test

4. Proračun proizvodnje bezvodne bušotine, ovisnost proizvodnje o stupnju otvorenosti ležišta, parametar anizotropije

U većini plinonosnih formacija razlikuju se vertikalna i horizontalna propusnost, a u pravilu je vertikalna propusnost k mnogo manja od horizontalne k g. Međutim, s niskom vertikalnom propusnošću, protok plina odozdo u područje utjecaja nesavršenosti bušotine u smislu stupnja otvaranja također je otežan. Nije utvrđen točan matematički odnos između parametra anizotropije i vrijednosti dopuštenog crpljenja kada bušotina prodre u anizotropni rezervoar s vodom na dnu. Korištenje metoda za određivanje Q pr, razvijenih za izotropna ležišta, dovodi do značajnih pogrešaka.

Algoritam rješenja:

1. Odredite kritične parametre plina:

2. Odredite koeficijent superkompresibilnosti u ležišnim uvjetima:

3. Određujemo gustoću plina u standardnim uvjetima, a zatim u uvjetima ležišta:

4. Nađite visinu vodenog stupca formacije potrebnu za stvaranje tlaka od 0,1 MPa:

5. Odrediti koeficijente a* i b*:

6. Odredite prosječni radijus:

7. Pronađite koeficijent D:

8. Određujemo koeficijente K o , Q* i najveći bezvodni protok Q pr.bezv. ovisno o stupnju prodora formacije h i za dvije različite vrijednosti parametra anizotropije:

Početni podaci:

Tablica 1 - Početni podaci za proračun bezvodnog režima.

Tablica 4 - Proračun bezvodnog režima.

Analiza proizvodnih mogućnosti bušotina na polju Ozernoye opremljenih ESP-ovima

Gdje je faktor produktivnosti, ; - tlak u ležištu, ; - minimalni dopušteni tlak u bušotini, ...

2. Određivanje raspodjele tlaka duž grede koja prolazi kroz vrh sektora i središte bušotine. 2. Analiza rada plinske bušotine u sektoru s kutom p / 2, ograničenim ispustima, u stacionarnom stanju filtracije plina prema Darcyjevom zakonu 2 ...

Analiza rada plinske bušotine u sektoru s kutom π/2, ograničenim protokom, pri stacionarnoj filtraciji plina prema Darcyjevom zakonu

Učinak promjene debljine plinonosnog ležišta tijekom razrade plinskog polja

Uspostavljanje tehnološkog načina rada plinskih bušotina koje su prodrle u formacije s pridnenom vodom zadatak je najveće složenosti. Točno rješenje ovog problema, uzimajući u obzir nestacionarnost procesa formiranja stošca...

Geološka struktura i razvoj Čekmaguševskog naftnog polja

Protok je glavna karakteristika bunara, koja pokazuje maksimalnu količinu vode koju može proizvesti u jedinici vremena. Protok se mjeri u m3/sat, m3/dan, l/min. Što je veći protok bušotine, veća je njena produktivnost...

Hidrodinamička istraživanja bušotina Yamsoveyskoye plinskog kondenzatnog polja

Jednadžba dotoka plina u bušotinu izračunava se po formuli: ,… (1) Formula G.A.Adamova za cijevi: ,… (2) jednadžba protoka plina u cjevovodu: ,… (3) gdje je Rpl tlak u ležištu, MPa; Rvh - ulazni tlak u razvodniku...

Proučavanje gibanja tekućine i plina u poroznom mediju

1) Istraživanje ovisnosti protoka plinske bušotine o kutu b između nepropusne granice i smjera bušotine na fiksnoj udaljenosti od vrha sektora do središta bušotine...

Metode plavljenja akumulacije

Trenutno. Ako je MCD opremljen turbinskim volumetrijskim brojačem, tada na njegova očitanja utječu prisutnost tekuće faze u cijelom presjeku protoka, vrijednost viskoznosti, kvaliteta odvajanja plina, prisutnost strukture pjene u mjerenom proizvodu ...

Ocjena rada horizontalnih naftnih bušotina

drenaža produktivnosti naftnih bušotina U tome će nam pomoći Excel datoteka u kojoj primjenjujemo Joshijevu formulu Žuta polja ispunjena su koeficijentom 0,05432 ...

Podzemna mehanika fluida

Određujemo protok svake bušotine i ukupni protok ako ovo kružno ležište razvija pet bušotina, od kojih se 4 nalaze na vrhovima kvadrata stranice A = 500 m, a peta je u centar ...

Podzemna mehanika fluida

S ravnim radijalnim istiskivanjem nafte vodom, brzina protoka bušotine određena je formulom: (17) gdje je: rn koordinata (polumjer) sučelja nafta-voda u trenutku t...

Primjena novih tehnologija tijekom sanacijskih i izolacijskih radova

Trenutačno je većina naftnih polja u završnoj fazi razvoja, u kojoj su proizvodni procesi znatno komplicirani, posebice zbog visoke vodenosti proizvedenih proizvoda...

Razmotrite složeni potencijal. Jednadžba definira skupinu ekvipotencijala koji koincidiraju s izobarama: , (5)

Dotok fluida u bušotinu s djelomično izoliranim strujnim krugom

Razmotrimo protok pri različitim kutovima otvaranja konture propusnog ležišta (Sl. 10), dobiven opisanom metodom korištenjem teorije kompleksnog potencijala. Riža. 10 Ovisnost protoka bušotine o kutu Grafikon prikazuje ...

Projekt izgradnje horizontalne proizvodne naftne bušotine dubine 2910 m na Vyngapurovskom polju

Trenutno postoji nekoliko načina za otvaranje produktivnih horizonata: tijekom represije (Rpl< Рз), депрессии (Рпл >Rz) i ravnoteže. Ispod i ispod ravnoteže bušenje se izvodi samo s potpuno istraženom dionicom...

Metode za određivanje graničnih bezvodnih protoka plinskih bušotina u prisutnosti zaslona i tumačenje rezultata istraživanja takvih bušotina nisu dovoljno razvijene. Do danas također nije u potpunosti proučeno pitanje mogućnosti povećanja maksimalnih bezvodnih protoka bušotina koje otvaraju plinonosne formacije s donjom vodom stvaranjem umjetnog zaslona. Ovdje je prikazano analitičko rješenje ovog problema i razmatran je slučaj kada je nesavršena bušotina prodrla u ravnomjerno anizotropno kružno ležište s pridnenom vodom i radila je uz prisutnost nepropusnog zaslona. Razvijena je aproksimativna metoda za proračun graničnih bezvodnih protoka vertikalnih plinskih bušotina s nelinearnim zakonom filtracije, zbog prisutnosti nepropusnog zaslona na dnu bušotine. Utvrđeno je da vrijednost granične bezvodne brzine protoka ne ovisi samo o veličini zaslona, ​​već i o njegovom položaju duž vertikale plinom zasićenog ležišta; određuje se optimalni položaj sita koji karakterizira najveći granični protok. Praktični izračuni rađeni su na konkretnim primjerima.

metoda obračuna

bezvodni protok

vertikalni bunar

plinska bušotina

1. Karpov V.P., Sherstnyakov V.F. Karakter fazne propusnosti prema terenskim podacima. NTS za proizvodnju ulja. – M.: GTTI. - br. 18. - S. 36-42.

2. Telkov A.P. Podzemna hidrodinamika. - Ufa, 1974. - 224 str.

3. Telkov A.P., Gračev S.I. i dr. Značajke razvoja naftnih i plinskih polja (II. dio). - Tyumen: iz-u OOONIPIKBS-T, 2001. - 482 str.

4. Telkov A.P., Stklyanin Yu.I. Formiranje vodenih konusa tijekom proizvodnje nafte i plina. – M.: Nedra, 1965.

5. Stklyanin Yu.I., Telkov A.P. Dotok u vodoravni dren i nesavršenu bušotinu u trakastom anizotropnom ležištu. Proračun graničnih bezvodnih protoka. PMTF Akademija znanosti SSSR-a. - Broj 1. - 1962.

Ovaj članak nudi analitičko rješenje ovog problema i razmatra slučaj kada je nesavršena bušotina prodrla u ravnomjerno anizotropno kružno ležište s vodom na dnu i radila je u prisutnosti nepropusnog zaslona (Slika 1). Smatramo da je plin stvaran, da je kretanje plina ravnomjerno i da se pokorava nelinearnom zakonu filtracije.

Sl. 1. Trozonska shema dotoka plina u nesavršenu bušotinu sa zaslonom

Na temelju prihvaćenih uvjeta jednadžbe dotoka plina u bušotinu u zonama I, II, III imat će oblik:

; ; (2)

; ; , (3)

gdje su a i b određeni formulama. Preostale oznake prikazane su na dijagramu (vidi sliku 1). Jednadžbe (2) i (3) u ovom slučaju opisuju dotok u povećane bušotine, redom, s polumjerima re i (re+ho).

Uvjet stabilnosti na granici plin-voda (vidi liniju CD) prema Pascalovom zakonu zapisan je jednadžbom

gdje je ρw gustoća vode, kapilarni tlak kao funkcija zasićenja vodom na granici plin-voda.

Rješavajući zajednički (1)-(3), nakon niza transformacija, dobivamo jednadžbu protoka

Iz zajedničkog rješenja (2) i (4) dobivamo kvadratnu jednadžbu za bezdimenzionu graničnu brzinu protoka, čiji je jedan od korijena, uzimajući u obzir (7) i nakon niza transformacija, predstavljen izrazom:

gdje (7)

(8)

Prijelaz na dimenzionalno ograničavajući bezvodni protok provodi se prema formulama:

(9)

gdje je ponderirani prosječni tlak u ležištu plina.

stol 1

Vrijednosti otpora filtracije zbog zaslona na dnu

Dodatni otpori filtraciji i , uzrokovane ekranom, izračunavaju se na računalu prema formulama (6), tabele (tablica 1) i prikazuju grafikonima (slika 2). Funkcija (6) je izračunata na računalu i prikazana grafički na (Slika 3). Maksimalno povlačenje može se postaviti prema jednadžbi dotoka (4.4.4) na Q=Qpr.

sl.2. Otpornost na filtraciju i , zbog zaslona na stabilnom sučelju plin-voda

sl.3. Ovisnost bezdimenzionalnog graničnog protoka qpr o relativnom otvoru pri parametrima , ρ=1/æ* i α

Na slici 3 prikazane su ovisnosti bezdimenzionalnog graničnog protoka q o stupnju otvorenosti pri parametrima Re i α. Krivulje pokazuju da kako se veličina zaslona povećava (<20) безводные дебиты увеличиваются. Максимум на кривых соответствует оптимальному вскрытию пласта, при котором можно получить наибольший предельный безводный дебит для заданного размера экрана. С увеличением параметра ρ=1/æ* (уменьшением анизотропии) предельный безводный дебит увеличивается, а уменьшение безводного дебита для малых вскрытий объясняется увеличением фильтрационных сопротивлений, обусловленных экраном на забое.

Primjer. Plinska kapa se drenira u kontaktu s plantarnom vodom. Potrebno je odrediti: maksimalni protok plinske bušotine, koji ograničava proboj GWC-a do dna, te maksimalni protok uz postojanje nepropusnog zaslona.

Početni podaci: Rpl=26,7 MPa; K=35,1 10-3 um2; Ro=300 m; ho=7,2 m; =0,3; =978 kg/m3; =210 kg/m3 (u uvjetima ležišta); æ*=6,88; =0,02265 MPa s (u uvjetima ležišta); Tm = 346 K; Tst = 293 K; Rath=0,1013 MPa; re=ho=7,2 m i re=0,5ho=3,6 m.

Definiranje parametra plasmana

Iz grafikona nalazimo bezdimenzioni granični protok bezvodne tekućine q(ρo,)q(6,1;0,3)=0,15.

Prema formuli (9) izračunavamo:

Qo=52,016 tisuća m3/dan; tisuća m3/dan

Određujemo bezdimenzijske parametre u prisutnosti zaslona:

Prema grafikonima (vidi sliku 2) ili tablici nalazimo dodatne filtracijske otpore: S1= S1(0,15;0,3;1)=0,6; C2=C2(0,15;0,3;1)=3,0.

Formulom (7) nalazimo bezdimenzionalni parametar α=394,75.

Prema formuli (9) izračunavamo protok koji je iznosio Qo47,9 tisuća m3/dan.

Izračuni po formulama (7) i (8) daju: H=51,489 i Y=5,773·10-2.

Bezdimenzionalni granični protok izračunat formulom (6) jednak je q=1,465.

Dimenzionalni granični protok, zbog zaslona, ​​određujemo iz omjera Qpr \u003d qQo \u003d 1.465 47.970.188 tisuća m3 / dan.

Procijenjeni maksimalni protok bez sita sa sličnim početnim parametrima iznosi 7,8 tisuća m3/dan. Dakle, u slučaju koji se razmatra, prisutnost zaslona povećava graničnu brzinu protoka za gotovo 10 puta.

Ako prihvatimo re = 3,6 m; oni. dva puta manja od debljine zasićene plinom, tada dobivamo sljedeće proračunske parametre:

2; C1=1,30; C2=5,20; X = 52,45; Y=1,703 10-2; q=0,445 i Qpr=21,3 tisuća m3/dan. U ovom slučaju, granični protok povećava se samo 2,73 puta.

Treba napomenuti da vrijednost graničnog protoka ne ovisi samo o veličini zaslona, ​​već i o njegovom položaju duž vertikale plinom zasićenog ležišta, tj. od relativnog otvora ležišta, ako se zaslon nalazi neposredno ispred dna bušotine. Proučavanje rješenja (6) pokazalo je da postoji optimalni položaj sita, ovisno o parametrima ρ, α, Re, koji odgovara najvećem graničnom protoku. U razmatranom problemu optimalni otvor je =0,6.

Prihvaćamo ρ=0,145 i =1. Prema gornjoj metodi dobivamo izračunate parametre: S1=0,1; C2=0,5; X = 24,672; Y=0,478.

Određujemo bezdimenzionalni dug:

q=24,672(-1) 5,323.

Dimenzionalni granični protok nalazi se formulom (9)

Qpr \u003d qQo \u003d 5,323 103 \u003d 254,94 tisuća m3 / dan.

Dakle, protok se povećao za 3,6 puta u odnosu na relativni otvor = 0,3.

Ovdje opisana metoda za određivanje granične bezvodne brzine protoka je približna, budući da uzima u obzir stabilnost stošca, čiji je vrh već dosegao radijus zaslona re.

Kada iz gornjih rješenja dobijemo formule za određivanje q() za nesavršenu plinsku bušotinu u uvjetima nelinearnog zakona filtracije, uzimajući u obzir dodatne filtracijske otpore. Ove će formule također biti približne, a iz njih se izračunava precijenjena vrijednost granične bezvodne brzine protoka.

Da bi se konstruirala dvočlana jednadžba dotoka plina u uvjetima ekstremno stabilnog vodenog stošca na dnu, potrebno je znati otpore filtracije u tim uvjetima. Mogu se odrediti na temelju Musket-Charnyjeve teorije formiranja stabilnog stošca. Jednadžba strujnice koja ograničava područje prostornog kretanja na nesavršenu bušotinu u homogeno anizotropnom ležištu, kada je vrh stošca već probio dno bušotine, u skladu s teorijom kretanja bez pritiska, upisujemo u obrazac

(10)

gdje je q= - bezdimenzionalni granični bezvodni protok, određen zadanim (poznatim) približnim formulama i grafikonima; je bezdimenzionalni parametar.

Izražavajući brzinu filtracije kroz brzinu protoka, zamjenjujući jednadžbu sučelja (10) u diferencijalnu jednadžbu (1), uzimajući u obzir zakon stanja plina i integrirajući preko tlaka P i polumjer r unutar odgovarajućih granica, dobivamo dotok jednadžba oblika (12) i formula (13), u kojoj treba prihvatiti:

; , (11)

(12)

gdje je Li(x) integralni logaritam koji je s integralnom funkcijom povezan ovisnošću .

(13)

Za x>1 integral (13) divergira u točki t=1. U ovom slučaju Li(x) treba shvatiti kao vrijednost nepravog integrala. Budući da su metode za određivanje bezdimenzionalnih graničnih protoka bez vode dobro poznate, očito nema potrebe tabelirati funkcije (11) i (12).

1. Razvijena je aproksimativna metoda za proračun graničnih bezvodnih protoka vertikalnih plinskih bušotina s nelinearnim zakonom filtracije, zbog prisutnosti nepropusnog zaslona na dnu bušotine. Bezdimenzionalne granične brzine protoka i odgovarajući dodatni otpori filtracije izračunavaju se na računalu, rezultati se prikazuju u tablici i prikazuju odgovarajuće grafičke ovisnosti.

2. Utvrđeno je da vrijednost granične bezvodne brzine protoka ne ovisi samo o veličini zaslona, ​​već i o njegovom položaju duž vertikale plinom zasićenog ležišta; određuje se optimalni položaj sita koji karakterizira najveći granični protok.

3. Na konkretnom primjeru napravljeni su praktični proračuni.

Recenzenti:

Grachev S.I., doktor tehničkih znanosti, profesor, voditelj odjela "Razvoj i rad naftnih i plinskih polja", Institut za geologiju i proizvodnju nafte i plina, FGBOU Tsogu, Tyumen;

Sokhoshko S.K., doktor tehničkih znanosti, profesor, profesor Odjela "Razvoj i rad naftnih i plinskih polja", Institut za geologiju i proizvodnju nafte i plina, FGBOU Tsogu, Tyumen.

Bibliografska poveznica

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije

Rusko državno sveučilište za naftu i plin nazvano po I.M. Gubkin

Fakultet za razradu naftnih i plinskih polja

Odjel za razradu i eksploataciju plinskih i plinskokondenzatnih polja

TEST

na kolegiju "Razvoj i rad plinskih i plinskokondenzatnih polja"

na temu: "Proračun tehnološkog načina rada - granični bezvodni protok na primjeru bušotine plinskog polja Komsomolskoye."

Smaknuti Kibishev A.A.

Provjerio: Timashev A.N.

Moskva, 2014

• 1. Kratke geološke i terenske karakteristike ležišta
• 5. Analiza rezultata proračuna

1. Kratke geološke i terenske karakteristike ležišta

Naftno polje plinskog kondenzata Komsomolskoye nalazi se na području Purovskog okruga Yamalo-Nenetskog autonomnog okruga, 45 km južno od regionalnog središta sela Tarko-Sale i 40 km istočno od sela Purpe.

Najbliža polja s rezervama nafte odobrena od strane Državnog odbora za rezerve SSSR-a su Ust-Kharampurskoye (10-15 km istočno). Novo-Purpeiskoye (100 km zapadno).

Polje je otkriveno 1967. godine, u početku kao plinsko polje (S "Enomanskaya vent). Kao naftno polje otkriveno je 1975. godine. 1980. godine izrađen je dijagram razvoja, čija je provedba započela 1986. godine.

Postojeći plinovod Urengoj - Novopolotsk nalazi se 30 km zapadno od polja. Željeznička pruga Surgut-Urengoj prolazi 35-40 km prema zapadu.

Područje je blago brežuljkasto (apsolutne kote plus 33, plus 80 m), močvarna ravnica s brojnim jezerima. Hidrografsku mrežu predstavljaju rijeke Pyakupur i Ayvasedapur (pritoke rijeke Pur). Rijeke su plovne samo za vrijeme proljetne poplave (lipanj), koja traje mjesec dana.

Polje Komsomolskoye nalazi se unutar strukture drugog reda - kupolastog uzvišenja Pyakupurovsky, koje je dio Sjevernog megazdenca.

Uzvišenje u obliku kupole Pyakupurovskoe je uzdignuta zona nepravilnog oblika orijentirana u smjeru jugozapad-sjeveroistok, komplicirana s nekoliko lokalnih uzvišenja III reda.

Analiza fizikalnih i kemijskih svojstava nafte, plina i vode omogućuje vam odabir najoptimalnije opreme za bušotinu, način rada, tehnologiju skladištenja i transporta, vrstu operacije za obradu zone formiranja dna bušotine, volumen ubrizgane tekućine i mnogo više.

Fizikalna i kemijska svojstva nafte i otopljenog plina polja Komsomolsk proučavana su prema podacima površinskih i dubinskih uzoraka.

Dio parametara određivan je neposredno na bušotinama (mjerenje tlakova, temperatura i sl.) Uzorci su analizirani u laboratorijskim uvjetima u TCL-u. LLC "Geohim", LLC "Reagent", Tyumen.

Površinski uzorci su uzeti iz protočnog voda kada su bušotine radile u određenom režimu. Sva istraživanja površinskih uzoraka nafte i plina provedena su prema metodama propisanim Državnim standardima.

U procesu istraživanja proučavan je komponentni sastav naftnog plina, rezultati su prikazani u tablici 1.

Tablica 1 - Komponentni sastav naftnog plina.

Za proračun rezervi preporučuju se parametri koji se određuju u standardnim uvjetima i metodom bliskom uvjetima otplinjavanja nafte na polju, odnosno uz postupnu separaciju. S tim u vezi, rezultati istraživanja uzoraka uljnom metodom diferencijalnog otplinjavanja nisu korišteni u izračunu prosječnih vrijednosti.

Duž presjeka mijenjaju se i svojstva ulja. Analiza rezultata laboratorijskih istraživanja uzoraka ulja ne dopušta nam identificiranje strogih obrazaca, međutim, moguće je pratiti glavne trendove u promjenama svojstava ulja. S dubinom, gustoća i viskoznost nafte imaju tendenciju smanjenja, isti trend ostaje i za sadržaj smola.

Topljivost plinova u vodi znatno je manja nego u nafti. S povećanjem mineralizacije vode smanjuje se topljivost plinova u vodi.

Tablica 2 - Kemijski sastav formacijskih voda.

2. Projektiranje bušotina za polja koja imaju izloženu slojnu vodu

U plinskim bušotinama, parovita voda može se kondenzirati iz plina i voda može teći na dno bušotine iz formacije. U bušotinama plinskog kondenzata ovoj se tekućini dodaje ugljikovodični kondenzat, koji dolazi iz ležišta i formira se u bušotini. U početnom razdoblju razvoja ležišta, pri velikim protokima plina na dnu bušotina i maloj količini tekućine, on se gotovo u potpunosti izvlači na površinu. Kako se brzina protoka plina na dnu bušotine smanjuje, a brzina protoka fluida koji ulazi u dno bušotine raste zbog navodnjavanja propusnih međuslojeva i povećanja volumetrijske zasićenosti kondenzatom poroznog medija, potpuno uklanjanje tekućine iz bušotina nije osigurana i dolazi do nakupljanja stupca tekućine na dnu bušotine. Povećava povratni pritisak na formaciju, dovodi do značajnog smanjenja stope proizvodnje, prestanka dotoka plina iz slojeva niske propusnosti, pa čak i potpunog zatvaranja bušotine.

Moguće je spriječiti protok tekućine u bušotinu održavanjem uvjeta ekstrakcije plina na dnu bušotine, pri kojima nema kondenzacije vode i tekućih ugljikovodika u zoni formacije dna bušotine, sprječavajući proboj konusa bušotine. donju vodu ili rubni vodeni jezik u bunar. Osim toga, moguće je spriječiti protok vode u bušotinu izoliranjem stranih i slojnih voda.

Tekućina iz donje bušotine uklanja se kontinuirano ili povremeno. Kontinuirano uklanjanje tekućine iz bušotine provodi se radom na brzinama koje osiguravaju uklanjanje tekućine s dna na površinske separatore, povlačenjem tekućine kroz sifon ili protočne cijevi spuštene u bušotinu pomoću plinskog dizala, klipa ili pumpanja. izvadite tekućinu pumpama u bušotini.

Periodično uklanjanje tekućine može se provesti zatvaranjem bušotine da apsorbira tekućinu iz formacije, upuhivanjem bušotine u atmosferu kroz sifon ili protočne cijevi bez utiskivanja ili ubrizgavanjem surfaktanata (agensa za pjenjenje) na dno bušotine.

Izbor metode uklanjanja tekućine s dna bušotine ovisi o geološkim i terenskim karakteristikama plinom zasićenog ležišta, dizajnu bušotine, kvaliteti cementiranja prstena, razdoblju razvoja ležišta, kao i kao količina i razlozi dotoka fluida u bušotinu. Minimalno oslobađanje fluida u zoni formacije dna bušotine i na dnu bušotine može se osigurati kontrolom tlaka i temperature dna bušotine. Količina vode i kondenzata oslobođena iz plina na dnu bušotine pri tlaku i temperaturi na dnu bušotine određena je iz krivulja kapaciteta vlage u plinu i izoterme kondenzacije.

Kako bi se spriječilo probijanje konusa vode s dna u plinsku bušotinu, radi se na graničnim bezvodnim brzinama protoka određenim teorijski ili posebnim studijama.

Strane i formacijske vode izoliraju se ubrizgavanjem cementne kaše pod tlakom. Tijekom ovih operacija, plinom zasićene formacije se izoliraju od potopljenih pakerima. U podzemnim skladištima plina razvijena je metoda za izolaciju poplavljenih međuslojeva ubrizgavanjem površinski aktivnih tvari u njih, sprječavajući ulazak vode u bušotinu. Pilot testovi su pokazali da za dobivanje stabilne pjene, "koncentrat pjene" (u smislu aktivne tvari) treba uzeti jednak 1,5-2% volumena ubrizgane tekućine, a stabilizator pjene - 0,5-1% . Za miješanje površinski aktivnih tvari i zraka na površini koristi se poseban uređaj - aerator (kao što je "perforirana cijev u cijevi"). Zrak se kompresorom pumpa kroz perforiranu granu cijevi u skladu sa zadanim a, vodena otopina surfaktanta pumpa se u vanjsku cijev pomoću pumpe pri protoku od 2-3 l/s.

Učinkovitost metode uklanjanja tekućine potkrijepljena je posebnim istraživanjima bušotina i tehničko-ekonomskim proračunima. Bušotina se zaustavlja na 2-4 sata kako bi rezervoar apsorbirao tekućinu. Protoci bušotina nakon pokretanja se povećavaju, ali ne nadoknađuju uvijek gubitke u proizvodnji plina zbog mirovanja bušotina. Budući da stupac tekućine ne ide uvijek u rezervoar, a dotok plina se možda neće nastaviti pri niskim tlakovima, ova se metoda rijetko koristi. Spajanje bušotine na niskotlačnu mrežu za prikupljanje plina omogućuje rad potopljenih bušotina, odvajanje vode od plina i dugotrajno korištenje plina niskog tlaka. Bunari se otpuhuju u atmosferu unutar 15-30 minuta. U isto vrijeme, brzina plina na dnu bušotine trebala bi doseći 3-6 m/s. Metoda je jednostavna i koristi se ako se protok uspostavi dulje vrijeme (nekoliko dana). Međutim, ova metoda ima mnogo nedostataka: tekućina nije u potpunosti uklonjena s dna bušotine, sve veće smanjenje količine vode u formaciji dovodi do intenzivnog dotoka novih dijelova vode, uništavanje formacije, stvaranje pješčanog čepa, zagađenje okoliša i gubici plina.

Periodično propuhivanje bušotina kroz cijevi promjera 63-76 mm ili kroz posebno spuštene sifonske cijevi promjera 25-37 mm provodi se na tri načina: ručno ili automatskim strojevima postavljenim na površini ili na dnu bušotine. dobro. Ova se metoda razlikuje od puhanja u atmosferu po tome što se primjenjuje tek nakon nakupljanja određenog stupca tekućine na dnu.

Plin iz bušotine zajedno s tekućinom ulazi u niskotlačni plinosabirni kolektor, odvaja se od vode u separatorima i ulazi na kompresiju ili se spaljuje na baklji. Stroj instaliran na ušću bušotine povremeno otvara ventil na radnoj liniji. Stroj za to prima naredbu kada se razlika tlaka između prstena i radnog voda poveća na unaprijed određenu razliku. Veličina ove razlike ovisi o visini stupca tekućine u cijevima.

Automatski strojevi instalirani na dnu također rade na određenoj visini stupca tekućine. Instalirajte jedan ventil na ulazu u cijevi ili nekoliko ventila za podizanje plina na donjem dijelu cijevi.

Odvajanje toka plina i tekućine u bušotini može se koristiti za nakupljanje tekućine na dnu bušotine. Ova metoda odvajanja praćena ubrizgavanjem tekućine u temeljni horizont testirana je nakon preliminarnih laboratorijskih istraživanja na bušotini. 408 i 328 Korobkovsko polje. Ovom metodom značajno se smanjuju hidraulički gubici tlaka u bušotini i troškovi skupljanja i korištenja slojnih voda.

Periodično uklanjanje tekućine također se može provesti kada se surfaktant nanosi na dno bušotine. Kada voda dođe u dodir sa sredstvom za ekspandiranje i plin se propušta kroz stupac tekućine, stvara se pjena. Budući da je gustoća pjene znatno manja od gustoće vode, čak i relativno male brzine plina (0,2-0,5 m/s) osiguravaju uklanjanje pjenaste mase na površinu.

Kada je mineralizacija vode manja od 3--4 g/l, koristi se 3-5% vodena otopina sulfonske kiseline, s visokim salinitetom (do 15-20 g/l) koriste se natrijeve soli sulfonske kiseline. . Tekući surfaktanti se povremeno upumpavaju u bušotinu, a kruti tenzidi (Don, Ladoga, Trialon prašci i dr.) koriste se za izradu granula promjera 1,5-2 cm ili šipki duljine 60-80 cm, koje se zatim pune na dno bušotine. bunari.

Za bušotine s dotokom vode do 200 l/dan preporučuje se unos do 4 g aktivnog tenzida na 1 litru vode, u bušotinama s dotokom do 10 t/dan ta se količina smanjuje.

Uvođenje do 300-400 litara otopina sulfonola ili praha Novost u pojedinačne bušotine polja Maykop dovelo je do povećanja protoka za 1,5-2,5 puta u usporedbi s početnim, trajanje učinka doseglo je 10-15 dana. . Prisutnost kondenzata u tekućini smanjuje aktivnost površinski aktivnih tvari za 10-30%, a ako je više kondenzata nego vode, pjena se ne stvara. U tim uvjetima koriste se posebni surfaktanti.

Kontinuirano uklanjanje tekućine s dna događa se pri određenim brzinama plina, koje osiguravaju stvaranje dvofaznog protoka kapljica. Poznato je da su ovi uvjeti osigurani pri brzinama plina većim od 5 m/s u nizovima cijevi promjera 63–76 mm na dubinama bušotina do 2500 m.

Kontinuirano uklanjanje fluida koristi se u slučajevima kada formacijska voda kontinuirano teče na dno bušotine. Promjer cjevovoda odabire se tako da se dobiju brzine protoka koje osiguravaju uklanjanje fluida s dna. Pri prelasku na manji promjer cijevi povećava se hidraulički otpor. Stoga je prijelaz na manji promjer učinkovit ako je gubitak tlaka zbog trenja manji od povratnog tlaka pri stvaranju stupca tekućine koji se ne uklanja s dna bušotine.

Sustavi plinskog podizanja s ventilom u bušotini uspješno se koriste za uklanjanje tekućine s dna bušotine. Plin se uzorkuje kroz prstenasti prostor, a tekućina se uklanja kroz cjevovod, na koji su ugrađeni startni plinski ventili i ventili u bušotini. Na ventil djeluje sila kompresije opruge i razlika tlaka koju stvaraju stupci tekućine u cijevima i prstenu (dolje), kao i sila zbog tlaka u prstenu (gore). Na izračunatoj razini tekućine u prstenastom prostoru, omjer djelujućih sila postaje takav da se ventil otvara i tekućina ulazi u cijevi i dalje u atmosferu ili u separator. Nakon što razina tekućine u prstenastom prostoru padne na zadanu vrijednost, ulazni ventil se zatvara. Tekućina se nakuplja unutar cijevi dok ne prorade ventili za podizanje plina. Kada se potonji otvore, plin iz anulusa ulazi u cijevi i dovodi tekućinu na površinu. Nakon snižavanja razine tekućine u cjevovodu, početni ventili se zatvaraju, a tekućina se ponovno nakuplja unutar cijevi zbog premosnice iz prstenastog prostora.

U bušotinama plina i plinskog kondenzata koristi se klipni dizač tipa "letećeg ventila". Cijevni restriktor ugrađen je u donji dio niza cijevi, a gornji amortizer ugrađen je na božićno drvce. djeluje kao "klip".

Praksom rada utvrđene su optimalne brzine dizanja (1-3 m/s) i spuštanja (2-5 m/s) klipa. Pri brzinama plinova na papučici većim od 2 m/s koristi se kontinuirano dizanje klipa.

Pri niskim tlakovima formacije u bušotinama dubine do 2500 m koriste se pumpne jedinice u bušotini. U ovom slučaju uklanjanje tekućine ne ovisi o brzini plina * i može se provesti do samog kraja razvoja depozita uz smanjenje tlaka u bušotini na 0,2-0,4 MPa. Stoga se pumpne jedinice u bušotini koriste u uvjetima kada se druge metode uklanjanja tekućine uopće ne mogu primijeniti ili njihova učinkovitost naglo pada.

Pumpe u bušotini ugrađene su na cijevi, a plin se uzima kroz prsten. Kako bi se spriječio ulazak plina u usis crpke, postavlja se ispod zone perforacije ispod razine međuspremnika tekućine ili iznad ventila u bušotini, koji omogućuje prolaz samo tekućine u cijevi.

field well flow rate anisotropy

3. Tehnološki načini rada bušotina, razlozi ograničenja protoka

Tehnološki način rada projektiranih bušotina jedna je od najvažnijih odluka projektanta. Tehnološki način rada, zajedno s vrstom bušotine (vertikalna ili horizontalna), predodređuje njihov broj, dakle, cjevovod u zemlji, au konačnici i kapitalna ulaganja za razvoj polja s određenim izborom iz ležišta. Teško je pronaći projektantski problem koji bi, poput tehnološkog režima, imao multivarijantno i čisto subjektivno rješenje.

Tehnološki režim - to su specifični uvjeti za kretanje plina u ležištu, zoni dna bušotine i bušotini, karakterizirani vrijednošću protoka i tlaka dna bušotine (gradijent tlaka) i određeni nekim prirodnim ograničenjima.

Do danas je identificirano 6 kriterija čije poštivanje omogućuje kontrolu stabilnog rada bušotine.Ovi kriteriji su matematički izraz za uzimanje u obzir utjecaja različitih skupina čimbenika na način rada. Sljedeće ima najveći utjecaj na rad bušotine:

Deformacija poroznog medija pri stvaranju značajnih padova na formaciji, što dovodi do smanjenja propusnosti zone dna bušotine, posebno u pukotinskim poroznim formacijama;

Uništavanje pridnene zone tijekom otvaranja nestabilnih, slabo stabilnih i slabo cementiranih ležišta;

Stvaranje pješčano-tekućih čepova tijekom rada bušotine i njihov utjecaj na odabrani način rada;

Stvaranje hidrata u zoni dna bušotine iu bušotini;

Bunari za zalijevanje vodom s dna;

Korozija opreme u bušotini tijekom rada;

Spajanje bunara na komunalne kolektore;

Otvaranje sloja višeslojnih naslaga, uzimajući u obzir prisutnost hidrodinamičke veze među slojevima itd.

Svi ovi i drugi čimbenici izraženi su sljedećim kriterijima koji imaju oblik:

dP/dR = Const -- konstantan gradijent s kojim treba raditi bušotine;

DP=Ppl(t) - Pz(t) = Const -- konstantno smanjenje;

Pz(t) = Const -- konstantan tlak na dnu bušotine;

Q(t) = Const -- konstantna brzina protoka;

Py(t) = Const -- konstantan tlak na ušću bušotine;

x(t) = Const -- konstantan protok.

Za svako polje pri opravdavanju tehnološkog načina rada treba odabrati jedan (vrlo rijetko dva) od ovih kriterija.

Prilikom odabira tehnoloških načina rada bušotina, projektiranog polja, bez obzira koji će kriteriji biti prihvaćeni kao glavni koji određuju način rada, moraju se poštivati ​​sljedeća načela:

Potpunost uzimanja u obzir geoloških karakteristika depozita, svojstava tekućina koje zasićuju porozni medij;

Poštivanje zahtjeva zakona o zaštiti okoliša i prirodnih resursa ugljikovodika, plina, kondenzata i nafte;

Potpuno jamstvo pouzdanosti sustava "rezervoar - početak plinovoda" u procesu razvoja depozita;

Maksimalno razmatranje mogućnosti uklanjanja svih čimbenika koji ograničavaju produktivnost bušotina;

Pravovremena promjena prethodno uspostavljenih režima koji nisu prikladni u ovoj fazi razvoja polja;

Osiguranje planiranog obujma proizvodnje plina, kondenzata i nafte uz minimalna kapitalna ulaganja i operativne troškove te stabilan rad cjelokupnog sustava "ležište-plinovod".

Za odabir kriterija tehnološkog načina rada bušotina potrebno je prvo utvrditi determinirajući faktor ili skupinu čimbenika koji opravdavaju način rada projektiranih bušotina. Istovremeno, projektant treba obratiti posebnu pozornost na prisutnost pridnene vode, višeslojnost i prisutnost hidrodinamičke komunikacije između slojeva, parametar anizotropije, prisutnost litoloških ekrana preko područja naslaga, blizinu konturnih voda. rezervama i propusnosti tankih visokopropusnih slojeva (superležišta), stabilnosti slojeva, o veličini graničnih gradijenata od kojih počinje razaranje ležišta, o tlaku i temperaturama u sustavu "ležište-UKPG", o promjena svojstava plina i tekućine od tlaka, na cjevovodu i uvjetima sušenja plina itd.

4. Proračun proizvodnje bezvodne bušotine, ovisnost proizvodnje o stupnju otvorenosti ležišta, parametar anizotropije

U većini plinonosnih formacija razlikuju se vertikalna i horizontalna propusnost, a u pravilu je vertikalna propusnost k mnogo manja od horizontalne k g. Međutim, s niskom vertikalnom propusnošću, protok plina odozdo u područje utjecaja nesavršenosti bušotine u smislu stupnja otvaranja također je otežan. Nije utvrđen točan matematički odnos između parametra anizotropije i vrijednosti dopuštenog crpljenja kada bušotina prodre u anizotropni rezervoar s vodom na dnu. Korištenje metoda za određivanje Q pr, razvijenih za izotropna ležišta, dovodi do značajnih pogrešaka.

Algoritam rješenja:

1. Odredite kritične parametre plina:

2. Odredite koeficijent superkompresibilnosti u ležišnim uvjetima:

3. Određujemo gustoću plina u standardnim uvjetima, a zatim u uvjetima ležišta:

4. Nađite visinu vodenog stupca formacije potrebnu za stvaranje tlaka od 0,1 MPa:

5. Odrediti koeficijente a* i b*:

6. Odredite prosječni radijus:

7. Pronađite koeficijent D:

8. Određujemo koeficijente K o , Q* i najveći bezvodni protok Q pr.bezv. ovisno o stupnju prodora formacije h i za dvije različite vrijednosti parametra anizotropije:

Početni podaci:

Tablica 1 - Početni podaci za proračun bezvodnog režima.

Tablica 4 - Proračun bezvodnog režima.

5. Analiza rezultata proračuna

Kao rezultat izračuna bezvodnog režima za različite stupnjeve prodora ležišta i s vrijednostima parametra anizotropije jednakim 0,03 i 0,003, dobio sam sljedeće ovisnosti:

Slika 1 - Ovisnost granične bezvodne brzine protoka o stupnju penetracije za dvije vrijednosti parametra anizotropije: 0,03 i 0,003.

Može se zaključiti da je optimalna vrijednost otvaranja 0,72 u oba slučaja. U tom će slučaju veći protok biti pri višoj vrijednosti anizotropije, odnosno pri većem omjeru vertikalne i horizontalne propusnosti.

Bibliografija

1. "Uputa za sveobuhvatnu studiju plinskih i plinsko kondenzatnih bušotina." M: Nedra, 1980. Uredio Zotov G.A. Alijev Z.S.

2. Ermilov O.M., Remizov V.V., Shirkovsky A.I., Chugunov L.S. "Fizika ležišta, proizvodnja i podzemno skladištenje plina". M. Znanost, 1996

3. Aliev Z.S., Bondarenko V.V. Smjernice za projektiranje razrade plinskih i plinsko-naftnih polja. Pechora.: Pechora time, 2002. - 896 str.

Slični dokumenti

Geografski položaj, geološka građa, sadržaj plina u ležištu. Analiza pokazatelja performansi fonda bušotina. Izračun temperaturnog režima za određivanje brzine protoka, pri kojoj se hidrati neće formirati na dnu i duž bušotine.

diplomski rad, dodan 13.04.2015


Shema proizvodne bušotine. Radovi obavljeni tijekom njegovog razvoja. Ležišni izvori energije i režimi drenaže ležišta plina. Prosječni protoki po metodama rada bušotine. Podvodna i površinska oprema. Robni uvjeti nafte.

kontrolni rad, dodano 05.06.2013


Geološke i fizičke karakteristike objekta. Projekt razvoja dijela formacije polja Sutorminskoye metodom Giprovostok-neft. Sheme razmaka bušotina, trenutni protok bušotina. Proračun ovisnosti udjela nafte u proizvodnji bušotine.

seminarski rad, dodan 13.01.2011


Analiza pouzdanosti ležišta rezervi plina; zaliha bunara, godišnja povlačenja s polja, stanje navodnjenosti. Proračun pokazatelja razvoja polja za iscrpljivanje u tehnološkom načinu rada bušotina s konstantnim povlačenjem na ležištu.

seminarski rad, dodan 27.11.2013


Određivanje potrebnog broja bušotina za plinsko polje. Metoda izvora i ponora. Analiza ovisnosti protoka plinske bušotine o njenim koordinatama unutar sektora. Raspodjela tlaka duž grede koja prolazi kroz vrh sektora, središte bušotine.

seminarski rad, dodan 12.03.2015


Opis geološke građe ležišta. Fizikalna i kemijska svojstva i sastav slobodnog plina. Proračun količine inhibitora stvaranja hidrata za proces njegove proizvodnje. Tehnološki način rada bušotine. Proračun rezervi plinskog ležišta formacije.

diplomski rad, dodan 29.09.2014


Metode proračuna bezvodnog razdoblja rada bušotine, uzimajući u obzir stvarna svojstva plina i heterogenost ležišta. Dobivanje plinskog kondenzata iz naslaga s pridnenom vodom. Dinamika kumulativne proizvodnje plina i intruzije vode u ležište Srednjebotuobinskoye polja.

seminarski rad, dodan 17.06.2014


Geološke i terenske karakteristike naftnog polja Samotlor. Tektonika i stratigrafija odjeljka. Sastav i svojstva stijena produktivnih slojeva. Faze razvoja polja, metode rada i mjerenja bušotina. Terenska priprema ulja.

izvješće o praksi, dodano 12/08/2015


Odabir opreme i odabir crpnih jedinica centrifugalne jedinice za rad bušotine u polju. Provjera dijametralnih dimenzija potopne opreme, parametara transformatora i upravljačke stanice. Opis izvedbe elektromotora.

seminarski rad, dodan 24.06.2011


Raspodjela tlaka u plinskom dijelu. Bernoullijeva jednadžba za strujanje viskoznog fluida. Grafikoni ovisnosti protoka bušotine i prstenastog tlaka o propusnosti unutarnje prstenaste zone. Dupuisova formula za stalan protok u homogenom ležištu.

Rad na stvaranju bušotine u susjednom području uključuje bušenje, jačanje glave. Po završetku, tvrtka koja je izvršila narudžbu izrađuje dokument za bušotinu. Putovnica označava parametre strukture, karakteristike, mjerenja i izračun bušotine.

Postupak proračuna bušotine

Zaposlenici tvrtke sastavljaju protokol inspekcije i akt o prijenosu na korištenje.

Postupci su obvezni jer pružaju priliku za dobivanje dokumentarnih dokaza o ispravnosti dizajna i mogućnosti njegovog stavljanja u rad.

U dokumentaciji su sadržani geološki parametri i tehnološke karakteristike:

Kako bi se provjerila ispravnost izračuna, pokreće se probno crpljenje vode pri velikoj snazi ​​pumpe. Time se poboljšava dinamika

U praksi se za točnost izračuna koristi druga formula. Nakon primanja vrijednosti protoka, određuje se prosječni pokazatelj koji vam omogućuje točno određivanje povećanja produktivnosti s povećanjem dinamike za 1 m.

Formula za izračun:

Doud= D2 – D1/H2 – H1

• Dud - određeno zaduženje;
• D1, H1 - pokazatelji prvog testa;
• D2, H2 - pokazatelji drugog testa.

Samo uz pomoć proračuna potvrđuje se ispravnost istraživanja i bušenja vodozahvata.

Karakteristike dizajna u praksi

Upoznavanje s metodama izračunavanja bunara izaziva pitanje - zašto običnom korisniku vodozahvata treba to znanje? Ovdje je važno razumjeti da je gubitak vode jedini način procjene ispravnosti bunara kako bi se zadovoljile potrebe stanovnika za vodom prije potpisivanja potvrde o prihvaćanju.

Kako biste izbjegli probleme u budućnosti, postupite na sljedeći način:

1. Izračun se provodi uzimajući u obzir broj stanovnika kuće. Prosječna potrošnja vode je 200 litara po osobi. Tome se dodaju troškovi gospodarskih potreba i tehničke uporabe. Pri izračunavanju za obitelj od 4 osobe dobivamo najveću potrošnju vode od 2,3 kubnih metara / sat.
2. U procesu sastavljanja ugovora u projektu, vrijednost produktivnosti vodozahvata uzima se na razini od najmanje 2,5 - 3 m 3 / h.
3. Nakon završetka radova i izračuna razine bušotine, voda se ispumpava, mjeri se dinamika i utvrđuje gubitak vode pri najvećem protoku kućne pumpe.

Problemi mogu nastati na razini izračuna protoka vode u bušotini u procesu kontrolnog ispumpavanja pumpom u vlasništvu tvrtke izvođača.

Trenuci koji određuju brzinu punjenja bunara vodom:

1. Volumen vodenog sloja;
2. Brzina njegovog smanjenja;
3. Dubina i razina podzemne vode mijenja se ovisno o godišnjem dobu.

Bunari čija je produktivnost vodozahvata manja od 20 m 3 /dan smatraju se neproduktivnim.

Razlozi niskog protoka:

• značajke hidrogeološke situacije područja;
• mijenja se ovisno o sezoni;
• začepljenje filtera;
• začepljenja u cijevima koje dovode vodu do vrha ili njihova defloracija;
• prirodno trošenje pumpe.

Ako se problemi pronađu nakon puštanja bušotine u rad, to znači da je došlo do pogrešaka u fazi izračuna parametara. Stoga je ova faza jedna od najvažnijih, koju ne treba zanemariti.

Kako bi se povećala produktivnost vodozahvata, povećajte dubinu bušotine kako biste otvorili dodatni sloj vode.

Također, eksperimentalno koriste metode crpljenja vode, primjenjuju kemijske i mehaničke učinke na vodene slojeve ili prenose bunar na drugo mjesto.

Glavni element vodoopskrbnog sustava je izvor vodoopskrbe. Za autonomne sustave u privatnim kućanstvima, vikendicama ili farmama, bunari ili bunari koriste se kao izvori. Princip vodoopskrbe je jednostavan: vodonosnik ih ispunjava vodom, koja se pumpa do korisnika. Tijekom dugotrajnog rada crpka, bez obzira na snagu, ne može isporučiti više vode nego što nositelj vode daje u cijev.

Svaki izvor ima ograničenu količinu vode koju može dati potrošaču u jedinici vremena.

Definicije zaduženja

Nakon bušenja, organizacija koja je izvodila radove daje izvješće o ispitivanju, odnosno putovnicu za bušotinu, u koju se unose svi potrebni parametri. Međutim, kod bušenja za kućanstva izvođači često unose približnu vrijednost u putovnicu.

Možete još jednom provjeriti točnost informacija ili vlastitim rukama izračunati protok vašeg bunara.

Dinamika, statika i visina vodenog stupca

Prije nego što započnete mjerenje, morate razumjeti što je statička i dinamička razina vode u bušotini, kao i visina vodenog stupca u nizu bušotine. Mjerenje ovih parametara potrebno je ne samo za izračunavanje produktivnosti bušotine, već i za pravilan izbor crpne jedinice za vodoopskrbni sustav.

• Statička razina je visina vodenog stupca u nedostatku vodozahvata. Ovisi o tlaku na licu mjesta i postavlja se tijekom zastoja (obično najmanje jedan sat);
• Dinamička razina - stabilno stanje voda tijekom unosa vode, odnosno kada je dotok tekućine jednak odljevu;
• Visina stupca je razlika između dubine bunara i statičke razine.

Dinamika i statika se mjere u metrima od tla, a visina stupa od dna bunara

Možete izvršiti mjerenje pomoću:

• Električni mjerač razine;
• Elektroda koja zatvara kontakt u interakciji s vodom;
• Obični uteg vezan za uže.

Određivanje učinka crpke

Prilikom izračuna protoka potrebno je znati učinak crpke tijekom pumpanja. Da biste to učinili, možete koristiti sljedeće metode:

• Pregledajte podatke mjerača protoka ili brojača;
• Upoznajte se s putovnicom za pumpu i saznajte performanse na radnoj točki;
• Izračunajte približnu brzinu protoka prema tlaku vode.

U potonjem slučaju, potrebno je pričvrstiti cijev manjeg promjera u vodoravnom položaju na izlazu usponske cijevi. I uzmite sljedeća mjerenja:

• Duljina cijevi (min 1,5 m) i njen promjer;
• Visina od tla do središta cijevi;
• Duljina izbačaja mlaza od kraja cijevi do mjesta udara o tlo.

Nakon primitka podataka potrebno ih je usporediti prema dijagramu.

Mjerenje dinamičke razine i protoka bušotine mora se provesti pumpom kapaciteta od barem vaš procijenjeni vršni protok vode.

Pojednostavljeni izračun

Protok bušotine je omjer umnoška intenziteta crpljenja vode i visine vodenog stupca na razliku između dinamičke i statičke razine vode. Za određivanje protoka definicijske bušotine koristi se sljedeća formula:

Dt \u003d (V / (Hdyn-Nst)) * Hv, gdje

• Dt je željeni protok;
• V je volumen dizane tekućine;
• Hdyn – dinamička razina;
• Hst - statička razina;
• Hv je visina vodenog stupca.

Na primjer, imamo bunar dubok 60 metara; čija je statika 40 metara; dinamička razina tijekom rada crpke s kapacitetom od 3 kubna metra / sat postavljena je na oko 47 metara.

Ukupno će protok biti: Dt \u003d (3 / (47-40)) * 20 \u003d 8,57 kubnih metara / sat.

Pojednostavljena metoda mjerenja uključuje mjerenje dinamičke razine kada crpka radi s jednim kapacitetom, za privatni sektor to može biti dovoljno, ali ne i za određivanje točne slike.

Specifično zaduženje

S povećanjem performansi crpke, dinamička razina, a time i stvarni protok, smanjuje se. Stoga zahvat vode točnije karakterizira faktor produktivnosti i specifični protok.

Za izračun potonjeg potrebno je napraviti ne jedno, već dva mjerenja dinamičke razine na različitim pokazateljima intenziteta unosa vode.

Specifična brzina protoka bunara je volumen proizvedene vode kada njezina razina padne za svaki metar.

Formula ga definira kao omjer razlike između veće i manje vrijednosti intenziteta unosa vode i razlike između vrijednosti pada vodenog stupca.

Dsp \u003d (V2-V1) / (h2-h1), gdje

• Dud - određeno zaduženje
• V2 - volumen ispumpane vode na drugom vodozahvatu
• V1 - primarni pumpani volumen
• h2 - smanjenje razine vode na drugom vodozahvatu
• h1 - smanjenje razine pri prvom unosu vode

Vraćajući se na naš uvjetni bunar: s unosom vode brzinom od 3 kubna metra na sat, razlika između dinamike i statike bila je 7 m; kod ponovnog mjerenja s kapacitetom pumpe od 6 kubnih metara / sat, razlika je bila 15 m.

Ukupno će specifična brzina protoka biti: Dsp \u003d (6-3) / (15-7) \u003d 0,375 kubnih metara / sat

Pravo zaduženje

Izračun se temelji na specifičnom pokazatelju i udaljenosti od površine zemlje do vrha zone filtera, uzimajući u obzir uvjet da pumpna jedinica neće biti potopljena ispod. Ovaj izračun odgovara stvarnosti koliko god je to moguće.

Dt= (Hf-Hsv) * Dud, gdje

• Dt – protok bušotine;
• Hf je udaljenost do početka zone filtera (u našem slučaju uzet ćemo je kao 57 m);
• Hst - statička razina;
• Dud - određeno zaduženje.

Ukupno će stvarni protok biti: Dt \u003d (57-40) * 0,375 \u003d 6,375 kubnih metara / sat.

Kao što se vidi, u slučaju naše zamišljene bušotine, razlika između pojednostavljenog i naknadnog mjerenja iznosila je gotovo 2,2 kubna metra na sat u smjeru smanjenja produktivnosti.

Smanjenje brzine protoka

Tijekom rada, produktivnost bušotine može se smanjiti, glavni razlog smanjenja stope proizvodnje je začepljenje, a kako bi se povećala na prethodnu razinu, potrebno je očistiti filtre.

S vremenom se rotori centrifugalne pumpe mogu istrošiti, osobito ako je vaš bunar u pijesku, u kojem će se slučaju njegova učinkovitost smanjiti.

Međutim, čišćenje možda neće pomoći ako u početku imate marginalni izvor vode. Razlozi za to su različiti: promjer proizvodne cijevi je nedovoljan, prošla je vodonosnik ili sadrži malo vlage.