www.freepatent.ru

Građevinski artikli

U članku su opisana svojstva i mogućnosti praškastog betona visoke čvrstoće, kao i područja i tehnologije njihove primjene.

Visoke stope izgradnje stambenih i industrijske zgrade s novim i jedinstvenim arhitektonskim oblicima i posebno specijalnim, visoko opterećenim konstrukcijama (kao što su mostovi velikog raspona, neboderi, naftne platforme na moru, spremnici za skladištenje plinova i tekućina pod tlakom itd.) zahtijevali su razvoj novih učinkovitih betona. Značajan napredak u tome posebno je zabilježen od kasnih 80-ih godina prošlog stoljeća. Suvremena klasifikacija visokokvalitetnih betona (VKB) kombinira širok raspon betona za različite namjene: betone visoke čvrstoće i betone ultravisoke čvrstoće [vidi. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. M?glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], samozbijajući beton, beton visoko otporan na koroziju. Ove vrste betona ispunjavaju visoke zahtjeve za tlačnu i vlačnu čvrstoću, otpornost na pukotine, čvrstoću na udarce, otpornost na trošenje, otpornost na koroziju i otpornost na mraz.

Naravno, prijelaz na nove vrste betona olakšan je, prije svega, revolucionarnim dostignućima u području plastificiranja betona i mortne smjese, i drugo, pojava najaktivnijih pucolanskih aditiva - mikrosilika, dehidriranih kaolina i visoko dispergiranog pepela. Kombinacije superplastifikatora i posebno ekološki prihvatljivih hiperplastifikatora na polikarboksilatnoj, poliakrilatnoj i poliglikolnoj bazi omogućuju dobivanje supertekućih cementno-mineralnih disperznih sustava i betonskih mješavina. Zahvaljujući tim postignućima, broj komponenti u betonu s kemijskim dodacima dosegao je 6–8, vodocementni omjer smanjen je na 0,24–0,28 uz zadržavanje plastičnosti, karakterizirano slijeganjem konusa od 4–10 cm. U samozbijajućem betonu ( Selbstverdichtender Beton-SVB) s dodatkom kamenog brašna (CM) ili bez njega, ali s dodatkom MC-a u visoko obradivim betonima (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) na hiperplastifikatorima, za razliku od onih koji se lijevaju na tradicionalnim SP-ovima, savršeno fluidnost betonskih smjesa kombinira se s niskom sedimentacijom i samozbijanjem uz spontano uklanjanje zraka.

"Visoka" reologija sa značajnim smanjenjem vode u superplastificiranim betonskim smjesama osigurana je fluidnom reološkom matricom, koja ima različite razine ljestvice strukturnih elemenata koji je čine. U betonu od drobljenog kamena, reološka matrica na različitim mikro-mezo razinama je cementno-pješčani mort. U plastificiranim betonskim smjesama za beton visoke čvrstoće Za drobljeni kamen kao makrostrukturni element, reološka matrica, čiji bi udio trebao biti znatno veći nego u klasičnom betonu, je složenija disperzija koja se sastoji od pijeska, cementa, kamenog brašna, mikrosilike i vode. S druge strane, za pijesak u konvencionalnim betonskim mješavinama, reološka matrica na mikro razini je pasta od cementa i vode, čiji se udio može povećati kako bi se osigurala fluidnost povećanjem količine cementa. Ali to je, s jedne strane, neekonomično (osobito za klase betona B10 - B30); s druge strane, paradoksalno, superplastifikatori su loši aditivi za smanjenje vode za Portland cement, iako su svi stvoreni i stvoreni su za njega. Gotovo svi superplastifikatori, kao što smo pokazali od 1979., "rade" mnogo bolje na mnogim mineralnim prahovima ili na njihovoj mješavini s cementom [vidi. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. Sci. – Voronjež, 1996] nego na čistom cementu. Cement je vodonestabilan, hidratantni sustav koji stvara koloidne čestice odmah nakon kontakta s vodom i brzo se zgušnjava. A koloidne čestice u vodi teško je raspršiti superplastifikatorima. Primjer su glinene suspenzije koje su slabo podložne super-ukapljivanju.

Dakle, zaključak se nameće sam od sebe: cementu se mora dodati kameno brašno, koje će povećati ne samo reološki učinak SP na smjesu, već i udio same reološke matrice. Kao rezultat toga, postaje moguće značajno smanjiti količinu vode, povećati gustoću i povećati čvrstoću betona. Dodavanje kamenog brašna praktički će biti jednako povećanju cementa (ako su učinci smanjenja vode znatno veći nego kod dodavanja cementa).

Ovdje je važno usmjeriti pozornost ne na zamjenu dijela cementa kamenim brašnom, već na njegovo dodavanje (i značajan udio - 40–60%) Portland cementu. Na temelju polistrukturne teorije 1985–2000. Svi radovi na promjeni polistrukture imali su za cilj zamjenu 30-50% Portland cementa mineralnim punilima kako bi se sačuvao u betonu [vidi. Solomatov V. I., Vyrovoy V. N. i dr. Kompozitni građevinski materijali i strukture sa smanjenom potrošnjom materijala. – Kijev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betoni male potrošnje vode s modificiranim kvarcnim punilom: Sažetak za akademsko natjecanje. Doktorske titule tehn. Sci. – M, 1996.; Fadel I. M. Intenzivna odvojena tehnologija betona punjenog bazaltom: Sažetak diplomskog rada. dr.sc. tehn. znanosti - M, 1993]. Strategija uštede portland cementa u betonu iste čvrstoće ustupit će mjesto strategiji uštede betona 2-3 puta veće čvrstoće ne samo na pritisak, već i na savijanje i aksijalni napon te na udar. Ušteda betona u otvorenijim strukturama dat će veći ekonomski učinak od uštede cementa.

Razmatrajući sastave reoloških matrica na različitim razinama mjerila, utvrđujemo da je za pijesak u betonu visoke čvrstoće reološka matrica na mikrorazini složena mješavina cementa, brašna, silicija, superplastifikatora i vode. S druge strane, za beton visoke čvrstoće s mikrosilicijem, za mješavinu cementa i kamenog brašna (jednake disperzije) kao strukturnih elemenata, pojavljuje se još jedna reološka matrica s nižom razinom - mješavina mikrosilika, vode i superplastifikatora.

Za beton od drobljenog kamena ove ljestvice strukturnih elemenata reoloških matrica odgovaraju ljestvici optimalne granulometrije suhih komponenti betona za postizanje njegove visoke gustoće.

Dakle, dodavanje kamenog brašna ima i strukturno-reološku funkciju i funkciju punjenja matrice. Za betone visoke čvrstoće ništa manje nije važna reakcijsko-kemijska funkcija kamenog brašna, koju s većim učinkom obavljaju reaktivni mikrosilika i mikrodehidrirani kaolin.

Maksimalni reološki učinci i učinci smanjenja vode uzrokovani adsorpcijom SP na površini čvrste faze genetski su karakteristični za fino disperzne sustave s visokom površinskom površinom.

Stol 1.

Reološki i vodoreducirajući učinak SP u vodno-mineralnim sustavima

Iz tablice 1 može se vidjeti da je u suspenzijama portland cementa za lijevanje sa SP, učinak smanjenja vode potonjeg 1,5-7,0 puta (sic!) veći nego u mineralnim prahovima. Za stijene ovaj višak može doseći 2-3 puta.

Tako je kombinacija hiperplastifikatora s mikrosilikatom, kamenim brašnom ili pepelom omogućila povećanje tlačne čvrstoće na 130–150, au nekim slučajevima na 180–200 MPa ili više. Međutim, značajno povećanje čvrstoće dovodi do intenzivnog povećanja krhkosti i smanjenja Poissonovog omjera na 0,14–0,17, što dovodi do rizika od iznenadnog uništenja konstrukcija u izvanrednim situacijama. Oslobađanje od ovog negativnog svojstva betona provodi se ne samo ojačavanjem potonjeg armaturom od šipke, već i kombiniranjem armature od šipke s uvođenjem vlakana od polimera, stakla i čelika.

Osnove plastifikacije i redukcije vode mineralnih i cementnih disperznih sustava formulirane su u doktorskoj disertaciji V. I. Kalašnjikova. [cm. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. Sci. – Voronjež, 1996] 1996. godine na temelju prethodno završenog rada u razdoblju od 1979. do 1996. godine. [Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. O strukturnom i reološkom stanju ekstremno ukapljenih visoko koncentriranih disperznih sustava. // Zbornik radova IV. nacionalnog savjetovanja o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. – Sofija: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalašnjikov V. I. Učinkovitost plastifikacije mineralnih dispergiranih sastava ovisno o koncentraciji krute faze u njima. // Reologija betonskih mješavina i njezini tehnološki zadaci. Sažetak. Izvješće III svesaveznog simpozija. - Riga. – FIR, 1979.; Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. O prirodi plastifikacije mineralnih dispergiranih sastava ovisno o koncentraciji krute faze u njima. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali II nacionalnog skupa. – Sofija: BAN, 1979; Kalašnjikov V.I. O reakciji različitih mineralnih sastava na superplastifikatore naftalen-sulfonske kiseline i utjecaju trenutnih alkalija na to. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali III. nacionalnog skupa uz sudjelovanje stranih predstavnika. – Sofija: BAN, 1982; Kalašnjikov V.I. Obračun reoloških promjena u betonskim smjesama sa superplastifikatorima. // Materijali IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent, 1983.). - Penza. – 1983.; Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Značajke reoloških promjena u cementnim sastavima pod utjecajem plastifikatora koji stabiliziraju ione. // Zbornik radova “Tehnološka mehanika betona”. – Riga: RPI, 1984]. To su izgledi za ciljanu upotrebu najveće aktivnosti smanjenja vode SP u fino disperznim sustavima, značajke kvantitativnih reoloških i strukturno-mehaničkih promjena u superplastificiranim sustavima, koje se sastoje u njihovom lavinskom prijelazu iz krute faze u tekućinu stanja sa super-niskim dodatkom vode. Riječ je o razvijenim kriterijima za gravitacijsko širenje i posttiksotropni resurs tečenja visokodisperznih plastificiranih sustava (pod utjecajem vlastite težine) i spontano izravnavanje dnevne površine. Ovo je napredni koncept ekstremne koncentracije cementnih sustava s finim prahom iz stijena sedimentnog, magmatskog i metamorfnog podrijetla, selektivan za razine redukcije visoke vode do SP. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima su mogućnost smanjenja potrošnje vode u disperzijama za 5-15 puta uz zadržavanje gravitacijske rasipljivosti. Pokazalo se da je kombinacijom reološki aktivnih prahova s ​​cementom moguće pojačati učinak SP i dobiti odljevke visoke gustoće. Ovi principi su implementirani u reakcijski praškasti beton s povećanjem njihove gustoće i čvrstoće (Reaktionspulver beton - RPB ili Reactive Powder Concrete - RPC [vidi Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Novi tip cement: struktura cementnog kamena. // Građevinski materijali. – 1994. – br. 115]). Drugi rezultat je povećanje redukcijskog učinka SP-a s povećanjem disperzije praha [vidi. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. Sci. – Voronjež, 1996]. Također se koristi u finom betonu u prahu povećanjem udjela finih sastojaka dodavanjem silicij dioksida u cement. Ono što je novo u teoriji i praksi praškastog betona je korištenje finog pijeska frakcije 0,1-0,5 mm, čime je beton postao sitnozrnat za razliku od običnog pijeska na pijesku frakcije 0-5 mm. Izračunali smo prosječnu specifičnu površinu disperznog dijela praškastog betona (sastav: cement - 700 kg; fini pijesak 0,125-0,63 mm - 950 kg, bazaltno brašno Ssp = 380 m2/kg - 350 kg, mikrosilika Svd = 3200 m2/ kg - 140 kg) sa svojim sadržajem od 49% ukupne mješavine sa sitnozrnatim pijeskom frakcije 0,125–0,5 mm pokazuje da je uz finoću MK Smk = 3000 m2/kg prosječna površina praškastog dijela Svd = 1060 m2. /kg, a kod Smk = 2000 m2 /kg – Svd = 785 m2/kg. Od ovih fino raspršenih komponenti izrađuju se fino zrnati reakcijski praškasti betoni, u kojima volumenska koncentracija čvrste faze bez pijeska doseže 58–64%, a s pijeskom 76–77% i malo je inferiorna u odnosu na koncentraciju čvrste faze u superplastificiranom teškom betonu (Cv = 0, 80–0,85). Međutim, u betonu od drobljenog kamena volumetrijska koncentracija krute faze minus drobljeni kamen i pijesak je znatno niža, što određuje visoku gustoću dispergirane matrice.

Visoka čvrstoća je osigurana prisutnošću ne samo mikrosilika ili dehidriranog kaolina, već i reaktivnog praha iz mljevenog kamena. Prema literaturi, uglavnom se uvode leteći pepeo, baltičko, vapnenačko ili kvarcno brašno. Široke mogućnosti u proizvodnji reaktivnog praškastog betona otvorile su se u SSSR-u i Rusiji u vezi s razvojem i istraživanjem kompozitnih veziva male potrošnje vode Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarov. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Dokazano je da zamjena cementa u procesu mljevenja VNV s karbonatnim, granitnim, kvarcnim brašnom do 50% značajno povećava učinak smanjenja vode. Omjer W/T, koji osigurava gravitacijsku širivost betona od drobljenog kamena, smanjuje se na 13–15% u usporedbi s uobičajenim uvođenjem SP-a, čvrstoća betona na takvom VNV-50 doseže 90–100 MPa. U suštini, moderni praškasti beton se može dobiti na bazi VNV, mikrosilike, finog pijeska i disperzne armature.

Beton s disperzno armiranim prahom vrlo je učinkovit ne samo za nosive konstrukcije s kombiniranom armaturom s prednapetom armaturom, ali i za izradu vrlo tankih stijenki, uključujući i prostorne arhitektonske dijelove.

Prema najnovijim podacima, moguće je tekstilno armiranje konstrukcija. Upravo je razvoj tekstilno-vlaknaste proizvodnje (tkaninskih) volumetrijskih okvira od polimera visoke čvrstoće i niti otpornih na alkalije u razvijenim stranim zemljama potaknuo razvoj, prije više od 10 godina u Francuskoj i Kanadi, reakcijskog betona u prahu s SP bez velikih agregata s posebno finim kvarcnim agregatom, punjen kamenim prahom i mikrosilikonom. Betonske mješavine izrađene od takvih sitnozrnatih smjesa šire se pod utjecajem vlastite težine, potpuno ispunjavajući gustu mrežastu strukturu tkanog okvira i sve filigranski oblikovane spojeve.

"Visoka" reologija praškastih betonskih mješavina (PBC) osigurava granicu tečenja od 0 = 5-15 Pa pri sadržaju vode od 10-12% mase suhih komponenti, tj. samo 5-10 puta veći nego u uljane boje. S ovim?0, da biste ga odredili, možete koristiti minihidrometrijsku metodu, koju smo razvili 1995. Osigurana je niska granica razvlačenja optimalna debljina slojevi reološke matrice. Iz razmatranja topološke strukture PBS-a, prosječna debljina sloja X određena je formulom:

gdje je prosječni promjer čestica pijeska; – volumna koncentracija.

Za dolje naveden sastav pri W/T = 0,103, debljina međusloja će biti 0,056 mm. De Larrard i Sedran otkrili su da za sitnije pijeske (d = 0,125–0,4 mm) debljina varira od 48 do 88 μm.

Povećanje međusloja čestica smanjuje viskoznost i konačno smično naprezanje te povećava fluidnost. Fluidnost se može povećati dodavanjem vode i uvođenjem SP. U opći pogled utjecaj vode i SP na promjenu viskoznosti, krajnji napon smicanje i popuštanje su dvosmisleni (slika 1).

Superplastifikator u znatno manjoj mjeri smanjuje viskoznost nego dodatak vode, dok je smanjenje granice razvlačenja zbog SP puno veće nego pod utjecajem vode.

Riža. 1. Učinak SP i vode na viskoznost, granicu tečenja i fluidnost

Glavna svojstva superplastificiranih iznimno ispunjenih sustava su da viskoznost može biti prilično visoka i sustav može teći sporo ako je granica tečenja niska. Za konvencionalne sustave bez SP-a, viskoznost može biti niska, ali povećana granica tečenja sprječava njihovo širenje, budući da nemaju posttiksotropni resurs protoka [vidi. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Značajke reoloških promjena u cementnim sastavima pod utjecajem plastifikatora koji stabiliziraju ione. // Zbornik radova “Tehnološka mehanika betona”. – Riga: RPI, 1984].

Reološka svojstva ovise o vrsti i dozi SP. Utjecaj tri vrste SP-a prikazan je na sl. 2. Najučinkovitiji zajednički pothvat je Woerment 794.

Riža. 2 Utjecaj vrste i doze SP na?o: 1 – Woerment 794; 2 – S-3; 3 – Taljenje F 10

Istodobno, nije se domaći SP S-3 pokazao manje selektivnim, već strani SP na bazi melamina Melment F10.

Razmazljivost praškastih betonskih smjesa iznimno je važna pri oblikovanju betonskih proizvoda s tkanim volumetrijskim mrežastim okvirima položenim u kalup.

Takvi volumetrijski okviri od ažurne tkanine u obliku T-grede, I-grede, kanala i drugih konfiguracija omogućuju brzo armiranje, koje se sastoji od postavljanja i pričvršćivanja okvira u kalup, nakon čega slijedi izlijevanje suspenzijskog betona, koji lako prodire kroz okvirne ćelije veličine 2–5 mm (slika 3) . Okviri od tkanine mogu radikalno povećati otpornost betona na pukotine kada je izložen izmjeničnim temperaturnim fluktuacijama i značajno smanjiti deformacije.

Betonska smjesa ne samo da bi trebala lako teći lokalno kroz mrežasti okvir, već se i širiti prilikom punjenja oplate "obrnutim" prodiranjem kroz okvir kako se volumen smjese u oplati povećava. Za ocjenu sipkosti korištene su praškaste mješavine istog sastava u pogledu udjela suhih komponenti, a mazivost iz konusa (za tresilicu) regulirana je količinom SP i (djelomično) vode. Širenje je blokirano mrežastim prstenom promjera 175 mm.

Riža. 3 Uzorak okvira od tkanine

Riža. 4 Mješoviti namaz sa slobodnim i blokiranim posipom

Mrežica je imala čistu veličinu od 2,8 × 2,8 mm s promjerom žice od 0,3 × 0,3 mm (slika 4). Kontrolne smjese napravljene su s namazom od 25,0; 26.5; 28,2 i 29,8 cm Kao rezultat pokusa utvrđeno je da s povećanjem fluidnosti smjese opada omjer promjera slobodnog dc i blokiranog širenja d. Na sl. Slika 5 prikazuje promjenu u dc/dbotdc.

Riža. 5 Promijenite dc/db iz vrijednosti slobodnog širenja dc

Kao što slijedi sa slike, razlika u širenju smjese dc i db nestaje s fluidnošću, karakterizirana slobodnim širenjem od 29,8 cm. Pri dc = 28,2, širenje kroz mrežicu smanjuje se za 5%. Smjesa s razastiranjem od 25 cm doživljava posebno veliko kočenje pri razvlačenju kroz mrežicu.

U tom smislu, kada se koriste mrežasti okviri s ćelijom od 3–3 mm, potrebno je koristiti smjese s širinom od najmanje 28–30 cm.

Fizikalno-tehnička svojstva disperzno-armiranog praškastog betona, armiranog s 1% volumnih čeličnih vlakana promjera 0,15 mm i duljine 6 mm, prikazana su u tablici 2.

Tablica 2.

Fizikalno-tehnička svojstva praškastog betona s vezivom male potrošnje vode korištenjem domaćeg SP S-3

Prema stranim podacima, s 3% armature, tlačna čvrstoća doseže 180-200 MPa, a aksijalna vlačna čvrstoća - 8-10 MPa. Snaga udara povećava se više od deset puta.

Mogućnosti praškastog betona ni izdaleka nisu iscrpljene, s obzirom na učinkovitost hidrotermalne obrade i njezin utjecaj na povećanje udjela tobermorita, a time i ksonotlita.

www.allbeton.ru

Beton s reakcijskim prahom

Zadnja izmjena enciklopedije: 17.12.2017 - 17:30

Beton s reaktivnim prahom je beton izrađen od fino mljevenih reaktivnih materijala veličine zrna od 0,2 do 300 mikrona koji se odlikuje visokom čvrstoćom (više od 120 MPa) i visokom otpornošću na vodu.

[GOST 25192-2012. Beton. Klasifikacija i opći tehnički zahtjevi]

Beton s reakcijskim prahom reaktivni praškasti beton-RPC] - kompozitni materijal visoke tlačne čvrstoće od 200-800 MPa, savijanje >45 MPa, uključujući značajnu količinu visoko dispergiranih mineralnih komponenti - kvarcni pijesak, mikrosilika, superplastifikator, kao i čelična vlakna s niskim W /T (~0,2), korištenjem obrade proizvoda toplinom i vlagom na temperaturi od 90-200°C.

[Usherov-Marshak A.V. Konkretna znanost: leksikon. M.: Građevinski materijali RIF - 2009. - 112 str.]

Nositelji autorskih prava! Ukoliko slobodan pristup određenom pojmu predstavlja kršenje autorskih prava, autori su spremni, na zahtjev nositelja autorskog prava, ukloniti poveznicu ili sam pojam (definiciju) sa stranice. Da biste kontaktirali administraciju, upotrijebite obrazac za povratne informacije.

enciklopediyastroy.ru

Znanstvenici ne prestaju oduševljavati razvojem revolucionarnih tehnologija. Mješavina s poboljšanim svojstvima dobivena je ne tako davno - početkom 90-ih godina 20. stoljeća. U Rusiji njegova upotreba u izgradnji zgrada nije tako česta; glavna primjena je proizvodnja samonivelirajućih podova i ukrasnih proizvoda: radne ploče, otvoreni lukovi i pregrade.

Prepoznajte prednosti više kvalitetan materijal RPB će omogućiti razmatranje sljedećih parametara:

• Spoj.
• Svojstva.
• Opseg korištenja.
• Ekonomska opravdanost naknada.

Spoj

Beton je građevinski materijal oblikovan od zbijene mješavine različitih sastava:

1. Baza je adstringentna tvar koja "lijepi" punilo. Sposobnost pouzdanog kombiniranja komponenti u jednu cjelinu osigurava glavne zahtjeve opsega primjene. Vrste veziva:

• Cement.
• Gips.
• Vapno.
• polimeri.
• Bitumen.

2. Punilo je komponenta koja određuje gustoću, težinu i čvrstoću. Vrste i veličine zrna:

• Pijesak - do 5 mm.
• Ekspandirana glina - do 40.
• Šljaka - do 15.
• Drobljeni kamen - do 40.

3. Dodaci – modifikatori koji poboljšavaju svojstva i mijenjaju procese vezivanja dobivene smjese. Vrste:

• Plastificiranje.
• Pojačavanje.
• Poriziranje.
• Reguliranje otpornosti na smrzavanje i/ili brzine stvrdnjavanja.

4. Voda je komponenta koja reagira s vezivom (ne koristi se u bitumenskom betonu). Postotak tekućine prema masi baze određuje plastičnost i vrijeme vezivanja, otpornost na smrzavanje i čvrstoću proizvoda.

Upotrebom različitih kombinacija baze, punila, dodataka, njihovih omjera i udjela moguće je dobiti beton različitih karakteristika.

Razlika između RPB-a i ostalih vrsta materijala je sitni udio agregata. Smanjenje postotka cementa i njegova zamjena kamenim brašnom i mikrosilicijom omogućilo je stvaranje smjesa visoke fluidnosti i samozbijajućih sastava.

Ultra jaki RRP dobiva se miješanjem vode (7-11%) i reaktivnog praha. Omjeri (%):

• Portland cement marke M500 sivi ili bijeli – 30~34.
• Mikrokvarc ili kameno brašno - 12-17%.
• Mikrosilika – 3,2~6,8.
• Fino zrnati kvarcni pijesak (frakcija 0,1~0,63 mm).
• Superplastifikator na bazi polikarboksilat etera – 0,2~0,5.
• Akcelerator povećanja snage – 0,2.

Tehnologija proizvodnje:

• Komponente se pripremaju prema postotku.
• U mješalicu se dovodi voda i plastifikator. Počinje proces miješanja.
• Dodajte cement, kameno brašno, mikrosilika.
• Za dodavanje boje mogu se dodati bojila (željezni oksid).
• Miješajte 3 minute.
• Dodatak pijeskom (za armirani beton).
• Proces miješanja 2-3 minute. U tom vremenskom razdoblju uvodi se ubrzivač stvrdnjavanja u postotku od 0,2 ukupne mase.
• Površina kalupa se navlaži vodom.
• Ulijte smjesu.
• Površinu otopine raspoređene u kalupu poprskajte vodom.
• Pokrijte posudu za lijevanje.

Sve operacije će trajati do 15 minuta.

Svojstva reakcijskog praškastog betona

Pozitivne osobine:

1. Upotreba silicij dioksida i kamenog brašna dovela je do smanjenja udjela cementa i skupih superplastifikatora u RPM-u, što je uzrokovalo pad troškova.

2. Sastav samozbijajućeg praškastog betona za teške uvjete rada sa visok stupanj fluidnost:

• Nije potrebno koristiti vibrirajući stol.
• Prednja površina dobivenih proizvoda praktički ne zahtijeva mehaničke izmjene
• Mogućnost izrade elemenata različitih tekstura i hrapavosti površine.

3. Ojačanje čelikom, celuloznim vlaknima i korištenje okvira od ažurne tkanine povećava ocjenu na M2000, tlačnu čvrstoću na 200 MPa.

4. Visoka otpornost na karbonatnu i sulfatnu koroziju.

5. Korištenje praškaste reakcijske smjese pomaže u stvaranju ultra-čvrstih (˃40-50 MPa), laganih struktura (gustoće 1400~1650 kg/m3). Smanjenje težine smanjuje opterećenje temelja konstrukcija. Čvrstoća omogućuje izradu nosivih elemenata okvira zgrade manje debljine - smanjenje potrošnje.

Karakteristike

U fazi projektiranja inženjeri provode izračune i sastavljaju niz preporuka i zahtjeva za građevinske materijale i parametre. Osnovni pokazatelji:

1. Marka betona - broj iza slova "M" (M100) u oznaci, označava raspon statičkog tlačnog opterećenja (kg/cm2) nakon čijeg prekoračenja dolazi do razaranja.
2. Čvrstoća: tlačna čvrstoća – eksperimentalno fiksiran iznos pritiska prešanja na uzorak prije nego što se deformira, mjerna jedinica: MPa. Savijanje – pritisak pritiskom na središte uzorka postavljenog na dva nosača.
3. Gustoća - masa proizvoda volumena 1 metar kubni, jedinica mjere: kg/m3.
4. Otpornost na smrzavanje - broj ciklusa smrzavanja i obrnuti proces s uništavanjem uzorka manjim od 5%.
5. Koeficijent skupljanja - postotak smanjenja volumena, linearne dimenzije dizajnira kada bude spreman.
6. Apsorpcija vode je omjer mase ili volumena vode koju apsorbira uzorak kada je uronjen u posudu s tekućinom. Karakterizira otvorenu poroznost betona.

Opseg primjene

Nova tehnologija temeljena na mješavini reakcijskog praha omogućuje stvaranje betona s poboljšanim karakteristikama i širokim rasponom upotrebe:

• 1. Samonivelirajući podovi visoke otpornosti na abraziju s minimalnom debljinom nanesenog sloja.
• 2. Izrada rubnjaka s dugim vijekom trajanja.
• 3. Razno u traženi udio aditivi mogu značajno smanjiti proces apsorpcije vode, što omogućuje korištenje materijala u izgradnji naftnih platformi na moru.
• 4. U civilnoj i industrijskoj gradnji.
• 5. Izgradnja mostova i tunela.
• 6. Za radne ploče visoke čvrstoće, površine različitih struktura i hrapavosti.
• 7. Dekorativni paneli.
• 8. Izrada pregrada i umjetničkih proizvoda od prozirnog betona. Tijekom postupnog lijevanja u kalup se stavljaju vlakna osjetljiva na svjetlost.
• 9. Izrada arhitektonskih tankostijenih dijelova armaturom od tkanine.
• 10. Koristite za izdržljivost ljepljive kompozicije i popravne smjese.
• 11. Rješenje toplinske izolacije staklenim kuglama.
• 12. Beton visoke čvrstoće na granitnom drobljenom kamenu.
• 13. Bareljefi, spomenici.
• 14. Beton u boji.

Cijena

Visoka cijena dovodi programere u zabludu u pogledu prikladnosti upotrebe. Smanjeni troškovi prijevoza, produženi vijek trajanja konstrukcija i samonivelirajućih podova te druga pozitivna svojstva materijala isplate financijska ulaganja. Pronaći i kupiti RPB je prilično teško. Problem je povezan s niskom potražnjom.

Cijene po kojima možete kupiti RPB u Rusiji:

Nažalost, teško je dati primjere civilnih ili industrijskih objekata izgrađenih u Rusiji pomoću RPB-a. Beton u prahu uglavnom se koristi u proizvodnji umjetnog kamena, radnih ploča, kao i kao samonivelirajući podovi i spojevi za popravke.

Sažetak disertacije na ovu temu ""

Kao rukopis

SINOZRNATI REAKTIVNI PRAH DISPERZNO JAČAN BETON POMOĆU STIJENA

Specijalnost 05.23.05 - Građevinski materijali i proizvodi

Rad je izveden na Katedri “Tehnologija betona, keramike i veziva” Državne obrazovne ustanove visokog obrazovanja strukovno obrazovanje"Penza Državno sveučilište arhitektura i građevinarstvo" i na Institutu za građevinske materijale i konstrukcije Tehničkog sveučilišta u Münchenu.

znanstveni savjetnik -

Doktor tehničkih znanosti, profesorica Valentina Serafimovna Demyanova

Službeni protivnici:

Zaslužni znanstvenik Ruske Federacije, dopisni član RAASN-a, doktor tehničkih znanosti, profesor Vladimir Pavlovich Selyaev

Doktor tehničkih znanosti, profesor Oleg Vjačeslavovič Tarakanov

Vodeća organizacija - OJSC "Penzastroy", Penza

Obrana će se održati 7. srpnja 2006. u 16:00 na sastanku disertacijskog vijeća D 212.184.01 na državnoj obrazovnoj ustanovi visokog stručnog obrazovanja "Penza State University of Architecture and Construction" na adresi: 440028, Penza , sv. G. Titova, 28, zgrada 1, konferencijska sala.

Disertacija se nalazi u knjižnici drž obrazovna ustanova visoko stručno obrazovanje "Penza State University of Architecture and Construction"

Znanstveni tajnik disertacijskog vijeća

V. A. Khudyakov

OPĆI OPIS RADA

Sa značajnim povećanjem čvrstoće betona pod jednoosnim pritiskom neizbježno se smanjuje otpornost na pukotine i povećava se opasnost od krhkog sloma konstrukcija. Raspršeno armiranje betona vlaknima eliminira ova negativna svojstva, što omogućuje proizvodnju betona klasa viših od 80-100 s čvrstoćom od 150-200 MPa, koji ima novu kvalitetu - viskoznu prirodu razaranja.

Analiza znanstvenih radova na području disperznih armiranih betona i njihove proizvodnje u domaćoj praksi pokazuje da glavna orijentacija nije usmjerena na korištenje matrica visoke čvrstoće u takvim betonima. Klasa disperziranog armiranog betona u smislu tlačne čvrstoće ostaje izuzetno niska i ograničena je na B30-B50. To ne dopušta dobro prianjanje vlakana na matricu ili punu upotrebu čeličnih vlakana čak i uz nisku vlačnu čvrstoću. Štoviše, u teoriji se razvijaju i u praksi proizvode betonski proizvodi s labavim vlaknima s volumetrijskom stopom armiranja od 59%. Vlakna pod utjecajem vibracija odvajaju se neplastificiranim “masnim” visokoskupljajućim cementno-pješčanim mortovima cementno-pješčanog sastava - 14-I: 2,0 pri W/C = 0,4, što je izrazito rastrošno i ponavlja razinu rada iz 1974. godine. znanstveni napredak u stvaranju superplastificiranih VNV, mikrodisperznih smjesa s mikrosilicijevim dioksidom, s reaktivnim prahovima iz stijena visoke čvrstoće, omogućio je povećanje vodoreducirajućeg učinka na 60% korištenjem superplastifikatora oligomernog sastava i hiperplastifikatora polimerni sastav. Ova postignuća nisu postala temelj za stvaranje disperzno-armiranog armiranog betona visoke čvrstoće ili sitnozrnatog praškastog betona iz lijevanih samokompaktirajućih smjesa. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije reakcijskog praškastog betona ojačanog disperziranim vlaknima. Koriste se betonske mješavine u prahu

za punjenje kalupa u koje su položeni tkani volumetrijski tankomrežasti okviri i njihovo kombiniranje s šipkastom armaturom.

Identificirati teoretsku pozadinu i motivaciju za stvaranje višekomponentnog sitnozrnatog praškastog betona s vrlo gustom matricom visoke čvrstoće, dobivenom lijevanjem pri ultraniskom sadržaju vode, osiguravajući proizvodnju betona s viskoznom prirodom tijekom razaranja i visokim vlačna čvrstoća pri savijanju;

Identificirati strukturnu topologiju kompozitnih veziva i disperzno ojačanih sitnozrnatih sastava, dobiti matematičke modele njihove strukture za procjenu udaljenosti između čestica punila i geometrijskih središta armaturnih vlakana;

Za optimizaciju sastava sitnozrnastih disperzno-armiranih betonskih mješavina s vlaknima c1 = 0,1 mm i I = 6 mm s minimalnim udjelom dovoljnim za povećanje vlačne čvrstoće betona, tehnologiju pripreme i utvrđivanje utjecaja formulacije na fluidnost, gustoću. , sadržaj zraka, čvrstoća i druga fizikalna i tehnička svojstva betona.

Znanstvena novost rada.

1. Mogućnost proizvodnje finozrnatog cementnog praha visoke čvrstoće, uključujući disperzirani armirani beton, izrađen od betonskih mješavina bez drobljenog kamena s finim frakcijama kvarcnog pijeska, s reaktivnim kamenim prahom i mikrosilika, uz značajno povećanje učinkovitosti superplastifikatora je znanstveno potkrijepljeno i eksperimentalno potvrđeno.dok sadržaj vode u lijevanoj samozbijajućoj smjesi ne dosegne 10-11% (što odgovara polusuhoj smjesi za prešanje bez SP) mase suhih komponenti.

4. Pretežno kroz otopinu difuzijsko-ionski mehanizam stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva teoretski je predviđen i eksperimentalno dokazan, povećavajući se s povećanjem udjela punila ili značajno povećanjem njegove disperznosti u usporedbi s disperzijom cementa.

5. Proučavani su procesi formiranja strukture sitnozrnatog praškastog betona. Pokazalo se da je praškasti beton izrađen od superplastificiranih lijevanih samozbijajućih betonskih mješavina znatno gušći, kinetika porasta njihove čvrstoće intenzivnija, a prosječna čvrstoća znatno veća od betona bez SP-a, prešanog pri istom sadržaju vode pod tlak 40-50 MPa. Razvijeni su kriteriji za ocjenu reakcijsko-kemijske aktivnosti prašaka.

6. Optimizirani su sastavi sitnozrnatih disperzno-armiranih betonskih mješavina s tankim čeličnim vlaknima promjera 0,15 i duljine 6 mm,

tehnologija njihove pripreme, redoslijed uvođenja komponenti i trajanje miješanja; Utvrđen je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka betonske mješavine i tlačnu čvrstoću betona.

Praktični značaj rada je u razvoju novih lijevanih sitnozrnatih praškastih betonskih mješavina s vlaknima za izlijevanje kalupa za proizvode i konstrukcije, bez i s kombiniranom šipkastom armaturom. Koristeći betonske mješavine visoke gustoće, moguće je proizvesti visokootporne na pukotine savijanje ili komprimiranje armiranobetonske konstrukcije s viskoznom prirodom razaranja pod djelovanjem ekstremnih opterećenja.

Dobivena je kompozitna matrica visoke gustoće, visoke čvrstoće s tlačnom čvrstoćom od 120-150 MPa za povećanje prianjanja na metal kako bi se koristila tanka i kratka vlakna visoke čvrstoće promjera 0,04-0,15 mm i duljine 6-9 mm, čime se smanjuje njegova potrošnja i otpornost na protok betonskih smjesa za tehnologiju lijevanja za proizvodnju filigranskih proizvoda s tankim stijenkama visoke vlačne čvrstoće tijekom savijanja.

Provjera rada. Glavne odredbe i rezultati rada disertacije predstavljeni su i prijavljeni na međunarodnim i sveruskim

Siysk znanstvene i tehničke konferencije: “Mlada znanost za novo tisućljeće” (Naberezhnye Chelny, 1996), “Pitanja urbanog planiranja i razvoja” (Penza, 1996, 1997, 1999), “ Suvremena pitanja znanost o građevinskim materijalima" (Penza, 1998), " Moderna gradnja"(1998), Međunarodni znanstveno-stručni skupovi "Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Ušteda resursa i energije kao motivacija za kreativnost u procesu arhitektonske izgradnje" (Moskva-Kazan, 2003), "Relevantna pitanja gradnje" (Saransk, 2004 ), "Nove znanstveno intenzivne tehnologije za uštedu energije i resursa u proizvodnji građevinskih materijala" (Penza, 2005.), Sveruska znanstvena i praktična konferencija "Urbano planiranje, rekonstrukcija i inženjerska potpora održivom razvoju gradova u regiji Volga " (Tolyatti, 2004.), Akademska čitanja RAASN-a „Postignuća, problemi i obećavajući smjerovi za razvoj teorije i prakse znanosti o građevinskim materijalima" (Kazan, 2006.).

Publikacije. Na temelju rezultata istraživanja objavljeno je 27 radova (3 rada u časopisima na popisu VIK-a).

U uvodu se obrazlaže relevantnost odabranog smjera istraživanja, formuliraju se svrha i ciljevi istraživanja te prikazuje njegovo znanstveno i praktično značenje.

U prvom poglavlju, posvećenom analitičkom pregledu literature, analiziraju se inozemna i domaća iskustva u korištenju visokokvalitetnog betona i vlaknastim betonom. Pokazano je da se u inozemnoj praksi počeo proizvoditi beton visoke čvrstoće čvrstoće do 120-140 MPa, uglavnom nakon 1990. U posljednjih šest godina identificirane su široke perspektive u povećanju čvrstoće visoke čvrstoće. betona od 130-150 MPa i prebaciti ih u kategoriju betona posebno visoke čvrstoće čvrstoće 210.250 MPa, zahvaljujući toplinskoj obradi betona razrađenoj tijekom godina, postižući čvrstoću od 60-70 MPa.

Postoji tendencija da se posebno betoni visoke čvrstoće prema granularnosti agregata dijele na 2 vrste: sitnozrnati beton s maksimalnom veličinom zrna do 8-16 mm i sitnozrnati sa zrnima do 0,5-1,0 mm. I jedan i drugi obavezno sadrže mikrosilika ili mikrodehid ratificirani kaolin, prahove čvrstih stijena, a za davanje duktilnosti betonu, otpornost na udar, otpornost na pukotine - vlakna iz raznih materijala.Posebnu skupinu čine sitnozrnati praškasti beton (Reaktionspulver beton-RPB ili Reactive Powder Concrete) s maksimalnom veličinom zrna od 0,3-0,6 mm. Pokazalo se da takvi betoni, s aksijalnom tlačnom čvrstoćom od 200-250 MPa s koeficijentom ojačanja od najviše 3-3,5% po volumenu, imaju vlačnu čvrstoću. pri savijanju do 50 MPa.Takva svojstva osigurana su prije svega odabirom matrice visoke gustoće i čvrstoće, koja omogućuje povećano prianjanje na vlakno i potpuno iskorištavanje njegove visoke vlačne čvrstoće.

Analizirano je stanje istraživanja i iskustva u proizvodnji betona armiranog vlaknima u Rusiji. Za razliku od inozemnog razvoja, rusko istraživanje nije usmjereno na upotrebu betona ojačanog vlaknima s matricom visoke čvrstoće, već na povećanje postotka armature na 5-9% po volumenu u trokomponentnim i četverokomponentnim betonima niske čvrstoće. klase B30-B50 za povećanje vlačne čvrstoće pri savijanju na 17-28 MPa. Ovo je sve ponavljanje. strano iskustvo 1970-1976, tj. onih godina kada se nisu koristili učinkoviti superplastifikatori i mikrosilika, a beton armiran vlaknima bio je uglavnom trokomponentni (pješčani). Preporuča se za proizvodnju betona armiranog vlaknima s potrošnjom portland cementa od 700-1400 kg/m3, pijeska - 560-1400 kg/m3, vlakana - 390-1360 kg/m3, što je izuzetno rastrošno i ne uzeti u obzir napredak postignut u razvoju visokokvalitetnog betona.

Provedena je analiza evolucije razvoja višekomponentnih betona u različitim revolucionarnim fazama nastanka posebnih funkcionalno determinirajućih komponenti: vlakana, superplastifikatora, mikrosilika. Pokazano je da su šest-sedmokomponentni betoni osnova matrice visoke čvrstoće za učinkovito korištenje glavne funkcije vlakana. Upravo takvi betoni postaju multifunkcionalni.

Formulirani su glavni motivi za nastanak visokočvrstih i posebno visokočvrstih reakcijsko-praškastih betona, mogućnost dobivanja “rekordnih” vrijednosti redukcije vode u betonskim smjesama, te njihovo posebno reološko stanje. Zahtjevi za pudere i

njihova prevalencija kao tehnogeni otpad iz rudarske industrije.

Na temelju analize formulirani su svrha i ciljevi istraživanja.

U drugom poglavlju prikazane su karakteristike korištenih materijala i opisane metode istraživanja Korištene su sirovine njemačke i ruske proizvodnje: cementi CEM 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42,5 R, Weisenau CEM 1 42,5, Volsky PC500 DO , Stary Oskolsky PC 500 DO; pijesak Surskiy klasificiran fr. 0,14-0,63, Balasheysky (Syzran) klasificiran fr. 0,1-0,5 mm, Halle pijesak fr. 0,125-0,5 "mm; mikrosilika: Eikern Microsilica 940 sa sadržajem Si02 > 98,0%, Silia Staub RW Fuller sa sadržajem Si02 > 94,7%, BS-100 (Soda asocijacija) sa ZO2 > 98,3 %, Chelyabinsk EMC sa sadržajem SiO; = 84 -90%, vlakna njemačke i ruske proizvodnje s d = 0,15 mm, 7 = 6 mm s vlačnom čvrstoćom 1700-3100 MPa; kameni prah sedimentnog i vulkanskog podrijetla; super - i hiperplastifikatori na bazi naftalena, melamina i polikarboksilata.

Za pripremu betonskih smjesa koristi se brzohodna miješalica tvrtke Eirich i turbulentna miješalica tvrtke Kaf. TBKiV, suvremeni uređaji te oprema njemačke i domaće proizvodnje. Rentgenostrukturna analiza provedena je na Seifert analizatoru, a elektronska mikroskopska analiza na Philips ESEM mikroskopu.

U trećem poglavlju istražuje se topološka struktura kompozitnih veziva i praškastog betona, uključujući disperzni armirani beton. Strukturna topologija kompozitnih veziva, u kojoj volumni udio punila premašuje udio glavnog veziva, unaprijed određuje mehanizam i brzinu reakcijskih procesa. Za izračun prosječnih udaljenosti između čestica pijeska u praškastom betonu (ili između čestica portland cementa u jako napunjenim vezivima), usvojena je elementarna kubična ćelija s veličinom lica A i volumenom A3 jednakim volumenu kompozita.

Uzimajući u obzir volumetrijsku koncentraciju cementa C4V, prosječna veličina čestica cementa<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

za razmak od središta do središta između čestica cementa u kompozitnom vezivu:

Ac =^-3/i-/b-Sy =0,806-^-3/1/^ "(1)

za razmak između čestica pijeska u praškastom betonu:

Z/tg/6 -St = 0,806 ap-shust (2)

Uzimajući volumenski udio pijeska s udjelom od 0,14-0,63 mm u fino zrnatoj praškastoj betonskoj smjesi koja je jednaka 350-370 litara (maseni protok pijeska 950-1000 kg), minimalna prosječna udaljenost između geometrijskih centara čestica dobiveno je jednako 428-434 mikrona. Minimalni razmak između površina čestica je 43-55 mikrona, a s veličinom pijeska od 0,1-0,5 mm - 37-44 mikrona. Kod heksagonalnog pakiranja čestica ta se udaljenost povećava za faktor K = 0,74/0,52 = 1,42.

Tako će tijekom strujanja praškaste betonske smjese veličina raspora u koji se nalazi reološka matrica suspenzije cementa, kamenog brašna i mikrosilike varirati od 43-55 mikrona do 61-78 mikrona, uz smanjenje frakcija pijeska do 0,1 -0,5 mm međusloja matrice će varirati od 37-44 mikrona do 52-62 mikrona.

Topologija disperziranih vlakana duljine / i promjera c? određuje reološka svojstva betonskih mješavina s vlaknima, njihovu fluidnost, prosječni razmak između geometrijskih središta vlakana, te određuje vlačnu čvrstoću armiranog betona. Izračunate prosječne udaljenosti koriste se u regulatornim dokumentima iu mnogim znanstvenim radovima o raspršenoj armaturi. Pokazuje se da su ove formule kontradiktorne i da se izračuni temeljeni na njima značajno razlikuju.

Iz razmatranja kubične ćelije (slika 1) s duljinom lica / s vlaknima smještenim u njoj

vlakna promjera b/, s ukupnim sadržajem 11 vlakana /V, određen je broj vlakana na licu.

P = i udaljenost o =

uzimajući u obzir volumen svih vlakana U„ = fE.iL. /. dg i koeficijent Sl. 14

faktor armiranja /l = (100-l s11 s)/4 ■ I1, određuje se prosječna udaljenost:

5 = (/ - th?) / 0,113 ■ l/ts -1 (3)

Proračuni 5 izvedeni su korištenjem formula Romuapdi I.R. i Mendel I.A. a prema formuli Mak Kee. Vrijednosti udaljenosti prikazane su u tablici 1. Kao što se može vidjeti iz tablice 1, Mak Kee formula se ne može koristiti. Dakle, udaljenost 5 raste s povećanjem volumena ćelije od 0,216 cm3 (/ = 6 mm) do 1000 m3 (/ = 10000 mm).

topi se 15-30 puta pri istom μ, što ovu formulu lišava geometrijskog i fizičkog smisla.Romuapdijeva formula se može koristiti uzimajući u obzir koeficijent 0,64:

Dakle, dobivena formula (3) iz strogih geometrijskih konstrukcija je objektivna stvarnost, što je potvrđeno na sl. 1. Obradom rezultata vlastitih i stranih istraživanja ovom formulom moguće je identificirati mogućnosti neučinkovitog, u biti neekonomičnog armiranja i optimalnog armiranja.

stol 1

Vrijednosti udaljenosti 8 između geometrijskih središta raspršenih _ vlakana, izračunate pomoću različitih formula_

Promjer, c), mm B mm za različite c i / prema formulama Omjer udaljenosti ZA^M, izračunat po formuli autora i McKee-a Omjer udaljenosti izračunat po formuli autora i Romualdija.

1=6 mm 1 = 6 mm Uopće / = 0-*"

ts-0,5 ts-1,0 ts-3,0 ts=0,5 i -1,0 ts-3,0 11=0,5 ¡1=1,0 ts=3,0 (1-0,5 (1-1,0 c-3,0 (»=0,5 c=1,0 (1*3,0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 mm /= 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Vrijednosti udaljenosti nepromijenjene 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1= 10000 mm 1= 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6S 0,033 0,64

Četvrto poglavlje posvećeno je proučavanju reološkog stanja superplastificiranih disperznih sustava, praškastih betonskih mješavina (PBC) i metodologiji za njegovu ocjenu.

PBS mora imati visoku fluidnost, osiguravajući potpuno rasprostiranje smjese u kalupima do formiranja horizontalne površine uz oslobađanje uvučenog zraka i samozbijanje smjesa. S obzirom da praškasta betonska smjesa za izradu vlaknastim betonom mora imati disperznu armaturu, posip takve smjese trebao bi biti malo lošiji od posipa mješavine bez vlakana.

Betonska smjesa namijenjena za izlijevanje oplata s trodimenzionalnim višerednim okvirom od finog mrežastog pletiva s prozirnom veličinom oka od 2-5 mm treba lako teći na dno oplate kroz okvir, rasporediti se duž oplate, osiguravajući da nakon punjenja tvori horizontalnu površinu.

Za razlikovanje uspoređivanih disperznih sustava prema reologiji, razvijene su jednostavne metode za procjenu krajnjeg smičnog naprezanja i popuštanja.

Razmatran je dijagram djelovanja sila na areometar smješten u superplastificiranoj suspenziji. Ako tekućina ima granicu tečenja m0, areometar nije potpuno uronjen u nju. Za m„ ​​dobiva se sljedeća jednadžba:

gdje je ¿/ promjer cilindra; t je masa cilindra; p je gustoća suspenzije; ^-gravitacijsko ubrzanje.

Jednostavnost izvođenja jednadžbi za određivanje r0 pokazuje se kada je tekućina u ravnoteži u kapilari (cijevi), u međuprostoru između dviju ploča, na okomitoj stijenci.

Utvrđena je nepromjenjivost metoda za određivanje t0 za suspenzije cementa, bazalta, kalcedona i PBS. Skupom metoda određena je optimalna vrijednost t0 za PBS, jednaka 5-8 Pa, koja bi se trebala dobro razmazati prilikom izlijevanja u kalupe. Pokazalo se da je najjednostavnija precizna metoda za određivanje ta hidrometrijska.

Utvrđen je uvjet za razastiranje praškaste betonske mješavine i samoniveliranje njegove površine, pri čemu se izravnavaju sve neravnine na polukuglastoj površini. Bez uzimanja u obzir sila površinske napetosti, pri nultom kontaktnom kutu kapljica na površini rasute tekućine, t0 bi trebao biti:

Te

gdje je d promjer hemisferičnih nepravilnosti.

Identificirani su razlozi vrlo niske granice razvlačenja i dobrih reotehnoloških svojstava PBS-a, koji se sastoje u optimalnom odabiru veličine zrna pijeska 0,14-0,6 mm ili 0,1-0,5 mm, te njegovoj količini. Time se poboljšava reologija mješavine u usporedbi s sitnozrnatim pješčanim betonom, kod kojeg su velika zrna pijeska odvojena tankim slojevima cementa, koji značajno povećavaju r„ i viskoznost mješavina.

Utvrđen je utjecaj vrste i doze različitih klasa SP na t„ (slika 4), gdje je 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-tapanje FIO. Rasprostranjenost praškastih smjesa određena je pomoću konusa s stola za mućkanje postavljenog na staklo. Utvrđeno je da širina stošca treba biti unutar 25-30 cm. Širenje se smanjuje s povećanjem sadržaja uvučenog zraka, čiji udio može doseći 4-5% volumena.

Kao rezultat turbulentnog miješanja, nastale pore imaju veličinu od pretežno 0,51,2 mm i pri r0 = 5-7 Pa i širenju od 2730 cm, mogu se ukloniti do rezidualnog sadržaja od 2,5-3,0%. Pri korištenju vakuumskih miješalica sadržaj zračnih pora smanjuje se na 0,8-1,2%.

Utvrđen je utjecaj mrežaste prepreke na promjenu rasprostranjenosti praškaste betonske smjese. Kod blokiranja razastiranja smjesa mrežastim prstenom promjera 175 mm s okcima svijetlog promjera 2,8x2,8 mm utvrđeno je da stupanj smanjenja razastiranja

niya se značajno povećava s povećanjem granice tečenja i sa smanjenjem kontrolnog raspona ispod 26,5 cm.

Promjena omjera promjera slobodnog c1c i blokiranog dis-

plovi iz Ls, ilustrirano na sl. 5.

Za praškaste betonske smjese izlivene u kalupe s tkanim okvirima, širina mora biti najmanje 27-28 cm.

Utjecaj vrste vlakana na smanjenje raspršenosti

ojačana smjesa.

¿s, cm Za tri korištena tipa

^ vlakna s geometrijskim faktorom

jednako: 40 (sI), 15 mm; 1=6 mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; cik-cak c = 1%), 150 (c1- 0,04 mm; / =6 mm - mikrofibra sa staklenim premazom c - 0,7%) a vrijednosti kontrolnog širenja c1n na promjenu širenja ojačane mješavine c1a prikazane su u tablici. 2.

Najjače smanjenje razmazivosti utvrđeno je u mješavinama s mikrovlaknima s d = 40 µm, unatoč nižem postotku armature d po volumenu. Kako se stupanj ojačanja povećava, fluidnost se još više smanjuje. S koeficijentom armiranja //=2,0% vlakana sa<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Peto poglavlje posvećeno je proučavanju reakcijske aktivnosti stijena i proučavanju svojstava reakcijsko-praškastih smjesa i betona.

Reaktivnost stijena (Rs): kvarcni pijesak, silikatni pješčenjaci, polimorfi 5/02 - kremen, kalcedon, šljunak sedimentnog i vulkanskog porijekla - dijabaz i bazalt proučavana je u niskocementnim (C:Gp = 1:9-4 :4), smjese obogaćene cementom

tablica 2

Kontrolirati. zamutiti<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syah (C:Gp). Korišteni su grubi kameni prah sa Syd = 100-160 m2/kg i visoko dispergirani sa Syo = 900-1100 m2/kg.

Utvrđeno je da su najbolji usporedni pokazatelji čvrstoće, koji karakteriziraju reakcijsku aktivnost stijena, dobiveni s kompozitnim niskocementnim smjesama sastava C:Gp = 1:9,5 pri korištenju visoko dispergiranih stijena nakon 28 dana i tijekom dugih razdoblja stvrdnjavanje 1,0-1,5 godina. Visoke vrijednosti čvrstoće od 43-45 MPa dobivene su na nekoliko stijena - mljevenom šljunku, pješčenjaku, bazaltu, dijabazu. Međutim, za praškasti beton visoke čvrstoće potrebno je koristiti samo prahove iz stijena visoke čvrstoće.

Rentgenostrukturnom analizom utvrđen je fazni sastav pojedinih stijena, kako čistih tako i uzoraka izrađenih od mješavine cementa s njima. Formiranje novotvorina spojnih minerala u većini mješavina s tako niskim udjelom cementa nije otkriveno; prisutnost CjS, tobermorita i portlandita jasno je identificirana. Mikrografije intermedijarne tvari jasno pokazuju gelastu fazu kalcijevih hidrosilikata sličnih tobermoritu.

Temeljna načela za odabir sastava RPB-a sastojala su se u izboru omjera stvarnih volumena cementne matrice i volumena pijeska, koji osigurava najbolja reološka svojstva mješavine i maksimalnu čvrstoću betona. Na temelju prethodno utvrđenog prosječnog sloja x = 0,05-0,06 mm između čestica pijeska s prosječnim promjerom dcp, volumen matrice, u skladu s kubičnom ćelijom i formulom (2), bit će:

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

Uzimajući sloj* = 0,05 mm i dcp = 0,30 mm, dobiva se relacija Vu ¡Vp = 2 i volumeni matrice i pijeska po 1 m3 mješavine bit će jednaki 666 l, odnosno 334 l. Uzimajući konstantnu masu pijeska i mijenjajući omjer cementa, bazaltnog brašna, MC, vode i SP, određena je fluidnost mješavine i čvrstoća betona. Naknadno je promijenjena veličina čestica pijeska i veličina srednjeg sloja, a slične varijacije napravljene su iu sastavu komponenti matrice. Uzeta je da je specifična površina bazaltnog brašna bliska površini cementa, na temelju uvjeta ispunjavanja šupljina u pijesku česticama cementa i bazalta s njihovom prevladavajućom veličinom

15-50 mikrona. Praznine između bazaltnih i cementnih čestica ispunjene su MC česticama veličine 0,1-1 mikrona.

Razvijen je racionalan postupak pripreme RPBS sa strogo reguliranim redoslijedom unošenja komponenti, trajanjem homogenizacije, „odmaranja“ smjese i završne homogenizacije za ravnomjernu raspodjelu MC čestica i disperzne armature u smjesi.

Konačna optimizacija sastava RPBS-a provedena je pri konstantnom sadržaju količine pijeska uz variranje sadržaja svih ostalih komponenti. Izrađena su ukupno 22 sastava od po 12 uzoraka, od kojih 3 na domaćim cementima uz zamjenu polikarboksilata GP SP S-3. U svim mješavinama određeni su razmaci, gustoće i sadržaj uvučenog zraka, au betonu tlačna čvrstoća nakon 2,7 i 28 dana normalnog otvrdnjavanja, vlačna čvrstoća na savijanje i cijepanje.

Utvrđeno je da je širina varirala od 21 do 30 cm, sadržaj uvučenog zraka od 2 do 5%, a za vakumirane smjese od 0,8 do 1,2%, gustoća smjese varirala je od 2390-2420 kg/m3.

Utvrđeno je da se tijekom prvih minuta nakon ulijevanja, odnosno nakon 1020 minuta, iz smjese uklanja glavnina uvučenog zraka i smanjuje se volumen smjese. Za bolje uklanjanje zraka potrebno je prekriti beton filmom koji sprječava brzo stvaranje guste kore na njegovoj površini.

Na sl. Na slikama 6, 7, 8, 9 prikazan je utjecaj vrste SP i njegove doze na tečnost mješavine i čvrstoću betona u dobi od 7 i 28 dana. Najbolji rezultati postignuti su korištenjem GP Woerment 794 u dozama od 1,3-1,35% err mase cementa i MC. Utvrđeno je da su uz optimalnu količinu MK = 18-20% fluidnost smjese i čvrstoća betona maksimalne. Utvrđeni obrasci traju do 28 dana starosti.

FM794 FM787 S-3

Domaći SP ima nižu sposobnost redukcije, posebno kada se koriste visoko čisti MK stupnjevi BS - 100 i BS - 120 i

Pri korištenju posebno proizvedenog kompozita VNV sa sličnom potrošnjom sirovina, kratkotrajno taljenje-o.9 ¡,1 1.z),5 1.7 lot s C-3, dispergirani [hedts+mk)1 loo armirani beton s čvrstoćom bio je dobiveno

Sl.7 121-137 MPa.

Utvrđen je učinak doziranja HP-a na fluidnost RPBS-a (slika 7) i čvrstoću betona nakon 7 dana (slika 8) i 28 dana (slika 9).

[GShTsNIKYAO [GShTs+MK)] 100

Riža. 8 sl. 9

Generalizirana ovisnost promjene o proučavanim čimbenicima, dobivena metodom matematičkog planiranja eksperimenata, uz naknadnu obradu podataka pomoću programa "Gradient", aproksimirana je u obliku: D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ gdje je x omjer MK/C; xs - omjer [GP/(MK+C)]-100. Osim toga, na temelju suštine tijeka fizikalnih i kemijskih procesa i korištenjem metoda korak po korak, bilo je moguće značajno smanjiti broj varijabilnih čimbenika u matematičkom modelu bez pogoršanja njegove procijenjene kvalitete.

U šestom poglavlju prikazani su rezultati istraživanja pojedinih fizikalno-tehničkih svojstava betona i njihova ekonomska ocjena. Prikazani su rezultati statičkih ispitivanja prizmi od betona armiranog i nearmiranog prahom.

Utvrđeno je da modul elastičnosti, ovisno o čvrstoći, varira u rasponu (440-^470)-102 MPa, Poissonov omjer nearmiranog betona je 0,17-0,19, a za disperzni armirani beton 0,31-0,33, koji karakterizira viskozno ponašanje betona pod opterećenjem u usporedbi s krtim slomom nearmiranog betona. Čvrstoća betona pri cijepanju povećava se 1,8 puta.

Zračno skupljanje uzoraka za nearmirane RRP iznosi 0,60,7 mm/m, za disperzno armirane smanjuje se za 1,3-1,5 puta. Apsorpcija vode betona unutar 72 sata ne prelazi 2,5-3,0%.

Ispitivanja otpornosti na smrzavanje betona u prahu ubrzanom metodom pokazala su da je nakon 400 ciklusa naizmjeničnog smrzavanja i odmrzavanja koeficijent otpornosti na smrzavanje iznosio 0,96-0,98. Sva provedena ispitivanja pokazuju da su svojstva betona u prahu visoka. Dokazali su se u nosačima malih presjeka za balkone umjesto čelika, u balkonskim pločama i lođama tijekom izgradnje kuća u Münchenu. Unatoč činjenici da je disperzno-armirani beton 1,5-1,6 puta skuplji od konvencionalnog betona razreda 500-600, cijeli niz proizvoda i konstrukcija izrađenih od njega jeftiniji su za 30-50% zbog značajnog smanjenja volumena betona.

Ispitivanje proizvodnje u proizvodnji nadvoja, kapica pilota i šahtova od raspršenog armiranog betona u tvornici armiranog betona Penza LLC i proizvodnoj bazi armiranobetonskih proizvoda Energoservice CJSC potvrdilo je visoku učinkovitost korištenja takvog betona.

GLAVNI ZAKLJUČCI I PREPORUKE 1. Analiza sastava i svojstava disperznog armiranog betona proizvedenog u Rusiji pokazuje da oni ne zadovoljavaju u potpunosti tehničke i ekonomske zahtjeve zbog niske tlačne čvrstoće betona (M 400-600). U takvim tro-, četvero- i rjeđe peterokomponentnim betonima nedovoljno je iskorištena ne samo disperzna armatura visoke već i normalne čvrstoće.

2. Na temelju teoretskih ideja o mogućnosti postizanja maksimalnih učinaka redukcije vode superplastifikatora u disperznim sustavima koji ne sadrže krupnozrnate agregate, visoke reaktivnosti mikrosilika i kamenog praha, koji zajedno pojačavaju reološki učinak zajedničkog pothvata, izrada sedmokomponentne finozrnate reakcijsko-praškaste betonske matrice visoke čvrstoće za tanku i relativno kratku disperznu armaturu c1 = 0,15-0,20 μm i / = 6 mm, koja ne stvara „ježeve“ u proizvodnji betona i ne smanjuju značajno fluidnost PBS-a.

4. Otkrivena je strukturna topologija kompozitnih veziva i disperznog armiranog betona te su dani njihovi matematički modeli strukture. Ustanovljen je mehanizam ionske difuzije kroz otopinu za otvrdnjavanje kompozitnih punjenih veziva. Usustavljene su metode za izračunavanje prosječnih udaljenosti između čestica pijeska u PBS-u i geometrijskih središta vlakana u praškastom betonu pomoću različitih formula i za različite parametre ¡1, 1, c1. Prikazana je objektivnost autorovih formula u odnosu na tradicionalno korištene. Optimalni razmak i debljina sloja cementne suspenzije u PBS-u trebaju biti unutar

37-44^43-55 s utroškom pijeska od 950-1000 kg i njegovih frakcija od 0,1-0,5 odnosno 0,140,63 mm.

5. Razvijenim metodama utvrđena su reotehnološka svojstva disperzno-ojačanog i nearmiranog PBS-a. Optimalno širenje PBS-a iz konusa dimenzija £> = 100; g!= 70; A = 60 mm trebao bi biti 25-30 cm Koeficijenti smanjenja širenja utvrđeni su ovisno o geometrijskim parametrima vlakana i smanjenja širenja PBS-a kada je blokiran mrežastom ogradom. Pokazalo se da za izlijevanje PBS-a u kalupe s volumetrijskim mrežastim okvirima širina mora biti najmanje 28-30 cm.

6. Razvijena je metoda za procjenu reakcijsko-kemijske aktivnosti kamenih prahova u niskocementnim smjesama (C:P -1:10) u uzorcima prešanim pod pritiskom ekstruzije. Utvrđeno je da pri istoj aktivnosti, procijenjenoj snagom nakon 28 dana iu duljem roku

stope stvrdnjavanja (1-1,5 godina), prednost kada se koristi u RPBS treba dati prahu od stijena visoke čvrstoće: bazalt, dijabaz, dacit, kvarc.

7. Proučavani su procesi formiranja strukture praškastog betona. Utvrđeno je da lijevane smjese u prvih 10-20 minuta nakon izlijevanja oslobađaju do 40-50% uvučenog zraka i zahtijevaju premazivanje filmom koji sprječava stvaranje guste kore. Smjese se počinju aktivno vezati 7-10 sati nakon izlijevanja i dobivaju snagu nakon 1 dana 30-40 MPa, nakon 2 dana - 50-60 MPa.

8. Formulirane su osnovne eksperimentalne i teorijske postavke za izbor sastava betona čvrstoće 130-150 MPa. Kako bi se osigurala visoka fluidnost PBS-a, kvarcni pijesak mora biti sitnozrnat s frakcijom od 0,14-0,63 ili 0,1-0,5 mm s nasipnom gustoćom od 1400-1500 kg/m3 pri protoku od 950-1000 kg/m3. Debljina sloja suspenzije cementno-kamenog brašna i MC između zrna pijeska trebala bi biti u rasponu od 43-55 odnosno 37-44 mikrona, pri čemu sadržaj vode i SP osiguravaju rasprostranjenost smjesa od 25-30 mikrona. cm. Raspršenost PC i kamenog brašna treba biti približno ista, sadržaj MC 15-20%, sadržaj kamenog brašna 40-55% mase cementa. Pri variranju sadržaja ovih čimbenika odabire se optimalni sastav na temelju potrebne razastiranosti smjese i maksimalne tlačne čvrstoće nakon 2, 7 i 28 dana.

9. Optimizirani su sastavi sitnozrnatog disperznog armiranog betona tlačne čvrstoće 130-150 MPa čeličnim vlaknima s koeficijentom armiranja /4=1%. Utvrđeni su optimalni tehnološki parametri: miješanje treba provoditi u mješalicama velike brzine posebnog dizajna, po mogućnosti vakuumiranim; Redoslijed punjenja komponenti i načini miješanja i "odmora" strogo su regulirani.

10. Proučavan je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka disperzno armiranog PBS-a, te na tlačnu čvrstoću betona. Utvrđeno je da sposobnost odstranjivanja mješavina, kao i čvrstoća betona, ovise o nizu receptura i tehnoloških čimbenika. Tijekom optimizacije utvrđene su matematičke ovisnosti fluidnosti i čvrstoće o pojedinim, najznačajnijim čimbenicima.

11. Proučena su neka fizikalna i tehnička svojstva disperznog armiranog betona. Pokazalo se da beton tlačne čvrstoće 120-150 MPa ima modul elastičnosti (44-47)-103 MPa, Poissonov koeficijent 0,31-0,34 (0,17-0,19 za nearmirani beton). Dis-

perzijski armirani beton je 1,3-1,5 puta niži od nearmiranog betona. Visoka otpornost na smrzavanje, niska apsorpcija vode i skupljanje zraka ukazuju na visoka svojstva takvog betona.

GLAVNE ODREDBE I REZULTATI DISERTACIJSKOG RADA IZLOŽENI SU U SLJEDEĆIM PUBLIKACIJAMA

1. Kalašnjikov, S-V. Razvoj algoritma i softvera za obradu asimptotskih eksponencijalnih ovisnosti [Tekst] / S.B. Kalašnjikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Materijali izvješća 29. znanstveno-tehničke konferencije. - Penza: Državna izdavačka kuća Penza. Sveučilište arhitekture. i str., 1996. - str. 60-61.

2. Kalašnjikov, S.B. Analiza kinetičkih i asimptotskih ovisnosti metodom cikličke iteracije [Tekst] / A.N. Bobryshev, S.B. Kalašnjikov, V.N. Kozomazov, R.I. Avdejev // Bilten RAASN. Zavod za građevinske znanosti, 1999. - Br. 2. - str. 58-62.

3. Kalašnjikov, S.B. Neki metodološki i tehnološki aspekti dobivanja ultrafinih punila [Tekst] / E.Yu. Selivanova, S.B. Kalašnjikov N Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: zbornik. znanstveni djeluje međunarodno znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2002. - P. 307-309.

4. Kalašnjikov, S.B. O pitanju procjene blokirajuće funkcije superplastifikatora na kinetiku stvrdnjavanja cemenata [Tekst] / B.C. Demyanova, A.S. Mishin, Yu.S. Kuznjecov, S.B. Kalašnjikov N Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: sat., znanstveni. djeluje međunarodno znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2003. - str. 54-60.

5. Kalašnjikov, S.B. Procjena blokirajuće funkcije superplastifikatora na kinetiku stvrdnjavanja cementa [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, S.B. Kalašnjikov, I.E. Ilyina // Zbornik radova godišnje skupštine RAASN “Ušteda resursa i energije kao motivacija za kreativnost u arhitektonskom i građevinskom procesu.” - Moskva-Kazan, 2003. - P. 476-481.

6. Kalašnjikov, S.B. Moderne ideje o samouništenju supergustog cementnog kamena i betona s niskim sadržajem dlaka [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, S.B. Kalašnjikov // Bilten. Ser. Volga regionalna podružnica RAASN, - 2003. Izdanje. 6. - str. 108-110.

7. Kalašnjikov, S.B. Stabilizacija betonskih smjesa od raslojavanja s polimernim dodacima [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, N.M. Duboshina, S.B. Kalašnjikov // Plastične mase. - 2003. - br. 4. - str. 38-39.

8. Kalašnjikov, S.B. Značajke procesa hidratacije i otvrdnjavanja cementnog kamena s modificirajućim dodacima [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, I.E. Iljina, S.B. Kalašnjikov // Vijesti sveučilišta. Izgradnja, - Novosibirsk: 2003. - br. 6 - str. 26-29.

9. Kalašnjikov, S.B. O problemu procjene skupljanja i otpornosti na pukotine od skupljanja cementnog betona modificiranog ultrafinim punilima [Tekst] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznjecov, I.O.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, S.B. Kalašnjikov // Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: zbornik. znanstveni djeluje međunarodno znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2004. - str. 10-13.

10. Kalašnjikov, S.B. Reakcijska aktivnost silicitnih stijena u cementnim smjesama [Tekst] / B.C. Demyanova, S.B. Kalašnjikov, I.A. Elisejev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V.Ya. Marusentsev // Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa: zbornik. znanstveni djeluje međunarodno znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2004. - str. 81-85.

11. Kalašnjikov, S.B. O teoriji stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva [Tekst] / S.B. Kalašnjikov, V.I. Kalašnjikov // Materijali međunarodne znanstveno-tehničke konferencije „Aktualna pitanja gradnje”. - Saransk, 2004. -S. 119-124 (prikaz, ostalo).

12. Kalašnjikov, S.B. Reakcijska aktivnost drobljenih stijena u cementnim sastavima [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, S.B. Kalašnjikov // Izvestia. Državno sveučilište Tula. Serija "Građevinski materijali, konstrukcije i konstrukcije". - Tula. -2004. - Vol. 7. - str. 26-34.

13. Kalašnjikov, S.B. O teoriji hidratacije kompozitnih veziva cementa i troske [Tekst] / V.I. Kalašnjikov, Yu.S. Kuznjecov, V.L. Khvastunov, S.B. Kalašnjikov i "Vestnik". Serija Zavod za građevinske znanosti. - Belgorod: - 2005. -br. 9-S. 216-221 (prikaz, ostalo).

14. Kalašnjikov, S.B. Višekomponentnost kao čimbenik u osiguravanju višenamjenskih svojstava betona [Tekst] / Yu.M. Bazhenov, B.S. Demyanova, S.B. Kalašnjikov, G.V. Lukjanenko. V.N. Grinkov // Nove znanstveno intenzivne tehnologije koje štede energiju i resurse u proizvodnji građevinskih materijala: zbornik članaka. članci međunar. znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 4-8.

15. Kalašnjikov, S.B. Udarna čvrstoća disperznog armiranog betona visoke čvrstoće [Tekst] / B.C. Demyanova, S.B. Kalašnjikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Nove znanstveno intenzivne tehnologije koje štede energiju i resurse u proizvodnji građevinskih materijala: zbornik članaka. međunarodni članci znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2005. - str. 18-22.

16. Kalašnjikov, S.B. Topologija mješovitih veziva s punilima i mehanizam njihovog stvrdnjavanja [Tekst] / Jurgen Schubert, C.B. Kalašnjikov // Nove znanstveno intenzivne tehnologije koje štede energiju i resurse u proizvodnji građevinskih materijala: zbornik članaka. međunarodni članci znanstveno-tehnički skup. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 208-214.

17. Kalašnjikov, S.B. Sitnozrnati praškasto dispergirani armirani beton [Tekst] I V.I. Kalašnjikov, S.B. Kalašnjikov // Postignuća. Problemi i perspektivni pravci razvoja. Teorija i praksa znanosti o građevinskim materijalima. Deseta akademska čitanja RAASN. - Kazan: Državna izdavačka kuća Kazan. arh.-stroitel. sveuč., 2006. - str. 193-196.

18. Kalašnjikov, S.B. Višekomponentni disperzni armirani beton s poboljšanim svojstvima [Tekst] / B.C. Demyanova, S.B. Kalašnjikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Postignuća. Problemi i perspektivni pravci razvoja. Teorija i praksa znanosti o građevinskim materijalima. Deseta akademska čitanja RAASN. - Kazan: Državna izdavačka kuća Kazan. arh.-stroitel. sveuč., 2006.-S. 161-163 (prikaz, ostalo).

Kalašnjikov Sergej Vladimirovič

SINOZRNATI REAKTIVNI PRAH DISPERZNO JAČAN BETON POMOĆU STIJENA

05.23.05 - Građevinski materijali i proizvodi Sažetak disertacije za stjecanje stupnja kandidata tehničkih znanosti

Potpisano za tisak 5. lipnja 2006. Format 60x84/16. Offset papir. Rizografski tisak. uč. izd. l. 1 . Naklada 100 primjeraka.

Narudžba br. 114 _

Izdavačka kuća PGUAS.

Tiskano u operativnoj tiskari PGUAS-a.

440028. Penza, ul. G. Titova,28.

4 UVOD.

POGLAVLJE 1 SUVREMENI KONCEPTI I OSNOVNI

NAČELA DOBIVANJA VISOKOKVALITETNOG BETONA U PRAHU.

1.1 Strana i domaća iskustva u uporabi visokokvalitetnog betona i vlaknastim betonom.

1.2 Višekomponentnost betona kao čimbenik osiguranja funkcionalnih svojstava.

1.3 Motivacija za nastanak visokočvrstog i posebno visokočvrstog reakcijskog praha betona i betona armiranog vlaknima.

1.4 Visoka reaktivnost disperznih prahova osnova je za proizvodnju visokokvalitetnog betona.

ZAKLJUČCI ZA 1. POGLAVLJE.

POGLAVLJE 2 IZVORNI MATERIJALI, METODE ISTRAŽIVANJA,

UREĐAJI I OPREMA.

2.1 Karakteristike sirovina.

2.2 Istraživačke metode, instrumenti i oprema.

2.2.1 Tehnologija pripreme sirovina i procjena njihove reakcijske aktivnosti.

2.2.2 Tehnologija proizvodnje praškastih betonskih mješavina i materijala

Rezultati njihovih testova.

2.2.3 Metode istraživanja. Instrumenti i oprema.

POGLAVLJE 3 TOPOLOGIJA DISPERZNIH SUSTAVA, DISPERZA

ARMIRANI PRAH BETON I

MEHANIZAM NJIHOVOG KALJENJA.

3.1 Topologija kompozitnih veziva i mehanizam njihovog otvrdnjavanja.

3.1.1 Strukturna i topološka analiza kompozitnih veziva. 59 R 3.1.2 Mehanizam hidratacije i stvrdnjavanja kompozitnih veziva - kao rezultat strukturne topologije sastava.

3.1.3 Topologija disperzno-armiranog sitnozrnatog betona.

ZAKLJUČCI ZA POGLAVLJE 3.

POGLAVLJE 4. REOLOŠKO STANJE SUPERPLASTIFICIRANIH DISPERZNIH SUSTAVA, BETONSKIH MJEŠAVINA U PRAHU I METODOLOGIJA NJEGOVE OCJENE.

4.1 Razvoj metodologije za ocjenu graničnog smičnog naprezanja i fluidnosti disperznih sustava i sitnozrnatih praškastih betonskih mješavina.

4.2. Eksperimentalno određivanje reoloških svojstava disperznih sustava i smjesa sitnozrnatih prahova.

ZAKLJUČCI ZA POGLAVLJE 4.

POGLAVLJE 5 OCJENA REAKTIVNE AKTIVNOSTI STIJENA I PROUČAVANJE REAKTIVNIH PRAŠKASTIH MJEŠAVINA I BETONA.

5.1 Reakcijska aktivnost stijena pomiješanih s cementom.-■.

5.2 Načela za odabir sastava praškasto dispergiranog armiranog betona, uzimajući u obzir zahtjeve za materijale.

5.3 Receptura finozrnatog armiranog betona u prahu.

5.4 Priprema betonske smjese.

5.5 Utjecaj sastava praškastih betonskih mješavina na njihova svojstva i čvrstoću na aksijalni pritisak.

5.5.1 Utjecaj vrste superplastifikatora na mazivost betonske mješavine i čvrstoću betona.

5.5.2 Učinak doziranja superplastifikatora.

5.5.3 Učinak doziranja mikrosilika.

5.5.4 Utjecaj udjela bazalta i pijeska na čvrstoću.

ZAKLJUČCI ZA 5. POGLAVLJE.

POGLAVLJE 6. FIZIČKA I TEHNIČKA SVOJSTVA BETONA I NJIH.

TEHNIČKA I EKONOMSKA PROCJENA.

6.1 Kinetičke značajke formiranja čvrstoće RPB i fibro-RPB.

6.2 Deformativna svojstva fibro-RPB.

6.3 Volumetrijske promjene u praškastom betonu.

6.4 Upijanje vode disperzno armiranog praškastog betona.

6.5 Tehničko-ekonomska procjena i proizvodna implementacija RPB.

Uvod 2006, disertacija o konstrukciji, Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič

Relevantnost teme. Svake godine u svjetskoj praksi proizvodnje betona i armiranog betona, proizvodnja visokokvalitetnih betona visoke, a posebno visoke čvrstoće, ubrzano raste, a taj napredak je postao objektivna stvarnost, zbog značajnih ušteda u materijalnim i energetskim resursima.

Sa značajnim povećanjem tlačne čvrstoće betona neizbježno se smanjuje otpornost na pukotine i povećava se rizik od krhkog sloma konstrukcija. Raspršeno armiranje betona vlaknima eliminira ova negativna svojstva, što omogućuje proizvodnju betona klasa viših od 80-100 s čvrstoćom od 150-200 MPa, koji ima novu kvalitetu - viskoznu prirodu razaranja.

Analiza znanstvenih radova na području disperznih armiranih betona i njihove proizvodnje u domaćoj praksi pokazuje da glavna orijentacija nije usmjerena na korištenje matrica visoke čvrstoće u takvim betonima. Klasa disperziranog armiranog betona u smislu tlačne čvrstoće ostaje izuzetno niska i ograničena je na B30-B50. To ne dopušta dobro prianjanje vlakana na matricu ili punu upotrebu čeličnih vlakana čak i uz nisku vlačnu čvrstoću. Štoviše, u teoriji se razvijaju i u praksi proizvode betonski proizvodi s labavo položenim vlaknima sa stupnjem volumetrijske armature od 5-9 %; razlijevaju se pod utjecajem vibracija neplastificiranim “masnim” visokoskupljajućim cementno-pješčanim mortovima sastava: cementno-pijesak -1:0,4+1:2,0 pri W/C = 0,4, što je izrazito rastrošno i ponavlja razinu. rada 1974. Značajna znanstvena dostignuća u području stvaranja superplastificiranih VNV, mikrodisperznih smjesa s mikrosilicijem, s reaktivnim prahovima iz stijena visoke čvrstoće, omogućila su povećanje vodoreducirajućeg učinka na 60% korištenjem superplastifikatora oligomernog sastava i hiperplastifikatora. polimernog sastava. Ova postignuća nisu postala temelj za stvaranje armiranog betona visoke čvrstoće ili sitnozrnatog praškastog betona iz lijevanih samokompaktirajućih smjesa. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije reakcijskog betona u prahu, ojačanog disperziranim vlaknima, tkanih prozirnih volumetrijskih okvira s finom mrežom, njihovu kombinaciju s šipkom ili šipkom s raspršenom armaturom.

Sve ovo određuje važnost stvaranja fino zrnatog reakcijskog praha visoke čvrstoće, disperzirano armiranog betona razreda 1000-1500, koji su vrlo ekonomični ne samo u izgradnji kritičnih jedinstvenih zgrada i struktura, već i za proizvode opće namjene i strukture.

Rad na disertaciji izveden je u skladu s programima Instituta za građevinske materijale i konstrukcije Tehničkog sveučilišta u Münchenu (Njemačka) i inicijativnim radom Zavoda TBKiV PSUAS i znanstveno-tehničkim programom Ministarstva prosvjete Republike Hrvatske. Rusija "Znanstvena istraživanja visokog obrazovanja u prioritetnim područjima znanosti i tehnologije" u potprogramu "Arhitektura i građevinarstvo" 2000.-2004.

Svrha i ciljevi istraživanja. Svrha disertacije je razviti sastave visokočvrstog sitnozrnatog betona reakcijskog praha, uključujući dispergirani armirani beton, koristeći drobljene stijene.

Za postizanje ovog cilja bilo je potrebno riješiti niz sljedećih zadataka:

Identificirati teoretsku pozadinu i motivaciju za stvaranje višekomponentnog sitnozrnatog praškastog betona s vrlo gustom matricom visoke čvrstoće, dobivenom lijevanjem s ultra niskim sadržajem vode, osiguravajući proizvodnju betona s viskoznom prirodom tijekom razaranja i visokim vlačna čvrstoća pri savijanju;

Identificirati strukturnu topologiju kompozitnih veziva i disperzno-armiranih sitnozrnatih sastava, dobiti matematičke modele njihove strukture za procjenu udaljenosti između grubih čestica punila i između geometrijskih središta armaturnih vlakana;

Razviti metodologiju za ocjenu reoloških svojstava vododisperznih sustava, finozrnatih praškastih disperzno-armiranih sastava; istražiti njihova reološka svojstva;

Prepoznati mehanizam stvrdnjavanja mješovitih veziva, proučavati procese stvaranja strukture;

Uspostaviti potrebnu fluidnost višekomponentnih sitnozrnatih praškastih betonskih smjesa, osiguravajući punjenje oblika smjesom niske viskoznosti i ultraniske granice razvlačenja;

Za optimizaciju sastava sitnozrnatih disperzno-armiranih betonskih mješavina s vlaknima d = 0,1 mm i / = 6 mm s minimalnim sadržajem dovoljnim za povećanje vlačne čvrstoće betona, tehnologiju pripreme i utvrđivanje utjecaja formulacije na fluidnost, gustoću. , sadržaj zraka, čvrstoća i druga fizikalna i tehnička svojstva betona.

Znanstvena novost rada.

1. Mogućnost proizvodnje finozrnatog cementnog praha visoke čvrstoće, uključujući dispergirani armirani beton, izrađen od betonskih mješavina bez drobljenog kamena s finim frakcijama kvarcnog pijeska, s reaktivnim kamenim prahom i mikrosilika, uz značajno povećanje učinkovitosti superplastifikatora dok sadržaj vode u lijevanoj samozbijajućoj smjesi ne bude do 10-11% (što odgovara polusuhoj smjesi za prešanje bez SP) mase suhih komponenti.

2. Razvijene su teorijske osnove metoda za određivanje granice razvlačenja superplastificiranih tekućih disperznih sustava i predložene metode za ocjenu razastljivosti praškastih betonskih mješavina sa slobodnim razvlačenjem i blokiranih mrežastom ogradom.

3. Otkrivena je topološka struktura kompozitnih veziva i praškastih betona, uključujući disperzno armirane. Dobiveni su matematički modeli njihove strukture koji određuju razmake između grubih čestica i između geometrijskih središta vlakana u betonskom tijelu.

4. Pretežno kroz otopinu difuzijsko-ionski mehanizam stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva teoretski je predviđen i eksperimentalno dokazan, povećavajući se s povećanjem udjela punila ili značajno povećanjem njegove disperznosti u usporedbi s disperzijom cementa.

5. Proučavani su procesi formiranja strukture sitnozrnatog praškastog betona. Pokazalo se da su praškasti betoni izrađeni od superplastificiranih lijevanih samozbijajućih betonskih smjesa mnogo gušći, kinetika porasta njihove čvrstoće intenzivnija, a standardna čvrstoća znatno veća od betona bez SP, prešanog pri istom sadržaju vode pod tlak 40-50 MPa. Razvijeni su kriteriji za ocjenu reakcijsko-kemijske aktivnosti prašaka.

6. Optimizirani su sastavi sitnozrnatih disperzno-armiranih betonskih mješavina s tankim čeličnim vlaknima promjera 0,15 i duljine 6 mm, tehnologija njihove pripreme, redoslijed unošenja komponenti i trajanje miješanja; Utvrđen je utjecaj sastava na gustoću fluida, sadržaj zraka u betonskim mješavinama i tlačnu čvrstoću betona.

7. Proučena su neka fizikalna i tehnička svojstva betona s disperzno armiranim prahom i glavni obrasci utjecaja različitih čimbenika formulacije na njih.

Praktični značaj rada je u razvoju novih lijevanih sitnozrnastih praškastih betonskih smjesa s vlaknima za izlijevanje kalupa za proizvode i konstrukcije, bez i s kombiniranom šipkastom armaturom ili bez vlakana za izlijevanje kalupa s gotovom volumetrijskom pletenom finom mrežom. okviri. Koristeći betonske mješavine visoke gustoće, moguće je proizvesti savitljive ili komprimirane armiranobetonske konstrukcije visoke otpornosti na pukotine s viskoznim uzorkom loma pod ekstremnim opterećenjima.

Dobivena je kompozitna matrica visoke gustoće, visoke čvrstoće s tlačnom čvrstoćom od 120-150 MPa za povećanje prianjanja na metal kako bi se koristila tanka i kratka vlakna visoke čvrstoće 0 0,040,15 mm i duljine 6-9 mm, čime se smanjuje njegova potrošnja i otpor tečenju betonskih smjesa za tehnologije lijevanja za izradu filigranskih proizvoda s tankim stijenkama visoke vlačne čvrstoće tijekom savijanja.

Nove vrste finozrnatog armiranog betona u prahu proširuju asortiman proizvoda i konstrukcija visoke čvrstoće za različite vrste građevina.

Proširena je sirovinska baza prirodnih punila iz drobljenja kamena, suhe i mokre magnetske separacije pri vađenju i obogaćivanju ruda i nemetalnih minerala.

Ekonomska učinkovitost razvijenih betona sastoji se u značajnom smanjenju potrošnje materijala smanjenjem potrošnje betonskih mješavina za izradu proizvoda i konstrukcija visoke čvrstoće.

Implementacija rezultata istraživanja. Razvijeni sastavi prošli su proizvodno testiranje u Tvornici armiranog betona Penza LLC i u proizvodnoj bazi montažnog betona Energoservice JSC i koriste se u Münchenu u proizvodnji balkonskih nosača, ploča i drugih proizvoda u stambenoj izgradnji.

Provjera rada. Glavne odredbe i rezultati rada na disertaciji predstavljeni su i prijavljeni na međunarodnim i sveruskim znanstvenim i tehničkim konferencijama: „Mlada znanost za novo tisućljeće” (Naberezhnye Chelny, 1996), „Pitanja urbanog planiranja i razvoja” (Penza, 1996, 1997, 1999 d), “Suvremeni problemi znanosti o građevinskim materijalima” (Penza, 1998), “Suvremena konstrukcija” (1998), Međunarodne znanstvene i tehničke konferencije “Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa", (Penza, 2002.

2003, 2004, 2005), „Ušteda resursa i energije kao motivacija za kreativnost u procesu arhitektonske izgradnje” (Moskva-Kazan, 2003), „Aktualna pitanja izgradnje” (Saransk, 2004), „Nova ušteda energije i resursa znanstveno intenzivne tehnologije u proizvodnji građevinskih materijala" (Penza, 2005.), Sveruska znanstveno-praktična konferencija "Urbano planiranje, rekonstrukcija i inženjerska potpora održivom razvoju gradova regije Volga" (Tolyatti, 2004.), Akademska čitanja RAASN "Dostignuća, problemi i perspektivni pravci razvoja teorije i prakse znanosti o građevinskim materijalima" (Kazan, 2006.).

Publikacije. Na temelju rezultata istraživanja objavljeno je 27 radova (2 rada u časopisima na popisu VIK-a).

Struktura i djelokrug rada. Disertacija se sastoji od uvoda, 6 poglavlja, glavnih zaključaka, priloga i popisa literature od 160 naslova, prikazana na 175 stranica strojanog teksta, sadrži 64 slike, 33 tablice.

Zaključak disertacija na temu "Sitnozrnati reakcijski-prah disperzno-armirani beton korištenjem stijena"

1. Analiza sastava i svojstava disperznog armiranog betona proizvedenog u Rusiji pokazuje da oni ne zadovoljavaju u potpunosti tehničke i ekonomske zahtjeve zbog niske tlačne čvrstoće betona (M 400-600). U takvim tro-, četvero- i rjeđe peterokomponentnim betonima nedovoljno je iskorištena ne samo disperzna armatura visoke već i normalne čvrstoće.

2. Na temelju teorijskih ideja o mogućnosti postizanja maksimalnih učinaka redukcije vode superplastifikatora u disperznim sustavima koji ne sadrže krupnozrnate agregate, visoke reaktivnosti mikrosilika i kamenog praha, koji zajedno pojačavaju reološki učinak zajedničkog pothvata, stvaranje sedmokomponentne finozrnate reakcijsko-praškaste betonske matrice visoke čvrstoće za tanku i relativno kratku disperznu armaturu d = 0,15-0,20 μm i / = 6 mm, koja ne stvara „ježeve“ u proizvodnji betona i malo smanjuje fluidnost PBS-a.

3. Pokazalo se da je glavni kriterij za dobivanje PBS-a visoke gustoće visoka fluidnost vrlo guste cementne mješavine cementa, MC-a, kamenog praha i vode, koja se osigurava dodatkom SP-a. U tom smislu razvijena je metodologija za ocjenu reoloških svojstava disperznih sustava i PBS-a. Utvrđeno je da je visoka fluidnost PBS-a osigurana pri maksimalnom smičnom naprezanju od 5-10 Pa i pri udjelu vode od 10-11% težine suhih komponenti.

4. Otkrivena je strukturna topologija kompozitnih veziva i disperznog armiranog betona te su dani njihovi matematički modeli strukture. Ustanovljen je mehanizam ionske difuzije kroz otopinu za otvrdnjavanje kompozitnih punjenih veziva. Usustavljene metode za izračunavanje prosječnih udaljenosti čestica pijeska u PBS-u, geometrijskih središta vlakana u praškastom betonu pomoću različitih formula i za različite parametre //, /, d. Prikazana je objektivnost autorovih formula u odnosu na tradicionalno korištene. Optimalna udaljenost i debljina sloja cementne suspenzije u PBS-u trebala bi biti u rasponu od 37-44 + 43-55 mikrona s utroškom pijeska od 950-1000 kg i njegovih frakcija od 0,1-0,5 odnosno 0,14-0,63 mm.

5. Razvijenim metodama utvrđena su reotehnološka svojstva disperzno-ojačanog i nearmiranog PBS-a. Optimalno širenje PBS-a iz konusa dimenzija D = 100; d=70; h = 60 mm trebao bi biti 25-30 cm Koeficijenti smanjenja širenja utvrđeni su ovisno o geometrijskim parametrima vlakana i smanjenja širenja PBS-a kada je blokiran mrežastom ogradom. Pokazalo se da za izlijevanje PBS-a u kalupe s okvirima od trodimenzionalne mrežaste mreže razmak treba biti najmanje 28-30 cm.

6. Razvijena je metoda za ocjenu reakcijsko-kemijske aktivnosti kamenih prahova u niskocementnim smjesama (C:P - 1:10) u uzorcima prešanim pod pritiskom ekstruzije. Utvrđeno je da s istom aktivnošću, procijenjenom čvrstoćom nakon 28 dana i tijekom dugih razdoblja stvrdnjavanja (1-1,5 godina), prednost pri uporabi u RPBS treba dati prahovima od stijena visoke čvrstoće: bazalt, dijabaz, dacit, kvarcni.

7. Proučavani su procesi formiranja strukture praškastog betona. Utvrđeno je da lijevane smjese u prvih 10-20 minuta nakon izlijevanja oslobađaju do 40-50% uvučenog zraka i zahtijevaju premazivanje filmom koji sprječava stvaranje guste kore. Smjese se počinju aktivno vezati 7-10 sati nakon izlijevanja i dobivaju snagu nakon 1 dana 30-40 MPa, nakon 2 dana - 50-60 MPa.

8. Formulirane su osnovne eksperimentalne i teorijske postavke za izbor sastava betona čvrstoće 130-150 MPa. Kako bi se osigurala visoka fluidnost PBS-a, kvarcni pijesak mora biti fino zrnate frakcije

0,14-0,63 ili 0,1-0,5 mm s nasipnom gustoćom od 1400-1500 kg/m3 pri protoku od 950-1000 kg/m3. Debljina sloja suspenzije cementno-kamenog brašna i MC-a između zrna pijeska trebala bi biti u rasponu od 43-55 odnosno 37-44 mikrona, s udjelom vode i SP-a koji osiguravaju rasprostiranje smjese od 2530 cm. PC i kamenog brašna trebaju biti približno isti, sadržaj MK 15-20%, sadržaj kamenog brašna 40-55% mase cementa. Pri mijenjanju sadržaja ovih čimbenika, optimalni sastav se odabire na temelju potrebne rasprostranjenosti smjese i maksimalnih vrijednosti tlačne čvrstoće nakon 2,7 i 28 dana.

9. Sastav finozrnatog disperznog armiranog betona tlačne čvrstoće 130-150 MPa optimiziran je pomoću čeličnih vlakana s koeficijentom armiranja // = 1%. Utvrđeni su optimalni tehnološki parametri: miješanje treba provoditi u mješalicama velike brzine posebnog dizajna, po mogućnosti vakuumiranim; Redoslijed punjenja komponenti i načini miješanja i "odmora" strogo su regulirani.

10. Proučavan je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka disperzno armiranog PBS-a, te na tlačnu čvrstoću betona. Utvrđeno je da mazivost mješavina, kao i čvrstoća betona, ovise o nizu recepturnih i tehnoloških čimbenika. Tijekom optimizacije utvrđene su matematičke ovisnosti fluidnosti i čvrstoće o pojedinim, najznačajnijim čimbenicima.

11. Proučena su neka fizikalna i tehnička svojstva disperznog armiranog betona. Pokazalo se da betoni tlačne čvrstoće 120 l

150 MPa imaju modul elastičnosti od (44-47) -10 MPa, Poissonov omjer -0,31-0,34 (0,17-0,19 za nearmirane). Zračno skupljanje disperziranog armiranog betona je 1,3-1,5 puta manje od nearmiranog betona. Visoka otpornost na smrzavanje, niska apsorpcija vode i skupljanje zraka ukazuju na visoka svojstva takvog betona.

12. Proizvodna ispitivanja i tehničko-ekonomska procjena ukazuju na potrebu organiziranja proizvodnje i šireg uvođenja u graditeljstvo finozrnatog reaktivnog praha dispergiranog armiranog betona.

Bibliografija Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič, disertacija na temu Građevinski materijali i proizvodi

1. Aganin S.P. Betoni male potrošnje vode s modificiranim kvarcnim punilom.// Sažetak za akademsko natjecanje. korak. dr. sc., M, 1996., 17 str.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Svojstva modificiranog betona s čeličnim vlaknima // Beton i armirani beton. broj 3.2002. P.3-5

3. Akhverdov I.N. Teorijske osnove konkretne znanosti.// Minsk. Viša škola, 1991., 191 str.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Tehnologija uštede energije armiranobetonskih konstrukcija od betona visoke čvrstoće s kemijskim dodacima.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 str.

5. Bazhenov Yu.M. Beton XXI stoljeća. Tehnologije za uštedu resursa i energije građevinskih materijala i konstrukcija // Materials of the international. znanstveni tehn. konferencije. Belgorod, 1995. str. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Visokokvalitetni sitnozrnati beton//Građevni materijali.

7. Bazhenov Yu.M. Povećanje učinkovitosti i ekonomičnosti tehnologije betona // Beton i armirani beton, 1988, br. 9. S. 14-16 (prikaz, stručni).

8. Bazhenov Yu.M. Tehnologija betona // Izdavačka kuća Udruge visokoškolskih ustanova, M.: 2002. 500 str.

9. Bazhenov Yu.M. Beton povećane trajnosti // Građevinski materijali, 1999, br. 7-8. S. 21-22 (prikaz, ostalo).

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Novo stoljeće: novi učinkoviti betoni i tehnologije. Materijali 1. Sveruske konferencije. M. 2001. str. 91-101.

11. Batrakov V.G. i dr. Superplastifikator-ukapljivač SMF.// Beton i armirani beton. 1985. br. 5. S. 18-20 (prikaz, ostalo).

12. Batrakov V.G. Modificirani beton // M.: Stroyizdat, 1998. 768 str.

13. Batrakov V.G. Nove mogućnosti modifikatora betona // Materijali 1. Sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M.: 2001, str. 184-197 (prikaz, ostalo).

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. i dr. Niskocementni aditivi visoke čvrstoće // Kemijski aditivi i njihova primjena u tehnologiji proizvodnje montažnog armiranog betona. M.: Ts.ROZ, 1999, str. 83-87 (prikaz, ostalo).

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. i dr. Procjena ultrafinog otpada iz metalurške proizvodnje kao aditiva u betonu // Beton i armirani beton, 1990. Broj 12. str. 15-17 (prikaz, ostalo).

16. Batsanov S.S. Elektronegativnost elemenata i kemijske veze // Novosibirsk, izdavačka kuća SOAN SSSR-a, 1962, 195 str.

17. Berkovich Ya.B. Proučavanje mikrostrukture i čvrstoće cementnog kamena ojačanog kratkovlaknastim krizotil azbestom: Sažetak diplomskog rada. dis. dr.sc. tehn. Sci. Moskva, 1975. - 20 str.

18. Bryk M.T. Razaranje punjenih polimera M. Kemija, 1989 str. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizacija na čvrstoj površini anorganskih tvari.// Kijev, Naukova Dumka, 1981, 288 str.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Primjena vlakana u suhim građevinskim smjesama. // Građevinski materijali br. 2.2002. Str.26-27

21. Volženski A.V. Mineralna veziva. M.; Strojizdat, 1986, 463 str.

22. Volkov I.V. Problemi primjene betona armiranog vlaknima u domaćem građevinarstvu. //Građevni materijali 2004. - br.6. 12-13 str

23. Volkov I.V. Vlaknasti beton - stanje i izgledi za upotrebu u građevinskim konstrukcijama // Građevinski materijali, oprema, tehnologije 21. stoljeća. 2004. br. 5. str.5-7.

24. Volkov I.V. Betonske konstrukcije armirane vlaknima. Pregled inf. Serija "Građevinske konstrukcije", sv. 2. M, VNIIIIS Gosstroy SSSR, 1988.-18 str.

25. Volkov Yu.S. Primjena teškog betona u građevinarstvu // Beton i armirani beton, 1994, br. 7. S. 27-31 (prikaz, ostalo).

26. Volkov Yu.S. Monolitni armirani beton. // Beton i armirani beton. 2000, br. 1, str. 27-30 (prikaz, ostalo).

27. VSN 56-97. “Projektiranje i temeljni principi proizvodnih tehnologija za betonske konstrukcije armirane vlaknima.” M., 1997. (monografija).

28. Vyrodov I.P. O nekim osnovnim aspektima teorije hidratacije i hidratacijskog otvrdnjavanja veziva // Proceedings of VI International Congress on Cement Chemistry. T. 2. M.; Strojizdat, 1976, str. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Trosko-alkalni cementi i betoni. Kijev. Budivelnik, 1978., 184 str.

30. Demyanova V.S., Kalašnjikov S.V., Kalašnjikov V.I. i dr. Reakcijska aktivnost drobljenih stijena u cementnim smjesama. Vijesti državnog sveučilišta Tula. Serija "Građevinski materijali, strukture i konstrukcije". Tula. 2004. Vol. 7. str. 26-34 (prikaz, stručni).

31. Demyanova B.S., Kalašnjikov V.I., Minenko E.Yu., Skupljanje betona s organomineralnim dodacima // Stroyinfo, 2003, broj 13. str. 10-13 (prikaz, stručni).

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nova vrsta cementa: struktura cementnog kamenaU/Građevni materijali. 1994. broj 1. str. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton i armirani beton: znanost i praksa // Materijali Sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M: 2001, str. 288-297 (prikaz, ostalo).

34. Zimon A.D. Prianjanje tekućine i vlaženje. M.: Kemija, 1974. str. 12-13 (prikaz, ostalo).

35. Kalašnjikov V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Građevinski materijali od gline i troske. Penza; 2000, 206 str.

36. Kalašnjikov V.I. O prevladavajućoj ulozi ionsko-elektrostatskog mehanizma u ukapljivanju mineralnih dispergiranih sastava // Trajnost konstrukcija od autoklaviranog betona. Sažetak. V republička konferencija. Tallinn 1984. str. 68-71 (prikaz, ostalo).

37. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala.// Disertacija za stupanj doktora tehničkih znanosti, Voronjež, 1996, 89 str.

38. Kalašnjikov V.I. Regulacija učinka razrjeđivanja superplastifikatora na temelju ionsko-elektrostatskog djelovanja // Proizvodnja i primjena kemijskih aditiva u građevinarstvu. Zbirka teza STC. Sofija 1984. str. 96-98 (prikaz, ostalo).

39. Kalašnjikov V.I. Računanje reoloških promjena u betonskim smjesama sa superplastifikatorima // Materijali IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent 1983), Penza 1983 str. 7-10 (prikaz, ostalo).

40. Kalašnjikov VL, Ivanov IA Značajke reoloških promjena u sastavu cementa pod utjecajem plastifikatora za stabilizaciju iona // Zbornik radova “Tehnološka mehanika betona” Riga RPI, 1984 str. 103-118 (prikaz, ostalo).

41. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Uloga procesnih čimbenika i reoloških pokazatelja disperznih sastava // Tehnološka mehanika betona. Riga RPI, 1986. str. 101-111 (prikaz, ostalo).

42. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A., O strukturnom i reološkom stanju ekstremno ukapljenih visoko koncentriranih disperznih sustava // Zbornik radova IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. BAN, Sofija. 1985. godine.

43. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. O teoriji stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva. // Materijali međunarodne znanstvene i tehničke konferencije „Aktualna pitanja izgradnje” T.Z. Izdavačka kuća Mordovian State University, 2004. P. 119-123.

44. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. O teoriji stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva. Materijali međunarodne znanstveno-tehničke konferencije “Aktualna pitanja gradnje” T.Z. ur. država Mordovija Sveučilište, 2004. str. 119-123.

45. Kalašnjikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Formiranje čvrstoće karbonatno-troske i kaustiziranih veziva. Monografija. Pohranjeno u VSUE VNIINTPI, broj 1, 2003, 6.1 str.

46.​Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Učinkoviti materijali otporni na toplinu na bazi modificiranog veziva od gline i troske // Penza, 2004, 117 str.

47. Kalašnjikov S.V. i dr. Topologija kompozitnih i disperzno-ojačanih sustava // Materijali MNTK kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa. Penza, PDZ, 2005. str. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Infracrveni spektri površinskih spojeva.// M.: Nauka, 1972, 460 str.

49. Korshak V.V. Polimeri otporni na toplinu.// M.: Nauka, 1969, 410 str.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. O učinkovitosti betona armiranog čeličnim vlaknima. // Beton i armirani beton. 1980. L 3. P. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Armirani beton s armaturom od ostataka čelične žice // Građevinski materijali u inozemstvu. 1971, broj 9, str. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. O mogućnosti korištenja materijala od karbonskih vlakana za armiranje betona // Građevinski materijali, 1991. br. 10. 27-28 str.

53. Lobanov I.A. Značajke strukture i svojstva disperziranog armiranog betona // Tehnologija proizvodnje i svojstva novih kompozitnih građevinskih materijala: Međusveučilišni. subjekt sub. znanstveni tr. L: LISI, 1086. Str. 5-10.

54. Mailyan DR., Shilov Al.V., Dzhavarbek R. Utjecaj vlaknaste armature bazaltnim vlaknima na svojstva laganog i teškog betona // Nova istraživanja betona i armiranog betona. Rostov na Donu, 1997. str. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Fleksibilni betonski elementi od ekspandirane gline-vlakna-željezo na grubim bazaltnim vlaknima. Rostov n/a: Rost. država gradi, sveučilišno, 2001. - 174 str.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. i dr. Preporuke za projektiranje armiranobetonskih konstrukcija od ekspandiranog gline betona s vlaknastim ojačanjem bazaltnim vlaknima / Rostov-na-Donu, 1996. -14 str.

57. Mineraloška enciklopedija / Prijevod s engleskog. L. Nedra, 1985. (monografija). S. 206-210 (prikaz, ostalo).

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Kemija anorganskih građevnih materijala. M.; Strojizdat, 1971, 311 str.

59. Nerpin S.V., Chudnovsky A.F., Fizika tla. M. Znanost. 1967.167str.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformacije skupljanja betona. 5. akademska čitanja RAASN. Voronjež, VGASU, 1999. str. 312-315 (prikaz, ostalo).

61. Pashchenko A.A., Srbija V.P. Ojačanje cementnog kamena mineralnim vlaknima Kijev, UkrNIINTI - 1970 - 45 str.

62. Pashchenko A.A., Srbija V.P., Starchevskaya E.A. "Astringentne" tvari Kijev Vishcha škola, 1975, 441 str.

63. Polak A.F. Stvrdnjavanje mineralnih veziva. M.; Naklada literature o graditeljstvu, 1966,207 str.

64. Popkova A.M. Konstrukcije zgrada i konstrukcija od betona visoke čvrstoće // Serija građevinskih konstrukcija // Pregled informacija. Vol. 5. M.: VNIINTPI Gosstroja SSSR-a, 1990., 77 str.

65. Pukharenko, Yu.V. Znanstvene i praktične osnove za formiranje strukture i svojstava betona armiranog vlaknima: dis. doc. tehn. Znanosti: St. Petersburg, 2004. str. 100-106 (prikaz, stručni).

66. Rabinovich F.N. Beton ojačan disperznim vlaknima: pregled VNIIESM. M., 1976. - 73 str.

67. Rabinovich F.N. Disperzivno armirani beton. M., Stroyizdat: 1989.-177 str.

68. Rabinovich F.N. Neka pitanja disperznog armiranja betonskih materijala staklenim vlaknima // Disperzno-armirani beton i konstrukcije od njih: Sažeci izvješća. Republika sastanak Riga, 1 975. - str. 68-72.

69. Rabinovich F.N. O optimalnom armiranju čelično-vlaknasto-betonskih konstrukcija // Beton i armirani beton. 1986. br. 3. str. 17-19.

70. Rabinovich F.N. O razinama disperzne armature betona. // Graditeljstvo i arhitektura: Izv. sveučilišta 1981. br. 11. str. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Primjena betona armiranog vlaknima u konstrukcijama industrijskih zgrada // Beton armiran vlaknima i njegova primjena u građevinarstvu: Zbornik radova NIIZhB. M., 1979. - str. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Primjena betona armiranog čeličnim vlaknima u izgradnji inženjerskih konstrukcija // Beton i armirani beton. 1984.-№12.-S. 22-25 (prikaz, ostalo).

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. O granici otpornosti na pukotine sitnozrnatog betona ojačanog čeličnim vlaknima // Mechanics of Composite Materials. 1985. br. 2. str. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolitna dna spremnika od betona armiranog čeličnim vlaknima // Beton i armirani beton. -1981. broj 10. 24-25 str.

76. Solomatov V.I., Vyroyu V.N. i dr. Kompozitni građevinski materijali i strukture sa smanjenom potrošnjom materijala.// Kijev, Budivelnik, 1991., 144 str.

77. Čelični vlaknobeton i konstrukcije od njega. Serija “Građevinski materijali” sv. 7 VNIINTPI. Moskva. - 1990. (prikaz).

78. Stakloplastični beton i konstrukcije od njega. Serija "Građevinski materijali". Izdanje 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Promjena stvarnog sastava tekuće faze tijekom stvrdnjavanja veziva i mehanizmi njihovog stvrdnjavanja // Proceedings of the meeting on Cement Chemistry. M.; Promstroyizdat, 1956, str. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Materijali ojačani vlaknima / Prijevod ur.: Fibrereinforced materials. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 str.

81. Toropov N.A. Kemija silikata i oksida. L.; Znanost, 1974., 440 str.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika i kataliza / T.: 1972, br. 3,815-817 str.

83. Fadel I.M. Intenzivna odvojena tehnologija betona punjenog bazaltom // Sažetak disertacije. dr.sc. M, 1993, 22 str.

84. Beton ojačan vlaknima u Japanu. Express informacije. Građevinske konstrukcije", M, VNIIIIS Gosstroy SSSR, 1983. 26 str.

85. Filimonov V.N. Spektroskopija fototransformacija u molekulama.//L.: 1977, str. 213-228 (prikaz, ostalo).

86. Hong DL. Svojstva betona koji sadrži mikrosilika i karbonska vlakna tretirana silanima // Express informacije. Izdanje broj 1.2001. Str.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpcija i adsorbenti.//1976, br. 4, str. 86-91 (prikaz, ostalo).

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Advances in Chemistry//1957, T. 23 No. 5, str. 554-567 (prikaz, ostalo).

89. Troska-alkalna veziva i sitnozrnati betoni na njihovoj osnovi (pod općim uredništvom V.D. Glukhovskog). Taškent, Uzbekistan, 1980.,483 str.

90. Jurgen Schubert, Kalašnjikov S.V. Topologija mješovitih veziva i mehanizam njihovog stvrdnjavanja // Sat. MNTK članci Nove znanstveno intenzivne tehnologije koje štede energiju i resurse u proizvodnji građevinskih materijala. Penza, PDZ, 2005. str. 208-214 (prikaz, ostalo).

91. Balaguru P., Najm. Mješavina ojačana vlaknima visokih performansi s volumnim udjelom vlakana//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, broj 4.- str. 281-286 (prikaz, ostalo).

92. Batson G.B. Izvješće o najsuvremenijem betonu ojačanom vlaknima. Izvijestio ASY Odbor 544. ACY Journal. 1973, -70, -broj 11, -str. 729-744 (prikaz, ostalo).

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Odziv na udar cementnog kompozita ultra-visoke čvrstoće ojačanog vlaknima. // ACI Materials Journal. 2002. - Vol. 99, br. 6. - Str.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Odziv na udar cementnog kompozita ultra-visoke čvrstoće ojačanog vlaknima // ACJ Materials Journal. 2002. - sv. 99, broj 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220 (prikaz, ostalo).

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mehaničko ponašanje zatvorenog betona s reaktivnim prahom.// American Society of Civil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. studeni 1996., sv. 1, str.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. broj 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M. Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249 (prikaz, ostalo).

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01. prosinca 1998., Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog betona u prahu. Skientific Division Bougies.// Cement and Concrete Research, Vol. 25.br. 7, str. 1501-1511, 1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reaktivni beton u prahu s visokom duktilnošću i tlačnom čvrstoćom od 200-800 MPa // AGJ SPJ 144-22, str. 507-518, 1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Vlačna čvrstoća betona na koju utječu jednoliko raspoređene i glosno raspoređene duljine armature žice "ACY Journal". 1964., - 61, - br. 6, - str. 675-670 (prikaz, ostalo).

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Teret. 2003, str. 189-198 (prikaz, ostalo).

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. broj 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, str.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, str.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Betonska konstrukcija. 1972.16, №l, s. 18-21 (prikaz, ostalo).

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Odziv na udar cementnog kompozita ultra-visoke čvrstoće ojačanog vlaknima //ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, broj 6.-str. 543-548 (prikaz, ostalo).

115. Balaguru P., Nairn H., Visokoučinkoviti omjer betonske mješavine ojačane vlaknima s velikim volumnim udjelima vlakana // ASJ Materials Journal. 2004,-Vol. 101, broj 4.-str. 281-286 (prikaz, ostalo).

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Mehanička svojstva i trajnost dva industrijska reaktivna praha kokreta // ASJ Materials Journal V.94. br.4, S.286-290. Srpanj-kolovoz, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizacija betona ultravisokih svojstava korištenjem modela pakiranja. Cem. Concrete Res., Vol.24 (6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog betona u prahu. Cem. Coner.Res.Vol.25. br.7, S.1501-1511,1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck a.s.; Beton und stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimizacija reološkog ponašanja reaktivnog praškastog betona (RPC) Međunarodni simpozij Tagungsband o visokoučinkovitom i reaktivnom praškastom betonu. Shebroke, Kanada, kolovoz 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Pješački/biciklistički most Scherbooke. 4. međunarodni simpozij o korištenju visoke čvrstoće/visokih performansi, Pariz. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Komparativna studija različitih silicijevih para kao aditiva u cementnim materijalima visoke učinkovitosti. Materijali i konstrukcije, RJLEM, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktivni praškasti betoni visoke duktilnosti i tlačne čvrstoće 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Upotreba RPC-a u rashladnim tornjevima s bruto protokom, Međunarodni simpozij o visokoučinkovitim i reaktivnim betonima u prahu, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Proporcioniranje mješavine betona visokih svojstava. Cem. Konkr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehanička svojstva reaktivnog betona u prahu. Materijali i konstrukcije, Vol. 29, str. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Uloga praha u betonu: Zbornik radova 6. međunarodnog simpozija o korištenju betona visoke čvrstoće/visokih svojstava. S. 863-872, 2002.

129. Richard P. Beton s reaktivnim prahom: Novi materijal s iznimno visokim sadržajem cementa. 4. međunarodni simpozij o korištenju betona visoke čvrstoće/visokih svojstava, Pariz, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Svježa svojstva i čvrstoća kompozitnog materijala reaktivnog praha (Ductal). Zbornik radova est fib kongresa, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Beton ultravisoke izdržljivosti, kemija i mikrostruktura. HPC simpozij, Hong Kong, prosinac 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturna analiza RPC (reaktivni praškasti beton). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Sv. Sezonsko skladištenje solarne energije u spremnicima tople vode izrađenim od betona visokih performansi. 6. međunarodni simpozij o visokoj čvrstoći/visokoj učinkovitosti. Leipzig, lipanj, 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. i dr. Volumetrijske promjene u reakcijama hidratacije i rekristalizacije mineralnih veziva / Znanost i tehnologija, -2003, br.7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspekti trajnosti cementnog kamena / Cement-1988-br.3 str.14-16.

137. Aleksandrovski S.V. Neke značajke skupljanja betona i armiranog betona, 1959 broj 10 str 8-10.

138. Sheykin A.V. Struktura, čvrstoća i otpornost na pucanje cementnog kamena. M: Strojizdat 1974, 191 str.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktura i svojstva cementnog betona. M: Stroyizdat, 1979. 333 str.

140. Cilosani Z.N. Skupljanje i puzanje betona. Tbilisi: Izdavačka kuća AN Gruz. SSR, 1963., 173. str.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton visoke čvrstoće. M: Strojizdat. 1971. od 208.i?6