Les caractéristiques des condenseurs à turbine avec sélection de chauffage ou de production présentées en standard sont établies à partir des matériaux suivants :

Résultats des tests pour les condensateurs K2-3000-2, K2-3000-1, 50KTSS-6A ;

Caractéristiques des condensateurs K2-3000-2, 60KTSS et 80KTSS obtenues lors des tests des turbines T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 et PT-80/100-130/13 LMZ ;

- « Caractéristiques réglementaires unités de condensation turbines à vapeur de type K" (M. : STSNTI ORGRES, 1974) ;

Développements de VTI nommé d'après. F.E. Dzerjinski sur le calcul thermique et la conception de la surface de refroidissement des condenseurs de turbines de grande puissance.

Sur la base de l'analyse de ces matériaux et de la comparaison des caractéristiques expérimentales et calculées, une méthodologie de compilation des caractéristiques standards a été développée.

Une comparaison des caractéristiques expérimentales des condensateurs, principalement le coefficient de transfert thermique moyen, avec les caractéristiques calculées déterminées par la méthode VTI et recommandées pour les calculs techniques, a montré leur bonne convergence.

Proposé Caractéristiques réglementaires calculé sur la base du coefficient de transfert thermique moyen en tenant compte des résultats des tests industriels de condensateurs.

Les caractéristiques standard sont conçues pour des changements saisonniers de la température de l'eau de refroidissement de 0 à 1 °C ( mode hiver) jusqu'à 35 °C ( mode été) et les débits d'eau de refroidissement, variant de 0,5 à 1,0 de la valeur nominale.

Les caractéristiques sont établies pour des condenseurs avec une surface de refroidissement opérationnellement propre, c'est-à-dire avec la plus grande propreté de la surface de refroidissement des condenseurs côté eau pouvant être obtenue dans des conditions de centrale électrique.

La propreté opérationnelle est atteinte soit mesures préventives, en évitant la contamination des tubes, ou en nettoyant périodiquement les tubes du condenseur selon la méthode utilisée dans la centrale concernée (brosses métalliques, bouchons en caoutchouc, « séchage thermique » à l'air chaud, suivi d'un lavage au jet d'eau, tir au jet d'eau). pistolet eau-air, lavage chimique, etc.).

La densité de l'air des systèmes de vide des unités à turbine doit être conforme aux normes PTE ; l'élimination des gaz non condensables doit être assurée par le fonctionnement d'un dispositif d'évacuation de l'air dans la plage de charges de vapeur du condenseur de 0,1 à 1,0 nominal.

2. CONTENU DES CARACTÉRISTIQUES RÉGLEMENTAIRES

Ces « Caractéristiques réglementaires » fournissent les caractéristiques des condenseurs des turbines de chauffage des types suivants :

T-50-130 TMZ, condensateur K2-3000-2 ;

PT-60-130/13 LMZ, condensateur 60KTSS ;*

PT-80/100-130/13 LMZ, condensateur 80KTSS.

* Pour les turbines PT-60-130 LMZ équipées de condenseurs 50KTSS-6 et 50KTSS-6A, utiliser les caractéristiques du condenseur 50KTSS-5 données dans les « Caractéristiques standards des installations de condensation des turbines à vapeur de type K ».

Lors de l'élaboration des « Caractéristiques réglementaires », les désignations de base suivantes ont été adoptées :

D 2 - consommation de vapeur au condenseur (charge de vapeur du condenseur), t/h ;

r n2 - pression de vapeur standard dans le condenseur, kgf/cm2** ;

r 2 - pression de vapeur réelle dans le condenseur, kgf/cm2 ;

t c1 - température de l'eau de refroidissement à l'entrée du condenseur, °C ;

t c2 - température de l'eau de refroidissement à la sortie du condenseur, °C ;

t"2 - température de saturation correspondant à la pression de vapeur dans le condenseur, °C ;

N g - résistance hydraulique du condenseur (chute de charge de l'eau de refroidissement dans le condenseur), m eau. Art.;

δ t n - pression de température standard du condenseur, °C ;

δ t- température et pression réelle du condenseur, °C ;

Δ t- chauffage de l'eau de refroidissement dans le condenseur, °C ;

W n - débit nominal de conception d'eau de refroidissement dans le condenseur, m3/h ;

W- débit d'eau de refroidissement dans le condenseur, m3/h ;

F n est la surface totale de refroidissement du condenseur, m2 ;

F- surface de refroidissement du condenseur avec le banc de condenseurs intégré déconnecté de l'eau, m2.

Les caractéristiques réglementaires incluent les principales dépendances suivantes :

2.3. La différence de contenu calorifique de la vapeur d'échappement et du condensat (Δ je 2) accepter :

Pour le mode condensation 535 kcal/kg ;

Pour le mode chauffage 550 kcal/kg.

Riz. II-1. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

W n = 8 000 m3/heure

Riz. II-2. dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

W= 5000 m3/heure

Riz. II-3. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement.

Ministère de l'Éducation et des Sciences de la Fédération de Russie

Direction du budget de l'État fédéral établissement d'enseignement formation professionnelle supérieure

Institut d'ingénierie énergétique de l'Université nationale de recherche de Moscou à Volzhsky

Département de génie thermique industriel

Sur la pratique de la formation industrielle

Chez LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Etudiant du groupe VF MPEI (TU) TES-09

Naumov Vladislav Sergueïevitch

Chef de cabinet :

de l'entreprise : Shidlovsky S.N.

de l'institut : Zakozhurnikova G.P.

Voljski, 2012

Introduction

.Règles de sécurité

2.Diagramme thermique

.Turbine PT-135/165-130/15

.Turbines T-100/120-130

.Turbine PT-65/75-130/13

.Turbine T-50-130

.Condensateurs

.Système d'eau en circulation

.Radiateurs basse pression

.Radiateurs haute pression

.Dégazeurs

.Réduire les unités de refroidissement

.Système d'alimentation en huile de turbine

.Centrale thermique de centrale thermique

.Pompes d'alimentation

Conclusion

Références

Introduction:

LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP est la centrale thermique la plus puissante de la région.

Volzhskaya CHPP-1 est une entreprise énergétique à Volzhsky. La construction du Volzhskaya CHPP-1 a commencé en mai 1959<#"justify">Les équipements auxiliaires comprennent : les pompes d'alimentation, les HDPE, les HDPE, les condenseurs, les dégazeurs, les réchauffeurs ou chaudières de réseau.

1. Règles de sécurité

Tout le personnel doit être doté de vêtements spéciaux, de chaussures de sécurité et d'équipements de protection individuelle conformes aux normes en vigueur en fonction de la nature du travail effectué et doit les utiliser pendant le travail.

Le personnel doit travailler avec des vêtements de travail fermés par tous les boutons. Il ne doit y avoir aucune pièce flottante sur les vêtements qui pourrait être happée par les pièces mobiles (rotatives) des mécanismes. Il est interdit de retrousser les manches des vêtements de travail et de rentrer le haut des bottes.

Tout le personnel de production doit être formé de manière pratique aux techniques permettant de libérer une personne sous tension de l'action. courant électrique et lui fournir les premiers soins, ainsi que les méthodes permettant de prodiguer les premiers soins aux victimes d'autres accidents.

Dans chaque entreprise, il convient d'élaborer et de porter à la connaissance de l'ensemble du personnel itinéraires sûrs itinéraires à travers le territoire de l'entreprise jusqu'au lieu de travail et plans d'évacuation en cas d'incendie ou d'urgence.

Il est interdit aux personnes étrangères à l'entretien des équipements qui s'y trouvent de se trouver sur le territoire de la centrale et dans les locaux de production de l'entreprise sans accompagnateurs.

Tous les passages et passages, entrées et sorties sont comme à l'intérieur locaux de production et les structures, et à l'extérieur sur le territoire adjacent doivent être éclairés, libres et sécuritaires pour la circulation des piétons et des véhicules. Il est interdit d'obstruer les passages et les passages ou de les utiliser pour stocker des marchandises. Les plafonds, planchers, canaux et fosses entre les étages doivent être maintenus en bon état. Toutes les ouvertures dans le sol doivent être clôturées. Les couvercles et bords des trappes des puits, chambres et fosses, ainsi que les couvercles des canaux doivent être en tôle ondulée, affleurants au sol ou au sol et solidement fixés.

2. Circuit thermique

3. Turbine PT-135/165-130/15

Turbine de chauffage à vapeur stationnaire de type Turbine PT -135/165-130/15 avec un dispositif de condensation et de production réglable et deux extractions de vapeur de chauffage d'une puissance nominale de 135 MW, conçue pour l'entraînement direct d'un turbogénérateur avec une vitesse de rotor de 3000 tr/min. Et fourniture de vapeur et de chaleur pour les besoins de production et de chauffage.

La turbine est conçue pour fonctionner avec les paramètres de base suivants :

.La pression de la vapeur vive avant la vanne d'arrêt automatique est de 130 ata ;

2.Température de la vapeur fraîche avant la vanne d'arrêt automatique 555C ;

.La température calculée de l'eau de refroidissement à l'entrée du condenseur est de 20°C ;

.Consommation d'eau de refroidissement - 12400 m3/heure.

La consommation maximale de vapeur aux paramètres nominaux est de 760 t/h.

La turbine est équipée d'un dispositif régénérateur pour chauffer l'eau alimentaire et doit fonctionner en conjonction avec une unité de condensation.

La turbine dispose d'une extraction de vapeur de production réglable avec une pression nominale de 15 ata et de deux extractions de vapeur de chauffage réglables - supérieure et inférieure, destinées au chauffage de l'eau du réseau dans les réchauffeurs de réseau de l'unité turbine et de l'eau supplémentaire dans les échangeurs de chaleur de la station.

. Turbine T-100/120-130

Arbre unique turbine à vapeur T 100/120-130 d'une puissance nominale de 100 MW à 3000 tr/min. Avec condensation et deux extractions de chaleur, la vapeur est conçue pour entraîner directement le générateur CA, type TVF-100-2 d'une puissance de 100 MW avec refroidissement à l'hydrogène.

La turbine est conçue pour fonctionner avec des paramètres de vapeur fraîche de 130 atm et une température de 565C, mesurée avant la vanne d'arrêt.

La température nominale de l'eau de refroidissement à l'entrée du condenseur est de 20°C.

La turbine dispose de deux sorties de chauffage : supérieure et inférieure, conçues pour le chauffage progressif de l'eau du réseau dans les chaudières.

La turbine peut supporter une charge allant jusqu'à 120 MW à certaines valeurs d'extraction de vapeur de chauffage.

5. Turbine PT-65/75-130/13

Turbine à condensation à extraction de vapeur contrôlée pour production et chauffage urbain sans réchauffage, bicylindre, simple flux, 65 MW.

La turbine est conçue pour fonctionner avec les paramètres de vapeur suivants :

-pression devant la turbine 130 kgf/cm 2,

-température de la vapeur devant la turbine 555 °C,

-pression de vapeur en production extraction 10-18 kgf/cm 2,

-pression de vapeur dans l'extraction du chauffage urbain 0,6-1,5 kgf/cm 2,

-pression nominale de vapeur dans le condenseur 0,04 kgf/cm 2.

Le débit de vapeur maximum par turbine est de 400 t/h, l'extraction de vapeur maximale pour la production est de 250 t/h, la quantité maximale de chaleur dégagée par eau chaude- 90 Gcal/h.

L'installation de turbine régénérative se compose de quatre réchauffeurs basse pression, dégazeur 6 kgf/cm 2et trois réchauffeurs à haute pression. Une partie de l'eau de refroidissement après le condenseur est acheminée vers usine de traitement des eaux.

La turbine à vapeur à arbre unique T-50-130 d'une puissance nominale de 50 MW à 3000 tr/min avec condensation et deux extractions de vapeur de chauffage est conçue pour entraîner un générateur de courant alternatif, type TVF 60-2, d'une puissance de 50 MW à hydrogène. refroidissement. Une turbine mise en service est contrôlée à partir du panneau de surveillance et de commande.

La turbine est conçue pour fonctionner avec des paramètres de vapeur fraîche de 130 ata, 565 C 0, mesuré devant la vanne d'arrêt. La température nominale de l'eau de refroidissement à l'entrée du condenseur est de 20 C 0.

La turbine dispose de deux sorties de chauffage, supérieure et inférieure, conçues pour chauffer progressivement l'eau du réseau dans les chaudières. Le chauffage de l'eau d'alimentation est effectué séquentiellement dans les réfrigérateurs de l'éjecteur principal et de l'éjecteur d'aspiration de vapeur des joints avec un réchauffeur de presse-étoupe, quatre HDPE et trois HDPE. Les HDPE n° 1 et n° 2 sont alimentés avec de la vapeur provenant d'extractions chauffées, et les cinq autres - provenant d'extractions non régulées après 9, 11, 14, 17, 19 étapes.

. Condensateurs

L'objectif principal du dispositif de condensation est de condenser la vapeur d'échappement de la turbine et d'assurer une pression de vapeur optimale derrière la turbine dans les conditions nominales de fonctionnement.

En plus de maintenir la pression de la vapeur d'échappement au niveau requis pour un fonctionnement économique de l'unité de turbine, il garantit que le condensat de vapeur d'échappement est maintenu et que sa qualité est appropriée. Exigences PTE et absence de sous-refroidissement par rapport à la température de saturation dans le condenseur.

St. No. Type avant et après remarque Type de condenseur Quantité estimée d'eau de refroidissement, t/h Débit de vapeur nominal par condenseur, t/ h 50-130 R-44-1154démontage5T-50-130 T-48-115K2-3000- 270001406T-100-130 T-97-115KG2-6200-1160002707T-100-130 T-97-115KG2-6200-11600027 08PT-135- 130-13 PT-135-115-13K-600012400340

Données techniques du condensateur 65KTSST :

Surface de transfert de chaleur, m 3 3000

Nombre de tuyaux de refroidissement, pcs. 5470

Interne et O.D., mm 23/25

Longueur des tuyaux du condenseur, mm 7000

Matériau du tuyau - alliage cuivre-nickel MNZh5-1

Débit nominal d'eau de refroidissement, m 3/heure 8000

Nombre de coups d'eau de refroidissement, pcs. 2

Nombre de débits d'eau de refroidissement, pcs. 2

Poids du condenseur sans eau, t.

Poids du condenseur avec espace d'eau rempli, t 92,3

Masse du condenseur avec espace de vapeur rempli pendant l'hydrotest, t 150,3

Le facteur de propreté des canalisations adopté dans le calcul thermique du condenseur est de 0,9

Pression de l'eau de refroidissement, MPa (kgf/cm 2) 0,2(2,0)

. Système d'alimentation en eau en circulation (1er étage)

L'alimentation en eau de circulation est destinée à alimenter en eau de refroidissement le condenseur de la turbine, les refroidisseurs de gaz du générateur, les refroidisseurs d'huile de l'unité de turbine, etc.

L'approvisionnement en eau en circulation comprend :

pompes de circulation type 32D-19 (2-TG-1, 2-TG-2, 2-TG-5) ;

les tours de refroidissement par pulvérisation n°1 et n°2 ;

canalisations, vannes d'arrêt et de régulation.

Les pompes de circulation fournissent de l'eau de circulation depuis les collecteurs d'aspiration via des conduites de circulation jusqu'aux tubes de refroidissement du condenseur de la turbine. L'eau en circulation condense la vapeur d'échappement entrant dans le condenseur après la turbine LPC. L'eau chauffée dans le condenseur pénètre dans les collecteurs de circulation de drainage, d'où elle est acheminée vers les buses des tours de refroidissement.

Caractéristiques techniques du circulateur type 32D-19 :

Productivité, m3/h 5600

Pression, MPa (m. colonne d'eau) 0,2(20)

Hauteur d'aspiration admissible (m. de colonne d'eau) 7,5

Vitesse de rotation, tr/min 585

Puissance du moteur électrique, kW 320

Le corps de pompe est en fonte avec un connecteur horizontal. L'arbre de la pompe est en acier. L'arbre est scellé à sa sortie du carter à l'aide de joints de presse-étoupe. De l'eau sous pression est fournie au joint pour éliminer la chaleur de friction. Les supports sont sur roulements à billes.

Tours de refroidissement :

Caractéristiques techniques et économiques de la tour de refroidissement par pulvérisation :

Zone d'irrigation - 1280 m 2

Débit d'eau estimé - 9200 m 3/heure

Maniabilité - 0-9200 m

Différence de température - 8 C 0

Dispositifs de pulvérisation - buses évolutives conçues par VNIIG 2050 pcs.

Pression de l'eau devant la buse - 4 mm.colonne d'eau.

Hauteur d'arrivée d'eau - 8,6 m

Hauteur de la fenêtre d'entrée d'air - 3,5 m

Hauteur de la tour d'échappement - 49,5 m

Diamètre de la piscine - 40 m

Hauteur de la tour de refroidissement - 49,5 m

Volume de la piscine - 2135,2 m 3

. Réchauffeurs basse pression de la turbine n°1

Le système de réchauffeurs basse et haute pression est conçu pour augmenter l'efficacité thermodynamique du cycle en chauffant le condensat principal et l'eau d'alimentation avec de la vapeur d'extraction par turbine.

Le système de chauffage basse pression comprend les équipements suivants :

trois réchauffeurs de surface basse pression connectés en série de type PN -200-16-7-1 ;

deux pompes de vidange PND-2 type Ks-50-110-2 ;

Appareil de chauffage basse pression

Les réchauffeurs basse pression sont structurellement un appareil cylindrique vertical avec première position chambre de distribution d'eau, quatre passages pour le condensat principal.

Caractéristiques techniques des types HDPE 2,3 et 4 PN-20016-7-1M.

Surface de chauffe - 200 m 2

Pression maximale dans le système de canalisations - 1,56(16) MPa (kgf/cm 2)

Pression maximale dans le boîtier - 0,68(0,7) MPa (kgf/cm 2)

Température maximale de la vapeur - 240 C 0

La pression hydraulique d'essai dans le système de canalisations est de 2,1 (21,4) MPa (kgf/cm 2)

Testez la pression hydraulique dans le boîtier - 0,95 (9,7) MPa (kgf/cm 2)

Consommation nominale d'eau - 350 t/h

Résistance hydraulique du système de canalisations - 0,68(7) MPa(kgf/cm 2)

10. Réchauffeurs haute pression

Les HPH sont conçus pour le chauffage régénératif de l'eau d'alimentation en raison du refroidissement et de la condensation de la vapeur provenant des extractions par turbine.

Le système de chauffage haute pression comprend les équipements suivants :

trois réchauffeurs haute pression connectés en série, type PV 375-23-2.5-1, PV 375-23-3.5-1 et PV 375-23-5.0-1

canalisations, vannes d'arrêt et de régulation.

Les réchauffeurs haute pression sont une structure soudée type vertical. Les principaux composants du radiateur sont le corps et le système de tuyaux du serpentin. Le corps est constitué d'une partie supérieure amovible soudée à partir d'une coque cylindrique, d'un fond et d'une bride emboutis, et d'une partie inférieure non légère.

Données d'usine de base

. Dégazeurs

Objectif de l'installation du dégazeur :

L'air dissous dans l'eau du condenseur, d'alimentation et d'appoint contient des gaz agressifs qui provoquent la corrosion des équipements et des canalisations de la centrale électrique. Une unité de désaération est conçue pour désaérer l'eau dans le cycle d'une centrale à vapeur.

De plus, il sert à chauffer l'eau d'alimentation dans le circuit de régénération de l'unité turbine et à créer une réserve constante d'eau d'alimentation pour compenser le déséquilibre entre les débits d'eau vers la chaudière et vers le dégazeur.

Caractéristiques Désaérateur N°4, 6, 7, 8, 9 d'eau alimentaire N°3, 5, 13 Eau dessalée chimique N°11, 12, 14, 15 d'eau alimentaire Type de tête DSP-400DS-300 DSP-500 Numéro de têtes 121 Capacité de tête, t/h 400 300 500 Capacité du réservoir, m 3100100100Pression de service, kgf/cm 261.26 Température de l'eau dans le ballon de stockage, C 0158104158

La colonne de désaération DP-400 est verticale, de type jet goutte à goutte, ayant chambre fermée mélange et cinq plaques trouées avec un pas entre elles de 765 mm. La désaération de l'eau est réalisée en fragmentant le jet dans les trous de cinq plaques.

Des raccords sont insérés dans le boîtier pour fournir de la vapeur de chauffage et de l'eau désaérée, ainsi que pour évacuer la vapeur.

Productivité - 400 t/h

Pression de travail-6 kgf/cm 2

Température de fonctionnement - 158 C 0

Température admissible des parois de la cuve - 164 C 0

Fluide de travail - eau, vapeur

Test de pression hydraulique-9 kgf/cm 2

Augmentation de pression admissible pendant le fonctionnement des soupapes de sécurité - 7,25 kgf/cm 2

La colonne de désaération DP-500 est verticale, de type film avec un garnissage aléatoire. La séparation de l'eau en films est réalisée à l'aide de buses en forme d'oméga percées de trous. De la vapeur passant également par ces buses et ayant grande surface résistance et durée de contact suffisante avec l’eau.

Des raccords sont insérés dans le corps de la colonne pour fournir de la vapeur de chauffage et de l'eau désaérée.

Caractéristiques :

Productivité - 500 t/h

Pression de travail-7 kgf/cm 2

Température de fonctionnement- 164°C 0

Pression hydraulique- 10 kgf/cm 2

Température admissible des parois de la cuve - 172 C 0

Fluide de travail - vapeur, eau

Hauteur de couche de buse - 500 mm

Poids sec - 9660 kg

Réservoir de batterieconçu pour créer une réserve constante d'eau alimentaire et alimenter les chaudières pendant un certain temps.

Soupape de sécurité est un dispositif d'arrêt qui s'ouvre lorsque la pression dépasse la valeur admissible et se ferme lorsque la pression descend au-dessus de la valeur nominale.

La soupape de sécurité est installée avec la soupape d'impulsion.

. Réduire les unités de refroidissement

Les unités de réduction-refroidissement sont conçues pour réduire la pression et la température de la vapeur jusqu'aux limites fixées par les consommateurs.

Ils servent à :

réservation de turbines de production et de fourniture de chaleur ;

réservation et fourniture de vapeur aux propres consommateurs (dégazeurs, éjecteurs, réchauffeurs de chaudières, LDPE, etc.) ;

utilisation rationnelle de la vapeur lors de l'allumage des chaudières.

La pression de la vapeur est régulée en modifiant la valeur d'ouverture du papillon des gaz de l'installation, et la température en modifiant la quantité d'eau de refroidissement injectée dans la vapeur.

N° Type d'installationPerformanceParamètresavantaprèsP 1, kgf/cm 2T 1, AVEC 0R. 2, kgf/cm 2T 2, AVEC 01RROU No.1 140/14150140530142302RROU No.7 140/14150140530142303ROU 21/14 TG-3 (2 pièces)10021395142304ROU 14/2.5 (3 pièces)30142302.51955ROU-11,12,1 42 50140530142306ROU-1325014053020270

13. Système de refroidissement de l'huile de turbine

Le système d'huile de turbine est conçu pour fournir de l'huile (Tp-22, Tp-22S) à la fois au système de lubrification des roulements de la turbine et du générateur ainsi qu'au système de contrôle.

Les principaux éléments du système d'huile de la turbine T-100/120-130 sont :

réservoir de fioul d'une capacité de 26 m 3avec un groupe d'éjecteur et des refroidisseurs d'huile intégrés ;

pompe à huile principale de type centrifuge montée sur l'arbre de la turbine ;

pompe à huile de démarrage 8MS7x7 d'une capacité de 300 m 3/heure ;

pompe à huile de réserve 5 d'une capacité de 150 m 3/heure ;

pompe à huile de secours 4 d'une capacité de 108 m 3/heure ;

système d'oléoducs sous pression et de vidange;

instruments de contrôle et de mesure.

Le système est conçu avec les principaux pompe à huile type centrifuge, installé sur l'arbre de la turbine, l'huile tombant dans le système pendant le fonctionnement de la turbine avec une pression de 14 kgf/cm 2.

Caractéristiques techniques des pompes de lubrification à l’huile :

Nom des indicateurs Pompe de réserve Pompe de secours Type de pompe 5 Dw 4 Dv Capacité, m 3/h150108 Pression, mm. eau Art. 2822 Vitesse de rotation, tr/min 1450 1450 Type de moteur électrique A2-71-4P-62 Puissance du moteur électrique, kW 2214 Tension, V 380 220

. Centrale thermique de centrale thermique

L'unité de chauffage à turbine est conçue pour chauffer l'eau du réseau fournie par les pompes du réseau aux réchauffeurs du réseau. Le chauffage de l’eau du réseau est réalisé grâce à la chaleur de la vapeur d’extraction de la turbine.

L'installation de chauffage de la turbine T-100/120-130 se compose des éléments suivants :

réchauffeur horizontal réseau (PSG-1) type PSG-2300-2-8-1 ;

réchauffeur horizontal réseau (PSG-2) type PSG-2300-3-8-2 ;

trois pompes à condensats type KSV-320-160 ;

pompes de surpression type 20NDS ;

pompes de réseau type SE-2500-180 et SE-1250-140 ;

canalisations pour fournir de la vapeur aux réchauffeurs de réseau ;

conduites d'eau du réseau, conduites de condensats de vapeur de chauffage des appareils de chauffage, conduites d'aspiration de gaz sans condensation des appareils de chauffage au condenseur ;

vannes d'arrêt et de contrôle, systèmes de drainage et vidange des canalisations et des équipements ;

systèmes de contrôle automatique de niveau pour réseaux de chauffage ;

instruments de contrôle et de mesure, protections technologiques, verrouillages, alarmes.

Nom du paramètre CaractéristiquesPSG-2300-2-8-1PSG-2300-3-8-2Espace eau : pression de travail, kgf/cm288 Température de sortie, C0125125 Débit d'eau, m3/h3500-45003500-4500 Résistance hydraulique (à 70 C0), mm.eau.6.86.8 Volume, l2200023000 Espace vapeur : pression de service, kgf/cm234.5 Température de la vapeur, C0250 300 Consommation de vapeur, t/h185185Consommation de condensats, t/h185185Volume du boîtier, l3000031000Volume du collecteur de condensats, l43003400Faisceau de tubes Surface d'échange thermique, m223002300Nombre de courses44Nombre de tubes49994999Diamètre du tube, mm24/2224/22Longueur du tube, mm62 806280 Caractéristiques techniques de la pompe réseau SE-2500-180 :

Nom du paramètre Caractéristiques Capacité, m3/h2500 Pression, m180 Réserve de cavitation admissible, m28 Pression de fonctionnement à l'entrée, kgf/cm210 Température de l'eau pompée, C0120 Efficacité de la pompe, %84 Puissance de la pompe, kW1460 Consommation d'eau pour refroidir le joint et les roulements, m3/ h3 Type de moteur électrique 2АЗМ -1600 Puissance du moteur électrique, kW 1600 Tension, V 6000 Vitesse de rotation, tr/min3000

Riz. Schéma de l'installation de chauffage

. Pompes d'alimentation

Les pompes d'alimentation PE-500-180, PE-580-185-3, qui font partie du circuit thermique du Volzhskaya CHPP-1, sont conçues pour fournir de l'eau aux chaudières de la centrale électrique.

Les pompes d'alimentation PE-500-180, PE-580-185-3 sont incluses dans un groupe de pompes qui ont le même type de pompe unifiée conception nœuds principaux. Pompes d'alimentation PE-500-180 et PE-580-185-3 - centrifuges, horizontales, à double corps, de type sectionnel avec 10 niveaux de pression. Principal éléments structurels La pompe se compose de : un boîtier, un rotor, des joints toriques, des roulements, un système de décharge de force axiale, un accouplement.

Principales caractéristiques de la pompe PE-500-180 :

Capacité, m3/h500Pression, m1975Réserve de cavitation admissible, m15Température de l'eau d'alimentation, C0160Pression dans le tuyau de refoulement, kgf/cm2186,7Intervalle de fonctionnement de la pompe, m3/h130-500Vitesse de rotation, tr/min2985Consommation électrique, kW3180Efficacité de la pompe, %78,2Ras course d'huile, m3/h2 .8Consommation de condensats, m3/h3Consommation de condensats eau de traitement, m3/h107,5

Principales caractéristiques de la pompe PE-580-18 :

Capacité, m3/h580 Pression, m2030 Réserve de cavitation admissible, m15 Température de l'eau d'alimentation, C0165 Pression à l'entrée de la pompe, kgf/cm27 Pression à la sortie de la pompe, kgf/cm210 Pression dans le tuyau de refoulement, kgf/cm2230 Vitesse de rotation, tr/min 2982 Consommation électrique, kW 3590 Rendement de la pompe, %81 Heures de fonctionnement jusqu'à panne, h8000 Débit de recirculation, m3/h130

Conclusion

Au cours de mon stage au Volzhskaya CHPP, je me suis familiarisé avec les bases et équipement supplémentaire PCC. J'ai étudié les données du passeport, le schéma de fonctionnement et les caractéristiques techniques des turbines du CHPP-1 : turbine PT-135/165-130/15, turbine T-100/120-130, turbine PT-65/75-130/13, turbine T-50 -130.

Je me suis également familiarisé avec les données du passeport et les spécifications techniques équipement auxiliaire: condenseur 65 KTSST-5, système d'alimentation en eau de circulation, HDPE et HDPE, tours de refroidissement, dégazeurs hypertension artérielle, unités de réduction-refroidissement, système d'alimentation en huile de turbine, pompes d'alimentation.

Dans mon rapport, j'ai décrit les nominations, caractéristiques de conception, caractéristiques techniques des équipements principaux et auxiliaires de l'atelier turbine de la centrale thermique.

Références:

1.Description de la turbine type T-50-130.

2.Description de la turbine type T-100/120-130

.Description de la turbine type PT-135/165-130/15

.Description de la turbine type PT-65/75-130/13

.Instructions pour la conception et l'entretien des dégazeurs

.Instructions pour la conception et la maintenance des réchauffeurs basse pression

.Instructions pour la conception et la maintenance des réchauffeurs haute pression

.Instructions pour la conception et la maintenance du système d'alimentation en pétrole d'une centrale thermique

.Instructions pour la conception et la maintenance des pompes d'alimentation

.Instructions pour la conception et la maintenance des condensateurs

.Instructions pour la conception et la maintenance des unités de réduction-refroidissement

Ministère de l'Enseignement Général et Professionnel

Fédération de Russie

Université technique d'État de Novossibirsk

Département des Centrales Thermiques et Électriques

PROJET DE COURS

sur le thème : Calcul du circuit thermique d'une unité de puissance basée sur une turbine de chauffage T – 50/60 – 130.

Faculté: MARAIS

Groupe: ETZ – 91u

Complété:

Étudiant - Shmidt A.I.

À carreaux:

Professeur - Borodikhine I.V.

Marque de protection :

Novossibirsk

2003

Introduction…………………………………………………………………………………......2

1. Construction de graphiques de charges thermiques…………………………………….2

2. Détermination des paramètres du schéma de conception du bloc……………………………3

3. Détermination des paramètres de drainage des réchauffeurs du système de régénération et des paramètres de vapeur dans les extractions……………………………………………………..5

4. Détermination de la consommation de vapeur……………………………………………………7

5. Détermination de la consommation de vapeur des extractions non régulées………………………8

6. Détermination des coefficients de sous-production………………………………...11

7. Débit de vapeur réel vers la turbine……………………………………...11

8. Sélection du générateur de vapeur……………………………...………………………..12

9. Consommation d'électricité pour ses propres besoins…………………………….12

10. Détermination des indicateurs techniques et économiques…………………………..14

Conclusion………………………………………………………………………………….15

Littérature utilisée………………………………………………………15

Annexe : Fig. 1 – Graphique de la charge thermique

Fig. 2 – Schéma thermique du bloc

P, S – Diagramme de l'eau et de la vapeur d'eau

Introduction.

Cet article présente le calcul du schéma de carrosserie du groupe motopropulseur (basé sur la turbine de chauffage T - 50/60 - 130 TMZ et le groupe chaudière E - 420 - 140 TM

(TP – 81), qui peut être situé dans une centrale thermique de la ville d’Irkoutsk. Concevoir une centrale thermique à Novossibirsk. Le combustible principal est le lignite Nazarovsky. Puissance turbine 50 MW, pression initiale 13 MPa et température vapeur surchauffée 565 C 0, sans réchauffage t P.V. = 230 C 0, R K = 5 kPa, a tj = 0,6. Le lien avec une ville donnée, située dans la région sibérienne, détermine le choix du combustible du bassin houiller le plus proche (bassin houiller de Nazarovo), ainsi que le choix de la température ambiante calculée.

Diagramme thermique schématique indiquant les paramètres de la vapeur et de l'eau et les valeurs obtenues à la suite de son calcul indicateurs énergétiques déterminer le niveau d'excellence technique de l'unité de production d'énergie et des centrales électriques, ainsi que, dans une large mesure, leurs indicateurs économiques. PTS est le schéma technologique principal de la centrale électrique conçue, qui permet, en fonction de charges énergétiques données, de déterminer la consommation de vapeur et d'eau dans toutes les parties de l'installation, ses indicateurs énergétiques. Sur la base du PTS, les caractéristiques techniques sont déterminées et les équipements thermiques sont sélectionnés, un schéma thermique détaillé (détaillé) des unités de puissance et de la centrale électrique dans son ensemble est élaboré.

Au fur et à mesure de l'avancement des travaux, des graphiques de charge thermique sont construits, le processus est tracé dans un diagramme HS, les réseaux de chauffage et les systèmes de régénération sont calculés et les principaux indicateurs techniques et économiques sont également calculés.

1. Tracer des graphiques de charges thermiques.

Les graphiques de charge thermique sont présentés sous forme de nomogrammes (Fig. 1) :

un. graphique de l'évolution de la charge thermique, dépendance de la charge thermique de la turbine Q T, MW sur la température de l'air ambiant t inc, C 0 ;

b. graphique de température d'une régulation de haute qualité de l'alimentation électrique - dépendance des températures de l'eau du réseau aller et retour t ps, t os, C 0 de t in, C 0 ;

c. graphique de la charge thermique annuelle – dépendance de la charge thermique de la turbine Q t, MW sur le nombre d'heures de fonctionnement pendant la période de chauffage t, h/an ;

d. graphique de la durée de la température de l'air t up, C 0 dans un contexte annuel.

La puissance thermique maximale d'une unité, qui est fournie par les extractions « T » de la turbine, MW, selon le passeport turbine, est de 80 MW. Puissance thermique maximale de l'unité, qui est également fournie par une chaudière à eau chaude de pointe, MW

, (1.1)

Où un CHPP est le coefficient de chauffage, un CHPP =0,6

MW

Charge thermique (puissance) de l'alimentation en eau chaude, MW est estimée à l'aide de la formule :

MW

Les températures les plus typiques pour le graphique de changement de charge thermique (Fig. 1a) et le graphique de température du contrôle qualité :

t inc = +8C 0 – température de l'air correspondant au début et à la fin de la saison de chauffage :

t = +18C 0 – température calculée à laquelle un état d'équilibre thermique se produit.

t inc = -40С 0 – température de l'air estimée pour Krasnoïarsk.

Sur les graphiques présentés aux figures 1d et 1c, la période de chauffage t ne dépasse pas 5 500 heures/an.

bar. La chute de pression dans le robinet en T est de : bar, après la perte de charge est égale à : P T1 = 2,99 bar est égal à C 0, sous-chauffage dt = 5C 0. La température maximale possible de chauffage de l'eau du réseau est de C 0

Fédération de RussieRD

Caractéristiques standards des condenseurs à turbine T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 et PT-80/100-130/13 LMZ

Lors de l'élaboration des « Caractéristiques réglementaires », les désignations de base suivantes ont été adoptées :

Consommation de vapeur au condenseur (charge de vapeur du condenseur), t/h ;

Pression de vapeur standard dans le condenseur, kgf/cm* ;

Pression de vapeur réelle dans le condenseur, kgf/cm ;

Température de l'eau de refroidissement à l'entrée du condenseur, °C ;

Température de l'eau de refroidissement à la sortie du condenseur, °C ;

Température de saturation correspondant à la pression de vapeur dans le condenseur, °C ;

Résistance hydraulique du condenseur (chute de pression de l'eau de refroidissement dans le condenseur), mm de colonne d'eau ;

Pression de température standard du condenseur, °C ;

Différence de température réelle du condenseur, °C ;

Chauffage de l'eau de refroidissement dans le condenseur, °C ;

Débit nominal de conception d’eau de refroidissement dans le condenseur, m/h ;

Débit d'eau de refroidissement dans le condenseur, m/h ;

Surface totale de refroidissement du condenseur, m ;

Surface de refroidissement du condenseur avec le banc de condenseurs intégré déconnecté par l'eau, m.

Les caractéristiques réglementaires incluent les principales dépendances suivantes :

1) différence de température du condenseur (°C) entre le débit de vapeur entrant dans le condenseur (charge de vapeur du condenseur) et la température initiale de l'eau de refroidissement au débit nominal d'eau de refroidissement :

2) pression de vapeur dans le condenseur (kgf/cm) à partir du débit de vapeur entrant dans le condenseur et température initiale de l'eau de refroidissement au débit nominal d'eau de refroidissement :

3) différence de température du condenseur (°C) entre le flux de vapeur entrant dans le condenseur et la température initiale de l'eau de refroidissement à un débit d'eau de refroidissement de 0,6 à 0,7 nominal :

4) pression de vapeur dans le condenseur (kgf/cm) du flux de vapeur dans le condenseur et température initiale de l'eau de refroidissement à un débit d'eau de refroidissement de 0,6-0,7 - nominal :

5) différence de température du condenseur (°C) entre le débit de vapeur entrant dans le condenseur et la température initiale de l'eau de refroidissement à un débit d'eau de refroidissement de 0,44 à 0,5 nominal ;

6) pression de vapeur dans le condenseur (kgf/cm) à partir du débit de vapeur dans le condenseur et température initiale de l'eau de refroidissement à un débit d'eau de refroidissement de 0,44 à 0,5 nominal :

7) résistance hydraulique du condenseur (chute de pression de l'eau de refroidissement dans le condenseur) à partir du débit d'eau de refroidissement avec une surface de refroidissement du condenseur opérationnellement propre ;

8) corrections de la puissance de la turbine pour déviation de la pression de la vapeur d'échappement.

Les turbines T-50-130 TMZ et PT-80/100-130/13 LMZ sont équipées de condenseurs, dans lesquels environ 15 % de la surface de refroidissement peut être utilisée pour chauffer l'eau d'appoint ou de retour du réseau (faisceaux intégrés) . Il est possible de refroidir les faisceaux intégrés avec de l'eau en circulation. Par conséquent, dans les « Caractéristiques réglementaires » des turbines des types T-50-130 TMZ et PT-80/100-130/13 LMZ, les dépendances selon les paragraphes 1 à 6 sont également données pour les condenseurs avec faisceaux intégrés déconnectés. (avec une surface de refroidissement réduite d'environ 15 % des condenseurs) à des débits d'eau de refroidissement de 0,6-0,7 et 0,44-0,5.

Pour la turbine PT-80/100-130/13 LMZ, les caractéristiques du condenseur avec le faisceau intégré éteint à un débit d'eau de refroidissement de 0,78 nominal sont également données.

3. CONTRÔLE OPÉRATIONNEL DU FONCTIONNEMENT DE L'UNITÉ DE CONDENSATION ET DE L'ÉTAT DU CONDENSEUR

Les principaux critères d'évaluation du fonctionnement d'une unité de condensation, caractérisant l'état de l'équipement à une charge de vapeur donnée du condenseur, sont la pression de vapeur dans le condenseur et la pression thermique du condenseur qui répond à ces conditions.

Le contrôle opérationnel du fonctionnement de l'unité de condensation et de l'état du condenseur est effectué en comparant la pression de vapeur réelle dans le condenseur mesurée dans les conditions de fonctionnement avec la pression de vapeur standard dans le condenseur déterminée dans les mêmes conditions (la même charge de vapeur de le condenseur, le débit et la température de l'eau de refroidissement), ainsi que la comparaison de la pression réelle du condenseur avec la température standard.

Une analyse comparative des données de mesure et des indicateurs de performance standards de l'installation permet de détecter les changements dans le fonctionnement de l'unité de condensation et d'établir leurs causes probables.

Une caractéristique des turbines à extraction de vapeur contrôlée est leur fonctionnement à long terme, avec de faibles débits de vapeur dans le condenseur. En mode avec extraction de chaleur, la surveillance de la pression de température dans le condenseur ne donne pas de réponse fiable sur le degré de contamination du condenseur. Par conséquent, il est conseillé de surveiller le fonctionnement de l'unité de condensation lorsque le débit de vapeur dans le condenseur est d'au moins 50 % et lorsque la recirculation des condensats est désactivée ; cela augmentera la précision de la détermination de la pression de vapeur et de la différence de température du condenseur.

En plus de ces grandeurs de base, pour le contrôle opérationnel et l'analyse du fonctionnement d'une unité de condensation, il est également nécessaire de déterminer de manière fiable un certain nombre d'autres paramètres dont dépendent la pression de la vapeur d'échappement et la différence de température, à savoir : la température de l'entrée et l'eau sortante, la charge de vapeur du condenseur, le débit d'eau de refroidissement etc.

L'influence de l'aspiration d'air dans les dispositifs d'évacuation d'air fonctionnant à l'intérieur caractéristiques de performance, et est insignifiant, tandis que la détérioration de la densité de l'air et l'augmentation de l'aspiration de l'air, dépassant la capacité de fonctionnement des éjecteurs, ont un impact significatif sur le fonctionnement de l'unité de condensation.

Par conséquent, surveiller la densité de l'air du système de vide des unités à turbine et maintenir l'aspiration de l'air au niveau des normes PTE est l'une des tâches principales du fonctionnement des unités de condensation.

Les caractéristiques standards proposées sont basées sur des valeurs d'aspiration d'air qui ne dépassent pas les normes PTE.

Vous trouverez ci-dessous les principaux paramètres qui doivent être mesurés lors du contrôle opérationnel de l'état du condensateur, ainsi que quelques recommandations pour organiser les mesures et méthodes de détermination des principales grandeurs contrôlées.

3.1. Pression de vapeur d'échappement

Pour obtenir des données représentatives sur la pression de la vapeur d'échappement du condenseur dans les conditions de fonctionnement, des mesures doivent être effectuées aux points spécifiés dans les spécifications standard pour chaque type de condenseur.

La pression de la vapeur d'échappement doit être mesurée à l'aide d'instruments à mercure liquide avec une précision d'au moins 1 mmHg. (jauges à vide à coupelle unique, tubes barovacuum).

Lors de la détermination de la pression dans le condenseur, il est nécessaire d'introduire les corrections appropriées dans les lectures de l'instrument : pour la température de la colonne de mercure, pour l'échelle, pour la capillarité (pour les instruments à verre unique).

La pression dans le condenseur (kgf/cm) lors de la mesure du vide est déterminée par la formule

Où est la pression barométrique (telle qu'ajustée), mmHg ;

Vide déterminé par vacuomètre (avec corrections), mm Hg.

La pression dans le condenseur (kgf/cm), mesurée avec un tube barovacuum, est déterminée comme suit :

Où est la pression dans le condenseur, déterminée par l'appareil, mm Hg.

La pression barométrique doit être mesurée avec un baromètre d'inspecteur du mercure avec l'introduction de toutes les corrections requises selon le passeport de l'instrument. Il est également possible d’utiliser les données de la station météo la plus proche, en tenant compte de la différence de hauteur des objets.

Lors de la mesure de la pression de la vapeur d'échappement, la pose des conduites d'impulsion et l'installation des instruments doivent être effectuées dans le respect des règles suivantes pour l'installation des instruments sous vide :

• le diamètre interne des tubes d'impulsion doit être d'au moins 10-12 mm ;
• les lignes d'impulsion doivent avoir une pente totale vers le condensateur d'au moins 1:10 ;
• l'étanchéité des lignes d'impulsion doit être vérifiée par un test de pression à l'eau ;
• Il est interdit d'utiliser des dispositifs de verrouillage avec joints et raccords filetés ;
• les appareils de mesure doivent être connectés aux lignes d'impulsion à l'aide de caoutchouc à vide à paroi épaisse.

3.2. Différence de température

La différence de température (°C) est définie comme la différence entre la température de saturation de la vapeur d'échappement et la température de l'eau de refroidissement à la sortie du condenseur.

Dans ce cas, la température de saturation est déterminée à partir de la pression mesurée de la vapeur d'échappement dans le condenseur.

La surveillance du fonctionnement des unités de condensation des turbines de chauffage doit être effectuée en mode condensation de la turbine avec le régulateur de pression éteint dans les extractions de production et de chauffage.

La charge de vapeur (débit de vapeur dans le condenseur) est déterminée par la pression dans la chambre d'une des extractions dont la valeur est le contrôle.

Le débit de vapeur (t/h) entrant dans le condenseur en mode condensation est égal à :

Où est le coefficient de consommation, valeur numérique qui est indiqué dans les données techniques du condenseur pour chaque type de turbine ;

Pression de vapeur dans l'étage de contrôle (chambre d'échantillonnage), kgf/cm.

S'il est nécessaire de surveiller le fonctionnement du condenseur en mode chauffage de la turbine, le débit de vapeur est déterminé approximativement par calcul à partir du débit de vapeur vers l'un des étages intermédiaires de la turbine et du débit de vapeur vers l'extraction chauffage et réchauffeurs régénératifs basse pression.

Pour la turbine T-50-130 TMZ, le débit de vapeur (t/h) entrant dans le condenseur en mode chauffage est :

• avec chauffage à un étage de l'eau du réseau

• avec chauffage à deux étages de l'eau du réseau

Où et sont la consommation de vapeur, respectivement, à travers les 23ème (pour un étage) et 21ème (pour le chauffage de l'eau du réseau à deux étages), t/h ;

Consommation d'eau du réseau, m/h ;

; - chauffage de l'eau du réseau dans les réchauffeurs de réseau horizontaux et verticaux, respectivement, °C ; est défini comme la différence de température entre l'eau du réseau après et avant le réchauffeur correspondant.

Le débit de vapeur à travers le 23ème étage est déterminé selon la Fig. I-15, b, en fonction du débit de vapeur fraîche vers la turbine et de la pression de vapeur dans l'extraction de chauffage inférieure.

Le débit de vapeur à travers le 21ème étage est déterminé selon la Fig. I-15, a, en fonction du débit de vapeur fraîche vers la turbine et de la pression de vapeur dans l'extraction de chauffage supérieure.

Pour les turbines PT, le débit de vapeur (t/h) entrant dans le condenseur en mode chauffage est :

• pour turbines PT-60-130/13 LMZ

• pour turbines PT-80/100-130/13 LMZ

Où est la consommation de vapeur à la sortie du CSD, t/h. Déterminé à partir de la Fig. II-9 en fonction de la pression de vapeur dans l'extraction de chauffage et dans l'extraction V (pour les turbines PT-60-130/13) et selon la Fig. III-17 en fonction de la pression de vapeur dans l'extraction de chauffage et en extraction IV (pour turbines PT-80/100-130/13);

Chauffage de l'eau dans les réchauffeurs du réseau, °C. Déterminé par la différence de température entre l'eau du réseau après et avant les réchauffeurs.

La pression acceptée comme pression de contrôle doit être mesurée avec des instruments à ressort de classe de précision 0,6, périodiquement et soigneusement vérifiée. Pour déterminer la valeur réelle de la pression dans les étages de contrôle, il est nécessaire d'introduire les corrections appropriées dans les lectures des instruments (pour la hauteur d'installation des instruments, correction selon le passeport, etc.).

Les débits de vapeur fraîche vers la turbine et d'eau du réseau, nécessaires pour déterminer le débit de vapeur vers le condenseur, sont mesurés par des débitmètres standards avec corrections des écarts des paramètres de fonctionnement du milieu par rapport à ceux calculés.

La température de l'eau du réseau est mesurée par des thermomètres de laboratoire à mercure avec une valeur de division de 0,1 °C.

3.4. Température de l'eau de refroidissement

La température de l'eau de refroidissement entrant dans le condenseur est mesurée en un point sur chaque conduite forcée. La température de l'eau à la sortie du condenseur doit être mesurée en au moins trois points en un coupe transversale chaque conduit d'évacuation à une distance de 5 à 6 m de la bride de sortie du condenseur et déterminé comme la moyenne sur la base des lectures du thermomètre en tous points.

La température de l'eau de refroidissement doit être mesurée à l'aide de thermomètres de laboratoire à mercure avec une valeur de division de 0,1 °C, installés dans des manchons thermométriques d'une longueur d'au moins 300 mm.

3.5. Résistance hydraulique

Le contrôle de la contamination des plaques tubulaires et des tubes du condenseur est effectué par la résistance hydraulique du condenseur à travers l'eau de refroidissement, pour laquelle la différence de pression entre les tuyaux de pression et de drainage des condenseurs est mesurée à l'aide d'un différentiel en forme de U à double verre au mercure. manomètre installé à un niveau inférieur aux points de mesure de pression. Lignes d'impulsion de pression et tuyaux de vidange les condensateurs doivent être remplis d’eau.

La résistance hydraulique (mm de colonne d'eau) du condenseur est déterminée par la formule

Où est la différence mesurée par l'appareil (ajustée pour la température de la colonne de mercure), mm Hg.

Lors de la mesure de la résistance hydraulique, le débit d'eau de refroidissement entrant dans le condenseur est également déterminé pour permettre une comparaison avec la résistance hydraulique selon les caractéristiques standard.

3.6. Débit d'eau de refroidissement

Le débit d'eau de refroidissement vers le condenseur est déterminé par le bilan thermique du condenseur ou par mesure directe par des diaphragmes segmentaires installés sur les conduites d'eau d'alimentation sous pression. Le débit d'eau de refroidissement (m/h) basé sur le bilan thermique du condenseur est déterminé par la formule

Où est la différence de contenu calorifique de la vapeur d'échappement et du condensat, kcal/kg ;

Capacité thermique de l'eau de refroidissement, kcal/kg·°С, égale à 1 ;

Densité de l'eau, kg/m, égale à 1.

Lors de l'élaboration des Caractéristiques Standards, elle a été retenue à 535 ou 550 kcal/kg, selon le mode de fonctionnement de la turbine.

3.7. Densité de l'air du système de vide

La densité de l'air du système de vide est contrôlée par la quantité d'air à la sortie de l'éjecteur à jet de vapeur.

4. ÉVALUATION DE LA RÉDUCTION DE PUISSANCE D'UNE INSTALLATION À TURBINE EN COURS DE FONCTIONNEMENT AVEC UN VIDE RÉDUIT PAR RAPPORT AU VIDE STANDARD

L'écart de la pression dans le condenseur d'une turbine à vapeur par rapport à la pression standard entraîne, pour une consommation de chaleur donnée au groupe turbine, une diminution de la puissance développée par la turbine.

L'évolution de la puissance lorsque la pression absolue dans le condenseur de la turbine diffère de sa valeur standard est déterminée à partir de courbes de correction obtenues expérimentalement. Les graphiques de correction inclus dans ces spécifications de condensateur montrent le changement de puissance pour différentes significations débit de vapeur dans la turbine basse pression. Pour un mode donné du groupe turbine, la valeur de l'évolution de puissance lorsque la pression dans le condenseur passe de à est déterminée à partir de la courbe correspondante.

Cette valeur de changement de puissance sert de base pour déterminer l'excès consommation spécifique consommation de chaleur ou de carburant spécifique établie à une charge donnée pour la turbine.

Pour les turbines T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 et PT-80/100-130/13 LMZ, le débit de vapeur dans le ChND pour déterminer la sous-production de puissance turbine due à une augmentation de la pression dans le le condenseur peut être pris égal au débit de vapeur dans le condensateur.

I. CARACTÉRISTIQUES NORMATRICES DES TURBINES À CONDENSEUR K2-3000-2 T-50-130 TMZ

1. Données techniques du condensateur

Surface de refroidissement :

• en mode condensation - en fonction de la pression de vapeur dans la sélection IV :

2.3. La différence de contenu calorifique de la vapeur d'échappement et du condensat () est prise comme suit :

Figure I-1. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

7000 m/h ; =3000 m

Figure I-2. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

5000 m/h ; =3000 m

Figure I-3. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

3500 m/h ; =3000 m

Figure I-4. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

7000 m/h ; =3000 m

Figure I-5. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

5000 m/h ; =3000 m

Figure I-6. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

3500 m/h ; =3000 m

Figure I-7. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

7000 m/h ; =2555 m

Figure I-8. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

5000 m/h ; =2555 m

Figure I-9. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

3500 m/h ; =2555 m

Figure I-10. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

7000 m/h ; =2555 m

Figure I-11. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

5000 m/h ; =2555 m

Figure I-12. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

3500 m/h ; =2555 m

Figure I-13. Dépendance de la résistance hydraulique au débit d'eau de refroidissement dans le condenseur :

1 - pleine surface du condensateur ; 2 - avec le faisceau intégré désactivé

Figure I-14. Correction de la puissance de la turbine T-50-130 TMZ pour écart de la pression de vapeur dans le condenseur (selon les « Caractéristiques énergétiques typiques de l'unité turbine T-50-130 TMZ ». M. : SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Fig.l-15. Dépendance du débit de vapeur à travers la turbine T-50-130 TMZ sur le débit de vapeur fraîche et la pression dans la sélection de chauffage supérieure (avec chauffage à deux étages de l'eau du réseau) et la pression dans la sélection de chauffage inférieure (avec chauffage à un étage de l'eau du réseau ) :

a - flux de vapeur à travers le 21ème étage ; b - flux de vapeur à travers le 23ème étage

II. CARACTÉRISTIQUES NORMATRICES DE LA TURBINE À CONDENSEUR 60KTSS PT-60-130/13 LMZ

1. Données techniques

Dispositif d'évacuation de l'air - deux éjecteurs à jet de vapeur EP-3-700

2. Instructions pour déterminer certains paramètres de l'unité de condensation

2.1. La pression de la vapeur d'échappement dans le condenseur est déterminée comme la valeur moyenne de deux mesures.

L'emplacement des points de mesure de la pression de vapeur dans le col du condenseur est indiqué sur le schéma. Les points de mesure de pression sont situés à plan horizontal, en passant 1 m au-dessus du plan de raccordement du condenseur avec le tuyau adaptateur.

2.2. Déterminez le débit de vapeur dans le condenseur :

• en mode condensation - par pression de vapeur dans la sélection V ;

• en mode chauffage - conformément aux instructions de la section 3.

2.3. La différence de contenu calorifique de la vapeur d'échappement et du condensat () est prise comme suit :

• pour le mode condensation 535 kcal/kg ;
• pour le mode chauffage 550 kcal/kg.

Fig.II-1. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

Fig.II-2. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

Fig.II-3. Dépendance de la pression thermique sur le débit de vapeur dans le condenseur et la température de l'eau de refroidissement :

Fig.II-4. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

Fig.II-5. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement :

Fig.II-6. Dépendance de la pression absolue du débit de vapeur entrant dans le condenseur et de la température de l'eau de refroidissement.