Hoone õhurežiim on tegurite ja nähtuste kombinatsioon, mis määrab üldine protsessõhuvahetus kõigi oma ruumide ja välisõhu vahel, sealhulgas õhu liikumine siseruumides, õhu liikumine piirdeaedade, avade, kanalite ja õhukanalite kaudu ning õhuvool hoone ümber. Traditsiooniliselt ühendatakse hoone õhurežiimi üksikute küsimuste käsitlemisel need kolmeks ülesandeks: sisemine, serv ja välimine.

Hoone õhurežiimi probleemi üldfüüsiline ja matemaatiline sõnastamine on võimalik ainult kõige üldistatumal kujul. Üksikud protsessid on väga keerulised. Nende kirjeldus põhineb massi-, energia- ja impulsi ülekande klassikalistel võrranditel turbulentses voolus.

Eriala “Soojusvarustus ja ventilatsioon” vaatenurgast on kõige olulisemad järgmised nähtused: õhu imbumine ja väljafiltreerumine läbi välisaedade ja avade (korrastamata loomulik õhuvahetus, soojuskadude suurenemine ruumis ja soojuskaitseomaduste vähenemine). välisaiad); õhutamine (korraldatud looduslik õhuvahetus kuumapingeliste ruumide ventilatsiooniks); õhuvool külgnevate ruumide vahel (korrastamata ja organiseeritud).

Loodusjõud, mis põhjustavad õhu liikumist hoones, on gravitatsioon ja tuul survet. Temperatuur ja õhutihedus hoone sees ja väljaspool ei ole tavaliselt samad, mistõttu on piirdeaedade külgedel erinev gravitatsioonirõhk. Tuule mõjul tekib hoone tuulepoolsele küljele tagasivesi ning piirdeaedade pindadele tekib liigne staatiline rõhk. Tuulepoolsel küljel tekib vaakum ja staatiline rõhk väheneb. Seega on tuule korral rõhk hoone välisküljele erinev ruumisisesest rõhust.

Gravitatsiooniline ja tuule rõhk tegutsevad tavaliselt koos. Õhuvahetust nende loodusjõudude mõjul on raske arvutada ja ennustada. Seda saab vähendada piirdeaedade tihendamisega ning osaliselt reguleerida ka ventilatsioonikanalite, akende, raamide ja ventilatsioonivalgustite avamisega.

Õhurežiim on seotud hoone soojusrežiimiga. Välisõhu imbumine toob kaasa täiendava soojuse kulu selle soojendamiseks. Niiske siseõhu väljafiltreerimine niisutab ja vähendab korpuste soojusisolatsiooni omadusi.

Infiltratsiooni- ja eksfiltratsioonitsooni asukoht ja suurus hoones sõltuvad geomeetriast, disainifunktsioonid, hoone ventilatsioonirežiim, samuti ehituspiirkond, aastaaeg ja kliimaparameetrid.

Filtreeritud õhu ja piirdeaia vahel toimub soojusvahetus, mille intensiivsus sõltub filtreerimise asukohast piirdeaia konstruktsioonis (massiivi, paneeli vuuk, aknad, õhuvahed jne). Seega on vaja arvutada hoone õhurežiim: määrata õhu infiltratsiooni ja väljafiltreerumise intensiivsus ning lahendada soojusülekande probleem üksikud osadõhu läbilaskvusega aiad.

Hoone soojustingimused

Üldskeem soojusvahetus ruumis

Ruumi soojuskeskkonna määrab mitmete tegurite koosmõju: temperatuur, ruumiõhu liikuvus ja niiskus, jugavoolude olemasolu, õhuparameetrite jaotus ruumi plaanis ja kõrgus, samuti kiirgusena ümbritsevatelt pindadelt, sõltuvalt nende temperatuurist, geomeetriast ja kiirgusomadustest.

Mikrokliima kujunemise, selle dünaamika ja mõjutamismeetodite uurimiseks peate teadma ruumi soojusvahetuse seadusi.

Soojusvahetuse tüübid ruumis: konvektiivne - toimub õhu ja piirdeaedade ning kütte- ja jahutussüsteemi seadmete pindade vahel, kiirgav - üksikute pindade vahel. Mitteisotermiliste õhujugade turbulentse segunemise tulemusena ruumi põhimahu õhuga toimub "juga" soojusvahetus. Välispiirete sisepinnad kannavad soojust välisõhku peamiselt soojusjuhtivuse kaudu läbi konstruktsioonide paksuse.

Ruumi mis tahes pinna i soojusbilanssi saab energia jäävuse seaduse alusel esitada võrrandiga:

kus Radiant Li, konvektiivne Ki, juhtiv Ti, soojusülekande komponendid pinnal.

Ruumi õhuniiskus

Tarade kaudu niiskuse ülekandumise arvutamisel on vaja teada ruumi õhu niiskusseisundit, mis on määratud niiskuse vabanemise ja õhuvahetusega. Niiskuse allikateks eluruumides on majapidamisprotsessid (toiduvalmistamine, põrandate pesemine jne), avalikes hoonetes - seal viibivad inimesed, tööstushooned- tehnoloogilised protsessid.

Õhu niiskusesisaldus määratakse selle niiskusesisaldusega d, g niiskust 1 kg niiske õhu kuiva osa kohta. Lisaks iseloomustab selle niiskusseisundit veeauru elastsus või osarõhk e, Pa või veeauru suhteline niiskus φ, %,

E on maksimaalne elastsus antud temperatuuril.

Õhul on teatud niiskust hoidev võime.

Mida kuivem on õhk, seda tugevamalt hoiab see veeauru kinni. Veeauru rõhk e peegeldab niiskuse vaba energiat õhus ja tõuseb 0-st (kuiv õhk) maksimaalse elastsuseni E, mis vastab täielikule õhu küllastumisele.

Niiskuse hajumine toimub õhus suurema veeauru elastsusega kohtadest väiksema elastsusega kohtadesse.

η õhk = ∆d /∆е.

Õhu täieliku küllastumise elastsus E, Pa, sõltub temperatuurist t us ja suureneb selle tõustes. E väärtus määratakse:

Kui teil on vaja teada temperatuuri t us, millele konkreetne E väärtus vastab, saate määrata:

Hoone õhukonditsioneer

Ehitise õhurežiim on tegurite ja nähtuste kogum, mis määrab üldise õhuvahetuse protsessi kõigi selle ruumide ja välisõhu vahel, sealhulgas õhu liikumist siseruumides, õhu liikumist läbi piirdeaedade, avade, kanalite ja õhukanalite ning õhuvool hoone ümber.

Õhuvahetus hoones toimub loodusjõudude mõjul ja kunstlike õhuliikumise stimulaatorite tööl. Välisõhk siseneb ruumidesse piirdeaedade või sissepuhkeventilatsioonisüsteemide kanalite kaudu. Hoone sees võib õhk liikuda ruumide vahel läbi uste ja lekkida sisekonstruktsioonides. Siseõhk eemaldatakse hoone välistest ruumidest välispiirete lekete ja väljatõmbesüsteemide ventilatsioonikanalite kaudu.

Looduslikud jõud, mis põhjustavad õhu liikumist hoones, on gravitatsioon ja tuulerõhk.

Projekteeritud rõhu erinevus:

1. osa on gravitatsioonirõhk, 2. osa tuule rõhk.

kus H on hoone kõrgus maapinnast karniisi tipuni.

Max jaanuari keskmistest kiirustest võrdluspunkti järgi.

C n, C p - aerodünaamilised koefitsiendid hoone piirdeaia tuulealuselt ja tuulepealselt pinnalt.

K i -koefitsient võttes arvesse tuule kiiruse rõhu muutusi.

Temperatuur ja õhutihedus hoone sees ja väljaspool ei ole tavaliselt samad, mistõttu on piirdeaedade külgedel erinev gravitatsioonirõhk. Tuule mõjul tekib hoone tuulepoolsele küljele tagasivesi ning piirdeaedade pindadele tekib liigne staatiline rõhk. Tuulepoolsel küljel tekib vaakum ja staatiline rõhk väheneb. Seega on tuule korral rõhk hoone välisküljele erinev ruumisisesest rõhust. Õhurežiim on seotud hoone soojusrežiimiga. Välisõhu imbumine toob kaasa täiendava soojuse tarbimise selle soojendamiseks. Niiske siseõhu väljafiltreerimine niisutab ja vähendab korpuste soojusisolatsiooni omadusi. Infiltratsiooni- ja eksfiltratsioonivööndi asukoht ja suurus hoones sõltuvad hoone geomeetriast, projekteerimisomadustest, ventilatsioonirežiimist, samuti ehitusalast, aastaajast ja kliimaparameetritest.

Filtreeritud õhu ja piirdeaia vahel toimub soojusvahetus, mille intensiivsus sõltub filtreerimise asukohast konstruktsioonis (tahke mass, paneelide ühenduskoht, aknad, õhuvahed). Seega tekib vajadus arvutada hoone õhurežiim: määrata õhu infiltratsiooni ja väljafiltreerimise intensiivsus ning lahendada piirdeaia üksikute osade soojusülekande probleem õhu läbilaskvuse juures.

Infiltratsioon on õhu tungimine ruumi.

Eksfiltratsioon on õhu eemaldamine ruumist.

Ehitustermofüüsika aine

Ehitustermofüüsika on teadus, mis uurib mis tahes otstarbel hoonete sisekeskkonna ja piirdekonstruktsioonide soojus-, õhu- ja niiskustingimuste probleeme ning tegeleb ruumides mikrokliima loomisega, kasutades kliimaseadmeid (küte, jahutus ja ventilatsioon). võttes arvesse väliskliima mõju piirdeaedade kaudu.

Mõista mikrokliima kujunemist ja määrata võimalikud viisid mõju sellele, on vaja teada ruumi kiirgus-, konvektiiv- ja jugasoojusülekande seaduspärasusi, ruumipindade üldise soojusülekande võrrandeid ja õhusoojusülekande võrrandit. Lähtudes inimestevahelise soojusvahetuse mustritest ja keskkond moodustuvad ruumis soojusmugavuse tingimused.

Peamise vastupidavuse ruumi soojuskadudele annavad piirdematerjalide soojusvarjestusomadused, seetõttu on ruumiküttesüsteemi arvutamisel kõige olulisemad piirdeaia kaudu toimuva soojusülekande protsessi seadused. Niiskuse tingimused piirdeaed on soojusülekande arvutamisel üks peamisi tegureid, kuna vesinemine toob kaasa konstruktsiooni soojusvarjestusomaduste ja vastupidavuse märgatava vähenemise.

Piirde õhurežiim on tihedalt seotud ka hoone soojusrežiimiga, kuna välisõhu imbumine nõuab selle soojendamiseks soojuse kulutamist ning niiske siseõhu väljafiltreerimine niisutab piirdeaia materjali.

Eespool käsitletud küsimuste uurimine võimaldab lahendada hoonete mikrokliima loomise probleeme kütuse ja energiaressursside tõhusa ja säästliku kasutamise tingimustes.

Hoone soojustingimused

Hoone soojusrežiim on kõigi tegurite ja protsesside kogum, mis määravad selle ruumide soojuskeskkonna.

Kõikide insenertehniliste vahendite ja seadmete komplekti, mis tagavad hoone ruumides kindlaksmääratud mikrokliimatingimused, nimetatakse mikrokliima konditsioneerimissüsteemiks (MCS).

Välis- ja sisetemperatuuri erinevuse mõjul päikesekiirgus ja tuul, talvel kaob ruum läbi aia soojust ja suvel soojeneb. Gravitatsioonijõud, tekitavad tuule ja ventilatsiooni toimel rõhuerinevused, mis viib õhuvooluni läbikäivate ruumide vahel ning selle filtreerimiseni läbi materjali pooride ja tarade lekkimiseni.

Atmosfäärisademed, niiskuse eraldumine ruumides, sise- ja välisõhu niiskuse erinevus toovad kaasa niiskuse vahetuse ruumis piirdeaedade kaudu, mille mõjul on võimalik materjale niisutada ning välisseinte ja katete kaitseomadusi ja vastupidavust halvendada. .

Ruumi soojuskeskkonda kujundavaid protsesse tuleb käsitleda üksteisega lahutamatus seoses, kuna nende vastastikune mõju võib olla väga oluline.

Kirjeldus:

Trendid kaasaegne ehitus elamud, nagu korruste arvu suurendamine, akende tihendamine, korterite pindala suurendamine, seavad projekteerijatele keerulised ülesanded: arhitektidele ning kütte- ja ventilatsioonivaldkonna spetsialistidele, et tagada ruumides vajalik mikrokliima. Kaasaegsete hoonete õhurežiim, mis määrab õhuvahetuse protsessi ruumide vahel, välisõhuga ruumides, kujuneb paljude tegurite mõjul.

Elamute õhurežiim

Võttes arvesse õhutingimuste mõju elamute ventilatsioonisüsteemi toimimisele

Tehnoloogia süsteem mini ettevalmistusjaamad joogivesi madal tootlikkus

Sektsiooni igal korrusel on kaks kahetoalist korterit ning üks ühe- ja kolmetoaline korter. Ühe- ja üks kahetoaline korter on ühesuunalise orientatsiooniga. Teise kahe- ja kolmetoalise korteri aknad jäävad kahele vastasküljele. Ühetoalise korteri üldpind on 37,8 m2, ühepoolne kahetoaline korter 51 m2, kahepoolne kahetoaline korter 60 m2, kolmetoaline korter 75,8 m2. Hoone on varustatud tihedate akendega, mille õhuläbilaskvustakistus on 1 m 2 h/kg rõhuvahe D P o = 10 Pa juures. Õhuvoolu tagamiseks on 1-toalise korteri tubade seintesse ja kööki paigaldatud toiteventiilid firmalt AERECO. Joonisel fig. Joonisel 3 on näidatud klapi aerodünaamilised omadused täisvõimsusel avatud asend ja 1/3 kaetud.

Samuti eeldatakse, et korterite välisuksed on üsna tihedad: õhu läbilaskvustakistusega 0,7 m 2 h / kg rõhuerinevuse juures D P o = 10 Pa.

Elamut teenindavad süsteemid loomulik ventilatsioon satelliitide kahepoolse ühendusega tünniga ja mittereguleeritavate väljalaskevõredega. Kõikides korterites (olenemata nende suurusest) on paigaldatud samad ventilatsioonisüsteemid, kuna vaadeldavas hoones ei määra isegi kolmetoalistes korterites õhuvahetust sissevoolukiirus (3 m 3 / h elamispinna m 2 kohta). ), vaid köögi, vannitoa ja tualettruumi väljalaske kiiruse järgi (kokku 110 m 3 / h).

Hoone õhuseisundi arvutused viidi läbi, võttes arvesse järgmisi parameetreid:

Välisõhu temperatuur 5 °C – ventilatsioonisüsteemi projekteerimistemperatuur;

3,1 °C – Moskva kütteperioodi keskmine temperatuur;

10,2 °C – Moskva kõige külmema kuu keskmine temperatuur;

28 °C – küttesüsteemi arvestuslik temperatuur tuule kiirusega 0 m/s;

3,8 m/s – keskmine tuule kiirus kütteperioodil;

4,9 m/s – hinnanguline tuule kiirus akende tiheduse valimiseks eri suundades.

Välisõhu rõhk

Rõhk välisõhus koosneb gravitatsioonirõhust (valemi (1) esimene liige) ja tuulerõhust (teine ​​liige).

Tuulerõhk on kõrgetel hoonetel suurem, mida arvestatakse arvutamisel koefitsiendiga k dyne, mis sõltub ala avatusest ( avatud ala, madalad või kõrged hooned) ja hoone enda kõrgus. Kuni 12-korruseliste majade puhul on tavaks pidada k dyne'i kõrgust konstantseks ning kõrgemate hoonete puhul arvestatakse k dyne'i väärtuse suurendamisel piki hoone kõrgust tuule kiiruse suurenemist koos kaugusega maapinnast.

Tuulepoolse fassaadi tuulerõhu väärtust mõjutavad mitte ainult tuulepoolse, vaid ka tuulealuse fassaadi aerodünaamilised koefitsiendid. Selline olukord on seletatav asjaoluga, et absoluutne rõhk hoone tuulealusel küljel maapinnast kõige kaugemal asuva õhku läbilaskva elemendi tasemel, mille kaudu on võimalik õhu liikumine (väljatõmbešahti suu tuulealusel fassaadil) võetakse tingimusliku nullrõhuna, R konv:

R usl = R atm - r n g N + r n v 2 s z k din /2, (2)

kus сз on aerodünaamiline koefitsient, mis vastab hoone tuulealusele küljele;

H – ülemise elemendi kõrgus maapinnast, mille kaudu on võimalik õhu liikumine, m.

Hoone kõrgusel h asuvas punktis välisõhus tekkiv summaarne liigrõhk määratakse välisõhu üldrõhu ja tingimusliku summaarrõhu R cond vahega:

R n = (R atm - r n g h + r n v 2 s z k din /2) - (R atm - r n g N +

Rn v 2 s z k dyn /2) = r n g (H - h) + r n v 2 (s - s z) k dyn /2, (3)

kus c on projekteeritud fassaadi aerodünaamiline koefitsient, mis on võetud vastavalt .

Rõhu gravitatsiooniline osa suureneb sise- ja välisõhu temperatuuride erinevuse suurenedes, millest sõltub õhutihedus. Elamute puhul, kus kogu kütteperioodi vältel on peaaegu konstantne siseõhu temperatuur, suureneb gravitatsioonirõhk välisõhu temperatuuri langedes. Välisõhu gravitatsioonirõhu sõltuvust siseõhu tihedusest seletatakse traditsiooniga seostada sisemine gravitatsiooniline liigrõhk (üle atmosfäärirõhu) välisrõhuga miinusmärgiga. See justkui kannab hoonest väljas oleva siseõhu kogurõhu muutuvat gravitatsioonikomponenti ja seetõttu muutub kogurõhk igas ruumis konstantseks selle ruumi igal kõrgusel. Sellega seoses nimetatakse Р int in hoone tinglikult konstantseks õhurõhuks. Seejärel muutub välisõhu kogurõhk võrdseks

R ext = (H - h) (r ext - r int) g + r ext v 2 (c - c h) k din / 2. (4)

Joonisel fig. Joonisel 4 on kujutatud rõhu muutus piki hoone kõrgust erinevatel fassaadidel erinevatel ilmastikutingimustel. Esitamise lihtsuse huvides nimetame üht maja fassaadi põhjapoolseks (plaanil ülemine), teise lõunapoolseks (plaanil alumine).

Siseõhu rõhk

Erinevad välisõhu rõhud piki hoone kõrgust ja erinevatel fassaadidel põhjustavad õhu liikumist ning igas numbriga i ruumis tekivad oma summaarsed ülerõhud P in,i. Pärast seda, kui nende rõhkude muutuv osa - gravitatsiooniline - on seotud välisrõhuga, võib punkt, mida iseloomustab kogu ülerõhk P in,i, millesse õhk voolab sisse ja välja, olla iga ruumi mudeliks.

Lühiduse mõttes nimetatakse edaspidi kogu välis- ja siserõhku vastavalt välis- ja siserõhuks.

Hoone õhurežiimi probleemi täieliku sõnastuse korral on matemaatilise mudeli aluseks kõikide ruumide õhumaterjalide tasakaalu võrrandid, samuti ventilatsioonisüsteemide sõlmed ja iga õhu energiasäästu võrrandid (Bernoulli võrrand). - läbilaskev element. Õhubilansid arvestavad õhuvoolu läbi iga ruumi või ventilatsioonisüsteemi üksuse õhku läbilaskva elemendi. Bernoulli võrrand võrdsustab õhku läbilaskva elemendi D P i,j vastaskülgedel tekkiva rõhkude erinevuse aerodünaamiliste kadudega, mis tekivad õhuvoolu läbimisel õhku läbilaskvat elementi Z i,j .

Järelikult saab mitmekorruselise hoone õhurežiimi mudelit kujutada omavahel ühendatud punktide kogumina, mida iseloomustavad sisemised P in,i ja välised P. n,j surved, mille vahel toimub õhu liikumine.

Üldrõhukaod Z i,j õhu liikumisel väljenduvad tavaliselt õhu läbilaskvuse takistuskarakteristiku S kaudu i, j element punktide i ja j vahel. Kõik hoone kesta õhku läbilaskvad elemendid - aknad, uksed, avatud avad - võib tinglikult liigitada konstantsete hüdrauliliste parameetritega elementideks. Selle takistuste rühma S i,j väärtused ei sõltu voolukiirustest G i, j . Iseloomulik omadus ventilatsioonisüsteemi tee on liitmike takistusomaduste varieeruvus sõltuvalt süsteemi üksikute osade soovitud õhuvooluhulkadest. Seetõttu tuleb ventilatsioonitrakti elementide takistuskarakteristikud määrata iteratiivse protsessina, mille käigus on vaja siduda olemasolevad rõhud võrgus kanali aerodünaamilise takistusega teatud õhuvoolukiirustel.

Sel juhul võetakse ventilatsioonivõrgu kaudu liikuva õhu tihedused harudes vastavalt siseõhu temperatuuridele vastavates ruumides ning tüve põhiosades - vastavalt õhusegu temperatuurile sõlm.

Seega taandub hoone õhurežiimi probleemi lahendamine õhutasakaalu võrrandite süsteemi lahendamisele, kus igal juhul võetakse summa üle kõik ruumi õhku läbilaskvad elemendid. Võrrandite arv võrdub ruumide arvuga hoones ja seadmete arvuga ventilatsioonisüsteemides. Tundmatuteks selles võrrandisüsteemis on rõhud igas ruumis ja ventilatsioonisüsteemide igas sõlmes P in,i. Kuna rõhkude erinevused ja õhuvoolu kiirused läbi õhku läbilaskvate elementide on omavahel seotud, leitakse lahendus iteratiivse protsessi abil, mille käigus voolukiirused määratakse kõigepealt kindlaks ja reguleeritakse rõhkude täpsustamisel. Võrrandisüsteemi lahendamine annab soovitud rõhkude ja vooluhulkade jaotuse kogu hoones tervikuna ning on oma suure mõõtme ja mittelineaarsuse tõttu võimalik ainult arvulistel meetoditel arvuti abil.

Hoone õhku läbilaskvad elemendid (aknad, uksed) ühendavad kõik hoone ruumid ja välisõhu sisse ühtne süsteem. Nende elementide asukoht ja õhu läbilaskvusele vastupidavuse omadused mõjutavad oluliselt voogude jaotuse kvalitatiivset ja kvantitatiivset pilti hoones. Seega on võrrandisüsteemi lahendamisel rõhkude määramiseks igas ruumis ja ventilatsioonivõrgu sõlmes mõju aerodünaamiline takistusõhku läbilaskvad elemendid mitte ainult hoone välispiiretes, vaid ka sisepiiretes. Kirjeldatud algoritmi kasutades töötas MGSU kütte ja ventilatsiooni osakond välja hoone õhurežiimi arvutamise programmi, mille abil arvutati uuritavas elamus ventilatsioonirežiimid.

Nagu arvutustest järeldub, ei mõjuta ruumide siserõhku mitte ainult ilmastikutingimused, vaid ka toiteventiilide arv ja tõmbejõud. väljatõmbeventilatsioon. Kuna kõnealuses majas on ventilatsioon kõikides korterites ühesugune, siis ühetoalistes ja kahetoalised korterid rõhk on madalam kui sisse kolmetoaline korter. Kui avatud siseuksed korteris ei erine erinevatele külgedele orienteeritud ruumide rõhud üksteisest praktiliselt.

Joonisel fig. 5 on näidatud rõhumuutuste väärtused korteriruumides.

Rõhu erinevused õhku läbilaskvate elementide ja neid läbivate õhuvoolude vahel

Voolu jaotus korterites kujuneb õhku läbilaskva elemendi erinevatel külgedel tekkivate rõhkude erinevuste mõjul. Joonisel fig. 6, viimase korruse plaanil näitavad nooled ja numbrid liikumissuundi ja õhuvoolu kiirusi erinevates ilmastikutingimustes.

Ventiilide paigaldamisel elutoadõhu liikumine on suunatud ruumidest ventilatsioonirestid köökides, vannitubades ja tualettruumides. See liikumissuund jätkub ühetoaline korter kus ventiil on köögis paigaldatud.

Huvitaval kombel ei muutunud õhu liikumise suund siis, kui temperatuur langes 5-lt -28 °C-le ja kui puhus põhjatuul kiirusega v = 4,9 m/s. Kogu eksfiltratsiooni ei täheldatud kütteperiood ja mistahes tuulega, mis näitab, et 4,5 m šahti kõrgus on piisav korterite tihedad sissepääsuuksed, mis takistavad õhu horisontaalset liikumist tuulepoolse fassaadi korteritest tuulealuse fassaadi korteritesse. Täheldatakse väikest vertikaalset voolu, kuni 2 kg/h: õhk väljub alumiste korruste korteritest sissepääsuuste kaudu, ülemiste korruste korteritesse. Kuna uste läbiv õhuvool on normidega lubatust väiksem (mitte rohkem kui 1,5 kg/h m2), võib õhu läbilaskvustakistust 0,7 m2 h/kg pidada 17-korruselise maja puhul isegi ülemääraseks.

Ventilatsioonisüsteemi töö

Ventilatsioonisüsteemi võimeid testiti projekteerimisrežiimis: 5 °C välisõhus, rahulikult ja avatud akendega. Arvutused on näidanud, et alates 14. korruselt on väljatõmbevooluhulgad ebapiisavad, mistõttu tuleb ventilatsiooniseadme peakanali ristlõiget selle hoone puhul pidada alahinnatuks. Kui õhutusavad asendatakse ventiilidega, vähenevad kulud ligikaudu 15%. Huvitav on märkida, et 5 °C juures pääseb tuule kiirusest sõltumata 88–92% ventilatsioonisüsteemiga eemaldatavast õhust esimesel korrusel ja 84–91% ülemisel korrusel läbi ventiilide. Temperatuuril -28 °C kompenseerib sissevool läbi ventiilide heitgaasi alumistel korrustel 80–85% ja ülemistel korrustel 81–86%. Ülejäänud õhk siseneb korteritesse läbi akende (isegi õhu läbilaskvustakistusega 1 m 2 h / kg rõhuerinevuse juures D P o = 10 Pa). Välisõhu temperatuuril -3,1 °C ja alla selle eemaldatakse vooluhulk ventilatsioonisüsteemõhk ja sissepuhkeõhk läbi ventiilide ületavad korteri projekteeritud õhuvahetust. Seetõttu on vaja reguleerida vooluhulka nii ventiilide kui ka ventilatsioonivõrede juures.

Täielikult avatud ventiilide korral negatiivse välisõhu temperatuuri juures ületavad esimeste korruste korterite ventilatsiooniõhu vooluhulgad arvutuslikke kordades. Samal ajal langevad järsult ülemiste korruste ventilatsiooniõhu vooluhulgad. Seetõttu tehti ainult välisõhu temperatuuril 5 °C arvutused täielikult avatud ventiilide kohta kogu hoone ulatuses ja madalamatel temperatuuridel suleti 12 alumise korruse ventiilid 1/3 võrra. See võttis arvesse asjaolu, et klapil on automaatjuhtimine ruumi niiskuse järgi. Korteri suurte õhuvahetuste korral on õhk kuiv ja klapp sulgub.

Arvutused on näidanud, et välisõhu temperatuuril -10,2 °C ja alla selle tagatakse kogu hoones liigne väljatõmbe ventilatsioonisüsteemi kaudu. Välisõhutemperatuuri -3,1 °C juures hoitakse projekteeritud sisse- ja väljatõmbe täielikult ainult alumisel kümnel korrusel ning ülemiste korruste korterid - projekteerimislähedase väljatõmbega - on varustatud õhuvooluga läbi õhuvoolu. klapid 65–90%, olenevalt tuule kiirusest.

järeldused

1. Korrusmajades elamudühe tõusutoruga korteri kohta betoonplokkidest loodusliku väljatõmbeventilatsioonisüsteemi jaoks, reeglina on tüvede sektsioonid läbipääsu jaoks alahinnatud ventilatsiooniõhk välistemperatuuril 5 °C.

2. Projekteeritud ventilatsioonisüsteem kl õige paigaldus töötab väljatõmbesüsteemil stabiilselt kogu kütteperioodi vältel, ilma kõikide korruste ventilatsioonisüsteemi ümber lükkamata.

3. Toiteventiilid peab tingimata saama reguleerida õhuvoolu vähendamiseks kütteperioodi külmal aastaajal.

4. Kulude vähendamiseks väljatõmbeõhk Soovitav on paigaldada automaatselt reguleeritavad võred loomulikku ventilatsioonisüsteemi.

5. Via paksud aknad V mitmekorruselised hooned esineb infiltratsioon, mis kõnealuses hoones ulatub kuni 20% heitgaasi vooluhulgast ja millega tuleb arvestada hoone soojuskao puhul.

6. Tiheduse norm sissepääsuuksed 17-korruseliste majade korterites viiakse läbi ukse õhu läbilaskvustakistus 0,65 m 2 h / kg D P = 10 Pa juures.

Kirjandus

1. SNiP 2.04.05-91*. Küte, ventilatsioon, konditsioneer. M.: Stroyizdat, 2000.

2. SNiP 2.01.07-85*. Koormused ja löögid / Gosstroy RF. M.: Riigi ühtne ettevõte TsPP, 1993.

3. SNiP II-3-79*. Ehituse küttetehnika / Vene Föderatsiooni Gosstroy. M.: Riigi ühtne ettevõte TsPP, 1998.

4. Biryukov S.V., Dianov S.N. Programm hoone õhurežiimi arvutamiseks // laup. MGSU artiklid: Kaasaegsed tehnoloogiad soojus- ja gaasivarustus ning ventilatsioon. M.: MGSU, 2001.

5. Biryukov S.V. Loomuliku ventilatsioonisüsteemide arvutamine arvutis // Laup. 7. teadus-praktikakonverentsi ettekanded 18.–20.04.2002: Hoonete soojusfüüsika aktuaalsed probleemid / RAASN RNTOS NIISF. M., 2002.

Seina piirava konstruktsiooni õhuläbilaskvustakistuse arvutamise metoodika

1. Defineeri erikaal välis- ja siseõhk, N/m 2

. (6.2)

2. Määrake õhurõhu erinevus ümbritseval konstruktsiooni välis- ja sisepinnal, Pa

3. Arvutage vajalik õhu läbilaskvustakistus, m 2 ×h×Pa/kg

4. Leidke välispiirde tegelik kogutakistus õhu läbilaskvusele, m 2 ×h×Pa/kg

Kui tingimus on täidetud, siis vastab ümbritsev konstruktsioon õhu läbilaskvuse nõuetele, kui tingimus ei ole täidetud, tuleb võtta meetmeid õhu läbilaskvuse suurendamiseks.

Õhu läbilaskvuse takistuse arvutamine
seina piirav konstruktsioon

Esialgsed andmed

Arvutamiseks vajalike suuruste väärtused: piirdekonstruktsiooni kõrgus H = 15,3 m; t n = –27 °C; tв = 20 °С; V saal= 4,4 m/s; G n = 0,5 kg/(m2 × h); R u1 = 3136 m 2 × h × Pa/kg; R u2 = 6 m2 × h × Pa/kg; R u3 = 946,7 m 2 × h × Pa/kg.

Arvutusprotseduur

Määrake välis- ja siseõhu erikaal valemite (6.1) ja (6.2) abil.

N/m2;

N/m 2.

Määrake õhurõhu erinevus ümbritseval konstruktsiooni välis- ja sisepinnal, Pa

Δр= 0,55 × 15,3 × (14,1 – 11,8) + 0,03 × 14,1 × 4,4 2 = 27,54 Pa.

Arvutage valemi (6.4) abil nõutav õhu läbilaskvustakistus, m 2 × h × Pa/kg

27,54/0,5 = 55,09 m 2 × h × Pa/kg.

Leia võrrandi (6.5) abil välispiirde tegelik kogutakistus õhu läbilaskvusele, m 2 ×h×Pa/kg

m2 × h × Pa/kg;

m2 × h × Pa/kg;

m2 × h × Pa/kg;

M 2 × h × Pa/kg.

Seega vastab ümbritsev konstruktsioon õhu läbilaskvuse nõuetele, kuna tingimus (4088,7>55,09) on täidetud.

Välispiirete (aknad ja rõduuksed)

Määrata akende ja rõduuste nõutav õhuläbilaskvustakistus, m 2 ×h×Pa/kg

, (6.6)

Sõltuvalt väärtusest valitakse akende ja rõduuste konstruktsiooni tüüp.

Välispiirete, akende ja rõduuste õhuläbilaskvustakistuse arvutamine

Esialgsed andmed

lk= 27,54 Pa; Δ lk 0 = 10 Pa; G n = 6 kg/(m 2 × h).

Arvutusprotseduur

Määrake akende ja rõduuste nõutav õhuläbilaskvustakistus võrrandi (6.6) järgi, m 2 ×h×Pa/kg

m 2 × h × Pa/kg.

Seetõttu tuleks leppida R 0 = 0,4 m 2 ×h×Pa/kg paarisaknade topeltklaaside puhul.

6.3. Infiltratsiooni mõju arvutamise metoodika
sisepinna temperatuuri kohta
ja ümbritseva konstruktsiooni soojusülekandetegur

1. Arvutage välispiirdest läbi tungiv õhuhulk, kg/(m 2 × h)

2. Arvutage aia sisepinna temperatuur infiltratsiooni ajal, °C

, (6.8)

. (6.9)

3. Arvutage piirdeaia sisepinna temperatuur kondensatsiooni puudumisel, °C

. (6.10)

4. Määrake aia soojusülekandetegur, võttes arvesse infiltratsiooni, W/(m 2 ×°C)

. (6.11)

5. Arvutage aia soojusülekandetegur infiltratsiooni puudumisel võrrandi (2.6) järgi, W/(m 2 ×°C)

Infiltratsiooni mõju arvutamine sisepinna temperatuurile
ja ümbritseva konstruktsiooni soojusülekandetegur

Esialgsed andmed

Arvutamiseks vajalike suuruste väärtused: Δ lk= 27,54 Pa;
t n = –27 °C; tв = 20 °С; V saal= 4,4 m/s; = 3,28 m2 × °C/W; e= 2,718; = 4088,7 m 2 × h × Pa/kg; R b = 0,115 m2 × °C/W; KOOS B = 1,01 kJ/(kg × °C).

Arvutusprotseduur

Arvutage võrrandi (6.7) abil välispiirdest läbi tungiv õhuhulk, kg/(m 2 × h)

G ja = 27,54/4088,7 = 0,007 g/(m2 × h).

Arvutage aia sisepinna temperatuur infiltratsiooni ajal, °C ja soojustakistus piirdekonstruktsiooni soojusülekanne, alustades välisõhust aia paksuses antud sektsioonini vastavalt võrranditele (6.8) ja (6.9).

m2 × °C/W;

Arvutage piirdeaia sisepinna temperatuur kondensatsiooni puudumisel, °C

°C.

Arvutustest järeldub, et sisepinna temperatuur filtreerimise ajal on madalam kui ilma infiltratsioonita () 0,1 ° C võrra.

Määrake aia soojusülekandetegur, võttes arvesse infiltratsiooni võrrandi (6.11) järgi, W/(m 2 ×°C)

W/(m 2 × °C).

Arvutage aia soojusülekandetegur infiltratsiooni puudumisel võrrandi (2.6) järgi, W/(m 2 C)

W/(m 2 × °C).

Seega tehti kindlaks, et soojusülekandetegur, võttes arvesse infiltratsiooni k ja rohkem kui vastav koefitsient ilma infiltratsioonita k (0,308 > 0,305).

Testi küsimused jaotise 6 jaoks:

1. Mis on välisaia õhuseisundi arvutamise põhieesmärk?

2. Kuidas infiltratsioon mõjutab sisepinna temperatuuri
ja ümbritseva konstruktsiooni soojusülekandetegur?

7. Nõuded hoone tarbimisele

7.1 Hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks kasutatava soojusenergia tarbimise eriomaduste arvutamise meetod

Soojusenergia tarbimise näitaja arendusjärgus elamu või ühiskondliku hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks projekti dokumentatsioon, on hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks kuluva soojusenergia eriomadus, mis on arvuliselt võrdne soojusenergia tarbimisega hoone köetava ruumala 1 m 3 kohta ajaühikus temperatuuride erinevusega 1 ° C, , W / (m 3 · 0 C). Hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks soojusenergia tarbimise eriomaduste arvestuslik väärtus , W/(m 3 0 C) määratakse meetodil, mis võtab arvesse kliimatingimused ehitusala, valitud ruumiplaneeringu lahendused, hoone orientatsioon, piirdekonstruktsioonide soojusisolatsiooniomadused, kasutusele võetud hoone ventilatsioonisüsteem, samuti rakendus energiasäästlikud tehnoloogiad. Hoone kütmise ja ventilatsiooni soojusenergia kulu erinäitajate arvutuslik väärtus peab olema standardväärtusest väiksem või sellega võrdne, vastavalt , , W/(m 3 0 C):

kus on hoonete kütmiseks ja ventilatsiooniks kasutatava soojusenergia tarbimise standardiseeritud eriomadus, W/(m 3 0 C), mis on määratud erinevat tüüpi elamu- ja ühiskondlikud hooned vastavalt tabelile 7.1 või 7.2.

Tabel 7.1

soojusenergia kütteks ja ventilatsiooniks

Märkused:

Hoone köetava pinna vaheväärtuste puhul vahemikus 50-1000m2 tuleks väärtused määrata lineaarse interpolatsiooniga.

Tabel 7.2

Standardiseeritud (põhi) erivoolukiiruse karakteristik

soojusenergia kütteks ja ventilatsiooniks

madalad elamud ühe korteriga majad, , W/(m 3 0 C)

Märkused:

Piirkondades, kus GSOP väärtus on 8000 0 C päevas või rohkem, tuleks normaliseeritud väärtusi vähendada 5%.

Ehitise projektis või töötavas hoones saavutatud kütte ja ventilatsiooni energiavajaduse hindamiseks on kehtestatud järgmised energiasäästuklassid (tabel 7.3) kütte ja ventilatsiooni soojusenergia tarbimise arvutatud erinäitajate hälbe protsendina. hoone standardiseeritud (baas)väärtusest.

Energiasäästuklassiga “D, E” hoonete projekteerimine ei ole lubatud. Klassid “A, B, C” kehtestatakse vastvalminud ja rekonstrueeritavatele hoonetele projektdokumentatsiooni väljatöötamise staadiumis. Järgnevalt tuleb ekspluatatsiooni käigus energiauuringu käigus selgitada hoone energiatõhususklass. „A, B“ klassidega hoonete osakaalu suurendamiseks õppeained Venemaa Föderatsioon peaks rakendama majanduslikke ergutusmeetmeid nii ehitusprotsessis osalejate kui ka tegutsevate organisatsioonide suhtes.

Tabel 7.3

Elamute ja ühiskondlike hoonete energiasäästuklassid

Hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks kasutatava soojusenergia kulu arvestuslik eriomadus, W/(m 3 0 C), tuleks määrata valemiga

k umbes - hoone soojuskaitse eriomadus, W/(m 3 0 C), määratakse järgmiselt

, (7.3)

kus on aia kõigi kihtide tegelik soojusülekande kogutakistus (m 2 × ° C) / W;

Hoone kuumakaitsekesta vastava fragmendi pindala, m 2 ;

V from - hoone köetav maht, võrdne piiratud mahuga sisepinnad hoonete välispiirded, m 3;

Koefitsient, mis võtab arvesse erinevust sisemise või välistemperatuur arvutuses kasutatud GSOP-ist lähtuva disaini puhul =1.

k vent - hoone spetsiifilised ventilatsiooniomadused, W/(m 3 ·C);

k majapidamine - hoone majapidamise soojuse heitkoguste eriomadus, W/(m 3 ·C);

k rad - päikesekiirgusest hoonesse siseneva soojuse eriomadus, W/(m 3 0 C);

ξ - koefitsient võttes arvesse elamute soojustarbimise vähenemist, ξ =0,1;

β - koefitsient, mis võtab arvesse küttesüsteemi täiendavat soojustarbimist, β h= 1,05;

ν on soojuse sisendi vähenemise koefitsient, mis on tingitud ümbritsevate konstruktsioonide soojusinertsist; soovitatavad väärtused määratakse valemiga ν = 0,7+0,000025*(GSOP-1000);

Hoone ventilatsiooni eriomadused, k vent, W/(m 3 0 C), tuleks määrata valemiga

kus c - erisoojusõhk, võrdne 1 kJ/(kg °C);

βv- hoone õhuhulga vähendamise koefitsient, βv = 0,85;

Sissepuhkeõhu keskmine tihedus kütteperioodil, kg/m3

353/, (7.5)

t alates - kütteperioodi keskmine temperatuur, °C, vastavalt
, (vt lisa 6).

n sisse - keskmine paljususühiskondliku hoone õhuvahetus kütteperioodil, h -1, ühiskondlike hoonete puhul vastavalt , aktsepteeritakse keskmist väärtust n in = 2;

k e f - rekuperaatori kasutegur, k e f =0,6.

Hoone olmesoojuse eriomadused, k majapidamine, W/(m 3 C), tuleks määrata valemiga

, (7.6)

kus q eluiga on majapidamises toodetud soojuse kogus 1 m 2 eluruumide pindala (Azh) või avaliku hoone hinnangulise pinna (Ar) kohta, W/m2, aktsepteeritud:

a) elamud, mille hinnanguline täituvus on alla 20 m2 kogupinnaga inimese kohta q eluiga = 17 W/m2;

b) elamud, mille hinnanguline täituvus on vähemalt 45 m2 üldpinnaga inimese kohta q eluiga = 10 W/m2;

c) muud elamud - sõltuvalt korterite hinnangulisest täituvusest interpolatsiooni teel väärtuse q eluiga vahemikus 17 kuni 10 W/m 2;

d) avalikele ja administratiivhooned majapidamises tekkivad soojuse emissioonid arvestatakse lähtuvalt hinnangulisest inimeste arvust (90 W/in) hoones, valgustusest (installeeritud võimsuse alusel) ja kontoritehnikast (10 W/m2) arvestades töötunde nädalas;

t in, t from - sama mis valemites (2.1, 2.2);

Аж - elamute jaoks - eluruumide pindala (Аж), mis hõlmab magamistuba, lastetuba, elutuba, kontorit, raamatukogu, söögituba, köök-söögituba; avalike ja haldushoonete puhul - arvestuslik pindala (A p), mis on määratud vastavalt standardile SP 117.13330 kõigi ruumide pindalade summana, välja arvatud koridorid, vestibüülid, läbikäigud, trepikojad, liftišahtid, sisemised avatud trepid ja kaldteed, samuti ruumid, mis on ette nähtud inseneriseadmete ja võrkude paigutamiseks, m 2.

Päikesekiirgusest hoonesse siseneva soojuse eriomadused krad, W/(m 3 °C) tuleks määrata valemiga

, (7.7)

kus on akende ja katuseakende kaudu saadav soojusvõit päikesekiirgusest kütteperioodil, MJ/aastas, nelja neljas suunas orienteeritud hoone fassaadi puhul, määratakse valemiga

Päikesekiirguse suhtelise läbitungimise koefitsiendid vastavalt akende ja katuseakende valgust läbilaskvatele täidistele, mis on võetud vastavate valgust läbilaskvate toodete passiandmete järgi; andmete puudumisel tuleks võtta tabeli (2.8) järgi; katuseaknad kui täidiste kaldenurk horisondi suhtes on 45° või rohkem, tuleks pidada vertikaalsed aknad, mille kaldenurk on alla 45° – nagu katuseaknad;

Koefitsiendid, mis arvestavad vastavalt akende ja katuseakende valgusava varjutamist läbipaistmatute täiteelementidega, mis on vastu võetud vastavalt projekteerimisandmetele; andmete puudumisel tuleks võtta tabeli (2.8) järgi.

- hoone fassaadide valgusavade pindala (v.a rõduuste pime osa), vastavalt neljas suunas orienteeritud, m2;

Hoone katuseakende valgusavade pindala, m;

Päikese summaarse kiirguse (otsene pluss hajutatud) keskmine väärtus kütteperioodi jooksul vertikaalsetel pindadel tegelikel pilvisustel, vastavalt orienteeritud piki hoone nelja fassaadi, MJ/m 2, määratakse u. 8;

Kütteperioodil horisontaalsel pinnal kogu päikesekiirguse (otsene pluss hajutatud) keskmine väärtus tegelikes pilvetingimustes MJ/m 2 määratakse adj. 8.

V alates - sama mis valemis (7.3).

GSOP – sama mis valemis (2.2).

Soojusenergia tarbimise eriomaduste arvutamine

hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks

Esialgsed andmed

Arvutame hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks soojusenergia tarbimise eriomadused kahekorruselise üksikelamu näitel kogupindalaga 248,5 m 2. Arvutamiseks vajalike koguste väärtused: tв = 20 °С; t op = -4,1 °C; = 3,28 (m2 × °C)/W; = 4,73 (m2 × °C)/W; = 4,84 (m2 × °C)/W; = 0,74 (m2 × °C)/W; = 0,55 (m2 × °C)/W; m2; m2; m2; m2; m2; m2; m3; W/m2; 0,7; 0; 0,5; 0; 7,425 m2; 4,8 m2; 6,6 m2; 12,375 m2; m2; 695 MJ/(m2 aastas); 1032 MJ/(m 2 aasta); 1032 MJ/(m 2 aasta); =1671 MJ/(m 2 aasta); = =1331 MJ/(m 2 aasta).

Arvutusprotseduur

1. Arvutage hoone soojuskaitse eriomadus W/(m 3 0 C) valemi (7.3) järgi, mis määratakse järgmiselt.

W/(m 3 0 C),

2. Valemi (2.2) abil arvutatakse kütteperioodi kraadpäevad

D= (20 + 4,1) × 200 = 4820 °C × päev.

3. Leida ümbritsevate konstruktsioonide soojusinertsist tingitud soojussisendi vähenemise koefitsient; Soovitatavad väärtused määratakse valemiga

ν = 0,7+0,000025*(4820-1000)=0,7955.

4. Leia keskmine tihedus sissepuhkeõhk kütteperioodil, kg/m 3, valemi (7.5) järgi

353/=1,313 kg/m3.

5. Arvutame välja hoone ventilatsiooni eriomadused valemiga (7.4), W/(m 3 0 C)

W/(m 3 0 C)

6. Määran hoone olmesoojuse eriomadused, W/(m 3 C), vastavalt valemile (7.6)

W/(m 3 C),

7. Valemi (7.8) abil arvutatakse läbi akende ja katuseakende soojussisend päikesekiirgusest kütteperioodil, MJ/aastas neljale neljas suunas orienteeritud hoone fassaadile.

8. Valemi (7.7) abil määratakse päikesekiirgusest hoonesse siseneva soojuse eriomadus, W/(m 3 °C)

W/(m 3 °C),

9. Määrata hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks soojusenergia tarbimise arvestuslik eriomadus W/(m 3 0 C) vastavalt valemile (7.2)

W/(m 3 0 C)

10. Võrrelge hoone kütte ja ventilatsiooni soojusenergia tarbimise arvutatud erikarakteristiku väärtust normaliseeritud (baas), W/(m 3 · 0 C), vastavalt tabelitele 7.1 ja 7.2.

0,4 W/(m 3 0 C) = 0,435 W/(m 3 0 C)

Hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks kasutatava soojusenergia kulu erinäitajate arvestuslik väärtus peab olema standardväärtusest väiksem.

Ehitise projektis või töötavas hoones saavutatud kütte ja ventilatsiooni energiavajaduse hindamiseks määratakse projekteeritava elamu energiasäästuklass kütte ja ventilatsiooni soojusenergia tarbimise arvestuslike erinäitajate hälbe protsentides. hoone standardiseeritud (baas)väärtusest.

Järeldus: Projekteeritav hoone kuulub energiasäästuklassi “C+ Normal”, mis kehtestatakse uusehitistele ja rekonstrueeritavatele hoonetele projekteerimisdokumentatsiooni väljatöötamise staadiumis. Täiendavate meetmete väljatöötamine hoone energiatõhususklassi parandamiseks ei ole vajalik. Järgnevalt tuleb ekspluatatsiooni käigus energiauuringu käigus selgitada hoone energiatõhususklass.

Testi küsimused jaotise 7 jaoks:

1. Mis väärtus on elamu või ühiskondliku hoone kütmiseks ja ventilatsiooniks soojusenergia tarbimise põhinäitaja projektdokumentatsiooni väljatöötamise etapis? Millest see oleneb?

2. Millised on elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhususe klassid?

3. Millised energiasäästuklassid kehtestatakse vastvalminud ja rekonstrueeritavatele hoonetele projektdokumentatsiooni väljatöötamise etapis?

4. Hoonete projekteerimine, millega energiasäästuklass ei ole lubatud?

KOKKUVÕTE

Energiaressursside säästmise probleemid on meie riigi praegusel arenguperioodil eriti olulised. Kütuse ja soojusenergia hind tõuseb ning seda trendi ennustatakse ka edaspidiseks; Samal ajal suureneb energiatarbimine pidevalt ja kiiresti. Rahvatulu energiamahukus on meil mitu korda kõrgem kui arenenud riikides.

Sellega seoses on energiakulude vähendamise reservide kindlaksmääramise tähtsus ilmne. Üks energiaressursside säästmise valdkondi on energiasäästumeetmete rakendamine soojusvarustus-, kütte-, ventilatsiooni- ja kliimaseadmete (HVAC) töötamise ajal. Üks lahendus sellele probleemile on vähendada hoonete soojuskadusid läbi hoone välispiirete, s.o. DVT-süsteemide soojuskoormuse vähendamine.

Selle probleemi lahendamise olulisus on eriti suur linnaehituses, kus ainuüksi elamute ja ühiskondlike hoonete soojusvarustuseks kulub ca 35% kogu kaevandatud tahke- ja gaasikütusest.

IN viimased aastad Linnades on teravalt ilmnenud tasakaalustamatus linnaehituse alamsektorite arengus: inseneritaristu tehniline mahajäämus, üksikute süsteemide ja nende elementide ebaühtlane areng, osakondlik lähenemine loodus- ja toodetud ressursside kasutamisele, mis viib nende ebaratsionaalse kasutamiseni ja mõnikord vajaduseni meelitada sobivaid ressursse teistest piirkondadest.

Kasvab linnade nõudlus kütuse- ja energiaressursside ning inseneriteenuste osutamise järele, mis mõjutab otseselt elanikkonna haigestumuse kasvu ning toob kaasa linnade metsavööndi hävimise.

Kaasaegse rakendamine soojusisolatsioonimaterjalid kõrge soojusülekandetakistuse väärtusega vähendab oluliselt energiakulusid, mille tulemuseks on märkimisväärne majanduslik efekt DVT-süsteemide töös kütusekulude vähenemise ja vastavalt paranemise kaudu. ökoloogiline olukord piirkonnas, mis vähendab elanike arstiabi kulusid.

BIBLIOGRAAFILINE LOETELU

1. Bogoslovsky, V.N. Ehitustermofüüsika (kütte, ventilatsiooni ja kliimaseadmete termofüüsikalised alused) [Tekst] / V.N. Teoloogiline. – Toim. 3. – Peterburi: ABOK “North-West”, 2006.

2. Tihhomirov, K.V. Soojustehnika, soojus- ja gaasivarustus ning ventilatsioon [Tekst] / K.V. Tihhomirov, E.S. Sergienko. – M.: BASTET OÜ, 2009.

3. Fokin, K.F. Hoonete ümbritsevate osade ehitusküttetehnika [Tekst] / K.F. Fokin; toimetanud Yu.A. Tabunštšikova, V.G. Gagarin. – M.: AVOK-PRESS, 2006.

4. Eremkin, A.I. Hoonete soojusrežiim [Tekst]: õpik. toetus / A.I. Eremkin, T.I. Kuninganna. - Rostov-n/D.: Phoenix, 2008.

5. SP 60.13330.2012 Küte, ventilatsioon ja kliimaseade. SNiP uuendatud väljaanne 41-01-2003 [Tekst]. – M.: Venemaa regionaalarengu ministeerium, 2012.

6. SP 131.13330.2012 Ehitusklimatoloogia. SNiP värskendatud versioon 23-01-99 [tekst]. – M.: Venemaa regionaalarengu ministeerium, 2012.

7. SP 50.13330.2012 Termokaitse hooned. SNiP uuendatud väljaanne 23-02-2003 [Tekst]. – M.: Venemaa regionaalarengu ministeerium, 2012.

8. SP 54.13330.2011 Elamute mitme korterelamud. SNiP 01/31/2003 uuendatud väljaanne [tekst]. – M.: Venemaa regionaalarengu ministeerium, 2012.

9. Kuvshinov, Yu.Ya. Teoreetiline alus ruumi mikrokliima tagamine [Tekst] / Yu.Ya. Kuvšinov. – M.: Kirjastus ASV, 2007.

10. SP 118.13330.2012 Avalikud hooned ja rajatised. SNiP uuendatud väljaanne 05/31/2003 [Tekst]. – Venemaa regionaalarengu ministeerium, 2012.

11. Kuprijanov, V.N. Ehitusklimatoloogia ja keskkonnafüüsika [Tekst] / V.N. Kuprijanov. – Kaasan, KGASU, 2007.

12. Monastirev, P.V. Elamute seinte täiendava soojuskaitse tehnoloogia [Tekst] / P.V. Monastirev. – M.: Kirjastus ASV, 2002.

13. Bodrov V.I., Bodrov M.V. ja teised hoonete ja rajatiste mikrokliima [Tekst] / V.I. Bodrov [ja teised]. – Nižni Novgorod, Arabeski kirjastus, 2001.

15. GOST 30494-96. Elu- ja ühiskondlikud hooned. Siseruumide mikrokliima parameetrid [Tekst]. - M.: Venemaa Gosstroy, 1999.

16. GOST 21.602-2003. Kütte, ventilatsiooni ja kliimaseadmete töödokumentatsiooni rakendamise reeglid [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2003.

17. SNiP 2.01.01-82. Ehitusklimatoloogia ja geofüüsika [Tekst]. - M.: Gosstroy NSVL, 1982.

18. SNiP 2.04.05-91*. Küte, ventilatsioon ja kliimaseade [Tekst]. - M.: Gosstroy NSVL, 1991.

19. SP 23-101-2004. Hoonete soojuskaitse projekteerimine [Tekst]. – M.: MCC LLC, 2007.

20. TSN 23-332-2002. Penza piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

21. TSN 23-319-2000. Krasnodari piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2000.

22. TSN 23-310-2000. Belgorodi piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2000.

23. TSN 23-327-2001. Brjanski piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus [Tekst]. - M.: Venemaa Gosstroy, 2001.

24. TSN 23-340-2003. Peterburi. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2003.

25. TSN 23-349-2003. Samara piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2003.

26. TSN 23-339-2002. Rostovi piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

27. TSN 23-336-2002. Kemerovo piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

28. TSN 23-320-2000. Tšeljabinski piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

29. TSN 23-301-2002. Sverdlovski piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

30. TSN 23-307-00. Ivanovo piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

31. TSN 23-312-2000. Vladimiri piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete soojuskaitse. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2000.

32. TSN 23-306-99. Sahhalini piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete soojuskaitse ja energiatarbimine. [Tekst]. - M.: Venemaa Gosstroy, 1999.

33. TSN 23-316-2000. Tomski piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete soojuskaitse. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2000.

34. TSN 23-317-2000. Novosibirski piirkond. Energiasääst elamutes ja ühiskondlikes hoonetes. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

35. TSN 23-318-2000. Baškortostani Vabariik. Hoonete soojuskaitse. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2000.

36. TSN 23-321-2000. Astrahani piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2000.

37. TSN 23-322-2001. Kostroma piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. - M.: Venemaa Gosstroy, 2001.

38. TSN 23-324-2001. Komi Vabariik. Elu- ja ühiskondlike hoonete energiasäästlik termokaitse. [Tekst]. - M.: Venemaa Gosstroy, 2001.

39. TSN 23-329-2002. Oryoli piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

40. TSN 23-333-2002. neenetsid autonoomne piirkond. Elu- ja ühiskondlike hoonete energiatarbimine ja soojuskaitse. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

41. TSN 23-338-2002. Omski piirkond. Energiasääst tsiviilhoonetes. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

42. TSN 23-341-2002. Rjazani oblast. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

43. TSN 23-343-2002. Saha vabariik. Elamute ja ühiskondlike hoonete soojuskaitse ja energiatarbimine. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2002.

44. TSN 23-345-2003. Udmurdi vabariik. Energiasääst hoonetes. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2003.

45. TSN 23-348-2003. Pihkva piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. – M.: Venemaa Gosstroy, 2003.

46. ​​TSN 23-305-99. Saratovi piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. - M.: Venemaa Gosstroy, 1999.

47. TSN 23-355-2004. Kirovi piirkond. Elamute ja ühiskondlike hoonete energiatõhusus. [Tekst]. - M.: Venemaa Gosstroy, 2004.

Ehitise õhurežiim on tegurite ja nähtuste kogum, mis määrab üldise õhuvahetuse protsessi kõigi selle ruumide ja välisõhu vahel, sealhulgas õhu liikumist siseruumides, õhu liikumist läbi piirdeaedade, avade, kanalite ja õhukanalite ning õhuvool hoone ümber. Traditsiooniliselt ühendatakse hoone õhurežiimi üksikute küsimuste käsitlemisel need kolmeks ülesandeks: sisemine, serv ja välimine.

Hoone õhurežiimi probleemi üldfüüsiline ja matemaatiline sõnastamine on võimalik ainult kõige üldistatumal kujul. Üksikud protsessid on väga keerulised. Nende kirjeldus põhineb massi-, energia- ja impulsi ülekande klassikalistel võrranditel turbulentses voolus.

Eriala “Soojusvarustus ja ventilatsioon” vaatenurgast on kõige olulisemad järgmised nähtused: õhu imbumine ja väljafiltreerumine läbi välisaedade ja avade (korrastamata loomulik õhuvahetus, soojuskadude suurenemine ruumis ja soojuskaitseomaduste vähenemine). välisaiad); õhutamine (korraldatud looduslik õhuvahetus kuumapingeliste ruumide ventilatsiooniks); õhuvool külgnevate ruumide vahel (korrastamata ja organiseeritud).

Loodusjõud, mis põhjustavad õhu liikumist hoones, on gravitatsioon ja tuul survet. Temperatuur ja õhutihedus hoone sees ja väljaspool ei ole tavaliselt samad, mistõttu on piirdeaedade külgedel erinev gravitatsioonirõhk. Tuule mõjul tekib hoone tuulepoolsele küljele tagasivesi ning piirdeaedade pindadele tekib liigne staatiline rõhk. Tuulepoolsel küljel tekib vaakum ja staatiline rõhk väheneb. Seega on tuule korral rõhk hoone välisküljele erinev ruumisisesest rõhust.

Gravitatsioon ja tuulerõhk toimivad tavaliselt koos. Õhuvahetust nende loodusjõudude mõjul on raske arvutada ja ennustada. Seda saab vähendada piirdeaedade tihendamisega ning osaliselt reguleerida ka ventilatsioonikanalite, akende, raamide ja ventilatsioonivalgustite avamisega.

Õhurežiim on seotud hoone soojusrežiimiga. Välisõhu imbumine toob kaasa täiendava soojuse kulu selle soojendamiseks. Niiske siseõhu väljafiltreerimine niisutab ja vähendab korpuste soojusisolatsiooni omadusi.

Infiltratsiooni- ja eksfiltratsioonivööndi asukoht ja suurus hoones sõltuvad hoone geomeetriast, projekteerimisomadustest, ventilatsioonirežiimist, samuti ehitusalast, aastaajast ja kliimaparameetritest.

Filtreeritud õhu ja piirdeaia vahel toimub soojusvahetus, mille intensiivsus sõltub filtreerimise asukohast piirdeaia konstruktsioonis (massiivi, paneeli vuuk, aknad, õhuvahed jne). Seega tekib vajadus arvutada hoone õhurežiim: määrata õhu infiltratsiooni ja väljafiltreerimise intensiivsus ning lahendada piirdeaia üksikute osade soojusülekande probleem õhu läbilaskvuse juures.