Leiutis käsitleb metalli vormimist ja seda saab kasutada detailide valmistamiseks torukujulistest toorikutest. Tempel sisaldab maatriksit, stantsi, klambrit, ülemist ja alumist hoidikut. Ülemine puur on valmistatud tööpinnaga, mille siseläbimõõt on võrdne torukujulise tooriku välisläbimõõduga. Tempel sisaldab plastilisest metallist sisetükki, mille läbimõõt on võrdne sisemine läbimõõt torukujuline toorik. Alumine puur on valmistatud mittetöötava süvendiga, mille läbimõõt on võrdne plastilise metallist voodri läbimõõduga ja kõrgus on võrdne torukujulise tooriku pikkusega. Ülemise ja alumise raami vahele asetatakse kalibreeritud auguga stants. Sellisel juhul valmistatakse plastilisest metallist sisetükk koos matriitsiga nende ümberpööramise võimalusega. Suurendab tootlikkust voodri taaskasutamise kaudu. 1 palk f-ly, 2 ill.

Joonised raadiosagedusliku patendi 2277027 jaoks

Leiutis käsitleb metalli vormimist ja seda saab kasutada detailide valmistamiseks torukujulistest toorikutest.

Tuntud tempel torutoorikutest detailide valmistamiseks (autoriõiguse sertifikaat SU nr 797820, MKI B 21 D 22/02, 1981), mis sisaldab vahetükki, maatriksit, stantsi ja juhthülsi. Tuntud templi puuduseks on komposiitstantsi struktuurne keerukus ja kokkusurutud tooriku maatriksiõõnsusest eemaldamise keerukus.

Tehniliselt olemuselt ja otstarbelt on kavandatavale templile lähim joonistempel (autoritunnistus SU nr 863075, MKI B 21 D 22/02, 1980). Tempel sisaldab stantsi, plastilise metalliga täidetud tööõõnsusega maatriksit, klambrit ja mittetöötava õõnsuse ja kalibreeritud avaga puksi, mis asuvad maatriksi tööõõnes. Sel juhul suhtleb hülsi kalibreeritud auk maatriksi õõnsusega. Tuntud templi puuduseks on see, et peale toote vormimist sellel templil on vaja läbi viia plastilise metalli hülsist eraldamise ja eemaldamise operatsioon, mis nõuab templi ümberreguleerimist tööprotsessi käigus.

Leiutise eesmärk on tõsta templi tootlikkust ilma valmistoodete kvaliteeti halvendamata tänu plastilisest metallist sisetüki korduskasutamise võimalusele ilma täiendava templi õõnsusest eraldamise ja eemaldamise ning uuesti reguleerimiseta. seda tööprotsessi ajal.

Selle probleemi lahendamiseks on maatriksit, stantsi ja klambrit sisaldav tempel erinevalt prototüübist varustatud ülemise ja alumise klambriga. Ülemine puur on valmistatud tööõõnsusega, mille siseläbimõõt on võrdne torukujulise tooriku D välisläbimõõduga, millesse asetatakse plastilisest metallist sisetükk, mille läbimõõt on võrdne tooriku siseläbimõõduga d. Alumine puur on valmistatud mittetöötava süvendiga, mille läbimõõt on võrdne plastilise metallvoodri läbimõõduga d ja lineaarne mõõde kõrguses pikkusega võrdne L torukujuline toorik. Tugevast metallist (näiteks pliist) valmistatud vooderdise jõu mõjul tekib radiaalne vasturõhk, mis takistab ringlainete (laine) teket torukujulisele toorikule ja seinte paksenemist nii vormimisvööndis. ja tugitsoonis. Ülemise ja alumise jooksu vahel on kalibreeritud auguga stants. Plastist metallist sisetükk ja stants on valmistatud võimalusega neid ühiselt 180° aksiaalsuunas pöörata. Pärast voodri koos stantsiga ümberpööramist jätkub protsess ilma täiendavate lisadeta ettevalmistustööd. Lisaks näeb konstruktsioon ette vahetatavad stantsid, millel on suurepärased kalibreeritud avaparameetrid. Tänu sellele on võimalik reguleerida vasturõhu suurust torukujulise tooriku sees.

Leiutist illustreerivad graafilised materjalid, kus joonisel fig 1 on kujutatud templit torutoorikutest detailide valmistamiseks enne töö alustamist; joonisel 2 - sama ka pärast pressimise lõppu.

Kavandatav tempel sisaldab maatriksit 1, stantsi 2, ülemist puuri 3, mille siseläbimõõt on võrdne torukujulise tooriku 4 välisläbimõõduga D. Plastikust metallist (näiteks pliist) valmistatud sisetükk 5, millel on läbimõõt d, mis on võrdne töödeldava detaili siseläbimõõduga, paigaldatakse toorikusse 4. Tempel sisaldab ka alumist rõngast 6, stantsi 7 ja klambrit 8. Alumise rõnga 6 mittetöötava õõnsuse läbimõõt on võrdne plastilise metallist sisetüki läbimõõduga d ja kõrguse lineaarmõõde on võrdne torukujulise tooriku pikkusele L.

Tempel toimib järgmiselt. Alumisesse hoidikusse 6 sisestatakse plastilisest metallist sisetükk 5 koos matriitsiga 7, paigaldatakse toorik 4 ja ülemine hoidik 3 ning seejärel stants 2 ja maatriks 1. Maatriksi 1 ja stantsi töökäigu ajal 2, pressitakse plastist metallist sisetükk 5 läbi matriitsis 7 oleva kalibreeritud ava alumise puuri 6 õõnsusse, samal ajal ülemine osa Torukujuline toorik 4 surutakse maatriksi 1 ja stantsi 2 vahele moodustatud tööõõnsusse, mille tulemuseks on torukujulise detaili kokkusurumine. Pärast torukujulise tooriku pressimise lõpetamist viib klamber 8 ülemise klambri 3 tagasi algasendisse. Pärast valmis detaili vastuvõtmist ja eemaldamist, et korrata torukujuliste toorikute pressimise protsessi, eemaldatakse plastilisest metallist sisetükk 5 koos matriitsiga 7 alumisest hoidikust, pööratakse 180° ja paigaldatakse uuesti matriitsisse, paigaldatakse uus torukujuline toorik. sisestatakse ja pressimist korratakse. Kui on vaja muuta vasturõhu suurust, mis mõjutab pressitud torukujulise tooriku vormimise kvaliteeti, piisab stantsi asendamisest erineva kalibreeritud ava parameetriga.

Kavandatava leiutise kasutamine võimaldab moodustada osi ilma stantsi täiendava reguleerimiseta. Võimalus kasutada erinevate kalibreeritud aukudega vahetatavaid stantse võimaldab muuta matriitsi vasturõhu suurust ja saada etteantud jaotatud seinapaksusega detaile, mis on saadud erinevate geomeetriliste ja mehaaniliste parameetritega torutoorikutest.

LEIUTISE VALEM

1. Tempel torukujuliste toorikute pressimiseks, mis sisaldab maatriksit, stantsi ja klambrit, mida iseloomustab see, et see on varustatud ülemise ja alumise rattaga, ülemine trass on valmistatud tööpinnaga, mille siseläbimõõt on võrdne torukujulise tooriku välisläbimõõt ja plastist metallist sisetükk, mille läbimõõt on võrdne torukujulise tooriku siseläbimõõduga, alumine rõngas on valmistatud mittetöötava süvendiga, mille läbimõõt on võrdne toru läbimõõduga plastist metallist vooder ja joonmõõt on võrdne torukujulise tooriku pikkusega, stants, mille kalibreeritud ava asub ülemise ja alumise jooksu vahel, samas kui plastikust metallist vooder koos matriitsiga on valmistatud võimalusega neid ümber pöörata .

2. Tempel vastavalt nõudluspunktile 1, mida iseloomustab see, et stants on vahetatav, kalibreeritud ava erineva läbimõõduga.

LK 124

LOENG nr 17

Lehtstantsimise kuju muutmise operatsioonid. Pressimine ja levitamine

Loengu konspekt

1. Krimpsutamine.

1.1. Pressimise põhilised tehnoloogilised parameetrid.

1.2. Esialgse tooriku mõõtmete määramine.

1.3. Nõutava jõu määramine pressimisel.

2. Levitamine.

2.1. Jaotuse põhilised tehnoloogilised parameetrid.

2.2. Esialgse tooriku mõõtmete määramine.

3.3. Die kujundused.

1. Krimpsutamine

Surumine on operatsioon, mis vähendab ristlõige eelnevalt tõmmatud õõnestoote või toru lahtine ots.

Pressimisel surutakse õõnsa tooriku või toru lahtine ots maatriksi lehtrikujulisse tööossa, millel on kuju valmistoode või vahepealne üleminek (joon. 1). Rõngamaatriksil on sirgjoonelise, sümmeetriatelje suhtes kaldu või kõverjoonelise generatriksiga tööõõnsus.

Joonis 1 – pressimisprotsessi skeem

Kui pressimine toimub vabas olekus, ilma tooriku vasturõhuta väljast ja seestpoolt, deformeerub plastiliselt ainult selle maatriksi õõnsuses asuv sektsioon, ülejäänu deformeerub elastselt. Silindriliste purkide, aerosoolpakendipurkide, erinevate torujuhtmete adapterite, varrukakaelte ja muude toodete kaelad toodetakse pressimise teel.

1.1. Pressimise peamised tehnoloogilised parameetrid

Pressimise ajal on tooriku deformeeritav osa mahuliselt deformeerunud ja mahuliselt pingestatud olekus. Meridionaal- ja ringsuunas esinevad survedeformatsioonid ja survepinged, radiaalsuunas (generatriksiga risti) õõnestooriku rõngaselementide tõmbedeformatsioonid ja survepinged. Kui saatus on selline sisepindõõnes tooriku pressimisel ei koormata ja suhteliselt õhukese seinaga toorikuga võrreldes on see väike, siis võib eeldada, et pingeseisundi diagramm on tasane kaheteljeline kokkusurumine meridiaani ja ümbermõõdu suunas. Selle tulemusena tekib toote servades seinte mõningane paksenemine.

Deformatsiooni pressimise ajal hinnatakse pressimiskoefitsiendiga, mis on tooriku läbimõõdu ja selle deformeerunud osa keskmise läbimõõdu suhe:

Paksenemise koguse saab määrata järgmise valemiga:

kus on tooriku seina paksus, mm;

seina paksus toote servas pärast pressimist, mm;

õõnsa tooriku läbimõõt, mm;

valmistoote läbimõõt (pärast pressimist), mm;

krimpsu suhe.

Õhukeste materjalide jaoks ( 1,5 mm) läbimõõdu suhted arvutatakse välismõõtmete järgi ja paksemate puhul - keskmiste läbimõõtude järgi. Terasetoodete pressimiskoefitsiendid on 0,85 0,90; messingile ja alumiiniumile 0,8-0,85. Piirake pressimise suhet

Seda peetakse selliseks, mille juures toorik hakkab kaotama stabiilsust ja moodustama sellele põikivolte. Piirav pressimiskoefitsient sõltub materjali tüübist, hõõrdeteguri suurusest ja pressmaatriksi koonusenurgast.

kus on materjali voolavuspiir;

P - lineaarne kõvenemismoodul;

 - hõõrdetegur; = 0,2 -0,3;

 - maatriksi koonuse nurk.

Optimaalne nurk Hea määrimise ja puhta töödeldava pinnaga maatriksi koonus on 12…16 , vähemaga soodsad tingimused hõõrdumine 20…25 .

Kortsude arvu saab määrata järgmise valemiga:

Lõõmutamine on vajalik pressimistoimingute vahel. Detaili mõõtmed peale pressimist suurenevad vedru tõttu 0,5...0,8% nimimõõtmetest.

Pressimine toimub ebaühtlase kokkusurumise tingimustes aksiaal- ja ümbermõõdus. Survepingete teatud kriitilistel väärtustel ja  tekib töödeldava detaili stabiilsuse lokaalne kaotus, mille tulemuseks on voltimine.

A) b) c) d)

Joonis 2 Võimalikud valikud stabiilsuse kaotus pressimisel: a), b) põikvoltide moodustumine; c) pikikurdude moodustumine; d) põhja plastiline deformatsioon

Järelikult reguleeritakse pressimiskoefitsiendi kriitilist väärtust lokaalne paindumine. Vältimaks voltide teket pressimise ajal, sisestatakse toorikusse sirgendusvarras.

Kriitiline pressimiskoefitsient, pressimisel saadud detailide mõõtmete täpsus, sõltub oluliselt tooriku materjali anisotroopsetest omadustest. Normaalse anisotroopia koefitsiendi suurenemisega R piirav pressimissuhe suureneb ( K = D / d )*** K = d / D vähem, sest samal ajal suureneb tooriku seinte vastupidavus paksenemisele ja punnimisele. Tasapinnalise anisotroopia tagajärjeks pressimise ajal on kammkarpide teke pressitud tooriku servaosas. See nõuab hilisemat korrastamist ja seega suuremat materjalikulu.

Moodustava maatriksi kaldenurk pressimiseks on optimaalne väärtus, mille juures meridionaalne pinge on minimaalne, juures

 .

Kui  0,1, siis = 21  36  ; ja kui  0,05, siis = 17  .

Keskse avaga koonilises matriitsis pressimisel paindub (pöörleb) tooriku servaosa üleminekul koonusest silindrilisele õõnsusele ja seejärel omandab seda läbides uuesti. silindriline kuju, see tähendab, et tooriku servaosa painutatakse paindemomentide mõjul vaheldumisi ja sirgendatakse. Maatriksi tööserva kõverusraadius mõjutab oluliselt tooriku kokkusurutud osa läbimõõdu täpsust (joonis). Seda seletatakse asjaoluga, et tooriku loomulikul painderaadiusel (servaosal) on väga kindel väärtus, mis sõltub tooriku paksusest, läbimõõdust ja moodustava maatriksi kaldenurgast.

=  (2 sin  ) .

Töödeldava detaili servaosa paksuse saab määrata järgmise valemiga: =; kus on naturaallogaritmi alus.

Joonis 3 Pressimine keskmise auguga koonilises vormis

Kui  , siis deformatsioonitsooni koonilisest osast tekkivasse silindrisse liikuv tooriku element kaotab kontakti maatriksiga ja kokkupressitud detaili või pooltoote silindrilise osa läbimõõt väheneb võrra, st.

Kui, siis seda nähtust ei esine ja tooriku kokkusurutud osa läbimõõt vastab maatriksi tööava läbimõõdule.

Eeltoodust järeldub, et maatriksi raadius peab vastama järgmisele tingimusele:

ja kokkusurutud osa silindrilise osa läbimõõdu võimaliku muutuse saab määrata järgmise valemiga:

1.3. Algse tooriku mõõtmete määramine

Pressimiseks mõeldud tooriku kõrgust saab ruumala võrdsuse tingimusest määrata järgmiste valemite abil:

silindrilise pressimise korral (joonis 4a)

koonilise pressimise korral (joon. 4,b)

sfäärilise pressimise korral (joon. 4, c)

0.25 (1+).

Joonis 4 Tooriku mõõtmete määramise skeem

1.4 Nõutava jõu määramine pressimisel

Pressimisjõud koosneb jõust, mis on vajalik kokkupressimiseks maatriksi koonilises osas, ja jõud, mis on vajalik pressitud serva painutamiseks (pööramiseks), kuni see peatub vastu matriitsi silindrilist rihma

Joonis 5 Survejõu määramise skeem

Jaotis Oa vastab jõule, mis on vajalik töödeldava detaili serva painutamiseks stantsi koonuse nurga alla; kogu ala Ov vastab; süžee Päike vastab tugevusele; süžee CD vastab tooriku serva libisemisele piki maatriksi silindrilist vööd, suureneb pressimisjõud veidi.

Kui toorik maatriksist väljub, langeb jõud veidi ja muutub võrdseks püsiva oleku pressimisprotsessi ajal Robzh.

Tugevus määratakse järgmise valemiga:

=  1-  1+  +  1-  1+  3-2 cos  ;

kus  -ekstrapoleeritud voolavuspiir on võrdne .

Pressimine toimub vända ja hüdrauliliste presside abil. Vändapressidega töötades tuleks jõudu suurendada 10-15 võrra

Kui  = 0,1…0,2; See

S 4.7

See valem annab üsna täpse arvutuse, millal 10…30  ; ,1…0,2

Ligikaudse deformatsioonijõu saab määrata järgmise valemiga:

2. Doseerimisoperatsioon

Vastuvõtmiseks kasutatud levitamisoperatsioon erinevaid osi ja muutuva ristlõikega pooltooted, võimaldab suurendada õõnsa silindrilise tooriku või toru servaosa läbimõõtu (joonis 6).

Selle protsessi tulemusena väheneb töödeldava detaili generaatori pikkus ja seina paksus plastilise deformatsiooni tsoonis, kattes suurenenud põikimõõtmetega ala. Väljastamine toimub templis koonilise stantsi abil, mis deformeerib õõnsat toorikut torutüki, tõmbamise teel saadud klaasi või keevitatud rõngaskesta kujul, mis tungib sellesse.

A) b) c)

Joonis 6. - Jaotamise teel saadud osade tüübid: a)

2.1. Jaotuse peamised tehnoloogilised parameetrid

Deformatsiooniaste tehnoloogilistes arvutustes määratakse paisumisteguriga, mis on toote deformeerunud osa suurima läbimõõdu ja silindrilise tooriku algse läbimõõdu suhe:

Töödeldava detaili väikseim paksus asub saadud detaili servas ja määratakse järgmise valemiga:

Mida suurem on paisumiskoefitsient, seda suurem on seina õhenemine.

Deformatsiooni kriitilist astet reguleerib üks kahest stabiilsuse kaotuse tüübist: voltimine tooriku põhjas ja kaela ilmumine, mis viib hävinguni - praguni, deformeerunud serva ühes või samaaegselt mitmes osas. tooriku osa (joon. 7).

Joonis 7 Stabiilsuse kadumise tüübid puistamise ajal: a) voltimine tooriku põhjas; b) kaela välimus

Ühte või teist tüüpi defekti ilmnemine sõltub tooriku materjali mehaaniliste omaduste omadustest, selle suhtelisest paksusest, stantsi generaatori kaldenurgast, kontakthõõrdumise tingimustest ja tooriku stantsi kinnitamise tingimustest. . Kõige soodsam nurk on alates 10 kuni 30  .

Tooriku deformeerunud osa suurima läbimõõdu ja algse tooriku läbimõõdu suhet, mille juures võib tekkida lokaalne stabiilsuskaotus, nimetatakse piiravaks paisumisteguriks.

Maksimaalne jaotussuhe võib olla 10...15% suurem kui tabelis 1 näidatud.

Kuumutusega toimingu korral võib toorik olla 20...30% suurem kui ilma kuumutamiseta. Optimaalne temperatuur küte: terasele 08kp 580…600 KOOS; messing L63 480…500 C, D16AT 400…420  C.

Tabel 1 Jaotusteguri väärtused

Jaotusjõu saab määrata järgmise valemiga:

kus C koefitsient sõltuvalt jaotuskoefitsiendist.

Kell.

2.3. Algse tooriku mõõtmete määramine

Tooriku pikkus määratakse tingimusel, et tooriku ja detaili ruumala on võrdne ning eeldatakse, et läbimõõt ja seina paksus on võrdsed detaili silindrilise lõigu läbimõõdu ja seina paksusega. Pärast laienemist on detaili koonilisel lõigul seinapaksus ebaühtlane, mis varieerub vahemikus kuni.

Töödeldava detaili pikisuunalise pikkuse saab määrata järgmiste valemite abil:

1. jaotamisel vastavalt skeemile a) (joonis 8):

Joonis 8. Esialgse tooriku arvutamise skeem

2. jaotamisel vastavalt skeemile b) kui tooriku painderaadiused selle liigutamisel stantsi koonilisele osale ja sealt lahkumisel on üksteisega võrdsed ja nende väärtused vastavad:

2.4. Die kujundused

Väljastusvormi konstruktsioon sõltub vajalikust deformatsiooniastmest. Kui deformatsiooniaste ei ole suur ja paisumiskoefitsient on piirväärtusest väiksem, siis lokaalne stabiilsuse kadu on välistatud. Sel juhul kasutatakse töödeldava detaili silindrilisel lõigul avatud stantse ilma vasturõhuta.

Kell kõrged kraadid deformatsioon, kui koefitsient on piirmäärast suurem, kasutatakse libiseva tugihülsiga stantse, mis tekitab tooriku silindrilisele lõigule vasturõhu (joon. 9).

Liughülss 4 langetatakse alla reguleeritava pikkusega tõukurite 3 abil, mis on paigaldatud ülemisele plaadile 1, mis välistab võimaluse muljuda toorik stantsi 2, tooriku ja liughülsi 4 kokkupuutealas. libiseva varrukatoega tempel võimaldab deformatsiooniastet suurendada 25 30% .

Joonis 9 – Vasturõhuga väljastamiseks mõeldud templi skeem: 1-pealne plaat; 2-punch; 3 tõukurit; 4-liugpuks; 5-südamik; 6-vedrud; 7-plaadi põhi

Maksimaalset deformatsiooniastet koonilise stantsiga paisumisel saab suurendada ka siis, kui tooriku servale saadakse väike äärik, mille laius on sisemise painderaadiuse juures (joonis 10). Laienemise ajal neelab äärik ilma purunemiseta suuremaid ümbermõõdulisi tõmbepingeid kui ilma äärikuta tooriku serv. Maksimaalne deformatsiooniaste suureneb sel juhul 15 20%.

Joonis 10 - väikese äärikuga tooriku jaotusskeem

Toorikute jaotamine stantsidesse saab toimuda mehaaniliste ja hüdrauliliste presside abil.

Kasulik mudel on seotud metalli vormimisega, eelkõige detailide stantsimisega torukujulistest toorikutest elastse kandjaga. Tempel sisaldab maatriksit, mis koosneb ülemisest ja alumisest osast, stantsist ja elastsest kandjast. Maatriks asetatakse mahutisse ja sellesse on paigaldatud elastse ainega torukujuline toorik maatriksi alumisse ja ülemisse ossa, mis tagab maatriksi otsasektsioonide kokkupressimise; torukujuline toorik ja selle keskosa jaotus. Tehniline tulemus seisneb torukujuliste toorikute stantsimise osade töö tehnoloogiliste võimaluste suurendamises tänu torukujulise tooriku samaaegsele pressimisele ja jaotamisele.

Kasulik mudel on seotud metalli vormimisega, eelkõige detailide stantsimisega torukujulistest toorikutest elastse kandjaga.

Tuntud on seade torude jaotamiseks (Polüuretaani kasutamine lehtmetalli stantsimise tootmisel / V.A. Khodyrev - Perm: 1993. - lk 218, vt lk 125), mis koosneb poolitatud maatriksist ja stantsist. Maatriks sisaldab torukujulist toorikut, mille sisse asetatakse elastne keskkond. See seade võimaldab toota osi torudest, jaotades jäigale maatriksile elastse kandjaga torukujulise tooriku.

Viga sellest seadmest seisneb selle madalas tehnoloogilises suutlikkuses. Seade võimaldab ainult toru laiendamist, mis väljendub torukujulise tooriku ristlõike suuruse suurenemises, mis on määratud piirava vormimisteguriga.

Väidetava kasuliku mudeli eesmärk on tõsta torutoorikutest stantsimisdetailide töö tehnoloogilisi võimalusi. Väidetava kasuliku mudeliga saavutatud tehniline tulemus on suurendada torukujuliste toorikute stantsimisosade töö tehnoloogilisi võimalusi tänu torukujulise tooriku samaaegsele pressimisele ja jaotamisele.

See saavutatakse asjaoluga, et torukujulise tooriku jaotamiseks ja pressimiseks mõeldud templis, mis sisaldab ülemisest ja alumisest osast koosnevat maatriksit, stantsi, elastset ainet, maatriksi alumises ja ülemises osas on muutujaga auk. läbimõõt, mis tagab torukujulise tooriku otsaosade kokkupressimise ja selle keskosade jaotuse.

Väidetava seadme puhul on uus see, et maatriks paikneb konteineris ning maatriksi alumises ja ülemises osas on muutuva läbimõõduga auk, mis tagab torukujulise tooriku otsasektsioonide kokkupressimise ja selle jaotuse. selle keskosa.

Tänu sellele, et ülemisest ja alumisest osast koosnev maatriks asub konteineris, on tagatud maatriksi ülemise osa usaldusväärne liikumine, kuna konteiner toimib selle juhisena. Tulenevalt asjaolust, et maatriksi alumises ja ülemises osas on muutuva läbimõõduga auk, mis tagab torukujulise tooriku otsaosade kokkusurumise ja selle keskosa jaotuse, koos muude omadustega, samaaegne kokkusurumine. tagatud on torukujulise tooriku otste jaotus ja selle keskosa jaotus. Tulenevalt asjaolust, et maatriksi osades on muutuva läbimõõduga auk, nii et nendes maatriksi kohtades, kuhu on paigaldatud torukujulise tooriku otsaosad, tehakse ava läbimõõt toru läbimõõdust väiksemaks. toorik, tagab see tooriku otsaosade kokkusurumise. Tulenevalt asjaolust, et ava läbimõõt on muutuv, nimelt tehakse see torukujulise tooriku läbimõõdust suurem nendes maatriksi osades, kuhu jääb torukujulise tooriku keskosa, on võimalik selle keskosa jaotada. osa. Lisaks aukude tegemine muutuva läbimõõduga maatriksi osadesse, s.o. torutooriku läbimõõdust väiksemast läbimõõdust kuni torutooriku läbimõõdust suurema läbimõõduni, näeb ette vertikaalne paigaldus toru toorik maatriksis.

Matriitsi konstruktsioon võimaldab üheaegselt pressida toru tooriku otsaosasid ja jaotada selle keskosa.

Hageja ei ole teadlik selliste oluliste tunnuste kogumiga objektidest, mistõttu väidetakse tehniline lahendus omab uudsust.

Kasulik mudel on illustreeritud graafiliselt. Joonisel on tempel torukujulise tooriku jaotamiseks ja kokkupressimiseks.

Tempel sisaldab maatriksi alumist osa 1, anumat 2. Maatriksi alumisele osale 1 on vertikaalselt paigaldatud torukujuline toorik 3. Tempel sisaldab ka maatriksi ülemist osa 4, näiteks elastset kandjat 5 , polüuretaani graanulid. Valmis detail 6 saadakse toorikust 3. Elastne keskkond 5 asub torukujulises tooriku 3 ja maatriksi ülemises osas 4 muutuva läbimõõduga augus 8 ning alumises osas muutuva läbimõõduga augus 7 1 maatriksi tempel sisaldab ka stantsi 9.

Tempel toimib järgmiselt: maatriksi alumine osa 1 on paigaldatud konteinerisse 2, torukujuline toorik 3 on vertikaalselt sisestatud maatriksi alumise osa sisse ja maatriksi ülemine osa 4 on paigaldatud üleval. Elastne aine 5 valatakse maatriksi ülemises osas 4 olevasse auku 8 torukujulisse toorikusse 3 ja auku 7 maatriksi alumises osas 1. Liigutades pressliugurit (joonisel pole kujutatud) jõuga P, liigub stants 9, mis põhjustab maatriksi ülemise osa 4 liikumist, mis viib torukujulise tooriku 3 liikumiseni muutuva läbimõõduga avasse 8 maatriksi ülemises osas 4 ja torukujulise tooriku 3 liikumisele maatriksi alumises osas 1 muutuva läbimõõduga avasse 7, mis viib torukujulise tooriku 3 otsasektsioonide kokkusurumiseni. Samuti on jõud P. edastatakse elastsele keskkonnale 5, mille kaudu see omakorda edastatakse torukujulise tooriku 3 seintele, mis viib selle keskosa jaotumiseni. Pärast seda, kui pressklapp ja stants 9 jõuavad maksimaalsesse ülemisse asendisse, eemaldatakse valmis osa 6 ja elastne keskkond 5 vastupidises järjekorras.

Tempel torukujulise tooriku jaotamiseks ja pressimiseks, mis sisaldab ülemisest ja alumisest osast koosnevat maatriksit, stantsi, elastset ainet, mida iseloomustab see, et maatriks paikneb mahutis ja selle alumises osas on muudetava läbimõõduga augud ja ülemised osad, et võimaldada torukujulise tooriku otsasektsioonide kokkupressimist ja selle keskosa samaaegset jaotamist.

O KIRJELDUS ()664722

LEIUTATUD JA I

Nõukogude Liit

Sotsialistlik

D. N. Korneev (71) Taotleja (54) TORUKORVIKUTE KORTSIOONID

Leiutis käsitleb metalli vormimist ja seda saab kasutada peamiselt õhukesest lehtmaterjalist osade stantsimiseks.

Tuntud on pressstantsid, mis koosnevad presslauale asetatud alumisest osast ja ülemisest pressvormist, mille sisse on kontsentriliselt paigaldatud vedruga koormatud ejektor (1).

Toorik asetatakse alumisse ossa ja pressimine toimub ülemise maatriksiga, kasutades vedruga ejektorit, surudes valmis osa maatriksi ülemisest osast välja. Tuntud templi puuduseks on see, et sellega saab kokku suruda ainult suhteliselt paksude seintega osi. Materjali paksuse ja pressimiskontuuri läbimõõdu suhe teadaoleva templiga pressimisel määratakse kindlaks ja selleks, et vältida voltide teket, ei tohiks see ületada teatud väärtusi.

On teada, et see puudus on osaliselt kõrvaldatud õõnsate toorikute pressimise templiga, mis sisaldab koaksiaalselt paigaldatud stantsi, tooriku välistoe klambrit, maatriksit, torni ja ejektorit. Torn on valmistatud pukside kujul valmistatud elastsest materjalist stantsile monteeritud ja kontsentriliselt paigaldatud ning ejektorile on paigaldatud profileeritud vooder, mis sobib toru sisemise hülsi avasse. Sellise templi puuduseks on see, et see suudab õõnsaks suruda ainult ilma põhjata toorikud (2).

Õhukeseseinaliste toorikute pressimiseks on teada ka teine ​​tempel, mis sisaldab alust, maatriksit ja kinnitusvahendeid, sealhulgas elastset stantsi koos stantsihoidikuga ja elastset puhvrit. Maatriks on valmistatud kahe koaksiaalselt paikneva osa kujul, millest üks on paigaldatud

15 alusele ja on aksiaalsuunas vedruga koormatud ning teine ​​on paigaldatud stantsiga kontsentriliselt koos sellega aksiaalse liikumise võimalusega, samal ajal kui elastne puhver asetatakse piki templi telge stantsihoidja ja stantsi vahele. muud stantside osad ja sellel on suurem jäikus kui elastne stants (3).

Tempel toimib järgmiselt.

Toorik paigaldatakse maatriksi alumisse ossa. Kui pressliugur liigub allapoole, suletakse maatriksi mõlemad osad, elastne stants, surudes kokku, täidab kogu maatriksi ruumi, surudes töödeldava detaili vastu maatriksi seinu. Liuguri edasise liikumise korral surub maatriksi 664722 ülemine osa töödeldava detaili kokku ja stantsihoidja liigub ülespoole, surudes kokku elastse puhvri.

See seade on nii tehniliselt olemuselt kui ka saavutatud tulemuselt leiutisele kõige lähemal.

Kuid rõhk, millega elastne stants surub töödeldavat detaili vastu maatriksi seinu, muutub kogu pressliuguri käigu pikkuse ulatuses, ulatudes selleni. maksimaalne väärtus käigu lõpus. See ei ole reguleeritav ja sõltub lõpuks jäikusest ja üldmõõtmed elastne puhver.

Templi tehnoloogilised võimalused on põhjaga õõnesosade kokkupressimisel piiratud. Ilma põhjata detaili pressimisel surutakse pressitud toorik stantsi ülemise osa ülespoole liikumise alguses elastse stantsiga vastu maatriksit, kuni elastne stants võtab oma esialgse kuju. Põhjaga anuma seinte pressimisel neelab kogu rõhk, mis tekitab tooriku sees elastse puhvri, anuma seintesse. See asjaolu võimaldab pressida ainult anumaid, mis on piisavalt tugevad, et taluda pressimisel tekkivat survet.

Leiutise eesmärk on laiendada templi tehnoloogilisi võimalusi, nimelt anda võimalus suhteliselt õhukeste seintega ja põhjaga anumate kokkupressimiseks ilma voltide moodustamiseta, tagades võimaluse reguleerida stantsi survejõudu.

See eesmärk saavutatakse sellega, et tuntud tempel on varustatud hüdrosilindriga, mille korpus on tehtud maatriksis piki selle telge ja kolb on ühendatud elastse stantsiga ja hüdroaku, mis on ühendatud kolviõõnsusega. hüdrosilindri torujuhe, mis reguleerib vedeliku rõhku.

Hüdraulika olemasolu võimaldab vastavalt tehnoloogilisele teostatavusele reguleerida klappide abil stantsi sisemist rõhku (kinnitusjõudu) vajalikul määral ja seda rõhku eemaldada, mida teadaolevate stantside puhul teha ei saa.

Joonisel on kujutatud templi ristlõige ja joonise teljest vasakule jääval poolel on kujutatud templit avatud asend, ja parem on suletud.

Tempel koosneb pressliugurile paigaldatud pressmaatriksist 1, mille sisse on paigutatud kolb 2, mille põhja on kinnitatud elastsest materjalist punn 3. Kolvi kohal olev ruum on ühendatud torujuhtmega 4, mille hüdroakumulaator 5 läbib tagasilöögiklapp 6 ja reguleeritav klapp 7. Pressilauale paigaldatud matriitsi alumine osa koosneb teisaldatavast hoidikust 8, mis on vedruga koormatud vedruga 5

65 klambrid 9 ja fikseeritud alus 10, millele toorik 11 on paigaldatud.

Tempel toimib järgmiselt.

Töödeldav detail 11 on paigaldatud alusele 10 asuvasse liigutatavasse hoidikusse 8. Kui pressliugur liigub allapoole, puudutab stants 3 tooriku põhja, deformeerub ja täidab tooriku õõnsuse. Pressmaatriksi 1 alumine serv puudutab hoidikut 8 ja edasise allapoole liikumisega täidab elastne stants tooriku 11 kogu õõnsuse ja pressmaatriksi 1 koonuse, enne kui maatriksi koonuse põhi puudutab koonuse ülemist serva. töödeldav detail. Rõhk kolvi 2 kohal suureneb klapi 7 reguleerimise ajal ja kolb 2 jääb paigale. Kui liugur liigub veelgi allapoole, suureneb rõhk kolvi 2 kohal järsult ja vedelik, ületades klapivedru 7 jõu, voolab hüdroakumulaatorisse 5. Kolb 2 liigub ülespoole ja maatriksi 1 koonus surub seina kokku. töödeldavast detailist 11.

Kui liugur jõuab oma madalaimasse asendisse, vabastab väline rõhk ventiilile 7 elastse löögi toimel kolvi 2 kohal

3, liigub kolb 2 ülespoole ja elastne stants vabastab osaliselt toote õõnsuse. Kui liugur liigub ülespoole, liigub kolb 2 hüdroaku 5 rõhu all alla. Vedelik siseneb tagasilöögiklapi 6 kaudu kolvi kohal olevasse ruumi. Osa 11 surutakse elastse stantsi 3 abil pressimisvormist välja.

Templi kujundamise oluline punkt on võime reguleerida kinnitusrõhku ja vabastada see rõhk hetkel, kui maatriks tajub rõhku tooriku sees.

Mõlemad asjaolud koos laiendavad templi tehnoloogilisi võimalusi ja võimaldavad pressida õhukeseseinalisi osi, mida praegu toodetakse kasutades pöörlev kapuuts ja lõppkokkuvõttes suurendavad nende toimingute tootlikkust.

Leiutamise valem

Tempel torukujuliste toorikute pressimiseks, mis sisaldab alusele paigaldatud hoidikut, maatriksit ja maatriksiga koaksiaalselt paigaldatud elastset pressimisstantsi, mida iseloomustab see, et stantsi survejõu reguleerimise võimaluse tagamiseks on see varustatud hüdrosilindriga, mille korpus on tehtud maatriksis piki oma telge ja kolviga on hüdrosilinder ühendatud elastse stantsiga, samuti hüdroakuga, mis on ühendatud hüdrosilindri kolvi kohal oleva õõnsusega. torujuhe ventiiliga, mis reguleerib vedeliku rõhku

Koostanud I. Kapitonov

Techred N. Stroganova

Korrektorid: L. Orlova ja A. Galakhova

Toimetaja V. Kukharenko

Telli 82812 Ed. Nr 337 Tiraaž 1034 Tellimus

MTÜ Riigikomitee NSVL leiutiste ja avastuste eest

1I3035, Moskva, Ya-35, Raushskaya muldkeha, 4/5

Trükikoda, Sapunova p., 2

Eksamil arvesse võetud teabeallikad

1. Lehtstants, diagrammide atlas, M., Masinaehitus, 1975, lk 115, joon. 308.

30. Tüüpilised kujundused stantsid äärikuga, astmelise ja koonilise kujuga detailide tõmbamiseks.

Koos äärikuga:

Joonisel fig. 229, a. Ülekandelüliks presspuhvri ja voltimishoidiku vahel on puhvri tihvtid /. Valmis detail eemaldatakse maatriksist 4 liuguri tõstmise lõpus läbi ejektori 5 ja tõukuri 6. Kui tembeldatud osa põhi on tasane ja asetseb tõmbeteljega risti, siis kui stants on suletud. , jäetakse ejektori 5 ja ülemise plaadi 3 vahele vahe z, st töötada ilma "tugeva" löögita.

Konversiooniprotsess lehtede laosõõnes koos voltimishoidiku kasutamisega kaasneb materjali keerukas laadimine, eriti ääriku piirkonnas. Äärik kogeb tangentsiaalset kokkusurumist survepingest a, (joonis 229.6), mis on materjali peamine deformatsioon selles tsoonis, radiaalpinge tõmbepingest või r ja

vormimine.

Kooniline kuju:

Madalate kooniliste osade joonistamine toimub tavaliselt 1 operatsiooniga, kuid selle teeb keeruliseks asjaolu, et Art. Töödeldava detaili deformatsioon on väike (välja arvatud stantsi ümarate servadega külgnevad kohad), mille tagajärjel kapuuts "vedrub tagasi" ja kaotab oma kuju. Seetõttu on vaja suurendada kinnitusrõhku ja

Riis. 229. Tooriku kinnitusega õõnesklaasi välja tõmbamine

tekitada deformeeritavas toorikus olulisi tõmbepingeid, mis ületavad elastsuse piiri

materjal, kasutades väljalaskeribidega maatriksit (joonis 134, a).

Joonisel fig. 134, b kujutab teist meetodit madalate, kuid laiade koonuste (lambi reflektorite) joonistamiseks, mis on valmistatud koonilise klambriga templis. Seda tüüpi osade joonistamist saab hästi teha ka hüdraulilise stantsimisega. Enamasti tehakse keskmise sügavusega kooniliste osade joonistamine ühe toiminguga. Ainult väikese kinnitusvahendi suhtelise paksuse korral, samuti ääriku olemasolul, on vaja 2 või 3 joonistustoimingut. Osade stantsimisel suhteliselt paksust materjalist (S/D)100>2,5, s

väike erinevus diametraalsetes mõõtmetes, kapuuts võib tekkida ilma vajutamiseta, sarnaselt kapotiga silindrilised osad. IN antud juhul kalibreerimine on vajalik töökäigu lõpus nüri löögiga. Õhukeseseinaliste kooniliste osade valmistamisel tähendab see. Alumise ja ülaosa läbimõõtude erinevusega tõmmatakse esmalt välja lihtsam ümar kuju, mille pind on võrdne valmis detaili pinnaga, ja seejärel saadakse valmis detail kalibreerimistemplis. vormi. Üleminekute tehnoloogilised arvutused on siin samad, mis silindriliste osade joonistamisel äärikuga. mn = dn /dn-1, dn ja dn-1 on praeguse ja eelmiste õhupuhastite läbimõõdud.

Astmeline kuju:

Eriti huvitav on kahekordne protsess, mis ühendab tavapärase õhupuhasti ja ümberpööratava õhupuhasti.

Pööratav joonistus annab suurepärase efekti astmekujuliste osade tembeldamisel. Tüüpiline näide on mitmeastmeline protsess sügavate osade, näiteks auto esitulede tembeldamiseks. Esiteks tõmmatakse välja silinder või poolkera ja seejärel tõmmatakse toorik vastupidises suunas (pööratakse ümber), et saada toote soovitud kuju.

Pööratava (pööratava) kapoti skeemid

31. Äärikute tüüpilised stantside konstruktsioonid.

Äärikustantsid võib jagada kahte rühma: stantsid ilma töödeldavat detaili kinnitamata ja stantsid koos tooriku kinnitusega. Ilma töödeldavat detaili kinnitamata stantse kasutatakse ainult suurte toodete rantimisel, kus ei ole karta töödeldava detaili üle venitamist rantimise ajal. Töödeldava detaili täielikku kinnitamist saab tavaliselt saavutada tugeva survega teise rühma äärikuvormide abil.

Joonisel fig. 207 ning äärikutempel esitatakse koos alumise klambriga, mis töötab templi alla asetatud kummipuhvrist 1, mis edastab surve läbi seibi 2 ja varraste 3 surveplaadile 5. Templi ülemise osa langetamisel tuleb toorik 6, mis on asetatud plaadile 5 nii, et äärikstants 4 oma ülemise eendiga siseneb eelavasse, kinnitatakse esmalt maatriksiga 7 ja seejärel ääristatakse. Toote väljaviskamine matriitsi ülemisest osast pärast ääristamist saab toimuda tavalise jäiga ejektori (varda) abil, mis töötab pressist endast, või, nagu on näidatud joonisel, kasutades vedrusid 9 ja ejektorit 8.

Suuremate toodete ääristamisel on kummipuhvri või vedru asemel parem kasutada pneumaatilisi või hüdropneumaatilisi seadmeid.

Joonisel fig. 207, b kujutab sarnast templit koos ülemise klambriga traktori siduri ava ääriku tegemiseks. Siin pressitakse toodet 4, kui matriitsi ülemine osa on langetatud plaadi 3 poolt, mis on kuueteistkümne vedru 2 toimel, mis paiknevad ringis ümber äärikstantsi 1.

Materjali rõngakujulise osa vajutamine altpoolt ääristamisprotsessi ajal ja sellele järgnev toote maatriksist 5 väljaviskamine pärast ääristamist teostatakse ejektori 6 abil, mis saab liikumise läbi varraste 7 pressi alumiselt pneumaatiliselt padjalt.

32. Levitavate markide tüüpilised kujundused.

Väljastusvormi konstruktsioon sõltub vajalikust deformatsiooniastmest, mis

mida iseloomustab jaotuskoefitsient Krazd. Kui Krazd > Krazd. piirang . , kui lokaalne stabiilsuse kadu on välistatud, kasutatakse lihtsat koonilise stantsiga lahtist templit

(tasuta jaotamiseks) ja piki toru tooriku sisediameetrit alumine silindriline klamber, mis kinnitatakse matriitsi alumise plaadi külge.

Kõrgema deformatsiooniastme korral

kui Krazd< Кразд.прел . применяют штампы со скользящим внешним подпором (рис. 1).

Joon. 1. Matriitsid libiseva välistoega torukujuliste toorikute otste jaotamiseks.

Tempel koosneb ülemisest plaadist 1 ja koonusest stantsist 2 ning selle külge kinnitatud vardatõukuritest 3 Alumise plaadi 7 külge on kinnitatud silindriline tugisüdamik 5, mille läbimõõt D võrdub toru tooriku välisläbimõõduga. Mööda südamikku liigub tugihülss 4, mida toetavad vedrud 6. Kui hülss on ülemises asendis (joonisel näidatud katkendjoonega), paigaldatakse toorik torni 5 õlale ja toorik ulatub välja. varrukas kõrval

(0,2-0,3) D.

Kui stantsi ülaosa on langetatud, siseneb kooniline stants toorikusse ja hakkab seda välja suruma.

Samal ajal suruvad tõukurid 3 tugihülsi 4 (surudes kokku vedrud 6) ja liigutavad seda mööda südamikku allapoole, võimaldades seeläbi stantsil torutoorikut täielikult laiendada, kuni

nõutavad suurused. Pöördkäigu ajal tõstab vedru 6 hülsi 4 koos tembeldatud osaga üles.

Toiming on peamiselt ette nähtud silindrilise tooriku läbimõõdu suurendamiseks

torude ühendamine. Optimaalne jaotusnurk on 10300.

Kui algse õõnessilindri läbimõõt on d0, siis suurim läbimõõt on d1, milleni saab teostada jaotust (joonis 3).

d1 ,=Ksection * d0, kus Ksektsioon on laienduskoefitsient sõltuvalt suhtelisest paksusest

toorikud. s/d0 =0,04 Ksektsioon =1,46 s/d0 =0,14 Ksektsioon =1,68. Materjali paksus väheneb jaotamise ajal. Väikseima paksuse suurima venituse punktis määrab

valem. s1 = s √ 1/ Ksektsioon

Väljastamist saab teostada õõnsa tooriku servadel või selle keskosas stantsides, millel on lõhestatud stantsid, elastsed kandjad ja muud meetodid.

Töödeldava detaili mõõtmed jaotamiseks määratakse tooriku ja detaili mahtude võrdsuse alusel, võtmata arvesse metalli paksuse muutusi.

Joon. 3. a - elastne stants. b- eemaldatavates maatriksites.

33. Survestantside tüüpilised konstruktsioonid.

Pressvormid jagunevad kahte rühma : stantsid vabaks pressiks ja stantsid koos tooriku tugedega. Esimese rühma templid Neil on ainult juhtseadised torukujulise või õõnsa tooriku jaoks, ilma sisemiste või väliste tugedeta, mille tagajärjel on võimalik stabiilsuse kaotus pressimise ajal. Stabiilsuse kaotamise vältimiseks muutub toorik ühe toiminguga kuju, mille korral vajalik pressimisjõud on kriitilisest väiksem.

Riis. 1. Otste vaba pressimisvormide skeemid - osad.

Joonisel fig. Joonisel 1 on kujutatud kaks vaba pressimisvormi skeemi: esimesel templil on toru 3 ots (joonis 1, a) statsionaarses stantsis pressitud ja teisel stantsil on kael pressitud.

õõnestootel 3 (joonis 1, b) teostab liikuv maatriks 1, mis on maatriksihoidiku 5 abil kinnitatud matriitsi ülemisele plaadile. Tooriku kinnitamiseks on kas maatriksil silindriline rihm / , või plaadil 4. Osade eemaldamine toimub ejektori 2 abil, mis töötab alumisest või ülemisest puhvrist. Kokkusurutud osa pikkus määratakse pressi käigu muutmisega.

Joonisel fig. 2 on näidatud välise toega matriitsi skeem; selles

töödeldava detaili osa, mida ei pressita, on kaetud välimise rõngaga 2, mis hoiab ära stabiilsuse kaotuse ja tooriku väljapoole kõverdumise. Tänu sellele võivad sellised stantsid tekitada suuremat deformatsiooni kui ilma tugedeta stantsid. Toorikute paigaldamise ja hoidikust 2 pressitud osade eemaldamise hõlbustamiseks on see eemaldatav; mittetöötavas olekus vabastatakse see vedrude 1 abil. Klamber suletakse töödeldava detaili ümber, nihutades stantsi ülemist osa kiiludega 4 allapoole. Kokkusurutud osa eemaldamiseks maatriksist 5 on stants varustatud ejektor 3, mis töötab vedrust 6 või pressliuguri risttala abil.

Olemas on ka libiseva välisrõngaga stantsid, mis toetavad töödeldavat detaili kogu selle deformeerimata osa ulatuses.

Joonisel fig. 2, b ja c on kujutatud templid toru või õõnsa tooriku otsaosa kokkupressimiseks kerale, mis on varustatud tooriku väliste (joonis 2, c) või välis- ja sisetugedega (joonis 2, b).

Riis. 2. Matriitside skeemid detailide otste kokkupressimiseks tugedega Need stantsid võimaldavad ühe toiminguga teha olulisi kujumuutusi,

mille tõttu mitmeoperatsioonilise tembeldamise ajal toimingute arv väheneb. Toru otsaosa kokkupressimiseks mõeldud templis (joon. 2, b) paigaldatakse toru toorik välimise liugjooksu 2 ja sisemise varda aluse 3 vahele, millele on paigutatud aste toestamiseks. tooriku lõpp. Varda 3 avasse surutakse sisetükk, millel on sfääriline pea, mida mööda töödeldav detail on pressitud. Õõnestooriku pressimise templil (joon. 2, c) puudub vooder 6. Toorik paigaldatakse piki hoidikut 2 ja alusvarda 3.

Kui liugur liigub allapoole, nihutab maatriks 1 liugpuuri 2 allapoole ja surub töödeldava detaili piki sfääri kokku. Klamber toimib alumisest puhvrist läbi varraste 4, libisedes sisse alumise plaadi 5. Kui press liigub koos sisetükiga 6, mis on samuti ühendatud alumise puhvriga, surutakse osa välja.

Operatsiooni kasutatakse laialdaselt kassetikestade tootmiseks. Optimaalne koonusnurk on 15-200. Markide funktsioon Pressimisprotsessi ajal on vaja tagada tooriku stabiilsus. Matriitsid jagunevad: 1. ilma tooriku toega 2. tooriku toega. Ilma toeta kasutatakse seda harva ja suhteliselt paksuseinaliste toorikute jaoks.

Silindriliste toorikute pressimisvõimalus ühe operatsiooniga orped koefitsient. krimpsutamine

d ,=Kobzh * D, kus Kdiv on jaotuskoefitsient olenevalt disainifunktsioonid tempel ja materjali liik. Tabel 5.

Kobzh sõltub ka materjali suhtelisest paksusest. Kergele terasele (α=200).- s/D=0,02 Kobzh

0,8; s/D = 0,12 Kobzh = 0,65.

Koonuse nurga vähenedes väheneb Kobj väärtus. Seina paksus pressimiskohas suureneb metalli kokkusurumise tõttu. Suurim paksus suurima kokkusurumise kohas määratakse valemiga.

s1 = s √ 1/ Kobzh

34. Kõvasulamist tööelementidega stantside projekteerimine.

TV Sulam on keraamiline (mitte metall) karbiid W. Tv. sulamitel on suurenenud kalduvus puruneda, seetõttu on see võimalik ainult siis, kui on täidetud erilised disaini- ja tehnoloogilised nõuded usaldusväärne töö kõvasulamitest tööelementidega stantsid, nn kõvasulami stantsid ning nende vastupidavuse suurendamine kümneid ja sadu kordi võrreldes terase tööelementidega stantsidega. Kaasaegsed disainid karbiidstantsid peaksid tagama terasega võrreldes suurema jäikuse, stantsi ülemise osa täpsema ja usaldusväärsema suuna põhja suhtes, varre telje maksimaalset lähedust stantsi survekeskmele, eemaldamissõlmede vastupidavust ja töökindlust ning elastsed elemendid, juhtribade suurenenud kulumiskindlus, võib-olla suurem arv uuesti lihvimist ja pingekontsentratsiooni puudumine kõvasulamil.

Plaatide suurem jäikus ja tugevus saavutatakse nende paksuse suurendamisega. Maatriksite puhul, mille plaani suurus on 350x200 mm, on soovitatav põhjaplaadi paksus 100-120 mm. Alumine ja ülemine plaat ning virnaplaat on valmistatud terasest 45 Need plaadid on kuumtöödeldud kõvadusega 30-35 HRC. Maatriksi aluse ja alumise stantsiplaadi külgneva pinna, samuti stantside tagumise osa ja ülemise plaadi (või vahepealse tugiplaadi) külgneva pinna kõrvalekalle ei tohiks olla suurem kui 0,005. mm. Selle nõude eiramine võib templi vastupidavust mitu korda vähendada.

Karbiidist stantside kruvid on valmistatud 45 terasest ja seejärel kuumtöödeldud. Tuleb arvestada, et isegi kruvide kerge venitamine viib karbiidstantside vastupidavuse vähenemiseni.

Karbiidist stantsi ülemise osa täpsem ja usaldusväärsem suund alumise osa suhtes, võrreldes terasega, saavutatakse valtsimisjuhikute (vähemalt 4) abil. Soovitatav pinge kuulijuhikutes on 0,01-0,015 mm. Mõnel juhul kasutatakse häireid 0,02, -0,03 mm. Pinge suurenemine toob kaasa juhikute vastupidavuse vähenemise. Lõikamisel on siiski soovitav häireid suurendada õhuke materjal paksus kuni 0,5 mm või töötamisel kulunud pressimisseadmed. Rulljuhikute vastupidavus on olenevalt pinge suurusest 10-16 miljonit töötsüklit. Sambad ja puksid on valmistatud terasest ШХ15. Pärast kuumtöötlust Nende kõvadus on 59-63 HRCе. Rulljuhikuid kasutatakse kuni 1,5 mm paksuse materjali lõikamisel.

Pingekontsentratsiooni kõrvaldamine kõvasulamis saavutatakse maatriksiakende nurkade ümardamisega raadiusega 0,2-0,3 mm (välja arvatud töönurk järjestikulise templi astmenoa aknas) ja määrates maatriksi paksus, selle seina minimaalne laius ja tööakende vaheline kaugus vastavate arvutuste alusel.

Ribaeemalduselementide ja ribade juhtimise vastupidavuse ja töökindluse tagamine saavutatakse eemaldajate tugevdamisega karastatud terasplaatide ja karbiidelementidega, karbiidist juhtvarraste ja eraldusvahendite kasutamisega riba suunamiseks ja tõstmiseks ning uute konstruktsioonide eemaldamisega. Kõige levinumad on kahte tüüpi koorijad: need, mis annavad riba suuna liikumisel üle maatriksi (joonis 1 a) ja need, mis seda ei anna (joonis 1, b). Viimase kasutamine eeldab eraldi elementide olemasolu templis riba juhtimiseks.

Enamasti teostatakse liikuvad tõmmitsad veeremisjuhikutel. Juhikutel on suurim jäikus, kui sambad on jäigalt tõmmitsa külge kinnitatud (joonis 2). Vältimaks moonutusi, mis tulenevad lindil olevate rästide olemasolust, ei suruta tõmmitsat vastu teipi; vahe selle ja kompositsioonilehe lindi vahel on 0,5-0,8 mm (joonis 3).

Osade lõikamisel materjalist, mille paksus on üle 0,5 mm,

templid fikseeritud tõmbaja Nendes stantsides väljalõigatud osad on tasapinnalisuselt pisut halvemad kui liikuva eemaldajaga stantside puhul, kuna lõikamine toimub stantside ja stantside teravate tööservade korral. Torude jäikuse suurendamine saavutatakse nende pikkuse vähendamisega minimaalselt lubatud ja kasutades astmelisi stantse. Vajalik on, et perforaator oleks kindlalt stantsihoidikusse kinnitatud. Reeglina peaks stantsihoidja paksus olema vähemalt 1/3 stantsi kõrgusest.

Matriitside tööosade kujundused. Karbiidist stantside konstruktsioonid sõltuvad suuresti peamiste vormi moodustavate osade, eriti maatriksite, valmistamise meetoditest. Kaks levinumat meetodit maatriksite töötlemiseks on teemantlihvimine ja