Ciptaan ini berkaitan dengan pembentukan logam dan boleh digunakan untuk pembuatan bahagian daripada kosong tiub. Setem mengandungi matriks, penebuk, pengapit, pemegang atas dan bawah. Sangkar atas dibuat dengan permukaan kerja, diameter dalamnya sama dengan diameter luar bahan kerja tiub. Setem itu mengandungi sisipan yang diperbuat daripada logam mulur dengan diameter yang sama dengan diameter dalaman kosong tiub. Sangkar bawah dibuat dengan rongga yang tidak berfungsi, diameternya sama dengan diameter pelapik logam mulur, dan ketinggiannya sama dengan panjang kosong tiub. Sebuah dadu dengan lubang yang ditentukur diletakkan di antara bingkai atas dan bawah. Dalam kes ini, sisipan yang diperbuat daripada logam mulur bersama dengan dadu dibuat dengan kemungkinan membalikkannya. Meningkatkan produktiviti dengan menggunakan semula pelapik. 1 gaji f-ly, 2 sakit.

Lukisan untuk paten RF 2277027

Ciptaan ini berkaitan dengan pembentukan logam dan boleh digunakan untuk pembuatan bahagian daripada kosong tiub.

Setem yang terkenal untuk pembuatan bahagian daripada kosong tiub (sijil hak cipta SU No. 797820, MKI B 21 D 22/02, 1981), mengandungi sisipan, matriks, penebuk dan lengan panduan. Kelemahan setem yang diketahui ialah kerumitan struktur penebuk komposit dan kerumitan untuk mengeluarkan bahan kerja termampat dari rongga matriks.

Yang paling hampir dengan setem yang dicadangkan dalam intipati dan tujuan teknikal ialah setem lukisan (perakuan pengarang SU No. 863075, MKI B 21 D 22/02, 1980). Setem mengandungi penebuk, matriks dengan rongga kerja yang diisi dengan logam mulur, pengapit dan sesendal dengan rongga tidak berfungsi dan lubang yang ditentukur, terletak di rongga kerja matriks. Dalam kes ini, lubang lengan yang ditentukur berkomunikasi dengan rongga matriks. Kelemahan setem yang diketahui ialah selepas membentuk produk pada setem ini, adalah perlu untuk menjalankan operasi untuk memisahkan dan mengeluarkan logam mulur dari lengan, yang memerlukan pelarasan semula setem semasa proses kerja.

Objektif ciptaan adalah untuk meningkatkan produktiviti setem tanpa merosot kualiti produk siap kerana kemungkinan menggunakan semula sisipan yang diperbuat daripada logam mulur tanpa operasi tambahan untuk memisahkan dan mengeluarkannya dari rongga setem dan menyesuaikan semula. ia semasa proses kerja.

Untuk menyelesaikan masalah ini, setem yang mengandungi matriks, penebuk dan pengapit, tidak seperti prototaip, dilengkapi dengan klip atas dan bawah. Sangkar atas dibuat dengan rongga kerja, diameter dalamnya sama dengan diameter luar bahan kerja tiub D, di mana sisipan yang diperbuat daripada logam mulur dengan diameter sama dengan diameter dalaman d bahan kerja diletakkan. Sangkar bawah dibuat dengan rongga yang tidak berfungsi, diameternya sama dengan diameter d pelapik logam mulur, dan dimensi linear dalam ketinggian sama panjang L bilet tiub. Disebabkan oleh kesan daya pada pelapik yang diperbuat daripada logam mulur (contohnya, plumbum), tekanan belakang jejari disediakan, yang menghalang pembentukan gelombang bulat (corrugations) pada bahan kerja tiub dan penebalan dinding kedua-dua dalam zon pembentukan dan dalam zon sokongan. Di antara perlumbaan atas dan bawah terdapat dadu dengan lubang yang ditentukur. Sisipan logam mulur dan acuan dibuat dengan kemungkinan untuk memusingkannya secara bersama 180° ke arah paksi. Selepas memusingkan pelapik bersama-sama dengan acuan, proses disambung semula tanpa tambahan kerja Persediaan. Di samping itu, reka bentuk menyediakan acuan yang boleh diganti dengan parameter lubang yang ditentukur yang sangat baik. Disebabkan ini, adalah mungkin untuk mengawal jumlah tekanan belakang di dalam bahan kerja tiub.

Ciptaan ini digambarkan oleh bahan grafik, di mana rajah 1 menunjukkan setem untuk membuat bahagian daripada kosong tiub sebelum memulakan kerja; dalam Rajah 2 - sama selepas akhir pengeliman.

Setem yang dicadangkan mengandungi matriks 1, penebuk 2, sangkar atas 3, diameter dalamnya sama dengan diameter luar D bahan kerja tiub 4. Sisipan 5 diperbuat daripada logam mulur (contohnya, plumbum) dengan diameter d sama dengan diameter dalam bahan kerja yang sedang diproses dipasang di dalam bahan kerja 4. Setem juga mengandungi perlumbaan 6 yang lebih rendah, dadu 7 dan pengapit 8. Diameter rongga yang tidak berfungsi bagi perlumbaan bawah 6 adalah sama dengan diameter d sisipan logam mulur, dan dimensi linear dalam ketinggian adalah sama. kepada panjang bahan kerja tiub L.

Setem berfungsi seperti berikut. Sisipan yang diperbuat daripada logam plastik 5 dengan dadu 7 dimasukkan ke dalam sangkar bawah 6, bahan kerja 4 dan sangkar atas 3 dipasang, dan kemudian penebuk 2 dan matriks 1. Semasa lejang kerja matriks 1 dan tebuk 2, sisipan logam plastik 5 diperah keluar melalui lubang yang ditentukur dalam acuan 7 ke dalam rongga sangkar bawah 6, manakala bahagian atas Bahan kerja tiub 4 ditolak ke dalam rongga kerja yang terbentuk di antara matriks 1 dan penebuk 2, mengakibatkan mampatan bahan kerja tiub. Selepas melengkapkan pengeliman bahan kerja tiub, pengapit 8 mengembalikan klip atas 3 ke kedudukan asalnya. Selepas menerima dan mengeluarkan bahagian siap untuk mengulangi proses pengeliman kosong tiub, sisipan 5 yang diperbuat daripada logam mulur bersama dengan acuan 7 dikeluarkan daripada pemegang bawah, dipusingkan 180° dan dipasang semula dalam acuan, kosong tiub baru adalah dimasukkan, dan proses pengeliman diulang. Sekiranya perlu untuk menukar jumlah tekanan belakang, yang menjejaskan kualiti pembentukan bahan kerja tiub berkelim, sudah cukup untuk menggantikan acuan dengan parameter lubang yang ditentukur yang berbeza.

Penggunaan ciptaan yang dicadangkan memungkinkan untuk membentuk bahagian tanpa pelarasan semula acuan tambahan. Keupayaan untuk menggunakan acuan yang boleh diganti dengan lubang yang ditentukur yang berbeza membolehkan anda menukar jumlah tekanan belakang dalam cetakan dan mendapatkan bahagian dengan ketebalan dinding teragih yang diberikan, diperoleh daripada kosong tiub dengan parameter geometri dan mekanikal yang berbeza.

TUNTUTAN

1. Setem untuk mengepit kosong tiub, mengandungi matriks, penebuk dan pengapit, dicirikan bahawa ia dilengkapi dengan perlumbaan atas dan bawah, perlumbaan atas dibuat dengan permukaan yang berfungsi, diameter dalamannya sama dengan diameter luar kosong tiub, dan sisipan diperbuat daripada logam plastik dengan diameter yang sama dengan diameter dalam tiub kosong, perlumbaan bawah dibuat dengan rongga yang tidak berfungsi, diameternya sama dengan diameter tiub. pelapik logam plastik, dan dimensi linear adalah sama dengan panjang kosong tiub, dadu dengan lubang yang ditentukur terletak di antara perlumbaan atas dan bawah, manakala pelapik logam plastik bersama dengan dadu dibuat dengan kemungkinan membalikkannya. .

2. Setem mengikut tuntutan 1, dicirikan bahawa acuan boleh diganti, dengan diameter lubang yang ditentukur yang berbeza.

MUKA SURAT 124

KULIAH Bil 17

Operasi menukar bentuk pengecapan helaian. Crimping dan pengedaran

Rangka kuliah

1. Mengelim.

1.1. Parameter teknologi asas pengeliman.

1.2. Penentuan dimensi bahan kerja awal.

1.3. Penentuan daya yang diperlukan semasa pengeliman.

2. Pengagihan.

2.1. Parameter teknologi asas pengedaran.

2.2. Penentuan dimensi bahan kerja awal.

3.3. Reka bentuk mati.

1. Mengelim

Mengelim adalah operasi yang mengurangkan keratan rentas hujung terbuka produk berongga pra-lukisan atau paip.

Semasa mengelim, hujung terbuka bahan kerja berongga atau paip ditolak ke dalam bahagian kerja berbentuk corong matriks, yang mempunyai bentuk produk siap atau peralihan pertengahan (Rajah 1). Matriks cincin mempunyai rongga kerja dengan rectilinear, condong ke paksi simetri atau generatrix curvilinear.

Rajah 1 - Skim proses pengeliman

Jika pengeliman dilakukan dalam keadaan bebas, tanpa tekanan belakang bahan kerja dari luar dan dari dalam, hanya bahagiannya yang terletak di rongga matriks yang cacat secara plastik, bahagian selebihnya berubah bentuk secara elastik. Leher tin silinder, tin pembungkus aerosol, pelbagai penyesuai saluran paip, leher lengan dan produk lain dihasilkan dengan mengelim.

1.1. Parameter teknologi utama pengeliman

Semasa pengeliman, bahagian bahan kerja yang boleh berubah bentuk berada dalam keadaan cacat isipadu dan tekanan isipadu. Dalam arah meridional dan lilitan terdapat ubah bentuk mampatan dan tegasan mampatan dalam arah jejari (berserenjang dengan generatriks) terdapat ubah bentuk tegangan dan tegasan mampatan unsur gelang bahan kerja berongga. Jika sudah takdirnya permukaan dalam daripada bahan kerja berongga semasa pengeliman tidak dimuatkan, dan dengan bahan kerja berdinding agak nipis ia adalah kecil berbanding, maka kita boleh mengandaikan bahawa rajah keadaan tegasan akan menjadi mampatan dwipaksi rata dalam arah meridian dan lilitan. Akibatnya, beberapa penebalan dinding berlaku di pinggir produk.

Ubah bentuk semasa pengeliman dianggarkan oleh pekali pengeliman, iaitu nisbah diameter bahan kerja kepada diameter purata bahagian yang cacat:

Jumlah penebalan boleh ditentukan oleh formula:

di manakah ketebalan dinding bahan kerja, mm;

ketebalan dinding di pinggir produk selepas mengelim, mm;

diameter bahan kerja berongga, mm;

diameter produk siap (selepas mengelim), mm;

nisbah kelim.

Untuk bahan nipis ( Nisbah diameter 1.5 mm) dikira oleh dimensi luar, dan untuk yang lebih tebal - dengan diameter purata. Pekali pengelim untuk produk keluli ialah 0.85 0.90; untuk loyang dan aluminium 0.8-0.85. Hadkan nisbah kelim

Ia dianggap sebagai satu di mana bahan kerja mula kehilangan kestabilan dan membentuk lipatan melintang di atasnya. Pekali kelim pengehad bergantung pada jenis bahan, magnitud pekali geseran dan sudut tirus matriks kelim.

di manakah kekuatan hasil bahan;

P - modulus pengerasan linear;

 - pekali geseran; = 0,2 -0,3;

 - sudut tirus matriks.

Sudut optimum Tirus matriks dengan pelinciran yang baik dan permukaan bahan kerja yang bersih ialah 12…16 , dengan kurang keadaan yang menguntungkan geseran 20…25 .

Bilangan kelim boleh ditentukan dengan formula:

Penyepuhlindapan diperlukan antara operasi pengeliman. Dimensi bahagian selepas pengeliman meningkat disebabkan pegas sebanyak 0.5...0.8% daripada dimensi nominal.

Pengeliman dijalankan dalam keadaan mampatan tidak sekata dalam arah paksi dan lilitan. Pada nilai kritikal tertentu tegasan mampatan dan  kehilangan kestabilan setempat bahan kerja berlaku, mengakibatkan lipatan.

A B C D)

Rajah 2 Pilihan yang mungkin kehilangan kestabilan semasa pengeliman: a), b) pembentukan lipatan melintang; c) pembentukan lipatan membujur; d) ubah bentuk plastik bahagian bawah

Akibatnya, nilai kritikal pekali kelim dikawal oleh kehilangan kestabilan tempatan. Untuk mengelakkan pembentukan lipatan semasa mengelim, batang pelurus dimasukkan ke dalam bahan kerja.

Pekali pengeliman kritikal, ketepatan dimensi bahagian yang diperoleh dengan pengeliman, amat bergantung pada sifat anisotropik bahan bahan kerja. Dengan peningkatan pekali anisotropi normal R nisbah kelim mengehadkan meningkat ( K = D / d )*** K = d / D kurang, kerana pada masa yang sama, rintangan dinding bahan kerja untuk menebal dan membonjol meningkat. Akibat daripada anisotropi planar semasa pengeliman ialah pembentukan kerang di bahagian tepi bahan kerja yang dikelim. Ini memerlukan pemangkasan seterusnya dan, oleh itu, peningkatan penggunaan bahan.

Sudut kecondongan matriks pembentuk untuk pengeliman ialah nilai optimum, di mana tegasan meridional adalah minimum, pada

 .

Jika  0.1, maka = 21  36  ; dan jika  0.05, maka = 17  .

Apabila mengelim dalam acuan kon dengan lubang tengah, bahagian tepi bahan kerja, apabila beralih dari kon ke rongga silinder, membengkok (berputar) dan kemudian, apabila ia melaluinya, sekali lagi memperoleh bentuk silinder, iaitu bahagian tepi bahan kerja dibengkokkan dan diluruskan secara bergantian di bawah pengaruh momen lentur. Jejari kelengkungan pinggir kerja matriks mempunyai pengaruh yang signifikan terhadap ketepatan diameter bahagian termampat bahan kerja (angka). Ini dijelaskan oleh fakta bahawa jejari lentur semula jadi (bahagian tepi) bahan kerja mempunyai nilai yang sangat pasti, bergantung pada ketebalan, diameter bahan kerja, dan sudut kecondongan matriks pembentuk.

=  (2 dosa  ) .

Ketebalan bahagian tepi bahan kerja boleh ditentukan dengan formula berikut: =; di manakah asas logaritma asli.

Rajah 3 Mengelim dalam acuan kon dengan lubang tengah

Jika  , maka elemen bahan kerja yang bergerak dari bahagian kon zon ubah bentuk ke dalam silinder yang terhasil kehilangan sentuhan dengan matriks dan diameter bahagian silinder bahagian termampat atau produk separuh siap berkurangan, iaitu.

Jika, maka fenomena ini tidak berlaku, dan diameter bahagian termampat bahan kerja sepadan dengan diameter lubang kerja matriks.

Daripada perkara di atas, ia menunjukkan bahawa jejari matriks mesti memenuhi syarat berikut:

dan kemungkinan perubahan dalam diameter bahagian silinder bahagian termampat boleh ditentukan dengan formula:

1.3. Menentukan dimensi bahan kerja asal

Ketinggian bahan kerja yang dimaksudkan untuk mengelim, dari keadaan kesamaan isipadu, boleh ditentukan menggunakan formula berikut:

dalam kes pengelim silinder (Rajah 4a)

dalam kes pengeliman kon (Rajah 4,b)

dalam kes pengeliman sfera (Rajah 4, c)

0.25 (1+).

Rajah 4 Skim untuk menentukan dimensi bahan kerja

1.4. Penentuan daya yang diperlukan semasa pengeliman

Daya pengeliman terdiri daripada daya yang diperlukan untuk pengeliman itu sendiri di bahagian kon matriks, dan daya yang diperlukan untuk membengkokkan (memutar) tepi berkelim sehingga ia berhenti melawan tali pinggang silinder dadu

Rajah 5 Skim untuk menentukan daya kelim

Bahagian Oa sepadan dengan daya yang diperlukan untuk membengkokkan tepi bahan kerja ke sudut tirus dadu; seluruh kawasan Ov sepadan; plot matahari sepadan dengan kekuatan; plot CD sepadan dengan gelongsor tepi bahan kerja di sepanjang tali pinggang silinder matriks, daya pengeliman meningkat sedikit.

Apabila bahan kerja keluar dari matriks, daya turun sedikit dan menjadi sama dengan daya semasa proses pengeliman keadaan mantap Robzh.

Kekuatan ditentukan oleh formula:

=  1-  1+  +  1-  1+  3-2 cos  ;

di mana  -kekuatan hasil diekstrapolasi sama dengan .

Crimping dijalankan menggunakan penekan engkol dan hidraulik. Apabila bekerja pada tekanan engkol, daya perlu ditingkatkan sebanyak 10-15

Jika  = 0.1…0.2; Itu

S 4.7

Formula ini memberikan pengiraan yang agak tepat apabila 10…30  ; ,1…0.2

Daya ubah bentuk anggaran boleh ditentukan dengan formula:

2. Operasi pendispensan

Operasi pengedaran digunakan untuk menerima pelbagai bahagian dan produk separuh siap yang mempunyai keratan rentas berubah-ubah, membolehkan anda meningkatkan diameter bahagian tepi bahan kerja silinder berongga atau paip (Rajah 6).

Hasil daripada proses ini, terdapat pengurangan panjang generatriks bahan kerja dan ketebalan dinding dalam zon ubah bentuk plastik, meliputi kawasan dengan peningkatan dimensi melintang. Pengeluaran dilakukan dalam setem menggunakan penebuk kon, yang mengubah bentuk bahan kerja berongga dalam bentuk sekeping paip, kaca yang diperoleh dengan lukisan, atau cangkang cincin yang dikimpal, menembusi ke dalamnya.

A B C)

Rajah 6. - Jenis bahagian yang diperoleh melalui pengagihan: a)

2.1. Parameter pengedaran teknologi utama

Tahap ubah bentuk dalam pengiraan teknologi ditentukan oleh pekali pengembangan, iaitu nisbah diameter terbesar bahagian cacat produk kepada diameter asal bahan kerja silinder:

Ketebalan terkecil bahan kerja terletak di pinggir bahagian yang terhasil dan ditentukan oleh formula:

Semakin besar pekali pengembangan, semakin besar penipisan dinding.

Tahap kritikal ubah bentuk dikawal oleh salah satu daripada dua jenis kehilangan kestabilan: lipatan di dasar bahan kerja dan penampilan leher, yang membawa kepada kemusnahan - retak, dalam satu atau serentak beberapa bahagian tepi yang cacat. sebahagian daripada bahan kerja (Rajah 7).

Rajah 7 Jenis kehilangan kestabilan semasa merebak: a) lipatan pada dasar bahan kerja; b) rupa leher

Kemunculan satu atau satu lagi jenis kecacatan bergantung kepada ciri-ciri sifat mekanikal bahan bahan kerja, ketebalan relatifnya, sudut kecondongan generatriks tebuk, keadaan geseran sentuhan dan syarat untuk mengamankan bahan kerja dalam acuan. . Sudut terbaik ialah dari 10 sehingga 30  .

Nisbah diameter terbesar bahagian cacat bahan kerja kepada diameter bahan kerja asal, di mana kehilangan kestabilan tempatan mungkin berlaku, dipanggil pekali pengembangan mengehad.

Nisbah pengedaran maksimum boleh menjadi 10...15% lebih besar daripada yang ditunjukkan dalam Jadual 1.

Dalam kes operasi dengan pemanasan, bahan kerja boleh menjadi 20...30% lebih besar daripada tanpa pemanasan. Suhu optimum pemanasan: untuk keluli 08kp 580…600 DENGAN; loyang L63 480…500 C, D16AT 400…420  C.

Jadual 1 Nilai pekali taburan

Daya taburan boleh ditentukan dengan formula:

di mana C pekali bergantung kepada pekali taburan.

Pada.

2.3. Menentukan dimensi bahan kerja asal

Panjang bahan kerja ditentukan daripada syarat isipadu bahan kerja dan bahagiannya adalah sama, dan diameter dan ketebalan dinding diandaikan sama dengan diameter dan ketebalan dinding bahagian silinder bahagian itu. Selepas pengembangan, bahagian kon bahagian mempunyai ketebalan dinding yang tidak rata, berbeza dari ke.

Panjang longitudinal bahan kerja boleh ditentukan menggunakan formula berikut:

1. apabila mengagihkan mengikut skema a) (Rajah 8):

Rajah 8. Skim untuk mengira bahan kerja awal

2. apabila mengagihkan mengikut skema b) jika jejari lenturan bahan kerja apabila menggerakkannya ke bahagian kon penebuk dan meninggalkannya adalah sama antara satu sama lain dan nilainya sepadan dengan:

2.4. Reka bentuk mati

Reka bentuk acuan pendispensan bergantung pada tahap ubah bentuk yang diperlukan. Jika tahap ubah bentuk tidak besar dan pekali pengembangan kurang daripada maksimum, maka kehilangan kestabilan tempatan dikecualikan. Dalam kes ini, acuan terbuka digunakan tanpa tekanan belakang pada bahagian silinder bahan kerja.

Pada darjat tinggi ubah bentuk, apabila pekali lebih besar daripada had, mati dengan lengan sokongan gelongsor digunakan, yang mewujudkan tekanan belakang pada bahagian silinder bahan kerja (Rajah 9).

Lengan gelongsor 4 diturunkan ke bawah oleh penolak boleh laras panjang 3, dipasang pada plat atas 1, yang menghapuskan kemungkinan mencubit bahan kerja di kawasan sentuhan tebuk 2, bahan kerja dan lengan gelongsor 4. Penggunaan setem dengan sokongan lengan gelongsor membolehkan meningkatkan tahap ubah bentuk sebanyak 25 30% .

Rajah 9 - Gambar rajah setem untuk mendispens dengan tekanan belakang: plat 1 atas; 2-tumbuk; 3penolak; sesendal gelongsor 4; 5-mandrel; 6-mata air; 7-plat bawah

Tahap maksimum ubah bentuk semasa pengembangan dengan penebuk kon juga boleh ditingkatkan jika bebibir kecil dengan lebar pada jejari lentur dalaman diperolehi pada pinggir bahan kerja (Rajah 10). Semasa pengembangan, bebibir menyerap tanpa pemusnahan tegasan tegangan lilitan yang lebih tinggi daripada tepi bahan kerja tanpa bebibir. Dalam kes ini, tahap maksimum ubah bentuk meningkat sebanyak 15 20%.

Rajah 10 - Skim pengedaran bahan kerja dengan bebibir kecil

Pengagihan kosong ke dalam cetakan boleh dilakukan menggunakan penekan mekanikal dan hidraulik.

Model utiliti berkaitan dengan pembentukan logam, khususnya dengan pengecapan bahagian dengan media elastik daripada kosong tiub. Setem mengandungi matriks yang terdiri daripada bahagian atas dan bawah, penebuk, dan medium elastik. Matriks terletak di dalam bekas dan kosong tiub dengan medium elastik yang diletakkan di dalamnya dipasang di dalamnya lubang diameter berubah-ubah dibuat di bahagian bawah dan atas matriks, yang memastikan pengeliman bahagian akhir matriks; kosong tiub dan taburan bahagian tengahnya. Keputusan teknikal terdiri daripada meningkatkan keupayaan teknologi operasi bahagian pengecapan daripada kosong tiub disebabkan oleh prestasi serentak pengeliman dan pengedaran kosong tiub.

Model utiliti berkaitan dengan pembentukan logam, khususnya dengan pengecapan bahagian dengan media elastik daripada kosong tiub.

Peranti untuk mengedarkan paip diketahui (Penggunaan poliuretana dalam pengeluaran pengecapan logam lembaran / V.A. Khodyrev - Perm: 1993. - ms 218, lihat ms 125), yang terdiri daripada matriks berpecah dan tebuk. Matriks mengandungi kosong tiub, di dalamnya diletakkan medium elastik. Peranti ini memungkinkan untuk menghasilkan bahagian daripada paip dengan mendispens kosong tiub dengan media elastik di atas matriks tegar.

Cacat peranti ini terletak pada keupayaan teknologinya yang rendah. Peranti ini hanya membenarkan pengembangan paip, yang menunjukkan dirinya dalam peningkatan saiz keratan rentas kosong tiub, ditentukan oleh pekali pengehad pembentukan.

Objektif model utiliti yang dituntut adalah untuk meningkatkan keupayaan teknologi pengendalian bahagian pengecapan daripada kosong tiub. Keputusan teknikal yang dicapai oleh model utiliti yang didakwa adalah untuk meningkatkan keupayaan teknologi pengendalian bahagian pengecapan daripada kosong tiub disebabkan oleh prestasi pengeliman dan pengedaran kosong tiub secara serentak.

Ini dicapai oleh fakta bahawa dalam setem untuk mengedar dan mengelim bilet tiub, mengandungi matriks yang terdiri daripada bahagian atas dan bawah, penebuk, medium elastik, di bahagian bawah dan atas matriks terdapat lubang pembolehubah diameter, yang memastikan pengeliman bahagian akhir bilet tiub dan pengedaran bahagian tengahnya.

Apa yang baharu dalam peranti yang dituntut ialah matriks terletak di dalam bekas dan di bahagian bawah dan atas matriks terdapat lubang diameter berubah-ubah, yang memastikan pengeliman bahagian akhir bahan kerja tiub dan pengedaran bahagian tengahnya.

Disebabkan fakta bahawa matriks, yang terdiri daripada bahagian atas dan bawah, terletak di dalam bekas, pergerakan bahagian atas matriks yang boleh dipercayai dipastikan, kerana bekas itu berfungsi sebagai panduan untuknya. Disebabkan fakta bahawa di bahagian bawah dan atas matriks terdapat lubang diameter berubah-ubah, yang memastikan pemampatan bahagian akhir bahan kerja tiub dan pengedaran bahagian tengahnya, dalam kombinasi dengan ciri lain, pemampatan serentak daripada hujung bahan kerja tiub dan pengagihan bahagian tengahnya dipastikan. Disebabkan fakta bahawa di bahagian matriks terdapat lubang diameter berubah-ubah supaya di tempat-tempat matriks di mana bahagian akhir bahan kerja tiub dipasang, diameter lubang dibuat lebih kecil daripada diameter paip. bahan kerja, ini akan memastikan pemampatan bahagian hujung bahan kerja. Disebabkan fakta bahawa diameter lubang adalah berubah-ubah, iaitu, ia dibuat lebih besar daripada diameter kosong tiub di bahagian-bahagian matriks di mana bahagian tengah kosong tiub akan berada, adalah mungkin untuk mengagihkan bahagian tengahnya. bahagian. Di samping itu, membuat lubang di bahagian matriks dengan diameter berubah-ubah, i.e. daripada diameter lebih kecil daripada diameter kosong paip kepada diameter lebih besar daripada diameter kosong paip, menyediakan pemasangan menegak paip kosong dalam matriks.

Reka bentuk acuan membolehkan pengeliman serentak bahagian hujung paip kosong dan pengagihan bahagian tengahnya.

Pemohon tidak mengetahui objek dengan set ciri penting ini, oleh itu, yang dituntut penyelesaian teknikal mempunyai kebaharuan.

Model utiliti digambarkan secara grafik. Rajah menunjukkan setem untuk mengedar dan mengelim kosong tiub.

Setem termasuk bahagian bawah 1 matriks, bekas 2. Kosong tiub 3 dipasang secara menegak pada bahagian bawah 1 matriks Setem juga termasuk bahagian atas 4 matriks, medium elastik 5, contohnya , butiran poliuretana. Bahagian siap 6 diperoleh daripada bahan kerja 3. Medium elastik 5 terletak di dalam bahan kerja tiub 3 dan dalam lubang 8 diameter berubah-ubah di bahagian atas 4 matriks dan dalam lubang 7 diameter berubah-ubah di bahagian bawah. 1 daripada matriks; dadu juga termasuk pukulan 9.

Setem berfungsi seperti berikut: bahagian bawah 1 matriks dipasang di dalam bekas 2, kosong tiub 3 dimasukkan secara menegak di dalam bahagian bawah matriks, dan bahagian atas 4 matriks dipasang pada atas. Medium elastik 5 dituangkan ke dalam lubang 8 di bahagian atas 4 matriks ke dalam bahan kerja tiub 3 dan ke dalam lubang 7 di bahagian bawah 1 matriks. Dengan menggerakkan slaid tekan (tidak ditunjukkan dalam rajah) dengan daya P, pukulan 9 bergerak, yang menyebabkan bahagian atas 4 matriks bergerak, yang membawa kepada pergerakan bahan kerja tiub 3 ke dalam lubang 8 diameter berubah-ubah. di bahagian atas 4 matriks dan kepada pergerakan bahan kerja tiub 3 ke dalam lubang 7 diameter berubah-ubah di bahagian bawah 1 matriks, yang membawa kepada pemampatan bahagian hujung bahan kerja tiub 3. Daya P juga dihantar ke medium elastik 5, yang melaluinya ia dihantar ke dinding bahan kerja tiub 3, yang membawa kepada pengedaran bahagian tengahnya. Selepas slaid tekan dan pukulan 9 mencapai kedudukan atas maksimum, bahagian siap 6 dan medium elastik 5 dikeluarkan dalam susunan terbalik.

Setem untuk mengedar dan mengelim bahan kerja tiub, mengandungi matriks yang terdiri daripada bahagian atas dan bawah, penebuk, medium elastik, dicirikan bahawa matriks terletak di dalam bekas dan dibuat dengan lubang diameter berubah-ubah di bahagian bawah dan bahagian atas untuk membenarkan pengeliman bahagian hujung bahan kerja tiub dan pengagihan serentak bahagian tengahnya.

O PENERANGAN ()664722

DIREKA DAN SAYA

Kesatuan Soviet

Sosialis

D. N. Korneev (71) Pemohon (54) SETEM UNTUK MENGECIL BILET TIUB

Ciptaan ini berkaitan dengan pembentukan logam dan boleh digunakan untuk mengecap bahagian terutamanya daripada bahan kepingan nipis.

Die pengelim diketahui, terdiri daripada bahagian bawah yang diletakkan di atas meja penekan dan die pengelim atas dengan ejector bermuatan spring (1) dipasang secara sepusat di dalamnya.

Bahan kerja diletakkan di bahagian bawah, dan pengeliman dilakukan oleh acuan atas menggunakan pukulan tekan bahagian yang telah siap ditolak keluar dari bahagian atas dadu oleh pemancut pegas. Kelemahan setem yang diketahui ialah ia hanya boleh mengelim bahagian dengan dinding yang agak tebal. Nisbah ketebalan bahan kepada diameter kontur pengelim apabila mengelim dalam setem yang diketahui ditentukan dan, untuk mengelakkan pembentukan lipatan, ia tidak boleh melebihi nilai tertentu.

Adalah diketahui bahawa kelemahan ini sebahagiannya dihapuskan dalam setem untuk mengepit bahan kerja berongga, yang mengandungi penebuk dipasang secara sepaksi, klip untuk sokongan luar bahan kerja, matriks, mandrel dan ejector dibuat dalam bentuk sesendal diperbuat daripada bahan elastik yang dipasang pada penebuk dan dipasang secara sepusat, dan pada ejector dipasang pelapik berprofil, yang sesuai dengan lubang di lengan dalaman mandrel. Kelemahan setem sedemikian ialah ia hanya boleh mengelim berongga melalui bahan kerja tanpa bahagian bawah (2).

Terdapat juga satu lagi setem yang diketahui untuk mengelim bahan kerja berdinding nipis, yang mengandungi tapak, matriks dan alat pengapit, termasuk penebuk elastik dengan pemegang penebuk, dan penimbal elastik. Matriks dibuat dalam bentuk dua bahagian yang terletak secara sepaksi, satu daripadanya dipasang pada

15 pada pangkalan dan dimuatkan spring dalam arah paksi, dan satu lagi dipasang secara sepusat dengan penebuk dengan kemungkinan pergerakan bersama paksi dengannya, manakala penampan elastik diletakkan di sepanjang paksi setem antara pemegang tebuk dan bahagian lain daripada acuan dan mempunyai ketegaran yang lebih besar daripada penebuk anjal (3).

Setem berfungsi seperti berikut.

Bahan kerja dipasang di bahagian bawah matriks. Apabila slaid tekan bergerak ke bawah, kedua-dua bahagian matriks ditutup, penebuk elastik, memampatkan, memenuhi seluruh ruang matriks, menekan bahan kerja ke dinding matriks. Dengan pergerakan lanjut peluncur, bahagian atas matriks 664722 memampatkan bahan kerja, dan pemegang penebuk bergerak ke atas, memampatkan penimbal elastik.

Peranti ini paling hampir dengan ciptaan dari segi intipati teknikal dan hasil yang dicapai.

Walau bagaimanapun, tekanan dengan mana penebuk anjal menekan bahan kerja ke dinding matriks berubah sepanjang keseluruhan lejang slaid akhbar, mencapai nilai maksimum pada akhir pergerakan. Ia tidak boleh laras dan akhirnya bergantung pada kekakuan dan dimensi keseluruhan penimbal elastik.

Keupayaan teknologi setem adalah terhad apabila mengelim bahagian berongga dengan bahagian bawah. Apabila mengelim bahagian tanpa bahagian bawah, bahan kerja yang dikelim, pada permulaan pergerakan ke atas bahagian atas acuan, ditekan pada matriks dengan penebuk elastik sehingga penebuk elastik mengambil bentuk asalnya. Apabila mengelim dinding kapal dengan bahagian bawah, semua tekanan yang menghasilkan penimbal elastik di dalam bahan kerja diserap oleh dinding kapal. Keadaan ini memungkinkan untuk mengelim hanya bekas yang cukup kuat untuk menahan tekanan yang dicipta semasa mengelim.

Tujuan ciptaan ini adalah untuk mengembangkan keupayaan teknologi setem, iaitu untuk menyediakan kemungkinan mengelim bekas dengan dinding yang agak nipis dan mempunyai bahagian bawah tanpa pembentukan lipatan dengan menyediakan keupayaan untuk mengawal daya tekan tumbukan.

Matlamat ini dicapai dengan fakta bahawa setem yang diketahui dilengkapi dengan silinder hidraulik, badannya dibuat dalam matriks sepanjang paksinya, dan omboh disambungkan ke penebuk elastik, dan penumpuk hidraulik disambungkan ke rongga omboh. daripada silinder hidraulik Saluran paip dengan injap yang mengawal tekanan bendalir.

Kehadiran hidraulik memungkinkan untuk mengawal selia, menggunakan injap, tekanan di dalam acuan (daya pengapit) ke tahap yang diperlukan dan mengeluarkan tekanan ini, mengikut kebolehlaksanaan teknologi, yang tidak boleh dilakukan dalam acuan yang diketahui.

Lukisan menunjukkan keratan rentas setem, dan separuh daripada lukisan di sebelah kiri paksi menggambarkan setem dalam kedudukan terbuka, dan yang kanan ditutup.

Setem itu terdiri daripada matriks pengelim 1, dipasang pada slaid tekan, dengan omboh 2 diletakkan di dalamnya, di bahagian bawahnya penebuk 3 yang diperbuat daripada bahan elastik dipasang. Ruang di atas omboh disambungkan oleh saluran paip 4 dengan penumpuk hidraulik 5 hingga injap sehala 6 dan injap boleh laras 7. Bahagian bawah acuan, dipasang pada meja penekan, terdiri daripada pemegang boleh alih 8, bermuatan spring

65 pengapit 9, dan tapak tetap 10, di mana bahan kerja 11 dipasang.

Setem berfungsi seperti berikut.

Bahan kerja 11 dipasang dalam pemegang boleh alih 8 pada tapak 10. Apabila slaid tekan bergerak ke bawah, penebuk 3 menyentuh bahagian bawah bahan kerja, berubah bentuk dan memenuhi rongga bahan kerja. Tepi bawah acuan pengelim 1 menyentuh pemegang 8 dan dengan pergerakan ke bawah lebih jauh penebuk anjal memenuhi seluruh rongga bahan kerja 11 dan kon cetakan pengelim 1 sebelum pangkal kon matriks menyentuh tepi atas bahan kerja. Tekanan di atas omboh 2 meningkat semasa pelarasan injap 7, dan omboh 2 kekal di tempatnya. Apabila peluncur terus bergerak ke bawah, tekanan di atas omboh 2 meningkat dengan mendadak, dan cecair, mengatasi daya spring injap 7, mengalir ke dalam penumpuk hidraulik 5. Omboh 2 bergerak ke atas, dan kon matriks 1 memampatkan dinding daripada bahan kerja 11.

Apabila peluncur mencapai kedudukan terendahnya, tekanan luaran pada injap 7 melepaskan tekanan di atas omboh 2 di bawah tindakan penebuk elastik

3, omboh 2 bergerak ke atas, dan penebuk elastik sebahagiannya membebaskan rongga produk. Apabila gelongsor tekan bergerak ke atas, omboh 2 bergerak ke bawah di bawah tekanan penumpuk hidraulik 5. Bendalir memasuki ruang di atas omboh melalui injap sehala 6. Bahagian 11 ditolak keluar dari acuan pengelim dengan penebuk elastik 3.

Perkara penting untuk reka bentuk setem ialah keupayaan untuk mengawal tekanan pengapit dan melepaskan tekanan ini pada saat tekanan di dalam bahan kerja dirasakan oleh matriks.

Kedua-dua keadaan ini bersama-sama mengembangkan keupayaan teknologi setem dan memungkinkan untuk mengelim bahagian berdinding nipis yang kini dihasilkan menggunakan tudung berputar dan, akhirnya, menyediakan peningkatan produktiviti dalam operasi ini.

Tuntutan

Setem untuk mengepit kosong tiub, yang mengandungi pemegang yang dipasang pada tapak, matriks dan penebuk elastik penekan dipasang secara sepaksi dengan matriks, dicirikan di dalamnya, untuk menyediakan keupayaan untuk mengawal daya penekan penebuk, ia dilengkapi dengan silinder hidraulik, badannya dibuat dalam matriks sepanjang paksinya, dan omboh silinder hidraulik disambungkan kepada penebuk elastik, serta penumpuk hidraulik yang disambungkan ke rongga omboh di atas silinder hidraulik dengan saluran paip dengan injap yang mengawal tekanan bendalir

Disusun oleh I. Kapitonov

Techred N. Stroganova

Pembaca pruf: L. Orlova dan A. Galakhova

Editor V. Kukharenko

Pesanan 82812 Ed. No 337 Edaran 1034 Langganan

NGO Jawatankuasa Negeri USSR untuk Ciptaan dan Penemuan

1I3035, Moscow, Ya-35, tambak Raushskaya, 4/5

Rumah percetakan, Sapunova Ave., 2

Sumber maklumat diambil kira semasa peperiksaan

1. Cap helaian, atlas gambar rajah, M., Kejuruteraan Mekanikal, 1975, hlm. 308.

30. Reka bentuk tipikal mati untuk melukis bahagian dengan bebibir, berlangkah dan bentuk kon.

Dengan bebibir:

Reka bentuk tipikal acuan lukisan dengan pemegang lipatan 2, beroperasi daripada penimbal mesin penekan universal, ditunjukkan dalam Rajah. 229, a. Pautan penghantaran antara penimbal tekan dan pemegang lipatan ialah pin penimbal /. Bahagian siap dikeluarkan dari matriks 4 pada penghujung pengangkatan gelangsar melalui ejektor 5 dan penolak 6. Jika bahagian bawah bahagian yang dicap rata dan terletak berserenjang dengan paksi lukisan, maka apabila dadu ditutup , jurang z ditinggalkan di antara ejektor 5 dan plat atas 3, iaitu bekerja tanpa pukulan "keras".

Proses penukaran stok lembaran dalam rongga dengan penggunaan pemegang lipatan disertai dengan pemuatan kompleks bahan, terutamanya di kawasan bebibir. Bebibir mengalami mampatan tangen daripada tegasan mampatan a, (Rajah 229.6), yang merupakan ubah bentuk utama bahan dalam zon ini, tegangan jejarian daripada tegasan tegangan o r dan

membentuk.

Bentuk kon:

Lukisan bahagian kon rendah biasanya dilakukan dalam 1 operasi, tetapi rumit oleh fakta bahawa seni. Ubah bentuk bahan kerja adalah kecil (dengan pengecualian tempat yang bersebelahan dengan tepi bulat pukulan), akibatnya tudung "terbalik" dan kehilangan bentuknya. Oleh itu, adalah perlu untuk meningkatkan tekanan pengapit dan

nasi. 229. Melukis kaca berongga dengan pengapit bahan kerja

mewujudkan tegasan tegangan yang ketara dalam bahan kerja boleh ubah bentuk yang melebihi had keanjalan

bahan, melalui penggunaan matriks dengan rusuk ekzos (Rajah 134, a).

Dalam Rajah. 134, b menunjukkan kaedah lain untuk melukis kon cetek tetapi lebar (pemantul lampu), dihasilkan dalam setem dengan pengapit kon. Lukisan bahagian jenis ini juga boleh dilakukan dengan baik dengan pengecapan hidraulik. Dalam kebanyakan kes, lukisan bahagian kon dengan kedalaman sederhana dijalankan dalam 1 operasi. Hanya dengan ketebalan relatif kecil pengikat, serta dengan kehadiran bebibir, 2 atau 3 operasi lukisan diperlukan. Apabila mengecap bahagian daripada bahan yang agak tebal (S/D)100>2.5, s

perbezaan kecil dalam dimensi diametrik, hud boleh berlaku tanpa menekan, sama dengan hud bahagian silinder. DALAM dalam kes ini penentukuran diperlukan pada akhir strok kerja dengan pukulan yang membosankan. Dalam pembuatan bahagian kon berdinding nipis, ini bermakna. Dengan perbezaan diameter bahagian bawah dan atas, bentuk bulat yang lebih ringkas dengan permukaan yang sama dengan permukaan bahagian siap dilukis terlebih dahulu, dan kemudian bahagian siap diperoleh dalam setem penentukuran. bentuk. Pengiraan teknologi peralihan di sini adalah sama seperti semasa melukis bahagian silinder dengan bebibir. mn = dn /dn-1, dn dan dn-1 ialah diameter tudung semasa dan sebelumnya.

Bentuk langkah:

Kepentingan khusus ialah proses dwi, ​​menggabungkan hud konvensional dengan hud penyongsangan.

Lukisan boleh diterbalikkan membawa kesan yang hebat apabila mengecap bahagian berbentuk langkah. Contoh biasa ialah proses berbilang langkah untuk mengecap bahagian dalam seperti lampu kereta. Pertama, silinder atau hemisfera ditarik keluar, dan kemudian bahan kerja ditarik ke arah yang bertentangan (terbalik) untuk mendapatkan bentuk produk yang diingini.

Skim hud boleh balik (boleh balik).

31. Reka bentuk tipikal acuan untuk bebibir.

Die bebibir boleh dibahagikan kepada dua kumpulan: die tanpa mengapit bahan kerja dan mengecap dengan mengapit bahan kerja. Die tanpa mengapit bahan kerja hanya digunakan apabila memanik produk besar, di mana tidak ada kebimbangan bahan kerja terkeluar semasa bebibir. Pengapitan penuh bahan kerja biasanya boleh dicapai dengan menggunakan acuan bebibir kumpulan kedua dengan tekanan yang kuat.

Dalam Rajah. 207, dan setem bebibir dibentangkan dengan pengapit yang lebih rendah, beroperasi daripada penimbal getah 1 yang diletakkan di bawah setem, yang menghantar tekanan melalui mesin basuh 2 dan rod 3 ke plat tekanan 5. Apabila menurunkan bahagian atas setem, bahan kerja 6, diletakkan di atas plat 5 supaya tebuk bebibir 4 dengan tonjolan atasnya memasuki lubang awal, mula-mula diapit oleh matriks 7, dan kemudian manik. Mengeluarkan produk dari bahagian atas dadu selepas bebibir boleh dilakukan menggunakan ejektor tegar (rod) konvensional yang beroperasi daripada penekan itu sendiri, atau, seperti yang ditunjukkan dalam rajah, menggunakan spring 9 dan ejektor 8.

Apabila membebel produk yang lebih besar, bukannya penampan getah atau spring, lebih baik menggunakan peranti pneumatik atau hidropneumatik.

Dalam Rajah. 207, b menunjukkan setem yang serupa dengan pengapit atas untuk membebibir lubang pada klac traktor. Di sini, produk 4 ditekan apabila bahagian atas dadu diturunkan oleh plat 3, yang berada di bawah tindakan enam belas spring 2 yang terletak dalam bulatan di sekeliling penebuk bebibir 1.

Menekan bahagian anulus bahan dari bawah semasa proses bebibir dan lemparan seterusnya produk dari matriks 5 selepas bebibir dijalankan oleh ejektor 6, yang menerima pergerakan melalui rod 7 dari kusyen pneumatik bawah penekan.

32. Reka bentuk tipikal setem untuk diedarkan.

Reka bentuk acuan pendispensan bergantung pada tahap ubah bentuk yang diperlukan, yang mana

dicirikan oleh pekali pengedaran Krazd. Jika Krazd > Krazd. had . , apabila kehilangan kestabilan tempatan dikecualikan, maka setem terbuka mudah dengan penebuk kon digunakan

(untuk pengedaran percuma) dan pengapit silinder yang lebih rendah di sepanjang diameter dalaman kosong paip, yang dipasang pada plat bawah acuan.

Pada tahap ubah bentuk yang lebih tinggi,

apabila Krazd< Кразд.прел . применяют штампы со скользящим внешним подпором (рис. 1).

Rajah 1. Dies untuk mengagihkan hujung kosong tiub dengan sokongan luar gelongsor.

Setem itu terdiri daripada plat atas 1 dan penebuk kon 2 dan penolak rod 3 yang dipasang padanya Sebuah mandrel sokongan silinder 5 dilekatkan pada plat bawah 7, yang diameternya D adalah sama dengan diameter luar paip kosong. Lengan sokongan 4 bergerak di sepanjang mandrel, disokong oleh spring 6. Apabila lengan berada di kedudukan atas (ditunjukkan dalam rajah dengan garis putus-putus), bahan kerja dipasang pada bahu mandrel 5, dan bahan kerja terkeluar dari lengan oleh

(0.2-0.3) D.

Apabila bahagian atas dadu diturunkan, penebuk kon memasuki bahan kerja dan mula menolaknya keluar.

Pada masa yang sama, penolak 3 menekan pada lengan sokongan 4 (memampatkan spring 6) dan menggerakkannya ke bawah di sepanjang mandrel, dengan itu membenarkan penebuk mengeluarkan sepenuhnya paip kosong sehingga

saiz yang diperlukan. Semasa lejang terbalik, spring 6 mengangkat lengan 4 ke atas bersama-sama bahagian yang dicop.

Operasi ini direka terutamanya untuk meningkatkan diameter bahan kerja silinder untuk

penyambung paip. Sudut taburan optimum ialah 10300.

Jika diameter silinder berongga awal ialah d0, maka diameter terbesar ialah d1, sehingga pengedaran boleh dijalankan (Rajah 3).

d1 ,=Ksection * d0, dengan Ksection ialah pekali pengembangan bergantung pada ketebalan relatif

kosong. s/d0 =0.04 Ksection =1.46 s/d0 =0.14 Ksection =1.68. Ketebalan bahan berkurangan semasa pengedaran. Ketebalan terkecil pada titik regangan terbesar ditentukan oleh

formula. s1 = s √ 1/ Ksection

Pendispensan boleh dilakukan di tepi bahan kerja berongga atau di bahagian tengahnya dalam cetakan dengan acuan terbelah, media elastik dan kaedah lain.

Dimensi bahan kerja untuk pengagihan ditentukan berdasarkan kesamaan isipadu bahan kerja dan bahagian tanpa mengambil kira perubahan dalam ketebalan logam.

Rajah 3. a - penebuk anjal. b- dalam matriks boleh tanggal.

33. Reka bentuk tipikal acuan pengelim.

Crimping dies dibahagikan kepada dua kumpulan : mati untuk pengeliman percuma dan mati dengan penyokong bahan kerja. Setem kumpulan pertama Mereka hanya mempunyai peranti panduan untuk bahan kerja tiub atau berongga, tanpa sokongan dalaman atau luaran, akibatnya kehilangan kestabilan semasa pengeliman adalah mungkin. Untuk mengelakkan kehilangan kestabilan, bahan kerja dalam satu operasi menerima perubahan bentuk di mana daya pengeliman yang diperlukan akan kurang daripada yang kritikal.

nasi. 1. Skim dies untuk pengeliman percuma hujung - bahagian.

Dalam Rajah. Rajah 1 menunjukkan dua rajah dadu pengelim bebas: pada setem pertama, hujung paip 3 (Rajah 1, a) dikelim dalam acuan pegun, dan pada setem kedua, leher dikelim.

pada produk berongga 3 (Rajah 1, b) dijalankan oleh matriks alih 1, dipasang pada plat atas dadu menggunakan pemegang matriks 5. Untuk menetapkan bahan kerja, terdapat tali pinggang silinder sama ada pada matriks / , atau pada plat 4. Penyingkiran bahagian dilakukan oleh ejector 2, dikuasakan oleh bawah atau dari penimbal atas. Panjang bahagian termampat ditetapkan dengan menukar pukulan akhbar.

Dalam Rajah. 2, a menunjukkan gambar rajah dadu dengan sokongan luar; dalam dirinya

bahagian bahan kerja yang tidak dikenakan pengeliman dilindungi oleh gelang luar 2, yang menghalang kehilangan kestabilan dan membonjol bahan kerja ke luar. Disebabkan ini, acuan sedemikian boleh menghasilkan tahap ubah bentuk yang lebih tinggi daripada acuan tanpa sokongan. Untuk memudahkan pemasangan bahan kerja dan penyingkiran bahagian berkelim dari pemegang 2, ia dibuat boleh tanggal; dalam keadaan tidak berfungsi, ia dicabut oleh spring 1. Pengapit ditutup di sekeliling bahan kerja dengan menggerakkan bahagian atas dadu ke bawah dengan baji 4. Untuk mengeluarkan bahagian termampat dari matriks 5, dadu dilengkapi dengan ejektor 3, beroperasi dari spring 6 atau dari palang dalam slaid akhbar.

Terdapat juga acuan dengan cincin luar gelongsor yang menyokong bahan kerja di sepanjang keseluruhan bahagiannya yang tidak cacat.

Dalam Rajah. 2, b dan c menunjukkan acuan untuk mengelim bahagian hujung paip atau bahan kerja berongga ke dalam sfera, dilengkapi dengan sokongan luaran (Rajah 2, c) atau luaran dan dalaman (Rajah 2, b) untuk bahan kerja.

nasi. 2. Gambar rajah dadu untuk mengelim hujung bahagian dengan penyokong Dail ini membolehkan anda membuat perubahan bentuk yang ketara dalam satu operasi,

yang menyebabkan bilangan operasi semasa pengecapan berbilang operasi dikurangkan. Dalam setem yang bertujuan untuk mengelim bahagian hujung paip (Rajah 2, b), kosong paip dipasang di celah antara perlumbaan gelongsor luar 2 dan tapak rod dalaman 3, di mana terdapat langkah untuk menyokong hujung kosong. Sisipan ditekan ke dalam lubang rod 3, yang mempunyai kepala sfera di mana bahan kerja dikelim. Dalam setem untuk mengelim bahan kerja berongga (Rajah 2, c), pelapik 6 tiada. Bahan kerja dipasang di sepanjang pemegang 2 dan rod asas 3.

Apabila slaid tekan bergerak ke bawah, matriks 1 menggerakkan sangkar gelongsor 2 ke bawah dan memampatkan bahan kerja di sepanjang sfera. Klip beroperasi dari penimbal bawah melalui rod 4, gelongsor di plat bawah 5. Bahagian ditolak keluar apabila penekan bergerak ke atas dengan sisipan 6, juga disambungkan ke penimbal bawah.

Operasi ini digunakan secara meluas untuk pengeluaran kes kartrij. Sudut tirus optimum ialah 15-200. Ciri setem Terdapat keperluan untuk memastikan kestabilan bahan kerja semasa proses pengeliman. Dai terbahagi kepada: 1. tanpa sokongan bahan kerja 2. dengan sokongan bahan kerja. Tanpa sokongan ia jarang digunakan dan untuk bahan kerja berdinding agak tebal.

Kemungkinan mengelim bahan kerja silinder dalam satu operasi pekali orped. mengelim

d ,=Kobzh * D, dengan Kdiv ialah pekali taburan bergantung pada ciri reka bentuk setem dan jenis bahan. Jadual 5.

Kobzh juga bergantung pada ketebalan relatif bahan. Untuk keluli lembut (α=200).- s/D=0.02 Kobzh

0.8; s/D=0.12 Kobzh =0.65.

Apabila sudut tirus berkurangan, nilai Kobj berkurangan. Ketebalan dinding di tapak kelim bertambah disebabkan oleh pemampatan logam. Ketebalan terbesar pada titik pemampatan terbesar ditentukan oleh formula.

s1 = s √ 1/ Kobzh

34. Reka bentuk acuan dengan elemen kerja diperbuat daripada aloi keras.

TV Aloi adalah seramik (bukan logam) karbida W. Tv. aloi mempunyai kecenderungan yang meningkat untuk patah, oleh itu hanya jika reka bentuk khas dan keperluan teknologi dipenuhi adalah mungkin operasi yang boleh dipercayai mati dengan elemen kerja yang diperbuat daripada aloi keras, apa yang dipanggil mati aloi keras, dan meningkatkan ketahanan mereka sebanyak berpuluh-puluh dan ratusan kali berbanding dengan mati dengan elemen kerja keluli. Reka bentuk moden karbida harus memberikan ketegaran yang lebih tinggi berbanding dengan keluli, arah yang lebih tepat dan boleh dipercayai bahagian atas dadu berhubung dengan bahagian bawah, kedekatan maksimum paksi batang dengan pusat tekanan die, ketahanan dan kebolehpercayaan unit penyingkiran dan elemen anjal, peningkatan rintangan haus jalur panduan, bilangan pengisaran semula yang mungkin lebih besar dan kekurangan kepekatan tegasan pada aloi keras.

Peningkatan ketegaran dan kekuatan papak dicapai dengan meningkatkan ketebalannya. Untuk matriks dengan saiz pelan 350x200 mm, ketebalan plat bawah yang disyorkan ialah 100-120 mm. Plat bawah dan atas serta plat tindanan diperbuat daripada 45 keluli Plat ini dirawat haba dengan kekerasan 30-35 HRC. Sisihan daripada kerataan asas matriks dan permukaan bersebelahan plat die bawah, serta bahagian belakang penebuk dengan pemegang penebuk dan permukaan bersebelahan plat atas (atau plat sokongan perantaraan) tidak boleh melebihi 0.005 mm. Kegagalan untuk mematuhi keperluan ini boleh mengurangkan ketahanan setem beberapa kali.

Skru mati karbida diperbuat daripada 45 keluli dan kemudian dirawat haba. Ia harus diambil kira bahawa walaupun sedikit regangan skru membawa kepada penurunan dalam ketahanan karbida mati.

Arah yang lebih tepat dan boleh dipercayai bagi bahagian atas acuan karbida berhubung dengan bahagian bawah, berbanding keluli, dicapai dengan menggunakan panduan bergolek (sekurang-kurangnya 4). Ketegangan yang disyorkan dalam panduan bola ialah 0.01-0.015 mm. Dalam sesetengah kes, gangguan 0.02, -0.03 mm digunakan. Peningkatan dalam ketegangan membawa kepada penurunan dalam ketahanan panduan. Walau bagaimanapun, adalah dinasihatkan untuk meningkatkan gangguan semasa memotong bahan nipis ketebalan sehingga 0.5 mm atau apabila bekerja pada haus peralatan akhbar. Ketahanan panduan bergolek ialah 10-16 juta kitaran operasi, bergantung pada jumlah ketegangan. Lajur dan sesendal diperbuat daripada keluli ШХ15. Selepas rawatan haba Kekerasan mereka ialah 59-63 HRCе. Pemandu penggelek digunakan apabila memotong bahan sehingga 1.5 mm tebal.

Penghapusan kepekatan tegasan dalam aloi keras dicapai dengan membulatkan sudut dalam tingkap matriks dengan jejari 0.2-0.3 mm (dengan pengecualian sudut kerja dalam tingkap pisau langkah setem berjujukan) dan dengan menentukan ketebalan matriks, lebar minimum dindingnya dan jarak antara tingkap kerja berdasarkan pengiraan yang sepadan.

Memastikan ketahanan dan kebolehpercayaan elemen penyingkiran jalur dan panduan jalur dicapai dengan mengukuhkan penari telanjang dengan plat keluli yang dikeraskan dan elemen karbida, menggunakan rod panduan karbida dan agen pelepas untuk arah jalur dan pengangkatan, dan menggunakan reka bentuk penari telanjang baharu. Yang paling biasa ialah dua jenis pengupas: yang memberikan arah jalur semasa ia bergerak di atas matriks (Rajah 1 a) dan yang tidak menyediakannya (Rajah 1, b). Penggunaan yang terakhir memerlukan kehadiran elemen berasingan dalam setem untuk membimbing jalur.

Dalam kebanyakan kes, penarik bergerak dilakukan pada panduan bergolek. Pemandu mempunyai ketegaran yang paling besar jika lajur dipasang dengan tegar pada penarik (Gamb. 2). Untuk mengelakkan herotan akibat daripada kehadiran burr pada pita, penarik tidak ditekan pada pita; jurang antaranya dan pita helaian komposisi ialah 0.5-0.8 mm (Rajah 3).

Apabila memotong bahagian dari bahan dengan ketebalan lebih dari 0.5 mm, sebagai peraturan,

setem dengan tetap penarik Bahagian yang dipotong dalam dadu ini adalah rendah sedikit dalam kerataan berbanding yang diperolehi dalam dadu dengan penjalur boleh alih, kerana pemotongan berlaku dengan tepi kerja yang tajam pada tumbukan dan dadu. Meningkatkan ketegaran pukulan dicapai dengan mengurangkan panjangnya kepada minimum yang dibenarkan dan menggunakan pukulan berperingkat. Ia adalah perlu bahawa penebuk diikat dengan selamat di dalam pemegang penebuk. Sebagai peraturan, ketebalan pemegang penebuk hendaklah sekurang-kurangnya 1/3 daripada ketinggian penebuk.

Reka bentuk bahagian kerja acuan. Reka bentuk cetakan karbida sebahagian besarnya bergantung pada kaedah pembuatan bahagian binaan bentuk utama, khususnya matriks. Dua kaedah yang paling biasa untuk memproses matriks ialah mengisar berlian dan