Ljepljenje i kohezija betona, njegovo skupljanje, hrapavost i poroznost formirajuće površine oplate utječu na prianjanje oplate na beton. Adhezija može doseći nekoliko kg / cm 2, što komplicira oplatu, utječe na površinsku kvalitetu proizvoda od armiranog betona i dovodi do preranog trošenja oplatnih ploča.

Beton prianja na drvene i čelične površine oplate jače nego na plastične zbog slabe mokrostivosti.

Vrste maziva:

1) vodene suspenzije praškastih tvari inertne u odnosu na beton. Kad voda ispari iz suspenzije, na površini oplate stvara se tanak sloj koji sprečava prianjanje betona. češće, suspenzija: CaSO 4 × 0,5H20 0,6 ... 0,9 težine. sati, vapneno tijesto 0,4 ... 0,6 masenih dijelova, LST 0,8 ... 1,2 masenih dijelova, voda 4 ... 6 težinskih dijelova Te se masti brišu betonom, onečišćuju betonske površine, stoga se rijetko koriste;

2) hidrofobna maziva su najčešća na bazi mineralnih ulja, emulsola ili soli masnih kiselina (sapuna). Nakon njihove primjene, iz različitih orijentiranih molekula nastaje hidrofobni film, koji smanjuje prijanjanje oplate na beton. Njihov nedostatak: zagađenje betonske površine, visoki troškovi i opasnost od požara;

3) maziva - usporivači postavljanja betona u tankim slojevima guze. Melasa, tanini itd. Njihov nedostatak je poteškoća u reguliranju debljine betonskog sloja kod koje se postavljanje usporava.

4) kombinirano - svojstva površina oplate za izradu oplate koriste se u kombinaciji s kašnjenjem u postavljanju betona u stražnjim slojevima. Pripremaju se u obliku obrnutih emulzija, uz vodootporne tvari i moderatore mogu se uvesti plastificirajući aditivi: LST, soaponaft itd., Koji smanjuju površinsku poroznost betona u stražnjim slojevima. Te masnoće ne peru se 7 ... 10 dana, dobro se drže na okomitim površinama i ne kontaminiraju beton.

Instalacija oplate .

Montaža oplate iz elemenata inventara oplate, kao i postavljanje u radni položaj volumetrijske, klizne, tunele i kotrljajuće oplate treba izvesti u skladu s tehnološkim pravilima za njihovo sastavljanje. Površine oplate moraju se lijepiti sredstvom za otpuštanje.

Prilikom postavljanja konstrukcija koje podržavaju oplate ispunjavaju se sljedeći zahtjevi:

1) stalci moraju biti postavljeni na podloge koje imaju površinu ležaja dovoljnu za zaštitu betonske konstrukcije od neprihvatljivog slijeganja;

2) kablovi, spojnice i drugi elementi za pričvršćivanje ne bi trebali spriječiti betoniranje;

3) pričvršćivanje vrvi i nosača na prethodno betonske armirano-betonske konstrukcije treba obaviti uzimajući u obzir čvrstoću betona u trenutku prijenosa opterećenja s tih učvršćivača na njega;

4) podnožje za oplate mora biti provjereno prije ugradnje.

Oplata i krug armirano-betonskih lukova i svoda, kao i oplate od armirano-betonskih greda s rasponom većim od 4 m, trebaju biti ugrađene s građevinskim dizalicom. Jačina građevinskog dizala treba biti najmanje 5 mm na 1 m raspona lukova i lukova, a za konstrukcije nosača - najmanje 3 mm na 1 m raspona.

Za postavljanje oplate greda na gornji kraj nosača stavite kliznu stezaljku. Na stalcima na nosačima vilica, učvršćenim na gornjem kraju stalka, ugrađuju se instalacije na kojima se postavljaju oplate. Klizne se trake također oslanjaju na staze. Također se mogu poduprijeti izravno na zidovima, ali u ovom slučaju, u zidovima treba napraviti potporna gnijezda.

Prije ugradnje oplate koja se može sklopiti, postavljaju se svjetilice, na koje se nanosi rizik crvenom bojom, popravljajući položaj radne ravnine oplate i potpornih elemenata. Elementi oplate koji podržavaju skele i skele trebaju se skladištiti što je moguće bliže radnom mjestu u hrpama ne većim od 1 ... 1,2 m tako da se omogući slobodan pristup bilo kojem elementu.

Podignite štitnike, kontrakcije, stalke i druge elemente, kao i dostaviti ih na radno mjesto na pozornici, u paketima s mehanizmima za dizanje, a pričvršćivači se trebaju čuvati i čuvati u posebnim spremnicima.

Oplate sastavlja specijalizirana veza, koju prihvaća majstor.

Preporučljivo je provesti postavljanje i demontažu oplate s pločama i blokovima velike veličine uz maksimalnu uporabu sredstava za mehanizaciju. Montaža se izvodi na montažnim mjestima koja su čvrsto obložena. Ploča i jedinica instalirani su u strogo okomitom položaju pomoću vijaka koji su montirani na potpornje. Nakon ugradnje, ako je potrebno, ugradite estrihe pričvršćene klinastom bravom na kontrakcije.

Oplata za građevine visine veće od 4 m sakuplja se u nekoliko slojeva visine. Ploče gornjih slojeva pričvršćene su na donje ili su montirane na potpornim nosačima ugrađenim u beton, nakon demontaže oplate donjih slojeva.

Pri sastavljanju oplate zakrivljenog oblika koriste se posebne cijevne kontrakcije. Nakon sastavljanja oplate izravnava se umetanjem klinova uzastopce u dijametralno suprotnim smjerovima.

Sigurnosna pitanja

1. Koja je glavna svrha oplate kod monolitnog betoniranja? 2. Koje vrste oplate znate? 3. Od kojih se materijala mogu izrađivati ​​oplate?

13. Ojačanje armiranobetonskih konstrukcija

Opće informacije. Čelična armatura za armirano-betonske konstrukcije najrasprostranjenija je vrsta čelika visoke čvrstoće s privremenom otpornošću od 525 do 1900 MPa. U proteklih 20 godina, količina svjetske proizvodnje armaturnih šipki porasla je za oko 3 puta i dostigla je više od 90 milijuna tona godišnje, što je oko 10% svih valjanih čeličnih proizvoda.

U Rusiji je 2005. proizvedeno 78 milijuna m 3 betona i armiranog betona, zapremina čelične armature bila je oko 4 milijuna tona, s istim tempom razvoja gradnje i potpunim prijelazom od običnog armiranog betona u armiranje klasa A500 i B500 u našoj zemlji u 2010. godini očekivana potrošnja oko 4,7 milijuna tona čelika za armiranje za 93,6 milijuna m 3 betona i armiranog betona.

Prosječna potrošnja armiranog čelika po 1 m 3 armiranog betona u različitim zemljama svijeta kreće se u rasponu od 40 ... 65 kg, za armirano-betonske konstrukcije proizvedene u SSSR-u, prosječna potrošnja čelika za armiranje bila je 62,5 kg / m 3. Očekuje se da će ušteda zbog prijelaza na A500C čelik umjesto A400 iznositi oko 23%, dok je pouzdanost armiranobetonskih konstrukcija povećana zbog isključenja krhkog loma armature i zavarenih spojeva.

U proizvodnji montažnih i monolitnih armirano-betonskih konstrukcija valjani čelik koristi se za izradu fitinga, ugrađenih dijelova za sastavljanje pojedinih elemenata, kao i za montažu i druge uređaje. Potrošnja čelika u proizvodnji armirano-betonskih konstrukcija iznosi oko 40% ukupnog volumena metala koji se koristi u gradnji. Udio armiranja šipki je 79,7% ukupnog volumena, uključujući: konvencionalno ojačanje - 24,7%, povećanu čvrstoću - 47,8%, visoku čvrstoću - 7,2%; udio žičane armature je 15,9%, uključujući običnu žicu 10,1%, povećanu čvrstoću - 1,5%, vruće valjane - 1%, visoku čvrstoću - 3,3%, udio valjanih proizvoda za ugrađene dijelove je 4,4%.

Okov ugrađen prema proračunu za percepciju naprezanja tijekom proizvodnje, transporta, ugradnje i pogona konstrukcije naziva se radnim, a ugrađuje se iz konstrukcijskih i tehnoloških razloga, - montaža. Radna i montažna armatura najčešće se kombiniraju u armaturne proizvode - zavarene ili pletene mreže i okvire, koji se postavljaju u oplate strogo u konstrukcijskom položaju u skladu s prirodom rada armirano-betonske konstrukcije pod opterećenjem.

Jedan od glavnih zadataka koji se treba riješiti u proizvodnji armiranobetonskih konstrukcija je smanjenje potrošnje čelika, što se postiže primjenom armaturnih šipki povećane čvrstoće. Uvode se nove vrste armaturnih čelika za konvencionalne i prednapregnute armirano-betonske konstrukcije koje istiskuju neučinkovite čelike.

Za proizvodnju fitinga koriste se nisko-ugljični, nisko ili srednje legirani čelični otvoreni kamioni i konverteri raznih vrsta i struktura, te, prema tome, fizikalno-mehanička svojstva promjera od 2,5 do 90 mm.

Armiranje armirano-betonskih konstrukcija klasificirano je prema 4 znaka:

- Prema tehnologiji izrade, razlikuju se vruće valjani čelični čelik, isporučuje se u šipkama ili zavojnicama ovisno o promjeru, i hladno vučena (izrađena crtanjem) žica.

- Prema metodi kaljenja, armatura štapa može se očvrsnuti termički i termomehanički ili u hladnom stanju.

- Prema obliku površine, armatura može biti glatka, periodičnog profila (s uzdužnim i poprečnim rubovima) ili valovita (s eliptičnim udubljenjima).

- Prema načinu primjene, ventili se razlikuju bez prednaprezanja i s prednaprezanjem.

Sorte čelika za armiranje. Za armiranje armirano-betonskih konstrukcija koristi se sljedeće: čelični šipka koja ispunjava zahtjeve standarda: vruće valjana šipka - GOST 5781, klase ovog pojačanja označene su slovom A; termomehanički očvrsnuta šipka - GOST 10884, klase su označene sa At; žica od blagog čelika - GOST 6727, glatka je označena s B, valovita - Bp; žica od ugljičnog čelika za armiranje prednapregnutih betonskih konstrukcija - GOST 7348, glatka je označena s B, valovita - V, užad prema GOST 13840, označena su slovom K.

U proizvodnji armiranobetonskih konstrukcija preporučljivo je koristiti armirani čelik s najvišim mehaničkim svojstvima za uštedu metala. Vrsta čelika za armiranje odabire se ovisno o vrsti konstrukcije, prisutnosti prednaprezanja, uvjetima proizvodnje, ugradnji i radu. Sve vrste kućnih ne-zateznih armatura dobro su zavarene, ali dostupne su posebno za prednapregnute betonske konstrukcije i ograničeno zavarene ili nevarene vrste armature.

Vruće valjani štap. Trenutno postoje dva načina označavanja klasa ojačanja šipki: A-I, A-II, A-III, A-IV, A-V, A-VI i A240, A300, A400 i A500, A600, A800, respektivno A1000. U prvoj metodi označavanja mogu se u jednu klasu uključiti različiti armirajući čelici s istim svojstvima, s povećanjem razreda čelika za armiranje, povećanjem njegovih karakteristika čvrstoće (uvjetna granica elastičnosti, uvjetna čvrstoća popuštanja, privremeni otpor) i smanjenjem pokazatelja deformabilnosti (relativno izduženje nakon pucanja, relativno jednoliko produženje) nakon praznine, relativno sužavanje nakon zazora itd.). U drugoj metodi za označavanje klasa armature, numerički indeks ukazuje na minimalnu zajamčenu vrijednost čvrstoće puštanja u MPa.

Dodatni indeksi korišteni za označavanje armaturnih šipki: Ac-II - armatura druge klase, namijenjena armiranobetonskim konstrukcijama koje djeluju u sjevernim regijama, A-IIIv - armatura treće klase, očvrsnuta kapuljačom, At-IVK - termički ojačana četvrta klasa, s povećanom otpornošću do korozionog pucanja, At-IIIS - armirano ojačana armatura razreda III zavarena.

Okov štapova dostupan je u promjeru od 6 do 80 mm, rebra klase A-I i A-II promjera do 12 mm i stupnjevi A-III s promjerom do 10 mm mogu se isporučivati ​​u šipkama ili zavojnicama, a ostatak okova dostupan je samo u šipkama od 6 do 12 m, izmjerena ili nesmjerna duljina. Zakrivljenost šipki ne smije prelaziti 0,6% izmjerene dužine. Čelik klase A-I je gladak, ostatak je periodičnog profila: armatura klase A-II ima dva uzdužna rebra i poprečne izbočine koji idu duž trosmjerne vijačnice. S promjerom ojačanja od 6 mm dopušteno je izbočenje duž spiralne vijke s jednim pokretanjem i s promjerom od 8 mm duž dvostrukog starta. Priključci klase A-III i više također imaju dva uzdužna rebra i poprečne izbočine u obliku "koštice". Na površini profila, uključujući površinu rebara i izbočina, ne bi trebalo biti pukotina, školjki, zarobljenih i zalascima sunca. Da bi se razlikovali čelici klase A-III i viši, krajnje površine šipki obojene su različitim bojama ili su označene konveksnim oznakama nanesenim tijekom valjanja.

Trenutno se proizvodi i čelik s posebnim vijčanim profilom - Europrofileom (bez uzdužnih rebara, a poprečna rebra u obliku spiralne linije su kontinuirana ili isprekidana), što omogućuje uvrtanje šipki vijčanih spojnih elemenata - spojnica, matica. Uz njihovu pomoć, armatura se može spojiti bez zavarivanja na bilo kojem mjestu i formirati privremena ili trajna sidra.

Sl. 46. ​​Vruće valjani ojačani štap periodičnog profila:

a - klasa A-II, b - klasa A-III i iznad.

Za primjenjuje proizvodnja pojačanja, ugljik (uglavnom St3kp, St3ps, St3sp, St5ps, St5sp) niska i srednelegirovannye čelika (10GT, 18G2S, 25G2S, 32G2Rps, 35GS, 80, 20HG2TS, 23H2G2T, 22H2G2AYU, 22H2G2R, 20H2G2SR) mijenja sadržaj ugljika a legirani elementi reguliraju se svojstvima čelika. Zavarivanje čelika za ojačanje svih razreda (osim 80C) osigurava se kemijskim sastavom i tehnologijom. Vrijednost ugljika:

Seq = C + Mn / 6 + Si / 10

za zavareni čelik od niskolegiranog čelika A-III (A400) ne smije biti veći od 0,62.

Termički mehanički ojačano ojačanje šipke također je podijeljeno u klase prema mehaničkim svojstvima i radnim karakteristikama: At-IIIC (At400C i At500C), At-IV (At600), At-IVC (At600C), At-IVK (At600K), At-V (At800 ), At-VK (At800K), At-VI (At1000), At-VIK (At1000K), At-VII (At1200). Čelik je izrađen od periodičnog profila, koji može biti poput vruće valjanog štapa A-Sh ili kao što je prikazano na Sl. 46 s uzdužnim ili bez i poprečnim rebrima u obliku srpa može se izraditi glatka armatura po narudžbi.

Ojačani čelik promjera 10 ili više mm isporučuje se u obliku šipki izmjerene duljine, a zavareni čelik dopušteno je isporučivati ​​u šipkama neizmjerene duljine. Čelik promjera 6 i 8 mm isporučuje se u zavojnicama, dopuštena je isporuka u zavojnicama od čelika At400C, At500C, At600C promjera 10 mm.

Za zavareni čelični armirajući ekvivalent At400C:

Seq = C + Mn / 8 + Si / 7

mora biti najmanje 0,32, čelik At500C - najmanje 0,40, za čelik At600C - najmanje 0,44.

Za ojačani čelik klasa AT800, AT1000, AT1200, opuštanje napona ne smije prelaziti 4% za 1000 sati izlaganja početnom silom od 70% maksimalne sile koja odgovara privremenom otporu.

Sl. 47. Periodni profil sa čeličnim šipkama termomehanički očvrsnuo

a) profil srpastog oblika s uzdužnim rebrima; b) profil srpastog oblika bez uzdužnih rebara.

Ojačani čelik klasa At800, At1000, At1200 mora izdržati 2 milijuna ciklusa naprezanja bez greške, što čini 70% privremenog otpora. Interval napona za glatki čelik trebao bi biti 245 MPa, za čelik periodičnog profila - 195 MPa.

Za čelik za armiranje klasa At800, At1000, At1200, uvjetna elastična granica treba biti najmanje 80% uvjetne čvrstoće.

Ojačavajuća žica izrađuje se hladnim crtanjem promjera 3–8 mm ili od čelika niskog ugljika (St3kp ili St5ps) - klase V-1, VR-1 (VR400, VR600), žice klase VRP-1 s srpastim profilom ili od ugljičnog čelika razreda 65 ... 85 klasa V-P, Vr-P (V1200, V 1200, V1300, V 1300, V1400, V 1400, V1500, V 1500). Numerički indeksi klase armaturne žice na posljednjem nazivu odgovaraju zajamčenoj vrijednosti uvjetnog prinosa žice u MPa s pouzdanošću od 0,95.

Primjer simbola žice: 5V1414 - promjer žice od 5 mm, površina mu je valovita, snaga prinosa od najmanje 1400 MPa.

Trenutno je domaća industrija hardvera ovladala proizvodnjom stabilizirane glatke žice visoke čvrstoće promjera 5 mm s povećanom sposobnošću opuštanja i nisko-ugljične žice promjera 4 ... 6 mm klase BP600. žica visoke čvrstoće izrađena je s normaliziranom vrijednošću pravocrtnosti i ne može se uređivati. Žica se smatra pravocrtnom ako se prilikom polaganja duljine od najmanje 1,3 m na ravnini formira segment s bazom od 1 m i visinom ne većom od 9 cm.

Tablica. 3. Zakonski zahtjevi za mehanička svojstva žice visoke čvrstoće i armaturnih užeta

Napomene: 1 - 5 1 i 2,5 1 odnosi se na stabiliziranu žicu promjera 5 mm,

2 - - vrijednost opuštanja napona daje se nakon 1000 sati izlaganja naponu = 0,7%% vrijednosti početnog napona.

Ojačavajuća užad izrađene od hladno vučene žice velike čvrstoće. Kako bi se bolje iskoristila svojstva čvrstoće žice u užetu, korak uvijanja poduzima se maksimalno, osiguravajući ne-uvijanje užadi - obično unutar 10–16 promjera užadi. Izrađuju se konopci K7 (od 7 žica istog promjera: 3,4,5 ili 6 mm) i K19 (10 žica promjera 6 mm i 9 žica promjera 3 mm), osim toga može se uviti nekoliko užadi: K2 × 7 - 2 sedmerostruka užad, K3 × 7, K3 × 19.

Regulatorni zahtjevi za mehanička svojstva žice visoke čvrstoće i armaturnih užeta dati su u tablici.

Vruće valjane šipke klase A-III, At-III, At-IVC i žice VR-I koriste se kao radni okovi bez naprezanja. Moguće je koristiti armaturu A-II ako se svojstva čvrstoće armature viših klasa ne iskoriste u potpunosti zbog prekomjerne deformacije ili otvaranja pukotina.

Za montažne petlje montažnih elemenata treba koristiti vruće valjani čelik klase Ac-II razreda 10GT i A-I razreda VSt3sp2, VSt3ps2. Ako se postavljanje armirano-betonskih konstrukcija događa na temperaturi nižoj od minus 40 0 ​​C, tada nije dopušteno koristiti polu-tihi čelik zbog povećane hladne krhkosti. Za ugrađene dijelove i spojne ploče koristi se valjani ugljični čelik.

Za vlačno ojačanje konstrukcija duljine do 12 m, preporučuje se uporaba čeličnih čelika klase A-IV, A-V, A-VI, učvršćenih kapuljačom A-IIIb, i termomehanički otvrdnutih klasa At-IIIC, At-IVC, At-IVK, At-V At-VI, At-VII. Za elemente i armirano-betonske konstrukcije s duljinom većom od 12 m, preporučljivo je koristiti žicu visoke čvrstoće i armaturne užad. Za duge konstrukcije se koristi armatura zavarena šipkom, zavarena podovima, klase A-V i A-VI. Nevarljivi priključci (A-IV stupanj 80C, kao i klase At-IVK, At-V, At-VI, At-VII) mogu se koristiti samo u izmjerenim duljinama bez zavarenih spojeva. Ojačanje štapa s vijčanim profilom spojeno je vijkom na navojnim spojnicama, s kojima su također postavljena privremena i stalna sidra.

Armiranobetonske konstrukcije namijenjene radu na niskim negativnim temperaturama ne smiju se koristiti armirajući čelici podložni hladnoj krhkosti: pri radnoj temperaturi nižoj od 30 0 C, čelik klase A-II razreda BCt5ps2 i klase A-IV razreda 80C ne može se koristiti, a na temperaturama nižim od minus 40 0 C upotreba čelika A-III razreda 35GS dodatno je zabranjena.

Za izradu zavarenih mreža i okvira koristi se hladno vučena žica klase Bp-I promjera 3-5 mm i vruće valjani čelik klase A-I, A-II, A-III, A-IV s promjerom od 6 do 40 mm.

Upotrijebljeni čelik za armiranje mora zadovoljiti sljedeće zahtjeve:

- imaju zajamčena mehanička svojstva za kratkotrajna i dugotrajna opterećenja, za održavanje svojstava čvrstoće i duktilnosti pod utjecajem dinamičkih, vibracijskih, izmjeničnih opterećenja,

- osigurati stalne geometrijske dimenzije odjeljka, profila duž duljine,

- dobro je zavarivati ​​sa svim vrstama zavarivanja,

- imaju dobro prianjanje na beton - imaju čistu površinu, tijekom transporta, skladištenja, skladištenja, moraju se poduzeti mjere za sprečavanje kontaminacije čelika i vlage. Ako je potrebno, površinu čelične armature treba očistiti mehanički,

- čelična žica i užad visoke čvrstoće moraju se isporučivati ​​u zavojnice velikog promjera, tako da se armatura za odmotavanje izravna, nije dopušteno mehaničko ispravljanje,

- čelik za armiranje mora biti otporan na koroziju i mora biti dobro zaštićen od vanjskih agresivnih utjecaja slojem gustog betona, potrebnog debljine. Otpornost na koroziju čelika raste s smanjenjem sadržaja ugljika i uvođenjem legirajućih aditiva. Termomehanički očvrsli čelik je sklon korozivnom pucanju, pa se ne može koristiti u konstrukcijama koje djeluju u agresivnim uvjetima.

Priprema okova bez naprezanja .

Kvaliteta armature u monolitnim armiranobetonskim konstrukcijama i njihov položaj određeni su potrebnim svojstvima čvrstoće i deformacije. Armiranobetonske konstrukcije ojačane su zasebnim ravnim ili savijenim šipkama, mrežama, ravnim ili prostornim okvirima, kao i uvođenje disperziranih vlakana u betonsku smjesu. Armatura treba biti smještena točno u konstrukcijskom položaju u masi betona ili izvan betonskog kruga, nakon čega slijedi premazivanje cementno-pijeskom malterom. Čelični armaturni spojevi uglavnom se izrađuju električnim zavarivanjem ili uvijanjem žicom za pletenje.

Sastav radova na armaturi uključuje proizvodnju, pred montažu, ugradnju u oplate i pričvršćivanje armature. Glavni volumen armature proizvodi se centralno u specijaliziranim poduzećima, prikladno je organizirati proizvodnju armature na gradilištu na pokretnim stanicama za armiranje. Proizvodnja armature uključuje operacije: transport, prihvaćanje i skladištenje armaturnog čelika, ispravljanje, čišćenje i rezanje armature koja se isporučuje u zavojnice (osim žice visoke čvrstoće i užadi, koji ne podliježu ispravljanju), polaganje, rezanje i savijanje šipki, mreže za zavarivanje i okvire, ako je potrebno - to su fleksibilne rešetke i okviri, sklapanje prostornih okvira i njihov transport do drva.

Zglobovi kukaca izvode se presovanjem spojeva u hladnom stanju (i čelik velike čvrstoće - pri temperaturi od 900 ... 1200 0 C) ili zavarivanjem: kontaktni kundak, poluautomatski luk pod slojem fluksa, elektrolučno lučenje ili višestruko zavarivanje u inventarskim oblicima. Kada je promjer šipki veći od 25 mm, oni se zapečaćuju lučnim zavarivanjem.

Prostorni okviri izrađeni su na vodičima za vertikalno sklapanje i zavarivanje. Izrada prostornih okvira savijenih mreža zahtijeva manje rada, metala i električne energije, osigurava visoku pouzdanost i preciznost izrade.

Ugradite armaturu nakon provjere oplate, instalacija je specijalizirana jedinica. Za uređaj zaštitnog sloja betona ugradite traku od betonske plastike, metala.

Kod armiranja montažnih monolitnih armirano-betonskih konstrukcija za pouzdano spajanje, ojačanje montažnih i monolitnih dijelova povezuje se pomoću izdanja.

Upotreba disperziranog pojačanja za dobivanje vlaknastih betona omogućuje povećanje čvrstoće, otpornosti na pukotine, otpornosti na udarce, otpornosti na smrzavanje, otpornosti na habanje, vodootpornosti.

Tekst izvješća na konferenciji predstavio Dmitrij Nikolajevič Abramov, voditelj Laboratorija za ispitivanje građevinskih materijala i građevina "Glavni uzroci oštećenja betonskih konstrukcija"

U svom izvještaju želio bih reći o glavnim kršenjima tehnologije proizvodnje armiranobetonskih radova s ​​kojima se suočava osoblje naše laboratorije na gradilištu grada Moskve.

- rano rušenje građevina.

Zbog visokih troškova oplate kako bi povećali broj ciklusa svog prometa, građevinari često ne poštuju uvjete očvršćivanja betona u oplati i rušenja građevina u ranijoj fazi nego što je predviđeno projektnim zahtjevima tehnološkim kartama i SNiP 3-03-01-87. Kod demontaže oplate važna je količina adhezije betona na oplate u slučaju: velike adhezije teško je rastaviti radove Pogoršanje kvalitete betonskih površina dovodi do nedostataka.

- proizvodnja nije dovoljno kruta, deformirana prilikom polaganja betona i nije gusta oplata.

Takva oplata prima deformaciju tijekom polaganja betonske mješavine, što dovodi do promjene oblika armiranobetonskih elemenata. Deformacija oplate može dovesti do pomicanja i deformacije armaturnih kaveza i zidova, promjena nosivosti konstrukcijskih elemenata, stvaranja izbočina i progiba. Kršenje dimenzija konstrukcije konstrukcija rezultira:

U slučaju njihovog smanjenja

Za smanjenje nosivosti

U slučaju povećanja povećati vlastitu težinu.

Ova vrsta kršenja tehnologije promatranja u proizvodnji oplate u građevinskim uvjetima bez odgovarajuće inženjerske kontrole.

- nedovoljna debljina ili nedostatak zaštitnog sloja.

Promatrano s nepravilnom ugradnjom ili pomicanjem oplate ili ojačanog okvira, bez brtvila.

Loša kontrola kvalitete armiranja konstrukcija može dovesti do ozbiljnih oštećenja monolitnih armirano-betonskih konstrukcija. Najčešća su kršenja:

- neusklađenost s projektom jačanja konstrukcija;

- nekvalitetno zavarivanje strukturnih komponenata i okova;

- upotreba visoko korozivnog pojačanja.

- loše zbijanje betonske mješavine tijekom ugradnje  u oplati dovodi do stvaranja šupljina i šupljina, može uzrokovati značajno smanjenje nosivosti elemenata, povećava propusnost konstrukcija, doprinosi koroziji armature u zoni oštećenja;

- polaganje slojevite betonske smjese  ne dopušta dobivanje jednolike čvrstoće i gustoće betona u cijeloj konstrukciji;

- koristite previše tvrdu betonsku smjesu  dovodi do stvaranja ponora i šupljina oko armaturnih šipki, što smanjuje prianjanje armature na beton i uzrokuje opasnost od korozije armature.

Postoje slučajevi lijepljenja betonske smjese na armaturu i oplate što uzrokuje stvaranje šupljina u tijelu betonskih konstrukcija.

- loša briga betona u procesu kaljenja.

Tijekom njege betona potrebno je stvoriti takve temperaturno-vlažne uvjete koji bi osigurali očuvanje u betonu vode neophodne za hidrataciju cementa. Ako se postupak stvrdnjavanja odvija pri relativno konstantnoj temperaturi i vlažnosti, naponi koji nastaju u betonu zbog promjene volumena i uzrokovani skupljanjem i poremećajima temperature bit će beznačajni. Tipično je beton prekriven plastičnim omotačem ili drugim zaštitnim premazom. Kako bi se spriječilo da se presuši. Presušeni beton ima znatno nižu čvrstoću i otpornost na smrzavanje od uobičajeno očvrsnutih, u njemu nastaju mnoge pukotine od skupljanja.

Pri betoniranju u zimskim uvjetima, uz nedovoljnu izolaciju ili toplinsku obradu, može doći do ranog zamrzavanja betona. Nakon otapanja takvog betona neće moći steći potrebnu čvrstoću.

Oštećenja armiranobetonskih konstrukcija dijele se u tri skupine prema prirodi utjecaja na nosivost.

I grupa - oštećenja koja praktički ne smanjuju čvrstoću i trajnost konstrukcije (površinski sudoperi, praznine; pukotine, uključujući skupljanje, s razmakom ne većim od 0,2 mm, a također, koja se, pod utjecajem privremenog opterećenja i temperature, razotkrivanje povećavaju za ne više od 0 , 1 mm; sjeckani beton bez izlaganja armature itd.);

Skupina II - oštećenja, smanjenje trajnosti konstrukcije (korozijske pukotine više od 0,2 mm otvorene i pukotine više od 0,1 mm otvorene, u području radne armature prednapregnutog raspona, uključujući duž dijelova pod stalnim opterećenjem; pukotine veće od 0,3 mm privremene opterećenje, praznina školjke i iverica s izloženom armaturom, površinom i dubokom korozijom betona itd.);

III skupina - oštećenja, smanjenje nosivosti konstrukcije (pukotine, koje nisu predviđene proračunom ni čvrstoće ni izdržljivosti; nagnute pukotine u zidovima greda; vodoravne pukotine na spojevima ploča i rasponskih konstrukcija; velike školjke i praznine u betonu komprimirane zone itd. ) ..

Oštećenja I grupe ne zahtijevaju donošenje hitnih mjera, ona se mogu ukloniti premazivanjem tekućim održavanjem u preventivne svrhe. Glavna svrha premaza za oštećenja skupine I je zaustaviti razvoj postojećih malih pukotina, spriječiti stvaranje novih, poboljšati zaštitna svojstva betona i zaštititi građevine od atmosferske i kemijske korozije.

U slučaju oštećenja grupe II, popravak omogućuje veću izdržljivost konstrukcije. Stoga upotrijebljeni materijali moraju imati dovoljnu trajnost. Pukotine u području snopova prednapregnute armature, pukotine duž armature podliježu obveznom brtvljenju.

Pri oštećenjima III skupine vraća se nosivost dizajna na određeni znak. Primijenjeni materijali i tehnologije trebaju osigurati karakteristike čvrstoće i trajnost konstrukcije.

Za uklanjanje štete III skupine, u pravilu bi se trebali razviti pojedinačni projekti.

Stalni rast monolitne gradnje jedan je od glavnih trendova koji karakterizira moderno razdoblje ruske gradnje. Međutim, trenutno masivan prijelaz na izgradnju monolitnog armiranog betona može imati negativne posljedice povezane s prilično niskom razinom kvalitete pojedinih objekata. Među glavnim razlozima loše kvalitete podignutih monolitnih građevina valja istaknuti sljedeće.

Prvo, većina regulatornih dokumenata koji su trenutno na snazi ​​u Rusiji nastali su u doba prioritetnog razvoja građevine od gotovog betona, pa je stoga njihova usredotočenost na tvorničke tehnologije i nedovoljan razvoj monolitne armirane konstrukcije prirodan.

Drugo, većini građevinskih tvrtki nedostaje dovoljno iskustva i potrebne tehnološke kulture monolitne gradnje, kao i nekvalitetna tehnička oprema.

Treće, nije stvoren učinkovit sustav upravljanja kvalitetom monolitne gradnje, uključujući sustav pouzdane tehnološke kontrole kvalitete radova.

Kvaliteta betona je prije svega usklađenost njegovih karakteristika s parametrima u regulatornim dokumentima. Rosstandart je odobrio i na snazi ​​su novi standardi: GOST 7473 „Betonske mješavine. Tehnički uvjeti ", GOST 18195" Betoni. Pravila kontrole i procjene snage. GOST 31914 „Teški i finozrnati beton visoke čvrstoće za monolitne konstrukcije“ trebao bi stupiti na snagu, standard za armiranje i ugrađeni proizvodi trebaju postati trenutni.

Nažalost, novi standardi ne sadrže pitanja vezana uz specifičnosti pravnog odnosa između građevinskih kupaca i generalnih izvođača radova, proizvođača građevinskih materijala i građevinara, iako kvaliteta betonskih radova ovisi o svakoj fazi tehničkog lanca: pripremi sirovina za proizvodnju, dizajniranju betona, proizvodnji i prijevozu smjese, polaganje i održavanje betona u konstrukciji.

Osiguravanje kvalitete betona u procesu proizvodnje postiže se zahvaljujući nizu različitih uvjeta: ovdje imamo modernu tehnološku opremu, dostupnost akreditiranih ispitnih laboratorija, kvalificirano osoblje, bezuvjetno ispunjavanje regulatornih zahtjeva i provedbu procesa upravljanja kvalitetom.

Količina adhezije betona na oplate doseže nekoliko kgf / cm 2. To otežava rušenje, narušava kvalitetu betonskih površina i dovodi do preranog trošenja oplatnih ploča.
  Ljepljenje i kohezija betona, njegovo skupljanje, hrapavost i poroznost formirajuće površine oplate utječu na prianjanje betona na oplate.
  Pod adhezijom (lijepljenjem) podrazumijevamo vezu zbog molekularnih sila između površina dvaju različitih ili tekućih susjednih tijela. Tijekom razdoblja dodira betona s oplatom stvaraju se povoljni uvjeti za manifestaciju adhezije. Ljepilo (ljepilo), koje je u ovom slučaju beton, tijekom polaganja je u duktilnom stanju. Osim toga, u procesu vibrokompakiranja betona, njegova se plastičnost još više povećava, zbog čega se beton približava površini oplate i povećava se kontinuitet kontakta između njih.
  Beton se lijepi na drvene i čelične površine oplate jače od plastike zbog slabe mokrostivosti potonjeg. Vrijednosti Ks za različite vrste oplate su: mali štit - 0,15, drveni - 0,35, čelik - 0,40, veliki panel (ploča malih ploča) - 0,25, velika ploča - 0,30, reverzibilna - 0, 45, za blok oblike - 0,55.
  Drvo, šperploča, čelik bez obrade i stakloplastike su dobro vlaženi, a prianjanje betona na njih prilično je veliko, beton je malo namočen slabo vlažnim (hidrofobnim) getinaksom i tektolitom.
  Kut brušenja brušen čelik više nego neobrađen. Međutim, prianjanje betona na brušeni čelik je malo smanjeno. To se objašnjava činjenicom da je na granici betonskih i dobro obrađenih površina kontinuitet kontakta veći.
Kada se nanese na površinu uljnog filma, vodootporan je, što drastično smanjuje prijanjanje.
  Površinska hrapavost oplate povećava njezinu adheziju na beton. To je zbog toga što hrapava površina ima veće stvarno kontaktno područje u odnosu na glatku.
  Jako porozni oplatni materijal također povećava prianjanje, jer cementni malter, prodirejući u pore, tvori točku pouzdanog povezivanja kad ga vibrirate. Pri uklanjanju oplate mogu biti tri opcije za odvajanje. U prvom utjelovljenju adhezija je vrlo mala, a kohezija prilično velika.
  U tom slučaju oplata odlazi točno na ravninu kontakta. Unatoč tome, adhezija je veća od kohezije. U tom slučaju oplata odlazi na ljepljivi materijal (beton).
  Treća opcija - adhezija i kohezija u njihovim vrijednostima su približno iste. Oplata se dijelom otvara duž ravnine kontakta betona s oplatom, dijelom duž samog betona (miješano ili kombinirano odvajanje).
  S ljepljivim suzenjem oplata se lako uklanja, površina ostaje čista, a površina betona dobre kvalitete. Kao posljedica toga, potrebno je nastojati osigurati odvajanje ljepila. Za to su oblikovane površine oplate izrađene od glatkih, slabo vlažnih materijala ili maziva i na njih se nanose posebni premazi protiv ljepila.
  Maziva za oplate, ovisno o njihovom sastavu, načelu rada i svojstvima izvedbe, mogu se podijeliti u četiri skupine: vodene suspenzije; vodoodbojne masti; maziva - usporivači betona; kombinirana maziva.
  Vodene suspenzije prašnih tvari koje su inertne prema betonu jednostavne su i jeftine, ali ne uvijek i učinkovito sredstvo za uklanjanje adhezije betona na oplate. Princip rada temelji se na činjenici da se nakon isparavanja vode iz suspenzija prije betoniranja na površini formiranja oplate stvara tanki zaštitni film koji sprječava prijanjanje betona.
  Vapneno-gipska suspenzija koja se priprema iz poluvodnog gipsa (0,6-0,9 tež. H.), Vapnenog tijesta (0,4-0,6 tež. H.), Sulfitnog-alkoholnog sloja (0,8-1,2 masenih dijelova) i vode (4-6 masenih dijelova).
  Maziva za suspenziju se betonskom smjesom brišu tijekom vibro ploče i onečišćuju betonske površine, zbog čega se rijetko koriste.
Najčešća hidrofobna maziva na bazi mineralnih ulja, emulsola EX ili soli masnih kiselina (sapuna). Nakon nanošenja na površinu oplate stvara se hidrofobni film iz više orijentiranih molekula, što degradira prianjanje materijala oplate na beton. Nedostaci takvih maziva su onečišćenje betonske površine, visoki troškovi i opasnost od požara.
  U trećoj skupini maziva svojstva betona koriste se da se polako postavljaju u tanke guzice. Kako bi se usporilo podešavanje, u sastav maziva unose se melasa, tanin itd. Nedostatak takvih maziva je poteškoća u kontroli debljine betonskog sloja.
  Najučinkovitija su kombinirana maziva koja koriste svojstva površina za oblikovanje u kombinaciji s polaganim postavljanjem betona u tanke guzice. Takva maziva se pripremaju u obliku takozvanih inverznih emulzija. Osim vodoodbojnih sredstava i retardera, dodaju se i neki plastifikatori: sulfitno-kvasni bard (SDB), milonafi ili TsNIPS dodatak. Ti materijali tijekom sabijanja plastike plastificiraju beton u stražnjim slojevima i smanjuju njegovu poroznost na površini.
  ESO-GISI maziva se pripremaju u ultrazvučnim hidrodinamičkim miješalicama u kojima se mehaničko miješanje komponenata kombinira s ultrazvučnim. U tu svrhu komponente se izlivaju u spremnik miješalice i miješalica se uključuje.
  Instalacija za ultrazvučno miješanje sastoji se od cirkulacijske crpke, usisnih i tlačnih cjevovoda, razvodne kutije i tri ultrazvučna hidrodinamička vibratora - ultrazvučnih zvižduka s rezonantnim klinovima. Tekućina koju pumpa dovodi pod tlakom 3,5-5 kgf / cm2 istječe velikom brzinom iz mlaznice vibratora i udari u klinastu ploču. U tom slučaju ploča počinje vibrirati na frekvenciji od 25-30 kHz. Kao rezultat toga, u tekućini se formiraju zone intenzivnog ultrazvučnog miješanja s istodobnom podjelom komponenata na najmanje kapljice. Trajanje miješanja 3-5 minuta
  Emulzijska maziva su stabilna, nisu slojevita unutar 7-10 dana. Njihova primjena potpuno uklanja adheziju betona na oplate; dobro se drže na površini za oblikovanje i ne kontaminiraju beton.
  Moguće je nanijeti ova maziva na oplate četkama, valjcima i uz pomoć šipki za prskanje. S velikim brojem štitova treba koristiti poseban uređaj za podmazivanje.
Uporaba učinkovitih maziva smanjuje štetne učinke na oplate nekih čimbenika. U nekim je slučajevima uporaba maziva nemoguća. Dakle, kod betoniranja klizne ili preklopne oplate zabranjeno je korištenje takvih maziva zbog njihovog prodiranja u beton i smanjenja njegove kvalitete.
  Dobar učinak daju zaštitni premazi protiv ljepila na osnovi polimera. Primjenjuju se na oblikovajuće površine dasaka tijekom njihove izrade i podnose 20-35 ciklusa bez ponovne primjene i popravljanja.
  Za oplate od kartona i šperploče razvijen je premaz na bazi fenol-formaldehida. Pritisnut je na površinu ploča pod tlakom do 3 kgf / cm2 i temperaturom od + 80 ° C. Ovaj premaz potpuno uklanja adheziju betona na oplate i može izdržati do 35 ciklusa bez popravka.
  Unatoč relativno visokoj cijeni, zaštitni premazi protiv ljepljenja su profitabilniji od maziva zbog višestrukog preokreta.
  Preporučljivo je koristiti štitnike, čije su palube izrađene od getinaksa, glatkog stakloplastike ili tektolita, a okvir je izrađen od metalnih uglova. Takva oplata je otporna na habanje, lako se uklanja i pruža kvalitetne betonske površine.

Kandidati tehn. Ya.P. BONDAR (stan TsNIIEP) Yu. S. OSTRINSKIY (NIIES)

Da bi se saznalo kako betoniranje kliznih oplata za zidove debljine manje od 12–15 ohma, istražene su sile interakcije oplate i betonskih smjesa pripremljenih na gustim agregatima, ekspandiranoj glini i šljaci. Uz postojeću tehnologiju betoniranja klizne oplate minimalna je dopuštena debljina stijenke. Za oblikovani beton koristi se ceramzitni šljunak Beskudnikovsky postrojenje s drobljenim pijeskom iz iste ekspandirane gline i šljake, izrađene od taline Novo-Lipetsk metalurški pogon s ribolovnom linijom, dobiven drobljenjem šljake lemza.

Keramzitobeton marke 100 imao je vibro ploču, izmjerenu na uređaju N. Ya. Spivak, 12-15 s; strukturni faktor 0,45; nasipna gustoća 1170 kg / m3. Šljaka piteuma marke 200 imala je zbijanje vibracija od 15–20 s, strukturni faktor 0,5 i nasipnu gustoću 2170 kg / m3. Teški beton razreda 200 s nasipnom gustoćom od 2400 kg / m3 karakterizirao je nacrt standardnog konusa od 7 cm.

Sile interakcije klizne oplate s betonskim mješavinama izmjerene su na ispitnom postrojenju, što je modifikacija uređaja Kaza-Rande za mjerenje sila jednostrukih ravnina. Instalacija je izvedena u obliku vodoravnog pladnja napunjenog betonskom mješavinom. Ispitne trake drvenih šipki, obloženih na površini dodira s betonskom mješavinom krovnim čeličnim trakama, položene su preko ladice. Tako su testne letvice imitirale čeličnu kliznu oplatu. Letvice su držane na betonskoj mješavini pod prigruzami različitih veličina, simulirajući pritisak betona na oplate, nakon čega su fiksirale napore koji uzrokuju horizontalno kretanje tračnica duž betona. Opći prikaz instalacije dan je na Sl. 1.

Prema rezultatima ispitivanja dobivena je ovisnost sila interakcije čelične klizne oplate i betonske mješavine, m, na betonski pritisak na oplate a (sl. 2), koji je linearan. Kut linije grafa u odnosu na osi x karakterizira kut trenja oplate o betonu, što omogućuje izračunavanje sila trenja. Vrijednost, presječena linijom grafa na ordinatnoj osi, karakterizira sile prianjanja betonske smjese i oplate m, neovisne o tlaku. Kut trenja oplate o betonu ne mijenja se s povećanjem trajanja fiksnog kontakta s 15 na 60 minuta, a veličina sila prianjanja povećava se 1,5-2 puta. Glavni porast adhezije javlja se tijekom prvih 30-40 minuta, uz naglo smanjenje prirasta u sljedećih 50-60 minuta.

Čvrstoća prianjanja oplate od teškog betona i čelika 15 minuta nakon zbijanja smjese ne prelazi 2,5 g / ohm2, odnosno 25 kg / m2 kontaktne površine. To iznosi 15-20% od općeprihvaćene vrijednosti ukupne sile interakcije između teškog betona i čelične oplate (120–150 kg / m2). Najveći dio napora dolazi od sila trenja.

Usporeni rast adhezijskih sila tijekom prvih 1,5 sati nakon zbijanja betona objašnjava se beznačajnim brojem novih porasta u procesu postavljanja betonske mješavine. Prema istraživanjima, u razdoblju od početka do kraja postavljanja betonske mješavine u njoj se događa preraspodjela vode za miješanje između veziva i agregata. Neoplazme se razvijaju uglavnom nakon postavljanja. Brz rast adhezije klizne oplate na betonsku mješavinu počinje 2-2,5 sati nakon zbijanja betonske smjese.

Udio adhezijskih sila u ukupnoj količini interakcijskih sila teškog betona i čelika kliznih oplata je oko 35%. Glavni udio napona dolazi od sila trenja, određenih tlakom smjese, koji varira s vremenom u uvjetima betoniranja. Da bi se ispitala ta pretpostavka, mjerenje ili skupljanje uzoraka svježe oblikovanog betona izmjereno je odmah nakon zbijanja s vibracijom. Tijekom oblikovanja betonskih kockica veličine rebra 150 mm, na jedno od njegovih vertikalnih lica postavljena je textolitna ploča, čija je glatka površina bila u istoj ravnini kao i vertikalno lice. Nakon sabijanja betona i uklanjanja uzorka s vibrirajućeg stola, vertikalna lica kocke oslobođena su bočnih zidova kalupa, a 60-70 min uz pomoć mase izmjerene su udaljenosti između suprotnih okomitih rubova. Rezultati mjerenja pokazali su da se novooblikovani beton, odmah nakon zbijanja, skuplja, čija je vrijednost veća, što je veća pokretljivost omega. Ukupne bilateralne oborine dosežu 0,6 mm, tj. 0,4% debljine uzorka. U početnom razdoblju nakon lijevanja ne dolazi do oticanja svježeg betona. To je zbog kontrakcije u početnoj fazi otvrdnjavanja betona u procesu preraspodjele vode, praćeno stvaranjem hidratnih filmova, stvarajući velike sile površinske napetosti.

Princip rada ovog uređaja sličan je principu konusnog plastometra. Međutim, oblik klina u obliku klina omogućuje vam korištenje dizajnerske sheme viskozne rasutosti. Rezultati pokusa s klinastim udubljenjem pokazali su da To varira od 37 do 120 g / cm2, ovisno o vrsti betona.

Analitički proračuni tlaka sloja betonske mješavine debljine 25 ohma u kliznoj oplati pokazali su da smjese prihvaćenih sastava, nakon što se vibracijama zbijeju, ne vrše aktivni pritisak na oblaganje oplate. Tlak u sustavu "klizna oplata - betonska smjesa" nastaje zbog elastičnih deformacija štitnika pod utjecajem hidrostatskog tlaka smjese u procesu sabijanja pomoću vibracija.

Interakcija kliznih ploča oblika i zbijenog betona u fazi zajedničkog rada dovoljno je dobro modelirana pasivnim otporom viskoplastičnog tijela pod pritiskom okomitog potpornog zida. Proračuni su pokazali da je s jednostranim djelovanjem oplate ploče na betonsku masu) pomicanje dijela matrice, ali glavne ravnine klizanja potreban povećani tlak, mnogo veći od tlaka koji nastaje tijekom najnepovoljnije kombinacije uvjeta za polaganje i zbijanje smjese. Kada je dvostrano prešanje ploča oplate na vertikalni sloj betona ograničene debljine, napori pritiskanja neophodni za premještanje zbijenog betona ps u glavne ravnine klizanja dobivaju suprotan znak i značajno prelaze tlak potreban za promjenu karakteristika kompresije smjese. Obrnuto rahljavanje zbijene smjese pod djelovanjem bilateralne kompresije zahtijeva tako visok pritisak, što je kod betoniranja u kliznu oplatu nedostižno.

Tako betonska mješavina, koja se postavlja u skladu s pravilima betoniranja u kliznim oplatama sa slojevima debljine 25-30 cm, ne vrši pritisak na oplatne ploče i može sa svoje strane opažati elastični tlak koji nastaje tijekom postupka zbijanja vibracijama.

Da bi se odredile sile interakcije koje nastaju u procesu betoniranja, mjerenja su provedena na modelu klizne oplate pune veličine. Senzor s membranom fosforne bronce visoke čvrstoće ugrađen je u kalupnu šupljinu. Pritisci i sile na šipkama za dizanje u statičkom položaju za ugradnju izmjereni su automatskim manometrom (AID-6M) u procesu vibracija i podizanja oplate pomoću fotooscilografa H-700 s 8-ANC pojačalom. Stvarne karakteristike interakcije čeličnih kliznih oplata s različitim vrstama betona date su u tablici.

U razdoblju između kraja vibracije i prvog porasta oplate došlo je do spontanog pada tlaka. koja se držala nepromijenjena dok se oplata nije počela kretati prema gore. To je zbog intenzivnog skupljanja novoformirane smjese.

Da bi se smanjile sile interakcije klizne oplate s betonskom mješavinom, potrebno je smanjiti ili potpuno ukloniti pritisak između oplatnih ploča i zbijenog betona. Ovaj problem je riješen predloženom tehnologijom betoniranja uz upotrebu međuproiznih ploča koje se mogu izdvojiti ("obloge") od tankog (do 2 mm) lima materijala. Visina košuljice je veća od visine kalupa za šupljinu (30-35 ohma). Obloge se postavljaju u kalupnu šupljinu blizu ploča kliznih oblika (Sl. 5) i odmah nakon polaganja i zbijanja, iz kojih se naizmjenično uklanja beton.

Razmak (2 mm) koji ostaje između betona i oplate nakon uklanjanja štitnika štiti oplatni štit, koji se nakon elastičnog otklona (obično ne veći od 1-1,5 mm) od kontakta s okomitom površinom betona. Stoga okomiti rubovi zidova, oslobođeni obloge, zadržavaju oblik. To omogućuje betoniranje betonskih zidova u kliznim oplatama.

Glavna mogućnost oblikovanja tankih zidova pomoću obloge testirana je tijekom izgradnje punokrvnih fragmenata zidova debljine 7 cm, izrađenih od ekspandiranog glinenog betona, šljake i tla od betona i teškog betona. Rezultati ispitnih kalupa pokazali su da lagane betonske smjese bolje odgovaraju značajkama predložene tehnologije od smjesa na gustim agregatima. To je zbog visokih sorpcijskih svojstava poroznih agregata, kao i glatke strukture lakog betona i prisustva hidraulično aktivne raspršene komponente u laganom pijesku.

Teški beton (iako u manjem obimu) pokazuje i mogućnost održavanja vertikalnosti svježe oblikovanih površina svojom pokretljivošću ne većom od 8 cm. Pri betoniranju civilnih građevina s tankim unutarnjim zidovima i pregradama pomoću predložene tehnologije, dva do četiri para obloga od 1,2 do 1,6 m, betoniranje zidova duljine 150-200 m. To će značajno smanjiti potrošnju betona u usporedbi sa zgradama koje su podignute u skladu s primijenjenom tehnologijom i povećati ekonomsku učinkovitost biti njihova konstrukcija.

Ljepljenje (lijepljenje) i skupljanje betona, hrapavost i poroznost površine utječu na snagu prianjanja betona oplatama. S velikom snagom prijanjanja betona na oplate rad na demontaži postaje kompliciraniji, povećava se radni intenzitet rada, kvaliteta betonskih površina se pogoršava, a štitnici oplate prerano se istroše.

Beton se lijepi na drvene i čelične površine oplate mnogo jače od plastike. To je zbog svojstava materijala. Drvo, šperploča, čelik i stakloplastika dobro se vlaže, pa je prianjanje betona na njih prilično veliko, s slabo vlažnim materijalima (na primjer, tektolit, getinaks, polipropilen) ljepljenje betona je nekoliko puta niže.

Stoga, za dobivanje visokokvalitetnih površina, trebate koristiti obloge izrađene od PCB-a, getinaksa, polipropilena ili koristiti vodootpornu šperploču obrađenu posebnim spojevima. Kad je adhezija mala, površina betona se ne lomi i oplata lako odlazi. S povećanjem prianjanja sloj betona u susjedstvu oplate propada. To ne utječe na karakteristike čvrstoće konstrukcije, ali se kvaliteta površina značajno smanjuje. Za smanjenje adhezije mogu se nanositi na površinu oplate s vodenim suspenzijama, vodoodbojnim mazivima, kombiniranim mazivima, mazivima - usporivačima betona. Princip djelovanja vodenih suspenzija i vodoodbojnih maziva temelji se na činjenici da se na površini oplate stvara zaštitni film koji smanjuje prijanjanje betona na oplate.

Kombinirana maziva su mješavina usporavača betona i vodoodbojnih emulzija. U proizvodnju maziva dodaju se sulfitno-kvasni bard (SDB), mylonaph. Takva maziva plastificiraju beton susjedne zone, a on se ne urušava.

Maziva - usporivači betona - koriste se za dobivanje dobre teksture površine. Vremenom uklanjanja čvrstoće ovih slojeva je nešto niža od najvećeg dijela betona. Odmah nakon skidanja betonska se konstrukcija izlaže ispiranjem s mlazom vode. Nakon takvog pranja dobiva se lijepa površina s ujednačenim izlaganjem grubog agregata. Maziva se nanose na oplate prije postavljanja u konstrukcijski položaj pneumatskim raspršivanjem. Ova metoda nanošenja osigurava jednolikost i stalnu debljinu nanesenog sloja, kao i smanjuje potrošnju maziva.

Za pneumatsku primjenu primijenite prskalice ili prskalice. Veće viskozne masti nanose se valjcima ili četkama.