L'invention concerne le traitement des métaux par pression et peut être utilisé pour fabriquer des pièces de blancs tubulaires. Le timbre contient une matrice, un poinçon, un affrontement, une robe supérieure et inférieure. Le clip supérieur est fabriqué avec une surface de travail, dont le diamètre intérieur est égal au diamètre extérieur de la billette tubulaire. Le timbre contient une doublure en plastique avec un diamètre égal au diamètre interne de la billette tubulaire. La corde inférieure est faite avec une cavité non fonctionnelle, dont le diamètre est égal au diamètre de la doublure du métal en plastique et la hauteur est égale à la longueur de la billette tubulaire. Entre les robes supérieure et inférieure, une charge avec un trou calibré est placée. Dans le même temps, la doublure du métal en plastique ainsi que la charge est faite avec la possibilité de leur coup d'État. La productivité augmente par une utilisation répétée de la doublure. 1 z.p. F-ls, 2 yl.

Dessins au brevet de brevet 2277027

L'invention concerne le traitement des métaux par pression et peut être utilisé pour fabriquer des pièces de blancs tubulaires.

Timbre connu pour la fabrication de pièces de flancs tubulaires (Témoignage de l'auteur de SU No. 797820, MKI B 21 D 22/02, 1981), contenant une doublure, une matrice, une perforation et une manche de guidage. L'inconvénient du tampon bien connu est la complexité constructive du poinçon composite et la complexité de l'élimination de la billette comprimée de la cavité de la matrice.

Le plus proche du timbre proposé sur l'essence technique et le but est un timbre de dessin (certificat d'auteur de SU n ° 863075, MKI B 21 D 22/02, 1980). Le timbre contient un poinçon, une matrice avec une cavité de travail remplie de métal plastique, de serrage et de manchon avec une cavité non fonctionnelle et un trou calibré situé dans la cavité de travail de la matrice. Dans ce cas, le trou calibré de la bague est signalé à la cavité de la matrice. L'inconvénient du tampon connu est qu'après la formation du produit sur ce tampon, il est nécessaire de procéder à une opération de séparation et d'élimination du manchon en plastique, ce qui nécessite un reflet du tampon pendant le flux de travail.

L'objectif de l'invention est d'augmenter les performances du timbre sans détériorer la qualité des produits finis en raison de la possibilité d'une utilisation répétée de la doublure du métal en plastique sans une opération de séparation supplémentaire et de la retirer de la cavité du tampon et Référencez-le pendant le flux de travail.

Pour résoudre ce problème, le timbre contenant la matrice, le poinçon et la pince, contrairement au prototype, est équipé de robes supérieure et inférieure. La pince supérieure est faite avec la cavité de travail, dont le diamètre intérieur est égal au diamètre extérieur de la billette tubulaire D, dans laquelle la doublure de métal plastique avec un diamètre égal au diamètre interne D de la pièce traitée est placée. La corde inférieure est faite avec une cavité non fonctionnelle, dont le diamètre est égal au diamètre D de la doublure de métal plastique et la taille linéaire de hauteur est égale à la longueur de la billette tubulaire. En raison des effets des efforts sur une doublure en plastique de métal (par exemple, le plomb) fournit une backdropigation radiale, ce qui empêche la formation de vagues circulaires (ondulations) sur la récolte tubulaire et l'épaississement des murs à la fois dans la zone de formation et dans le sous- zone. Entre les robes supérieures et inférieures est une matrice avec un trou calibré. La doublure de métal plastique et de la charge sont fabriquées avec la possibilité d'un coup d'État articulaire de 180 ° dans la direction axiale. Après le débit de la doublure avec la charge, le processus est renouvelé sans travaux préparatoires supplémentaires. De plus, la variabilité d'une charge avec d'excellents paramètres du trou calibré est de manière constructive. En raison de cela, vous pouvez régler la taille de la contre-pression à l'intérieur de la billette tubulaire.

L'invention est illustrée par des matériaux graphiques, où la figure 1 montre un timbre pour la fabrication de pièces de flancs tubulaires avant de commencer les travaux; La figure 2 est la même après la fin du sertissage.

Le tampon proposé contient une matrice 1, Punson 2, la coupe supérieure 3, dont le diamètre intérieur est égal à la billette tubulaire D de diamètre externe 4. Dans la pièce 4, une doublure 5 de métal en plastique (par exemple, le plomb) avec Un diamètre d égal au diamètre interne de la pièce traitée est défini. Le timbre contient également une corde inférieure 6, le filer 7 et la presse 8. Le diamètre de la cavité non fonctionnelle de la corde inférieure 6 est égal au diamètre D de la doublure en métal en plastique et la taille linéaire de hauteur est égale à la longueur de la billette tubulaire L.

Le timbre fonctionne comme suit. La doublure de métal plastique 5 avec un remplisseur 7 est insérée dans la corde inférieure avec une charge 7, réglez le blanc 4 et la coupe supérieure 3, puis Punson 2 et la matrice 1. Lorsque le temps de travail de la matrice 1 et Punson 2 de l'insert en métal en plastique 5 à travers le trou calibré de la charge 7 est extrudé dans la cavité du câble inférieur 6, tandis que la partie supérieure de la billeille tubulaire 4 est poussée dans la cavité de travail, formée entre la matrice 1 et la Punson 2 , à la suite de laquelle la billette tubulaire se produit. Après la fin des sertissements de la billette de sertissage, appuyez sur 8 Retourne la coupe supérieure 3 à sa position initiale. Après avoir reçu et retirer la partie finie pour répéter le processus de sertissage de billettes, la doublure 5 du métal plastique ainsi que le remplisseur 7 est retirée de la corde inférieure, il tourne sur 180 ° et est à nouveau installé dans le timbre, une nouvelle ébauche tubulaire est posé et le processus de sertissage est répété. Si nécessaire, changez la taille de la contre-pression qui affecte la qualité de la formation de la billette tubulaire de sertissage, il suffit de remplacer la matrice avec un autre paramètre de l'ouverture étalonnée.

L'utilisation de l'invention permet sans une référence supplémentaire du cachet de conduire la formation de pièces. La possibilité d'utiliser une charge remplaçable avec différents trous calibrés vous permet de modifier la valeur de basculement dans le timbre et d'obtenir des pièces avec une épaisseur de paroi distribuée donnée obtenue à partir d'ébauches tubulaires avec divers paramètres géométriques et mécaniques.

RÉCLAMER

1. Un timbre pour sertir les billettes contenant une matrice, une punch et une pince, caractérisée en ce qu 'elle est équipée de robes supérieure et inférieure, la pince supérieure est fabriquée avec une surface de travail, dont le diamètre intérieur est égal au diamètre extérieur de la Billette tubulaire et la doublure de métal plastique d'un diamètre, égale au diamètre interne de la billette tubulaire, la corde inférieure est fabriquée avec une cavité non fonctionnelle, dont le diamètre est égal au diamètre de la doublure de métal plastique et la taille linéaire est égale à la longueur de la billette tubulaire, une charge avec un trou calibré situé entre les robes supérieure et inférieure, tandis que la doublure métallique en plastique ainsi que la charge est fabriquée avec la possibilité de leur coup d'État.

2. Timbre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge est remplacée, avec des diamètres différents du trou calibré.

Page 124.

Cours numéro 17

Modifications de formulaires des opérations de poinçonnage de la feuille. Crier et distribution

Planifiez les conférences

1. sertissage.

1.1. Les principaux paramètres technologiques du sertissage.

1.2. Détermination des tailles de la billette d'origine.

1.3. Déterminer la force requise sous la combustion.

2. Distribution.

2.1. Les principaux paramètres technologiques de la distribution.

2.2. Détermination des tailles de la billette d'origine.

3.3. Designs de timbres.

1. sertissage

Le sertissage est une opération avec laquelle la section transversale de l'extrémité ouverte du produit creux pré-allongée est réduite ou le tuyau.

Lors de la combustion, l'extrémité ouverte d'un indice ou d'un tuyau est poussée dans une partie de travail en forme d'entonnoir de la matrice, ayant la forme d'un produit fini ou d'une transition intermédiaire (Fig. 1). La matrice annulaire a une cavité de travail avec une ligne droite, inclinée à l'axe de symétrie ou de formage curviligne.

Figure 1- Schéma du processus de sertissage

Si le sertissage est dans un état libre, sans contre-retour de la pièce à l'extérieur et de l'intérieur, seule sa partie de la cavité de la matrice est déformée plaslément, le reste est déformé élastiquement. Le sertissage est obtenu par le cou d'offres cylindriques, des cylindres d'emballage d'aérosol, de divers adaptateurs de pipelines, du cou des manches et d'autres produits.

1.1. Principaux paramètres technologiques sertissant

La partie déformable de la pièce pendant la combustion est située dans un état voluméement déformé et volumétrique. Dans les zones méridionales et dans les zones circonférentielles, il existe des déformations de compression et, des contraintes de compression, dans la direction radiale (perpendiculaire à former) des déformations de traction et des contraintes de compression des éléments de sonnerie du soupçon de la pièce. Si le destin est que la surface interne du soupçon de la pièce pendant la combustion n'est pas chargée et avec une billette à paroi relativement mince, il est peu comparé à C, puis on peut supposer que le diagramme d'un état de stress sera Soyez plat - compression à deux axes dans le méridien et dans les directions circonférentielles. En conséquence, il y a un épaississement des murs au bord du produit.

La déformation sous l'épurissage est estimée par le coefficient de sertissage, qui est le rapport du diamètre de la pièce au diamètre moyen de sa partie déformée:

La quantité d'épaississement peut être déterminée par la formule:

où - l'épaisseur de la paroi de la pièce, mm;

- épaisseur de paroi au bord du produit après sertissage, mm;

- diamètre du soupçon de la pièce, mm;

- diamètre du produit fini (après sertissage), mm;

- Coefficient de sertissage.

Pour les matériaux minces ( 1,5 mm) La note de diamètres est considérée comme extérieure et pour les diamètres plus épais à moyenne. Les coefficients de sertissage sont pour les produits en acier de 0,85 - 0,90; Pour le laiton et l'aluminium - 0,8-0,85. Limiter le coefficient de sertissage

Ils considèrent ceci à laquelle la perte de stabilité de la pièce et la formation de plis transversaux commence. Le facteur limite de sertissage dépend du type de matériau, de l'ampleur du coefficient de friction et de l'angle du cône de la matrice de sertissage.

où est la force de rendement du matériau;

Module de durcissement linéaire P-

 - coefficient de friction; = 0,2 -0,3;

 - l'angle de la connerie de la matrice.

L'angle optimal du conicité de la matrice à un bon lubrifiant et la surface propre de la pièce est de 12 ... 16 , avec des conditions de friction moins favorables - 20 ... 25 .

Le nombre de sertissage peut être déterminé par la formule:

Recellation des opérations de recuit est requise. Les dimensions de la partie après la sertissage augmente en raison de la fiction de 0,5 ... 0,8% des tailles nominales.

Le sertissage est effectué dans des conditions de compression inégale dans les directions axiales et circonférentielles. Avec certaines valeurs critiques des contraintes de compression et  Il existe une perte locale de stabilité de la pièce, se terminant par une formation pliante.

A B C D)

Figure 2 - Options possibles pour la perte de stabilité sous la gravure: a), B) - la formation de plis transversaux; c) la formation de plis longitudinaux; d) Fond de déformation plastique

Par conséquent, la valeur critique du coefficient de sertissage est réglementée par la perte de stabilité locale. Pour éviter la formation de plis lorsque vous brûlez à l'intérieur de la pièce, une tige réfractaire est introduite.

Le coefficient critique de sertissage, la précision des dimensions des pièces obtenues par sertissage dépend sensiblement des propriétés anisotropes du matériau de la pièce. Avec une augmentation du coefficient d'anisotropie normalR Le facteur limite de sertissage augmente (K \u003d d / d) *** k \u003d d / d - moins, parce que Cela augmente la résistance des murs de l'épaississement et de la libération de la pièce de la pièce. La conséquence de l'anisotropie de l'avion pendant la combustion est la formation de fesseurs sur la parcelle de bord du sertissage. Cela nécessite une coupe ultérieure et, par conséquent, une consommation accrue de matière.

L'angle d'inclinaison de la matrice de formage pour sertissage a une valeur optimale dans laquelle la tension méridionale est minime, lorsque

 .

Si  0.1, alors \u003d 21  36; Et si 0,05, alors \u003d 17 .

Lors de la combustion dans une matrice conique avec une ouverture centrale, la partie de bord de la pièce pendant la transition de la conique à la cavité cylindrique est pliée (rotative) puis, à ce moment-là, une forme cylindrique devient une forme cylindrique, c'est-à-dire la flexion et cacher la partie de bord de la pièce sous l'influence des moments de flexion. Un effet significatif sur la précision du diamètre de la partie partagée de la pièce a un rayon du rond-point du bord de travail de la matrice (dessin). Cela s'explique par le fait que le rayon naturel de la flexion (partie de bord) de la pièce a une signification complètement définitive, en fonction de l'épaisseur, du diamètre de la pièce, de l'angle d'inclinaison de la matrice de formage.

\u003d  (2 sin ).

L'épaisseur de la partie de bord de la pièce pièce peut être déterminée par la formule suivante: \u003d; Où est la base du logarithme naturel.

Figure 3 -Wall dans une matrice conique avec un trou central

Si , l'élément de la pièce à usiner de la partie conique de la mise au point de déformation au cylindre de formage perd le contact avec la matrice et le diamètre de la partie cylindrique de la partie de coupe ou du produit semi-fini diminue, c'est-à-dire.

Si, le phénomène spécifié ne se produit pas et que le diamètre de la partie partagée de la pièce correspond au diamètre de l'ouverture de travail de la matrice.

De ce qui précède, il s'ensuit que le rayon de la matrice doit satisfaire à la condition suivante:

et le changement possible du diamètre de la partie cylindrique de la partie comprimée peut être déterminé par la formule:

1.3. Détermination des tailles de la billette d'origine

La hauteur de la billette destinée à sertir, de la condition d'égalité de volume peut être déterminée par les formules suivantes:

dans le cas d'un sertissage cylindrique (Fig. 4, a)

dans le cas d'un sertissage conique (Fig. 4, B)

dans le cas d'un sertissage sphérique (Fig. 4, C)

0.25 (1+).

Figure 4 -Shem pour déterminer la taille de la pièce

1.4. Détermination de la force requise lors de la combustion

La force de sertissage est compatible avec la force nécessaire pour le composé lui-même dans la partie conique de la matrice, et les forces nécessaires à la flexion (virage) du bord rasé jusqu'à ce qu'elle s'arrête dans les épingles cylindriques mastitz

Figure 5 -shem pour déterminer la force de sertissage

O oa correspond à la résistance nécessaire à la sublaye du bord de la pièce à l'angle du cône de la matrice; Tout terrainOv correspond à; Parcellesoleil. correspond à la force; ParcellecD correspond au bordereau du bord de la pièce sur la bande cylindrique de la matrice, la force de sertissage augmente légèrement.

À la sortie de la pièce de la matrice de la matrice, la force tombe quelque peu et devient égale à la force avec le processus de sertissage établi Robz.

Le pouvoir est déterminé par la formule:

\u003d 1-  1+  +  1-  1+  3-2 cos ;

où  - force de rendement parascolaire égale .

Le sertissage est effectué sur des presses à manivelle et hydraulique. Lorsque vous travaillez sur des presses recadrées, la force devrait être augmentée de 10-15

Si  \u003d 0,1 ... 0.2; cette

S 4.7.

Cette formule donne un calcul assez précis lorsque 10 ... 30 ; , 1 ... 0.2

Une force de déformation approximativement peut être déterminée par la formule:

2. Fonctionnement de la distribution

L'opération de distribution utilisée pour obtenir diverses pièces et produits semi-finis ayant une section transversale variable vous permet d'augmenter le diamètre de la partie de bord de la billette cylindrique creuse ou du tuyau (fig. 6).

À la suite de ce processus, une diminution de la longueur de l'épaisseur de formation de flans et de paroi dans la zone de déformation plastique, couvrant une parcelle avec des dimensions transversales accrues. La distribution est effectuée dans un tampon à l'aide d'un poinçon conique, qui déforme l'ébauche creuse sous la forme d'un segment de tuyau, un verre obtenu avec un extracteur ou une coque de bague soudée, intégrée à celle-ci.

A b c)

Figure 6. - Types de pièces obtenues par distribution: a)

2.1. Les principaux paramètres technologiques de la distribution

Le degré de déformation dans les calculs technologiques est déterminé par le coefficient de distribution, qui correspond au rapport du plus grand diamètre de la partie déformée du produit au diamètre d'origine de la pièce cylindrique:

La plus petite épaisseur de la pièce est au bord de la pièce obtenue et est déterminée par la formule:

Plus le rapport de distribution est grand, plus l'amincissement du mur est grand.

Le degré critique de déformation est régi par l'un des deux types de perte de stabilité: la formation pliante à la base de la pièce et l'apparence d'un cou, conduisant à la destruction de la fissure, dans une ou à la fois plusieurs sections de la bord de la partie déformée de la pièce (Fig. 7).

Figure 7 - Types de perte de stabilité lors de la distribution: a) Formation pliante à la base de la pièce; b) l'apparition de cervical

L'apparition d'un ou de plusieurs types de défauts dépend des caractéristiques des propriétés mécaniques du matériau de la pièce, de son épaisseur relative, de l'angle d'inclinaison du poinçon formant, des conditions de frottement de contact et des conditions de fixation de la billette dans le cachet. L'angle le plus élevé est de 10 jusqu'à 30 .

Le rapport du plus grand diamètre de la partie déformée de la pièce au diamètre de la pièce de travail d'origine, dans laquelle la perte de stabilité locale peut survenir, est appelée coefficient de distribution limite.

Le facteur de distribution limitant peut être de 10 ... 15% de plus que spécifié dans le tableau 1.

Dans le cas de l'opération avec chauffage, la pièce peut être de 20 ... 30% de plus que sans chauffage. Température de chauffage optimale: pour acier 08kp - 580 ... 600 DE; Laiton L63 - 480 ... 500 C, D16A - 400 ... 420  S.

Tableau 1 - Valeurs de coefficient de distribution

La force de distribution peut être déterminée par la formule:

où S. - Coefficient en fonction du coefficient de distribution.

À.

2.3. Détermination des tailles de la billette d'origine

La longueur de la pièce est déterminée à partir de la condition d'égalité du volume de la pièce et de la pièce, et le diamètre et l'épaisseur de la paroi sont prélevés sur le diamètre et l'épaisseur de la paroi de la partie cylindrique de la pièce. Après la distribution, la partie conique de la pièce a une épaisseur de paroi inégale variant d'avant.

La longueur longitudinale de la pièce pièce peut être déterminée par les formules suivantes:

1. lors de la distribution selon le schéma A) (fig.8):

Figure 8. - Calcul du schéma de la pièce d'origine

2. Lors de la distribution sous le régime B) Si le rayon de pliage de la pièce de travail lorsqu'il se déplace vers la partie conique du poinçon et celui de celui-ci est égal à l'autre et que leurs valeurs correspondent à:

2.4. Conception de timbres

Le schéma structurel du timbre de distribution dépend du degré de déformation requis. Si le degré de déformation n'est pas important et que le ratio de distribution est inférieur à la limite, la perte de stabilité locale est exclue. Dans ce cas, des timbres ouverts sont appliqués sans réfraction sur la section cylindrique de la pièce.

Avec des degrés de déformation élevés, lorsque le coefficient est supérieur à la limite, les timbres avec une manche coulissante - une sous-objet, créant une contrepression sur la section cylindrique de la pièce (figure 9).

Le manchon coulissant 4 descend par les poussoirs réglables de longueur 3, fixés sur la plaque supérieure 1, qui élimine la possibilité de fritter la pièce sur le site de contact de Punson 2, des blancs et une manche coulissante 4. L'utilisation d'un glissement avec un glissement Sleeve - Un sous-projet vous permet d'augmenter le degré de déformation de 25 à 30%.

Figure 9- Diagramme d'un timbre pour la distribution avec une contre-pression: sommet 1-poêle; 2-coups; 3 poussoirs; Glissement de 4 manches coulissantes; 5 mandrin; 6 sources; Fond de 7 poêle

Le degré de déformation limitant Lors de la distribution d'un poinçon conique peut également être augmenté si sur le bord de la pièce, obtenez une petite bride d'une largeur avec un rayon de courbure interne (figure 10). Lors de la distribution, la bride perçoit des contraintes de traction circonférentielles plus élevées sans destruction que le bord de la pièce sans bride. Dans le même temps, le degré de déformation maximal augmente de 15 à 20%.

Figure 10 - Dossier de pansement d'ébauches avec une petite bride

La distribution des blancs dans les timbres peut être effectuée sur des presses mécaniques et hydrauliques.

Le modèle utile fait référence au traitement des métaux par pression, notamment à l'estampage des pièces par support élastique à partir de flans tubulaires. Le timbre contient une matrice constituée des parties supérieure et inférieure, un poinçon, un milieu élastique. La matrice est située dans le récipient et a une ébauche tubulaire avec un milieu élastique placé dans celui-ci, dans les parties inférieure et supérieure de la matrice, un trou du diamètre variable est effectué, ce qui garantit le sertissage des parties finales de la billette tubulaire et la distribution de sa partie centrale. Le résultat technique consiste à augmenter les capacités technologiques de l'exploitation de pièces d'estampage à partir de flancs tubulaires en raison de la compression simultanée et de la distribution de la billette tubulaire.

Le modèle utile fait référence au traitement des métaux par pression, notamment à l'estampage des pièces par support élastique à partir de flans tubulaires.

Un dispositif de distribution de tuyaux est connu (production de polyuréthane de polyuréthane / V.a. Khodayrev - Perm: 1993 - C.218, voir page 125), composée d'une matrice détachable, poinçon. La matrice contient une ébauche tubulaire, à l'intérieur qui est placé du milieu élastique. Cet appareil vous permet de produire des pièces de tuyaux par distribution de billettes tubulaires avec un support élastique sur une matrice rigide.

L'inconvénient de cet appareil réside dans ses capacités technologiques faibles. Le dispositif permet uniquement la distribution du tuyau, qui se manifeste dans une augmentation de la taille de la section transversale de la billette tubulaire, déterminée par le coefficient de limite de formulation.

La tâche du modèle d'utilité revendiquée consiste à augmenter les capacités technologiques de l'exploitation de pièces d'estampage à partir d'ébauches tubulaires. Le résultat technique obtenu par le modèle d'utilité revendiqué consiste à augmenter les capacités technologiques de l'exploitation des pièces d'estampage à partir de flancs tubulaires en raison de la compression simultanée et de la distribution de la billette tubulaire.

Ceci est réalisé par le fait que dans le timbre pour la distribution et le sertissage d'une ébauche tubulaire contenant une matrice constituée de parties supérieure et inférieure, un poinçon, un milieu élastique, dans les parties inférieure et supérieure de la matrice, un trou de la variable Le diamètre est fabriqué en fournissant le sertissage des zones finales de la billette tubulaire et la distribution de ses parties moyennes.

Le nouveau dans le dispositif déclaré est que la matrice est située dans le conteneur et dans les parties inférieure et supérieure de la matrice, un trou de diamètre alternatif est réalisé, ce qui garantit le sertissage des sections de terminal de la billette tubulaire et de la distribution de sa partie centrale.

En raison du fait que la matrice constituée des parties supérieure et inférieure est située dans le conteneur, assure un mouvement fiable de la partie supérieure de la matrice, car Le conteneur sert de guide pour cela. En raison du fait que dans les parties inférieure et supérieure de la matrice, un trou d'un diamètre alternatif est réalisé, en fournissant le sertissage des parties finales d'une billette tubulaire et la distribution de sa partie centrale, ainsi que le reste des signes, il est assuré la compression simultanée des extrémités de la billette tubulaire et la distribution de sa partie centrale. En raison du fait que dans certaines parties de la matrice, un trou du diamètre variable est réalisé de manière à ce que, dans les endroits de la matrice, où les sections de borne de la billette tubulaire sont installées, le diamètre du trou est effectué inférieur au diamètre de la Tuyau blanc, il assurera la compression des sections de terminal de la pièce. En raison du fait que le diamètre du trou alternatif, à savoir, est fabriqué en grande quantité que le diamètre de la billette tubulaire dans ces parties de la matrice, où la partie centrale de la billette tubulaire sera possible de distribuer sa partie centrale. De plus, l'exécution du trou dans les parties de la matrice par diamètre variable, c'est-à-dire Du diamètre, le plus petit diamètre de la billette de tuyaux, au diamètre, le plus grand diamètre du tuyau blanc, fournit une installation verticale de la billette tubulaire de la matrice.

La structure du tampon vous permet de serrer simultanément les sections de terminal de la billette tubulaire et la distribution de sa partie centrale.

Le demandeur n'est pas connu d'objets avec cet ensemble de caractéristiques essentielles. Par conséquent, la solution technique revendiquée a de nouveauté.

Le modèle utile est expliqué graphiquement. La figure montre un timbre pour les ébauches de distribution et de sertissage.

Le timbre comprend la partie inférieure 1 de la matrice, le conteneur 2. Au bas de 1, la matrice est installée une billette tubulaire verticalement 3. Le timbre inclut également la partie supérieure de la matrice, le milieu élastique 5, par exemple , granules de polyuréthane. À partir de la pièce 3, la partie 6 finie est obtenue. Le milieu élastique 5 est situé dans la billette tubulaire 3 et dans le trou 8 du diamètre variable dans la partie supérieure de la matrice et dans le trou 7 du diamètre variable dans le La partie inférieure 1 de la matrice, le timbre comprend également Punson 9.

Le timbre fonctionne comme suit: la partie inférieure 1 de la matrice est installée dans le conteneur 2, la billette tubulaire 3 est insérée verticalement à l'intérieur du bas de la matrice et le haut de 4 matrix est installé sur le dessus. Dans le trou 8 dans la partie supérieure de la matrice 4, le milieu élastique 5 est recouvert de la billette tubulaire 3 et dans le trou 7 au bas de 1 matrice. En déplaçant la pression de la presse (Fig. Le trou 7 du diamètre de la variable dans la partie inférieure 1 de la matrice, ce qui conduit à la combustion des parties d'extrémité de la billette tubulaire 3. La force P est également transmise à l'élastique Le milieu 5, à travers lequel à son tour est transmis aux parois de la billette tubulaire 3, ce qui conduit à la distribution de sa partie centrale. Une fois la sortie de la presse et Punson 9 est sortie, l'extrusion de la pièce finie 6 et le milieu élastique 5 dans la séquence inverse est faite à la position supérieure maximale.

Un timbre pour la répartition et les billettes de sertissage contenant une matrice constituée des parties supérieure et inférieure, un punch, un milieu élastique, caractérisé en ce que la matrice est située dans le conteneur et est fabriqué avec les trous du diamètre variable dans le bas et les parties supérieures pour la possibilité de sertir les parties finales de la billette tubulaire et de la distribution simultanée de sa partie centrale.

À propos de P et C A N E () 664722

Inventé et ya

Union soviétique

Socialiste

D. N. Kornev (71) Demandeur (54) Timbre de sertissage

L'invention concerne le traitement des métaux par pression et peut être utilisé lors de l'estampage des pièces principalement des matériaux à feuilles minces.

Timbres connus de sertissage, constitués de la partie inférieure, placée sur la table de presse et la matrice de sertir supérieure avec un éjecteur à ressort installé vers l'intérieur (1).

La pièce est placée dans la partie inférieure et le sertissage est effectué par la matrice supérieure pour le poinçon de la presse, la partie finie du haut de la matrice est poussée par l'éjecteur à ressort. L'inconvénient du célèbre timbre est qu'ils ne peuvent se mettre à sertir que des murs relativement épais. Le rapport de l'épaisseur du matériau au diamètre du circuit de sertissage pendant l'épuisement du tampon est due et, afin d'éviter la formation de plis, il ne doit pas dépasser certaines valeurs.

On sait que cet inconvénient est partiellement éliminé dans le timbre pour sertir des ébauches creuses contenant des coups de poings, une pince pour la sauvegarde de la billette extérieure, la matrice, le mandrin et l'éjecteur, le mandrin est fabriqué sous la forme d'un mage élastique monté sur le poison et Des bagues concentrées installées. Une doublure profilée est installée, qui est incluse dans l'ouverture de la manche interne de Mandrrel. Avant 5 enjeux d'un tel tampon dans le fait qu'ils puissent sertir uniquement de creux à travers des blancs sans le bas (2).

Il existe également un tampon différent pour sertir des flans à paroi mince, contenant le papier peint, une matrice et une pince, qui comprend un poinçon élastique avec des pointeurs, un tampon élastique. La matrice est faite sous la forme de deux parties coaxiales, dont l'une est montée sur

15 bases et à ressort dans la direction axiale, et l'autre est installée de poinçonnage concentrement avec la possibilité d'un mouvement axial avec celui-ci, tandis que le tampon élastique est situé le long de l'axe du tampon à 20 alimenté par un pointeur et une autre partie des matrices et a une rigidité bble que le poinçonnage élastique (3).

Le timbre fonctionne comme suit.

La billette est installée au bas de la matrice. Lors du déplacement du curseur de presse vers le bas, les deux parties de la matrice sont fermées, un poinçon élastique, une compression, remplit tout l'espace de la matrice, appuyant sur la pièce sur les murs de la matrice. Avec un autre mouvement du curseur, la partie supérieure du riz MAT664722 serre la pièce et le porte-pruson de la PP de cela s'éloigne, pressant le tampon élastique.

Cet appareil est le plus proche de l'invention pour une essence technique et le résultat obtenu.

Cependant, la pression avec laquelle le poinçon élastique appuie sur la pièce sur les parois de la matrice, change sur toute la longueur des prix de la presse, atteignant sa valeur maximale à la fin du cours. Il n'est pas réglé et, finalement, dépend de la rigidité et des dimensions du tampon élastique.

Les capacités technologiques du timbre sont limitées lors de la combustion de pièces creuses ayant un fond. Lors de la combustion, les détails sans fond, la billette comprimée au début du mouvement de la partie supérieure du timbre est pressée à la matrice du poinçon élastique jusqu'à ce que le poinçon élastique n'accepte pas la forme initiale. Lors de la gravure des murs du récipient ayant un fond, toute la pression qui crée un tampon élastique à l'intérieur de la pièce est perçue par les parois du navire. Cette circonstance vous permet de sertir uniquement suffisamment de navires durables pouvant résister à une pression créée lors de la compression.

L'objectif de l'invention est d'élargir les capacités technologiques du timbre, à savoir assurer la possibilité de sertir les cutanés avec des murs relativement minces et ayant un fond sans formation de plis en fournissant la possibilité de réguler la pression de la pince de Puinson.

L'objectif spécifié est obtenu par le fait que le tampon bien connu est équipé d'un cylindre hydraulique, dont le cas est réalisé dans la matrice le long de son axe et que le piston est associé à un poinçon élastique et l'hydroaccumulateur connecté à la Cavité municipale du cylindre hydraulique. Le pipeline avec une vanne régulant la pression de fluide.

La présence d'hydraulique vous permet de régler avec des vannes à l'intérieur du timbre (force de serrage) dans la réserve et de retirer cette pression, compatible avec une opportunité technologique, qui est impossible à faire dans des timbres connus.

Le dessin montre un timbre dans une section et la gauche de l'axe la moitié du dessin représente un timbre en position ouverte et la bonne chose en fermeture.

Un timbre consiste en une matrice de sertissage 1, renforcée sur le curseur de presse, avec un piston placé à l'intérieur de celui-ci 2, au bas de laquelle le punson 3 du matériau élastique a été renforcé. L'espace au-dessus du piston est rapporté par pipeline 4 avec hydroaccumulateur 5 à travers la vanne de contrôle 6 et la vanne réglable 7. La partie inférieure du timbre installé sur la table de presse est constituée d'un clip mobile 8, pru5 à ressort.

65 ligne 9 et une base fixe de 10, sur laquelle la billette 11 sera installée.

Le timbre fonctionne comme suit.

Le billet 11 est installé dans le clip mobile 8 pour la base 10. Lorsque le curseur de presse se déplace, Punson 3 concerne le bas de la pièce, déformée et remplit la cavité de billette. La matrice de sertissage 1 avec le bord inférieur concerne la coupe 8 et avec un mouvement supplémentaire vers le bas du poinçon élastique remplit toute la cavité de la pièce 11 et le cône de la matrice de sertissage 1 avant la base du cône de matrice touche le bord supérieur de la pièce. La pression sur le piston 2 augmente dans les PSDS de réglage de la vanne et le piston 2 reste sur place. M1RP Autres mouvements Slider Down La pression au-dessus du piston 2 augmente fortement, et le liquide, surmontant le ressort de soupape 7, traverse dans l'hydroaccumulateur 5. Le piston 2 se déplace vers le haut et la matrice de cône 1 serre la paroi de la pièce de la pièce 11.

Lorsque le curseur prend la position extrêmement basse, la pression sur la vanne 7 est réinitialisée la pression au-dessus du piston de celui-ci 2, sous l'action du poinçon élastique

3 Piston 2 se déplace vers le haut et le poinçon élastique libère partiellement la cavité du produit. Lorsque le curseur de presse se déplace, le piston 2 se déplace sous la pression de l'hydroaccumulateur 5. Difficulté dans l'espace au-dessus du piston passe à travers la vanne de contrôle 6. La partie 11 du poinçon élastique 3 est poussée hors de la matrice de sertissage.

Le point essentiel de la conception de timbres est la possibilité d'ajuster la pression des clips et de réinitialiser cette pression au moment où la pression à l'intérieur de la billette est perçue par la matrice.

Ces deux circonstances dans l'ensemble élargissent les capacités technologiques du tampon, permettent de sertir des pièces à paroi mince, qui sont actuellement effectuées par des gaz d'échappement rotatifs et, en définitive, assurent une augmentation de la productivité du travail sur ces opérations.

Réclamer

Un tampon de sertissage contenant un clip monté sur la base, une matrice et une matrice coaxiale d'un poinçon élastique de serrage, caractérisé en ce que, afin de garantir la possibilité de réguler la force de serrage Punson, elle est équipée d'un cylindre hydraulique, dont le cas est fabriqué dans la matrice sur son axe et le piston Le cylindre hydraulique est relié à un poinçon élastique, ainsi qu'un hydroaccumulateur connecté à une cavité épipale du cylindre hydraulique avec une soupape avec une pression de régulation de la pression de fluide.

Compilé par I. Kapitonov

Tetra N. Stroganova

Roadriers: L. Orlova et A. Galakhova

Editeur V. Kukhechenko

Commande 82812 Ed. № 337 Circulation 1034 Abonnement

ONG du Comité d'État de l'URSS sur les affaires des inventions et des découvertes

1I3035, Moscou, I-35, Rauskaya Nab., \u200b\u200b4/5

Typographie, Ave. Sapununa, 2

Sources d'informations prises en compte lors de l'examen

1. Stamping en feuille, schémas atlas, M., ingénierie mécanique, 1975, p. 115, fig. 308.

30. Structures typiques des timbres pour extraire des pièces avec une bride, une forme étagée et conique.

Avec bride:

La conception typique du tampon d'échappement avec la couche de dossier 2, agissant sur la mémoire tampon de la presse universelle, est illustrée à la Fig. 229, a. La boîte de vitesses entre la presse et le tampon de dossier sont des goujons tampons /. La partie finie est retirée de la matrice 4 à l'extrémité de la levée du curseur à travers l'éjecteur 5 et du poussoir 6. Si le bas de la pièce est plat et l'axe perpendiculaire de l'échappement, puis avec des timbres de sujet entre le Ejecteur 5 et la plaque supérieure 3, le zexy z, c'est-à-dire que le travail est autorisé sans «dur» touché.

Le processus de transformation de la feuille d'ébauche sur le creux avec l'utilisation d'un support de course est accompagné d'un matériau de fission de charge complexe, en particulier dans la zone de bride. La bride connaît une compression tangentielle de la tension de compression A (Fig.229.6), qui est la déformation principale du matériau de cette zone, étirement radial de la tension de traction de g et

formation.

Forme conique:

Le capot de faibles pièces coniques est généralement déchargé pour 1 opération, mais est compliqué par le fait que l'art. La déformation de la pièce est petite (à l'exception des endroits adjacents aux bords arrondis du Punson), à la suite de laquelle la capuche "freshers" et perd sa forme. Par conséquent, il est nécessaire d'augmenter la pression de la montée et

Figure. 229. Capuche en verre creux avec serrage

créer dans une pièce à usiner déformable signifie qu'il s'agit d'étirement-e stress, dépassant la limite d'élasticité

matériau, en appliquant matrice avec des nervures d'échappement (figure 134, a).

En figue. 134, B se présente une autre façon de dessiner des cônes peu profonds, mais larges (réflecteurs de lampes) produits dans une timbre avec une pince conique. L'extrait de ce type de pièces est bien habitué à l'estampage hydraulique. L'échappement des parties coniques de la profondeur moyenne dans la plupart des cas est effectuée pendant 1 fonctionnement. Ce n'est qu'avec une petite épaisseur relative du zag ki, ainsi que en présence d'une bride nécessite 2 ou 3 extraits. Lors de l'estampage des pièces de matériau comparatif mais épais (S / D) 100\u003e 2,5, avec

une petite différence de r-mambots diamétral, l'extrait peut se produire sans embrayage, similaire au capot de pièces cylindriques. Dans ce cas, l'étalonnage est nécessaire à la fin de la course de travail avec un coup de sourd. Dans la fabrication de pièces coniques à paroi mince, cela signifie. La différence entre les diamètres du bas et le haut d'abord tire d'abord une forme arrondie plus simple avec la surface égale à la surface de la pièce finie, puis le timbre d'étalonnage est obtenu. Forme. Les calculs technologiques des transitions ici sont les mêmes que lorsqu'ils étirent des pièces cylindriques avec une bride. Mn \u003d DN / DN - 1, DN et DN-1 - Les diamètres de l'échappement actuel et précédent.

Shape Shape:

Un double processus combine l'échappement habituel avec l'alimentation.

Un effet important apporte un extracteur pénal avec une estampage de parties de forme étamée. Un exemple caractéristique est un processus de multiistruction d'estampage de pièces profondes telles que le bandeau de la voiture. Initialement, un cylindre ou un semisférence est établi, puis dans la direction opposée (sanguinée), une préparation de la pièce est effectuée pour obtenir une forme donnée du produit.

Schémas d'alimentation (inverse) échappement

31. Conceptions typiques de timbres pour flammes.

Les timbres filtrants peuvent être divisés en deux groupes: timbres sans clips et timbres avec serrage. Les timbres sans clips ne sont appliqués que lorsque vous sélectionnez de gros produits, où les billettes ne sont pas préoccupantes pendant le volet. Le serrage complet de la pièce est généralement possible pour obtenir l'utilisation de timbres de perles du deuxième groupe avec une pince forte.

En figue. 207, et le cachet de perles avec la pince inférieure, agissant sur le tampon en caoutchouc 1, placé sous le cachet, qui transmet la pression à travers la rondelle 2 et les tiges 3 à la plaque de pression 5. Lors de l'abaissement du haut du tampon 6, Paid sur la plaque 5 de sorte que la punnon de perles 4 supérieure sur sa saillie pénètre dans le pré-trou, serré d'abord par la matrice 7, puis batturement. Tirer le produit du haut du cachet après que la flamation puisse être effectuée à l'aide d'un éjecteur rigide classique (tige) agissant de la presse elle-même ou, comme indiqué sur la figure, à l'aide de ressorts 9 et d'éjecteur 8.

En fumant des produits plus importants, au lieu de tampon en caoutchouc ou de ressorts, il est préférable d'utiliser des dispositifs pneumatiques ou hydropneumatiques.

En figue. 207, b représente un tampon similaire avec la forme supérieure pour enflammer le trou dans le couplage d'embrayage de tracteur. Ici, les produits de serrage 4 sont réalisés lors de l'abaissement du haut de la plaque 3, qui est sous l'action de seize ressorts 2, situé autour de la circonférence autour du poinçonnage de faisceau 1.

Conduisez la partie anneau du matériau de dessous pendant le rabat et la poussée ultérieure du produit à partir de la matrice 5 Une fois que le rabat est effectué par l'éjecteur 6 recevant le mouvement à travers les tiges 7 de l'oreiller presse pneumatique inférieur.

32. Structures typiques des timbres de distribution.

La conception du timbre pour la distribution dépend du degré de déformation souhaité, qui

caractérisé par le ratio de distribution de la CATD. Si le CRF\u003e CATD. limite. Lorsque la perte de stabilité locale est exclue, utilisez un timbre ouvert simple avec un poinçon conique

(Pour une distribution gratuite) et une retenue cylindrique inférieure sur le diamètre intérieur du flan de tuyau, qui est fixé sur la plaque inférieure du timbre.

Avec des degrés de déformation supérieurs,

quand le fait est< Кразд.прел . применяют штампы со скользящим внешним подпором (рис. 1).

Fig 1. Timbres de distribution des extrémités des flans tubulaires avec un support externe coulissant.

Le timbre est constitué de la plaque supérieure 1 et du poinçon conique 2 et du mandrin de support cylindrique 5 est fixé sur la plaque inférieure 7, dont le diamètre D est égal au diamètre extérieur de la billette tubulaire. Un routage est déplacé par un manchon de retenue 4, sur la base des ressorts 6. Lorsque la bague est dans la position supérieure (représentée dans le dessin de la ligne de tiret), la pièce est installée sur la pulpe de mandrin 5 et la pièce dépassait de la manche sur

(0.2-0.3) D.

Lors de l'abaissement du haut du cachet, le poinçon conique entre dans la pièce et commence à le distribuer.

Dans le même temps, les poussoirs 3 cliquent sur le manchon de retenue 4 (pressant les ressorts 6) et déplacez-le sur le mandrin vers le bas, en lui donnant la possibilité de Punson de réaliser la répartition complète du tuyau blanc à

taille requise. Avec le parcours inverse du ressort 6, soulevez le manchon 4 haut avec la partie repliée.

Opération est principalement conçue pour augmenter le diamètre de la billette cylindrique pour

tuyaux d'accueil. L'angle de distribution optimal est de 10300.

Si le diamètre du cylindre creux initial D0, alors le plus grand diamètre D1, qui peut être distribué (Fig. 3).

d1, \u003d kradd * d0, où Kradzd - le coefficient de distribution dépend de l'épaisseur relative

blancs. S / D0 \u003d 0,04 krat \u003d 1,46 s / d0 \u003d 0,14 krap \u003d 1,68. L'épaisseur du matériau pendant la distribution diminue. La plus petite épaisseur de la place des plus gros étirements est déterminée par

formule. S1 \u003d s √ 1 / kradzd

La distribution peut être effectuée sur les bords d'un soupçon de la pièce ou de sa partie centrale dans les timbres avec des matrices amovibles, des supports élastiques et d'autres méthodes.

Les dimensions du blanc pour la distribution sont déterminées sur la base de l'égalité du volume de la pièce et de la pièce sans prendre en compte le changement de l'épaisseur du métal.

Figure 3. Punch A-élastique. B- dans les matrices amovibles.

33. Structures typiques des timbres pour sertissage.

Les timbres pour sertissage sont divisés en deux groupes : Timbres de sertissage et de timbres gratuits avec des billets.Timbres du premier groupe il n'y a que des dispositifs de guidage pour une billette tubulaire ou creuse, sans sous-verbaux internes ou extérieurs, à la suite de laquelle la perte de stabilité pendant la combustion est possible. Pour éviter la perte de stabilité, la pièce à usiner pour une opération reçoit une telle formation à laquelle la force de sertissage requise sera moins critique.

Figure. 1. Schémas de timbres pour des extrémités de sertissage gratuits - parties.

En figue. 1 montre deux schémas de timbres de sertissage libres: sur le premier tampon, l'extrémité du tuyau 3 est effectuée (Fig. 1, A) dans la matrice fixe et sur la deuxième timbre

sur le sol du produit 3 (figure 1, B) est effectué par une matrice mobile 1 fixée sur la plaque supérieure du tampon à l'aide d'un matrice 5. Pour fixer la pièce à usiner une courroie cylindrique ou une matrice / ou Sur une plaque 4. Retirer des pièces est fabriquée par éjecteur 2 fonctionnant de faible ou de la mémoire tampon supérieure. La longueur de la partie compressée est définie par le changement de progression de la presse.

En figue. 2, et le diagramme du timbre avec un sous-point externe est présenté; En lui

une partie de la pièce qui n'est pas affectée par une cuisson est couverte par un clip extérieur 2, ce qui empêche la perte de stabilité et la libération de la pièce de travail vers l'extérieur. Pour ce faire, de tels tampons peuvent avoir une plus grande déformation que dans des timbres sans assignation. Pour faciliter l'installation de blancs et d'élimination des pièces comprimées de la corde 2, il est fait détachable; En état de ralenti, il est pressé avec des ressorts 1. La fermeture de la pince autour de la pièce est effectuée lorsque la partie supérieure du tampon se déplace avec des quartiers 4. Pour retirer la partie de coupe de la matrice 5 dans le timbre, l'éjecteur 3, agissant sur le ressort 6 ou durosslinor dans le curseur de presse, est fourni.

Il existe également des timbres avec un clip en plein air, soutenant la pièce sur la partie non sachée.

En figue. 2, B et B Timbres représentés pour sertir la partie terminale du tuyau ou un soupçon de la billette dans la zone, équipés de billettes extérieures (fig. 2, B) ou externes et internes (figure 2, B).

Figure. 2. Schémas de timbres pour sertissage de pièces de pièces avec des sous-angoisses Ces timbres permettent une opération de produire des formes significatives,

merci à laquelle le nombre d'opérations pendant l'estampage multiple est réduit. Dans le cachet destiné à sertir la partie terminale du tuyau (figure 2, B), la ébauche de tuyau est réglée sur l'espace entre la corde coulissante extérieure 2 et la tige interne 3, sur laquelle il y a une étape pour supporter la fin de la pièce. Dans l'ouverture de la tige 3, une doublure avec une tête sphérique est pressée, selon laquelle la pièce est sertie. Dans le timbre pour sertir le soupçon de la pièce (fig. 2, c) linger 6 est absent. La pièce est installée sur la coupe 2 et la base de la base 3.

Au cours de la presse de la presse, la matrice 1 déplace le clip mobile 2, il fait la préparation de la pièce. Le clip est valide à partir du tampon inférieur à travers les tiges 4, glissant dans la plaque inférieure 5. La traction de la pièce est effectuée lorsque la presse est à la hausse de la doublure 6, également connectée au tampon inférieur.

L'opération est largement utilisée pour la production de manchons. L'angle de conicité optimal est de 15 à 200. Particularité des timbresjava doit assurer la stabilité de la pièce pendant le processus de sertissage. Les timbres sont divisés: 1. Étalez une ébauche de la pièce 2. Avec la propulsion de la pièce. Sans subjo, il est rarement utilisé pour des blancs à paroi relativement épaisse.

La possibilité de des blancs criminalisés pour une opération ORPE-SIA CEFF. Écraser

d, \u003d kobzh * D, où le rapport de distribution dépend des caractéristiques structurelles du timbre et du type de matériau. Tableau 5.

Les rubes dépendent de l'épaisseur relative du matériau. Pour l'acier doux (α \u003d 200) .- S / D \u003d 0,02 kosh

0,8; S / D \u003d 0,12 kWh \u003d 0,65.

Avec une diminution de l'angle de tension, la valeur de la KBZ est réduite. L'épaisseur de la paroi dans la zone de sertissage en raison de la compression du métal augmente. La plus grande épaisseur de la plus grande compression est déterminée par la formule.

s1 \u003d S √ 1 / KOBZH

34. Construction de timbres avec des éléments de travail en alliage solide.

LA TÉLÉ. L'alliage est la céramique (non métallique) carbure W. TV. Les alliages ont une tendance accrue à la destruction, par conséquent, lorsqu'elles adhèrent au matériel de traitement spécial de conception, fonctionnement fiable de timbres avec des éléments de travail fabriqués en alliages solides, des timbres dits carbure et augmentent leur durabilité à des dizaines et des centaines de fois par rapport aux timbres avec éléments de travail en acier. Designs modernes de timbres en carbure doivent garantir par rapport à une rigidité accrue de l'acier, une direction plus précise et fiable de la partie supérieure du tampon par rapport à la baisse, l'approximation maximale de l'axe de tige à la pression de la pression de timbre, de la durabilité et de la fiabilité de Les éléments de retrait et élastiques, la résistance à l'usure accrue des bandes de guidage, éventuellement un plus grand nombre de flux et l'absence de concentration de tension sur un alliage solide.

La rigidité accrue et la force de substance est obtenue en augmentant leur épaisseur. Pour les matrices d'une taille en termes de 350x200 mm, l'épaisseur de la plaque inférieure est recommandée à 100-120 mm. Les plaques inférieures et supérieures et la dalle sont en acier 45. Ces plaques sont soumises à un traitement thermique avant la dureté de 30 à 35 HRC. La déviation de la base de la base de la matrice et de la surface de la plaque inférieure du tampon, ainsi que de l'arrière des broches de poinçonnage, et la surface de la plaque supérieure (ou un tampon intermédiaire) ne doit pas dépasser 0,005 mm. Le non-respect de cette exigence peut réduire la durabilité du timbre plusieurs fois.

Les vis des timbres en carbure sont en acier 45, après quoi elles sont soumises à la chaleur. Il convient de garder à l'esprit que même une légère étirement de vis mène à une diminution de la résistance des timbres carbure.

Une direction plus précise et fiable de la partie supérieure du tampon de carbure par rapport au plus bas que l'acier est divulguée par l'utilisation de rouleaux de fission (au moins 4). Tension recommandée dans des guides de roulement 0,01-0.015 mm. Dans certains cas, la tension est utilisée 0,02, -0,03 mm. L'augmentation de la tension entraîne une diminution de la stabilité des guides. Cependant, il est conseillé d'augmenter la tension lors de la coupe d'un matériau mince d'une épaisseur pouvant atteindre 0,5 mm ou lorsqu'il travaillait sur un équipement de pression usé. La persistance des guides roulants est de 10-16 millions. Cycles à ratchy en fonction de l'ampleur de la tension. Les colonnes et les manchons sont en acier SHX15. Après thermoplate. Leur dureté est de 59 à 63 HRC. Les guides de roulement sont utilisés lors de la coupe du matériau d'une épaisseur maximale de 1,5 mm.

L'élimination de la concentration de contrainte en alliage solide est obtenue par des angles arrondis dans les fenêtres des matrices avec un rayon de 0,2 à 0,3 mm (à l'exception de l'angle de fonctionnement dans la fenêtre de couteau à pas de pas) et la détermination de la Épaisseur de la matrice, la largeur minimale de sa paroi et la distance entre les fenêtres de travail basées sur des calculs appropriés.

Assurant la durabilité et la fiabilité des éléments de l'élimination de la direction des bandes sont dues au renforcement des déménagements avec des plaques d'acier durcies et des éléments de carbure de carbure, l'utilisation de tiges de guidage carbure et de chemins pour la direction et la levée de la bande, le Utilisation de nouvelles conceptions d'extracteur. Deux types de types différents sont les plus courants: fournir la direction de la bande lorsqu'elle se déplace sur la matrice (Fig. 1 a) et ne la fournisse pas (Fig. 1, B). L'utilisation de ce dernier nécessite la présence d'éléments individuels dans la timbre pour diriger la bande.

L'extracteur mobile dans la plupart des cas est effectué sur des guides de roulement. Les guides ont la plus grande rigidité si les colonnes sont rigoureusement fixées sur l'extracteur (Fig. 2). Pour éviter les distorsions découlant de la présence de bavures, l'extracteur n'est pas enfoncé sur la bande; Dégagement entre l'informatique et le ruban de 0,5 à 0,8 mm (Fig. 3).

Lors de la coupe des pièces du matériau d'une épaisseur de plus de 0,5 mm, s'applique en règle générale,

timbres avec fixeextracteur. Les pièces transposées dans ces timbres, légèrement inférieures dans les timbres avec un extracteur en mouvement, car la coupe se produit pendant les bords de travail pointu des poinçons et des matrices. L'augmentation de la rigidité des coups de poing est obtenue par une diminution de leur longueur au minimum admissible et à l'utilisation de broches étagères. Il est nécessaire que Puinson soit fixé de manière sécurisée dans les pointeurs. En règle générale, l'épaisseur des pointeurs doit être au moins 1/3 de la hauteur de poinçon.

Conceptions de parties de travail de timbres.Les conceptions de timbres en carbure dépendent en grande partie des méthodes de fabrication des principales pièces de formage, en particulier des matrices. Les méthodes les plus courantes de traitement sont les plus courantes: meulage de diamants et