4.1. Le calcul des éléments étirés centralement doit être effectué par la formule

où N. - la force longitudinale estimée;

R P est la résistance au bois calculée à étirer le long des fibres;

F. NT - Zone transversale de l'élément net.

Pour déterminer F. Atténuation NT, située sur une parcelle allant jusqu'à 200 mm de long, doit être faite dans une section combinée.

4.2. Le calcul des éléments compressés centraux d'une section d'une seule pièce permanente doit être effectué par des formules:

a) pour la force

b) sur la stabilité

où R C - Résistance au bois calculée à la compression le long des fibres;

j - le coefficient de flexion longitudinale, déterminé conformément à la clause 4.3;

F. NT - section transversale nette de l'élément;

F. RAC - La zone transversale calculée de l'élément prise égale:

en l'absence de s'affaiblit ou s'affaiblit dans des sections dangereuses qui ne laissent pas sur les bords (Fig. 1, mais) Si la zone d'affaiblissement ne dépasse pas 25% E. Fr, E. calc \u003d F. Fr, où F. BR - Zone de coupe croisée; Avec affaiblit ne pas partir sur les bords, si la zone d'affaiblissement dépasse 25% F. Fr, F. RAC \u003d 4/3. F. NT; avec symétrique affaiblit sur les bords (Fig. 1, b.), F. Ras \u003d F. NT.

4.3. Le coefficient de courbure longitudinal J doit être déterminé par des formules (7) et (8);

avec la flexibilité de l'élément l £ 70

; (7)

avec la flexibilité de l'élément l\u003e 70

où est le coefficient A \u003d 0,8 pour le bois et un \u003d 1 pour contreplaqué;

le coefficient A \u003d 3000 pour le bois et A \u003d 2500 pour le contreplaqué.

4.4. La flexibilité des éléments de section solides est déterminée par la formule

où l. o - longueur estimée de l'élément;

r - rayon d'inertie des sections transversales de l'élément avec la taille maximale de brut, respectivement, par rapport aux axes H. et W..

4.5. Longueur calculée de l'élément l. OH devrait déterminer la multiplication de sa longueur libre l. sur le coefficient m 0

l. Oh \u003d. l.m 0 (10)

selon pp. 4.21 et 6.25.

4.6. Les éléments composites sur les composés pliables, ouverts par toute section transversale, doivent être calculés sur la résistance et la stabilité en fonction des formules (5) et (6), tandis que F. NT I. F. Définir rastiquement comme la superficie totale de toutes les branches. La flexibilité des éléments du composant l doit être déterminée en tenant compte des composés des composés par la formule

, (11)

où L y est la flexibilité de l'ensemble de l'élément par rapport à l'axe W. (Fig. 2) calculé par la longueur estimée de l'élément l. o sans profiter;

l 1 - Flexibilité d'une branche distincte par rapport à l'axe I - I (voir Fig. 2), calculé dans la longueur calculée de la branche l. une ; pour l. 1 moins de sept épaisseurs ( h. 1) Les branches sont acceptées par l 1 \u003d 0;

m y - coefficient de flexibilité déterminé par la formule

, (12)

où b. et h. - Largeur et hauteur de la section transversale de l'élément, voir:

n. W - la quantité calculée de coutures dans l'élément déterminé par le nombre de coutures, selon laquelle le décalage mutuel des éléments est additionné (à la Fig. 2, mais - 4 couture, à la Fig. 2, b. - 5 coutures);

l. o - longueur estimée de l'élément, m;

n. C - le nombre calculé de sections de liens dans une couture par 1 m de l'élément (avec plusieurs coutures avec un nombre différent de tranches, le nombre de tranches doit être prélevé entre toutes les coutures);

k. C - Le coefficient des composés, qui doit être déterminé par les formules de la table. 12

Tableau 12.

Noter. Diamètres des ongles et de la peau rÉ., éléments d'épaisseur mais, largeur B. Plavets et épaisseurs D de copieurs lamellaires doivent être pris en cm.

Pour déterminer k. Avec le diamètre des ongles, plus de 0,1 épaisseur des éléments connectés doivent être pris. Si la taille des extrémités pincées des ongles est inférieure à 4 rÉ., Coupes dans les coutures adjacentes à eux ne prennent pas en compte. Valeur k. Des composés sur les imputations cylindriques en acier doit être déterminée par épaisseur mais Plus mince des éléments connectés.

Pour déterminer k. Avec le diamètre des copieurs cylindriques en chêne, plus de 0,25 épaisseur du diluant des éléments connectés doivent être prises.

La communication dans les coutures doit être uniforme sur la longueur de l'élément. Dans des éléments simples ouverts à charnière, il est autorisé dans les quartiers moyens de la longueur de la longueur de la communication en demi-quantités, en charge de la valeur de formule (12) n. Avec, accepté pour les quartiers extrêmes de la longueur de l'élément.

La flexibilité de l'élément composé calculé par formule (11) doit être prise plus que la flexibilité de L de branches individuelles déterminées par la formule

, (13)

où un. I. BR - Somme des moments des sections transversales brutes d'inertie de branches individuelles par rapport à leurs propres axes parallèles à l'axe W. (voir Fig. 2);

F. Br - section transversale de l'élément brut;

l. O est la longueur estimée de l'élément.

La flexibilité de l'élément composant par rapport à l'axe passant par les centres de gravité des sections de toutes les branches (axe H. En figue. 2), il devrait être déterminé comme pour un élément monobloc, c'est-à-dire sans prendre en compte l'avantage des obligations, si les branches sont chargées uniformément. Dans le cas de branches chargées inégales, le paragraphe 4.7 devrait être guidé.

Si les branches de l'élément composé présentent une section différente, la flexibilité estimée des branches L 1 dans la formule (11) doit être prise égale à:

, (14)

définition l. 1 est montré à la Fig. 2.

4.7. Les éléments composites sur les connexions de combustible, dont une partie des branches ne sont pas exploitées aux extrémités, est autorisée à calculer pour la force et la stabilité par formules (5), (6) sous réserve des conditions suivantes:

a) Élément de surface transversale F. NT I. F. Les races doivent être déterminées par la section transversale des branches ouvertes;

b) la flexibilité de l'élément par rapport à l'axe W. (voir la figure 2) est déterminée par formule (11); Dans le même temps, le moment de l'inertie est adopté en tenant compte de toutes les branches et la zone n'est ouverte que;

c) lors de la détermination de la flexibilité relative à l'axe H. (Voir Fig. 2) Le moment de l'inertie doit être déterminé par la formule

JE. = JE. O + 0.5 JE. Mais (15)

où JE. À propos de moi JE. Mais les moments de l'inertie des sections transversales, respectivement, le soutien et les branches sous-développées.

4.8. Le calcul sur la stabilité des éléments compressés centraux de la variable dans la hauteur de la section doit être effectué par la formule

, (16)

où F. Max - Zone de section croisée avec des dimensions maximales;

k. J. N. - Coefficient, en tenant compte de l'altitude de la section, déterminé par la table. 1 arr. 4 (pour des sections constantes k. J. N. = 1);

j est le coefficient de flexion longitudinale, déterminé par la clause 4.3 pour la flexibilité correspondant à la section transversale avec les dimensions maximales.

Éléments de pliage

4.9 Calcul des éléments de flexion fournis sur la perte de stabilité d'une forme de déformation forfaitaire (voir paragraphes. 4.14 et 4.15), pour la force des tensions normales doit être effectuée par la formule

où M. - moment de flexion estimé;

R et - la résistance estimée de la flexion;

W. RAC - le moment estimé de résistance de la section transversale de l'élément. Pour des éléments d'une seule pièce W. Ras \u003d W. NT; Pour les composants de flexion sur les connexions de carburant, la quantité de résistance estimée doit être prise à un couple égal de la résistance nette. W. NT multiplié par le coefficient k. w; Valeurs k. W Pour les éléments composés des mêmes couches sont montrés dans le tableau. 13. Pour déterminer W. L'atténuation des sections NT, située sur la section Élément allant jusqu'à 200 mm de long, est prise en une partie combinée dans une section.

Tableau 13.

Noter. Pour les valeurs intermédiaires de la valeur de la portée et du nombre de couches, les coefficients sont déterminés par interpolation.

4.10. Le calcul des éléments de flexion sur la durabilité de la bascule doit être effectué par la formule

où Q. - force transversale calculée;

S. BR - Moment statique de la partie décalée brute de la section transversale de l'élément par rapport à l'axe neutre;

JE. BR est le moment de la section transversale brute de l'inertie de l'élément par rapport à l'axe neutre;

b. Largeur de calcul de la section de l'élément;

R SC - Résistance calculée à la crevasse lors de la flexion.

4.11. Nombre de sections de connexions n. C, placé uniformément dans chaque couture de l'élément composite sur une parcelle avec une ligne sans ambiguïté de forces transversales, doit satisfaire à la condition

, (19)

où T. - la capacité de transmission calculée de la communication dans cette couture;

M. MAIS, M. B - Moments de flexion dans les premières a et finis dans les sections de la section à l'étude.

Noter. S'il existe des connexions dans la couture des liaisons de différentes capacités de roulement, mais identiques par la nature du travail (par exemple, le vieillissement et les ongles), les capacités de roulement doivent être résumées.

4.12. Calcul des éléments d'une seule pièce pour la force dans la flexion oblique doit être effectué par la formule

, (20)

où M. X I. M. Y - Composants du moment de flexion estimé pour les principaux axes de section H. et W.;

W. X I. W. U - moments de la résistance de la section transversale du filet par rapport aux principaux axes de section H. et W..

4.13. Éléments curvilinéaires collés courbés M.Réduire leur courbure, doit être vérifié pour des contraintes de traction radiales par la formule

, (21)

où S 0 est une tension normale dans la zone extrême des fibres étirées;

s. JE. - tension normale dans la section de fibre intermédiaire, pour laquelle des contraintes de traction radiales sont déterminées;

sALUT. - la distance entre les fibres extrêmes et considérées;

r i. - le rayon de la courbure de la ligne traversant le centre de gravité de la partie de l'intrigue des contraintes de traction normales conclues entre les fibres extrêmes et considérées;

R P.90 est la résistance au bois calculée à l'étirement des fibres prises selon l'onglet Clause 7. 3.

4.14. Le calcul de la stabilité d'une forme plate de déformation d'éléments de flexion de la section constante rectangulaire doit être effectuée par la formule

où M. - Moment de flexion maximum sur le site à l'étude l. R;

W. BR - le moment maximum de résistance brutale sur le site considéré l. p.

Le coefficient J M pour les éléments de pliage de la section transversale constante rectangulaire, à charnière fixée à partir du décalage du plan de flexion et fixé de la rotation autour de l'axe longitudinal dans les sections de support, doit être déterminé par la formule

, (23)

où l. P est la distance entre les sections de support de l'élément et lors de la fixation du bord comprimé de l'élément à des points intermédiaires du déplacement du plan Bend - la distance entre ces points;

b. - la largeur de la section transversale;

h. - Hauteur maximale de la section transversale sur le site l. P;

k. F - coefficient en fonction de la forme de la fusion des moments de flexion sur le site l. P, défini par table. 2 Arr. 4 de ces normes.

Lors du calcul des éléments de pliage avec une longueur de hauteur de manière linéaire et une largeur constante de section transversale, ne pas avoir des attaches d'un avion étiré du moment M. bord, ou quand m. < 4 коэффициент j M. Par formule (23) doit être multiplié par un coefficient supplémentaire k. J. M. . Valeurs k. J. M. LED dans la table. 2 Arr. 4. pli m.³ 4. k. J. M. = 1.

Lorsque vous renforcez du plan de pliage à des points intermédiaires du bord étiré de l'élément sur le site l. P le coefficient J. M. défini par la formule (23), doit être multiplié par le coefficient k. P M. :

, (24)

où un p est un angle central chez les radians déterminant le site l. P élément du contour circulaire (pour les éléments droits a p \u003d 0);

m. - le nombre de points renforcés (avec la même étape) du bord étiré sur le site l. P (comme m. ³ 4 La magnitude doit être prise égale à 1).

4.15. Vérification de la stabilité d'une forme de déformation plate des éléments de flexion d'un niveau permanent à double niveau ou de boîte de caisse doit être effectué dans des cas où

l. P ³ 7. b., (25)

où b. - Largeur d'une courroie transversale comprimée.

Le calcul doit être effectué par la formule

où J est le coefficient de flexion longitudinale du plan de pliage de la courroie comprimée de l'élément, défini par la clause 4.3;

R C - Résistance à la compression calculée;

W. BR est le moment de la résistance à la section brutale; Dans le cas de murs de contreplaqué - le temps présent de la résistance dans le plan de pliage de l'élément.

MAIS - zone transversale transversale;

Un bn. - section transversale du boulon net;

UN D. - section transversale de section;

UN F. - coupe transversale de l'étagère (ceinture);

UN. - Zone de coupe nette;

Un w. - section transversale du mur;

Un wf. - zone transversale de la couture d'angle;

Un wz. - zone transversale de bordure de fusion;

E. - module d'élasticité;

F. - Obliger;

G. - Module de décalage;

J b -moment d'inertie de la section de la branche;

J m.; J D. - des moments d'inertie traverser des sections de la ceinture et de la ferme divisée;

J S. - le moment de l'inertie de la section transversale de la côte, les planches;

J SL. - le moment de la section d'inertie de la côte longitudinale;

J T. - le moment de l'inertie de la poutre torsadante, du rail;

J X.; J y. - des moments d'inertie transversalement des sections brutes par rapport aux axes, respectivement x-x. et y-y.;

J xn.; J YN. - les mêmes sections de croix nette;

M. - moment, moment de flexion;

M x.; MA. - moments par rapport aux axes, respectivement x-x. et y-y.;

N. - force longitudinale;

N ad. - effort supplémentaire;

N bm. - puissance longitudinale dès le moment dans la branche de la colonne;

Q. - force transversale, force de cisaillement;

Q fic - force transversale conventionnelle pour les éléments de connexion;

Q S. - Force transversale conditionnelle incident au système de planches situées dans le même plan;

R ba. - la résistance estimée à l'étirement des boulons de base;

R bh - résistance calculée à l'étirement des boulons à haute résistance;

R bp. - la résistance calculée de la froissement des composés boulonnés;

R bs. - la résistance calculée de la coupe du boulon;

R bt. - la résistance calculée des boulons d'étirement;

R Bun. - résistance réglementaire des boulons en acier prises égaux à la résistance temporaire Σ B. Selon les normes de l'état et les conditions techniques sur les boulons;

R bv - la résistance calculée à l'étirement des boulons en forme de U;

R cd. - résistance calculée à la compression diamétrique des patinoires (avec une touche libre dans des constructions avec une mobilité limitée);

R dh. - résistance calculée à l'étirement de fil à haute résistance;

R lp. - la résistance estimée à la locale froissée dans des charnières cylindriques (pinches) avec touche serrée;

R P. - la résistance calculée mettait la surface d'extrémité (en présence d'ajustement);

R S. - la résistance calculée est devenue un quart de travail;

R th. - la résistance estimée à l'étirement de l'acier dans la direction de l'épaisseur du roulé;

R u. - la résistance calculée est devenue étirement, compression, flexion par résistance temporaire;

Cours - La résistance temporaire est devenue une discontinuitée prise égale à la valeur minimale Σ B. Selon les normes de l'État et les spécifications techniques;

R wf. - la résistance estimée des coutures angulaires de la coupe (conditionnelle) pour la couture métallique;

R wu. - la résistance calculée de la compression des articulations soudées de bout à bout, d'étirement, de flexion par résistance temporaire;

R Wun. - résistance réglementaire du métal couture sur une résistance temporaire;

R ws. - la résistance calculée des connexions de décalage soudées bout à bout;

R wy. - résistance calculée de la compression des articulations soudées bout à bout, l'étirement et la flexion sur la résistance au rendement;

R wz. - la résistance calculée des sutures angulaires de la coupe (conditionnelle) sur le métal de la limite de fusion;

R y. - la résistance calculée est devenue étirement, compression, pliant sur la résistance au rendement;

R yn -la résistance au rendement de l'acier, prise égale à la valeur de la résistance au rendement σ t en fonction des normes d'état et des conditions techniques d'acier;

S. - le moment statique de la partie de changement de la section transversale de brute par rapport à l'axe neutre;

W x.; W y. - moments de la résistance de la section transversale de brute par rapport aux axes, respectivement x-x. et y-y;

W xn.; W yn.- moments de la résistance de la section transversale du filet par rapport aux axes, respectivement x-x. et y-y.;

b. - largeur;

b ef. - largeur calculée;

bf. - largeur de l'étagère (ceinture);

b de H. - largeur de la partie saillante de la côte, balayage;

c.; c x.; c y. - coefficients pour calculer la force tenant compte du développement de déformations plastiques lors de la flexion par rapport aux axes, respectivement x - x, y-y;

e. - excentricité de pouvoir;

h. - la taille;

h ef. - la hauteur estimée du mur;

h. - hauteur du mur;

jE. - rayon de la section de l'inertie;

j'en suis. - le plus petit rayon de l'inertie de la section;

je x.; je y. - section d'inertie des rayons par rapport aux axes, respectivement x-x.et y-y.;

k F. - Catat de couture angulaire;

l. - longueur, étendue;

l C. - Longueur de stand, colonnes, jambes de force;

l D. - la longueur de la couleur;

l ef - longueur calculée et conditionnelle;

l m. - longueur du panneau de courroie de la ferme ou de la colonne;

l S. - longueur de la planche;

l w. - la longueur de la soudure;

l x.; l u - les longueurs calculées de l'élément dans les plans perpendiculaires aux axes, respectivement x-x.et y-y.;

m -excentricité relative ( m. = eA. / TOILETTES.);

m ef. - Présentation de l'excentricité relative ( m ef. = mη.);

r - rayon;

t. - épaisseur;

t F. - épaisseur de tablette (ceinture);

t W. - épaisseur du mur;

β F. et β Z. - coefficients pour calculer la couture angulaire, respectivement, sur le métal de la couture et le métal de la limite de fusion;

Γ B. - coefficient de conditions de fonctionnement;

Γ C. - coefficient de conditions de travail;

Γ n. - le coefficient de fiabilité de son objectif;

γ M. - coefficient de fiabilité par matière;

Γ U. - le coefficient de fiabilité dans les calculs sur la résistance temporaire;

η - le coefficient d'influence de la section de la section;

λ - Flexibilité ( λ = l ef / jE.);

Flexibilité conditionnelle ();

λ Ef. - la flexibilité réduite de la tige de coupe transversale;

Flexibilité répertoriée conditionnelle de la tige transversale ( );

Flexibilité du mur conditionnel ( );

La plus grande flexibilité conditionnelle du mur;

λ X.; λ Y. - la flexibilité estimée de l'élément dans les plans perpendiculaires aux axes, respectivement x-x et y-y;

v. - le coefficient de la déformation transversale de l'acier (Poisson);

Σ loc. - stress local;

Σ x.; Σ y. - des contraintes normales parallèles aux axes, respectivement x-x.et y-y;

τ xy. - stress tangent;

φ (h., y.) - le coefficient de flexion longitudinale;

φ B. - le coefficient de réduction de la résistance calculée dans la forme de déformation flexible de perte de stabilité des faisceaux;

φ e. - le coefficient de réduction de la résistance calculée lors d'une compression hors-ciel.

La combinaison métallurgique de la Sibérie occidentale a été maîtrisée par la production d'acier laminé en forme (coins de péréquation, des chawllers, des conduits) avec une épaisseur de l'étagère à 10 mm inclusivement par la location de la forme en forme de carbone en forme de carbone Niobium modifié en acier, développé par la combinaison, JSC "Ural Institute of Metals" et convenu par CNII. Kucherenko.

La tête de tête indique que le roulement en forme d'acier C345 Catégories 1 et 3 pour TU 14-11-302-94 peut être utilisé conformément aux structures en acier SNIP II-23-81 "(tableau 50) dans les mêmes structures pour lesquelles prévu Location d'acier C345 Catégories 1 et 3 Selon GOST 27772-88.

Chef de la tête de tête V.V. Tishchenko

introduction

L'industrie métallurgique a été maîtrisée par la production d'embauche pour les structures métalliques de construction et l'acier dopé sur le plan économique C315. En règle générale, en règle générale, est obtenue par microallion de calme de carbone faible, l'un des éléments: titane, niobium, vanadium ou nitrures. L'alliage peut être combiné avec un traitement roulant ou thermique.

Les volumes de production de volume réalisés et les profilés en forme de nouvel acier C315 permettent de satisfaire pleinement les besoins de la construction au bureau de la construction avec des caractéristiques de force et une résistance à froid près des normes d'acier à faible alliage selon GOST 27772-88.

1. Documentation réglementaire locative

Actuellement, une série de spécifications techniques pour la location d'acier C315 a été développée.

TU 14-102-132-92 "Roulé en forme d'acier C315". Le fabricant de manutention et de location - le mélange métallurgique métallurgique NIZHNE-TAGIL, les canaux de tri selon GOST 8240, les profilés angulaires égaux, les profilés de coin non équilibre, l'ordinaire et les bords parallèles des étagères.

TU 14-1-5140-92 "Location de structures en acier de construction. Spécifications générales. " Handler - Tsniychm, fabricant roulé - Combinaison métallurgique NIZHNE-TAGIL, assortiment - Lowaves Selon GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Location de forte résistance aux structures en acier". Manipulateur et fabricant de location - Combinaison métallurgique Orsko-Khalilovsky, une feuille de tri d'une épaisseur de 6 à 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Louez une feuille et une résistance accrue et une résistance au froid." Titulaire de l'original - Tsniychm, fabricant roulé - Nouvelle combinaison métallurgique de Lipetsk, sorties - location de feuilles selon GOST 19903 Épaisseur jusqu'à 14 mm inclus.

TU 14-105-554-92 "Location de feuille de résistance élevée et de résistance au froid". Titulaire du script et du fabricant de produits laminés - Cherepovets Plante métallurgique, une gamme de location selon GOST 19903 Épaisseur jusqu'à 12 mm inclus.

2. Dispositions générales

2.1. Location d'acier C315 Il est conseillé de s'appliquer au lieu de roulé à partir de l'acier à faible teneur en carbone C255, C285 selon GOST 27772-88 pour des groupes de structures sur SNIP II-23-8I, dont l'utilisation des zones climatiques de construction avec le règlement Température moins 40 ° C n'est pas autorisée. Dans ce cas, il est nécessaire d'utiliser la résistance accrue roulée de l'acier C315.

3. Matériaux de conception

3.1. La location d'acier C315 vient quatre catégories, en fonction des tests des tests de pliage d'impact (les catégories sont adoptées de la même manière à partir de l'acier C345 selon GOST 27772-88).

3.2. La location d'acier C315 peut être utilisée dans des constructions, guidées par la table de données. une.

Tableau 1

* Avec une épaisseur laminée, pas plus de 10 mm.

4. Caractéristiques de calcul des composés et des composés

4.1. La résistance à la roulette réglementaire et calculée de l'acier C315 est acceptée conformément à la table. 2.

Tableau 2

4.2. La résistance calculée des joints soudés d'acier en acier en acier C315 pour différents types de composés et de composés de contrainte doit être déterminé par SNIP II-23-81 * (p. 3.4, tableau 3).

4.3. La résistance estimée aux éléments froissés reliés par des boulons doit être déterminé par SNIP II-23-81 * (p. 3.5, tableau 5 *).

5. Calcul des composés

5.1. Le calcul des joints soudés et boulonnés d'acier C315 est effectué conformément aux exigences du SNIP II-23-81.

6. Production de structures

6.1. Dans la fabrication de structures de construction d'acier C315, la même technologie doit être utilisée comme pour l'acier C255 et C285 selon GOST 27772-88.

6.2. Les matériaux pour l'acier de soudage C315 doivent être pris conformément aux exigences du SNIP II-23-81 * (tableau 55 *) pour l'acier laminé C255, C285 et C345 - selon GOST 27772-88, étant donné la résistance calculée de l'acier laminé C315 C315 pour différentes épaisseurs.

Sur l'application dans la construction d'une épaisseur de la forte résistance de la résistance totale du TU 14-104-133-92

Mintroy Russie a envoyé des ministères et départements de la Fédération de Russie, les républiques des républiques dans les instituts de la Fédération de Russie, du projet et de la recherche N ° 13-227 du 11 novembre 1992 du contenu suivant.

La combinaison métallurgique d'Orsko-Khalovsky a été maîtrisée par la production d'acier laminée à parois épaisses d'une épaisseur de 6 à 50 mm pour les conditions techniques de TU 14-104-133-92 "Location d'une résistance accrue pour les structures en acier", développées par la plante, itmt tsnichelete et cnii. Kucherenko.

Combinaison due à la micro-liaison du titane ou du vanadium en acier calmé à faible teneur en carbone (ou autrement) avec une utilisation éventuelle du traitement thermique et des modes de laminage contrôlés Un nouveau type de métal très efficace à partir de l'acier C315 et C345E a été obtenu, dont les propriétés ne sont pas inférieures à Tarifs de location de l'acier basse allioy selon GOST 27772-88. La méthode de microlation, le type de traitement thermique et les modes de roulement choisissent le fabricant. La location vient quatre catégories, en fonction des exigences relatives au test de pliage d'impact, adoptée dans GOST 27772-88 et SNIP II-23-81 *, ainsi que dans la norme FRG DIN 17100 (sur des échantillons avec une coupe tranchante). La catégorie et le type de test d'impact sont indiqués par le consommateur dans l'ordre du rouleau métallique.

Mintroy Russie indique que la location de l'acier C345E selon la TU 14-104-133-92 peut être appliquée et au lieu de roulées à partir d'acier C345 selon GOST 27772-88 dans des conceptions planifiées par des structures en acier SNIP II-23-81 * " ", sans recalcul des sections des éléments et de leurs composés. Portée, Résistances de roulement réglementaires et calculées de l'acier C315 pour la TU 14-104-133-92, ainsi que des matériaux utilisés pour le soudage, les résistances calculées des joints soudés et des éléments froissés reliés par des boulons doivent être prélevés sur les recommandations de la CNII. Kucherenko, publié ci-dessous.

La combinaison métallurgique de nizhnyagil a été maîtrisée par la production des canaux en acier laminés en forme de gost 8240, les coins selon GOST 8509 et GOST 8510, conformément au GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, large -Bars conformes à GOST 26020 pour les conditions techniques de TU 14-1-5140-82 "Location de la forte résistance de la forme pour les structures en acier de construction", développées par la plante, Tsnnifermem eux. Bardina et les tsnieisk eux. Kucherenko.

La combinaison due à la sélection rationnelle de la composition chimique de l'acier chimique de petite carbone, de la microlation et de la saturation avec ses nitrures et ses carbonitrures avec meulage de grain pendant le procédé de roulement, un type d'acier laminé hautement efficace à partir de l'acier C315, C345 et C375 a été obtenu, dont les propriétés ne sont pas inférieures aux tarifs de location des aciers à faible alliage selon GOST 27772.

La location vient quatre catégories, en fonction des exigences relatives au test de pliage d'impact, adoptée dans GOST 27772-88 et SNIP II-23-81 *, ainsi que dans la norme du GRG DIN 17100 (sur des échantillons avec une coupe tranchante) . La catégorie et le type de test d'impact sont indiqués par le consommateur dans l'ordre du rouleau métallique.

Responsia Russie indique que la location d'acier C345 et C375 selon TU 14-1-5140-92 peut être appliquée et au lieu de l'acier laminé de l'acier C345 et C375 selon GOST 27772-88 dans des structures planifiées par SNIP II-23 -81 * "designs en acier", sans recalculation des sections des éléments et de leurs connexions. Portée, Résistances de roulement réglementaires et calculées de l'acier C315 pour TU 14-1-3140-92, ainsi que des matériaux utilisés pour le soudage, des résistances calculées des joints soudés, des éléments froissés reliés par des boulons doivent être pris conformément aux "recommandations" de CNII . Kucherenko, qui a été publié dans le magazine "Bulletin de l'équipement de construction" n ° 1 pour 1993

Vice-président v.a. Aleksev

Portée. Poddubny V.P.

Dispositions générales

1.1. Ces normes doivent être observées dans la conception des structures de construction en acier des bâtiments et des structures de diverses fins.

Les normes ne s'appliquent pas à la conception des structures en acier des ponts, des tunnels de transport et des tuyaux sous puissante.

Lors de la conception de structures en acier dans des conditions de fonctionnement spéciales (par exemple, des conceptions de fours de domaine, des conduites principales et technologiques, des réservoirs spéciaux, des constructions de construction soumises à des effets de la température sismiques, de la température intensive ou des impacts de milieux agressifs, des constructions de structures hydrauliques marines), Constructions de bâtiments et de constructions uniques, ainsi que des types spéciaux de structures (par exemple, pré-tension, spatiale, suspendue), des exigences supplémentaires doivent être observées, reflétant les particularités des travaux de ces structures prévues par les documents de réglementation pertinents approuvés ou convenu par le bâtiment de l'état de l'URSS.

1.2. Lors de la conception de structures en acier, il est nécessaire d'observer les normes de protection des structures de construction de normes de corrosion et d'ignifuge pour la conception de bâtiments et de structures. Une augmentation de l'épaisseur des rouleaux et des murs des tuyaux pour protéger les structures de la corrosion et augmenter la limite de résistance au feu des structures n'est pas autorisée.

Toutes les conceptions doivent être disponibles pour l'observation, le nettoyage, la couleur et ne doivent pas également retarder l'humidité et empêcher la ventilation. Les profils fermés doivent être scellés.

1.3 *. Lors de la conception de structures enceintes:

choisissez l'optimal dans le schéma de faisabilité des structures et la section transversale des éléments;

appliquez des profils de location économique et de l'acier efficace;

demander des bâtiments et des structures, en règle générale, des structures typiques ou standard unifiées;

appliquer des structures progressives (systèmes spatiaux des éléments standard; constructions qui combinent des fonctions porteuses et entourant; précompanié, gars, feuille mince et structures combinées de différents aciers);

prévoir la fabrication de la fabrication et de l'installation de structures;

appliquer des structures qui assurent la plus petite intensité de main-d'œuvre de leur fabrication, de leur transport et de leur installation;

fournir, en règle générale, la production de structures et leur convoyeur ou une installation à grande échelle;

fournir l'utilisation de composés d'usine de types progressifs (soudage automatique et semi-automatique, composés de bride, avec des extrémités millilées, sur des boulons, y compris une résistance élevée, etc.);

en règle générale, en règle générale, montage des composés sur les boulons, y compris une résistance élevée; Les connexions de montage soudées sont autorisées avec la justification appropriée;

effectuer les exigences des normes de l'État sur la conception des espèces correspondantes.

1.4. Lors de la conception de bâtiments et de structures, il est nécessaire de prendre des systèmes constructifs qui garantissent la force, la stabilité et l'immutabilité spatiale des bâtiments et des structures en général, ainsi que de leurs éléments individuels pendant le transport, l'installation et l'exploitation.

1.5 *. Acier et matériaux de composés, restrictions sur l'utilisation d'acier C345T et C375T, ainsi que des exigences supplémentaires pour l'acier fourni, prévu par les normes de l'État et les normes de la CEA ou des conditions techniques de la CEA devraient être indiquées dans le travail (km) et détaillé (KMD). ) Structures en acier et dans la documentation pour les matériaux de commande.

En fonction des caractéristiques des structures et de leurs nœuds, il est nécessaire que la commande a commencé à indiquer la plus petite classe selon GOST 27772-88.

1.6 *. Les structures en acier et leur calcul devraient satisfaire aux exigences de GOST 27751-88 "la fiabilité des structures de construction et des motifs. Les principales dispositions pour le calcul "et ST SP 3972-83" la fiabilité des structures et des motifs de construction. Designs en acier. Dispositions de base pour le calcul. "

1.7. Les régimes calculés et les principaux préalables devraient refléter les conditions de travail réelles des structures en acier.

En règle générale, les structures en acier doivent, en règle générale, calculer à la fois des systèmes spatiaux simples.

Lors de la division des systèmes spatiaux simples en designs plats séparés, l'interaction des éléments entre eux doit être prise en compte avec la base.

Le choix des schémas de calcul, ainsi que des méthodes de calcul des structures d'acier, doivent être effectués en ce qui concerne l'utilisation efficace des ordinateurs.

1.8. Le calcul des structures en acier devrait, en règle générale, être effectué en ce qui concerne les déformations inélastiques de l'acier.

Pour des structures statiquement indéfinissables, la méthode de calcul duquel, en tenant compte des déformations inélastiques, l'acier n'est pas développé, les efforts calculés (fleurs et couple, forces longitudinales et transverses) doivent être déterminés sous l'hypothèse de déformations élastiques d'acier sur un schéma non défini.

Avec la justification technique et économique appropriée, le calcul est autorisé à produire selon un schéma déformé, qui prend en compte l'effet des mouvements de structures sous charge.

1.9 Les éléments des structures d'acier doivent avoir des sections minimales répondant aux exigences de ces normes, en tenant compte du tri pour la location et les tuyaux. Dans les sections composites établies par le calcul, l'inépalion ne doit pas dépasser 5%.

La colonne est un élément vertical de la structure de support d'un bâtiment qui transmet des charges provenant des structures décrites ci-dessus sur la fondation.

Lors du calcul des colonnes d'acier, il est nécessaire d'être guidé par SP 16.13330 "Structures en acier".

Pour la colonne en acier, le double sens, le tuyau, le profil carré, la section composite des canaux, des coins, des feuilles sont généralement utilisées.

Pour les colonnes à compression centrale, il est optimal d'utiliser un tuyau ou un profil carré - ils sont économiques par masse métallique et ont une belle apparence esthétique, mais les cavités internes ne peuvent pas être peintes, de sorte que ce profil doit être étroitement.

L'utilisation d'une chaudière à large chaudière pour les colonnes est répandue - lorsque vous pincez la colonne dans un plan, ce type de profil est optimal.

La méthode de fixation de la colonne de la fondation est d'une grande importance. La colonne peut avoir une fixation de charnière, rigide dans un plan et articulé à un autre ou rigide dans 2 plans. La sélection de la monture dépend du bâtiment du bâtiment et a plus de valeur lorsque vous calculez parce que La longueur calculée de la colonne dépend de la méthode de fixation.

Il est également nécessaire de prendre en compte la méthode de fixation des courses, des panneaux muraux, des poutres ou des fermes sur la colonne, si la charge est transmise du côté de la colonne, l'excentricité doit être prise en compte.

Lors de la pince à la colonne de la colonne de fondation et de fixation rigide de la poutre à la colonne, la longueur calculée est de 0,5L, mais 0,7L est généralement considérée dans le calcul. Le faisceau sous l'action de la charge est plié et pas de pincée complète.

En pratique, la colonne n'est pas considérée séparément et modélise le bâtiment ou un modèle de construction en 3 dimensions dans le programme, chargez-la et calculez la colonne de l'assemblage et sélectionnez le profil nécessaire, mais dans les programmes qu'il est difficile de considérer le L'affaiblissement de la section transversale des boulons des boulons est donc nécessaire de vérifier la section manuellement.

Pour calculer la colonne, nous devons connaître les contraintes de compression / traction maximales et des moments qui se produisent dans des sections de clé, les parcelles de tension sont construites pour cela. Dans cet examen, nous ne considérerons que le calcul de la colonne de la colonne sans construire l'EPUR.

Calculez les colonnes que nous effectuons les paramètres suivants:

1. Force avec tension / compression centrale

2. Stabilité sous compression centrale (en 2 plans)

3. Force avec l'action commune de la force longitudinale et des moments de flexion

4. Vérifiez la flexibilité limite de la tige (dans 2 plans)

1. Force avec tension / compression centrale

Selon SP 16.13330 p. 7.1.1 Calcul de la force des éléments d'acier avec résistance réglementaire Ryn ≤ 440 n / mm2 avec tension centrale ou compression par force n doit être effectuée à l'aide de la formule

UNE.n est la section transversale du profiler, c'est-à-dire prendre en compte l'affaiblissement de celui-ci par des trous;

Ry - la résistance calculée de l'acier roulée (dépend de la marque d'acier, voir le tableau V.5 SP 16.13330);

γ c - Coefficient de conditions de travail (voir tableau 1 SP 16.13330).

Selon cette formule, vous pouvez calculer la zone minimale requise de la section de profil et définir un profil. À l'avenir, dans les calculs de vérification, la sélection de la section transversale de la colonne ne peut être faite que par la sélection de la section. Nous pouvons donc définir ici un point de départ, moins ce qui ne peut pas être une section transversale.

2. Durabilité sous la compression centrale

Le calcul de la stabilité est fabriqué selon SP 16.13330 p. 7.1.3 par formule

UNE. - Zone de la section transversale de profil, c'est-à-dire prendre en compte l'affaiblissement de celui-ci avec des trous;

R

γ

φ - Coefficient de durabilité dans la compression centrale.

Comme vous pouvez voir cette formule, il ressemble beaucoup au précédent, mais le coefficient apparaît ici. φ Pour le calculer au début, il sera nécessaire de calculer la flexibilité conditionnelle de la tige. λ (noté avec une caractéristique d'en haut).

où Ry - régler la résistance de l'acier;

E. - module d'élasticité;

λ - la flexibilité de la tige calculée par la formule:

où l.eF - la longueur estimée de la tige;

jE. - rayon de section d'inertie.

Longueurs estimées L.colonnes EF (racks) de section transversale constante ou de sections individuelles de colonnes étagères selon SP 16.13330 p. 10.3.1 doivent être déterminés par la formule

où l. - longueur de la colonne;

μ - Coefficient de la longueur calculée.

Coefficients de la longueur du règlement μ Les colonnes (racks) de section permanente doivent être déterminées en fonction des conditions de fixation de leurs extrémités et du type de charge. Pour certains cas de fixation des extrémités et du type de valeur de charge μ Liste dans le tableau suivant:

Le rayon de l'inertie peut être trouvé dans le moule correspondant sur le profil, c'est-à-dire Un pré-profil doit être défini et le calcul est réduit aux sections transversales.

Parce que Le rayon d'inertie dans 2 plans pour la plupart des profils a des valeurs différentes sur 2 plans (seul le tuyau et le profil carré) et la fixation peut être différente, et donc et les longueurs calculées peuvent également être différentes, puis le calcul de la stabilité. doit être fait pour 2 avions.

Nous avons donc toutes les données pour calculer la flexibilité conditionnelle.

Si la flexibilité limite est supérieure ou égale à 0,4, alors le coefficient de stabilité φ Calculé par la formule:

la valeur du coefficient δ Il devrait être calculé par la formule:

les facteurs α et β voir le tableau

Les valeurs du coefficient φ calculé par cette formule ne doit plus être prise (7,6 / λ 2) avec les valeurs de la flexibilité conditionnelle supérieure à 3,8; 4.4 et 5.8 Pour les types de sections transversales, respectivement, A, B et C.

À des valeurs λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Les valeurs du coefficient φ Conduit à l'annexe D SP 16.13330.

Maintenant, lorsque toutes les données de la source sont connues pour effectuer un calcul par la formule présentée au début:

Comme mentionné ci-dessus, il est nécessaire de faire un calcul 2-A pour 2 avions. Si le calcul ne satisfasse pas à la condition, sélectionnez un nouveau profil avec une valeur plus grande de l'inertie de la section transversale. Vous pouvez également modifier le schéma calculé, par exemple, la modification de l'embarcation de la charnière sur rigide ou la fixation de la colonne dans la plage, vous pouvez réduire la longueur de la tige calculée.

Les éléments comprimés avec des parois pleines de la section en forme de P ouverte sont recommandées pour renforcer les sangles ou la grille. Si les planches sont absentes, la stabilité doit être vérifiée pour une stabilité de la forme flexible de la perte de stabilité conformément à P.7.1.5 SP 16.13330.

3. Force avec l'action commune de la force longitudinale et des moments de flexion

En règle générale, la colonne est chargée non seulement par la charge compressive axiale, mais également la flexion du moment, par exemple du vent. Le moment est également formé si la charge verticale n'est pas appliquée au centre de la colonne et sur le côté. Dans ce cas, il est nécessaire de faire un calcul de contrôle conformément à la clause 9.1.1 SP 16.13330 par la formule

où N. - force de compression longitudinale;

UNE.n est la zone du filet (en tenant compte de l'affaiblissement des trous);

Ry - la résistance calculée de l'acier;

γ c - Coefficient de conditions de travail (voir tableau 1 SP 16.13330);

n, cxet SY. - Coefficients acceptés selon le tableau E.1 SP 16.13330

Mx. et MA. - moments relatifs aux axes X-X et Y-Y;

W.xn, min et W.yn, min - les moments de la résistance de la section par rapport aux axes X-X et Y-Y (peuvent être trouvés dans le gant sur le profilé ou dans le répertoire);

B. - BIMOMENT, dans SNIP II-23-81 * Ce paramètre n'était pas dans les calculs, ce paramètre a été introduit pour rendre compte de la déploiation;

W.Ω, Min - Moment sectoriel de résistance à la section.

S'il ne devrait pas y avoir de premier choix avec les 3 premiers composants, la comptabilisation de Bimome provoque certaines difficultés.

Bimoment caractérise les modifications apportées aux zones de distribution linéaire de la séparation de la section transversale et, en fait, est une paire de moments destinés aux soirées opposées

Il convient de noter que de nombreux programmes ne peuvent pas calculer le BIMOMENT, y compris le SCAD ne le prend pas en compte.

4. Vérifiez la flexibilité limite de la tige

Flexibilité des éléments comprimés λ \u003d Lef / I, en règle générale, ne doit pas dépasser les valeurs limites λ u montré dans la table

Le coefficient α dans cette formule est le coefficient d'utilisation du profilé, en fonction du calcul de la cohérence de la compression centrale.

Outre le calcul de la stabilité, ce calcul doit être effectué pour 2 plans.

Dans le cas où le profil ne convient pas, il est nécessaire de modifier la section transversale en augmentant le rayon de l'inertie de la section transversale ou en modifiant le schéma calculé (modifier la consolidation ou consolider avec les connexions pour réduire la longueur calculée).

Si le facteur critique est la flexibilité limite, la marque d'acier peut être prise le plus petit parce que Sur la flexibilité limite, la marque d'acier n'affecte pas. L'option optimale peut être calculée par la méthode de sélection.

Initialement, le métal comme matériau le plus durable servi de buts de protection - clôtures, portes, grilles. Ensuite, ils ont commencé à utiliser des poteaux et des arches en fonte. La croissance avancée de la production industrielle nécessitait la construction de structures avec de grandes étendues, qui stimulaient l'apparition de poutres roulées et de fermes. En conséquence, le cadre métallique est devenu un facteur clé dans le développement de la forme architecturale, car il permettait de libérer les murs de la fonction de la structure de support.

Éléments d'acier étiré et compressé central central. Le calcul de la force des éléments soumis à l'étirement central ou à la compression par la force N, devrait être effectué par la formule

où - la résistance calculée est devenue étirement, compression, flexion le long de la résistance au rendement; - Zone de section de la section NET, c'est-à-dire La zone moins l'affaiblissement de la section; - le coefficient de conditions de travail reçus par les tableaux Snip H-23-81 * "Structures en acier".

Exemple 3.1. Dans la paroi de l'acier Thercheur Number 20 coupez le trou avec un diamètre rÉ. \u003d \u003d 10 cm (Fig. 3.7). Épaisseur du mur du tas - s - 5,2 mm, zone transversale brute - cm2.

Il est nécessaire de déterminer la charge autorisée, qui peut être appliquée le long de l'axe longitudinal du conduit affaibli. La résistance calculée a commencé à prendre kg / cm2 et.

Décision

Nous calculons la zone de la section nette:

où est la section transversale de Gross, c'est-à-dire La zone de la section totale est excluant l'affaiblissement, elle est acceptée selon GOST 8239-89 "en acier laminé à chaud 2.

Déterminer la charge autorisée:

Détermination de l'allongement absolu de la tige d'acier étirée centrale

Pour une tige avec un changement d'échelonnement dans la zone transversale et une force normale, l'allongement total est allongé par une somme algébrique de l'allongement de chaque site:

où p - nombre de sections; jE. - Numéro d'intrigue (I \u003d. 1, 2,..., p).

L'allongement de son propre poids de la section constante est déterminé par la formule

où γ est la proportion du matériau de la tige.

Calcul de la stabilité

CALCUL DE LA STABILITÉ DES ÉLÉMENTS FONDÉS SOLIDES Sous réserve de la compression centrale par la force N.devrait être effectué par la formule

où a est la section transversale de brut; φ - le coefficient de flexion longitudinale prise en fonction de la flexibilité

Figure. 3.7.

et la résistance de la conception de la table Stalipo dans Snip H-23-81 * "Structures en acier"; μ est le coefficient d'apport de la longueur; - minimal rayon d'inertie la Coupe transversale; La flexibilité d'éléments comprimés ou étirés λ ne doit pas dépasser les valeurs indiquées dans les "structures en acier".

Calcul des éléments composites des coins, les canaux (Fig. 3.8), etc., connectés de près ou à travers des joints, doivent être effectués comme soloshy, à condition que la plus grande distance de la lumière sur les sections entre les planches soudées ou entre les centres de Les boulons extrêmes ne sont pas dépassés pour les éléments comprimés et pour les éléments étirés.

Figure. 3.8

Plier des éléments en acier

Le calcul des courbures dans l'un des principaux plans des faisceaux est effectué par la formule

où M - Moment de flexion maximum; - le moment de la résistance de la section de la croix nette.

Les valeurs des contraintes tangentes τ au milieu des éléments de flexion doivent satisfaire la condition

où Q - force transversale dans la section transversale; - Moment statique de la moitié de la section par rapport à l'axe principal z; - moment axial d'inertie; t. - épaisseur du mur; - la résistance calculée est devenue un quart de travail; - la résistance au rendement de l'acier, adoptée sur des normes d'état et des conditions techniques d'acier; - le coefficient de fiabilité par des matériaux prises par Snip 11-23-81 * "Structures en acier".

Exemple 3.2. Il est nécessaire de choisir la section transversale d'une poutre en acier unique chargée de charge uniformément distribuée q. \u003d 16 kN / m, longueur de la banque l.\u003d 4 m, mpa. La section transversale de la poutre est rectangulaire avec une attitude hauteur h. À la largeur b. faisceaux égaux à 3 ( h / b \u003d 3).

4.5. La longueur calculée des éléments doit être déterminée en multipliant leur longueur libre au coefficient

selon pp.4.21 et 6.25.

4.6. Les éléments composites sur les composés pliables, ouverts par toute section transversale, doivent être calculés sur la résistance et la stabilité en fonction des formules (5) et (6), tout en déterminant à la fois la surface totale de toutes les branches. La flexibilité des éléments composites doit être déterminée en tenant compte des composés des composés par la formule

(11)

(12)

Lors de la détermination du diamètre des ongles, il ne faut pas prendre plus de 0,1 épaisseur des éléments connectés. Si la taille des extrémités pincées des ongles est inférieure à 4, les sections des coutures adjacentes ne sont pas tenues en compte. La valeur des composés sur les imputations cylindriques en acier doit être déterminée par l'épaisseur d'un diluant des éléments connectés.

Figure. 2. Éléments composites

a - avec joints d'étanchéité; B - sans joints d'étanchéité

Tableau 12.

Lors de la détermination du diamètre des copieurs cylindriques en chêne, pas plus de 0,25 épaisseur du diluant des éléments connectés.

La communication dans les coutures doit être uniforme sur la longueur de l'élément. Dans des éléments rectilignés ouverts à charnière, il est permis dans les quartiers moyens de la longueur de la longueur de la communication en demi-quantités, en charge de la formule (12), la quantité acceptée pour les quartiers extrêmes de la longueur de l'élément.

La flexibilité de l'élément composant calculé par formule (11) ne doit pas être prise plus que la flexibilité des branches individuelles déterminées par la formule

(13)

La flexibilité de l'élément composite par rapport à l'axe traversant les centres de gravité des sections de toutes les branches (axe de la Fig.2) doit être défini comme pour un élément d'une pièce, c'est-à-dire Sans prendre en compte l'avantage des liens, si les branches sont chargées uniformément. Dans le cas de branches chargées inégales, le paragraphe 4.7 devrait être guidé.

Si les branches de l'élément de composant ont une section différente, la flexibilité estimée de la branche de formule (11) doit être prise égale à:

(14)

la définition est illustrée à la Fig. 2.

4.7. Les éléments composites sur les connexions de combustible, dont une partie des branches ne sont pas exploitées aux extrémités, est autorisée à calculer pour la force et la stabilité par formules (5), (6) sous réserve des conditions suivantes:

a) la zone transversale de l'élément et doit être déterminée par la section transversale des branches ouvertes;

b) la flexibilité de l'élément par rapport à l'axe (voir Cris.2) est déterminée par la formule (11); Dans le même temps, le moment de l'inertie est adopté en tenant compte de toutes les branches et la zone n'est ouverte que;

c) Lors de la détermination de la flexibilité relative à l'axe (voir Cris.2), le moment de l'inertie devrait être déterminé par la formule

4.8. Le calcul sur la stabilité des éléments compressés centraux de la variable dans la hauteur de la section doit être effectué par la formule

Éléments de pliage

4.9 Calcul des éléments de flexion fournis sur la perte de stabilité d'une forme de déformation plane (voir pp.4.14 et 4.15), pour une résistance aux tensions normales doit être effectuée par la formule

Tableau 13.

4.10. Le calcul des éléments de flexion sur la durabilité de la bascule doit être effectué par la formule

4.11. Le nombre de sections disposées de manière uniforme dans chaque couture de l'élément composite sur une parcelle avec une ligne sans ambiguïté des forces transversales doit satisfaire à la condition

(19)

Noter. En présence dans la couture de liens de la capacité de palier différente, mais

le même par nature du travail (par exemple, brasage et ongles)

les capacités doivent être résumées.

4.12. Calcul des éléments d'une seule pièce pour la force dans la flexion oblique doit être effectué par la formule

(20)

4.13. Les éléments curvilinéaires collés pliés d'un instant qui réduit leur courbure doivent être vérifiés pour des contraintes de traction radiales par la formule

(21)

4.14. Le calcul de la stabilité d'une forme plate de déformation des éléments de flexion de la section rectangulaire doit être effectuée par la formule

Le coefficient pour les éléments pliés de la section transversale rectangulaire, fixé à l'origine du décalage du plan de flexion et fixé de la rotation autour de l'axe longitudinal dans les sections de référence, doit être déterminé par la formule

Lors du calcul des moments de courbure avec une longueur de hauteur de manière linéaire et une largeur transversale constante, qui ne dispose pas de fixations du plan pour un bord étiré ou avec le coefficient de formule (23), multiplié à un facteur supplémentaire, le Les valeurs sont indiquées dans le tableau 2. À \u003d 1.

Lorsque vous renforcez le plan de pliage à des points intermédiaires du bord étiré de l'élément sur la zone du coefficient défini par formule (23), le coefficient doit être multiplié par le coefficient:

:= (24)

4.15. Vérification de la stabilité d'une forme plate de déformation des éléments de flexion des sections de croix étrangères ou de boîte doit être effectuée dans des cas où

Le calcul doit être effectué par la formule

Éléments soumis à une force axiale avec courbure

4.16. Le calcul des éléments de flexion étirés non centraux et étirés doit être effectué par la formule

(27)

4.17. Le calcul de la résistance des éléments de flexion compressés extracants et comprimés doit être effectué par la formule

(28)

Remarques: 1. Pour des éléments ouverts à charnière avec des eporas symétriques

moments de flexion de sinusoïdales, paraboliques, polygonales

et près d'eux décrit, ainsi que pour les éléments de console, il suit

déterminer la formule

2. Dans les cas où, dans les éléments à charnière de la fusion des moments de flexion, ont un contour triangulaire ou rectangulaire, le coefficient de formule (30) doit être multiplié par le facteur de correction:

(31)

3. Avec la chargement asymétrique des éléments ouverts à charnière, la valeur du moment de flexion doit être déterminée par la formule.

(32)

4. Pour les éléments de la variable dans la hauteur de la section, la zone de la formule (30) doit être prise pour maximiser dans la hauteur de la section et le coefficient doit être multiplié par le coefficient reçu par le tableau 1.

5. Avec le rapport du virage pour souligner la compression inférieure à 0,1 0,1, les éléments de flexion de combat doivent également être vérifiés pour la stabilité par formule (6) sans prendre en compte le moment de flexion.

4.18. Le calcul de la stabilité d'une forme plate de déformation d'éléments de flexion comprimé doit être effectué par la formule

(33)

En présence dans l'élément sur la parcelle des luminaires du plan de déformation du côté étiré du bord du bord, le coefficient doit être multiplié par le coefficient de formule (24) et le coefficient - le coefficient de formule

(34)

Lors du calcul des éléments de la variable dans la hauteur de la section, ne pas avoir des attaches du plan pour un bord étiré ou avec des coefficients et déterminé par des formules (8) et (23), il doit être multiplié davantage par les coefficients et représentés dans le tableau 1 et 2 .four. Pour

4.19. Dans des éléments de flexion compressés composites, la stabilité de la branche la plus intense doit être vérifiée si la longueur calculée de celle-ci dépasse sept épaisseurs de la branche, selon la formule

(35)

La stabilité de l'élément de composant de pliage comprimé du plan de courbure doit être vérifiée par formule (6) sans prendre en compte le moment de flexion.

4.20. Nombre de sections de liens placées de manière uniforme dans chaque couture du composant de flexion comprimé dans une parcelle avec une ponte sans ambiguïté des forces transversales lorsque la force de compression est appliquée dans la section transversale doit satisfaire à la condition

Le montant doit être pris au moins 0,5;

c) Dans le cas de l'intersection d'un élément comprimé avec un étiré égal dans la magnitude de la force - la plus grande longueur de l'élément comprimé mesuré à partir du centre du nœud au point d'intersection des éléments.

Si les éléments intersectifs ont une section composite, puis dans la formule (37), des valeurs de flexibilité appropriées déterminées par formule (11) doivent être substituées.

4.22. La flexibilité des éléments et de leurs branches individuelles dans des structures en bois ne doivent pas dépasser les valeurs indiquées dans le tableau. 14

Caractéristiques du calcul des éléments collés

du contreplaqué avec du bois

4.23. Le calcul des éléments collés de contreplaqué avec du bois doit être effectué selon le procédé de la section transversale.

4.24. La force des plaques de contreplaqué étirées (Fig. 3) et des panneaux doivent être vérifiés par la formule

le moment de la résistance de la section transversale représentée en contreplaqué, qui devrait être déterminé conformément aux indications de la clause 4.25.