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Articles de construction

L'article décrit les propriétés et les capacités de béton en poudre à haute résistance, ainsi que des zones et des technologies de leur utilisation.

Les taux élevés de construction de bâtiments résidentiels et industriels avec des formes architecturales nouvelles et des structures spécialement spécialement chargées spécialement chargées (telles que les ponts bolshelnaya, les gratte-ciel, les plates-formes pétrolières marines, les réservoirs de stockage de gaz et les liquides sous pression, etc.) ont nécessité le développement de nouveaux concret efficace. Des progrès importants à cet égard sont notamment notés depuis la fin des années 80 du siècle dernier. La classification moderne en béton de haute qualité (WBB) combine un grand spectre de béton divers divers: béton à haute résistance et ultra haute résistance [voir Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. dix; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von hochfestm beton.// proc. 14, Jbausil, 2000, BD. 1], béton auto-adaptable, bétons fortement résistants à la corrosion. Ces types de béton répondent aux exigences élevées pour la résistance à la compression et l'étirement, la résistance aux fissures, la viscosité des chocs, la résistance à l'usure, la résistance à la corrosion, la résistance au gel.

Bien entendu, la transition vers de nouveaux types de béton contribué, d'abord, des réalisations révolutionnaires dans le domaine de la plastification de mélanges de béton et de mortier, et d'autre part, l'apparition des additifs de pozzolan les plus actifs - microcilles, kaolines déshydratées et en colère très dispersée. Les combinaisons de superplastructeurs et des hyperplastivateurs particulièrement écologiques sur le polycarboxylate, le polyacrylate et la base polyglycolique nous permettent d'obtenir des disperseurs de ciment-minéraux superfluides et des mélanges de béton. Grâce à ces réalisations, le nombre de composants en béton avec des additifs chimiques atteint 6-8, le ratio d'eau-ciment a diminué à 0,24-0,28 tout en maintenant une plasticité caractérisée par un sédiment de 4-10 cm. Dans le béton autocollant (SelbstverdichTender Beton-SVB) avec la farine de pierre additive (km) ou sans elle, mais avec l'ajout de MK dans du béton très laborieux (UltraHochfester Beton, Ultra Hochleistung Beton) sur des hyperplasticasteurs, contrairement à la mise en scène traditionnelle, la fluidité parfaite de Les mélanges de béton sont combinés à une faible sédimentation et à une auto-absorption pendant l'envoi de l'air spontané.

La rhéologie "élevée" avec des solutions d'eau significatives dans des mélanges de béton superplastiques est fournie par une matrice rhéologique de débit de liquide, qui présente divers niveaux à grande échelle d'éléments structurels qui constituent. En béton en béton graves pour des gravats, une solution sableuse de ciment sert de matrice rhéologique sur divers niveau micro-méso. Dans des mélanges de béton plastifiés pour le béton à haute résistance pour les gravousts comme élément macrostructural avec une matrice rhéologique, la proportion de laquelle devrait être significativement plus élevée que dans le béton classique, est une dispersion plus complexe constituée de sable, de ciment, de farine de pierre, de microcillion et d'eau . À son tour, pour le sable dans des mélanges de béton classiques, une matrice rhéologique sur le niveau micro est une pâte de ciment-eau, afin d'augmenter la part de la part de la fluidité à l'échelle de la quantité de ciment. Mais d'une part, d'une part, n'est pas économiquement (surtout pour les classes en béton dans 10 - B30), de l'autre - comme il n'est ni paradoxal, les superplastiers sont de mauvais additifs d'arrosage pour le ciment Portland, bien qu'ils aient tous été créés et créés pour lui . Presque tous les superplastiers, comme indiqué par nous, à compter de 1979, "travail" est significativement meilleur sur de nombreuses poudres minérales ou sur des mélanges d'entre eux avec ciment [voir Kalachnikov V.I. Principes de base de Systèmes dispersés miniers plastifiants pour la production de matériaux de construction: la thèse sous la forme d'un rapport scientifique pour le degré de Dokkt. têtu la science - Voronezh, 1996] que sur le ciment pur. Ciment - instable dans l'eau, système hydratant, formant des particules colloïdales immédiatement après contact avec de l'eau et épaississement rapidement. Et les particules colloïdales dans de l'eau sont difficiles à disperser des superplastiers. Un exemple est des suspensions d'argile faiblement penchées de supériorité.

Ainsi, il est suggéré: une farine de pierre doit être ajoutée au ciment et elle augmentera non seulement l'effet rhéologique de la joint-venture sur le mélange, mais également la proportion de la matrice rhéologique elle-même. En conséquence, il semble réduire considérablement la quantité d'eau, augmenter la densité et augmenter la force du béton. L'ajout de farine de pierre sera pratiquement équivalente à l'augmentation du ciment (si les effets à base d'eau sont nettement supérieurs au moment de l'addition du ciment).

Il est important de souligner l'attention de ne pas remplacer la partie du ciment par la farine de pierre, mais en l'ajoutant (avec une part importante - 40 à 60%) du ciment Portland. Basé sur la théorie polystruidaire en 1985-2000. Tous les travaux sur la modification de la polystructure ont poursuivi le remplacement de 30 à 50% des charges minérales de ciment Portland pour le sauver dans du béton [cm. Solomatov V.I., Vomor V. N. et autres. Matériaux de construction composites et conceptions de consommation de matériaux réduits. - Kiev: Budvevvvvelnik, 1991; Aganin S. P. Béton basse consommation d'eau avec une charge de quartz modifiée: l'abstrait de l'auteur. Degré de Cand. têtu la science - M, 1996; Fadel I. M. M. Technologie séparée intensive de béton rempli de basalte: le résumé DIS. Chant. têtu Science - M, 1993]. La stratégie de sauvegarde des ciments de Portland dans le béton de la même résistance permettra de céder la place à la stratégie d'économie concrete à partir de 2 à 3 fois avec une résistance plus élevée non seulement en compression, mais également lors de la flexion et de l'étirement axial, lors de la frappe. Des économies concrètes dans des structures plus ouvertes donneront un effet économique plus élevé que l'économie de ciment.

Considérant les compositions de matrices rhéologiques sur divers niveaux à grande échelle, nous établissons que, pour le sable dans du béton à haute résistance, une matrice rhéologique du niveau micro est un mélange complexe de ciment, de farine, de silice, de superplasication et d'eau. À son tour, pour un béton de béton à haute résistance avec un microcirem pour un mélange de ciment et de farine de pierre (dispersion égale) en tant qu'éléments structurels, une autre matrice rhéologique apparaît avec un niveau d'échelle plus petit - un mélange de microcillion, d'eau et de superplastifiant.

Pour le béton frotté, ces échelles des éléments structurels des matrices rhéologiques correspondent à l'échelle de la taille de particules optimale des composants secs du béton pour obtenir une densité élevée.

Ainsi, l'ajout de farine de pierre effectue à la fois une fonction structurelle et rhéologique et une matrice-remplissage. Pour le béton à haute résistance, la fonction de réaction-chimique de la farine de pierre est tout aussi importante, ce qui, avec un effet plus élevé, un microcarcémium actif de manière réactive et une kaoline microthydratée sont effectués.

Les effets maximaux rhéologiques et à base d'eau causés par l'adsorption de la joint-venture de la surface de la phase solide sont génétiquement caractéristiques des systèmes finement dispersés avec une surface élevée de la section.

Tableau 1.

Action rhéologique et arrosée SP dans les ingénieurs en eau

Le tableau 1 montre que dans les suspensions de moulage au ciment Portland avec une action de ventilation commune de ce dernier à 1,5 à 7,0 fois (SIC!) Est supérieure à celle des poudres minérales. Pour les rochers, cet excès peut atteindre 2 à 3 fois.

Ainsi, la combinaison d'hyperplasticasteurs avec un microcirem, de farine de pierre ou de cendres a permis d'augmenter le niveau de résistance à la compression à 130-150 et, dans certains cas, jusqu'à 180-200 MPa et plus. Cependant, une augmentation significative de la force entraîne une augmentation intensive de la fragilité et de réduire le coefficient de Poisson à 0,14-0,17, ce qui conduit au risque de destruction soudaine des structures en cas d'urgence. L'élimination de cette propriété négative de béton est effectuée non pas à l'armature du dernier renforcement de la tige, quelle est la quantité de renforcement de la tige avec l'introduction de fibres de polymères, de verre et d'acier.

Les bases de plastification et d'arrosage des systèmes dispersés minéraux et de ciment ont été formulées dans la thèse de doctorat de Kalachnikova V.I. [cm. Kalachnikov V.I. Principes de base de Systèmes dispersés miniers plastifiants pour la production de matériaux de construction: la thèse sous la forme d'un rapport scientifique pour le degré de Dokkt. têtu la science - Voronezh, 1996] En 1996 sur la base de travaux précédemment effectués dans la période de 1979 à 1996. [Kalachnikov V. I., Ivanov I. A. A. L'état structurel et rhéologique de systèmes dispersés très concentrés extrêmement découverts. // Actes de la Conférence nationale IV sur la mécanique et la technologie des matériaux composites. - Sofia: Ban, 1985; Ivanov I. A., Kalachnikov V.I. L'efficacité des compositions dispersées de minéraux plastifiants, en fonction de la concentration en phase solide. // la rhéologie des mélanges concrets et ses tâches technologiques. Tez. Rapport III du symposium All-Union. - Riga. - RPI, 1979; Kalachnikov V. I., Ivanov I. A. Sur la nature des compositions dispersées de minéraux plastifiants, en fonction de la concentration de phase solide dans celle-ci. // Mécanique et technologie de matériaux composites. Matériaux de la Conférence nationale. - Sofia: Ban, 1979; Kalachnikov V.I. Sur la réaction de diverses compositions de minéraux sur les superplastiers d'acide naphtalène-sulfonique et l'influence sur celle de l'alcalis instantané. // Mécanique et technologie de matériau composite. Matériels de la Conférence nationale III avec des représentants étrangers. - Sofia: Ban, 1982; Kalachnikov V.I. Comptabilisation des changements rhéologiques dans les mélanges en béton avec des superplastiers. // Matériaux de la Conférence IX All-Union sur le béton et le renforcement (Tachkent, 1983). - Penza. - 1983; Kalachnikov V. I., Ivanov I. A. Caractéristiques des modifications rhéologiques dans les compositions de ciment sous l'action des plastifiants stabilisants ions. // Collection d'œuvres "Mécanique technologique de béton". - Riga: RPI, 1984]. Ce sont les perspectives de l'utilisation directionnelle de la plus haute activité de destruction de l'eau de la coentreprise dans des systèmes de dispersés fins, des caractéristiques des variations quantitatives rhéologiques et structurelles et mécaniques dans les systèmes superplastructionnés, qui consistent à une transition semblable à une avalanche de la phase solide vers Flux liquides lors de l'ajout d'eau supermaritale. Ce sont les critères développés pour la propagation gravitationnelle et la ressource post-cycropique du flux de systèmes plastifiés hautement dispersés (sous l'action de leur propre poids) et un alignement spontané de la surface de la journée. Il s'agit d'un concept étendu de la concentration limite de systèmes de ciment par des poudres districimentaires, d'origine sédimentaire, magmatique et métamorphique, sélective par des niveaux d'eau élevés à la coentreprise. Les résultats les plus importants obtenus dans ces travaux consistent à la possibilité de 5 à 15 réductions multiples de la consommation d'eau dans des dispersions tout en maintenant une tarte gravitationnelle. Il a été démontré que la combinaison de poudres rhéologiquement actives avec ciment peut être renforcée par l'action de la coentreprise et obtenir des pièces moulées à haute pieuse. Ce sont ces principes qui sont mis en œuvre dans le béton en poudre de réaction avec une augmentation de la densité et de la force d'entre eux (RegetionSpulver Beton - RPB ou béton de poudre réactive - RPC [voir Dolgopolov N. N., SUKHANOV M. N. Nouveau type de ciment: structure de pierre de ciment. // Matériaux de construction. - 1994. - № 115]). Un autre résultat est d'augmenter la réduction de la coentreprise avec une augmentation de la dispersion des poudres [voir Kalachnikov V.I. Principes de base de Systèmes dispersés miniers plastifiants pour la production de matériaux de construction: la thèse sous la forme d'un rapport scientifique pour le degré de Dokkt. têtu la science - Voronezh, 1996]. Il est également utilisé dans le béton à grain fin en poudre en augmentant la part des composants fins en ajoutant un microcarem au ciment. NOUVEAU EN THÉORIE ET \u200b\u200bPRATIQUE DU BÉTON DE POUDRE C'était l'utilisation d'un sable fin de la fraction de 0,1 à 0,5 mm, ce qui a fait du béton à grain fin, contrairement au sable habituel sur le sable de la fraction de 0-5 mm. Nous avons dépensé le calcul de la surface spécifique moyenne de la partie disperse du béton de poudre (composition: ciment - 700 kg; sable fin de 0,125-0,63 mm - 950 kg, farine de basalte sud \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, microcillion SVD \u003d 3200 m2 / kg - 140 kg) avec sa teneur de 49% du mélange total avec une fraction de sable à grain fin de 0,125-0,5 mm montre que lors de la dispersion de MK SMK \u003d 3000m2 / kg, la surface moyenne de la partie de poudre est SVD \u003d 1060m2 / kg, et avec SMK \u003d 2000 m2 / kg - SVD \u003d 785 m2 / kg. Il s'agit de tels composants distinctifs fins que le béton de la poudre de réaction à grain fin est fabriqué dans lequel la concentration en volume de la phase solide sans sable atteint 58-64% et avec du sable - 76-77% et est peu inférieure à La concentration de la phase solide dans le béton lourd superplasique (CV \u003d 0, 80-0.85). Cependant, en béton caoutchouté, la concentration en volume de la phase solide moins les gravats et le sable est nettement inférieure, ce qui détermine la densité élevée de la matrice dispersée.

Une résistance élevée est fournie par la présence non seulement du microcirem ou de la kaoline déshydratée, mais également de la poudre active réactionnaire en roche rocheuse. Selon les données littéraires, la farine de chauve-souris, de balte, de calcaire ou de quartz est principalement introduite. Les grandes possibilités de la production de béton en poudre actif réactionnaire ont été ouvertes en URSS et en Russie dans le cadre du développement et de l'étude de la reliure composite basse consommation d'eau Bazhenovye Yu. M., Babayev, Sh. T., Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Il a été prouvé que le remplacement du ciment dans le processus de broyage en plus du carbonate, le granit, la farine de quartz à 50% augmente considérablement l'effet à base d'eau. Ratio A / T, fournissant une dispersion gravitationnelle du béton frotté par rapport à l'introduction habituelle de la coentreprise, diminue à 13-15%, la résistance du béton sur un tel ADD-50 atteint 90-100 MPa. Essentiellement, sur la base de VNV, du microcirem, du sable fin et du renforcement dispersé, le béton de poudre moderne peut être obtenu.

Le béton de béton de poudre renforcé de dispersé est très efficace non seulement pour le transport de structures avec renforcement combiné de renforcement pré-stressé, mais également pour la production de pièces d'architecture spatiale très minces, y compris des parties architecturales spatiales.

Selon les dernières données, le renforcement des structures textiles est possible. Il s'agit du développement de cadres volumétriques de production de la production de fibres textiles (tissu) provenant de fils de polymère à haute résistance et résistant aux alcalins dans les pays étrangers développés, a été la motivation du développement de plus de 10 ans en France et du béton réactif en béton réactif avec SP Sans gros agrégats avec un total de quartz particulièrement rempli de poudres de pierre et de microsill. Les mélanges concrets de tels mélanges à grain fin se propagent sous l'action de leur propre poids, remplissant une structure de maille complètement épaisse du cadre tissé et toute la conjugaison de la forme filigrée.

La rhéologie "élevée" des mélanges de béton de poudre (PBS) fournit 10 à 12% de la masse de composants secs de la résistance au rendement? 0 \u003d 5-15 Pa, c'est-à-dire Juste 5 à 10 fois plus haut que dans les peintures à l'huile. Avec cela? 0 Pour le déterminer, vous pouvez utiliser la méthode miniatrique développée par nous en 1995. La faible résistance à la production est assurée par l'épaisseur optimale de la couche de la matrice rhéologique. À partir de la prise en compte de la structure topologique du PBS, l'épaisseur moyenne de la couche X est déterminée par la formule:

où est le diamètre moyen des particules de sable; - Concentration du volume.

Pour la composition ci-dessous à B / T \u003d 0,103, l'épaisseur de la couche sera de 0,056 mm. De Larrard et Sedran ont constaté que pour de plus petits sable (D \u003d 0,125-0,4 mm), l'épaisseur varie de 48 à 88 microns.

L'augmentation de l'intercalaire des particules réduit la viscosité et limiter la tension de décalage et augmente la fluidité. La fluidité peut augmenter en ajoutant de l'eau et l'introduction de la joint-venture. En général, l'effet de l'eau et la joint-venture sur le changement de viscosité, la contrainte limite du décalage et de la fluidité est ambigu (Fig. 1).

Le superplasticateur abaisse la viscosité dans une bien moindre mesure que l'ajout d'eau, tandis que la réduction de la résistance au rendement due à la coentreprise est nettement supérieure à celle de l'eau.

Figure. 1. L'effet de la coentreprise et de l'eau de la viscosité, de la limite et de la fluidité

Les principales propriétés des systèmes extrêmement remplis superplastiques sont que la viscosité peut être suffisamment élevée et le système peut couler lentement si la résistance au rendement est petite. Pour les systèmes conventionnels sans joint ventricule, il peut y avoir une petite viscosité, mais l'augmentation de la résistance au rendement empêche la propagation de ceux-ci, car ils n'ont pas de ressource d'écoulement post-cycropique [cm. Kalachnikov V. I., Ivanov I. A. Caractéristiques des modifications rhéologiques dans les compositions de ciment sous l'action des plastifiants stabilisants ions. // Collection d'œuvres "Mécanique technologique de béton". - Riga: RPI, 1984].

Les propriétés rhéologiques dépendent du type et du dosage de la coentreprise. L'effet de trois types de coentreprises est illustré à la Fig. 2. La coentreprise la plus efficace est le WOerment 794.

Figure. 2 influence du type et de la posologie de la joint-venture sur? O: 1 - WOERMENT 794; 2 - C-3; 3 - Melment f 10

Dans ce cas, moins sélectif n'étaient pas la coentreprise nationale C-3, mais une coentreprise étrangère sur la fusion de la mélie de mélamine F10.

La propagation des mélanges en béton en poudre est extrêmement importante dans la formation de produits en béton avec des cadres-cadres d'étiquette.

Ces cadres de tissu de renard volumétriques sous la forme d'une marque, d'un anoxyde, de canal et d'autres configurations permettent un renforcement rapide, qui consiste en l'installation et la fixation du cadre sous la forme suivie du remplissage du béton de suspension, de pénétrer facilement dans le cadre. d'un cadre de 2-5 mm (Fig. 3). Les cadres de tissu permettent de réduire radicalement la résistance à la fissure du béton lorsqu'elles sont exposées à des fluctuations de température alternatives et de réduire considérablement la déformation.

Le mélange de béton doit non seulement être déversé seul à travers le cadre de la grille, mais aussi se propager lors de la pénétration de la forme "inverse" à travers le cadre avec une augmentation du volume du mélange sous la forme. Pour estimer la fluidité utilisée des mélanges de poudre de la même composition selon la teneur en composants secs et la propagation du cône (pour une table seconde) a été ajustée par la quantité de joint-venture et de l'eau (partiellement). Le blocage de la propagation a été effectué avec une bague de grille d'un diamètre de 175 mm.

Figure. 3 échantillons de cadre tissulaire

Figure. 4 mélanges floues avec une propagation libre et bloquée

La grille avait une taille de 2,8 mm de taille 2,8 mm avec un diamètre de fil de 0,3? 0,3 mm (fig. 4). Les mélanges de contrôle ont été fabriqués avec plusieurs 25,0; 26.5; 28.2 et 29,8 cm. À la suite d'expériences, il a été constaté qu'avec une augmentation du débit du mélange, le rapport des diamètres du CC libre et la vanité bloquée est décédé. En figue. 5 montre une modification de DC / DBOTDC.

Figure. 5 Changement de CC / DB de la valeur de la découpe libre DC

Comme suit de la figure, la différence entre les pauses du mélange de DB DB disparaît lorsque le rendement est caractérisé par une rupture libre de 29,8 cm. À DC. \u003d 28.2, la rupture de la grille est réduite de 5%. Un freinage particulièrement important lors de la propagation de la grille subit un mélange avec une rupture de 25 cm.

À cet égard, lors de l'utilisation de cadres de grille avec une cellule 3? 3 mm, il est nécessaire d'utiliser des mélanges avec une rupture d'au moins 28-30 cm.

Les propriétés physico-techniques du béton de poudre renforcée par dispersion, renforcées de 1% en volume avec des fibres d'acier d'un diamètre de 0,15 mm et de 6 mm de long, sont présentées dans le tableau 2

Tableau 2.

Physico et propriétés techniques du béton de poudre sur une faible consommation d'eau à faible consommation d'eau à l'aide d'une coentreprise nationale C-3

Comme en témoigne des données étrangères, avec 3% de renforcement, la résistance à la compression atteint 180-200 MPa, avec des étirements axiaux - 8-10MPA. La force d'impact augmente plus de dix fois.

Les possibilités de béton en poudre sont loin d'être épuisées, compte tenu de l'efficacité du traitement hydrothermal et de son influence sur une augmentation de la part de la tobermorite et, par conséquent, du CSPSOTLIT

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Poudre de réaction en béton

Dernière mise à jour Encyclopédie: 12/17/2017 - 17:30

Poudre de réaction en béton - béton fabriqué à partir de matériaux réactifs finement divisés avec une taille de grain de 0,2 à 300 μm et caractérisé par une résistance élevée (plus de 120 mPa) et une résistance élevée en eau.

[GOST 25192-2012. Concrettes. Classification et exigences techniques générales]

Réaction en béton-poudre [Anglais. Poudre réactive en béton-RPC] - matériau composite à taux de compression élevée de 200-800 MPa, avec pliage\u003e 45 MPa, y compris les composants minéraux hautement dispersés dans un sable de quartz important, microcarete, superplastifiant, ainsi que la fibre d'acier à faible / t (~ 0.2), utilisant le traitement de la chaleur-woofer des produits à une température de 90 à 200 ° C.

[Marshak Ushorekova A. V. Conception: Lexique. M.: Matériaux de construction de récif. - 2009. - 112 p.]

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Les scientifiques ne cessent pas de surprendre les développements de technologies révolutionnaires. Le mélange avec des propriétés améliorées a été obtenu il n'y a pas si longtemps - au début des années 90 du 20ème siècle. En Russie, son utilisation dans la construction de bâtiments n'arrive pas si souvent, l'utilisation principale est la fabrication de sols en vrac et de produits décoratifs: les tableaux, les arcades et les partitions open-up.

Déterminer les avantages du matériau RPB de meilleure qualité permettra aux paramètres de considérer:

• Structure.
• Propriétés.
• Sphère d'utilisation.
• Justification économique des prestations.

Structure

Matériaux de construction en béton, moulés à partir d'un mélange compacté de différentes compositions:

1. La base est une substance de remplissage "liaison". La propriété est sécurisée, dans un seul entier de combiner les composants assure les principales exigences du champ d'application. Types:

• Ciment.
• Gypse.
• Chaux.
• Polymères.
• Bitume.

2. L'agrégat est un composant qui détermine la densité, le poids, la force. Types et taille des grains:

• Poncer - jusqu'à 5 mm.
• CERAMZIT - Jusqu'à 40.
• Slag - jusqu'à 15.
• Pierre écrasée - jusqu'à 40.

3. Additifs - modificateurs qui améliorent les propriétés qui modifient le processus de réglage du mélange résultant. Vues:

• Plastifiant.
• Renforcer.
• Photo.
• Résistance réglementaire du gel et / ou vitesse de réglage.

4. L'eau est un composant qui atteint les liants (non utilisés dans le bustier de bitume). Le pourcentage de liquide à la masse de la base détermine la plasticité et la durée du réglage, de la résistance au gel et de la résistance du produit.

L'utilisation de diverses combinaisons de fondement, d'agrégats, d'additifs, de leurs rapports, les proportions permettent de se faire concrètement avec une variété de caractéristiques.

La différence entre le RPB d'autres types de matériaux est une petite fraction de l'agrégat. Réduire le pourcentage de ciment, son remplacement de la farine de pierre, le microcarcémium permettait de créer des mélanges à haute fluidité, composés d'auto-aventure.

Les RPB robustes sont obtenus en mélangeant de l'eau (7-11%) et en poudre active réactionnaire. Proportions (%):

• Portland Cement M500 M500 ou Blanc - 30 ~ 34.
• Farine microcarte ou de pierre - 12-17%.
• Microcarete - 3.2 ~ 6.8.
• Sable de quartz à grain mince (fraction de 0,1 ~ 0,63 mm).
• Superplastifiant à base d'éther de polycarboxylate - 0,2 ~ 0.5.
• Accélérateur de cadran de force - 0.2.

Technologie à réception:

• Les composants sont préparés conformément au contenu en pourcentage.
• Le mélangeur sert de l'eau et du plastifiant. Le processus de mélange commence.
• Ciment, farine de pierre, maxiness sont ajoutés.
• Pour donner la couleur, l'additif des colorants (oxyde de fer) est autorisé.
• Remuant 3 minutes.
• Complétée par le sable et (pour le béton armé).
• Le processus de mélange est de 2-3 minutes. Dans cet intervalle de temps, un accélérateur de grapplation dans un rapport de pourcentage de 0,2 de la masse totale est introduit.
• La surface de la forme est mouillée avec de l'eau.
• Branchez le mélange.
• Saupoudrer la surface de la solution distribuée sous la forme.
• Couvrir le conteneur d'injection.

Toutes les opérations seront nécessaires jusqu'à 15 minutes.

Propriétés du béton en poudre de réaction

Traits positifs:

1. L'utilisation du microcirem et de la farine de pierre a entraîné une diminution de la proportion de la teneur en ciment et des superplastructifs coûteux dans le RPB, ce qui a conduit à la chute de valeur.

2. La composition de la poudre auto-adhésive béton robuste avec un degré de débit élevé est obtenue:

• Pas nécessairement l'utilisation de vibrationstol.
• La surface du visage des produits obtenus ne nécessite pratiquement pas de raffinement mécanique.
• La possibilité de faire des éléments avec une texture différente et une rugosité de surface.

3. Renforcement de l'acier, la fibre de cellulose, l'utilisation d'encadrements d'ouverture et de tissus augmente la marque à M2000, force de compression - jusqu'à 200 MPa.

4. Résistance élevée à la corrosion carbonate et sulfate.

5. L'utilisation du mélange réactionnel en poudre contribue à créer des structures légères (x40 à 50 mPa), de structures légères (densité de 1400 ~ 1650 kg / m3). La perte de poids réduit le fardeau de la fondation des structures. La force vous permet d'effectuer des éléments de porteuse du système d'une plus petite construction d'épaisseur - consommation réduite.

Caractéristiques

Les ingénieurs au stade de la conception effectuent des calculs et constituent un certain nombre de recommandations et d'exigences pour la construction de matériaux et de paramètres. Facteurs principaux:

1. La marque de béton est le nombre après la lettre "M" (M100) dans le marquage, indique la plage de charge statique sur la compression (kg / cm2), après quoi la destruction se produit.
2. Force: Compression - Correction du chemin expérimental La pression de la presse sur l'échantillon avant sa déformation, l'unité de mesure: MPa. Le virage est la pression de la presse sur le centre de l'échantillon installé sur deux supports.
3. La densité est la masse du volume de 1 mètre cube, une unité de mesure: kg / m3.
4. Résistance au gel - Nombre de cycles de congélation et processus inverse avec la destruction de l'échantillon de moins de 5%.
5. Le ratio de retrait est un pourcentage de volume, des dimensions linéaires de la conception par la préparation.
6. L'absorption de l'eau est le rapport de masse ou de volume absorbé par un échantillon d'eau lorsqu'il est immergé dans un récipient avec du liquide. Il caractérise la porosité ouverte du béton.

Champ d'application

La nouvelle technologie basée sur le mélange réactionnel-poudre vous permet de créer du béton avec des caractéristiques améliorées et une vaste utilisation:

• 1. Sols en vrac à haute résistance à l'abrasion avec l'épaisseur minimale de la couche appliquée.
• 2. Production de pierres de frontière avec une longue durée de vie.
• 3. Divers suppléments de la proportion souhaité sont capables de réduire considérablement le processus d'absorption d'eau, ce qui permet d'appliquer le matériau lors de la construction de plates-formes pétrolières marines.
• 4. Dans la construction civile et industrielle.
• 5. Écarter des ponts et des tunnels.
• 6. Pour les tableaux à haute résistance, surface de diverses structures et rugosité.
• 7. Panneaux décoratifs.
• 8. Créer des partitions, des produits artistiques de béton transparent. Avec le remplissage progressif dans la forme de fibres photosensibles de la forme.
• 9. Production de pièces murales minces architecturales avec renforcement des tissus.
• 10. Utilisez des compositions adhésives durables et des mélanges de réparation.
• 11. Solution isolante thermique à l'aide d'un verre.
• 12. Béton de haute résistance sur des gravats en granit.
• 13. Bas-reliefs, monuments.
• 14. Concrete coloré.

Coût

Le prix élevé est des développeurs trompeurs concernant la faisabilité de l'utilisation. Réduire les coûts de transport, une augmentation de la vie des structures et des planchers en vrac, d'autres propriétés positives du matériel rémunéré des investissements financiers. Trouver et acheter RPB est assez difficile. Le problème est réduit de la demande.

Prix \u200b\u200bpour lesquels peuvent être achetés par RPB en Russie:

Malheureusement, il est difficile d'apporter des exemples d'installations civiles ou industrielles, érigées en Russie avec l'utilisation de la RPB. L'utilisation principale du béton de poudre obtenu dans la fabrication de pierres artificielles, de comptoirs et de sols en vrac et de réparateurs de réparation.

Résumé de la thèse. sur ce sujet ""

Pour les droits de manuscrit

Béton renforcé de poudre de réaction agricole mince-poudre à l'aide de roches

Spécialité 05.23.05 - Matériaux de construction et produits

Les travaux ont été réalisés au Département des "technologies de contems, de la céramique et de la liaison" dans l'établissement d'enseignement supérieur de l'enseignement professionnel plus élevé "Université d'architecture et de construction de Penza State" et à l'Institut des matériaux de construction et designs de l'Université technique de Munich.

Conseiller scientifique -

Docteur en sciences techniques, professeur Valentina Serafimovna Demianova

Adversaires officiels:

Travailleur honoré de la science de la Fédération de Russie, membre correspondant Raasn, docteur de sciences techniques, professeur Vladimir Pavlovich Selyaev

Docteur en sciences techniques, professeur Oleg Vyacheslavovich Tarakanov

Organisation principale - Penzaster OJSC, Penza

La protection aura lieu le 7 juillet 2006 à 16 h 00 min lors de la réunion du Conseil de thèse D 212.184.01 dans l'établissement d'enseignement supérieur de l'enseignement professionnel supérieur «Université d'architecture et de construction de Penza State» à l'adresse suivante: 440028, Penza , ul. TITOVA, 28, Corpus 1, salle de conférence.

La thèse peut être trouvée dans la bibliothèque de l'établissement éducatif de l'État d'enseignement professionnel plus élevé "Université d'architecture et de construction de Penza State"

Secrétaire scientifique du Conseil de thèse

V. A. Khudyakov

Description générale du travail

Avec une augmentation significative de la résistance au béton avec une compression uniaxiale, la résistance au fissure est inévitablement réduite et le risque de destruction fragile des structures augmente. Le renforcement dispersé du béton fibre élimine ces propriétés négatives, ce qui permet de produire des classes de béton supérieures à 80-100 avec une résistance de 150-200 MPa, qui ont une nouvelle qualité de destruction.

L'analyse des travaux scientifiques dans le domaine du béton renforcé de dispersion et de leur production dans la pratique nationale montre que l'orientation de base ne poursuit pas l'utilisation de matrices de haute résistance dans ce béton. La classe de béton renforcé de dispersé sur la force de la compression reste extrêmement faible et limitée à V30-B50. Il ne permet pas une bonne adhérence de Fibra avec une matrice, utilisez complètement une fibre d'acier, même avec une faible résistance à l'espace. De plus, la théorie est développée et dans la pratique des produits en béton sont produits avec des fibres librement posées avec un volume de renforcement de volume de 59%. Les fibres des effets vibratoires sont renversées par des solutions de sable de ciment à haute pression «gras» de la conduite à la hauteur non-contrôle de la composition de ciment-sable - 14-et: 2,0 à A / C \u003d 0,4, qui est extrêmement gaspillée et répète la Niveau de travail de 1974. Des réalisations scientifiques significatives dans le domaine de la création d'une poussière superplasique, des mélanges microdispérés avec des microcilleurs, avec des poudres réactionnaires en roches de haute résistance, laissées à apporter effet de génération d'eau à 60% à l'aide de superplastiers d'olig-dimensionnaire Composition et composition de polymère Hyperplasticisateurs. Ces réalisations ne sont pas devenues la base de la création d'un béton armé renforcé de haute résistance dispersé, ou de la béton à grain à grain fin à partir de mélanges d'auto-ajustés de casse. Pendant ce temps, les pays avancés développent activement de nouvelles générations de béton en poudre de réaction renforcées par des fibres dispersées. Les mélanges de béton de poudre sont utilisés

pour verser des formulaires avec des cadres de course mince tissés et une combinaison d'entre eux avec un renforcement de tige.

Réfléchir des prérequis théoriques et la motivation de la création de béton de béton à grain fin à grain à grain à grain fin multicomponant avec une matrice très dense et haute résistance obtenue par coulée avec une alimentation en eau ultra-basse, offrant la fabrication de béton avec un caractère visqueux pendant la destruction et la résistance à la traction élevée pendant la flexion;

Identifiez la topologie structurelle des liants composites et des compositions à grains fine renforcées et renforcées, obtenez des modèles mathématiques de leur structure pour estimer les distances entre les particules de remplissage et les centres de renforcement géométrique;

Optimisez les compositions de mélanges de béton armé à grainés à grain fin avec fibre C1 \u003d 0,1 mm et I \u003d 6 mm avec une teneur minimale suffisante pour augmenter la teneur en traction de béton, de la technologie de cuisson et établissez l'effet des recettes sur la fluidité, la densité, l'eau -Contain, force et autres propriétés physico-techniques du béton.

Nouveauté scientifique du travail.

1. La possibilité d'obtenir de la béton de poudre de ciment fine à haute résistance, y compris des mélanges de béton à base de mélanges de béton sans gravure avec des fractions minces de sable de quartz, avec des poudres de roche réactionnelle et de microcarce, avec une augmentation significative de l'efficacité des superplastiers, est scientifiquement justifiée et confirmée expérimentalement. Avant le contenu de l'eau dans un mélange d'auto-aventure moulé à 10-11% (approprié sans mélange combustible pour pressage) de la masse de composants secs.

4. Théoriquement prédit et expérimenté de manière expérimentale un mécanisme de diffusion de diffusion prédominant conducteur pour la résolution de liants de ciment composites, l'amplification de la teneur en charge ou une augmentation significative de la dispersion de celle-ci augmente par rapport à la dispersion du ciment.

5. Les processus de formation de fraude de béton en béton en poudre à grain fin sont étudiés. Il est montré que les bétons en poudre provenant de mélanges de béton auto-adverses de la couteau superplastiques sont considérablement densément, la cinétique de l'augmentation de leur force est plus intense et la résistance moyenne est nettement supérieure à celle du béton sans joint-venture, comprimé avec la même eau. Basé sous la pression de 40-50 MPa. Les critères d'estimation de l'activité de réaction-chimique des poudres ont été développés.

6. Compositions optimisées de mélanges de béton armé à grainés à grain fin avec diamètre de fibre d'acier mince 0,15 et 6 mm de long,

la technologie de leur préparation, l'inhalation de l'introduction de composants et la durée du mélange; L'effet de la composition sur la fluidité, la densité, les mélanges de béton contenant de l'air, la résistance à la compression du béton a été établie.

La signification pratique du travail consiste à développer de nouveaux mélanges de béton en poudre à grain fine coulé avec des fibres pour les formes de remplissage pour les produits et les structures, à la fois sans et avec renfort combiné. En utilisant des mélanges de béton très mignons, il est possible de produire des bendances respectées ou des structures de béton renforcées comprimées avec une nature visqueuse de destruction sous l'action des charges limites.

Une matrice de compression à haute vitesse à haute résistance avec une résistance de 120-150 MPa pour augmenter l'embrayage avec un métal dans le but d'utiliser des fibres minces et courtes de haute résistance avec un diamètre de 0,04-0,15 mm et 6-9 mm Longue, permettant de réduire son écoulement et sa résistance aux mélanges en béton de flux pour la technologie de moulage par injection pour la fabrication de produits filigrants à paroi mince à forte résistance à la traction lors de la flexion.

Approbation du travail. Les principales dispositions et les résultats des travaux de thèse ont été présentés et rapportés sur International et Al-

syan Conférences scientifiques et techniques: "Jeune science - nouveau millénaire" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Problèmes de planification et de villes de construction" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Problèmes modernes de la science des matériaux de construction" (Penza, 1998 ), "Construction moderne" (1998), conférences internationales scientifiques et techniques "Matériaux de construction composites. Théorie et pratique "(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005, 2003)," Économie des ressources et de l'énergie comme motivation de la créativité dans le processus de construction architecturale "(Moscou-Kazan, 2003)," Questions de construction réelles "(Saransk, 2004 ), "Nouvelles technologies saines en matière d'énergie et d'économie de ressources dans la production de matériaux de construction" (Penza, 2005), une conférence scientifique et pratique de la russe "Plante de la ville, reconstruction et ingénierie du développement durable des villes de la région de la Volga" ( Tolyatti, 2004), lectures académiques des "réalisations, problèmes et domaines de développement prometteurs de la théorie et de la pratique des matériaux de construction" (Kazan, 2006 g).

Publications. Selon les résultats de la recherche effectuée, 27 œuvres ont été publiées (dans des magazines sur la liste des travaux de Wak 3).

Dans l'introduction, la pertinence de la direction sélectionnée de la recherche est étayée, l'objectif et les objectifs de l'étude sont formulés, sa signification scientifique et pratique est montrée.

Dans le premier chapitre, une analyse de l'expérience étrangère et domestique de l'utilisation de béton et de fibrobie de haute qualité a été réalisée dans le premier chapitre par examen analytique de la littérature. Il est montré que dans la pratique étrangère, le béton de béton à haute résistance jusqu'à 120-140 MPa a commencé à être émis principalement après 1990. Au cours des six dernières années, des prospects généraux ont été révélés pour augmenter la force du béton de haute résistance avec 130150 MPa et traduire Dans une décharge de force particulièrement élevée avec la résistance 210250 MPa, grâce au traitement thermique générique du béton, qui a atteint la force de 60-70 MPa.

Il y a une tendance à diviser particulièrement en béton en béton à haute résistance sur "Greuin granuleux de 2 types: inventé de taille maximale de grains maximale de 8-16 mm et à grain fin avec des grains à 0,5 à 1,0 mm. Et ceux-ci et d'autres sont Contient une microcarette ou une kaoline nominale de microcarette ou microdegide, de poudres de roches durables et de donner des rectivités de béton, une résistance aux chocs, une résistance aux fissures de divers matériaux. Dans un groupe particulier, le béton à grain fin peut être attribué (RegetionSpulver Beton-RPB ou En béton de poudre réactif) avec une taille maximale de grain de 0,3 à 0,6 mm. Il est montré qu'un tel concret avec une résistance totale de compression de 200-250 MPa avec un coefficient de renforcement de 3 à 3,5% en volume, a une résistance à la traction avec la flexion à 50 MPa. Ces propriétés sont fournies principalement par la sélection une matrice hautement puissante et haute résistance qui vous permet d'augmenter l'adhérence avec la fibre et utilisez complètement sa résistance à la traction élevée.

L'état de la recherche et de l'expérience dans la production de fibroby-tons en Russie est analysé. Contrairement à la situation étrangère, les études russes ne sont pas axées sur l'utilisation de fibrobietonones à une matrice de haute résistance, mais d'augmenter le pourcentage de renforcement à 5-9% en volume dans des classes de béton à faible complète de trois quatre-quatre composants de B30. -B50 augmenter la résistance à la traction à la flexion à 17-28 MPa. Tout cela est la répétition de l'expérience étrangère 1970-1976, c'est-à-dire Pour ces années, lorsque des superplasticisateurs et des microphemmes efficaces n'étaient pas utilisés, et FIBROBETON était principalement trois composants (Sandy). Recommandé pour la fabrication de fibrobiets avec Portland Ciment coûte 7001400 kg / m3, sable - 560-1400 kg / m3, fibra - 390-1360 kg / m3, qui est extrêmement déchets et ne tient pas compte des progrès dans le développement de Concrete de qualité.

Une analyse de l'évolution du développement de béton multicomposant à divers stades révolutionnaires de l'apparition de composants spéciaux fonctionnels et définissants est effectuée: fibres, superplastiformiseurs, microssize. Il est montré que le béton à six semi-composants constitue la base d'une matrice de haute résistance pour l'utilisation efficace de la fonction principale de FIBRA. C'est tellement concret qui deviennent polyfonctionnels.

Les principales motivations de l'apparition de la béton de la poudre de réaction de haute résistance et en particulier de haute résistance, la possibilité d'obtenir des valeurs "record" de détection d'eau dans des mélanges de béton, un état rhéologique spécial d'entre eux. Formule des poudres et

la prévalence d'eux, en tant que déchets technogéniques de l'industrie minière.

Sur la base de l'analyse, l'objectif et les objectifs de la recherche sont formulés.

Le deuxième chapitre montre les caractéristiques des matériaux utilisés et les méthodes de recherche sont décrites, les matières premières de la production allemande et russe ont été utilisées: cations sept 1 42,5 R HS WERK GESEKE, Werk Bernburg Sea 1 42,5 R, Weisenau SES 1 42.5, PC500 Wolish à, Starscolsky PC 500 à; Surface de surface classée fr. 0.14-0.63, Balaskky (Syzran) Classé FR. 0,1-0.5 mm, halle fr sable. 0,125-0.5 "MM; MicroSilica 940: EIKNERN Microsilica 940 avec contenu SI02\u003e 98,0%, Silia Staub RW Fuller avec contenu SI02\u003e 94,7%, BS-100 (combinaison de soda) avec ZY2\u003e 98,3%, CHELYABINSK EMK avec le contenu de SiO ; \u003d 84-90%, fibre de production allemande et russe avec D \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm avec une résistance à la traction de 1700-3100 MPa; poudres de roches d'origine sédimentaire et volcanique; super - et hyperplasticaferiseurs sur le naphtalène, mélamine et base en polycarboxylate.

Pour la préparation de mélanges en béton, un mélangeur à grande vitesse de l'entreprise EIRICH et un mélangeur de café turbulent a été utilisé. TBKIV, instruments modernes et équipements de production allemande et nationale. L'analyse locatéréstructurale a été réalisée sur l'analyseur Seifert, une analyse microscopique électronique sur le microscope ESEM de Philips.

Le troisième chapitre traite de la structure topologique des liants composites et du béton de poudre, y compris des renforcés dispersés. La topologie structurelle des liants composites, dans lesquelles la fraction de volume des charges dépasse la part du liant principal, prédéterminant le mécanisme et la vitesse des processus de réaction. Pour calculer les distances moyennes entre les particules de sable dans la béton de la poudre (ou entre les particules de ciment Portland dans des liants hautement remplis), une cellule cubique élémentaire a été adoptée avec la taille du bord A et le volume A3 égal au volume composite.

Compte tenu de la concentration en volume de ciment C4V, la taille moyenne des particules de ciment<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

pour la distance interentrique entre les particules de ciment dans un liant composite:

AC \u003d ^ - 3 / Y- / B-SU \u003d 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

pour la distance entre les particules de sable dans la béton de poudre:

S / TG \u200b\u200b/ 6 -St \u003d 0,806 AP-Phut (2)

Prenant une fraction de volume de sable avec une fraction de 0,14-0,63 mm dans un mélange de béton à poudre à grain fin, égal à 350-370 litres (écoulement de masse de sable de sable de 950-1000 kg), une distance moyenne minimale entre les centres de particules géométriques était obtenu, égal à 428-434 microns. La distance minimale entre les surfaces des particules est de 43 à 555 microns et avec une taille de sable de 0,1-0,5 mm - 37-44 μm. Avec emballage hexagonal de particules, cette distance augmente par le coefficient K \u003d 0,74 / 0,52 \u003d 1,42.

Ainsi, au cours de l'écoulement du mélange de poudre, la taille de l'espace dans lequel la matrice rhéologique est placée de la suspension de ciment, de la farine de pierre et de la microcarce, variera dans la plage de 43 à 55 μm à 61- 78 microns, avec une diminution de la fraction de sable à une couche de matrice de 0,1 -0,5 mm variera de 37 à 44 μm à 52-62 microns.

Topologie des fibres dispersées Fibre Longueur / et Diamètre C? Définit les propriétés rhéologiques des mélanges en béton avec la fibre, leur fluidité, la distance moyenne entre les centres géométriques de la fibre, prédéterminant la force lorsque la traction du béton armé. Les distances moyennes calculées sont utilisées dans les documents réglementaires, dans de nombreux travaux scientifiques sur le renforcement dispersé. Il est montré que ces formules sont controversées et calculées par eux diffèrent de manière significative.

À partir de la prise en compte de la cellule cubique (Fig. 1) avec, la longueur de la face / avec des fibres placées dessus

fibra avec un diamètre utilisé /, avec une teneur totale du bloc / V sur-11, déterminé le nombre de fibres sur le bord

N \u003d et distance o \u003d

en contrepartie du volume de toutes les fibres Y "\u003d Fe.il. /. DG et coefficient. Quatorze

le renforcement fictif / l \u003d (100- L C11 S) / 4 ■ I1, défini la distance moyenne ":

5 \u003d (/ - y?) / 0.113 ■ L / UZ -1 (3)

Calculé 5 selon les formules Romaupii I.R. et mendel i.a. Et selon la formule IK KI. Les valeurs de distance sont présentées dans le tableau 1. Comme on peut le voir à partir du tableau 1, la formule de MEC KI ne peut pas être appliquée. Donc, la distance 5 avec une augmentation du volume de la cellule de 0,216 cm3 (/ \u003d 6 mm) à 1000 m3 (/ \u003d 1000 mm)

15-30 fois avec le même C, qui prive cette formule de la signification géométrique et physique. La formule Romaupi peut être utilisée en tenant compte du coefficient de 0,64.:

Ainsi, la formule résultante (3) de constructions géométriques strictes est une réalité objective qui est vérifiée à la Fig. 1. Le traitement de cette formule des résultats de ses propres études et de ses études étrangères a permis d'identifier les variantes d'un renforcement inefficace, essentiellement non rentable et d'un renforcement optimal.

Tableau 1

Valeurs de distance 8 entre les centres dispersés géométriques _ Fibres calculées par divers formules_

Diamètre, c), mm B mm à diverses formules C et / par formules, le rapport entre les distances de ^ m calculé par la formule de l'auteur et le ratio Mekka de distances calculées par l'auteur et la Romualdi

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm du tout / \u003d 0- * "

c-0.5 C-1,0 C-3.0 C \u003d 0,5 et - 1,0 C-3.0 11 \u003d 0,5 ¡1 \u003d 1.0 C \u003d 3.0 (1-0.5 (1-1.0 C-3.0 ("\u003d 0,5 C \u003d 1,0 (1 * 3.0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,083 0,048 Valeurs de distance Aucun changement 1.07 1.07 1.06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 1000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6.28 4,43 2,68 112, OS 0.056 0.65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 8 86 5.37 373.6C 0,033 0,64

Le quatrième chapitre est consacré à l'étude de l'état rhéologique de systèmes dispersés super-plastifiés, de mélanges de béton de poudre (PBS) et de sa méthodologie d'évaluation.

Le PBS doit avoir une fluidité élevée qui offre une propagation complète du mélange sous forme de formation d'une surface horizontale avec la libération de l'air impliqué et avec l'autodétermination des mélanges. Considérant que le mélange en poudre concret pour la production de fibrobiettes devrait avoir un renforcement dispersé, la rupture d'un tel mélange devrait peu pour abandonner un mélange de petit-déjeuner sans fibra.

Mélange en béton conçu pour remplissage de formes avec un châssis tissé de taille multi-rangée de volume avec une dimension en maille en 2-5 mm, doit être facilement renversé au fond de la forme à travers le cadre, répartir le long de la forme, en garantissant la remplissage avec la formation de la surface horizontale.

Pour distinguer les systèmes de rhéologie dispersés comparés, des méthodes simples d'estimation du stress limitant de la cisaillement et de la fluidité ont été développées.

Le schéma des forces existantes sur l'hydromètre, qui est dans une suspension Su-perplastic. Si le liquide a la résistance au rendement T0, la plage n'est pas complètement immergée. Pour T "L'équation a été obtenue:

où ¿/ diamètre du cylindre; T - la masse du cylindre; P-dédouanement de la suspension; ^ - signe de gravité.

La simplicité des conclusions d'équations pour déterminer le γ0 est représentée lorsque l'équilibre liquide dans le capillaire (tube), dans l'espace entre deux plaques, sur la paroi verticale.

L'invariance de méthodes de détermination de T0 pour le ciment, le basalte, les suspensions de chalcède, PBS a été établie. La méthode de méthodes est déterminée par la valeur optimale de T0 à PBS, égale à 5-8 AP, qui doit être bien poncée lorsque vous les remplissez dans les formes. Il est démontré que la precharge la plus simple de la détermination de l'affaire est la carométrique.

La condition de propagation du mélange de béton de poudre et de l'auto-nivellement de la surface de celui-ci, dans laquelle toutes les irrégularités de la surface de la forme hémisphérique sont lissées. Exclus pour les forces de la tension superficielle, avec un charbon zéro de mouillage des gouttelettes sur la surface du fluide volumique, le T0 devrait être:

Te

où D est le diamètre des irrégularités hémisphériques.

Les raisons de la très petite résistance au rendement et de bonnes propriétés nologiques de la PBS sont révélées, qui constituent le choix optimal de grains de sable de 0,14-0,6 mm ou de 0,1 à 0,5 mm, sa quantité. Cela améliore la réduction du mélange par rapport au béton sableux à grain fin, dans lequel de grands grains de sable sont séparés par des couches de ciment minces, augmentant considérablement le G "et la viscosité des mélanges.

L'influence du type et de la posologie de divers classes SP sur T "(fig.4), où 1-WOERMENT 794; 2-SP C-3; 3-Melment FIO. La propagation des mélanges de poudre a été déterminée par un cône de la table seconde installée sur le verre. Il a été révélé que le cône rupture devrait être compris entre 25 et 30 cm. La propagation diminue avec une augmentation du contenu de l'air impliqué, dont la proportion peut atteindre le volume de 4 à 5%.

À la suite d'agitation turbulente, les pores résultants sont de taille, de préférence de 0,51,2 mm et à R0 \u003d 5-7Pa et la découpe de 2730 cm, capable de amovible à une teneur résiduelle de 2,5 à 3,0%. Lorsque vous utilisez l'aspirateur des cellules, la teneur en pores d'air diminue à 0,8 à 1,2%.

L'influence de l'obstacle de la grille au changement de la rupture du mélange de béton en poudre a été révélée. Lors du blocage de l'épandage avec des mélanges avec une bague en treillis d'un diamètre de 175 mm avec un maillage avec un diamètre à la lumière de 2,8x2,8 mm, il a été constaté que le degré de diminution de la propagation

les recherches augmentent considérablement l'augmentation de la résistance au rendement et une diminution de la contre-pause de contrôle inférieure à 26,5 cm.

Changer la relation de diamètres C1C gratuits et bloqués

fichiers de médicaments, illustrés à la Fig. cinq.

Pour les mélanges de béton de poudre versés dans des moules avec des cadres tissés, la rupture doit être d'au moins 27-28 cm.

L'effet de la forme de fibre à réduire le vague dispersé

mélange renforcé.

¿C, voir pour les trois espèces utilisées

^ Fibr avec un facteur géométrique

égal: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 mm; / \u003d 15 mm; zigzag c \u003d 1%), 150 (C1-0.04 mm; / \u003d 6 mm-cryrofibiber avec revêtement en verre C - 0, 7%) et les valeurs de la vanité de contrôle de C1H pour changer le vague du mélange C1A renforcé sont présentées dans le tableau. 2.

La diminution la plus forte de la résolution de la résolution est révélée dans des mélanges avec microfibre avec Y \u003d 40 μm, malgré le pourcentage inférieur de renforcement C pour volume. Avec une augmentation du degré de fluidité de renforcement encore plus diminuant. Avec le coefficient de renforcement // \u003d 2,0% de fibres<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Le cinquième chapitre est consacré à l'étude de l'activité réactionnelle des roches et de l'étude des propriétés des mélanges de poudre réactive et du béton.

L'activité réactionnelle des rochers (GP): sable de quartz, grès de silice, modifications polymorphes 5/02 - Silice, chalcède, gravier d'origine sédimentaire et volcanique - Diabase et Basalt étudié en bas-cimental (C: GP \u003d 1: 9-4 : 4), enrichi de ciment

Tableau 2

Contrôler. cassé<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1D2

hay (C: GP). Les poudres montées sont utilisées grossièrement avec SYD \u003d 100-160 m2 / kg et très dispersées avec SYO \u003d 900-1100 m2 / kg.

Il a été établi que les meilleurs indicateurs comparatifs de la force caractérisant l'activité de la réaction des roches sont obtenus sur des mélanges composites à faible ceméent de la composition C: GP \u003d 1: 9.5 Lors de l'utilisation de roches hautement dispersées en 28 jours et une longue période de durcissement pour 1.0-1, 5 ans. Des valeurs élevées de 43-45 MPa sont obtenues sur plusieurs roches - gravier au sol, grès, basalte, diabaz. Cependant, pour le béton en béton en béton à haute résistance, seules des poudres rocheuses à haute résistance doivent être utilisées.

L'analyse structurelle des rayons X établit une composition de phase de certaines roches, à la fois propres et échantillons d'un mélange de ciment avec eux. La formation de tumeurs minérales conjointes dans la plupart des mélanges avec une telle petite teneur en ciment n'a pas été trouvée, la présence de CJS, Tobermo-Rita, Portland est clairement identifiée. Sur les micrographies de la substance intermédiaire, la phase ressemblant à des gel des hydrauliques de calcium de Toberlamori-Topodyn - Topodyn est clairement visible.

Les principes de base de la formulation du RPB consistaient à choisir le rapport des véritables volumes de la matrice de cimentation et du volume de sable, ce qui garantit les meilleures propriétés rhéologiques du mélange et la résistance maximale du béton. Basé sur la couche moyenne installée précédemment x \u003d 0,05-0,06 mm entre les particules de sable avec un diamètre DCP moyen, le volume de la matrice, conformément à la cellule cubique et à la formule (2), sera:

vm \u003d (DCP + X? -7T-D3 / 6 \u003d A3-X-D3 / 6 (6)

Prendre l'intercalaire * \u003d 0,05 mm et DCP \u003d 0,30 mm, le rapport de Vu ¡VP \u003d 2 et les volumes de la matrice et du sable sur 1 m3 du mélange seront respectivement de 666 litres et 334 litres. Prendre une masse de sable constante et variant du rapport de ciment, de farine de basalte, de mk, d'eau et de coentreprise, déterminez la fluidité du mélange et la résistance du béton. À l'avenir, la taille des particules de sable a été modifiée, la magnitude de la couche moyenne a été modifiée et des variations similaires ont été effectuées dans la composition du composant de la matrice. La surface spécifique de la farine de basalte a été prise à proximité du ciment, sur la base des conditions de remplissage des vides dans le sable des particules de ciment et de basalte avec des tailles préférentielles d'entre elles

15-50 μm. Le vide entre les particules de basalte et du ciment était rempli de particules de mk avec des dimensions de 0,1-1 μm

Une procédure rationnelle a été développée pour la préparation de RPB avec une séquence strictement réglementée de l'introduction de composants, la durée d'homogénéisation, des mélanges "repos" et une homogénéisation finale pour une distribution homogène de particules de mk et de renforcement dispersé dans le mélange.

L'optimisation finale de la composition des RPB a été réalisée avec une teneur constante de la quantité de sable avec une variation de la teneur de tous les autres composants. Au total, 22 compositions de 12 échantillons ont été réalisées dans chacune d'elles, 3 d'entre elles sur le ciment intérieur avec le remplacement du polycarboxylate GP sur SP C-3. Dans tous les mélanges, vagues, la densité, la teneur en air impliqué a été déterminée et dans la résistance à la compression en béton après 2,7 et 28 jours de durcissement normal, résistance à la traction lors de la flexion et du fractionnement.

Il a été établi que le vague passait de 21 à 30 cm, le contenu de l'air impliqué de 2 à 5% et dans des mélanges sous vide - de 0,8 à 1,2%, la densité de mélange variait de 2390-2420 kg / m3.

Il a été révélé que pendant les premières minutes après le remplissage, à savoir après 1020 minutes, la proportion principale de l'air impliqué est retirée du mélange et le volume du mélange est réduit. Pour une meilleure enlèvement de l'air, il est nécessaire de couvrir le film concret qui empêche la formation rapide d'une croûte dense sur sa surface.

En figue. 6, 7, 8, 9 montre l'effet du type de joint-venture et de sa posologie sur la rupture du mélange et la résistance du béton en 7 et 28 par jour. Les meilleurs résultats ont été obtenus à l'aide de GP WOERMENT 794 à la posologie de 1,3 à 1,35% de masse de ciment et MK. Il a été révélé qu'avec la quantité optimale de MK \u003d 18-20%, la fluidité du mélange et la résistance du béton est maximale. Les modèles prescrits sont préservés dans 28 monticules.

FM794 FM787 C-3

La coentreprise nationale a une capacité réductrice plus faible, en particulier lors de l'utilisation de MK Mark BS - 100 et BS - 120, en particulier.

Lors de l'utilisation d'un composite DV spécialement fabriqué avec des coûts similaires de matières premières, démonter brièvement-o, 9 ¡, 1 1. V), 5 1,7 lots avec C-3, obtenu dispersé- [GEDC + MK) 1 béton armé avec résistance

Fig.7 121-137 MPa.

L'effet de la posologie du GP sur la fluidité RPBS (figure 7) et la résistance du béton à travers 7 jours (figure 8) et 28 jours ont été révélées (Fig. 9).

[Gsccynyayuo [gsc + mk)] 100

Figure. 8 Fig. neuf

La dépendance généralisée de la modification des facteurs à l'étude obtenues par la méthode de planification mathématique des expériences, suivie du traitement des données sous le programme "gradient", la rugosité sous la forme: D \u003d 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21.15 - 8,51 x \\ Où x, - le rapport de mk / c; XS - Ratio [GP / (MK + C)] - 100. En outre, sur la base de l'essence du flux de processus physicochimiques et de l'utilisation d'une technique étape par étape, il était possible de réduire considérablement le nombre de facteurs variables dans la composition du modèle mathématique sans aggraver sa qualité d'évaluation.

Le sixième chapitre présente les résultats de l'étude de certaines propriétés physico-techniques du concret et de leur évaluation économique. Les résultats des tests statiques des prismes en béton renforcé et non militaire en poudre.

Il a été établi que le module d'élasticité en fonction de la résistance varie dans la gamme (440- ^ 470) -102 MPa, le coefficient de Poisson à proximité est de 0,17-0,19, et dans le renforcé de 0,310,33 dispersé, qui caractérise le comportement concret de caractère visqueux sous charge par rapport à la destruction fragile du béton non armé. La force du béton lors du fractionnement augmente de 1,8 fois.

Le retrait de l'air des échantillons de la RPB non armée est de 0,60,7 mm / m, la diminution renforcée par la dispersion de 1,3 à 1,5 fois. L'approvisionnement en eau de béton en 72 heures ne dépasse pas 2,5-3,0%.

Les tests sur la résistance au gel du béton de poudre le long de la procédure accélérée ont montré qu'après 400 cycles d'alternance de décongélation de la congélation, le coefficient de résistance au gel était de 0,96 à 0,98. Tous les tests de test suggèrent que les propriétés opérationnelles du béton en poudre sont élevées. Ils se sont révélés dans les racks de la petite section transversale des balcons en retour, dans des plaques de balcon et des loggias lors de la construction de maisons à Munich. Malgré le fait que le béton armé dispersé coûte plus cher que les marques de béton ordinaires de 500 à 600 à 1,5 à 1,6 fois, un certain nombre de produits et de structures de celui-ci coûte 30 à 50% moins cher en raison d'une réduction significative du volume de béton.

Test de production dans la fabrication de cavaliers du béton armé, des gants de pile, des puits d'observation de Penza Zbby Plant LLC et de la base de production de produits en béton armé CJSC ENERGOSERVIS a confirmé l'efficacité élevée de l'utilisation de ce béton.

Les principales conclusions et recommandations 1. L'analyse de la composition et des propriétés du béton renforcé dispersé produit en Russie indique qu'ils ne répondent pas pleinement aux exigences techniques et économiques en raison de la faible résistance du béton concret (M 400-600). Dans un tel béton en béton à cinq composants trois et rare, non seulement un renforcement de haute résistance dispersé, mais également une force normale.

2. Basé sur des idées théoriques sur la possibilité de réaliser des effets maximaux générateurs d'eau des superplastructifs dans des systèmes dispersés qui ne contiennent pas d'agitateurs grossiers, une activité élevée de microcillismes et des poudres rocheuses, améliorant conjointement l'opération rhéologique de la coentreprise, la création Matrice de béton de poudre de réaction à grains fine à grains de haute résistance à grande résistance pour le renforcement discriminé fin et relativement court C1 \u003d 0,15-0,20 μm et / \u003d 6mm, ne formant pas de "haies" dans la fabrication de béton et peu de fluidité PBS réduite.

4. La topologie structurelle des liants composites et du béton armé dispersé et de leurs modèles mathématiques de la structure sont donnés. Un mécanisme de résolution de la diffusion d'ions à la diffusion des liants remplis de composite durcissement est établi. Les procédés de calcul des distances moyennes entre les particules de sable dans le PBS, les centres géométriques de fibres dans la béton de la poudre le long de diverses formules et à différents paramètres ¡1, 1, C1 sont systématisés. L'objectivité de la formule de l'auteur est montrée contrairement à l'utilisation traditionnelle. La distance et l'épaisseur optimales de la suspension de cimentation dans le PBS doivent être dans

37-44 ^ 43-55pers de sable dépensent 950-1000 kg et des fractions de 0,1-0,5 et 0,140,63 mm, respectivement.

5. Les propriétés de la réyotechnologie des PBS renforcées et non armées sont établies selon les méthodes développées. La rupture optimale du PBS du cône avec des tailles £\u003e \u003d 100; g! \u003d 70; A \u003d 60 mm doit être de 25-30 cm. Les coefficients de diminution de la propagation en fonction des paramètres géométriques de la fibre et une diminution des vidéos du PBS lorsqu'il est bloqué par sa clôture de grille. Il est montré que pour la coulée du PBS en formes avec des cadres tissés en treillis volume, la rupture doit être d'au moins 28-30 cm.

6. La méthode est développée pour estimer l'activité de réaction-chimique des poudres de roche dans des mélanges à faible ciment (C: P -1: 10) dans des échantillons compressibles à la pression de moulage d'extrusion. Il a été établi qu'avec la même activité, estimée par la force en 28 jours et à long terme

les compétences du durcissement (1-1,5 ans), la préférence lorsqu'elle est utilisée dans les RPBS devrait être donnée aux poudres des roches de haute résistance: basalte, diabase, docuit, quartz.

7. Les processus de formation de structure du béton en poudre sont étudiés. Il a été établi que les mélanges de distribution au cours des 10 à 20 premières minutes après la coulée sont isolés jusqu'à 40 à 50% de l'air impliquant et nécessitent un film qui empêche la formation d'une croûte dense. Les mélanges commencent activement ~ set 7-10 heures après le remplissage et le gain de force après 1 jour 30-40 MPa, à travers la 2e journée - 50-60 MPa.

8. Formulé les principes principaux expérimentaux et théoriques de la sélection de la composition en béton avec une résistance de 130-150 MPa. Sable de quartz Pour assurer une résistance élevée du PBS, il devrait y avoir des fractions fines à grains de 0,14 à 0,63 ou 0,1-0,5 mm avec une densité en vrac de 1400-1500 kg / m3 à un débit de 950-1000 kg / m3. L'épaisseur de la suspension de la farine de pierre de ciment et de MK entre les grains de sable doit être comprise respectivement de 43 à 55 et 37 à 44 μm lorsque la teneur en eau et la joint-venture, fournissant des mélanges de 2 à 30 cm avec des mélanges. Dispersion de Le PC et la farine de pierre doivent être approximativement identiques, Contenu MC 15 à 20%, contenu de la farine de pierre 40 à 55% de la masse de ciment. Lors de la variation du contenu de ces facteurs, la composition optimale est sélectionnée en fonction de la rupture nécessaire du mélange et des indicateurs de force de compression maximale après 2, 7 et 28 jours.

9. Compositions optimisées de béton armé en béton armé à grain fin avec la résistance lors de la compression de 130-150 MPa à l'aide de Fibres d'acier avec coefficient de renforcement / 4 \u003d 1%. Technologie optimale: paramètres: l'agitation doit être effectuée dans des mélangeurs à grande vitesse d'une conception spéciale, de préférence sous vide; La séquence de composants de chargement et de modes de mélange, "repos", strictement réglementé.

10. L'effet de la composition sur la fluidité, la densité, le PBS renforcé de dispersé de l'air a été étudié, pour la force lors de la compression du béton. Il a été révélé que des mélanges apparaissants de lait, ainsi que de la force du béton, dépendent d'un certain nombre de facteurs de prescription et de technologie. Lors de l'optimisation, de la dépendance mathématique de fluidité, de la résistance des facteurs individuels, la plupart des facteurs importants sont établis.

11. Certaines propriétés physico-techniques du béton armé dispersé sont étudiées. Il est montré que le béton de la résistance à la compression de 120-150 MPa a un module élastique (44-47) -103 MPa, le coefficient de Poisson - 0,31-0.34 (0,17-0,19 - non armé). Rétrécissement de l'air

béton renforcé de personne 1.3-1,5 fois inférieur à celui de non armé. Résistance élevée de givre, faible absorption d'eau et rétrécissement de l'air indiquent les propriétés opérationnelles élevées d'un tel béton.

Les principales dispositions et les résultats des travaux de thèse sont énoncés dans le groupe suivant

1. Kalachnikov, C-b. Développement d'un algorithme et d'un logiciel pour le traitement des dépendances exponentielles asymptotiques [Texte] / C.B. Kalachnikov, D.V. KVASS, R.I. Avdeev // Rapports Rapports 29 Conférence scientifique et technique. - Penza: Publishing House Penza State. Archite universitaire. et droit, 1996. - P. 60-61.

2. Kalachnikov, c.B. Analyse des dépendances cinétiques et asymptotiques utilisant la méthode d'itérations cycliques [texte] / a.n. Bobryshev, c.b. Kalachnikov, V.n Kozomazov, R.I. Avdeev // bulletin rasn. Département des sciences de la construction, 1999. - Vol. 2. - p. 58-62.

3. Kalachnikov, C.B. Certains aspects méthodologiques et technologiques de l'obtention de charges ultrafines [texte] / E.YU. Selivanova, C.B. Kalachnikov n Matériaux de construction composites. Théorie et pratique: Sat. Scientifique Travail de labeur. Conférence scientifique et technique. - Penza: PDNTP, 2002. - P. 307-309.

4. Kalachnikov, C.B. À la question de l'évaluation de la fonction de blocage du superplastifiant sur la cinétique de ciment durcissement [texte] / b.c. Demianova, A.C. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalachnikov n Matériaux de construction composites. Théorie et pratique: Sam, scientifique. Travail de labeur. Conférence scientifique et technique. - Penza: PDNTP, 2003. - P. 54-60.

5. Kalachnikov, C.B. Évaluation de la fonction de blocage du superplastifiant sur la cinétique de ciments de durcissement [texte] / V.I. Kalachnikov, B.C. Demianova, C.B. Kalachnikov, c'est-à-dire Ilina // Actes de la réunion d'un an de RASN "RESSOURCES ET ÉNERGIE Sauvegarde comme une motivation de la créativité dans le processus de construction architecturale". - Moscou-Kazan, 2003. - P. 476-481.

6. Kalachnikov, C.B. Idées modernes sur l'auto-déconnexion de la pierre de ciment de super densité et du béton à faible graisse [Texte] / V.I. Kalachnikov, B.C. Demianova, C.B. Kalachnikov // Bulletin. Ser. Branche régionale de Volzhsky de RASN, - 2003. Problème 6. - P. 108-110.

7. Kalachnikov, c.B. Stabilisation de mélanges de béton de la séparation par des additifs polymères [Texte] / V.I. Kalachnikov, B.C. Demianova, N.Madubina, C.B. Kalachnikov // Masses en plastique. - 2003. - №4. - P. 38-39.

8. Kalachnikov, C.B. Caractéristiques des procédés d'hydratation et de durcissement de la pierre de ciment avec modification des additifs [texte] / V.I. Kalachnikov, B.C. Demyanova, c'est-à-dire Ila, c.b. Kalachnikov // Nouvelles des universités. Construction, Novossibirsk: 2003. - №6 - pp. 26-29.

9. Kalachnikov, C.B. Sur la question de l'évaluation du retrait et de la résistance à la fissure rétrécissable du béton de ciment, modifiée par des charges ultrafines [Texte] / B.C. Demianova, Yu.S. Kuznetsov, Io.m. Bazhenov, E.yu. MINENKO, C.B. Kalachnikov // Matériaux de construction composés. Théorie et pratique: Sat. Scientifique Travail de labeur. Conférence scientifique et technique. - Penza: PDNTP, 2004. - P. 10-13.

10. Kalachnikov, C.B. L'activité réactionnelle des roches de silicite dans les compositions de ciment [Texte] / B.C. Demianova, C.B. Kalachnikov, I.A. Eliseev, E.V. Subsa, V.n. Shindin, V.ya. Marusnetev // Matériaux de construction composites. Théorie et pratique: Sat. Scientifique Travail de labeur. Conférence scientifique et technique. - Penza: PDNTP, 2004. - P. 81-85.

11. Kalachnikov, C.B. À la théorie du durcissement des liants de ciment composites [texte] / c.B. Kalachnikov, V.I. Kalachnikov // Matériaux de la conférence scientifique et technique internationale "Problèmes de construction réels". - Saransk, 2004. -s. 119-124.

12. Kalachnikov, C.B. L'activité réactionnelle des roches broyées dans les compositions de ciment [Texte] / V.I. Kalachnikov, B.C. Demianova, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalachnikov // Izvestia. Tulgu. Série "Matériaux de construction, conceptions et structures". - Tula. -2004. - Vol. 7. - P. 26-34.

13. Kalachnikov, C.B. À la théorie de l'hydratation du ciment composite et des liants de laitier [texte] / V.I. Kalachnikov, Yu.S. Kuznetsov, v.l. Bouncen, C.B. Kalachnikov et "Bulletin". Série Branche de la Sciences de la construction. - Belgorod: - 2005.-Duxombre9-s. 216-221.

14. Kalachnikov, C.B. Multicomponentiel comme facteur pour assurer les propriétés polyfonctionnelles du béton [texte] / yu.m. Bazhenov, B.C. Demianova, C.B. Kalachnikov, G.V. Lukyanenko. V.n. GRINKOV // Nouvelles technologies de haute technologie d'énergie et d'économie de ressources dans la production de matériaux de construction: SAT. Articles entre Dunar. Conférence scientifique et technique. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 4-8.

15. Kalachnikov, C.B. Chocage de haute résistance du béton renforcé de disperbe de haute résistance [Texte] / B.C. Demianova, C.B. Kalachnikov, G.n. Casina, V.M. Trostsky // Nouvelle énergie et économie de ressources technologies de température élevées dans la production de matériaux de construction: SAT. Articles du stagiaire. Conférence scientifique technique. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 18-22.

16. Kalachnikov, C.B. La topologie des liants mixtes avec des charges et le mécanisme de leur durcissement [texte] / Jürgen Schubert, C.B. Kalachnikov // Nouvelles technologies de haute technologie d'énergie et d'économie de ressources dans la production de matériaux de construction: SAT. Articles du stagiaire. Conférence scientifique et technique. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 208-214.

17. Kalachnikov, C.B. Concrete renforcé de poudre à grain mince [Texte] I V.I. Kalachnikov, C.B. Kalachnikov // Réalisations. Problèmes et directions de développement prometteurs. Théorie et pratique de la science des matériaux de construction. Dixième lectures académiques rasn. - Kazan: Maison d'édition de l'État de Kazan. ARH.-SGROITEL. Université, 2006. - P. 193-196.

18. Kalachnikov, C.B. Béton-renforcé multicomponant-renforcé avec des propriétés opérationnelles améliorées [Texte] / B.C. Demianova, C.B. Kalachnikov, G.n. Casina, V.M. Trostsky // Réalisations. Problèmes et directions de développement prometteurs. Théorie et pratique de la science des matériaux de construction. Dixième lectures académiques rasn. - Kazan: Maison d'édition de l'État de Kazan. ARH.-SGROITEL. UN-TA, 2006.-S. 161-163.

Kalachnikov Sergey Vladimirovich

Béton renforcé de poudre de réaction agricole mince-poudre à l'aide de roches

05.23.05 - Résumé des matériaux de construction et de produits de matériaux et de produits sur la concurrence du diplôme de candidat scientifique des sciences techniques

Signé dans l'impression 5.06.06 G format 60x84 / 16. Papier offset. Imprimer sur un stérilisation. UCH. ed. l. une . Circulation 100 copies.

N ° de commande 114 _

Pguas.

Imprimé dans l'atelier d'impression opérationnelle PGUAS.

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4 Introduction.

Chapitre 1 Présentations modernes et base

Principes d'obtention du béton de la poudre de haute qualité.

1.1 Expérience étrangère et domestique dans l'utilisation de béton et de fibrobie de haute qualité.

1.2 Béton multicomponentiel, comme facteur dans la fourniture de propriétés fonctionnelles.

1.3 Motivation de la béton et de la fibrobie en poudre de réaction de haute résistance et en particulier à haute résistance.

1.4 Activité haute réaction de poudres dispersées - la base de l'obtention de béton de haute qualité.

Conclusions sur le chapitre 1.

Chapitre 2 Matériaux de source, Méthodes de recherche,

Instruments et équipement.

2.1 Caractéristiques des matières premières.

2.2 Méthodes de recherche, appareils électroménagers et équipements.

2.2.1 Technologie pour la préparation des matières premières et l'évaluation de leur activité de réaction.

2.2.2 Technologie pour la fabrication de mélanges de béton de poudre et de mètres

Toda de leurs tests.

2.2.3 Méthodes de recherche. Instruments et équipement.

Chapitre 3 Topologie des systèmes dispersés, dispersés

Béton de poudre renforcé et

Le mécanisme de leur durcissement.

3.1 La topologie des liants composites et le mécanisme de leur durcissement.

3.1.1 Analyse structurelle et topologique des liants composites. 59 p 3.1.2 Le mécanisme de l'hydratation et du durcissement des liants composites - à la suite de la topologie structurelle des compositions.

3.1.3 La topologie du béton à grain fine renforcé de dispersé.

Conclusions sur le chapitre 3.

Chapitre 4 Condition rhéologique des systèmes dispersés de superplastic-vanis, des mélanges en béton de poudre et une méthodologie pour l'évaluer.

4.1 Développement de la méthodologie d'estimation du stress limite du décalage et de la fluidité des systèmes dispersés et des mélanges de béton à poudre à grain fin.

4.2 Définition expérimentale des propriétés rhéologiques des systèmes dispersés et des mélanges de poudre à grain fin.

Conclusions sur le chapitre 4.

Chapitre 5 Évaluation de l'activité réactionnelle des roches et de l'étude des mélanges de poudre réactive et du béton.

5.1 Activité de réaction des roches dans un mélange avec ciment .- ■.

5.2 Principes de sélection du béton renforcé par la poudre, en tenant compte des exigences relatives aux matériaux.

5.3 Réception de béton armé-renforcé de poudre à grain fin.

5.4 Préparation du mélange de béton.

5.5 Effet des compositions de mélanges de béton de poudre sur leurs propriétés et leur durabilité dans la compression axiale.

5.5.1 L'influence du type de superplasticasers sur la propagation. Entre le mélange et la force du béton.

5.5.2 Effet du dosage superplastique.

5.5.3 L'effet du dosage du microcirem.

5.5.4 L'effet de la part des basaltes et du sable pour la force.

Conclusions sur le chapitre 5.

Chapitre 6 Les propriétés physico-techniques du béton et de leur

Évaluation technique et économique.

6.1 Caractéristiques cinétiques de la formation de la force de la RPB et de la fibro-RPB.

6.2 Propriétés déformatives FIBRO-RPB.

6.3 Modifications combinées du béton en poudre.

6.4 Absorption d'eau du béton de poudre renforcé de dispersé.

6.5 Évaluation technique et économique et mise en œuvre de la production de la RPB.

introduction 2006, thèse sur la construction, Kalachnikov, Sergey Vladimirovich

Pertinence du sujet. Chaque année, la libération de concret de haute qualité et très élevée de haute résistance et de ces progrès et ce progrès est devenue une réalité objective, en raison de l'épargne importante des ressources matérielles et énergétiques, augmente de la pratique mondiale du béton concret et renforcé.

Avec une augmentation significative de la résistance au béton sur la compression, la résistance au fissure est inévitablement réduite et le risque de destruction fragile des structures augmente. Le renforcement dispersé du béton de fibre exclut ces propriétés négatives, ce qui permet de produire des cours de béton au-dessus de 80-100 avec une résistance de 150-200 MPa, qui ont une nouvelle qualité de la destruction de la qualité.

L'analyse des travaux scientifiques dans le domaine du béton renforcé de dispersion et de leur production dans la pratique nationale montre que l'orientation de base ne poursuit pas l'utilisation de matrices de haute résistance dans ce béton. La classe de béton renforcé de dispersé sur la force de la compression reste extrêmement faible et limitée au B30-B50. Il ne permet pas une bonne adhérence de Fibra avec une matrice, utilisez complètement une fibre d'acier, même avec une faible résistance à l'espace. De plus, en théorie sont en cours de développement et, dans la pratique, des produits en béton sont produits avec des fibres librement posées avec un degré de renforcement de volume de 5 à 9%; Chanter sous l'action de vibration avec des solutions de sable «gras» gras »non contrôlées de la composition: Ciment-Sand -1: 0,4 + 1: 2,0 à A / C \u003d 0,4, ce qui est extrêmement gaspillé et répète la niveau de travail 1974. Progrès scientifiques significatifs dans la création de DB superplasiques, mélanges microdispérés avec microcilleurs, avec des poudres actives réactionnaires en roches de haute résistance, laissé amener le degré d'eau à 60% à l'aide de superplastiers de composition oligomère et d'hyperplasticiseurs de la Composition de polymère. Ces réalisations ne sont pas devenues la base de la création de béton armé de haute résistance ou de béton à grain fin à partir de mélanges d'auto-aventure de Casting. Pendant ce temps, les pays avancés développent activement de nouvelles générations de béton en poudre de réaction, renforcées avec des fibres dispersées, des cadres de sauman fine volumétriques tissés, des combinaisons avec une tige ou une tige à armature dispersée.

Tout cela détermine la pertinence de la création de poudre de réaction à grain fin à grain de haute résistance, des marques de béton renforcées dispersées 1000-1500, caractérisée par une efficacité élevée non seulement dans la construction d'immeubles et de structures uniques responsables, mais également pour les produits et produits de conception généraux .

Les travaux de thèse ont été effectués conformément aux programmes de l'Institut des matériaux de construction et des constructions de l'Université technique de Munich (Allemagne) et des travaux de l'initiative du département des Purances Tbquik et du programme scientifique et technique du ministère de la Russie "Recherche scientifique de l'enseignement supérieur sur les orientations prioritaires de la science et de la technologie" sur le sous-programme "Architecture et construction" 2000-2004

L'objectif et les objectifs de l'étude. Le fonctionnement de la thèse est de développer des compositions de béton à haute résistance à grain à grain fin, y compris du béton armé-armé dispersé, utilisant des roches de meulage.

Pour atteindre son objectif, il était nécessaire de résoudre le complexe des tâches suivantes:

Révéler des prérequis théoriques et la motivation de la création de béton à béton à grain fin à grain à grain à grain de multicomponant avec une matrice très dense et haute résistance obtenue par la coulée à une teneur en eau ultra-basse, offrant la fabrication de béton avec un caractère visqueux pendant la destruction et la résistance à la traction élevée pendant la flexion;

Identifiez la topologie structurelle des liants composites et des compositions à grains fins renforcés par une dispersion pour obtenir des modèles mathématiques de leur structure pour évaluer les distances entre les particules brutes de la charge et entre les centres géométriques des fibres de renforcement;

Développer une méthodologie d'estimation des propriétés rhéologiques des systèmes pervers de l'eau, des compositions renforcées en poudre à grain fines; Explorez leurs propriétés rhéologiques;

Identifier le mécanisme des liants mixtes durcissant, étudier les processus structurels;

Établir la fluidité nécessaire des mélanges de béton de poudre à grain fin multicomponant, fournissant des formes de remplissage avec un mélange à faible viscosité et une résistance au rendement ultra-basse;

Optimisez les compositions de mélanges de béton armé à grainés à grain fin avec une fibre D \u003d 0,1 mm et / \u003d 6 mm avec une teneur minimale suffisante pour augmenter la teneur en traction de béton, de la technologie de cuisson et établir l'effet des recettes sur la fluidité, la densité, l'air les conditionnent, force et autres propriétés physico-techniques du béton.

Nouveauté scientifique du travail.

1. La possibilité d'obtenir de la béton de béton de béton de ciment fine à haute résistance, y compris des mélanges de béton, constitués de mélanges en béton sans gravure avec des fractions minces de sable de quartz, avec des roches réactionnaires de roche et de microcirem, avec une augmentation significative des roches et une microcarce. L'efficacité des superplastructeurs à la teneur en eau dans un mélange d'auto-aventure moulé à 10-11% (approprié sans mélange semi-sec pour pressage) de la masse de composants secs.

2. Les fondements théoriques des procédés de détermination de la résistance au rendement des systèmes de dispersion de liquide superplastiqués ont été développés et des procédés d'estimation de la propagation des mélanges de béton de poudre avec une propagation gratuite et une clôture de grille bloquée.

3. La structure topologique des liants composites et du béton de poudre, y compris des renforcées dispersées, a été révélée. Des modèles mathématiques de leur structure sont obtenus, déterminant les distances entre les particules brutes et entre les centres géométriques des fibres du corps du béton.

4. Théoriquement prédit et expérimenté expérimentalement un mécanisme de diffusion de diffusion prédominamment conducteur de durcissement des liants de ciment composites, amplifie comme une augmentation de la teneur en charge ou une augmentation significative de sa dispersion par rapport à la dispersion du ciment.

5. Les procédés de formation de structure de béton à grain fin sont étudiés. Il est montré que le béton de poudre à partir de mélanges de béton auto-indésives de superplastic est beaucoup plus densément, la cinétique de l'augmentation de leur force est plus intense et la force réglementaire est significativement plus élevée que le béton sans coentreprises compressables avec la même teneur en eau sous pression de 40-50 MPa. Les critères d'estimation de l'activité de réaction-chimique des poudres ont été développés.

6. Compositions optimisées de mélanges de béton armé à grainés à grain fin avec un diamètre de fibre d'acier mince de 0,15 et 6 mm de long, la technologie de leur préparation, l'ingénience de l'introduction de composants et la durée du mélange; L'effet de la composition sur la fluidité de la densité, des mélanges de béton contenant de l'air, la résistance à la compression du béton est établie.

7. Certaines propriétés physico-techniques du béton de poudre renforcé de dispersion et des modèles d'influence de base sur ceux-ci de divers facteurs de recette ont été étudiés.

L'importance pratique du travail consiste à développer de nouveaux mélanges en béton à grain à grain fine coulé avec des fibres pour les formes de remplissage pour les produits et les structures, à la fois sans et avec un renfort de tige combiné ou sans fibre de remplissage de formes de remplissage avec des cadres de sombrement mince volumétrique prêt . En utilisant des mélanges de béton très mignons, il est possible de produire des bendances respectées ou des structures de béton renforcées comprimées avec une nature visqueuse de destruction sous l'action des charges limites.

Il a obtenu une matrice de compression à haute densité et haute résistance avec une résistance de 120-150 MPa pour augmenter l'adhérence avec un métal dans le but d'utiliser des fibres minces et courtes à haute résistance de 0,040,15 mm et une longueur de 6-9 MM, qui lui permet de réduire sa consommation et sa résistance au flux de mélanges de béton pour les technologies de moulage par injection pour la fabrication de produits filigrants à paroi mince avec une résistance à la traction élevée lors de la flexion.

De nouveaux types de béton renforcé de poudre à grain fin élargissent la nomenclature des produits et des structures à haute résistance pour différents types de construction.

La base de matière première des charges naturelles est étendue des charges de chronométrage, une séparation magnétique sèche et humide pendant l'exploitation minière et l'enrichissement des minéraux de minerai et non métalliques.

L'efficacité économique du béton développé consiste à une diminution significative de l'examen de la contrepartie en réduisant les coûts des mélanges concrets pour la fabrication de produits et de structures à haute résistance.

Mise en œuvre des résultats de la recherche. Les composés développés étaient un test de production dans la plante Penza ZBBI LLC et à la base de production de la béton préfabriquée CJSC EnergOSERVIS et sont utilisées à Munich dans la fabrication de supports de balcon, de plaques et d'autres produits dans la construction de logements.

Approbation du travail. Les principales dispositions et les résultats des travaux de thèse ont été présentés et rapportés aux conférences scientifiques et techniques internationales et russes: «Jeune Science - New Millennium» (Naberezhnye Chelny, 1996), «Problèmes de planification et de villes de construction» (Penza , 1996, 1997, 1997 - 1999 D), "Problèmes modernes de matériaux de construction" (Penza, 1998), "Construction moderne" (1998), conférences internationales scientifiques et techniques "des matériaux de construction composites. Théorie et pratique "(Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Économie des ressources et de l'énergie comme motivation de la créativité dans le processus de construction architecturale" (Moscou-Kazan, 2003), "Problèmes de construction réels" (Saransk, 2004), "Nouvelle technologie d'énergie et d'économie de ressources Technologies de la production de matériaux de construction "(Penza, 2005), la conférence scientifique et pratique toutes les russes" L'urbanisme, la reconstruction et l'ingénierie du soutien du développement durable des villes de la région de la Volga "(Tolyatti, 2004), des lectures académiques de Raasn «Réalisations, problèmes et directions prospectives Développement de la théorie et des pratiques de la science des matériaux de construction» (Kazan, 2006).

Publications. Selon les résultats de la recherche effectuée, 27 œuvres ont été publiées (dans des magazines sur la liste des travaux de Wak 2).

Structure et portée des travaux. Le travail de thèse consiste en une introduction, 6 chapitres, des conclusions de base, des applications et une liste de références de 160 éléments, figurent sur 175 pages de texte visitant la machine, contient 64 dessins, 33 tables.

Conclusion thèse sur le thème "En béton renforcé de poudre de réaction mince-grainé à l'aide de roches"

1. Une analyse de la composition et des propriétés du béton renforcé de dispersion produite en Russie indique qu'ils ne respectent pas pleinement les exigences techniques et économiques en raison de la faible résistance du béton concret (M 400-600). Dans un tel béton de béton à trois quatre et rarement cinq composants, non seulement un renforcement de haute résistance dispersé, mais également une force normale.

2. Basé sur des idées théoriques sur la possibilité d'atteindre un maximum d'effets à base d'eau des superplastructiseurs dans des systèmes dispersés qui ne contiennent pas d'agrégats écrasés grossières, l'activité de la réaction élevée de microsillis et de poudres rocheuses, améliorant conjointement le fonctionnement rhéologique de la coentreprise, La création d'une matrice de béton à haute résistance à haute résistance à haute résistance à haute résistance à haute résistance pour un renforcement dispersé fin et relativement court D \u003d 0,15-0,20 μm et / \u003d 6mm, ne formant pas de "échos" dans la fabrication de béton et peu de fluidité PBS réduite.

3. Il est montré que le critère principal d'obtention de PBS à haute pression est la forte fluidité d'un mélange de ciment très dense de ciment, mk, de poudre de roche et d'eau fournie en ajoutant la joint-venture. À cet égard, une méthodologie d'évaluation des propriétés rhéologiques des systèmes dispersés et du PBS a été développée. Il a été établi qu'une forte fluidité du PBS est munie d'une tension de cisaillement limitée de 5 à 10 Pa et d'une teneur en eau de 10 à 11% de la masse de composants secs.

4. La topologie structurelle des liants composites et du béton armé dispersé et de leurs modèles mathématiques de la structure sont donnés. Un mécanisme de résolution de la diffusion d'ions à la diffusion des liants remplis de composite durcissement est établi. Méthodes de calcul des distances moyennes entre particules de sable dans du PBS, centres géométriques à fibres dans une béton de poudre le long de diverses formules et à différents paramètres //, /, D. L'objectivité de la formule de l'auteur est montrée contrairement à l'utilisation traditionnelle. La distance et l'épaisseur optimales de la couche de suspension de cimentation dans le PBS doivent être comprises entre 37 et 43 à 555 μm avec le flux de sable de 950-1000 kg et les fractions de 0,1-0,5 et 0,14-0,63 mm, respectivement.

5. Les propriétés de la réyotechnologie des PBS renforcées et non armées sont établies selon les méthodes développées. La rupture optimale du PBS du cône avec des dimensions D \u003d 100; D \u003d 70; H \u003d 60 mm doit être de 25-30 cm. Coefficients de germination détectés selon les paramètres géométriques de Fibra et une diminution de la ventilation du PBS lorsqu'il est bloqué par une clôture de grille. Il est montré que pour verser le PBS en formes avec des cadres tissés au volume-grille, la rupture doit être d'au moins 28-30 cm.

6. Une méthode est développée pour estimer l'activité de réaction-chimique des poudres rocheuses dans des mélanges à faible ciment (C: P - 1:10) dans des échantillons compressibles à la pression de moulage d'extrusion. Il a été établi qu'avec la même activité, estimée par la force en 28 jours et en durcissement à long terme (1-1,5 ans), la préférence lorsqu'elle est utilisée dans les RPBS devrait être donnée aux poudres des races de haute résistance: basalte, diabase, docuit , quartz.

7. Les processus de formation de structure du béton en poudre sont étudiés. Il a été établi que les mélanges de distribution au cours des 10 à 20 premières minutes après la coulée sont isolés jusqu'à 40 à 50% de l'air impliquant et nécessitent un film qui empêche la formation d'une croûte dense. Les mélanges commencent à saisir activement 7 à 10 heures après le remplissage et à gagner de la force après 1 jour 30-40 MPa, à travers le 2e jour-50-60 MPa.

8. Formulé les principes principaux expérimentaux et théoriques de la sélection de la composition en béton avec une résistance de 130-150 MPa. Sable de quartz pour assurer une force de rendement élevé, les PBS devraient être des fractions à grain fin

0,14-0.63 ou 0,1-0,5 mm avec une densité en vrac de 1400-1500 kg / m3 à un débit de 950-1000 kg / m. L'épaisseur de la suspension de farine de pierre de ciment et de mk entre les grains de sable doit être comprise respectivement de 43 à 55 et 37-44 μm lorsque la teneur en eau et la coentreprise fournissant la rupture des mélanges de 2530 cm. Le La dispersion du PC et de la farine de pierre doit être approximativement la même, le contenu MK 15-20%, la teneur en farine de pierre 40-55% de la masse de ciment. Lors de la variation du contenu de ces facteurs, la composition optimale est sélectionnée par la rupture nécessaire du mélange et des indicateurs de résistance maximale de compression après 2,7 et 28 jours.

9. COMPOSITIONS OPTIMÉES DE BÉTON DE BÂCH DE BÉTON INFERFÉ DÉFERTÉ FINE AVEC FORCE EN Compression de 130-150 MPa à l'aide de FIBRA en acier avec coefficient de renforcement // \u003d 1%. Des paramètres technologiques optimaux ont été révélés: l'agitation doit être effectuée dans des mélangeurs à grande vitesse d'une conception spéciale, de préférence sous vide; La séquence de composants de chargement et de modes de mélange, "repos", strictement réglementé.

10. L'effet de la composition sur la fluidité, la densité, le PBS renforcé de dispersé de l'air a été étudié, pour la force lors de la compression du béton. Il a été révélé que la propagation des mélanges, ainsi que la force du béton dépendent d'un certain nombre de facteurs de prescription et de technologie. Lors de l'optimisation, de la dépendance mathématique de fluidité, de la résistance des facteurs individuels, la plupart des facteurs importants sont établis.

11. Certaines propriétés physico-techniques du béton marié dispersé sont étudiées. Il est montré que le béton de la force lors de la compression de 120L

150 MPa disposent d'un module élastique (44-47) -10 MPa, du coefficient de Poisson -0.31-0.34 (0,17-0,19 - non armé). Rétrécissement de l'air du béton armé dispersé 1.3-1,5 fois inférieur à celui de non armé. Résistance élevée de givre, faible absorption d'eau et rétrécissement de l'air indiquent les propriétés opérationnelles élevées d'un tel béton.

12. Les tests de production et l'évaluation technique et économique indiquent la nécessité d'organiser la production et une introduction généralisée dans la construction d'un béton renforcé de poudre de réaction à grain fin.

Bibliographie Kalachnikov, Sergey Vladimirovich, thèse sur le sujet des matériaux de construction et des produits

1. Aganin S.PE Consommation en béton basse en béton avec remplissage de quartz modifié. // Authore for Office. marcher. K.t.n., m, 1996.17 p.

2. Anthropova V.a., Drobyshevsky V.a. Propriétés de la Stefibetone modifiée // du béton et du béton armé. №3.2002. C.3-5

3. Achverdov I.n. Fondations théoriques de la science concrète .// Minsk. Haute école, 1991 191 p.

4. Babayev Sh.t., Komar A.A. Technologie d'économie d'énergie de structures en béton armé en béton à haute résistance avec additifs chimiques. // M.: Stroyzdat, 1987. 240 p.

5. Bazhenov Yu.m. Concret du XXIe siècle. Technologie de ressources et d'économie d'énergie de matériaux de construction et de structures // Matériaux de Transf. Scientifique têtu conférence. Belgorod, 1995. Avec. 3-5.

6. Bazhenov Yu.m. Béton à grain fin de haute qualité // Matériaux de construction.

7. Bazhenov Yu.m. Améliorer l'efficacité et l'efficacité de la technologie de béton // béton en béton et renforcé, 1988, №9. de. 14-16.

8. Bazhenov Yu.m. Technologie concrète. // Éditeur de l'Association des établissements d'enseignement supérieur, M.: 2002. 500 s.

9. Bazhenov Yu.m. Concrettes de la durabilité accrue // Matériaux de construction, 1999, N ° 7-8. de. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Nouveau siècle: Nouveau concret et technologie efficace. Matériaux de la Conférence IL-RUSSION. M. 2001. Depuis 91-101.

11. Batrakov v.g. et d'autres. Super superplasticateur qms. // béton et béton armé. 1985. №5. de. 18-20.

12. Batrakov v.g. Béton modifié // M.: Stroyzdat, 1998. 768 p.

13. Batrakov v.g. Modificateurs de béton Nouvelles caractéristiques // Matériaux de la Conférence IL TOUT-RUSSION sur le béton et le renforcement. M.: 2001, p. 184-197.

14. Batrakov v.g., Sobolev K.I., Caprilekov S.S. Et al. additifs à faible ciment à haute résistance // Additifs chimiques et leur application dans la production de technologies de production de béton préfabriquées. M.: Ts.zov, 1999, p. 83-87.

15. Batrakov v.g., Caprilev S.S. et al. Évaluation du gaspillage ultrafiné d'industries métallurgiques comme additifs au béton // concret concret et renforcé, 1990. No. 12. p. 15-17.

16. Batsanov S.S. Électricité des éléments et des liens chimiques. // Novossibirsk, éditeur SAN de l'URSS, 1962 195 p.

17. Berkovich Ya.B. L'étude de la microstructure et de la force de la pierre de ciment renforcée par l'amiante chrysotile courte-fibre: auteur. Dis. Chant. têtu la science Moscou, 1975. - 20 s.

18. Bark M.t. Destruction des polymères remplis M. Chimie, 1989 p. 191.

19. Bryk M.t. Polymérisation sur une surface solide de substances inorganiques .// Kiev, Nukova Dumka, 1981 288 p.

20. Vasilik p.g., Golubev I.v. L'utilisation de fibres dans des mélanges de construction sèches. // Matériaux de construction №2.2002. P.26-27

21. Volzhensky A.V. Liants minéraux. M.; Stroyzdat, 1986 463 p.

22. Volkov I.v. Problèmes d'application de fibrobeton dans la construction domestique. // Matériaux de construction 2004. - №6. P. 12-13.

23. Volkov I.v. Béton en fibre et perspectives d'application dans les structures de construction // Matériaux de construction, équipements, technologie 21 siècles. 2004. N ° 5. S.5-7.

24. Volkov I.v. Conceptions de fibrobeton. Obz inf. Série "Structures de construction", vol. 2. M, vniiis Gosstroy Ussr, 1988.-18c.

25. Volkov Yu.S. L'utilisation de béton robuste en construction // béton et béton armé, 1994, №7. de. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Béton armé monolithique. // béton et béton armé. 2000, №1, p. 27-30.

27. VNN 56-97. "Conception et principales dispositions des technologies de production pour les conceptions de fibrobeton." M., 1997.

28. II, IP sur certains des principaux aspects de la théorie de l'hydratation et du durcissement hydrographique des liants // Procédure du Congrès international VI en chimie Ciment. T. 2. M.; Stroyzdat, 1976, p. 68-73.

29. Glukhovsky V.d., Pokhomov V.a. Shelching ciments et concrettes. Kiev. Budveelnik, 1978 184 p.

30. Demyanova B.C., Kalachnikov S.V., Kalachnikov V.I. et al. Activité réactionnelle des roches broyées dans des compositions de ciment. Izvestiya tulgu. Série "Matériaux de construction, conceptions et structures". Tula. 2004. Vol. 7. p. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalachnikov V.i., Minenko E.yu., rétrécissement du béton avec des suppléments organiques // Stroyinfo, 2003, n ° 13. p. 10-13.

32. Dolgopalov N.n., Sukhanov M.a., Efimov S.n. Nouveau type de ciment: structure de pierre de ciment / matériaux de construction. 1994 №1 p. 5-6.

33. Starrels A.I., Vozhov Yu.S. Concrete en béton et renforcé: Science et pratique // Matériaux de la Conférence All-Russie sur le béton et le renforcement. M: 2001, p. 288-297.

34. Zimon A.D. Adhésion fluide et mouillage. M.: Chimie, 1974. p. 12-13.

35. Kalachnikov V.I. Nesterov v.yu., Bokstunov v.l., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Maiznetsev v.ya, Trostne, V.M. Matériaux de construction glichlakovy. Penza; 2000, 206 p.

36. Kalachnikov V.I. Sur le rôle avantageux du mécanisme électrostatique ionique dans la dispersion des compositions dispersées minérales. // La durabilité des structures de béton autoclave. Tez. Ve conférence républicaine. Tallinn 1984. p. 68-71.

37. Kalachnikov V.I. Principes de base de systèmes dispersés minéraux de plastification pour la production de matériaux de construction. // Thèse pour le degré de D.N., Voronezh, 1996, 89 avec

38. Kalachnikov V.I. Réglementation de l'effet diligent des superplastiers basé sur une approche électrostatique ionique. // Production et application d'additifs chimiques dans la construction. Collection de thèses NTK. Sofia 1984. p. 96-98

39. Kalachnikov V.I. Comptabilisation des changements rhéologiques dans les mélanges en béton avec des superplastaseurs. // MATÉRIAUX DE LA CONFÉRENCE ALL-UNION IX sur le béton et le renforcement (Tachkent 1983), Penza 1983 s. 7-10.

40. Kalachnikov dans L, Ivanov et A. Caractéristiques des changements rhéologiques des compositions de ciment sous l'action des plastifiants stabilisants d'ions // Collection de travaux «Mécanique technologique de béton» Riga RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalachnikov V.I., Ivanov I.A. Le rôle des facteurs de procédure et des indicateurs rhéologiques de compositions dispersées. // Mécanique technologique de béton. RIGA RPI, 1986. p. 101-111.

42. Kalachnikov V.I., Ivanov I.a., sur l'état structurel et rhéologique des systèmes dispersés très concentrés extrêmement découverts. // Procédure de la Conférence nationale IV sur la mécanique et la technologie des matériaux composites. Ban, Sofia. 1985.

43. Kalachnikov V.I., Kalachnikov S.V. La théorie du "durcissement des liants de ciment composites. // Les matériaux de la conférence scientifique et technique internationale" Problèmes de construction réels "T.Z. Ed. Etat de Mordovsky. Université, 2004. P. 119-123.

44. Kalachnikov V.I., Kalachnikov S.V. Sur la théorie du durcissement des liants de ciment composites. Matériaux de la conférence scientifique et technique internationale "Questions réelles de la construction" TZ Ed. État mordovien Université, 2004. P. 119-123.

45. Kalachnikov V.I., BASTUNOV B.JI. Moskvin R.n. Formation de la force de la carbonnostels et des liants causdifiés. Monographie. Déposé dans VGUP VNIYNTPI, numéro.2003,6.1 p.l.

46. \u200b\u200bKalachnikov V.I., Bastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov p.g., Stasevich A.V., Kochshov V.ya. Matériaux résistants à la chaleur efficaces basés sur un classeur de fermoir modifié // Penza, 2004 117 p.

47. Kalachnikov S. V. et al. Topologie des systèmes composites et renforcés-renforcés // Matériaux Matériaux de construction composites MNTK. Théorie et pratique. Penza, PDZ, 2005. P. 79-87.

48. KISELV A.V., LYGIN V.I. Spectres infrarouges de composés de surface. // m.: Science, 1972 460 p.

49. Korshak v.v. Polymères résistants à la chaleur ./// M.: Science, 1969,410 p.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. L'efficacité du béton renforcé de fibres d'acier. // béton et béton armé. 1980. L 3. P. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.f. Béton armé avec renforcement de la garniture de fil d'acier // Matériaux de construction à l'étranger. 1971, №9, p. 2-4.

52. Leeltyev V.N., Prikhodko V.a., Andreev V.a. Sur la possibilité d'utiliser des matières fibreuses au carbone pour renforcer le béton // Matériaux de construction, 1991. №10. Pp. 27-28.

53. Lobanov I.A. Caractéristiques de la structure et des propriétés du béton armé dispersé // La technologie de production et les propriétés de nouveaux matériaux de construction composites: interunion. TEMOP. Sam Scientifique Tr. L: Lisi, 1086. P. 5-10.

54. Mailian Dr., Shilov Al.v., Jarbaek R Influence du renforcement des fibres avec une fibre de basalte sur les propriétés de la lumière et du béton lourd // Nouvelles études de béton béton et renforcé. Rostov-sur-Don, 1997. P. 7-12.

55. Mailian L.R., Shilov A.V. Pliez des éléments en céramzitofibreux-béton sur la fibre de basalte grossier. Rostov n / d: croissance. État Construire, Université, 2001. - 174 p.

56. Mailian R.L., Mailing L.R., Osipov KM et d'autres. Recommandations pour la conception de structures en béton armé d'un béton en céramzite avec renforcement de fibres de la fibre de basalte / Rostov-sur-Don, 1996. -14 p.

57. Encyclopédie minéralogique / Traduction de l'anglais. L. Nedra, 1985. de. 206-210.

58. Mchledlov-Petrosyan O.P. Chimie des matériaux de construction inorganiques. M.; Stroyzdat, 1971, 311c.

59. NERPIN S.V. CHIMUNSKY A.F., Physique du sol. M. Science. 1967,167С.

60. Nesbetaev G. V., Timonov S.K. Déformations rétrécissantes de béton. 5ème lectures académiques RASN. Voronezh, VGASU, 1999. p. 312-315.

61. Paschenko A.A., Serbie V.P. Renforcement de la pierre de ciment avec la fibre minérale Kiev, Ukribition - 1970 - 45 s.

62. Paschenko A.A., Serbie V.P., Starchevskaya E.A. Reliure "Substances. Kiev. Vice-école, 1975 441 p.

63. Polaak A.f. Durcissement de la liaison minérale. M.; Publication de la littérature sur la construction, 1966.207 p.

64. POPPOVA A.M. Constructions de bâtiments et de structures du béton de haute résistance // série de structures de construction // aperçu. Vol. 5. M.: Vniyntpi ussr gosstroy, 1990 77 p.

65. POHARENKO, YU.V. Fondations scientifiques et pratiques pour la formation de la structure et des propriétés de la fibrobeté: DIS. Dock. têtu Sciences: Saint-Pétersbourg, 2004. p. 100-106.

66. rabinovich f.n. Concrettes, renforcés par dispersion avec des fibres: vue d'ensemble de VNIIESM. M., 1976. - 73 p.

67. Rabinovitch F.N. Béton disperséadisé. M., Stroyzdat: 1989.-177 p.

68. Rabinovich F.n. Quelques problèmes de renforcement dispersé de matériaux concrets en fibre de verre // du béton et des structures renforcées de disperse: thèses du rapport. République. Cohérent. Riga, 1 975. - P. 68-72.

69. Rabinovich F.n. Sur le renforcement optimal des structures en béton Stefib // béton et béton armé. 1986. No. 3. P. 17-19.

70. Rabinovich F.n. Sur les niveaux de renforcement dispersé du béton. // construction et architecture: izv. les universités. 1981. No. 11. P. 30-36.

71. Rabinovich F.n. L'utilisation de béton marmatisé de fibres dans des dessins industriels // fibrobeton et son application en construction: la main-d'œuvre NIIZB. M., 1979. - P. 27-38.

72. Rabinovitch F.n., Kurbatov L.G. L'utilisation de Stalefibeton dans les conceptions de structures d'ingénierie // béton et béton armé. 1984.-№12.-c. 22-25.

73. Rabinovich F.n., Romanov V.P. Sur la limite de la résistance à la fissure du béton à grain fin, renforcée de fibres en acier // matériaux de composition mécanique. 1985. №2. P. 277-283.

74. Rabinovich F.n., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Fond monolithique de réservoirs à pâte plate // béton et béton armé. -1981. №10. P. 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyrojul v.n. et d'autres. Matériaux de construction composites et designs de faible considération .// Kiev, Budelnik, 1991 144 p.

77. Stalefibeton et des designs de celui-ci. La série "Matériaux de construction" est Vol. 7 vniyntpi. Moscou. - 1990.

78. Le verre fibrobeton et les designs de celui-ci. Série "Matériaux de construction". N.5. Vnifntpi.

79. Strelkov M.I. Changements dans la vraie composition de la phase liquide avec le durcissement des liants et les mécanismes de leur durcissement // procédures de la chimie de ciment. M.; Promtroyisdat, 1956, p. 183-200.

80. Sychev L.I., Volovika A.V. Matériaux renforcés de fibres / Traduction Ed.: Matériaux Fibrènesforced. -M: Stroyzdat, 1982. 180 p.

81. Toropov N.a. Chimie des silicates et des oxydes. L.; Science, 1974 440c.

82. Treattyakov n.e., filimonov v.n. Cinétique et catalyse / t.: 1972, №3815-817 p.

83. Fadda I.m. Technologie séparée intense de béton rempli de basalte .//ffre abstraite. K.t.n. M, 1993.22 p.

84. FIBROBETON au Japon. Exprimer des informations. Structures de construction », M, VNIIIS GOSSTROY URSS, 1983. 26 p.

85. Filimonov V.n. Spectroscopie de transductions photographiques dans les molécules .// L.: 1977, p. 213-228.

86. Hong pour. Propriétés du béton contenant des fibres de microsigne et de carbone traitées avec des informations Silane // Express. Numéro de numéro 1.2001. P.33-37.

87. Tsysganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.n. Adsorption et adsorbants. // 1976, vol. 4, p. 86-91.

88. Schwarzman A.A., Tomilin I.A. Succès de Chimie // 1957, T. 23 №5, p. 554-567.

89. Bonds de reflets et bétectes à grains fins basés sur eux (sous l'édition générale de V.D. Glukhovsky). Tachkent, Ouzbékistan, 1980.483 p.

90. Jurgen Schubert, Kalachnikov S.V. La topologie des liants mixtes et le mécanisme de leur durcissement // satellite Articles Nouvelles technologies de haute technologie d'énergie et d'économie de ressources dans la production de matériaux de construction. Penza, PDZ, 2005. p. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Mélange renforcé de fibres haute performance avec fraction de volume de fibre // Journal de matériaux ACI.-2004.-Vol. 101, №4.- p. 281-286.

92. BATSON G.B. State-The-arts Règlement en béton armé en fibre. Rapporté par le Comité Asy 544. "Acy Journal". 1973, -70, -№ 11, -P. 729-744.

93. BINDIGANAVILE V., BANTHIA N., AARUP IN / IMPACT Réponse du composite de ciment renforcé de fibres ultra-élevés. // Journal de matériaux ACI. 2002. - Vol. 99, №6. - p.543-548.

94. BINIGANAVILE V., BANTHIA., AARUP B. RÉPONSE IMPACT DU CEMOR DE CIMENT DE CEMENTS DE FIBRE ULTRA-HAUTEUR DE FIBRE // Journal de matériaux ACJ. 2002 - Vol. 99, № 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahrotachfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10, S 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen Bei Beton und Mauerwerk.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnaire O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Comportement mécanique de la poudre réactive consentée Concrete.// Société américaine de Givil Eagineers Matériaux Engineering Caissernce. Washington. Dc. Novembre 1996, vol. 1, p.555-563.

98. Frust D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung Sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueressetente Hochleistungbetone.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton Zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverfissiger Auf Base Policarboxilat.// Proc. 13. JBASIL WEIMAR 1997, BD. 1, s 491-495.

101. MULLER C., SEHRODER P. SCHLIF3E P., HOCHLEISTUNGBETON MIT STEINKOHLENFLUGASCHE. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband KraftwerksnelenProdukte.// E.v., 1998-Jn: Flugasche à Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vorttag 4.25 Seiten.

102. Richard P., Cheu de Chey M. Composition de béton de poudre réactif. Skientification Division Bougies.// Ciment et concret Reesearch, vol. 25. Non. 7, pp. 1501-1511 1995.

103. Richard P., CheRezy M. Béton de poudre réactive avec la ductibilité totale et la force de compression de 200-800 MPa.// Agj SPJ 144-22, p. 507-518 1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Résistance à la traction de béton concernée par des longueurs uniformément réparties et espacées de fil de fil "ACY JOURNAL". 1964, - 61, - N ° 6, - p. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Schngel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit Fourrure Die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// Festschrift Zum 60. Geburgstag von Prof.-DR. Jng. Peter Schliessl. Soupeser. 2003, art. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestm Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, BD. 1, S 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung Bei Zement, Zusatsmittel et Beton. CEITZUM BAUSTOFFE UND Matérielpriifung. Schriftenrehehe Baustoffe.// Fest-Schrift Zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-JNG. Peter Schiesse. Thét 2.2003 S 189-198.

108. Schmidm, Fenlinge.Utntax; HF ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahrohochfester Beton: Fourrure de perspective Die Betonfertiglteil Industrie.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fourrour Die Anwendung? Scnriftenrehehe Baustoffe. Fest - Schrift Zum 60. Geburtstag von prof. Dr. - Ing. Peter Schliessl. Thèque 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., J. Schubert T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochhochfester Beton Bereit Fourrure Die Anwendung? Scnriftenerhehe Baustoffe.// Fest - Schrift Zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Thèque 2.2003, C.267-276.

112. STARK J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der Ihr Beitzag Zur Entwichlung der Betobbaueise.// istter. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Fibraus en acier Wirang-Steel .//Concretez la construction. 1972,16, № № S. 18-21.

114. BINIGANAVILL V., BANTHIA N., AARUP B. Réponse d'impact du composite de ciment renforcé de fibres ultra-élevées // Journal de matériaux ASJ. -2002.-Vol. 99, №6.-p. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Proportion de mélange en béton renforcé de fibres haute performance avec des fractions de volume de fibres élevées // ASJ Materials Journal. 2004, -Vol. 101, №4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fourrure Ausfallkormengen Dichter Botone. Betonwetk + Festigteil-Technik, HOTF 11, S. 63-76 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallairee., Dugat J., Aitcin P.-C. Propriétés mécaniques et durabilité de deux poudreuses réactives industrielles Cohcrete // Journal de matériaux ASJ V.94. N ° 4, art.286-290. Juli-août 1997.

118. DE LARRARD F., SEDRAN TH. Optimisation du béton de performances ultra-places par l'utilisation d'un modèle d'emballage. Cem Béton Res., Vol.24 (6). S. 997-1008.1994.

119. Richard P., Cheu de Chey M. Composition de béton de poudre réactif. Cem Coner.res.vol.25. N ° 7, S.1501-1511 1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck Aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467 2001.

121. BONNEAV O., VERnet CH., Moranville M. Optimisation du comportement réologique de la poudre réactive Coucrete (RPC) .tagungsband International Simposium de bétectes de poudre haute performance et réactive. SHEBRE, Canada, août 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Le pont piéton / Bikeway de Scherbooke. 4ème simposium international sur l'utilisation de la haute résistance / haute performance, Paris. S. 1999-1406 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Étude comparative de diverses vapeurs de silice en tant qu'additifs dans des matériaux céments hautes performances. Matériel et structures, RJLEM, Vol.25, S. 25-272.1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.n. Concrettes de poudre réactive avec une ductilité élevée et une résistance à la compression de 200 à 800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. L'utilisation de RPC dans les tours de refroidissement brutes, Simposium international sur les bétons de poudre haute performance et réactive, Sherbrooke, Canada, S. 59-73 1993.

126. DE LARRARD F., SEDRAN T. Mélange-PROPORTIONNELLE DU BÉTON HAUTEUR PERFORMANCES. Cem Conc. Res. Vol. 32, S. 1699-1704 2002.

127. J. de Dugat, Roux N., Bernier G. Propriétés mécaniques des béton en poudre réactive. Matériaux et structures, vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Schmidt M. Le rôle des poudres de béton: procédures du 6ème simposium international sur l'utilisation du béton de haute résistance / haute performance. S. 863-872.2002.

129. Richard P. Concrete de poudre réactive: un nouveau matériau ultra-élevé ciment. 4ème Symposium international sur l'utilisation du béton de haute résistance / haute performance, Paris, 1996.

130. Uzawa, m; Masuda, t; Shirai, k; Shimoyama, y; Tanaka, V: Propriétés fraîches et résistance du matériau composite de poudre réactive (canal). Actes du Congrès de l'Est FIB, 2002.

131. Vernet, CH; Moranville, m; Cheyrezy, m; Prat, E: Concretts de durabilité ultra-élevés, chimie et microstructure. Symposium HPC, Hong- Kong, Dezember 2000.

132. CHEYREZY, M; Marét, v; Frouin, l: analyse microstructurelle de RPC (béton réactif en poudre). Cem.coner.res.vol.25, Non. 7, S. 1491-1500.1995. .

133. Bouygues Fa: JuforniationsBroschure Zum Betons de Poudres réactifs, 1996.

134. ReinBr. K-h., Lichtenfels A., Greiner. St. Stockage saisonnier de Solare »d'énergie dans des réservoirs d'eau chaude fabriqués en béton de haute performance. 6 e Symposium international sur la haute résistance / haute performance. Leipzig, juin 2002.

135. Grandmas B.B., Komokhov p.g. et al. changements de volume dans les réactions de l'hydratation et de la recristallisation de liants minéraux / science et technologie, -2003, №7

136. Babkov V.v., Shelkov A.f., Komokhov p.g. Aspects de la durabilité de la pierre de ciment / ciment-1988-№3 de 14 à 16 ans.

137. Alexandrovsky S.V. Certaines caractéristiques du rétrécissement du béton en béton et renforcé, 1959 n ° 10 de 8 à 10 ans.

138. Shaikin A.V. Structure, résistance et résistance aux fissures de la pierre de ciment. M: Stroyzdat 1974 191 p.

139. Shekin A.V., Chekhovsky Yu.v., Brusser M.I.I. Structure et propriétés du béton de ciment. M: Stroyzdat, 1979. 333 p.

140. Cylosani Z.n. Rétrécissement et béton de fluage. Tbilissi: Publishing House Angeles. SSR, 1963. Depuis 173.

141. Berg O. Ya., Shcherbakov Yu.n., Pisanko T.N. Béton de haute résistance. M: stroyzdat. 1971. Depuis 208.Je? 6