En pratique, il devient souvent nécessaire de calculer une crémaillère ou une colonne pour la charge axiale (longitudinale) maximale. La force avec laquelle le rack perd son état stable (capacité portante) est critique. La stabilité du rack est influencée par la façon dont les extrémités du rack sont fixées. En mécanique des structures, sept méthodes sont envisagées pour sécuriser les extrémités d’une jambe de force. Nous considérerons trois méthodes principales :

Pour assurer une certaine marge de stabilité, il est nécessaire que la condition suivante soit remplie :

Où : P - force effective ;

Un certain facteur de stabilité est établi

Ainsi, lors du calcul de systèmes élastiques, il est nécessaire de pouvoir déterminer la valeur de la force critique Pcr. Si l'on tient compte du fait que la force P appliquée à la crémaillère ne provoque que de petits écarts par rapport à la forme rectiligne de la crémaillère de longueur ι, alors elle peut être déterminée à partir de l'équation

où : E - module d'élasticité ;
J_min - moment d'inertie minimum de la section ;
M(z) - moment de flexion égal à M(z) = -P ω ;
ω - l'ampleur de l'écart par rapport à la forme rectiligne du support ;
Résoudre cette équation différentielle

A et B sont des constantes d'intégration, déterminées par les conditions aux limites.
Après avoir effectué certaines actions et substitutions, nous obtenons l'expression finale de la force critique P

La valeur minimale de la force critique sera pour n = 1 (entier) et

L'équation de la ligne élastique du support ressemblera à :

où : z - ordonnée actuelle, avec valeur maximale z=l;
Une expression acceptable pour la force critique est appelée formule de L. Euler. On peut voir que l'ampleur de la force critique dépend de la rigidité de la jambe de force EJ min en proportion directe et de la longueur de la jambe de force l - en proportion inverse.
Comme cela a été dit, la stabilité de la jambe élastique dépend de la méthode de fixation.
Le facteur de sécurité recommandé pour les racks en acier est
n y =1,5÷3,0 ; pour le bois n y =2,5÷3,5 ; pour fonte n y =4,5÷5,5
Pour prendre en compte le mode de fixation des extrémités de la crémaillère, le coefficient des extrémités de flexibilité réduite de la crémaillère est introduit.

où : μ - coefficient de longueur réduite (Tableau) ;
je min - plus petit rayon de giration coupe transversaleétagères (table);
ι - longueur du stand ;
Entrez le coefficient de charge critique :

, (tableau);
Ainsi, lors du calcul de la section de la crémaillère, il est nécessaire de prendre en compte les coefficients μ et ϑ dont la valeur dépend du mode de fixation des extrémités de la crémaillère et est donnée dans les tableaux de résistance des matériaux ouvrage de référence (G.S. Pisarenko et S.P. Fesik)
Donnons un exemple de calcul de la force critique pour une tige de section solide forme rectangulaire- 6×1 cm, longueur de tige ι = 2 m. Fixation des extrémités selon le schéma III.
Calcul:
A partir du tableau on retrouve le coefficient ϑ = 9,97, μ = 1. Le moment d'inertie de la section sera :

et la tension critique sera :

Évidemment, la force critique P cr = 247 kgf provoquera une contrainte dans la tige de seulement 41 kgf/cm 2, ce qui est nettement inférieur à la limite d'écoulement (1 600 kgf/cm 2), cependant, cette force provoquera une flexion de la tige. tige, et donc perte de stabilité.
Regardons un autre exemple de calcul support en bois section ronde pincé à l'extrémité inférieure et articulé à l'extrémité supérieure (S.P. Fesik). Longueur du rack 4m, force de compression N=6t. Contrainte admissible [σ]=100kgf/cm2. Nous acceptons le facteur de réduction pour la contrainte de compression admissible φ=0,5. Nous calculons la section transversale du rack :

Déterminez le diamètre du support :

Moment d'inertie de la section

On calcule la flexibilité du rack :
où : μ=0,7, basé sur la méthode de pincement des extrémités du rack ;
Déterminez la tension dans le rack :

Évidemment, la tension dans le rack est de 100 kgf/cm 2 et elle est égale à la tension admissible [σ] = 100 kgf/cm 2
Considérons le troisième exemple de calcul d'une crémaillère en acier constituée d'un profilé en I, de 1,5 m de long, force de compression 50 tf, contrainte admissible [σ] = 1600 kgf/cm 2. L'extrémité inférieure du rack est pincée et l'extrémité supérieure est libre (méthode I).
Pour sélectionner la section efficace, nous utilisons la formule et fixons le coefficient ϕ=0,5, puis :

Nous sélectionnons la poutre en I n°36 dans l'assortiment et ses données : F = 61,9 cm 2, i min = 2,89 cm.
Détermination de la flexibilité du rack :

où : μ du tableau, égal à 2, en tenant compte du mode de pincement de la crémaillère ;
La tension calculée dans le rack sera :

5 kgf, ce qui est approximativement égal à la tension admissible, et 0,97 % de plus, ce qui est acceptable dans les calculs techniques.
La section transversale des tiges travaillant en compression sera rationnelle au plus grand rayon de giration. Lors du calcul du rayon de giration spécifique
les sections tubulaires les plus optimales sont celles à paroi mince ; pour lequel la valeur est ξ=1÷2,25, et pour les profils pleins ou laminés ξ=0,204÷0,5

Conclusions
Lors du calcul de la résistance et de la stabilité des racks et des colonnes, il est nécessaire de prendre en compte la méthode de fixation des extrémités des racks et d'appliquer la marge de sécurité recommandée.
La valeur de la force critique est obtenue à partir de équation différentielle ligne médiane incurvée du rack (L. Euler).
Pour prendre en compte tous les facteurs caractérisant un rack chargé, la notion de flexibilité du rack - λ, à condition de coefficient de longueur - μ, de coefficient de réduction de tension - ϕ, de coefficient de charge critique - ϑ - a été introduite. Leurs valeurs sont tirées de tableaux de référence (G.S. Pisarentko et S.P. Fesik).
Des calculs approximatifs des crémaillères sont donnés pour déterminer la force critique - Pcr, la contrainte critique - σcr, le diamètre des crémaillères - d, la flexibilité des crémaillères - λ et d'autres caractéristiques.
La section transversale optimale pour les racks et les colonnes est constituée de profilés tubulaires à paroi mince avec les mêmes moments d'inertie principaux.

Littérature utilisée :
G.S. Pisarenko « Manuel sur la résistance des matériaux ».
S.P. Fesik « Manuel de résistance des matériaux ».
V.I. Anuriev « Manuel du concepteur en génie mécanique ».
SNiP II-6-74 « Charges et impacts, normes de conception. »

Les efforts dans les crémaillères sont calculés en tenant compte des charges appliquées sur la crémaillère.

Piliers B

Les piliers centraux de la charpente du bâtiment sont calculés comme des éléments comprimés centralement sous l'action de la plus grande force de compression N provenant du propre poids de toutes les structures de toit (G) et de la charge de neige et de la charge de neige (P). sn).

Figure 8 – Charges sur le pilier central

Le calcul des piliers intermédiaires comprimés centralement est effectué :

a) pour la force

Où - résistance de conception le bois est comprimé dans le sens du fil ;

Superficie de la section transversale nette de l'élément ;

b) pour la stabilité

où est le coefficient de flambement ;

– surface de section transversale calculée de l'élément ;

Les charges sont collectées dans la zone de couverture selon le plan par poste intermédiaire ().

Figure 9 – Zones de chargement des colonnes centrales et extérieures

Fin des messages

Le poteau le plus extérieur est sous l'influence de charges longitudinales par rapport à l'axe du poteau (G et P sn), qui sont collectés dans la zone et transversalement, et X. De plus, la force longitudinale résulte de l’action du vent.

Figure 10 – Charges sur le pilier extérieur

G – charge du poids mort des structures de revêtement ;

X – force horizontale concentrée appliquée au point de contact de la barre transversale avec la crémaillère.

Dans le cas d'encastrement rigide de crémaillères pour ossature simple travée :

Figure 11 – Schéma des charges lors du pincement rigide des crémaillères dans la fondation

où sont les charges de vent horizontales du vent respectivement à gauche et à droite appliquées au poteau à l'endroit où la barre transversale le jouxte.

où est la hauteur de la section de support de la barre transversale ou de la poutre.

L'influence des forces sera importante si la traverse sur le support a une hauteur importante.

Dans le cas d'un support articulé de la crémaillère sur la fondation pour une charpente à une seule travée :

Figure 12 – Diagramme de charge pour le support articulé des crémaillères sur la fondation

Pour les structures à ossature multi-travées, lorsqu'il y a du vent de gauche, p 2 et w 2, et lorsqu'il y a du vent de droite, p 1 et w 2 seront égaux à zéro.

Les piliers extérieurs sont calculés comme des éléments comprimés et flexibles. Les valeurs de la force longitudinale N et du moment de flexion M sont prises pour la combinaison de charges auxquelles se produisent les contraintes de compression les plus importantes.

1) 0,9 (G + P c + vent de gauche)

2) 0,9(G + P c + vent de droite)

Pour un poteau inclus dans l'ossature, le moment de flexion maximal est pris comme max parmi ceux calculés pour le cas de vent à gauche M l et à droite M en :

où e est l'excentricité de l'application de la force longitudinale N, qui comprend la combinaison de charges la plus défavorable G, P c, P b - chacune avec son propre signe.

L'excentricité des racks à hauteur de section constante est nulle (e = 0), et pour les racks à hauteur de section variable, elle est considérée comme la différence entre axe géométrique section de support et l'axe d'application de la force longitudinale.

Le calcul des piliers extérieurs comprimés et courbés est effectué :

a) pour la force :

b) pour la stabilité forme plate flexion en l'absence de fixation ou avec une longueur calculée entre les points de fixation l p > 70b 2 /n selon la formule :

Les caractéristiques géométriques incluses dans les formules sont calculées dans la section de référence. Depuis le plan du cadre, les entretoises sont calculées comme un élément comprimé centralement.

Calcul des sections composites comprimées et comprimées-cintrées est réalisé selon les formules ci-dessus, cependant, lors du calcul des coefficients φ et ξ, ces formules prennent en compte l'augmentation de la flexibilité de la crémaillère due à la conformité des connexions reliant les dérivations. Cette flexibilité accrue est appelée flexibilité réduite λ n.

Calcul des racks en treillis peut être réduit au calcul des fermes. Dans ce cas, la charge de vent uniformément répartie est réduite à des charges concentrées dans les nœuds de la ferme. On pense que les forces verticales G, P c, P b ne sont perçues que par les courroies de jambe de force.

Calcul du pilier central

Les crémaillères sont des éléments structurels qui travaillent principalement en compression et en flexion longitudinale.

Lors du calcul du rack, il est nécessaire de garantir sa solidité et sa stabilité. Assurer la durabilité est atteint par sélection correcte sections de crémaillère.

Lors du calcul d'une charge verticale, le schéma de conception du pilier central est accepté comme articulé aux extrémités, puisqu'il est soudé en bas et en haut (voir Figure 3).

Le poteau central supporte 33% du poids total du plancher.

Le poids total du sol N, kg, sera déterminé par : y compris le poids de la neige, la charge du vent, la charge de l'isolation thermique, la charge du poids du cadre de revêtement, la charge du vide.

N = R 2 g,. (3.9)

où g est la charge totale uniformément répartie, en kg/m2 ;

R - rayon interne du réservoir, m.

Le poids total du sol se compose des types de charges suivants :

• 1. Charge de neige, g 1. Il est accepté g 1 = 100 kg/m 2 .;
• 2. Charge d'isolation thermique, g 2. Accepté g 2 = 45 kg/m 2 ;
• 3. Charge de vent, g 3 . Il est accepté g 3 = 40 kg/m 2 ;
• 4. Charge du poids du cadre de revêtement, g 4. Accepté g 4 =100 kg/m 2
• 5. Compte tenu de l'équipement installé, g 5. Accepté g 5 = 25 kg/m 2
• 6. Charge à vide, g 6. Accepté g 6 = 45 kg/m 2.

Et le poids total du sol N, kg :

La force perçue par la béquille se calcule :

La section transversale requise du rack est déterminée à l'aide de la formule suivante :

Voir 2, (3.12)

où : N est le poids total du sol, en kg ;

1600 kgf/cm 2, pour l'acier VSt3sp ;

Le coefficient de flambement est structurellement supposé =0,45.

Selon GOST 8732-75, un tuyau d'un diamètre extérieur D h = 21 cm est sélectionné structurellement, diamètre interne d b = 18 cm et une épaisseur de paroi de 1,5 cm, ce qui est acceptable puisque la cavité du tuyau sera remplie de béton.

Surface de la section transversale du tuyau, F :

Le moment d'inertie du profil (J) et le rayon de giration (r) sont déterminés. Respectivement:

J = cm4, (3,14)

Où - caractéristiques géométriques sections.

Rayon d'inertie :

r=, cm, (3,15)

où J est le moment d'inertie du profil ;

F est l'aire de la section requise.

Flexibilité:

La tension dans le rack est déterminée par la formule :

Kg/cm (3,17)

Dans ce cas, d'après les tableaux de l'annexe 17 (A. N. Serenko) il est supposé = 0,34

Calcul de la résistance de la base du rack

La pression de conception P sur la fondation est déterminée :

Р= Р" + Р st + Р bs, kg, (3,18)

Р st =F L g, kg, (3,19)

R bs = L g b, kg, (3,20)

où : P"-effort support vertical P"= 5885,6 kg ;

R st - poids du rack, kg ;

g - densité de l'acier g = 7,85*10 -3 kg/.

R bs - poids du béton coulé dans le rack, kg ;

gb -gravité spécifique qualité du béton.g b =2,4*10 -3 kg/.

Surface requise de la plaque à chaussures avec pression admissible sur la base de sable [y] f = 2 kg/cm 2 :

Une dalle avec côtés est acceptée : aChb = 0,65 × 0,65 m La charge répartie, q pour 1 cm de dalle sera déterminée :

Moment de flexion de calcul, M :

Moment résistant de calcul, W :

Épaisseur de la plaque d :

L'épaisseur de la dalle est supposée être d = 20 mm.

1. Collecte de charges

Avant de commencer le calcul d'une poutre en acier, il est nécessaire de collecter la charge agissant sur la poutre métallique. En fonction de la durée d'action, les charges sont divisées en permanentes et temporaires.

• propre poids poutre métallique;
• propre poids du sol, etc. ;

• charge à long terme (charge utile, prise en fonction de la destination du bâtiment) ;
• charge à court terme ( charge de neige, est accepté en fonction de la situation géographique du bâtiment) ;
• charge spéciale (sismique, explosive, etc. Non prise en compte dans ce calculateur) ;

Les charges sur une poutre sont divisées en deux types : de conception et standard. Les charges de conception sont utilisées pour calculer la résistance et la stabilité de la poutre (1 état limite). Les charges standard sont établies par des normes et sont utilisées pour calculer la flèche des poutres (2e état limite). Les charges de conception sont déterminées en multipliant la charge standard par le facteur de charge de fiabilité. Dans le cadre de ce calculateur, la charge de calcul est utilisée pour déterminer la flèche de la poutre à réserver.

Après avoir collecté la charge surfacique sur le sol, mesurée en kg/m2, vous devez calculer la part de cette charge surfacique supportée par la poutre. Pour ce faire, vous devez multiplier la charge superficielle par le pas des poutres (ce qu'on appelle la bande de charge).

Par exemple : Nous pensions que charge totale le résultat était Qsurface = 500 kg/m2 et l'espacement des faisceaux était de 2,5 m.

Cette charge est entrée dans le calculateur

Après avoir construit les schémas, un calcul est effectué pour la résistance (1er état limite) et la flèche (2ème état limite). Afin de sélectionner une poutre en fonction de sa résistance, il est nécessaire de trouver le moment d'inertie requis Wtr et de sélectionner un profilé métallique approprié dans le tableau d'assortiment.

4. Sélection d'une poutre métallique dans le tableau d'assortiment

A partir de deux résultats de sélection (états limites 1 et 2), un profilé métallique avec un grand nombre de sections est sélectionné. La colonne est un élément vertical structure porteuse

bâtiment, qui transfère les charges des structures situées au-dessus vers les fondations.

Lors du calcul des colonnes en acier, il est nécessaire de se guider sur la SP 16.13330 « Structures en acier ».

Pour une colonne en acier, une poutre en I, un tuyau, un profilé carré ou une section composite de canaux, d'angles et de tôles sont généralement utilisés.

Pour les colonnes comprimées centralement, il est optimal d'utiliser un tuyau ou un profilé carré - ils sont économiques en termes de poids métallique et ont un bel aspect esthétique, cependant, les cavités internes ne peuvent pas être peintes, ce profilé doit donc être hermétiquement fermé. L'utilisation de poutres en I à larges ailes pour les poteaux est très répandue - lorsque le poteau est pincé dans un plan ce type

le profil est optimal.

La méthode de fixation de la colonne dans la fondation est d'une grande importance. La colonne peut avoir une fixation articulée, rigide dans un plan et articulée dans l'autre, ou rigide dans 2 plans. Le choix de la fixation dépend de la structure du bâtiment et est plus important dans le calcul car La longueur de conception de la colonne dépend de la méthode de fixation. Il faut également considérer le mode de fixation des pannes, panneaux muraux

, poutres ou fermes sur un poteau, si la charge est transmise depuis le côté du poteau, alors l'excentricité doit être prise en compte.

En pratique, le poteau n'est pas considéré séparément, mais une charpente ou un modèle tridimensionnel du bâtiment est modélisé dans le programme, il est chargé et le poteau dans l'assemblage est calculé et le profil requis est sélectionné, mais dans les programmes il Il peut être difficile de prendre en compte l'affaiblissement de la section par les trous des boulons, il est donc parfois nécessaire de vérifier la section manuellement.

Pour calculer un poteau, nous avons besoin de connaître les contraintes et les moments maximaux de compression/traction se produisant dans les sections clés ; pour cela, des diagrammes de contraintes sont construits. Dans cette revue, nous considérerons uniquement le calcul de la résistance de la colonne sans construire de schémas.

Nous calculons la colonne en utilisant les paramètres suivants :

1. Résistance centrale à la traction/compression

2. Stabilité sous compression centrale (dans 2 plans)

3. Résistance sous l'action combinée de la force longitudinale et des moments de flexion

4. Vérification de la flexibilité maximale de la tige (dans 2 plans)

1. Résistance centrale à la traction/compression

Selon SP 16.13330 clause 7.1.1, calcul de la résistance des éléments en acier avec résistance standard R. yn ≤ 440 N/mm2 avec traction centrale ou compression par force N doit être satisfait selon la formule

UN n est la section nette du profil, c'est-à-dire en tenant compte de son affaiblissement par des trous ;

R. y est la résistance de calcul de l'acier laminé (en fonction de la nuance d'acier, voir le tableau B.5 SP 16.13330) ;

γ c est le coefficient des conditions de fonctionnement (voir tableau 1 SP 16.13330).

À l'aide de cette formule, vous pouvez calculer la surface transversale minimale requise du profil et définir le profil. À l'avenir, dans les calculs de vérification, la sélection de la section de colonne ne pourra être effectuée qu'en utilisant la méthode de sélection de section, nous pouvons donc définir ici un point de départ inférieur auquel la section ne peut pas être.

2. Stabilité sous compression centrale

Les calculs de stabilité sont effectués conformément à la clause 7.1.3 de SP 16.13330 en utilisant la formule

UN— section brute du profilé, c'est-à-dire sans tenir compte de son affaiblissement par les trous ;

R.

γ

φ — coefficient de stabilité sous compression centrale.

Comme vous pouvez le constater, cette formule est très similaire à la précédente, mais ici le coefficient apparaît φ , pour le calculer, nous devons d'abord calculer la flexibilité conditionnelle de la tige λ (indiqué par une ligne ci-dessus).

Où R. y—résistance calculée de l'acier ;

E— module d'élasticité ;

λ — flexibilité de la tige, calculée par la formule :

Où je ef est la longueur de conception de la tige ;

je— rayon de giration de la section.

Longueurs estimées je l'ef des colonnes (crémaillères) de section constante ou des sections individuelles de colonnes étagées selon SP 16.13330 clause 10.3.1 doit être déterminé par la formule

Où je— longueur de colonne ;

μ — coefficient de longueur efficace.

Coefficients de longueur effective μ les colonnes (crémaillères) de section constante doivent être déterminées en fonction des conditions de fixation de leurs extrémités et du type de charge. Pour certains cas de fixation des extrémités et le type de charge, les valeurs μ sont donnés dans le tableau suivant :

Le rayon d'inertie de la section peut être trouvé dans le GOST correspondant au profil, c'est-à-dire le profil doit déjà être précisé à l'avance et le calcul se réduit à énumérer les sections.

Parce que le rayon de giration dans 2 plans pour la plupart des profils est différentes significations sur 2 plans (seuls le tube et le profilé carré ont les mêmes valeurs) et la fixation peut être différente, et par conséquent les longueurs de conception peuvent également être différentes, alors les calculs de stabilité doivent être effectués pour 2 plans.

Nous disposons désormais de toutes les données nécessaires pour calculer la flexibilité conditionnelle.

Si la flexibilité ultime est supérieure ou égale à 0,4, alors le coefficient de stabilité φ calculé par la formule :

valeur du coefficient δ doit être calculé à l’aide de la formule :

chances α Et β voir tableau

Valeurs des coefficients φ , calculé à l'aide de cette formule, ne doit pas être pris plus de (7,6/ λ 2) avec des valeurs de flexibilité conditionnelle supérieures à 3,8 ; 4.4 et 5.8 pour les types de section a, b et c, respectivement.

Avec des valeurs λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Valeurs des coefficients φ sont donnés à l’annexe D SP 16.13330.

Maintenant que toutes les données initiales sont connues, nous effectuons le calcul en utilisant la formule présentée au début :

Comme mentionné plus haut, il faut faire 2 calculs pour 2 plans. Si le calcul ne satisfait pas à la condition, alors nous sélectionnons un nouveau profil avec plus grande valeur rayon de giration de la section. Vous pouvez également modifier le schéma de conception, par exemple en remplaçant le joint articulé par un joint rigide ou en fixant la colonne dans la travée avec des attaches, vous pouvez réduire la longueur de conception de la tige.

Il est recommandé de renforcer les éléments comprimés avec des murs solides de section ouverte en forme de U avec des planches ou des grilles. S'il n'y a pas de bandes, la stabilité doit être vérifiée en cas de flambage par flexion-torsion conformément à la clause 7.1.5 du SP 16.13330.

3. Résistance sous l'action combinée de la force longitudinale et des moments de flexion

En règle générale, la colonne est chargée non seulement d'une charge de compression axiale, mais également d'un moment de flexion, dû par exemple au vent. Un moment se forme également si la charge verticale n'est pas appliquée au centre de la colonne, mais sur le côté. Dans ce cas, il est nécessaire d'effectuer un calcul de vérification conformément à la clause 9.1.1 SP 16.13330 en utilisant la formule

Où N— force de compression longitudinale ;

UN n est l'aire de la section transversale nette (en tenant compte de l'affaiblissement dû aux trous) ;

R. y—résistance de conception de l'acier ;

γ c est le coefficient des conditions de fonctionnement (voir tableau 1 SP 16.13330) ;

n,Cx Et Oui— coefficients acceptés selon le tableau E.1 SP 16.13330

MX Et Mon- moments relatifs axes X-X et YY ;

W xn, min et W yn,min - moments de résistance de la section par rapport aux axes X-X et Y-Y (peuvent être trouvés dans GOST pour le profil ou dans l'ouvrage de référence) ;

B— bimoment, dans le SNiP II-23-81* ce paramètre n'était pas inclus dans les calculs, ce paramètre a été introduit pour prendre en compte le déplanage ;

Wω,min – moment de résistance sectoriel de la section.

S'il ne devrait y avoir aucune question avec les 3 premiers composants, alors la prise en compte du bi-moment pose quelques difficultés.

Le bimoment caractérise les changements introduits dans les zones de distribution linéaire des contraintes de déplanation de section et, en fait, est une paire de moments dirigés dans des directions opposées

Il est à noter que de nombreux programmes ne peuvent pas calculer le bi-couple, notamment SCAD qui n'en tient pas compte.

4. Vérification de la flexibilité maximale de la tige

Flexibilité des éléments compressés λ = lef / i, en règle générale, ne doit pas dépasser les valeurs limites λ tu es donné dans le tableau

Le coefficient α dans cette formule est le coefficient d'utilisation du profil, selon le calcul de stabilité en compression centrale.

Tout comme le calcul de stabilité, ce calcul doit être fait pour 2 plans.

Si le profil ne convient pas, il est nécessaire de modifier la section en augmentant le rayon de giration de la section ou en modifiant le schéma de conception (changer les fixations ou sécuriser avec des attaches pour réduire la longueur de conception).

Si le facteur critique est une flexibilité extrême, alors la qualité d'acier la plus basse peut être choisie car La qualité de l'acier n'affecte pas la flexibilité ultime. La meilleure option peut être calculé à l’aide de la méthode de sélection.