Вентилационна решетка Kms. Аеродинамично изчисляване на въздуховоди. Разработване на схема на вентилационна система

Създаването на комфортни условия на закрито е невъзможно без аеродинамично изчисляване на въздуховодите. Въз основа на получените данни се определя диаметърът на напречното сечение на тръбите, мощността на вентилаторите, броят и характеристиките на клоновете. Освен това могат да се изчислят мощността на нагревателите и параметрите на входните и изходните отвори. В зависимост от конкретното предназначение на помещенията се вземат предвид максимално допустимото ниво на шум, скоростта на въздухообмен, посоката и скоростта на потоците в помещението. Съвременните изисквания са посочени в Кодекса на практиката SP 60.13330.2012. Нормализирани параметри на показателите за микроклимат в помещенията за различни целидадени в GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 и SanPiN 2.1.2.2645. При изчисляване на показателите вентилационни системитрябва да се вземат предвид всички разпоредби. Аеродинамично изчисляване на въздуховоди - алгоритъм на действие Работата включва няколко последователни етапа, всеки от които решава местни проблеми. Получените данни се оформят под формата на таблици и на тяхна база се изготвят схематични диаграми и графики. Работата е разделена на следните етапи: Разработване на аксонометрична диаграма на разпределение на въздуха в системата. Въз основа на диаграмата се определя конкретна методика за изчисление, като се вземат предвид характеристиките и задачите на вентилационната система. Аеродинамичното изчисляване на въздуховодите се извършва както по главните трасета, така и по всички разклонения. Въз основа на получените данни се избират геометричната форма и площта на напречното сечение на въздуховодите и се определят техническите параметри на вентилаторите и въздухонагревателите. Освен това се взема предвид възможността за инсталиране на пожарогасителни сензори, предотвратяващи разпространението на дим и възможността за автоматично регулиране на мощността на вентилацията, като се вземе предвид програмата, съставена от потребителите. Разработване на схема на вентилационна система В зависимост от линейните параметри на диаграмата се избира мащабът, диаграмата показва пространственото положение на въздуховодите, точките на свързване на допълнителни технически средства, съществуващи клонове, точки за подаване и всмукване на въздух. Диаграмата показва главната магистрала, нейното местоположение и параметри, точки на свързване и технически спецификацииклонове. Разположението на въздуховодите се съобразява с архитектурните характеристики на помещенията и сградата като цяло. При изготвяне на захранваща верига процедурата за изчисляване започва от точката, която е най-отдалечена от вентилатора или от помещението, за което се изисква максимална скорост на обмен на въздух. По време на компилация смукателна вентилацияОсновният критерий е максималната скорост на въздушния поток. По време на изчисленията общата линия е разделена на отделни секции, като всяка секция трябва да има еднакви напречни сечения на въздуховоди, стабилна консумация на въздух, същите производствени материали и геометрия на тръбата. Сегментите са номерирани последователно от секцията с най-нисък дебит и във възходящ ред към най-високия. След това се определя действителната дължина на всеки отделен участък, отделните участъци се сумират и определят обща дължинавентилационни системи. При планиране на вентилационна схема те могат да се приемат като общи за следните помещения: жилищни или обществени във всяка комбинация; промишлени, ако принадлежат към група А или Б по категория на пожарна безопасност и са разположени на не повече от три етажа; една от категориите промишлени сгради категории B1 - B4; Промишлени сгради от категория B1 m B2 могат да бъдат свързани към една вентилационна система във всяка комбинация. Ако вентилационните системи напълно нямат възможност за естествена вентилация, тогава диаграмата трябва да предвижда задължително свързване на аварийно оборудване. Мощността и мястото на монтаж на допълнителни вентилатори се изчисляват според общи правила. За помещения, които имат отвори, които са постоянно отворени или отворени при необходимост, схемата може да се изготви без възможност за резервна аварийна връзка. Системите за изсмукване на замърсен въздух директно от технологични или работни зони трябва да имат един резервен вентилатор; включването на устройството може да бъде автоматично или ръчно. Изискванията се отнасят за работни зони от класове на опасност 1 и 2. Разрешено е да не се включва резервен вентилатор в инсталационната схема само в следните случаи: Синхронно спиране на вредни производствени процеси при нарушаване на функционалността на вентилационната система. IN производствени помещенияПредвидена е отделна аварийна вентилация със собствени въздуховоди. Такива вентилационни параметри трябва да отстраняват най-малко 10% от обема въздух, осигурен от стационарни системи. Вентилационната схема трябва да осигурява отделна възможност за душ работно мястос повишени нива на замърсяване на въздуха. Всички секции и точки на свързване са посочени на диаграмата и включени в общия алгоритъм за изчисление. Забранено е поставянето на въздухозаборници на по-малко от осем метра хоризонтално от сметища, паркинги, пътища с интензивен трафик, изпускателни тръбии комини. Рецепционисти въздушни устройстваобект на защита специални устройстваот наветрената страна. Индикатори за съпротивление защитни устройствавзети предвид при аеродинамичните изчисления обща системавентилация. Изчисляване на загубата на налягане на въздушния потокАеродинамичното изчисляване на въздуховодите въз основа на загубите на въздух се извършва с цел правилният изборсекции, за да гарантирате технически изискваниясистема и избор на мощност на вентилатора. Загубите се определят по формулата: R yd - стойността на специфичните загуби на налягане във всички секции на въздуховода; P gr – гравитационно налягане на въздуха във вертикални канали; Σ l – сумата от отделните участъци на вентилационната система. Загубата на налягане се получава в Pa, дължината на секциите се определя в метри. Ако движението на въздушните потоци във вентилационните системи се дължи на естествени разлики в налягането, тогава прогнозно намалениеналягане Σ = (Rln + Z) за всяка отделна секция. За да изчислите гравитационното налягане, трябва да използвате формулата: P gr – гравитационно налягане, Pa; h – височина на въздушния стълб, m; ρ n – плътност на въздуха извън помещението, kg/m3; ρ in – плътност на въздуха в помещенията, kg/m3. Допълнителни изчисления за системи естествена вентилациясе извършват по формулите: Определение напречно сечениевъздуховоди Определяне на скоростта на движение на въздушните маси в газопроводи Изчисляване на загубите на базата на местни съпротивления на вентилационната система Определяне на загуби от триене Определяне скоростта на въздушния поток в каналите Изчислението започва с най-дългата и отдалечена част от вентилационната система. В резултат на аеродинамичните изчисления на въздуховодите трябва да се осигури необходимия режим на вентилация в помещението. Площта на напречното сечение се определя по формулата: F P = L P /V T . F P - площ на напречното сечение на въздушния канал; L P – действителен въздушен поток в изчисленото сечение на вентилационната система; V T – скорост на въздушния поток за осигуряване на необходимата честота на обмен на въздух в необходимия обем. Като се вземат предвид получените резултати, се определя загубата на налягане по време на принудителното движение на въздушните маси през въздуховодите. За всеки материал на въздуховода се прилагат коригиращи коефициенти в зависимост от показателите за грапавост на повърхността и скоростта на движение на въздушните потоци. За да улесните аеродинамичните изчисления на въздуховодите, можете да използвате таблици. Таблица номер 1. Изчисляване на метални въздуховоди с кръгъл профил. Таблица № 2. Стойностите на корекционните коефициенти, като се вземат предвид материала на въздуховодите и скоростта на въздушния поток. Коефициентите на грапавост, използвани за изчисления за всеки материал, зависят не само от него физически характеристики, но и от скоростта на въздушния поток. Колкото по-бързо се движи въздухът, толкова по-голямо съпротивление изпитва. Тази функция трябва да се вземе предвид при избора на конкретен коефициент. Аеродинамичните изчисления за въздушния поток в квадратни и кръгли въздуховоди показват различни дебити за една и съща площ на напречното сечение на номиналния отвор. Това се обяснява с разликите в природата на вихрите, тяхното значение и способността да се противопоставят на движението. Основното условие за изчисления е, че скоростта на движение на въздуха непрекъснато се увеличава с приближаването на зоната към вентилатора. Като се има предвид това, се налагат изисквания към диаметрите на каналите. В този случай трябва да се вземат предвид параметрите на обмен на въздух в помещенията. Местата на входящите и изходящите потоци са избрани по такъв начин, че хората, които са в стаята, да не усещат течения. Ако не е възможно да се постигне регулираният резултат с прав участък, тогава диафрагмите с през дупки. Чрез промяна на диаметъра на отворите се постига оптимално регулиране на въздушния поток. Съпротивлението на диафрагмата се изчислява по формулата: Общото изчисляване на вентилационните системи трябва да вземе предвид: Динамично налягане на въздуха по време на движение. Данните са в съответствие с техническо заданиеи служат като основен критерий при избора на конкретен вентилатор, неговото местоположение и принцип на работа. Ако е невъзможно да се осигурят планираните режими на работа на вентилационната система с едно устройство, се предвижда инсталиране на няколко. Конкретното място на тяхното инсталиране зависи от характеристиките принципна диаграмавъздуховоди и допустими параметри. Обемът (дебит) на транспортираните въздушни маси в контекста на всеки клон и стая за единица време. Изходни данни - изисквания на санитарните органи за чистота на помещенията и характеристики технологичен процесиндустриални предприятия. Неизбежни загуби на налягане в резултат на вихрови явления по време на движение на въздушни потоци с различни скорости. В допълнение към този параметър се взема предвид действителното напречно сечение на въздуховода и неговата геометрична форма. Оптимална скорост на движение на въздуха в главния канал и отделно за всеки клон. Индикаторът влияе върху избора на мощност на вентилаторите и местата им за инсталиране. За да се улеснят изчисленията, е позволено да се използва опростена схема; тя се използва за всички помещения с некритични изисквания. За гарантиране на необходимите параметри изборът на вентилатори по мощност и количество се извършва с марж до 15%. Опростените аеродинамични изчисления на вентилационните системи се извършват по следния алгоритъм: Определяне на площта на напречното сечение на канала в зависимост от оптималната скорост на въздушния поток. Избор на стандартно напречно сечение на канала, близко до проектното. Специфични показателивинаги трябва да се избира в посока нагоре. Въздушните канали могат да имат повишени технически показатели; забранено е намаляването на техните възможности. Ако е невъзможно да изберете стандартни канали в технически условияПредвижда се те да бъдат изработени по индивидуални скици. Проверка на индикаторите за скорост на въздуха, като се вземат предвид действителните стойности на конвенционалното напречно сечение на главния канал и всички клонове. Задачата на аеродинамичното изчисляване на въздуховодите е да се осигурят планираните скорости на вентилация на помещенията с минимални загуби на финансови средства. В същото време е необходимо да се стремим да намалим трудоемкостта и металоемкостта на строително-монтажните работи и да осигурим надеждна работа на инсталираното оборудване в различни режими. Специално оборудване трябва да бъде инсталирано на достъпни места; осигурен е безпрепятствен достъп до него за производство на рутина технически прегледии други работи за поддържане на системата в работно състояние. Съгласно разпоредбите на GOST R EN 13779-2007 за изчисляване на ефективността на вентилацията ε v трябва да приложите формулата: с ENA– показатели за концентрацията на вредни съединения и суспендирани вещества в отстранения въздух; с IDA– концентрация на вредни химични съединенияи суспендирани вещества в стаята или работната зона; c суп– индикатори за замърсители, постъпващи с подавания въздух. Ефективността на вентилационните системи зависи не само от мощността на свързаните изпускателни или вентилационни устройства, но и от местоположението на източниците на замърсяване на въздуха. По време на аеродинамичните изчисления трябва да се вземат предвид минималните показатели за ефективност на системата. Специфичната мощност (P Sfp > W∙s / m 3) на вентилаторите се изчислява по формулата: de P – мощност електрически двигател, инсталиран на вентилатора, W; q v – дебитът на въздуха, подаван от вентилаторите при оптимална работа, m 3 /s; ∆ p – индикатор за пада на налягането на входа и изхода на въздуха на вентилатора; η tot е общата ефективност на електродвигателя, вентилатора и въздуховодите. При изчисленията се вземат предвид следните видове въздушни потоци според номерацията на диаграмата: Диаграма 1. Видове въздушни потоци във вентилационната система. Външен, влиза в климатичната система от външната среда. Снабдяване. Въздушните потоци влизат в тръбопроводната система след това предварителна подготовка(отопление или почистване). Въздухът в стаята. Течащи въздушни течения. Въздухът се движи от една стая в друга. Ауспух. Изпускането на въздух от помещението навън или в системата. Рециркулираща. Частта от потока се връща в системата, за да поддържа вътрешната температура в рамките на зададените стойности. Подвижен. Въздух, който се отстранява безвъзвратно от помещенията. Вторичен въздух. Връща се обратно в стаята след почистване, отопление, охлаждане и т.н. Загуба на въздух. Възможни течове поради спукани връзки на въздуховодите. Инфилтрация. Процесът на естествено навлизане на въздух на закрито. Ексфилтрация. Естествено изтичане на въздух от помещението. Въздушна смес. Едновременно потискане на множество нишки. Всеки вид въздух има свой собствен държавни стандарти. Всички изчисления на вентилационните системи трябва да ги вземат предвид. Програмите могат да бъдат полезни за дизайнери, мениджъри и инженери. По принцип Microsoft Excel е достатъчен за използване на програмите. Много автори на програми са неизвестни. Бих искал да поздравя работата на тези хора, които успяха да изготвят толкова полезни програми за изчисление с помощта на Excel. Изчислителните програми за вентилация и климатизация са безплатни за изтегляне. Но, не забравяйте! Не можете напълно да се доверите на програмата; С уважение, администрация на сайта Особено полезно е за инженери и проектанти в областта на проектирането на инженерни съоръжения и санитарни системи. Разработчик Влад Волков Актуализиран калкулатор беше изпратен от потребител ok, за което Ventportal му благодари! Програма за изчисляване на термодинамичните параметри на влажен въздух или смес от два потока. Удобен и интуитивен интерфейс, програмата не изисква инсталация. Програмата преобразува стойности от една измервателна скала в друга. "Трансформаторът" знае най-често използваните, по-редки и остарели мерки. Общо базата данни на програмата съдържа информация за 800 мерки, много от които имат кратка информация. Има възможности за търсене в базата данни, сортиране и филтриране на записи. Програмата Vent-Calc е създадена за изчисляване и проектиране на вентилационни системи. Програмата се основава на метода за хидравлично изчисляване на въздуховоди, използвайки формулите на Altschul, дадени в Програма за конвертиране на различни мерни единици. Език на програмата - руски/английски. Алгоритъмът на програмата се основава на използването на приблизителен аналитичен метод за изчисляване на промените в състоянието на въздуха. Грешката в изчислението е не повече от 3% Аеродинамичното изчисляване на въздуховодите започва с начертаване на аксонометрична диаграма M 1:100, като се посочват номерата на секциите, техните натоварвания b m / h и дължините на 1 m секция към вентилатора. При съмнение при определяне на посоката се изчисляват всички възможни варианти. Изчислението започва с отдалечена зона, изчислява се нейният диаметър D, m или площ. Площ на напречното сечение на правоъгълен въздуховод R, m: Старт на системата от вентилатора Административни сгради 4-5 m/s 8-12 m/s Промишлени сгради 5-6 m/s 10-16 m/s, Увеличава се по размер, когато се приближава към вентилатора. Използвайки Приложение 21, приемаме най-близките стандартни стойности Dst или (a x b)st След това изчисляваме действителната скорост: 2830 *d; Или———————— ———— - , m/s. ФАКТ 3660*(a*6)st За по-нататъшни изчисления определяме хидравличния радиус на правоъгълните въздуховоди: £>1 =--,m. a + b За да избегнем използването на таблици и интерполирането на специфични стойности на загуби от триене, ние използваме директно решение на проблема: Ние дефинираме критерия на Рейнолдс: Rae = 64 100 * Ost * Ufact (за правоъгълен Ost = Ob) (14.6) И коефициентът на хидравлично триене: 0,3164*Rae 0 25 при Rae< 60 ООО (14.7) 0.1266 *Nе 0167 при Rе > 60 000. (14.8) Загубата на налягане в проектната зона ще бъде: г. Където KMR е сумата от коефициентите на локално съпротивление на участъка на въздуховода. Местните съпротивления, разположени на границата на две секции (тройници, кръстове), трябва да се припишат на секцията с по-нисък поток. Коефициентите на местно съпротивление са дадени в приложенията. Първоначални данни: Материалът на въздуховода е поцинкована стоманена ламарина, дебелина и размери съгласно прил. 21. Материалът на шахтата за всмукване на въздух е тухла. Като въздухоразпределители се използват регулируеми решетки тип РР с възможни напречни сечения: 100 х 200; 200 х 200; 400 х 200 и 600 х 200 mm, коефициент на засенчване 0,8 и максимална скорост на изтичане на въздуха до 3 m/s. Съпротивлението на изолирания всмукателен клапан с напълно отворени лопатки е 10 Pa. Хидравличното съпротивление на нагревателната инсталация е 132 Pa (по отделно изчисление). Съпротивление на филтъра 0-4 250 Pa. Хидравличното съпротивление на ауспуха е 36 Pa (съгласно акустично изчисление). Въз основа на архитектурните изисквания въздуховодите се проектират с правоъгълно напречно сечение. Подаване L, m3/h Дължина 1, m Раздел a * b, m Загуби в района p, Pa PP решетка на изхода

250×250 b =1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0,5 *0,5 /s 0,6 *0,5

д-р С. Б. Горунович, инженер на ВОМ, Усть-Илимская ТЕЦ, клон на OJSC Irkutskenergo, Уст-Илимск, Иркутска област.

Постановка на въпроса

Известно е, че в много предприятия, които в близкото минало са имали запаси от топлинна и електрическа енергия, не е обърнато достатъчно внимание на загубите му по време на транспортиране. например, различни помпибяха включени в проекта, като правило, с голям резерв на мощност; загубите на налягане в тръбопроводите бяха компенсирани чрез увеличаване на доставките. Основните паропроводи са проектирани с джъмпери и дълги линии, позволяващи, ако е необходимо, да се транспортира излишната пара към съседните турбинни агрегати. При реконструкция и ремонт на транспортни мрежи се даде предимство на гъвкавостта на схемите, което доведе до допълнителни връзки (фитинги) и джъмпери, инсталиране на допълнителни тройници и, като следствие, допълнителни локални загуби на общо налягане. В същото време е известно, че при дълги тръбопроводи при значителни средни скорости локалните загуби на общо налягане (местно съпротивление) могат да доведат до значителни загуби в разходите за потребителите.

Понастоящем изискванията за ефективност, енергоспестяване и пълна оптимизация на производството ни принуждават да погледнем по нов начин много въпроси и аспекти на проектирането, реконструкцията и експлоатацията на тръбопроводи и паропроводи, като вземем предвид местното съпротивление в тройници, вилки и фитинги в хидравличните изчисления на тръбопроводи става спешна задача.

Целта на тази работа е да опише най-често използваните тройници и фитинги в енергийните предприятия, да обмени опит в областта на начините за намаляване на коефициентите на местно съпротивление и методите за сравнителна оценка на ефективността на такива мерки.

За да се оцени местното съпротивление в съвременните хидравлични изчисления, те работят с безразмерния коефициент на хидравлично съпротивление, което е много удобно, тъй като при динамично подобни потоци, в които се наблюдава геометрично сходство на секциите и равенство на числата на Рейнолдс, той има една и съща стойност, независимо от вида на течността (газа), както и от скоростта на потока и напречните размери на изчислените сечения.

Коефициентът на хидравлично съпротивление е съотношението на общата енергия (мощност), загубена в дадена секция, към кинетичната енергия (мощност) в приетата секция или съотношението на общото загубено налягане в същата секция към динамичното налягане в приетата раздел:

където  p total е общото загубено налягане (в дадена област); p - плътност на течност (газ); w, - скорост в i-та секция.

Стойността на коефициента на съпротивление зависи от проектната скорост и следователно до какъв участък се намалява.

Изпускателни и захранващи тройници

Известно е, че значителна част от локалните загуби в разклонените тръбопроводи се състои от локално съпротивление в тройниците. Като обект, представляващ локално съпротивление, тройникът се характеризира с ъгъла на разклоняване a и съотношенията на площите на напречните сечения на клоновете (странични и директни) F b /F q, Fh/Fq и F B /Fn. В тройника съотношенията на потока Q b /Q q, Q n /Q c и, съответно, съотношенията на скоростта w B /w Q, w n /w Q могат да се променят. Тройниците могат да се монтират както в смукателните секции (изпускателен тройник), така и в нагнетателните секции (захранващи тройници) при разделяне на потока (фиг. 1).

Коефициентите на съпротивление на изпускателните тройници зависят от параметрите, изброени по-горе, а тези на захранващите тройници с конвенционална форма зависят почти само от ъгъла на разклонение и съотношенията на скоростта w n /w Q и w n /w Q, съответно.

Коефициентите на съпротивление на изпускателни тройници с конвенционална форма (без заобляне и разширяване или стесняване на страничен клон или прав проход) могат да бъдат изчислени с помощта на следните формули.

Съпротивление в страничния клон (в секция B):

където Q B =F B w B, Q q =F q w q - обемни дебити в сечение B и C, съответно.

За тройници от тип F n =F c и за всички a, стойностите на A са дадени в таблица. 1.

Когато съотношението Q b /Q q се промени от 0 на 1, коефициентът на съпротивление се променя от -0,9 на 1,1 (F q =F b, a = 90 O). Отрицателните стойности се обясняват с ефекта на засмукване в линията при ниско Q B.

От структурата на формула (1) следва, че коефициентът на съпротивление бързо ще се увеличи с намаляване на площта на напречното сечение на дюзата (с увеличаване на F c /F b). Например, при Q b /Q c =1, F q/F b =2, a = 90 O, коефициентът е 2,75.

Очевидно намаляване на съпротивлението може да се постигне чрез намаляване на ъгъла на страничния клон (дюза). Например, когато F c =F b , α = 45 O, когато съотношението Q b /Q c се промени от 0 на 1, коефициентът се променя от -0,9 на 0,322, т.е. неговият положителни стойностинамаляват почти 3 пъти.

Съпротивлението при директно преминаване трябва да се определи по формулата:

За тройници от тип Fn=F c стойностите на KP са дадени в табл. 2.

Лесно е да се провери диапазонът на промяна на коефициента на съпротивление при директно преминаване

където, когато отношението Q b /Q c се промени от 0 до 1, то е в диапазона от 0 до 0,6 (F c =F b, α = 90 O).

Намаляването на ъгъла на страничния клон (дюза) също води до значително намаляване на съпротивлението. Например, когато F c =F b, α =45 O, когато съотношението Q b /Q c се промени от 0 на 1, коефициентът се променя от 0 на -0,414, т.е. С увеличаването на Q B се появява "всмукване" в предния проход, което допълнително намалява съпротивлението. Трябва да се отбележи, че зависимостта (2) има ясно изразен максимум, т.е. максимална стойносткоефициентът на съпротивление пада на стойността на Q b /Q c = 0,41 и е равен на 0,244 (при F c = F b , α = 45 O).

Коефициентите на съпротивление на входните тройници с нормална форма при турбулентен поток могат да бъдат изчислени с помощта на формулите.

Съпротивление на страничните разклонения:

където K B е степента на компресия на потока.

За тройници от тип Fn=F c стойностите на A 1 са дадени в табл. 3, K B =0.

Ако вземем F c = F b , a = 90 O, тогава когато съотношението Q b / Q c се промени от 0 до 1, получаваме стойности на коефициента в диапазона от 1 до 1,2.

Трябва да се отбележи, че източникът предоставя други данни за коефициента A 1 . Според данните трябва да вземете A 1 =1 при w B /w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0,8. Ако използваме данни от , тогава когато съотношението Q B /Q C се промени от 0 до 1, получаваме стойности на коефициента в диапазона от 1 до 1,8 (F c = F b). Като цяло ще получим малко по-високи стойности за коефициентите на съпротивление във всички диапазони.

Решаващо влияние върху нарастването на коефициента на съпротивление, както във формула (1), оказва площта на напречното сечение B (дюза) - с увеличаване на F g /F b коефициентът на съпротивление нараства бързо.

Съпротивление при директно преминаване за захранващи тройници от тип Fn=Fc в рамките

Стойностите на t P са посочени в таблицата. 4.

Когато съотношението Q B /Qc(3) се промени от 0 до 1 (Fc=F B, α=90 O), получаваме стойности на коефициента в диапазона от 0 до 0,3.

Съпротивлението на тройниците с конвенционална форма също може да бъде значително намалено чрез заобляне на кръстовището на страничното разклонение със сглобяемата втулка. В този случай за изпускателните тройници ъгълът на въртене на потока трябва да бъде закръглен (R 1 на фиг. 16). За захранващи тройници трябва да се направи закръгляване и на разделителния ръб (R 2 на фиг. 16); прави потока по-стабилен и намалява възможността да се отдели от този ръб.

На практика закръгляването на ръбовете на кръстовището на образуващите на страничния клон и главния тръбопровод е достатъчно при R/D(3=0,2-0,3.

Предложените по-горе формули за изчисляване на коефициентите на съпротивление на тройниците и съответните таблични данни се отнасят за внимателно произведени (струговани) тройници. Производствени дефектив тройниците, грешките, направени по време на тяхното производство („пропадания“ на страничния клон и „припокриване“ на напречното му сечение с неправилно изрязване на стената в правия участък - главният тръбопровод) стават източник на рязко увеличаване на хидравличното съпротивление. На практика това се случва, когато фитингът е поставен лошо в главния тръбопровод, което се случва доста често, т.к. "фабричните" тройници са относително скъпи.

Постепенното разширяване (дифузьор) на страничния клон ефективно намалява съпротивлението на изпускателните и захранващите тройници. Комбинацията от филета, фаска и удължение на странично разклонение допълнително намалява устойчивостта на тройника. Коефициентите на съпротивление на подобрените тройници могат да бъдат определени с помощта на формулите и диаграмите, дадени в източника. Тройниците със странични разклонения под формата на плавни завои също имат най-ниско съпротивление и където е практично трябва да се използват тройници с малки ъгли на разклоненията (до 60°).

При турбулентен поток (Re>4.10 3) коефициентите на съпротивление на тройниците зависят малко от числата на Рейнолдс. По време на прехода от турбулентност към ламинарен има внезапно увеличение на коефициента на съпротивление на страничния клон както в изпускателния, така и в захранващия тройник (около 2-3 пъти).

При изчисленията е важно да се вземе предвид в кой участък се намалява до средната скорост. В източника има връзка за това преди всяка формула. Източниците предоставят обща формула, която показва скоростта на намаляване със съответния индекс.

Симетричен тройник за сливане и разделяне

Коефициентът на съпротивление на всеки клон на симетричен тройник при сливане (фиг. 2а) може да се изчисли по формулата:

Когато съотношението Q b /Q c се промени от 0 до 0,5, коефициентът се променя от 2 до 1,25, а след това, когато Q b /Q c се увеличи от 0,5 до 1, коефициентът придобива стойности от 1,25 до 2 (за случая F c = F b). Очевидно е, че зависимостта (5) има формата на обърната парабола с минимум в точката Q b /Q c =0,5.

Коефициентът на съпротивление на симетричен тройник (фиг. 2а), разположен в секцията за впръскване (отделяне), може също да се изчисли по формулата:

където K 1 =0,3 - за заварени тройници.

Когато съотношението w B /w c се промени от 0 на 1, коефициентът се променя от 1 на 1,3 (F c =F b).

Анализирайки структурата на формули (5, 6) (както и (1) и (3)), може да се убеди, че намаляването на напречното сечение (диаметър) на страничните клони (секции B) влияе отрицателно на устойчивостта на тениската.

Съпротивлението на потока може да бъде намалено 2-3 пъти при използване на вилични тройници (фиг. 26, 2c).

Коефициентът на съпротивление на тройника на вилицата при разделяне на потока (фиг. 2b) може да се изчисли по формулите:

Когато съотношението Q 2 /Q 1 се промени от 0 на 1, коефициентът се променя от 0,32 на 0,6.

Коефициентът на съпротивление на вилицата по време на сливане (фиг. 2b) може да се изчисли по формулите:

Когато съотношението Q 2 /Q 1 се промени от 0 на 1, коефициентът се променя от 0,33 на -0,4.

Може да се направи симетричен тройник с плавни завои (фиг. 2в), тогава съпротивлението му може да бъде допълнително намалено.

Производство. Стандарти

Индустриалните енергийни стандарти изискват тръбопроводи за топлоелектрически централи ниско налягане(при работно налягане P slave.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. За по-високи параметри на околната среда (P rab.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Дизайнът на тройниците, произведени съгласно съществуващите (изброени по-горе) стандарти, не винаги е оптимален от гледна точка на хидравличните загуби. Намаляването на коефициента на местно съпротивление се улеснява само от формата на щамповани тройници с удължена шийка, където в страничния клон е осигурен радиус на заобляне според типа, показан на фиг. 1b и фиг. 3c, както и с компресия на краищата, когато диаметърът на главния тръбопровод е малко по-малък от диаметъра на тройника (според типа, показан на фиг. 3b). Тройниците-вилки явно се изработват по отделна поръчка по “заводски” стандарти. В RD 10-249-98 има параграф, посветен на изчисленията на якостта на тройници-вилки и фитинги.

При проектирането и реконструирането на мрежи е важно да се вземе предвид посоката на движение на медиите и възможните диапазони на промени в дебита в тройниците. Ако посоката на транспортираната среда е ясно определена, препоръчително е да използвате наклонени фитинги (странични разклонения) и вилични тройници. Въпреки това, проблемът със значителните хидравлични загуби остава в случай на универсален тройник, който съчетава свойствата на захранване и изпускане, при които както сливането, така и разделянето на потока е възможно в режими на работа, свързани със значителни промени в дебита. Гореспоменатите качества са характерни например за превключвателни блокове за тръбопроводи за захранваща вода или главни тръбопроводи за пара в топлоелектрически централи с „джъмпери“.

Трябва да се има предвид, че за тръбопроводите за пара и гореща вода дизайнът и геометричните размери на заварени тръбни тройници, както и фитинги (тръби, разклонителни тръби), заварени на прави участъци от тръбопроводи, трябва да отговарят на изискванията на индустриалните стандарти, норми и технически спецификации. С други думи, за критични тръбопроводи е необходимо да поръчате тройници, изработени в съответствие с техническите спецификации, от сертифицирани производители. На практика, поради относително високата цена на „фабричните“ тройници, нарязването на фитинги често се извършва от местни изпълнители, използващи индустриални или фабрични стандарти.

По принцип е препоръчително окончателното решение за метода на вмъкване да се вземе след сравнителен технически и икономически анализ. Ако се вземе решение за извършване на резбата „самостоятелно“, инженерно-техническият персонал трябва да подготви шаблон за фитинг, да извърши изчисления на якостта (ако е необходимо), да контролира качеството на резбата (да се избягват „повреди“ на фитинга и „застъпване“ на напречното му сечение с неправилно изрязване на стената в прав участък) . Вътрешната връзка между метала на фитинга и главния тръбопровод е препоръчително да се направи със закръгление (фиг. 3в).

Съществуват редица конструктивни решения за намаляване на хидравличното съпротивление в стандартните тройници и превключвателни модули на линии. Един от най-простите е да се увеличи размерът на самите тройници, за да се намалят относителните скорости на средата в тях (фиг. 3а, 3б). В този случай тройниците трябва да бъдат оборудвани с преходи, чиито ъгли на разширение (свиване) също е препоръчително да бъдат избрани от редица хидравлично оптимални. Като универсален тройник с намалени хидравлични загуби можете да използвате и виличен тройник с джъмпер (фиг. 3d). Използването на тройници за главни превключващи блокове също ще усложни леко конструкцията на блока, но ще има положителен ефект върху хидравличните загуби (фиг. 3d, 3f).

Важно е да се отбележи, че при сравнително близко разположение на локални (L=(10-20)d) съпротивления от различни видове възниква феноменът на интерференция на локални съпротивления. Според някои изследователи при максималното приближаване на локалните съпротивления е възможно да се намали тяхната сума, докато на определено разстояние (L = (5-7)d) общото съпротивление има максимум (3-7% по-високо от простата сума). Редукционният ефект може да представлява интерес за големите производители, които са готови да произвеждат и доставят комутационни модули с намалени локални съпротивления, но за постигане на добър резултат са необходими приложни лабораторни изследвания.

Предпроектно проучване

При вземането на едно или друго конструктивно решение е важно да се обърне внимание на икономическата страна на проблема. Както бе споменато по-горе, „фабричните“ тройници с конвенционален дизайн и още повече тези, направени по специална поръчка (хидравлично оптимални), ще струват много повече от поставянето на фитинг. В същото време е важно грубо да се оценят ползите в случай на намаляване на хидравличните загуби в новия тройник и неговия период на изплащане.

Известно е, че загубите на налягане в тръбопроводите на станцията с нормални скорости на флуида (за Re>2.10 5) могат да бъдат оценени по следната формула:

където p - загуба на налягане, kgf / cm 2; w - средна скорост, m/s; L - разгъната дължина на тръбопровода, m; g - ускорение на свободно падане, m/s 2 ; d - проектен диаметър на тръбопровода, m; k - коефициент на съпротивление на триене; ∑ἐ m – сбор от коефициентите на местно съпротивление; v - специфичен обем на средата, m 3 / kg

Зависимостта (7) обикновено се нарича хидравлична характеристика на тръбопровода.

Ако вземем предвид зависимостта: w=10Gv/9nd 2, където G е дебитът, t/h.

Тогава (7) може да се представи като:

Ако е възможно да се намали местното съпротивление (тройник, фитинг, превключващ блок), тогава, очевидно, формула (9) може да бъде представена като:

Тук ∑ἐ m е разликата между коефициентите на локално съпротивление на старите и новите възли.

Да приемем, че хидравличната система помпа-тръбопровод работи в номинален режим (или в режим, близък до номиналния). След това:

където Р n - номинално налягане (според характеристиките на потока на помпата/котела), kgf/cm 2 ; G h - номинален дебит (според характеристиките на потока на помпата/котела), t/h.

Ако приемем, че след подмяна на старите съпротивления, системата „помпа-тръбопровод” ще остане работеща (Р«Рн), тогава от (10), използвайки (12), можем да определим новия дебит (след намаляване на съпротивлението) :

Работата на системата "помпа-тръбопровод" и промените в нейните характеристики могат да бъдат ясно представени на фиг. 4.

Очевидно е, че G 1 >G M . Ако говорим за главния паропровод, транспортиращ парата от котела до турбината, тогава от разликата в дебитите LG = G 1 -G n може да се определи печалбата в количеството топлина (от извличането на турбината) и/ или в количеството генерирана електрическа енергия според работните характеристики на дадена турбина.

Сравнявайки цената на ново устройство и количеството топлина (електричество), можете грубо да оцените рентабилността на неговата инсталация.

Пример за изчисление

Например, необходимо е да се оцени рентабилността на замяната на равнопроходен тройник на главния паропровод при сливането на потоците (фиг. 2а) с вилица с джъмпер от типа, показан на фиг. 3g. Консуматор на пара е отоплителна турбина на ТМЗ тип Т-100/120-130. Парата влиза през една резба на паропровода (през тройник, секции B, C).

Имаме следните първоначални данни:

■ проектен диаметър на паропровода d=0,287 m;

■ номинален разход на пара G h =Q(3=Q^420 t/h;

■ номинално налягане на котела P n =140 kgf/cm 2 ;

■ специфичен обем пара (при P pa b = 140 kgf/cm 2, t = 560 O C) n = 0,026 m 3 / kg.

Нека изчислим коефициента на съпротивление на стандартен тройник при сливането на потоци (фиг. 2а), използвайки формула (5) - ^ SB1 =2.

За да изчислим коефициента на съпротивление на вилица с джъмпер, приемаме:

■ разделянето на потоците в клонове става в съотношение Q b /Q c “0,5;

■ общият коефициент на съпротивление е равен на сумата от съпротивленията на захранващия тройник (с изход 45 O, вижте фиг. 1a) и вилковия тройник при сливане (фиг. 2b), т.е. Пренебрегваме намесата.

Използваме формули (11, 13) и получаваме очакваното увеличение на дебита с  G=G 1 -G n =0,789 t/h.

Съгласно диаграмата на режима на турбината Т-100/120-130, дебит от 420 t/h може да съответства на електрически товар от 100 MW и топлинен товар от 400 GJ/h. Връзката между дебита и електрическия товар е близка до правопропорционална.

Печалбата в електрическия товар може да бъде: P e =100AG/Q n =0,188 MW.

Печалбата по отношение на топлинния товар може да бъде: T e =400AG/4,19Q n =0,179 Gcal/h.

Цените на продуктите от хром-молибден-ванадиеви стомани (за тройници-вилки 377x50) могат да варират в широки граници от 200 до 600 хиляди рубли, следователно периодът на изплащане може да се прецени само след задълбочено проучване на пазара по време на вземане на решение.

1. Тази статия описва различни видове тройници и фитинги и предоставя кратки характеристики на тройници, използвани в тръбопроводите на електроцентрали. Дадени са формули за определяне на коефициентите на хидравлично съпротивление и са показани начини и средства за тяхното намаляване.

2. Предложени са перспективни проекти на тройници-вилки и превключващ блок за главни тръбопроводи с намалени коефициенти на местно съпротивление.

3. Дадени са формули, пример и е показана осъществимостта на технико-икономически анализ при избора или подмяната на тройниците, при реконструкцията на превключвателните блокове.

Литература

1. Иделчик И.Е. Наръчник по хидравлично съпротивление. М .: Машиностроене, 1992.

2. Никитина И.К. Ръководство за тръбопроводи за топлоелектрически централи. М.: Енергоатомиздат, 1983.

3. Наръчник за изчисления на хидравлични и вентилационни системи / Ed. А.С. Юриева. Санкт Петербург: АНО НПО "Мир и семейство", 2001 г.

4. Рабинович Е.З. Хидравлика. М.: Недра, 1978.

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Когенерационни парни турбини / Ed. Д.П. Старейшина. М: Енергоиздат, 1986.

Можете също да използвате приблизителната формула:

0,195 срещу 1,8

R f. (10) d 100 1, 2

Неговата грешка не надвишава 3–5%, което е достатъчно за инженерни изчисления.

Общата загуба на налягане поради триене за целия участък се получава чрез умножаване на специфичните загуби R по дължината на участъка l, Rl, Pa. Ако се използват въздуховоди или канали от други материали, е необходимо да се въведе корекция за грапавост βsh съгласно табл. 2. Зависи от абсолютната еквивалентна грапавост на материала на въздуховода K e (Таблица 3) и стойността v f .

					Таблица 2
		Корекционни стойности βsh
v f, m/s			βsh при стойности на K e, mm

Таблица 3 Абсолютна еквивалентна грапавост на материала на въздуховода

						мазилка-
						на решетката
K e, mm

За стоманени въздуховоди βsh = 1. По-подробни стойности на βsh могат да бъдат намерени в табл. 22.12. Като се вземе предвид това изменение, актуализираната загуба на налягане при триене Rl βsh, Pa, се получава чрез умножаване на Rl по стойността βsh. След това се определя динамичното напрежение върху участниците

при стандартни условия ρw = 1,2 kg/m3.

След това се идентифицират локални съпротивления в областта, определят се коефициентите на локално съпротивление (LRC) ξ и се изчислява сумата от IMR в тази област (Σξ). Всички местни съпротивления се записват в следната форма.

ЛАМАРИНА КМС ВЕНТИЛАЦИОННИ СИСТЕМИ

и т.н.

IN колоната „местно съпротивление“ записва имената на съпротивленията (огънка, тройник, кръст, коляно, решетка, разпределител на въздуха, чадър и т.н.), налични в тази област. Освен това се отбелязва тяхното количество и характеристики, чрез които се определят стойностите на CMR за тези елементи. Например, за кръгъл изход това е ъгълът на въртене и съотношението на радиуса на въртене към диаметъра на канала r /d, за правоъгълен изход - ъгълът на завъртане и размерите на страните на въздуховода a и b. За странични отвори във въздуховод или канал (например на мястото, където е монтирана решетка за всмукване на въздух) - съотношението на площта на отвора към напречното сечение на въздуховода

f otv / f o . За тройници и кръстове на прохода се взема предвид съотношението на площта на напречното сечение на прохода и ствола f p / f s и дебита в клона и в ствола L o /L s, за тройници и кръстове на клона - съотношението на площта на напречното сечение на клона и ствола f p /f s и отново стойността на L o / L c . Трябва да се има предвид, че всеки тройник или кръст свързва две съседни секции, но те се отнасят до тази от тези секции с по-малък въздушен поток L. Разликата между тройници и кръстове на пас и на клон се дължи на посоката на дизайна. Това е показано на фиг. 11. Тук изчислената посока е изобразена с дебела линия, а посоките на въздушните потоци са изобразени с тънки стрелки. Освен това се подписва къде точно във всеки вариант се намира цевта, прохода и отвора.

тройник разклонение за правилен избор на съотношения fп/fс, fo/fс и Lо/Lс. Обърнете внимание, че в системите за захранваща вентилация изчислението обикновено се извършва спрямо движението на въздуха, а в системите за изпускателна вентилация - по това движение. Зоните, към които принадлежат въпросните тройници, са обозначени с отметки. Същото важи и за кръстовете. Като правило, макар и не винаги, тройниците и кръстовете на прохода се появяват при изчисляване на главното направление, а на клона се появяват при аеродинамично свързване на вторичните секции (виж по-долу). В този случай същият тройник в главната посока може да се вземе предвид като тройник за преминаване, а във вторичната посока

– като клон с различен коефициент. KMS за кръстове

приема се в същия размер като за съответните тройници.

ориз. 11. Схема за изчисляване на тройника

Приблизителните стойности на ξ за често срещани съпротивления са дадени в таблица. 4.

			Таблица 4
Стойности ξ на някои местни съпротивления
Име		Име
съпротива		съпротива
Кръгъл завой 90o,		Решетката не се регулира
r/d = 1		Май RS-G (изпускателна или
Правоъгълна чупка 90°		всмукване на въздух)
Тройник на прохода (на-		Внезапно разширяване
потисничество)
Тениска на клон		Внезапна контракция
Тройник на прохода (всички-		Първата странична дупка
		място (вход във въздухозаборник
Тениска на клон	–0.5* …	борна мина)
Лампа лампа (анемостат) ST-KR,		Правоъгълен лакът
		90o
Регулируема решетка RS-		Чадър над ауспуха
VG (доставка)

*) отрицателен CMR може да възникне при ниски Lo/Lс поради изтласкване (всмукване) на въздух от разклонението от главния поток.

По-подробни данни за KMS са показани в табл. 22.16 – 22.43 часа. За най-често срещаните локални съпротивления -

тройници в прохода - KMS също може да се изчисли приблизително по следните формули:

	0,41 f "25 L" 0,2 4			0,25 ат		0,7 и	f "0,5 (11)
– за тройници при изпразване (захранване);
на L"	0,4 можете да използвате опростена формула
			prox pr 0. 425 0. 25 f p ";
		0,2 1,7 f"		0,35 0,25 f"		2,4 л"		0. 2 2

– за смукателни (изпускателни) тройници.

Тук Л"						f o	и е"		f p
						f с

След определяне на стойността на Σξ, изчислете загубата на налягане при локални съпротивления Z P d , Pa и общата загуба на налягане

ления в областта Rl βш + Z, Pa.

Резултатите от изчислението се въвеждат в таблица в следната форма.

АЕРОДИНАМИЧНО ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ВЕНТИЛАЦИОННАТА СИСТЕМА

Изчислено

Размери на канала

налягане

за триене

Rlβ w

Rd,

βsh

d или

f op,

ff,

Vf,

d екв

л, м

a×b,

Когато изчислението на всички секции на главното направление е завършено, стойностите на Rl βш + Z за тях се сумират и се определя общото съпротивление.

вентилационна мрежа P мрежа = Σ(Rl βш + Z ).

След изчисляване на основната посока се свързват един или два клона. Ако системата обслужва няколко етажа, можете да изберете етажни разклонения на междинни етажи за свързване. Ако системата обслужва един етаж, клоновете от главната линия, които не са включени в главната посока, са свързани (вижте примера в параграф 4.3). Изчисляването на свързаните участъци се извършва в същата последователност, както за основното направление, и се записва в таблицата в същата форма. Свързването се счита за завършено, ако сумата

загубата на налягане Σ(Rl βш + Z) по свързаните секции се отклонява от сумата Σ(Rl βш + Z) по успоредно свързаните секции на главното направление с не повече от 10%. Паралелно свързани секции се считат за секции по главните и свързаните направления от мястото на тяхното разклоняване до крайните въздухоразпределители. Ако веригата изглежда както е показано на фиг. 12 (основната посока е подчертана с удебелена линия), тогава посоката на свързване 2 изисква стойността на Rl βш + Z за участък 2 да бъде равна на Rl βш + Z за участък 1, получена от изчислението на основната посока, с точност от 10%. Свързването се постига чрез избор на диаметри на кръгли или секционни размери на правоъгълни въздуховоди в свързаните зони, а ако това не е възможно, чрез монтиране на дроселни клапи или диафрагми на разклоненията.

Изборът на вентилатор трябва да се извършва според каталозите или данните на производителя. Налягането на вентилатора е равно на сумата от загубите на налягане във вентилационната мрежа в основното направление, определени по време на аеродинамичното изчисляване на вентилационната система, и сумата от загубите на налягане в елементите на вентилационния блок (въздушен клапан, филтър , въздушен нагревател, шумозаглушител и др.).

ориз. 12. Фрагмент от диаграмата на вентилационната система с избор на клон за свързване

Възможно е окончателно да изберете вентилатор само след акустично изчисление, когато бъде решен въпросът за инсталирането на шумозаглушител. Акустично изчисление може да се извърши само след предварителен избор на вентилатор, тъй като изходните данни за него са нивата на звукова мощност, излъчвана от вентилатора във въздуховодите. Акустичните изчисления се извършват, като се следват инструкциите в Глава 12. Ако е необходимо, изчислете и определете стандартния размер на шумозаглушителя, след което накрая изберете вентилатора.

4.3. Пример за изчисляване на система за захранваща вентилация

Обмисля се приточна вентилационна система за столовата. Чертежът на въздуховоди и въздухоразпределители на плана е даден в параграф 3.1 в първата версия (стандартна диаграма за зали).

Системна схема

1000x400 5 8310 m3/h

	2772 m3/h2

Повече подробности за методиката на изчисление и необходимите изходни данни можете да намерите на. Съответната терминология е дадена в.

ЛИСТ KMS СИСТЕМА P1

		Локално съпротивление
		924 m3/h
		1. Кръгъл завой 90o r /d =1
		2. Тройник на прохода (изпускане)
		fп/fc		Lo/Lc
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Тройник на прохода (изпускане)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Тройник на прохода (изпускане)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Огъване правоъгълно 1000×400 90o 4 бр.
		1. Шахта за всмукване на въздух с чадър
		(първи страничен отвор)
		1. Решетка за всмукване на въздух
	ЛИСТ НА KMS СИСТЕМА P1 (КЛОН № 1)
		Локално съпротивление
		1. Въздухоразпределител PRM3 при дебит
		924 m3/h
		1. Кръгъл завой 90o r /d =1
		2. Разклонителен тройник (изпускане)
		fo/fc		Lo/Lc

ПРИЛОЖЕНИЕ Характеристики на вентилационни решетки и сенници

I. Светли напречни сечения, m2, на решетките за захранващи и изпускателни жалузи RS-VG и RS-G

Дължина, мм			Височина, мм

Коефициент на скорост m = 6.3, температурен коефициент n = 5.1.

II. Характеристики на абажури ST-KR и ST-KV

Име		Размери, мм		f факт, m 2
		Измерен	Интериор
Лампа ST-KR
(кръгъл)
Лампа ST-KV
(квадрат)

Коефициент на скорост m = 2,5, температурен коефициент n = 3.

БИБЛИОГРАФСКИ СПИСЪК

1. Самарин О.Д. Избор на оборудване за захранващи вентилационни агрегати (климатици) от типа KTsKP. Указания за изпълнение на курсови и дипломни проекти за студенти от специалност 270109 „Топло- и газоснабдяване и вентилация“. – М.: MGSU, 2009. – 32 с.

2. Белова Е.М. Централни климатични системи в сгради. – М.: Евроклимат, 2006. – 640 с.

3. SNiP 41-01-2003 „Отопление, вентилация и климатизация“. – М.: Държавно унитарно предприятие ЦПП, 2004.

4. Каталог на оборудване Arktos.

5. санитарни помещения. Част 3. Вентилация и климатизация. книга 2. / Ед. Н. Н. Павлов и Ю. И. Шилер. – М.: Стройиздат, 1992. – 416 с.

6. ГОСТ 21.602-2003. Система за проектна документация за строителство. Правила за изпълнение на работна документация за отопление, вентилация и климатизация. – М.: Държавно унитарно предприятие ЦПП, 2004.

7. Самарин О.Д. За начина на движение на въздуха в стоманени въздуховоди.

// СОК, 2006, № 7, с. 90 – 91.

8. Наръчник на дизайнера. Домашнисанитарни помещения. Част 3. Вентилация и климатизация. книга 1. / Ед. Н. Н. Павлов и Ю. И. Шилер. – М.: Стройиздат, 1992. – 320 с.

9. Каменев P.N., Tertichnik E.I. вентилация. – М.: АСВ, 2006. – 616 с.

10. Крупнов Б.А. Терминология по сградна топлофизика, отопление, вентилация и климатизация: насоки за студенти от специалност "Топлогазоснабдяване и вентилация".

 

---

Прочетете:
Съвместимост на Овен и Стрелец: огнен съюз с фантазия Какви цветя да подаря на Овен? Определяне и оценка на общото физическо представяне Wobenzym - официална* инструкция за употреба Микроелементите включват