Site bölümleri

Editörün Seçimi:

Reklam

Ev - Mutfak

Sulama sırasında su püskürtme yoğunluğunun hesaplanması. Yüksek katlı depolarda yangınları söndürmek için su tüketiminin oranlanması. UDC B14.844.22. Sulu yangın söndürme tesislerinin sulama yoğunluğunun belirlenmesi

Birçok kez tartışıldı mı dediniz? Peki her şey açık mı? Bu küçük çalışma hakkında ne düşünüyorsunuz:
Şu anda standartlar tarafından çözülmemiş olan ana çelişki, dairesel yağmurlama sulama haritası (diyagramı) ile korunan alandaki yağmurlama sistemlerinin kare (ezici çoğunluk) düzeni (SP5'e göre hesaplanmıştır) arasındadır.
1. Örneğin 120 m2 alana sahip belirli bir odayı 0,21 l/s*m2 yoğunlukta söndürmemiz gerekiyor. Üç atmosfer (0,3 MPa) basınçta k = 0,77 (Biysk) olan SVN-15 sprinklerden q = 10*0,77*SQRT (0,3) = 4,22 l/s akacak ve 12'lik sertifikalı bir alanda akacaktır. m2 yoğunluğu (sprinkler pasaportuna göre) i = 0,215 l/s*m2 sağlanacaktır. Pasaport, bu sprinklerin GOST R 51043-2002 gerekliliklerini karşıladığına dair bir referans içerdiğinden, madde 8.23'e göre (yoğunluğun ve korunan alanın kontrol edilmesi), bu 12 m2'yi (pasaport'a göre) dikkate almalıyız. - korunan alan) yarıçapı R = 1,95 m olan bir dairenin alanı olarak. Bu arada, böyle bir alana 0,215 * 12 = 2,58 (l/s) akacaktır, bu da yalnızca 2,58/4,22 = 0,61'dir. toplam sprinkler akış hızının, yani Sağlanan suyun neredeyse %40'ı yasal koruma alanının dışına akmaktadır.
SP5 (Tablo 5.1 ve 5.2), düzenlenmiş korunan alanda standart yoğunluğun sağlanmasını gerektirir (ve burada kural olarak en az 10 sprinkler kare küme şeklinde yerleştirilir), SP5'in B.3.2 paragrafına göre ise :
- bir sprinkler tarafından korunan koşullu hesaplanmış alan: Ω = L2, burada L sprinkler arasındaki mesafedir (yani sprinklerlerin bulunduğu köşelerdeki karenin tarafı).
Ve sprinklerlerimiz geleneksel karelerin köşelerine yerleştirildiğinde, sprinklerden dökülen tüm suyun korunan alanda kalacağını akıllıca anlayarak, AUP'nin standart korunan alan üzerinde sağladığı yoğunluğu çok basit bir şekilde hesaplıyoruz: akışın tamamı (% 61 değil) dikte sprinkler aracılığıyla (diğerleri aracılığıyla akış hızı tanım gereği daha büyük olacaktır), sprinkler aralıklarına eşit bir tarafı olan karenin alanına bölünür. Kesinlikle yabancı meslektaşlarımızın inandığı gibi (özellikle ESFR için), yani gerçekte, kenarı 3,46 m (S = 12 m2) olan bir karenin köşelerine yerleştirilmiş 4 sprinkler.
Bu durumda standart korunan alanda hesaplanan yoğunluk 4,22/12 = 0,35 l/s*m2 olacaktır - suyun tamamı yangının üzerine dökülecektir!
Onlar. alanı korumak için tüketimi 0,35/0,215 = 1,63 kat azaltabiliriz (sonuç olarak - inşaat maliyetleri) ve standartların gerektirdiği yoğunluğu elde edebiliriz, 0,35 l/s*m2'ye ihtiyacımız yok, 0,215 yeterli l/ s*m2. Ve 120 m2'lik standart alanın tamamı için (basitleştirilmiş) 0,215 (l/s*m2)*120(m2)=25,8 (l/s) hesaplamasına ihtiyacımız olacak.
Ancak burada, gezegenin geri kalanından önce, 1994'te geliştirilen ve tanıtılan şey ortaya çıkıyor. Teknik Komite TK274" Yangın güvenliği” GOST R 50680-94, yani bu nokta:
7.21 Sulama yoğunluğu seçilen bir alanda sprinkler için bir sprinkler çalışırken belirlenir. tasarım basıncı. - (bu durumda, bu GOST'ta benimsenen yoğunluk ölçüm yöntemini kullanan yağmurlama sulama haritası bir dairedir).
Geldiğimiz nokta burası, çünkü GOST R 50680-94'ün 7.21. maddesini (tek parça halinde söndürüyoruz) B.3.2 SP5 (bölgeyi koruyoruz) ile birlikte tam anlamıyla anlayarak, alan üzerinde standart yoğunluğu sağlamalıyız. alanı 12 m2 olan bir dairenin içine yazılan kare, çünkü sprinkler pasaportunda bu (yuvarlak!) korunan alan belirtilir ve bu dairenin sınırlarının ötesinde yoğunluk daha az olacaktır.
Böyle bir karenin kenarı (yağmurlama aralığı) 2,75 m'dir ve alanı artık 12 m2 değil 7,6 m2'dir. Bu durumda, standart bir alanda (birkaç sprinkler çalışırken) söndürme yapılırken gerçek sulama yoğunluğu 4,22/7,6 = 0,56 (l/s*m2) olacaktır. Bu durumda standart alanın tamamı için 0,56 (l/s*m2)*120(m2)=67,2 (l/s) değerine ihtiyacımız olacaktır. Bu, 67,2 (l/s) / 25,8 (l/s) = 4 sprinkler (kare başına) kullanılarak hesaplanan değerden 2,6 kat daha fazladır! Bu durum boruların, pompaların, tankların vb. maliyetlerini ne kadar artırır?

FEDERAL DEVLET BÜTÇE EĞİTİM KURUMU YÜKSEK MESLEKİ EĞİTİM

"ÇUVAŞ DEVLET PEDAGOJİ ÜNİVERSİTESİ

onlara. VE BEN. YAKOVLEV"

Yangın Güvenliği Dairesi Başkanlığı

1 numaralı laboratuvar çalışması

disiplin: "Yangın söndürme otomasyonu"

konuyla ilgili: “Sulu yangın söndürme tesislerinin sulama yoğunluğunun belirlenmesi.”

Tamamlayan: PB-5 grubunun 5. sınıf öğrencisi, özel yangın güvenliği

Fizik ve Matematik Fakültesi

Kontrol eden: Sintsov S.I.

Cheboksary 2013

Sulu yangın söndürme tesislerinin sulama yoğunluğunun belirlenmesi

1. İşin amacı:öğrencilere bir sulu yangın söndürme tesisatının sprinklerlerinden gelen suyla belirlenen sulama yoğunluğunun nasıl belirleneceğini öğretin.

2. Kısa teorik bilgi

Su püskürtmenin yoğunluğu, sulu yangın söndürme tesisatının etkinliğini karakterize eden en önemli göstergelerden biridir.

GOST R 50680-94'e göre “Otomatik yangın söndürme tesisatları. Genel teknik gereksinimler. Test yöntemleri". Tesisler işletmeye alınmadan önce ve işletme sırasında en az beş yılda bir testler yapılmalıdır. Sulama yoğunluğunu belirlemek için aşağıdaki yöntemler vardır.

1. GOST R 50680-94'e göre sulama yoğunluğu belirlenir Seçilen kurulum sahasında sprinkler için bir sprinkler ve baskın tesisatları için dört sprinkler tasarım basıncında çalıştığında. Yağmurlama ve su baskını kurulumlarının test edilmesi için saha seçimi, müşteri temsilcileri ve Gospozhnadzor tarafından onaylanmış düzenleyici belgelere dayanarak gerçekleştirilir.

Test için seçilen kurulum alanı altında, kontrol noktalarına 0,5*0,5 m boyutlarında ve kenar yüksekliği en az 0,2 m olan metal paletler yerleştirilmelidir. Kontrol noktalarının sayısı en az üç olmalıdır. sulama için en elverişsiz yerler. Her kontrol noktasındaki sulama yoğunluğu I l/(s*m2) aşağıdaki formülle belirlenir:

burada W, kurulumun kararlı durumda çalışması sırasında tavada toplanan suyun hacmidir, l; τ – kurulumun çalışma süresi, s; F – palet alanı 0,25 m2'ye eşittir.

Her kontrol noktasındaki sulama yoğunluğu standarttan düşük olmamalıdır (Tablo 1-3 NPB 88-2001*).

Bu yöntem, tasarım alanlarının tüm alanı boyunca ve işletme koşullarında su akışını gerektirir.

2. Bir ölçüm kabı kullanılarak sulama yoğunluğunun belirlenmesi. Tasarım verileri (normatif sulama yoğunluğu; sulama cihazının kapladığı gerçek alan; boru hatlarının çapları ve uzunlukları) kullanılarak derlenir tasarım şeması ve test edilen sprinklerdeki gerekli basınç ve kontrol ünitesindeki besleme boru hattındaki karşılık gelen basınç hesaplanır. Daha sonra fıskiye tufana dönüştürülür. Sprinklerin altına bir hortumla sprinklere bağlanan bir ölçüm kabı monte edilir. Kontrol ünitesi vanasının önündeki vana açılır ve besleme hattındaki basıncı gösteren manometre kullanılarak hesaplanarak elde edilen basınç belirlenir. Sabit bir akış hızında, sprinklerden gelen akış hızı ölçülür. Bu işlemler test edilen sonraki her sprinkler için tekrarlanır. Her kontrol noktasındaki sulama yoğunluğu I l/(s*m2) formülle belirlenir ve standarttan düşük olmamalıdır:

burada W, τ, s zamanına göre ölçülen ölçüm kabındaki su hacmidir, l; F – sprinkler tarafından korunan alan (tasarıma göre), m2.

Tatmin edici olmayan sonuçlar elde edilirse (en azından sprinklerlerden birinden), nedenler belirlenip ortadan kaldırılmalı ve ardından testler tekrarlanmalıdır.

Petrol rafinerisi ve petrokimya endüstrisi işletmelerinde yangın söndürme suyu şebekesinden yangın söndürme için su tüketimi, işletmedeki iki eşzamanlı yangın esas alınarak alınmalıdır: üretim alanında bir yangın ve üretim alanında ikinci bir yangın Yanıcı gazlar, petrol ve petrol ürünleri için hammaddeler veya depolar.

Su tüketimi hesaplamayla belirlenir ancak en azından şu şekilde alınmalıdır: üretim alanı için - 120 l/s, depolar için - 150 l/s. Suyun akışı ve temini, sabit kurulumlar ve mobil cihazlarla ekipmanın söndürülmesini ve korunmasını sağlamalıdır. yangın ekipmanı.

Bir petrol ve petrol ürünleri deposunda yangın çıkması durumunda tahmini su tüketimi, aşağıdaki en yüksek harcamalardan biri olarak dikkate alınmalıdır: yangının söndürülmesi ve tankların soğutulması (bir tankın yangını durumunda en yüksek tüketime dayalı olarak); demiryolu tanklarının, yükleme ve boşaltma cihazlarının ve üst geçitlerin yangınının söndürülmesi ve soğutulması veya otomobil tanklarının yükleme ve boşaltma cihazlarının yangınının söndürülmesi için; depo binalarından birinin harici ve dahili yangın söndürmesi için en büyük toplam maliyet.

Giderler yangın söndürme maddeleri tahmini söndürme yağı ve petrol ürünleri alanına (örneğin, sabit çatılı yer tabanlı dikey tanklarda, yatay kesit alanına) tedariklerinin yoğunluğuna (Tablo 5.6) göre belirlenmelidir. Tank tahmini söndürme alanı olarak alınır).

Yer bazlı dikey tankların soğutulması için su tüketimi, Tablo 5.3'e göre alınan su besleme yoğunluğuna dayalı hesaplama ile belirlenmelidir. Toplam su tüketimi, yanan bir tankın soğutulması ile gruptaki yanındakilerin soğutulması maliyetlerinin toplamı olarak belirlenir.

Yangın sırasında yangın söndürme suyu şebekesindeki serbest basınç aşağıdaki gibi alınmalıdır:

· sabit bir kurulumla soğutma yaparken - aşağıdakilere göre teknik özellikler sulama halkaları, ancak sulama halkası seviyesinde en az 10 m;

· Yangın tüplerinin teknik özelliklerine göre mobil yangın söndürme ekipmanıyla tankları soğuturken, ancak 40 m'den az olmamalıdır.

Tankların (yanan ve bitişik) tahmini soğuma süreleri aşağıdaki gibi alınmalıdır:

Yangınları söndürürken yer tankları otomatik sistem– 4 saat;

· mobil yangın ekipmanıyla söndürme yaparken – 6 saat;

· yeraltı tankları– 3 saat

Sabit su sulama tesisatlarıyla koşullu yangın durumunda sütun tipi aparatların korunması için su şebekesinden toplam su tüketimi, yanan bir kolon aparatının ve aynı yerde bulunan iki bitişik aparatın sulanması için su tüketiminin toplamı olarak alınır. en büyüğünün iki çapından daha az mesafe. LPG ve yanıcı sıvı içeren kolon tipi cihazların korunan yüzeyinin 1 m 2'si başına su besleme yoğunluğu 0,1 l/(s×m 2) olarak alınır.

Yer yangını sırasında yan yüzeyin soğutulması örneğini kullanarak halka sulama boru hattının hesaplanmasını ele alalım. dikey tank yanıcı sıvı ile nominal hacimli sabit çatılı K= 5000 m3, çap D p = 21 m ve yükseklik H= = 15 m. Sabit kurulum Tankın soğutulması, tank duvarlarının üst bölgesine yerleştirilmiş yatay bir kesit sulama halkasından (su püskürtme cihazlı sulama boru hattı), kuru yükselticilerden ve kesit sulama halkasını yangın söndürme suyu şebekesine bağlayan yatay boru hatlarından oluşur (Şekil 1). 5.5).

Pirinç. 5.5. Sulama halkasına sahip bir su tedarik ağının bir bölümünün şeması:

1 – halka ağının bölümü; 2 – branşmandaki sürgülü vana; 3 – suyu boşaltmak için musluk; 4 – kuru yükseltici ve yatay boru hattı; 5 – su püskürtmeye yönelik cihazlarla birlikte sulama boru hattı

Su temini yoğunluğunda tankı soğutmak için toplam tüketimi belirleyelim. J= 1 m çevresi başına 0,75 l/s (Tablo 5.3) Q = J P D p = 0,75 × 3,14 × 21 = 49,5 l/sn.

Sulama halkasında sprinkler olarak çıkış çapı 12 mm olan düz rozetli DP-12 yağmurlama başlıkları kullanıyoruz.

Bir su baskını için su tüketimini aşağıdaki formülü kullanarak belirliyoruz:

Nerede İLE- Tufan makinesinin tüketim özellikleri, İLE= 0,45 l/(s×m 0,5); Ha bir= 5 m – minimum serbest basınç Daha sonra l/s. Drencher sayısını belirleyin. Daha sonra Q = nq= 50 × 1 = 50 l/sn.

Halka çapına sahip yağmurlamalar arasındaki mesafe D k = 22 mm.

Şube çapı D hepsi halkaya su hareketi hızında su sağlıyor V= 5 m/s eşittir m.

Boru hattının çapını kabul ediyoruz D güneş = 125 mm.

Noktadan itibaren halka boyunca B asıl noktaya A su iki yönde akacağından, dairesel bölümün borusunun çapı, toplam akış hızının m yarısını geçmesi koşulundan belirlenecektir.

Tank duvarlarının düzgün sulanması için, yani diktatördeki sulama halkasında hafif bir basınç düşüşüne ihtiyaç duyulur (nokta A) ve noktaya en yakın B Drencher'ları kabul ediyoruz D k = 100 mm.

Formülü kullanarak basınç kaybını belirliyoruz H yarım daire içinde k = 15 m.

Pompa özellikleri belirlenirken branşman başlangıcındaki serbest basınç miktarı dikkate alınır.

Daha yüksek ayarlar için (örn. damıtma sütunları) farklı yüksekliklerde birkaç delikli boru hattı sağlamak mümkündür. Delikli en yüksek boru hattının basıncı 20-25 m'den fazla olmamalıdır.

Yüksek katlı depolarda yangınları söndürmek için su tüketiminin oranlanması. UDC614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

Yüksek katlı depolarda yangınları söndürmek için su tüketiminin oranlanması. UDC B14.844.22

L. Meshman

V. Bylinkin

Doktora, önde gelen araştırmacı,

R. Gubin

kıdemli araştırmacı,

E. Romanova

araştırma görevlisi

Şu anda, otomatik yangın söndürme tesisatları (AFS) için su akışını hesaplamak için kullanılan ana başlangıç özellikleri, dikte sprinklerdeki sulama yoğunluğunun veya basıncının standart değerleridir. Sulama yoğunluğu, sprinkler tasarımına bakılmaksızın düzenleyici belgelerde kullanılır ve basınç yalnızca belirli bir sprinkler tipine uygulanır.

Depo binaları dahil tüm bina grupları için sulama yoğunluğu değerleri SP 5.13130'da verilmiştir. Bu, binanın çatısı altında bir yağmurlama sistemi AUP'nin kullanılması anlamına gelir.

Ancak tesis grubuna, depolama yüksekliğine ve tipine bağlı olarak kabul edilen sulama yoğunluğu değerleri yangın söndürme maddesi Tablo 5.2 SP 5.13130'da verilen mantığa aykırıdır. Örneğin, 5 numaralı bina grubu için, depolama yüksekliğinin 1'den 4 m'ye (her metre yükseklik için) ve 4'ten 5,5 m'ye artmasıyla, su sulama yoğunluğu orantılı olarak 0,08 l/(s-m2) artar. .

Bir yangını söndürmek için yangın söndürme maddesi tedarikinin karneye bağlanmasına yönelik benzer bir yaklaşımın diğer tesis gruplarına ve yangının köpük solüsyonu ile söndürülmesine de yayılması gerektiği görülmektedir, ancak bu gözlemlenmemektedir.

Örneğin, bina 5 grubu için, 4 m'ye kadar depolama yüksekliğinde köpük oluşturucu madde çözeltisi kullanıldığında, sulama yoğunluğu raf depolama yüksekliğinin her 1 m'si için 0,04 l/(s-m2) kadar artar ve depolama yüksekliği 4 ila 5,5 m arasında olduğunda sulama yoğunluğu 4 kat artar; 0,16 l/(s-m2) ve 0,32 l/(s-m2).

Tesis 6 grubu için, su sulama yoğunluğundaki artış 0,16 l/(s-m2)'den 2 m'ye, 2'den 3 m'ye - yalnızca 0,08 l/(s-m2), 2'den 4 m'ye kadar - yoğunluk değişmez depolama yüksekliği 4-5,5 m'nin üzerinde olduğunda sulama yoğunluğu 0,1 l/(s-m2) değişerek 0,50 l/(s-m2) olur. Aynı zamanda köpürtücü madde çözeltisi kullanıldığında sulama yoğunluğu 1 m - 0,08 l/(s-m2), 1-2 m'nin üzerinde 0,12 l/(s-m2), üzerinde 2- 3 m - 0,04 l/(s-m2) ve daha sonra 3 ila 4 m ve yukarıdan 4 ila 5,5 m - 0,08 l/(s-m2) ve 0,40 l/(s- m2).

Raf depolarında mallar çoğunlukla kutularda depolanır. Bu durumda, bir yangını söndürürken, söndürme maddesi jetleri, kural olarak, yanma bölgesini doğrudan etkilemez (gerçekte bir yangın istisnadır). üst katman). Sprinklerden dağılan suyun bir kısmı kutuların yatay yüzeyine yayılarak aşağı doğru akar, kutuların üzerine düşmeyen kısmı ise dikey bir koruyucu perde oluşturur. Kısmen eğik jetler rafların içindeki boş alana girerek kutulara paketlenmeyen ürünleri veya kutuların yan yüzeylerini ıslatır. Bu nedenle, açık yüzeyler için sulama yoğunluğunun yangın yükünün türüne ve spesifik yüküne bağımlılığı şüphe götürmezse, raflı depoları söndürürken bu bağımlılık o kadar belirgin görünmez.

Bununla birlikte, depolama yüksekliğine ve odanın yüksekliğine bağlı olarak sulama yoğunluğunun artmasında bir orantı olduğunu varsayarsak, sulama yoğunluğunun, aşağıda gösterildiği gibi, depolama yüksekliği ve oda yüksekliğinin ayrı değerleri aracılığıyla belirlenmesi mümkün olmaz. SP 5.13130, ancak sürekli bir fonksiyonla ifade edilen denklem aracılığıyla

burada 1dict, depolama yüksekliğine ve odanın yüksekliğine bağlı olarak dikte yağmurlama sistemiyle sulamanın yoğunluğudur, l/(s-m2);

i55 - 5,5 m'lik bir depolama yüksekliğinde ve 10 m'yi aşmayan bir oda yüksekliğinde (SP 5.13130'a göre), l/(s-m2);

F - depolama yüksekliğinin değişim katsayısı, l/(s-m3); h - yangın yükü depolama yüksekliği, m; l odanın yüksekliğindeki değişim katsayısıdır.

5 numaralı oda grupları için sulama yoğunluğu i5 5 0,4 l/(s-m2) ve b oda grupları için - 0,5 l/(s-m2)'dir.

Bina 5 grupları için depolama yüksekliği f değişim katsayısının, bina grupları b'den %20 daha az olduğu varsayılmaktadır (SP 5.13130'a benzer şekilde).

Oda yüksekliği l değişim katsayısının değeri Tablo 2'de verilmiştir.

AUP dağıtım ağının hidrolik hesaplamalarını yaparken, hesaplanan veya standart sulama yoğunluğuna göre (SP 5.13130'a göre) dikte sprinklerdeki basıncı belirlemek gerekir. Arzu edilen sulama yoğunluğuna karşılık gelen yağmurlama sistemindeki basınç, yalnızca bir dizi sulama diyagramı ailesinden belirlenebilir. Ancak yağmurlama sistemi üreticileri kural olarak sulama şemaları sağlamazlar.

Bu nedenle tasarımcılar, dikte sprinklerdeki basıncın tasarım değerine karar verirken zorluk yaşarlar. Ayrıca sulama yoğunluğunu belirlemek için hesaplanan yükseklik olarak hangi yüksekliğin alınacağı da açık değildir: sprinkler ile zemin arasındaki mesafe veya sprinkler ile yangın yükünün üst seviyesi arasındaki mesafe. Sulama yoğunluğunun nasıl belirleneceği de belirsizdir: sprinkler arasındaki mesafeye eşit çapta bir daire alanında veya sprinkler tarafından sulanan alanın tamamında veya bitişik sprinkler tarafından karşılıklı sulama dikkate alınarak.

Yüksek katlı raflı depoların yangından korunması için, sprinklerleri depo kaplamasının altına yerleştirilen sprinkler AUP'leri artık yaygın olarak kullanılmaya başlandı. Bu teknik çözüm, büyük miktarda su tüketimini gerektirir. Bu amaçlar için özel sprinkler kullanılır. yerli üretimörneğin SOBR-17, SOBR-25 ve yabancı, örneğin 17 veya 25 mm çıkış çapına sahip ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510.

SOBR sprinkler servis istasyonlarında, Tyco ve Viking ESFR sprinkler broşürlerinde ana parametre, tipine bağlı olarak sprinklerdeki basınçtır (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510). vb.), depolanan malların türüne, depolama yüksekliğine ve oda yüksekliğine bağlıdır. Bu yaklaşım tasarımcılar için uygundur çünkü sulama yoğunluğuna ilişkin bilgi arama ihtiyacını ortadan kaldırır.

Aynı zamanda, spesifik sprinkler tasarımından bağımsız olarak, gelecekte geliştirilecek herhangi bir sprinkler tasarımının kullanılma olasılığını değerlendirmek için bazı genelleştirilmiş parametreler kullanmak mümkün müdür? Dikte eden sprinklerin basıncını veya akış hızını temel bir parametre olarak ve ek bir parametre olarak, standart bir sprinkler kurulum yüksekliğinde belirli bir alan üzerindeki sulama yoğunluğunu kullanırsanız bunun mümkün olduğu ortaya çıkar. standart basınç(GOST R 51043'e göre). Örneğin yağmurlama sistemlerinin sertifikasyon testleri sırasında hatasız olarak elde edilen sulama yoğunluğu değerini kullanabilirsiniz. özel amaç: Sulayıcılar için sulama yoğunluğunun belirlendiği alan genel amaçlı 12 m2 (çap ~ 4 m), özel sprinkler için - 9,6 m2 (çap ~ 3,5 m), sprinkler montaj yüksekliği 2,5 m, basınç 0,1 ve 0,3 MPa. Ayrıca sertifikasyon testleri sırasında elde edilen her sprinkler tipinin sulama yoğunluğuna ilişkin bilgilerin, her bir sprinkler tipi için pasaportta belirtilmesi gerekmektedir. Yüksek katlı raflı depolar için belirlenen başlangıç parametreleriyle sulama yoğunluğunun Tablo 3'te verilenden az olmaması gerekir.

Bitişik yağmurlama sistemlerinin etkileşimi sırasında AUP'nin gerçek sulama yoğunluğu, türlerine ve aralarındaki mesafeye bağlı olarak, dikte eden yağmurlama sisteminin sulama yoğunluğunu 1,5-2,0 kat aşabilir.

Yüksek katlı depolarla ilgili olarak (depolama yüksekliği 5,5 m'den fazla olan), dikte sprinklerin akış hızının standart değerini hesaplamak için iki başlangıç koşulu alınabilir:

1. Depolama yüksekliği 5,5 m ve oda yüksekliği 6,5 m'dir.

2. Depolama yüksekliği 12,2 m ve oda yüksekliği 13,7 m. İlk referans noktası (minimum), sulama yoğunluğu ve toplam su tüketimi AUP'ye ilişkin SP 5.131301 verilerine dayanarak belirlenir. B grubu odalar için sulama yoğunluğu en az 0,5 l/(s-m2) ve toplam debi en az 90 l/s'dir. Bu sulama yoğunluğunda SP 5.13130 standartlarına uygun genel amaçlı bir dikili sprinkler tüketimi en az 6,5 lt/s'dir.

İkinci referans noktası (maksimum), aşağıda verilen verilere dayanarak belirlenir. teknik dokümantasyon SOBR ve ESFR sprinkler sistemleri için.

Aynı depo özellikleri için SOBR-17, ESFR-17, VK503 ve SOBR-25, ESFR-25, VK510 sprinkler sistemlerinin yaklaşık olarak eşit akış hızlarına sahip olan SOBR-17, ESFR-17, VK503 daha fazlasını gerektirir yüksek basınç. Tüm ESFR tiplerine göre (ESFR-25 hariç), 10,7 m'den fazla depolama yüksekliği ve 12,2 m'den fazla oda yüksekliği ile, rafların içinde ek bir yangın söndürme tüketimi gerektiren ilave bir sprinkler seviyesi gereklidir. ajan. Bu nedenle SOBR-25, ESFR-25, VK510 sprinkler sistemlerinin hidrolik parametrelerine odaklanılması tavsiye edilir.

Yüksek katlı raflı depoların 5 ve b bina grupları için (SP 5.13130'a göre), su otomatik kontrol ünitelerinin dikte sprinklerinin akış hızının hesaplanmasına yönelik denklemin aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanması önerilmektedir.

Tablo 1

Tablo 2

Tablo 3

12,2 m depolama yüksekliği ve 13,7 m oda yüksekliği ile, dikte sprinkler ESFR-25'teki basınç aşağıdakilerden az olmamalıdır: NFPA-13'e göre 0,28 MPa, FM 8-9 ve FM 2-2 0,34'e göre MPa. Bu nedenle, FM'ye göre basıncı dikkate alarak oda 6 grubu için dikte sprinklerin akış hızını alıyoruz, yani. 0,34MPa:

burada qESFR, ESFR-25 sprinklerin akış hızıdır, l/s;

KRF - GOST R 51043'e göre boyutlarda verimlilik katsayısı, l/(s-m su sütunu 0,5);

KISO - ISO 6182-7'ye göre boyutlardaki performans katsayısı, l/(min-bar0,5); p - sprinklerdeki basınç, MPa.

Oda 5 grubu için dikte sprinklerin akış hızı, NFPA'ya göre basınç dikkate alınarak formül (2) ile aynı şekilde alınır, yani. 0,28 MPa - akış hızı = 10 l/s.

5 numaralı oda grupları için, dikte sprinklerin akış hızının q55 = 5,3 l/s, 6 - q55 = 6,5 l/s oda grupları için olduğu varsayılmaktadır.

Depolama yüksekliğinin değişim katsayısının değeri Tablo 4'te verilmiştir.

Oda yüksekliği b değişim katsayısının değeri Tablo 5'te verilmiştir.

ESFR-25 ve SOBR-25 sprinkler sistemleri için verilen basınçlar ile bu basınçlarda hesaplanan debiler arasındaki ilişki Tablo 6'da sunulmaktadır. Grup 5 ve 6 için debiler formül (3) kullanılarak hesaplanır.

Tablo 7'den de anlaşılacağı üzere, 5 ve 6 numaralı oda grupları için formül (3) kullanılarak hesaplanan dikte sprinkler akış hızları, formül (2) kullanılarak hesaplanan ESFR-25 sprinkler akış hızlarına oldukça iyi karşılık gelir.

Oldukça tatmin edici bir doğrulukla, 6 ve 5 numaralı oda grupları arasındaki akış hızı farkını ~ (1,1-1,2) l/s'ye eşit olarak alabiliriz.

Bu nedenle, sprinklerlerin kaplamanın altına yerleştirildiği yüksek katlı raflı depolarla ilgili olarak AUP'nin toplam tüketimini belirlemek için düzenleyici belgelerin ilk parametreleri şöyle olabilir:

■ sulama yoğunluğu;

■ yönlendirme sprinklerindeki basınç;

■ yağmurlama sisteminin akış hızı.

Bize göre en kabul edilebilir olanı, tasarımcılar için uygun olan ve belirli sprinkler tipine bağlı olmayan, dikte sprinklerin akış hızıdır.

Tüm uygulamalarda baskın parametre olarak “dikte edilen sprinkler akış hızının” kullanılması tavsiye edilir. düzenleyici belgeler Sulama yoğunluğunun ana hidrolik parametre olarak kullanıldığı.

Tablo 4

Tablo 5

Tablo 6

Depolama yüksekliği/oda yüksekliği	Seçenekler	SOBR-25	Tahmini akış hızı, l/s, formül (3)'e göre
Depolama yüksekliği/oda yüksekliği	Seçenekler		grup 5	grup 6
	Basınç, MPa
	Tüketim, l/sn
	Basınç, MPa
	Tüketim, l/sn
	Basınç, MPa
	Tüketim, l/sn
	Basınç, MPa
	Tüketim, l/sn
	Basınç, MPa
	Tüketim, l/sn

	Tüketim, l/sn

EDEBİYAT:

1. SP 5.13130.2009 “Yangından korunma sistemleri. Yangın alarm ve yangın söndürme tesisatları otomatiktir. Tasarım normları ve kuralları."

2. STO 7.3-02-2009. Yüksek katlı depolarda SOBR sprinkler kullanan otomatik sulu yangın söndürme tesislerinin tasarımına yönelik organizasyon standardı. Genel teknik gereksinimler. Biysk, JSC "PO "Spetsavtomatika", 2009.

3. ESFR-25 Modeli. Erken Bastırmalı Hızlı Tepkili Sarkık Sprinklerler 25 K Faktörü/Yangın ve Yapı Ürünleri - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 r.

4. ESFR Sarkık Küçültücü VK510 (K25.2). Viking/ Teknik Veriler, Form F100102, 2007 - 6 s.

5. GOST R 51043-2002 “Su tesisatı ve köpüklü yangın söndürme otomatik. Fıskiyeler. Genel teknik gereksinimler. Test yöntemleri".

6. NFPA 13. Yağmurlama Sistemlerinin Kurulumu Standardı.

7. FM 2-2. FM Küresel. Bastırma Modlu Otomatik Sprinklerler için Kurulum Kuralları.

8. FM Kaybını Önleme Verileri 8-9 Alternatif yangından korunma yöntemleri sağlar.

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Sulu ve köpüklü otomatik yangın söndürme sistemleri için sprinklerler. Eğitimsel ve metodolojik el kitabı. M.: VNIIPO, 2002, 314 s.

10. ISO 6182-7 Earle Bastırma Hızlı Tepkili (ESFR) Sprinkler Sistemleri için Gereklilikler ve Test Yöntemleri.

Okumak:

Neden deniz dalgalarında bir fırtına hayal ediyorsunuz? Bütçe ile yerleşimlerin muhasebeleştirilmesi Bir tavada süzme peynirden cheesecake - kabarık cheesecake için klasik tarifler 500 g süzme peynirden Cheesecake Kuru erikli siyah inci salatası Kuru erikli siyah inci salatası Domates salçası tarifleri ile Lecho