Uygulamada, maksimum eksenel (boyuna) yük için genellikle bir kremayer veya kolonun hesaplanması gerekir. Rafın kararlı durumunu (taşıma kapasitesi) kaybettiği kuvvet kritiktir. Rafın stabilitesi, rafın uçlarının sabitlenme şeklinden etkilenir. Yapı mekaniğinde bir desteğin uçlarını sabitlemek için yedi yöntem dikkate alınır. Üç ana yöntemi ele alacağız:

Belirli bir stabilite marjını sağlamak için aşağıdaki koşulun karşılanması gerekir:

Nerede: P - etkili kuvvet;

Belirli bir stabilite faktörü oluşturulmuştur

Bu nedenle elastik sistemleri hesaplarken kritik kuvvet Pcr'nin değerini belirleyebilmek gerekir. Rafa uygulanan P kuvvetinin, ι uzunluğundaki rafın doğrusal şeklinden yalnızca küçük sapmalara neden olduğunu dikkate alırsak, o zaman denklemden belirlenebilir.

burada: E - elastik modül;
J_min - bölümün minimum atalet momenti;
M(z) - bükülme momenti şuna eşittir: M(z) = -P ω;
ω - rafın doğrusal şeklinden sapma miktarı;
Bu diferansiyel denklemi çözmek

A ve B sınır koşulları tarafından belirlenen entegrasyon sabitleridir.
Belirli eylemleri ve ikameleri gerçekleştirdikten sonra, kritik kuvvet P için son ifadeyi elde ederiz.

Kritik kuvvetin minimum değeri n = 1 (tam sayı) için olacaktır ve

Rafın elastik çizgisinin denklemi şöyle görünecektir:

burada: z - mevcut koordinat, ile maksimum değer z=l;
Kritik kuvvet için kabul edilebilir bir ifadeye L. Euler formülü denir. Kritik kuvvetin büyüklüğünün, EJ min dikmesinin sertliğine doğru orantılı olarak ve dikme l'nin uzunluğuna ters orantılı olarak bağlı olduğu görülebilir.
Bahsedildiği gibi, elastik desteğin stabilitesi, sabitleme yöntemine bağlıdır.
Çelik raflar için önerilen güvenlik faktörü:
n y =1,5÷3,0; ahşap için n y =2,5÷3,5; dökme demir için n y =4,5÷5,5
Rafın uçlarını sabitleme yöntemini hesaba katmak için, rafın azaltılmış esnekliğinin uçlarının katsayısı eklenir.

burada: μ - azaltılmış uzunluk katsayısı (Tablo);
i min - en küçük dönme yarıçapı enine kesit raflar (masa);
ι - standın uzunluğu;
Kritik yük faktörünü girin:

, (masa);
Bu nedenle, rafın kesitini hesaplarken, değeri rafın uçlarını sabitleme yöntemine bağlı olan ve malzemelerin mukavemet tablolarında verilen μ ve ϑ katsayılarını dikkate almak gerekir. referans kitabı (G.S. Pisarenko ve S.P. Fesik)
Katı kesitli bir çubuk için kritik kuvvetin hesaplanmasına bir örnek verelim dikdörtgen şekil- 6×1 cm, çubuk uzunluğu ι = 2 m. Uçların şema III'e göre sabitlenmesi.
Hesaplama:
Tablodan ϑ = 9,97, μ = 1 katsayısını buluyoruz. Bölümün eylemsizlik momenti şöyle olacaktır:

ve kritik voltaj şöyle olacaktır:

Açıkçası, P cr = 247 kgf kritik kuvveti, çubukta yalnızca 41 kgf/cm2'lik bir gerilime neden olacaktır; bu, akış sınırından (1600 kgf/cm2) önemli ölçüde daha düşüktür, ancak bu kuvvet çubuğun bükülmesine neden olacaktır. çubuk ve dolayısıyla stabilite kaybı.
Başka bir hesaplama örneğine bakalım ahşap stand yuvarlak bölüm alttan sıkıştırmalı ve üstten menteşelidir (S.P. Fesik). Raf uzunluğu 4m, sıkıştırma kuvveti N=6t. İzin verilen gerilim [σ]=100kgf/cm2. İzin verilen basınç gerilimi için azaltma faktörünü φ=0,5 olarak kabul ediyoruz. Rafın kesit alanını hesaplıyoruz:

Standın çapını belirleyin:

Bölüm atalet momenti

Rafın esnekliğini hesaplıyoruz:
burada: μ=0,7, rafın uçlarının sıkıştırılması yöntemine göre;
Raftaki voltajı belirleyin:

Açıkçası, raftaki voltaj 100 kgf/cm2'dir ve izin verilen voltaja [σ] = 100 kgf/cm2'ye eşittir.
1,5 m uzunluğunda, sıkıştırma kuvveti 50 tf, izin verilen gerilim [σ] = 1600 kgf/cm2 olan I bölümünden yapılmış bir çelik rafın hesaplanmasına ilişkin üçüncü örneği ele alalım. Rafın alt ucu sıkıştırılmıştır ve üst ucu serbesttir (yöntem I).
Kesiti seçmek için formülü kullanırız ve katsayıyı ϕ=0,5 olarak belirleriz, ardından:

Ürün yelpazesinden ve verilerinden 36 numaralı I-kirişini seçiyoruz: F = 61,9 cm2, i min = 2,89 cm.
Rafın esnekliğinin belirlenmesi:

burada: rafı sıkıştırma yöntemini dikkate alarak tablodan μ 2'ye eşittir;
Rafta hesaplanan voltaj şöyle olacaktır:

İzin verilen gerilime yaklaşık olarak eşit olan 5 kgf ve mühendislik hesaplamalarında kabul edilebilir olan% 0,97 daha fazlası.
Sıkıştırma altında çalışan çubukların kesiti, en büyük dönme yarıçapında rasyonel olacaktır. Belirli dönme yarıçapını hesaplarken
en uygun olanı ince duvarlı boru şeklindeki bölümlerdir; değeri ξ=1÷2,25 ise ve katı veya haddelenmiş profiller için ξ=0,204÷0,5 ise

Sonuçlar
Rafların ve sütunların sağlamlığını ve stabilitesini hesaplarken, rafların uçlarını sabitleme yöntemini dikkate almak ve önerilen güvenlik faktörünü uygulamak gerekir.
Kritik kuvvet değeri şu şekilde elde edilir: diferansiyel denklem rafın kavisli merkez çizgisi (L. Euler).
Yüklü bir rafı karakterize eden tüm faktörleri hesaba katmak için, raf esnekliği kavramı - λ, sağlanan uzunluk katsayısı - μ, voltaj azaltma katsayısı - ϕ, kritik yük katsayısı - ϑ - tanıtıldı. Değerleri referans tablolarından (G.S. Pisarentko ve S.P. Fesik) alınmıştır.
Kritik kuvveti - Pcr, kritik stres - σcr, rafların çapı - d, rafların esnekliğini - λ ve diğer özellikleri belirlemek için rafların yaklaşık hesaplamaları verilmiştir.
Raflar ve sütunlar için en uygun kesit, aynı ana atalet momentlerine sahip boru şeklinde ince duvarlı profillerdir.

Kullanılan literatür:
G.S. Pisarenko “Malzemelerin gücü üzerine el kitabı.”
S.P.Fesik “Malzemelerin Mukavemet El Kitabı.”
V.I. Anuriev "Makine mühendisliği tasarımcısının el kitabı".
SNiP II-6-74 "Yükler ve etkiler, tasarım standartları."

Raflara uygulanan kuvvetler, rafa uygulanan yükler dikkate alınarak hesaplanır.

B sütunları

Bina çerçevesinin orta direkleri, tüm çatı yapılarının (G) ve kar yükü ile kar yükünün (P) kendi ağırlığından en büyük N basınç kuvvetinin etkisi altında merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlar olarak hesaplanır. sn).

Şekil 8 – Orta sütundaki yükler

Merkezi olarak sıkıştırılmış orta sütunların hesaplanması gerçekleştirilir:

a) güç için

Nerede - tasarım direnci ahşap damar boyunca sıkıştırılır;

Elemanın net kesit alanı;

b) stabilite için

burkulma katsayısı nerede;

– elemanın hesaplanan kesit alanı;

Yükler kapsama alanından plana göre bir orta direk () başına toplanır.

Şekil 9 – Orta ve dış kolonların yükleme alanları

Gönderileri sonlandır

En dıştaki direk, direk eksenine (G ve P) göre uzunlamasına yüklerin etkisi altındadır. sn), alandan ve enine toplananlar ve X. Ayrıca rüzgarın hareketinden dolayı boyuna kuvvet ortaya çıkar.

Şekil 10 – Uç direk üzerindeki yükler

G – kaplama yapılarının ölü ağırlığından kaynaklanan yük;

X – çapraz çubuğun rafla temas ettiği noktada uygulanan yatay konsantre kuvvet.

Tek açıklıklı bir çerçeve için rafların sert bir şekilde yerleştirilmesi durumunda:

Şekil 11 - Temeldeki rafların sert bir şekilde sıkışması sırasındaki yüklerin diyagramı

üst çubuğun ona bitişik olduğu noktada direğe uygulanan sırasıyla sol ve sağdaki rüzgardan kaynaklanan yatay rüzgar yükleri nerede.

çapraz çubuğun veya kirişin destek bölümünün yüksekliği nerede.

Destek üzerindeki çapraz çubuğun önemli bir yüksekliğe sahip olması durumunda kuvvetlerin etkisi önemli olacaktır.

Tek açıklıklı bir çerçeve için rafın temel üzerinde menteşeli desteği durumunda:

Şekil 12 - Temeldeki rafların menteşeli desteği için yük diyagramı

Çok açıklıklı çerçeve yapılarda soldan rüzgar olduğunda p 2 ve w 2, sağdan rüzgar olduğunda p 1 ve w 2 sıfır olacaktır.

Dış sütunlar sıkıştırılmış bükme elemanları olarak hesaplanır. Boyuna kuvvet N ve bükülme momenti M değerleri, en büyük basınç gerilmelerinin meydana geldiği yüklerin kombinasyonu için alınır.

1) 0,9(G + P c + soldan rüzgar)

2) 0,9(G + P c + sağdan rüzgar)

Çerçeveye dahil edilen bir direk için maksimum eğilme momenti, sol M l ve sağ M rüzgar durumu için hesaplananlardan maksimum olarak alınır:

burada e, her biri kendi işaretine sahip olan G, Pc, Pb yüklerinin en elverişsiz kombinasyonunu içeren N boyuna kuvvetinin uygulanmasının eksantrikliğidir.

Sabit kesit yüksekliğine sahip raflar için eksantriklik sıfırdır (e = 0), değişken kesit yüksekliğine sahip raflar için eksantriklik sıfırdır (e = 0), geometrik eksen Destek bölümü ve boyuna kuvvetin uygulama ekseni.

Sıkıştırılmış - kavisli dış sütunların hesaplanması gerçekleştirilir:

a) güç için:

b) istikrar için düz şekil sabitleme yokken veya aşağıdaki formüle göre l p > 70b 2 /n sabitleme noktaları arasında hesaplanan uzunlukta bükülme:

Formüllerde yer alan geometrik özellikler referans bölümünde hesaplanır. Çerçeve düzleminden payandalar merkezi olarak sıkıştırılmış bir eleman olarak hesaplanır.

Sıkıştırılmış ve sıkıştırılmış bükülmüş kompozit bölümlerin hesaplanması yukarıdaki formüllere göre gerçekleştirilir, ancak φ ve ξ katsayıları hesaplanırken bu formüller, kolları birbirine bağlayan bağlantıların uyumu nedeniyle rafın esnekliğindeki artışı hesaba katar. Bu artan esnekliğe azaltılmış esneklik λn adı verilir.

Kafes raflarının hesaplanması kafes kirişlerin hesaplanmasına indirgenebilir. Bu durumda, düzgün dağılmış rüzgar yükü, kafes kirişin düğüm noktalarındaki konsantre yüklere indirgenir. Dikey kuvvetler G, Pc, Pb'nin yalnızca dikme kayışları tarafından algılandığına inanılmaktadır.

Merkezi sütunun hesaplanması

Raflar, öncelikle sıkıştırma ve uzunlamasına bükmede çalışan yapısal elemanlardır.

Rafı hesaplarken sağlamlığını ve stabilitesini sağlamak gerekir. Sürdürülebilirliğin sağlanması şu şekilde sağlanır: doğru seçim raf bölümleri.

Düşey yük hesaplanırken orta sütunun tasarım diyagramı alttan ve üstten kaynak yapıldığından uçlardan mafsallı olarak kabul edilir (bkz. Şekil 3).

Merkezi direk zeminin toplam ağırlığının %33'ünü taşır.

Zeminin toplam ağırlığı N, kg, şu şekilde belirlenecektir: kar ağırlığı, rüzgar yükü, ısı yalıtımından kaynaklanan yük, kaplama çerçevesinin ağırlığından gelen yük, vakumdan kaynaklanan yük dahil.

N = R2g,. (3.9)

g toplam eşit dağıtılmış yük, kg/m2;

R - tankın iç yarıçapı, m.

Zeminin toplam ağırlığı aşağıdaki yük türlerinden oluşur:

• 1. Kar yükü, g 1. g 1 = 100 kg/m2 kabul edilir;
• 2. Isı yalıtımından gelen yük, g 2. g 2 = 45 kg/m 2 kabul edilir;
• 3. Rüzgar yükü, g 3 . g 3 = 40 kg/m2 kabul edilir;
• 4. Kaplama çerçevesinin ağırlığından gelen yük, g 4. Kabul edilen g 4 =100 kg/m2
• 5. Kurulu ekipmanı dikkate alarak, g 5. Kabul edilen g 5 = 25 kg/m2
• 6. Vakum yükü, g 6. Kabul edilen g 6 = 45 kg/m2.

Ve zeminin toplam ağırlığı N, kg:

Stand tarafından algılanan kuvvet hesaplanır:

Rafın gerekli kesit alanı aşağıdaki formül kullanılarak belirlenir:

Bkz. 2, (3.12)

burada: N zeminin toplam ağırlığıdır, kg;

1600 kgf/cm2, çelik VSt3sp için;

Burkulma katsayısının yapısal olarak =0,45 olduğu varsayılmaktadır.

GOST 8732-75'e göre dış çapı D h = 21 cm olan bir boru yapısal olarak seçilir, iç çap d b =18 cm ve et kalınlığı 1,5 cm olup boru boşluğu betonla doldurulacağından kabul edilebilir bir değerdir.

Boru kesit alanı, F:

Profilin eylemsizlik momenti (J) ve dönme yarıçapı (r) belirlenir. Sırasıyla:

J = cm4, (3.14)

Nerede - geometrik özellikler bölümler.

Atalet yarıçapı:

r=, cm, (3.15)

burada J profilin eylemsizlik momentidir;

F gerekli bölümün alanıdır.

Esneklik:

Raftaki voltaj aşağıdaki formülle belirlenir:

Kg/cm (3,17)

Bu durumda Ek 17'deki (A.N. Serenko) tablolara göre = 0,34 varsayılır.

Raf tabanının gücünün hesaplanması

Temel üzerindeki tasarım basıncı P belirlenir:

Р= Р" + Р st + Р bs, kg, (3,18)

Р st =F L g, kg, (3,19)

R bs =L g b, kg, (3.20)

burada: P"-çaba dikey stand P"= 5885,6 kg;

R st - rafın ağırlığı, kg;

g - çeliğin özgül ağırlığı g = 7,85*10 -3 kg/.

R bs - rafa dökülen betonun ağırlığı, kg;

g b -özgül ağırlık beton kalitesi.g b =2,4*10 -3 kg/.

Kum tabanı üzerinde izin verilen basınçla ayakkabı plakasının gerekli alanı [y] f = 2 kg/cm2:

Kenarları olan bir döşeme kabul edilir: aChb = 0,65 × 0,65 m Döşemenin 1 cm'si başına dağıtılmış yük, q belirlenecektir:

Tasarım eğilme momenti, M:

Tasarım direnç momenti, W:

Plaka kalınlığı d:

Döşeme kalınlığının d = 20 mm olduğu varsayılmıştır.

1. Yük toplama

Çelik kirişin hesaplanmasına başlamadan önce metal kirişe etki eden yükü toplamak gerekir. Etki süresine bağlı olarak yükler kalıcı ve geçici olarak ayrılır.

• kendi ağırlığı metal kiriş;
• zeminin kendi ağırlığı vb.;

• uzun vadeli yük (binanın amacına bağlı olarak alınan yük);
• kısa vadeli yük ( kar yükü, binanın coğrafi konumuna bağlı olarak kabul edilir);
• özel yük (sismik, patlayıcı vb. Bu hesaplayıcıda dikkate alınmaz);

Kiriş üzerindeki yükler iki türe ayrılır: tasarım ve standart. Tasarım yükleri kirişin mukavemet ve stabilitesini hesaplamak için kullanılır (1 sınır durumu). Standart yükler standartlar tarafından belirlenir ve kirişlerin sapmaya göre hesaplanmasında kullanılır (2. sınır durumu). Tasarım yükleri, standart yükün güvenilirlik yük faktörü ile çarpılmasıyla belirlenir. Bu hesaplayıcı çerçevesinde, tasarım yükü, kirişin rezerve edilecek sapmasını belirlemek için kullanılır.

Zemindeki kg/m2 cinsinden ölçülen yüzey yükünü topladıktan sonra kirişin bu yüzey yükünün ne kadarını aldığını hesaplamanız gerekir. Bunu yapmak için, yüzey yükünü kirişlerin eğimi (yük şeridi olarak adlandırılan) ile çarpmanız gerekir.

Örneğin: Biz şunu düşündük toplam yük sonuç Qsurface = 500 kg/m2 ve kirişlerin eğimi 2,5 m idi.

Bu yük hesap makinesine girilir

Diyagramlar oluşturulduktan sonra dayanım (1. sınır durumu) ve sehim (2. sınır durumu) için bir hesaplama yapılır. Mukavemete dayalı bir kiriş seçmek için gerekli atalet momenti Wtr'yi bulmak ve ürün çeşidi tablosundan uygun bir metal profil seçmek gerekir.

4. Çeşitler tablosundan metal kiriş seçimi

İki seçim sonucundan (limit durumu 1 ve 2), büyük bölüm numarasına sahip bir metal profil seçilir. Sütun dikey bir öğedir yük taşıyan yapı

Yükleri havai yapılardan temele aktaran bina.

Çelik kolonların hesaplanmasında SP 16.13330 “Çelik Yapılar” standardına göre hareket edilmesi gerekmektedir.

Çelik bir kolon için genellikle bir I-kiriş, bir boru, bir kare profil veya kanalların, açıların ve levhaların kompozit bir bölümü kullanılır.

Merkezi olarak sıkıştırılmış sütunlar için, bir boru veya kare profil kullanmak en uygunudur - metal ağırlığı açısından ekonomiktirler ve güzel bir estetik görünüme sahiptirler, ancak iç boşluklar boyanamaz, bu nedenle bu profilin hava geçirmez şekilde kapatılması gerekir. Kolonlar için geniş flanşlı I-kirişlerin kullanımı yaygındır - kolon bir düzlemde sıkıştırıldığında bu tip

profil optimaldir.

Sütunun temele sabitlenme yöntemi büyük önem taşımaktadır. Kolon, bir düzlemde rijit ve diğer düzlemde mafsallı veya 2 düzlemde rijit olan menteşeli bir bağlantıya sahip olabilir. Sabitleme seçimi binanın yapısına bağlıdır ve hesaplamada daha önemlidir çünkü Kolonun tasarım uzunluğu, sabitleme yöntemine bağlıdır. Aşıkların sabitlenme yöntemini de dikkate almak gerekir, duvar panelleri

, bir kolon üzerindeki kirişler veya kafes kirişler, eğer yük kolonun yanından aktarılıyorsa, dışmerkezlik dikkate alınmalıdır.

Uygulamada kolon ayrı ele alınmaz, programda binanın bir çerçevesi veya 3 boyutlu modeli modellenir, yüklenir ve montajdaki kolon hesaplanır ve gerekli profil seçilir ancak programlarda Cıvata deliklerinden dolayı bölümün zayıflamasını hesaba katmak zor olabilir, bu nedenle bazen bölümün manuel olarak kontrol edilmesi gerekebilir.

Bir kolonu hesaplamak için anahtar kesitlerde meydana gelen maksimum basınç/çekme gerilmelerini ve momentleri bilmemiz gerekir; bunun için gerilme diyagramları oluşturulur. Bu incelememizde diyagramlar oluşturulmadan sadece kolonun mukavemet hesabını ele alacağız.

Sütunu aşağıdaki parametreleri kullanarak hesaplıyoruz:

1. Merkezi çekme/basınç dayanımı

2. Merkezi sıkıştırma altında stabilite (2 düzlemde)

3. Boyuna kuvvet ve eğilme momentlerinin birleşik etkisi altındaki mukavemet

4. Çubuğun maksimum esnekliğinin kontrol edilmesi (2 düzlemde)

1. Merkezi çekme/basınç dayanımı

SP 16.13330 madde 7.1.1'e göre standart dirençli çelik elemanların mukavemet hesabı R yn ≤ 440 N/mm2 merkezi çekme veya kuvvetle sıkıştırma ile N formüle göre yerine getirilmelidir

A n, profilin net kesit alanıdır, yani. deliklerden dolayı zayıflaması dikkate alınarak;

R y haddelenmiş çeliğin tasarım direncidir (çelik kalitesine bağlı olarak bkz. Tablo B.5 SP 16.13330);

γ c, çalışma koşulları katsayısıdır (bkz. Tablo 1 SP 16.13330).

Bu formülü kullanarak profilin gerekli minimum kesit alanını hesaplayabilir ve profili ayarlayabilirsiniz. Gelecekte doğrulama hesaplamalarında kolon kesitinin seçimi sadece kesit seçme yöntemi kullanılarak yapılabilecek, yani burada kesitin daha küçük olamayacağı bir başlangıç ​​noktası belirleyebileceğiz.

2. Merkezi sıkıştırma altında stabilite

Stabilite hesaplamaları SP 16.13330 madde 7.1.3'e uygun olarak aşağıdaki formül kullanılarak gerçekleştirilir:

A- profilin brüt kesit alanı, yani deliklerden kaynaklanan zayıflama dikkate alınmadan;

R

γ

φ - merkezi sıkıştırma altında stabilite katsayısı.

Gördüğünüz gibi bu formül öncekine çok benziyor ama burada katsayı ortaya çıkıyor φ Bunu hesaplamak için öncelikle çubuğun koşullu esnekliğini hesaplamamız gerekir. λ (yukarıda bir çizgiyle belirtilmiştir).

Nerede R y - çeliğin hesaplanan direnci;

e- elastikiyet modülü;

λ - aşağıdaki formülle hesaplanan çubuğun esnekliği:

Nerede ben ef, çubuğun tasarım uzunluğudur;

Ben— kesitin dönme yarıçapı.

Tahmini uzunluklar ben SP 16.13330 madde 10.3.1'e göre sabit kesitli sütunların (rafların) veya kademeli sütunların ayrı bölümlerinin ef'si formülle belirlenmelidir.

Nerede ben— sütun uzunluğu;

μ - etkin uzunluk katsayısı.

Etkili uzunluk katsayıları μ Sabit kesitli sütunlar (raflar), uçlarının sabitlenmesi koşullarına ve yük tipine bağlı olarak belirlenmelidir. Bazı durumlarda uçların ve yük tipinin sabitlenmesi için değerler μ aşağıdaki tabloda verilmiştir:

Bölümün atalet yarıçapı profil için ilgili GOST'ta bulunabilir, yani. profil önceden belirtilmiş olmalıdır ve hesaplama, bölümlerin numaralandırılmasına indirgenmiştir.

Çünkü çoğu profil için 2 düzlemdeki dönme yarıçapı farklı anlamlar 2 düzlemde (sadece boru ve kare profil aynı değerlerdedir) ve sabitlemelerin farklı olabileceği ve buna bağlı olarak tasarım uzunluklarının da farklı olabileceği durumlarda 2 düzlem için stabilite hesaplamalarının yapılması gerekmektedir.

Artık koşullu esnekliği hesaplamak için gerekli tüm verilere sahibiz.

Nihai esneklik 0,4'ten büyük veya ona eşitse stabilite katsayısı φ formülle hesaplanır:

katsayı değeri δ aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanmalıdır:

ihtimaller α Ve β tabloya bakın

Katsayı değerleri φ Bu formül kullanılarak hesaplanan en fazla (7,6/ λ 2) koşullu esneklik değerleri 3,8'in üzerinde olan; a, b ve c kesit tipleri için sırasıyla 4.4 ve 5.8.

Değerlerle λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Katsayı değerleri φ Ek D SP 16.13330'da verilmiştir.

Artık tüm başlangıç ​​verileri bilindiğine göre, başlangıçta sunulan formülü kullanarak hesaplamayı gerçekleştiriyoruz:

Yukarıda da bahsettiğimiz gibi 2 uçak için 2 hesaplama yapmak gerekiyor. Hesaplama koşulu karşılamıyorsa, daha fazlasına sahip yeni bir profil seçeriz. büyük değer bölümün dönme yarıçapı. Ayrıca tasarım şemasını da değiştirebilirsiniz, örneğin menteşeli contayı sert bir contayla değiştirerek veya açıklıktaki sütunu bağlarla sabitleyerek çubuğun tasarım uzunluğunu azaltabilirsiniz.

Sıkıştırılmış elemanların açık U şeklinde bir bölümün sağlam duvarlarıyla tahta veya ızgaralarla güçlendirilmesi tavsiye edilir. Şerit yoksa, SP 16.13330'un 7.1.5 maddesi uyarınca eğilme-burulma burkulması durumunda stabilite açısından stabilite kontrol edilmelidir.

3. Boyuna kuvvet ve eğilme momentlerinin birleşik etkisi altındaki mukavemet

Kural olarak, kolon yalnızca eksenel bir sıkıştırma yüküyle değil aynı zamanda örneğin rüzgardan kaynaklanan bir bükülme momentiyle de yüklenir. Dikey yükün kolonun ortasına değil yandan uygulanması durumunda da bir moment oluşur. Bu durumda, aşağıdaki formülü kullanarak madde 9.1.1 SP 16.13330'a uygun olarak bir doğrulama hesaplaması yapmak gerekir.

Nerede N- boyuna sıkıştırma kuvveti;

A n net kesit alanıdır (deliklerden kaynaklanan zayıflama dikkate alınarak);

R y — tasarım çeliği direnci;

γ c, çalışma koşulları katsayısıdır (bkz. Tablo 1 SP 16.13330);

n, Cx Ve Evet- Tablo E.1 SP 16.13330'a göre kabul edilen katsayılar

Mx Ve Benim- göreceli anlar eksenler X-X ve Y-Y;

K xn,min ve K yn,min - bölümün X-X ve Y-Y eksenlerine göre direnç momentleri (profil için GOST'ta veya referans kitabında bulunabilir);

B— bimoment, SNiP II-23-81*'de bu parametre hesaplamalara dahil edilmemiştir, bu parametre açıklamayı hesaba katmak için eklenmiştir;

Kω,min – bölümün sektörel direnç momenti.

İlk 3 bileşende soru olmaması gerekiyorsa iki anı dikkate almak bazı zorluklara neden olur.

İki moment, kesit açıklığının doğrusal gerilim dağılım bölgelerine uygulanan değişiklikleri karakterize eder ve aslında zıt yönlere yönlendirilmiş bir çift momenttir.

SCAD de dahil olmak üzere birçok programın ikili torku hesaplayamayacağını belirtmekte fayda var.

4. Çubuğun maksimum esnekliğinin kontrol edilmesi

Sıkıştırılmış elemanların esnekliği λ = lef/i kural olarak sınır değerleri aşmamalıdır λ tabloda verdin

Bu formüldeki α katsayısı, merkezi sıkıştırma altında stabilite hesaplamasına göre profil kullanım katsayısıdır.

Stabilite hesabı gibi bu hesaplamanın da 2 düzlem için yapılması gerekmektedir.

Profil uygun değilse, bölümün dönme yarıçapını artırarak veya tasarım şemasını değiştirerek bölümü değiştirmek gerekir (bağlantıları değiştirin veya tasarım uzunluğunu azaltmak için bağlarla sabitleyin).

Kritik faktör aşırı esneklikse, o zaman en düşük çelik kalitesi alınabilir çünkü Çelik kalitesi nihai esnekliği etkilemez. En iyi seçenek seçim yöntemi kullanılarak hesaplanabilir.