Tehnični podzemlje toplote

Izračuni toplotnih inženirskih izračunov ograjenih struktur

Območje zunanjih ograjenih struktur, ogrevanega območja in prostornine stavbe, ki je potrebna za izračun energetskega potniškega potniškega potniškega potniškega potniškega potniškega potniškega potniškega prometa, so določene v skladu z odločitvami o projektu v skladu s priporočili SNIP 23 -02 in TSN 23 - 329 - 2002.

Odpornost toplote odpornosti ograjenih struktur se določi glede na število in materiale plasti, kot tudi fizikalne lastnosti gradbenih materialov na priporočilih SNIP 23-02 in TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Zunanje stene stavbe

Zunanje stene v stanovanjski stavbi so uporabljale tri vrste.

Prva vrsta je opeka z debelino 120 mm, izoliramo z debelino polistirena debeline 280 mm debeline, s površino silikatne opeke. Druga vrsta je ojačana betonska plošča 200 mm, izolirana z debelino polistirena, debeline 280 mm, s površino silikatne opeke. Tretja vrsta Glej sliko. Toplotni inženiring je podan za dve vrsti zidov.

eno). Sestava plasti zunanje stene stavbe: zaščitni premaz - raztopina cementa-apna z debelino 30 mm, λ \u003d 0,84 m / (m × ° C). Zunanja plast je 120 mm - od silikatne opeke M 100 z blagovno znamko odpornosti proti zmrzali F 50, λ \u003d 0,76 W / (m × ° C); Polnjenje 280 mm - Izolacija - Polistiren Bonts D200, GOST R 51263-99, λ \u003d 0,075 W / (m × ° C); Notranji sloj je 120 mm - iz silikatne opeke, M 100, λ \u003d 0,76 W / (m × ° C). Notranje stene so ometane z apno-peščeno raztopino M 75 z debelino 15 mm, λ \u003d 0,84 W / (m × ° C).

R W.\u003d 1/8 + 0,030 / 0,84 + 0,120 / 0,76 + 0,280 / 0,075 + 0.120 / 0,76 + 0,015 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,26 m 2 × ° C / W.

Odpor na stene prenosa toplote stavbe, z območjem fasad
W. \u003d 4989,6 m 2, enaka: 4.26 m 2 × O C / W.

Koeficient toplotne enotnosti zunanjih sten r, Določena s formulo 12 SP 23-101:

i. - širina vključevanja toplote, \\ t a i \u003d.0,120 m;

L I.- dolžina vključevanja toplote, \\ t L I.\u003d 197,6 m (Območje stavbe);

k i -koeficient je odvisen od vključitve toplote, ki jo določa oglas. N SP 23-101:

k i \u003d.1.01 za vključitev toplote λ m / λ\u003d 2.3 I. a / B.= 0,23.

Potem je zmanjšana odpornost zidov prenosa toplote stavbe: 0,83 × 4,26 \u003d 3,54 m 2 × ° C / W.

2). Sestava plasti zunanje stene stavbe: zaščitni premaz - cement-apno raztopina M 75 z debelino 30 mm, λ \u003d 0,84 W / (m × ° C). Zunanja plast je 120 mm - od silikatne opeke M 100 z blagovno znamko odpornosti proti zmrzali F 50, λ \u003d 0,76 W / (m × ° C); Polnjenje 280 mm - Izolacija - Polistiren Bonts D200, GOST R 51263-99, λ \u003d 0,075 W / (m × ° C); Notranja plast 200 mm je ojačana betonska stenska plošča, λ \u003d 2.04W / (m × ° C).

Odpornost prenosa toplote je:

R W.= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2.04 + 1/2 23 \u003d 4,2 m 2 × ° C / W.

Ker imajo stene stavbe homogeno večplastno strukturo, je sprejet koeficient toplotne enotnosti zunanjih sten r.= 0,7.

Potem je zmanjšana odpornost zidov prenosa toplote stavbe: 0,7 × 4.2 \u003d 2,9 m2 × ° C / W.

Vrsta stavbe je razdelek Rank iz 9-nadstropne stanovanjske stavbe v prisotnosti nižje polaganja cevi ogrevalnih sistemov in oskrbe tople vode.

A B.\u003d 342 m 2.

tla. Podzemna 342 m 2.

Zunanja stenska površina nad tlemi In b, w \u003d 60,5 m 2.

Izračunane temperature sistema ogrevanja spodnje porazdelitve 95 ° C, oskrbo s toplo vodo 60 ° C. Dolžina cevovodov ogrevalnega sistema z nižjo ožičenjem 80 m. Dolžina cevovodov tople vode je bila 30 m. Cevi za distribucijo plina v teh. Ni pod zemljo, zato množica izmenjave zraka v tistih. podzemlje JAZ. \u003d 0,5 H -1.

t Int.\u003d 20 ° C.

Kvadratnih tleh prekrivanje (nad tem. Pod zemljo) - 1024,95 m 2.

Širina kleti je 17,6 m. Višina zunanje stene. Pod zemljo, beugoned v tla, je 1,6 m. Skupna dolžina l. prečni del ograje. Podzemno premešano v tla

l. \u003d 17,6 + 2 × 1,6 \u003d 20,8 m.

Temperatura zraka v prvem nadstropju t Int.\u003d 20 ° C.

Odpornost na prenos toplote zunanjih sten. Podzemna podzemna raven zemljišča se sprejme v skladu s SP 23-101 str. 9.3.2. enako odpornosti prenosa toplote zunanjih sten R o b. W. \u003d 3,03 m 2 × ° C / W.

Zmanjšana odpornost na prenos toplote ograjenih struktur rubenega dela tistih. Podzemlje se določi po SP 23-101 str. 9.3.3. Kot pri neizoliranih tleh na terenu v primeru, ko imajo talni materiali in stene izračunani koeficienti toplotnega prevodnosti λ≥ 1,2 W / (m О С). Zmanjšana odpornost na ograje prenosa toplote. Podzemna podzemna v tleh je opredeljena na tabeli 13 SP 23-101 in je znašala R o rs. \u003d 4,52 m 2 × ° C / W.

Kletne stene so sestavljene iz: stenskega bloka, debeline 600 mm, λ \u003d 2.04 m / (m × ° C).

Opredelimo temperaturo zraka v teh. podzemlje t Int b.

Za izračun, uporabljamo podatke tabele 12 [SP 23-101]. Pri temperaturi zraka. Podzemna 2 ° C gostota toplotnega toka iz cevovodov se bo povečala v primerjavi z vrednostmi, prikazanimi v tabeli 12, z vrednostjo koeficienta, pridobljenega iz enačbe 34 [SP 23-101]: Za cevovode ogrevalnega sistema - do koeficient [(95 - 2) / (95 - 18)] 1,283 \u003d 1.41; Za cevovode tople vode - [(60 - 2) / (60 - 18) 1,283 \u003d 1.51. Nato izračunamo temperaturo t Int b.iz enačbe toplotne bilance pri imenovani temperaturi podzemnega 2 ° C

t Int b.\u003d (20 × 342/1 1,55 + (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28 × 823 × 0,5 × 1,2 × 26 do 26 × 430/4,52 - 26 × 60.5 / 3,03) Obisk /

/ (342 / 1.55 + 0,5 × 823 × 0,5 × 1,2 + 430 / 4.52 + 60.5 / 3.03) \u003d 1316/473 \u003d 2,78 ° C.

Termični pretok skozi klet je bil

q b. C.\u003d (20 - 2.78) / 1.55 \u003d 11,1 W / m 2.

Tako, v teh. Podzemna ekvivalentna standarda Termična zaščita zagotavlja ne le ograje (stene in tla), ampak tudi zaradi toplote iz cevovodov ogrevalnih sistemov in oskrbe tople vode.

1.2.3 Prekrivanje s temi. podzemlje

Fencing ima območje A F. \u003d 1024,95 m 2.

Strukturno se prekriva na naslednji način.

2,04 m / (m × о С). Peščena peska z debelino 20 mm, λ \u003d
0,84 m / (m × o C). Izolacija ekstrudirana polistirena pena "ruhmat", ρ O.\u003d 32 kg / m 3, λ \u003d 0,029 W / (m × ° C), debelina 60 mm v skladu z GOST 16381. zračni sloj, λ \u003d 0,005 W / (m × ° C), debeline 10 mm. Plaketi za plavajoče tate, λ \u003d 0,18 W / (m × ° C), debeline 20 mm v skladu z GOST 8242.

R f.= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0,010 / 0,005 + 0,020 / 0.180 + 1/17 \u003d 4,35 m 2 × ° C / W.

V skladu z odstavkom 9.3.4 SP 23-101, smo opredelili vrednost potrebne odpornosti prenosa toplote osnovnega prekrivanja nad tehničnim podjetjem Rs.po formuli

R O. = nr req.,

kje n. - koeficient, določen z minimalno temperaturo zraka pod zemljo t Int b.\u003d 2 ° C.

n. = (t Int - t Int b)/(t Int - t ext) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Potem R S. \u003d 0,39 × 4,35 \u003d 1,74 m 2 × ° C / W.

Preverite, ali se toplotni premik prekrivanja nad tehničnimi zahtevami regulativnega kapljivega d izpolnjuje t N. \u003d 2 ° C za talno pritličje.

S formulo (3) Snip 23 - 02 definiramo minimalno dovoljeno odpornost na prenos toplote

R o min \u003d(20 - 2) / (2 × 8,7) \u003d 1,03 m 2 × ° C / w< R c \u003d.1,74 m 2 × ° C / W.

1.2.4 Cementarni prekrivanje

Prekrivajo se območje C. \u003d 1024,95 m 2.

Ojačana betonska plošča prekrivanje, debela 220 mm, λ \u003d
2,04 m / (m × о С). Izolacija Ministrstva za let CJSC "Mineral Wat", \\ t r. =140-
175 kg / m 3, λ \u003d 0,046 m / (m × ° C), debelina 200 mm po GOST 4640. Od zgoraj, ima prevleka cementni pesek z debelino 40 mm, λ \u003d 0,84 W / (M × ° C).

Potem je odpornost na prenos toplote:

R C. \u003d 1/8 + 0,22 / 2.04 + 0,200 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,66 m 2 × ° C / W.

1.2.5 Cement Cement

Ojačana betonska plošča prekrivanje, debela 220 mm, λ \u003d
2,04 m / (m × о С). Izolacijski gramzbat, r. \u003d 600 kg / m3, λ \u003d
0,190 m / (m × ° C), debelina 150 mm po GOST 9757; MIngpete CJSC "Mineral Wat", 140-175 kg / m3, λ \u003d 0.046 m / (m × OS), debelina 120 mm po GOST 4640. Od zgoraj, ima prevleka cementni pesek z debelino 40 mm, λ \u003d 0,84 m / (m × O s).

Potem je odpornost na prenos toplote:

R C. \u003d 1/8 + 0.22 / 2.04 + 0.150 / 0.190 + 0.12 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/17 \u003d 3,37 m 2 × ° C / W.

1.2.6 Okna

Dvokomerna okna se uporabljajo v sodobnih prosojnih oknih za zaščito toplote in za izvedbo okna škatel in krila, predvsem PVC profile ali njihove kombinacije. Pri izdelavi dvojnih zastekljenih oken s plavajočimi okni, so okna, ki jih izračunano odpornost na prenos toplote ne več kot 0,56 m 2 × ° C / W., ki izpolnjuje regulativne zahteve pri izvajanju certificiranja.

Kvadrat odprtin oken A F. \u003d 1002,24 m 2.

Odpor na odpornost na toploto Sprejmi R f.\u003d 0,56 m 2 × ° C / W.

1.2.7 Zmanjšan koeficient prenosa toplote

Zmanjšan koeficient prenosa toplote skozi zunanje ograje stavbe, w / (m2 × ° C), se določi s formulo 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002], ob upoštevanju struktur, sprejetih v projektu:

1,13 (4989,6 / 2.9 + 1002.24 / 0,56 + 1024.95 / 4.66 + 1024.95 / 4.35) / 8056.9 \u003d 0,54 m / (m2 × ° С).

1.2.8 Pogojni koeficient prenosa toplote

Pogojni koeficient prenosa toplote stavbe, ob upoštevanju toplotne izgube zaradi infiltracije in prezračevanja, w / (m2 × × × × × × × × [Snip 23 - 02], ob upoštevanju Upoštevajte načrte, sprejete v projektu:

kje od - specifična toplotna zmogljivost zraka, ki je enaka 1 kJ / (kg × ° C);

β ν - koeficient zmanjševanja obsega zraka v stavbi, ki upošteva prisotnost notranjih ograjenih struktur, ki je enaka β ν = 0,85.

0,28 × 1 × 0,472 × 0,85 × 25026,57 × 0,305 × 0,9/055 × 0,9 \u003d 0,41 W / (m2 × ° C).

Povprečna množica izmenjave zraka stavbe za obdobje ogrevanja se izračuna s skupno izmenjavo zraka zaradi prezračevanja in infiltracije s formulo

n A. \u003d [(3 × 1714,32) × 168/168 + (95 × 0,9 ×

× 168) / (168 × 1.305)] / (0,85 × 12984) \u003d 0,479 H -1.

- količina infiltrantnega zraka, KG / H, ki vstopa v stavbo s strukturami ograje med dnevom obdobja ogrevanja, se določi s formulo G.9 [SNIP 23-02-2003]:

19,68 / 0,53 × (35.981 / 10) 2/3 + (2.1 × 1.31) / 0,53 × (56.55 / 10) 1/2 \u003d 95 kg / h.

- oziroma za stopnišče, ocenjeni tlak obleke in notranji zračni tlak za okna in balkonska vrata ter vhodna zunanja vrata je določena s formulo 13 [SNIP 23-02-2003] za okna in balkonska vrata z zamenjavo 0,55 do 0 V njem, 28 in z izračunom specifične teže s formulo 14 [Snip 23-02-2003] na ustrezni temperaturi zraka, PA.

Δр E D. \u003d 0,55 × Η ×( γ ext. - γ int.) + 0,03 × γ ext.× ν 2.

kje Η \u003d 30,4 M-višina stavbe;

- delež zunanjega in notranjega zraka, N / M 3.

γ ext \u003d 3463 / (273-26) \u003d 14,02 N / m 3,

γ INT \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3.

Δp F.\u003d 0,28 × 30,4 × (14.02-11.78) + 0,03 × 14,02 × 5.92 \u003d 35,98 Pa.

Δp ed.\u003d 0,55 × 30,4 × (14.02-11.78) + 0,03 × 14,02 × 5,9 2 \u003d 56.55 PA.

- Povprečna gostota zraka za obdobje ogrevanja, kg / m 3 ,,

353 / \u003d 1,31 kg / m 3.

V H. \u003d 25026,57 m 3.

1.2.9 Skupni koeficient prenosa toplote

Pogojni koeficient prenosa toplote stavbe, ob upoštevanju toplotne izgube zaradi infiltracije in prezračevanja, w / (m2 × × × × × × × × × (Snip 23-02-2003], določi s formulo G.6. Ob upoštevanju struktur, sprejetih v projektu: \\ t

0,54 + 0,41 \u003d 0,95 m / (m2 × ° C).

1.2.10 Primerjava normaliziranih in zmanjšanih odpornosti na prenos toplote

Zaradi izračunov se izračuni primerjajo v tabeli. 2 Normalizirana in zmanjšana odpornost na prenos toplote.

Tabela 2 - nonmed R reg. in podano R r O. Upornost toplote

1.2.11 Zaščita pred vsebnostjo ograjenih struktur

Temperatura notranje površine ograjenih struktur mora biti večja od temperature rosišča. t D.\u003d 11.6 O C (3 ° C - za Windows).

Temperatura notranje površine ograjenih struktur τ int., izračunano s formulo I.2.6 [SP 23-101]: \\ t

τ int. = t Int.-(t Int.-t ext.)/(R R.× α Int.),

za stene stavbe:

τ int. \u003d 20- (20 + 26) / (3,37 × 8,7) \u003d 19,4 O C\u003e T D.\u003d 11.6 O C;

za prekrivanje tehničnega nadstropja:

τ int. \u003d 2- (2 + 26) / (4,35 × 8,7) \u003d 1,3 ° C< T D.\u003d 1,5 ° C, (φ \u003d 75%);

za Windows:

τ int. \u003d 20- (20 + 26) / (0,56 × 8.0) \u003d 9,9 ° C\u003e T D.\u003d 3 O C.

Temperatura kondenzata, ki pade na notranje površine dizajna, je bila določena z I-d. Diagram mokrega zraka.

Temperature notranjih strukturnih površin izpolnjujejo pogoje za preprečevanje kondenzacije vlage, razen zasnove tehničnega tla prekrivanja.

1.2.12 Značilnosti načrtovanja prostornine stavbe

Značilnosti obsega stavbe se ustanovijo v skladu s SNIP 23-02.

Koeficient fasadnosti gradnje f.:

f \u003d a f / a w + f = 1002,24 / 5992 = 0,17

Indikatorska kompakcija stavbe, 1 / m:

8056.9 / 25026.57 \u003d 0,32 m -1.

1.3.3 Poraba toplotne energije za ogrevanje stavbe

Poraba toplotne energije za ogrevanje stavbe za obdobje ogrevanja Q h y., MJ, določimo s formulo G.2 [SNIP 23 - 02]:

0,8 - koeficient redukcijskega povečanja toplote zaradi toplotne vztrajnosti ograjenih struktur (priporočeno);

1.11 je koeficient, ki upošteva dodatno porabo toplote ogrevalnega sistema, povezanega z diskretnostjo nazivnega toplotnega toka nomenklature serije ogrevalnih naprav, njihovih dodatnih toplotnih vodov skozi zzelnice ograje, povečana temperatura zraka v kotni Sobe, cevovodi, ki potekajo skozi nerešene sobe.

Gradnja splošne toplotne izgube Q H., MJ, za obdobje ogrevanja, se določi s formulo G.3 [SNIP 23 - 02]:

Q H.\u003d 0.0864 × 0,95 × 4858,5 × 4856,9 × 8056.9 \u003d 3212976 MJ.

Dovoljenje za gospodinjstvo v obdobju ogrevanja Q Int., MJ se določi s formulo G.10 [SNIP 23 - 02]: \\ t

kje q Int. \u003d 10 W / M 2 - Vrednost generacij toplote za gospodinjstvo na 1 m 2 površine stanovanjskih prostorov ali izračunano območje javne stavbe.

Q Int. \u003d 0.0864 × 10 × 205 × 3940 \u003d 697853 MJ.

Hitrost toplote skozi okna iz sončnega sevanja v obdobju ogrevanja Q S., MJ je določen s formulo 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]: \\ t

Q s \u003d τ f × k f ×( F 1 × I 1 + A F 2 × I 2 + A F 3 × I 3 + A F 4 × I 4)+ τ scy.× k Scy × A scy × i hor

Q s \u003d0,76 × 0,78 × (425.25 × 587 + 25,15 × 1339 + 486 × 1176 + 66 × 1176) \u003d 552756 MJ.

Q h y.\u003d × 1,11 \u003d 2 566917 MJ.

1.3.4 Ocenjena posebna poraba toplotne energije

Ocenjena posebna poraba toplotne energije na ogrevanje stavbe za obdobje ogrevanja, KJ / (m2 × ° C × dan), določena s formulo
G.1:

10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858,5) \u003d 72,8 kJ / (m 2 × o z × dnevom)

V skladu s tabelo. 3,6 B [TSN 23 - 329 - 2002] Opremljiva specifična poraba toplotne energije na ogrevanje devet zgodba stanovanjska stavba 80KJ / (m2 × ° C × dan) ali 29 kJ / (m 3 × ° C × dan).

Zaključek

Projekt 9-nadstropne stanovanjske stavbe uporablja posebne tehnike za povečanje energetske učinkovitosti stavbe, kot so:

Konstruktivna raztopina se uporablja, ki ne omogoča le hitre gradnje predmeta, temveč uporabljajo tudi različne strukturne materiale v zunanji ograji gradnje, in arhitekturne oblike na zahtevo stranke in ob upoštevanju obstoječih priložnosti gradbene industrije regija,

¾ Projekt je izvedena toplotna izolacija cevovodov ogrevanja in tople vode,

¾ uporabljeni sodobni toplotno izolacijski materiali, zlasti, polistirenski zvitek D200, GOST R 51263-99,

¾ Sodobni prosojni modeli oken za zaščito toplote uporabljata dvokomerna okna, in za dokončanje okna škatel in krila, predvsem PVC profilov ali njihove kombinacije. Pri izdelavi dvojnih zastekljenih oken z uporabo float-steklenih okna zagotavlja izračunano odpornost na odpornost na toploto od 0,56 W / (m × OS).

Energetska učinkovitost oblikovane stanovanjske stavbe je določena z naslednjim osnovno Merila:

¾ Posebna poraba toplote za ogrevanje v obdobju ogrevanja q H Des., KJ / (m 2 × ° C × dan) [kJ / (m 3 × ° C × dan)];

¾ Kompaktna stavba indikator k E., 1m;

Trgovina z živili za koeficient f..

Zaradi izračunov se lahko narisajo naslednje sklepe:

1. Opažene strukture 9-nadstropne stanovanjske stavbe izpolnjujejo zahteve SNIP 23-02 za energetsko učinkovitost.

2. Stavba je namenjena ohranjanju optimalnih temperatur in vlažnosti z najnižjo stroški porabe energije.

3. Kazalnik izračunanega kompaktnega stavbe k E.\u003d 0,32 je enaka normativi.

4. Koeficient zasteklitve fasade stavbe F \u003d 0,17 je blizu normativne vrednosti f \u003d 0,18.

5. Stopnja zmanjšanja toka toplotne energije na ogrevanje stavbe iz regulativne vrednosti je bila minus 9%. Ta vrednost parametra ustreza normalno Razred toplotne učinkovitosti stavbe v skladu s tabelo 3 snip 23-02-2003 toplotno zaščito stavb.

Zgradbe energetskega potnega lista

Opis:

V skladu s slednjim je "toplotna zaščita stavb" za vsak projekt obvezna za energetsko učinkovitost oddelka. Glavni namen oddelka je dokazati, da je posebna poraba toplote za ogrevanje in prezračevanje stavbe pod normativno vrednostjo.

Izračun sončnega sevanja pozimi

Tok celotnega sončnega sevanja, ki prihaja čez obdobje ogrevanja do vodoravnih in vertikalnih površin pod veljavnimi pogoji oblakov, KWH / M 2 (MJ / M 2)

Tok celotnega sončnega sevanja prihaja za vsak mesec ogrevalnega obdobja na vodoravne in vertikalne površine pod veljavnimi pogoji oblakov, KWH / M 2 (MJ / M 2)

Kot rezultat opravljenega dela so bili podatki pridobljeni na intenzivnosti skupnega (neposrednega in raztresanega) sončnega sevanja, ki pade na različne naravnane navpične površine za 18 mest Rusije. Ti podatki se lahko uporabljajo v resničnem oblikovanju.

Literatura.

1. Snip 23-02-2003 "Toplotna zaščita stavb". M.: Gosstroy RUSIJA, FSUE CPP, 2004.

2. Znanstvena in uporabna referenčna knjiga o podnebju ZSSR. Del 1-6. Vol. 1-34. - St. Petersburg. : Hidrometeoizdat, 1989-1998.

3. SP 23-101-2004 "Oblikovanje toplotne zaščite stavb." M.: FSUE CPP, 2004.

4. MHSN 2.01-99 "Varčevanje z energijo v stavbah. Regulatorji na toplotni in toplotni in toplotni inženirstvu. " M.: GUP "NIC", 1999.

5. Snip 23-01-99 * "Gradbena klima". M.: Gosstroy RUSIJA, CPP GUP, 2003.

6. Gradbena klimatologija: Referenčni priročnik za snip. - M.: Stroyzdat, 1990.

Sistemi ogrevanja in prezračevanja morajo zagotoviti dovoljene pogoje za mikroklimo in zračno sobo. To je potrebno, da se ohrani ravnotežje med toplotno izgubo stavbe in toplote krimina. Pogoj toplotnega ravnovesja stavbe se lahko izrazi v obliki enakosti

$$ q \u003d q_t + q_i \u003d q_0 + q_ (tv), $$

kjer je $ q $ -summage toplotna izguba stavbe; $ Q_T $ - prenos toplote prenosa preko zunanjih ograj; $ Q_Y $ - toplotna izguba infiltracija zaradi vstopa v sobo z ohlapnosti zunanjih hladnih zračnih ograj; $ Q_0 $ - Toplota toplote v stavbo skozi ogrevalni sistem; $ Q_ (TV) $ - Notranje odvajanje toplote.

Termična izguba stavbe je v glavnem odvisna od prvega izraza $ q_t $. Zato je za priročnost izračuna mogoče predstaviti toplotno izgubo stavbe, kot je ta:

$$ q \u003d q_t · (1 + μ), $$

kjer je $ μ $ koeficient infiltracije, ki je razmerje toplotne izgube z infiltracijo za prenos toplote prenosa toplote preko zunanjih ograj.

Vir notranjega odvajanja toplote $ Q_ (TV) $, v stanovanjskih stavbah so običajno ljudje, naprave za kuhanje hrane (plinske, električne in druge plošče), naprave za razsvetljavo. Tega odvajanja toplote so v veliki meri naključne in jih ni mogoče izraziti pravočasno.

Poleg tega se odvajanje toplote ni enakomerno porazdeljeno na stavbo. V sobah z veliko gostoto prebivalstva je notranja odvajanje toplote razmeroma velika in v prostorih z nizko gostoto so nepomembne.

Da bi zagotovili običajni režim temperature v stanovanjskih območjih, je hidravlični in temperaturni režim termalnega omrežja običajno nameščen na najbolj nedonosnih pogojih, t.j. Glede na režim ogrevanja z ničelno odvajanje toplote.

Odpornost prenosa toplote prosojnih struktur (okna, obarvana steklena okna balkonskih vrat, luči) je narejena po rezultatih preskusa v akreditiranem laboratoriju; V odsotnosti takih podatkov se oceni po metodi iz Priloge k V.

Zmanjšana odpornost na prenos toplote ograjenih struktur s prezračevanimi zračnimi sloji je treba izračunati v skladu z aplikacijo K v skupnem podjetju 50.13330.2012, toplotno zaščito stavb (SNIP 23.02.2003).

Izračun specifične toplotne zaščite, značilnosti stavbe, je sestavljen v obliki tabele, ki mora vsebovati naslednje informacije:

• Ime vsakega fragmenta, ki sestavlja stavbno lupino;
• Območje vsakega fragmenta;
• Odpornost na prenos toplote vsakega fragmenta glede na izračun (v skladu z Dodatek E v skupnem podjetju 50.13330.2012, toplotno zaščito stavb (SNIP 23.02.2003));
• Koeficient, ki upošteva razliko v notranji ali zunanji temperaturi v fragmentu strukture iz HSOP, ki je bil sprejet v izračunu.

Naslednja tabela prikazuje tabelo obrazec za izračun specifičnih značilnosti toplote stavbe.

Posebna prezračevalna značilnost stavbe, w / (m 3 ∙ ° C), je treba določiti s formulo

$$ K_ (odzračevalno) \u003d 0.28 · C · N_В · β_v · ρ_в ^ (odzračevanje) · (1-K_ (EF)), $$

kjer je $ C $ specifična toplotna zmogljivost zraka, ki je enaka 1 kJ / (kg ° ° C); $ β_v $ je koeficient zmanjševanja volumna zraka v stavbi, ki upošteva prisotnost notranjih ograjenih struktur. Če ni podatkov, da bi vzeli $ β_v \u003d 0,85 $; $ ρ_V ^ (odprtina) $ - Povprečna gostota dovodnega zraka za obdobje ogrevanja, izračunana s formulo, KG / M 3:

$$ ρ_b ^ (odzračevanje) \u003d Frac (353) (273 + T_ (od)); $$

$ N_V $ - Povprečna množica izmenjave zraka stavbe za obdobje ogrevanja, H -1; $ K_ (EF) $ - Koeficient učinkovitosti rekuperatorja.

Koeficient učinkovitosti rekuperatorja se razlikuje od nič, če povprečna prepustnost zraka stanovanjskih in prostorov javnih zgradb (z zaprtimi dovodnimi prezračevalnimi luknjami) zagotavlja med testiranjem tečaja zraka na $ N_ (50) $, H - 1, s razlika tlaka 50 PA zunanjega in notranjega zraka pri prezračevanju z mehansko motivacijo $ N_ (50) ≤ 2 $ H -1.

Multiplikast izgradnje zraka stavb in prostorov s tlačno razliko je 50 PA in njihova srednja dihanje se določi v skladu z GOST 31167.

Povprečna množica izmenjave zraka stavbe za obdobje ogrevanja se izračuna s skupno izmenjavo zraka zaradi prezračevanja in infiltracije s formulo, H -1:

$$ N_B \u003d FRAC (FRAC (L_ (L_ (ZDR) · N_ (odprtina)) (168) + Frac (G_ (INF) · N_ (INF)) (168 · ρ_В ^ (ventila)) (β_v · V_ (iz)), $$

kjer je $ L_ (odzračevanje) $ količina dovoda zraka v stavbo z anorganiziranim prilivom ali normalizirano vrednostjo z mehanskim prezračevanjem, M 3 / h, ki je enaka: a) stanovanjske stavbe z ocenjenim stanovanju, manj kot 20 m 2 Skupna površina na osebo $ 3 · A_G $, B) Druge stanovanjske stavbe $ 0.35 · H_ (FL) (A_ZH) $, vendar vsaj $ 30 · M $; Kjer je $ M $ - izračunano število prebivalcev v stavbi, c) javnih in upravnih stavb je odvisno od pogojev: za upravne zgradbe, pisarne, skladišča in supermarketov $ 4 · A_R $, za nakupovalne trgovine, zdravstvene ustanove, gospodinjske storitve Objekti, šport Arenov, Muzeji in razstave $ 5 · A_R $, za otroške predšolske ustanove, šole, sekundarne in visokošolske ustanove $ 7 · A_R $, za fizične in kulturne in kulturne in prostočasne komplekse, restavracije, kavarne, železniške postaje $ 10 · A_R $; $ A_G $, $ A_R $ - za stanovanjske stavbe - območje stanovanjskih prostorov, ki vključujejo spalnice, otroške, dnevne sobe, omare, knjižnice, menze, kuhinjske mize; Za javne in upravne stavbe - izračunano območje, določeno v skladu s SP 118.13330 kot vsota območij vseh prostorov, razen hodnikov, tamburrjev, prehodov, stopnišč, rudnikov dvigala, notranjih odprtih stopnic in rampov, kot tudi Sobe, namenjene za inženirsko opremo in omrežja, M 2; $ H_ (et) $ - višina tal iz tal do stropa, m; $ N_ (odzračevanje) $ - število ur delovanja mehanskega prezračevanja med tednom; 168 - število ur v tednu; $ G_ (INF) $ - količina infiltrantnega zraka v stavbo preko ograjenih konstrukcij, kg / h: za stanovanjske stavbe - Zrak, ki vstopa v stopnišče med dnevom ogrevalnega obdobja, za javne zgradbe - zrak, ki vstopa skozi ohlapnost Prosojne modele in vrata, je dovoljeno, da se za javne zgradbe, ki jih delovni čas, odvisno od poplav stavbe: do treh nadstropij - enaka $ 0,1 · β_v · v_ (Skupaj) $, od štiri do devet tal $ 0,15 · β_v · V_ (SKUPAJ) $, nad devetimi etažami $ 0,2 · β_v · V_ (SKUPAJ) $, kjer je $ V_ (SKUPAJ) $ - Ogrevana prostornina javnega dela stavbe; $ N_ (INF) $ - Število ur infiltracije v infiltraciji v tednu, H, ki je enako 168 za stavbe z uravnoteženo izpušno prezračevanjem in (168 - $ N_ (odzračeva) za stavbe, v prostorih, od katerih Zračna podpora je podprta med delovanjem mehanskega prezračevanja; $ V_ (od) $ - segrevana prostornina stavb, ki je enaka prostornini, ki jih omejujejo notranje površine zunanjih ograj stavb, M 3;

V primerih, ko stavba je sestavljena iz več območij z različno izmenjavo zraka, je povprečna množica izmenjave zraka za vsako cono ločeno (območja, na katerih je zgradba razdeljena, je vsa segreta volumen). Vse dobljene povprečja izmenjave zraka so povzete in skupni koeficient je substituiran v formulo za izračun posebnih značilnosti prezračevanja stavbe.

Količina infiltrirajočega zraka, ki vstopa v stopnišče stanovanjske stavbe ali v prostorih javne stavbe z ohlapnosti nadevov odprtin, ki verjamejo, da je vse na navijalni strani, je treba določiti s formulo:

$$ G_ (INF) \u003d levo (Frac (A_ (OK (OK)) (R_ (in, OK) ^ (TR)) \\ T levo (Frac (Frac (Δp_ (OK)) (10) \\ t ) ^ (Frac (2) (3)) + levo (Frac (A_ (DV (DV) (R_ (in, DV) ^ (TR)) Desno) · Levi (Frac (Δp_ (DV) ) (10) Desno) ^ (frac (1) (2)) $$

kjer je $ A_ (OK) $ in $ A_ (DV) $ - oziroma skupna površina oken, balkonskih vrat in vhodna zunanja vrata, m 2; $ R_ (in, OK) ^ (TR) $ in $ R_ (in, DV) ^ (TR) $ - oziroma zahtevana odpornost na zračno permeacijo oken oken in balkonskih vrat in vhodna zunanja vrata, (m 2 · H) / kg; $ Δp_ (OK) $ in $ Δp_ (DV) $ - oziroma, izračunana tlačna razlika zunanjega in notranjega zraka, PA, za okna in balkonska vrata ter vhodna zunanja vrata, se določijo s formulo:

$$ Δp \u003d 0,55 · h · (γ_n-γ_v) + 0,03 · γ_n · v ^ 2, $$

za okna in balkonska vrata z zamenjavo 0,55 do 0,28 v njem in z izračunom specifične teže po formuli:

$$ \u003d Frac (3463) (273 + T), $$

kjer je $ γ_n $, $ γ_V $ je delež zunanjega in notranjega zraka, N / M 3; T - temperatura zraka: notranja (za določitev $ γ_v $) - sprejeta je v skladu z optimalnimi parametri po GOST 12.1.005, GOST 30494 in SANPINE 2.1.2.2645; Zunanji (določiti $ γ_N $) - jemljemo enako povprečni temperaturi najhladnejše petdnevne varnosti 0,92 do SP 131.13330; $ V $ je največ povprečnih hitrosti vetra v Rumbamu januarja, katerih ponovljivost je 16% in več, ki jih SP 131.13330.

Posebna značilnost gospodinjskih generacij toplote stavbe, W / (M 3 · ° C), je treba določiti s formulo:

$$ K_ (Бот) \u003d frac (q_ (gen) · a_ge) (v_ (gen) · (t_v-t_ (iz)), $$

kjer $ Q_ (GEN) $ je vrednost generacij toplote za gospodinjstvo na 1 m 2 območja stanovanjskih prostorov ali izračunano območje javne stavbe, W / M 2, prejetih za:

• stanovanjske stavbe z ocenjeno populacijo stanovanj, ki so manjša od 20 m 2 skupnega območja na osebo $ Q_ (GEN) \u003d 17 $ W / M 2;
• stanovanjske stavbe z ocenjeno populacijo stanovanj 45 m 2 skupnega območja in več na osebo $ Q_ (vsak dan) \u003d 10 $ W / m 2;
• druge stanovanjske stavbe - odvisno od ocenjene populacije stanovanj v interpolaciji vrednosti $ Q_ (Gen.) $ med 17 in 10 W / m2;
• za javne in upravne stavbe se na podlagi izračunanega števila ljudi (90 W / oseba), ki se nahaja v stavbi, razsvetljavi (pri namestitvene zmogljivosti) in pisarniške opreme (10 W / m 2), ob upoštevanju Delovni čas računa na teden.

Posebna značilnost povečanja toplote v stavbi iz sončnega sevanja, z m / (M · ° C), je treba določiti s formulo: \\ t

$$ K_ (rad) \u003d (11,6 · q_ (rad) ^ (leto)) (V_ (iz) · HSOP), $$

kjer je $ Q_ (rad) ^ (leto) $ - Hitrost toplote skozi okna in luči iz sončnega sevanja v obdobju ogrevanja, MJ / leto, za štiri fasade stavb, usmerjenih v štiri smeri, opredeljene s formulo:

$$ q_ (zadovoljna) ^ (leto) \u003d τ_ (1OK) · τ_ (2ok) · (A_ (OK1) · I_1 + A_ (OK2) · I_2 + A_ (OK3) · I_3 + A_ (OK4) · I_4) + τ_ (1Phone) · τ_ (2Pone) · a_ (ozadje) · i_ (gora), $$

kjer je $ τ_ (1ok) $, $ τ_ (1Phone) $ - relativni prodor sončnega sevanja za lahka odporna nadeva oken in anti-zrakoplovov luči, prejetih v skladu s podatki potnih listov ustreznih svetlobno odpornih izdelkov; V odsotnosti podatkov je treba sprejeti v redu; Downtown Windows s kotom nadeva do obzorja 45 ° in več je treba obravnavati kot navpična okna, z nagibnim kotom, ki je manjša od 45 ° - kot luči proti zrakoplovom; $ τ_ (2ok) $, $ τ_ (2Font) $ - koeficienti, ki upoštevajo senčenje svetlobe odprtja sistema Windows in anti-zrakoplovov z neprozornimi elementi za polnjenje, ki jih prejmejo podatki o projektu; V odsotnosti podatkov je treba sprejeti v redu; $ A_ (OK1) $, $ A_ (OK2) $, $ A_ (OK3) $, $ A_ (OK4) $ - Območje razsvetljave fasad stavbe (gluhi del balkonskih vrat je izključeno) , oziroma usmerjena v štiri smeri, M 2; $ A_ (Ozadje) $ - Območje razsvetljave proti zrakoplovnih svetilk stavbe, M 2; $ I_1 $, $ i_2 $, $ i_3 $, $ i_4 $ - Povprečje za obdobje ogrevanja Vrednost sončnega sevanja na vertikalne površine pod veljavnimi pogoji oblakov, orientirajo v štirih fasadah stavbe, MJ / (M 2 · Leto) je določena z metodo Kodeks pravil TSN 23-304-99 in SP 23-101-2004; $ I_ (gora) $ - povprečje za obdobje ogrevanja Vrednost sončnega sevanja na vodoravni površini pod veljavnimi pogoji oblakov, MJ / (M 2 · leto), se določi v vsoti pravil TSN 23-304-99 in SP 23-101-2004.

Posebna poraba toplotne energije za ogrevanje in prezračevanje stavbe za obdobje ogrevanja, KWh · H / (M 3 · leto) je treba določiti s formulo:

$$ q \u003d 0.024 · HSOP · q_ (od) ^ r. $$

Poraba toplotne energije za ogrevanje in prezračevanje stavbe za obdobje ogrevanja, KWh / leto je treba določiti s formulo:

$$ q_ (od) ^ (leto) \u003d 0.024 · HSOP · V_ (od) · q_ (iz) ^ str. $$

Na podlagi teh kazalnikov za vsako stavbo se razvija energetska vozovnica. Energetski potni list gradbenega projekta: dokument, ki vsebuje energijo, toplotnim inženirstvom in geometrijskimi značilnostmi obstoječih stavb in projektov stavb ter njihovih ograjenih struktur ter vzpostavitev skladnosti z zahtevami regulativnih dokumentov in razreda energetske učinkovitosti.

Energetski potni list izgradnje stavbe je razvit, da se zagotovi sistem za spremljanje ogrevalnega toka toplote za ogrevanje in prezračevanje s stavbo, kar pomeni vzpostavitev skladnosti s toplotno zaščito in energijsko značilnostmi stavbe Normalizirani kazalniki, opredeljeni v teh standardih in (ali) zahteve energetske učinkovitosti objektov gradnje kapitala, ki jih določa zvezna zakonodaja.

Energetski potni list stavbe je sestavljen v skladu z Dodatkom D. Obrazec zapolniti energetski potni list projekta stavbe v SP50.13330.2012 Toplotna zaščita stavb (SNIP 23.02.2003).

Ogrevalni sistemi morajo zagotoviti enotno segrevanje zraka v prostorih v celotnem obdobju ogrevanja, ne ustvarjajo vonjav, ne onesnažujejo zraka prostorov z škodljivimi snovmi, dodeljenimi med delovanjem, ne ustvarjajo dodatnega hrupa, morajo biti na voljo za tok popravila in vzdrževanje .

Ogrevalne naprave morajo biti lahko dostopne za čiščenje. Ko gretje vode, temperatura površine ogrevalnih naprav ne sme presegati 90 ° C. Za instrumente z ogrevalno temperaturo površine več kot 75 ° C je treba zagotoviti zaščitne ograje.

Naravno prezračevanje stanovanjskih prostorov bi moralo izvesti dotok zraka skozi hitrost, fraumugo, ali s posebnimi luknjami v okenskih krilah in prezračevalnih kanalih. Kanalni izpušni luknje je treba zagotoviti v kuhinjah, kopalnicah, sanitarijah in sušilnih omarah.

Ogrevalna obremenitev je praviloma približno uro. Z nespremenjenimi zunanjimi temperaturami, hitrostjo vetra in oblaki, je grelna obremenitev stanovanjskih stavb skoraj konstantna. Ogrevalna obremenitev javnih zgradb in industrijskih podjetij ima ne-trajno na dan, in pogosto nestalni tedenski urnik, ko je za shranjevanje topline umetno zmanjšanje pretoka toplote na segrevanje v ne-delovni uri (noč in vikend) .

Pomembno bolj dramatično spreminjajo tako čez dan in po tednu tedna prezračevalne obremenitve, saj v nedelujoči uri industrijskih podjetij in institucij prezračevanje, praviloma ne deluje.

Ministrstvo za šolstvo in znanost Ruske federacije

Zvezna država Proračunska izobraževalna ustanova višje strokovno izobraževanje

"Državna univerza - usposabljanje in znanstveni in proizvodni kompleks"

Arhitekturni inštitut

Oddelek: "Gradbeništvo in gospodarstvo"

Disciplina: "Gradbena fizika"

Delo tečaja

"Termična zaščita stavb"

Izvedeni študent: Arkharov K.YU.

• Uvod
• Opravila
• 1 . Sklic na klimatizacijo
• 2 . Heat Engineering.
• 2.1 Izračun toplotnega inženiringa zaprtih struktur
• 2.2 Izračun ograjenih struktur "tople" kleti
• 2.3 Izračun toplotnega inženiringa sistema Windows
• 3 . Izračun posebne porabe toplotne energije za obdobje ogrevanja
• 4 . Segrejte toploto tal
• 5 . Zaščita ograjenega gradnje iz pretvorbe
• Zaključek
• Seznam rabljenih virov in literature
• Dodatek A.

Uvod

Termična zaščita je niz ukrepov in tehnologij za varčevanje z energijo, ki omogoča povečanje toplotne izolacije stavb različnih namenov, zmanjšanje toplotne izgube.

Naloga zagotavljanja potrebnih toplotnih inženirskih lastnosti zunanjih ograjenih objektov je rešena z dodajanjem zahtevane toplotne odpornosti in odpornosti na toploto.

Odpornost prenosa toplote mora biti precej visoka, tako da je v najhladnejšem obdobju leta zagotoviti higiensko dovoljene temperaturne razmere na površini konstrukcije, s katerimi se sooča prostor. Toplotna odpornost konstrukcij je ocenjena z njihovo zmožnostjo ohranjanja relativne konstitucije temperature v prostorih ob periodičnih nihanjih temperature zraka, ki mejijo na strukture, in pretok toplote, ki poteka skozi njih. Stopnja toplotne odpornosti strukture kot celote je v veliki meri določena s fizikalnimi lastnostmi materiala, iz katerega je izdelana zunanja plast konstrukcije, ki zaznava ostra nihanja temperature.

V tem tečaju je toplotni inženirski izračun ograjenega gradnje stanovanjske individualne hiše, katerega gradbena površina je G. Arkhangelsk.

Opravila

1 Gradbena površina:

arkhangelsk.

2 zasnova sten (naslov strukturnega materiala, izolacija, debelina, gostota):

1. plasti - politerolbonon, ki ga je modificiral na cementu SLAG-Portland (\u003d 200 kg / m 3 ;? \u003d 0,07 W / (M * K) ;? \u003d 0,36 m)

2. plasti - ekstrudirani polistiolster (\u003d 32 kg / m 3 ;? \u003d 0,031 w / (m * k) ;? \u003d 0,22 m)

3-P plast - Pearbeet (\u003d 600 kg / m 3 ;? \u003d 0,23 W / (M * K) ;? \u003d 0,32 m

3 Hidroizolacijski material:

perlibeton (\u003d 600 kg / m 3 ;? \u003d 0,23 W / (M * K) ;? \u003d 0,38 m

4 PAUL DESIGN:

1. plasti - linolej (1800 kg / m 3; S \u003d 8.56W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,38W / (m 2 ° ° C) ;? \u003d 0,0008 m

2. plasti - cementni pesek estrih (\u003d 1800 kg / m 3; s \u003d 11.09W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,93W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,01 m)

3. plasti - plošče iz polistirena (\u003d 25 kg / m 3; S \u003d 0,38W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,44W / (m 2 ° ° C) ;? \u003d 0,11 m)

4. plasti - penasto betonska plošča (\u003d 400 kg / m 3; s \u003d 2.42W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,15W / (m 2 · ° C) ;? \u003d 0,22 m)

1 . Sklic na klimatizacijo

Gradbena površina - G. Arkhangelsk.

Klimatska okrožja - II A.

Vlažna cona - Mokra.

Vlažnost zraka v zaprtih zraku? \u003d 55%;

temperatura poravnave v zaprtih prostorih \u003d 21 ° C.

Način vlažnosti prostora je normalen.

Pogoji poslovanja - B.

Klimatske parametre:

Ocenjena temperatura zunanjega zraka (zunanja temperatura zraka je najhladnejša pet dni (varnost 0,92)

Trajanje obdobja ogrevanja (s povprečno dnevno temperaturo zunanjega zraka 8 ° C) - \u003d 250 dni;

Povprečna temperatura obdobja ogrevanja (s povprečno dnevno temperaturo zunanjega zraka 8 ° C) - \u003d - 4,5 ° C.

ogrevanje toplote

2 . Heat Engineering.

2 .1 Izračun toplotnega inženiringa zaprtih struktur

Izračun merskega dneva obdobja ogrevanja

HSOP \u003d (T B - T od) Z iz, (1.1)

kjer, ocenjeni prostor v sobi, ° C;

Izračunana temperatura na prostem, ° C;

Trajanje obdobja ogrevanja, dan

HSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° C

Zahtevana odpornost na prenos toplote se izračuna s formulo (1.2)

kjer, A in B - koeficienti, katerih vrednosti je treba sprejeti v skladu s tabelo 3 SP 50.13330.2012 "Toplotna zaščita stavb" za ustrezne skupine stavb.

Vzemite: A \u003d 0,00035; B \u003d 1,4.

0.00035 6125 + 1,4 \u003d 3.54m 2 ° C / W.

Design na prostem

a) Izrežite zasnovo z ravnino vzporedno s smerjo toplotnega toka (sl. 1):

Slika 1 - Design na prostem

Tabela 1 - Parametri z zunanjim stenskim materialom

Odpornost prenosa toplote R A dobimo formulo (1.3):

kje, in jaz - območje I-TH spletnega mesta, M 2;

R I je odpornost prenosa toplote I-TH spletnega mesta;

Območje vseh mest, m 2.

Odpornost na prenos toplote za homogena mesta, določena s formulo (1.4):

kje,? - debelina plasti, m;

Koeficient toplotne prevodnosti, w / (mk)

Odpornost prenosa toplote za nehomogene odseke se izračuna s formulo (1.5):

R \u003d R1 + R2 + R3 + ... + R n + R EP, (1.5)

kjer, R1, R2, R3 ... R n je odpornost prenosa toplote posameznih plasti strukture;

R EP je odpornost prenosa toplote zračnega sloja ,.

Našli smo R A s formulo (1.3):

b) Izrežite zasnovo z ravnino, ki je pravokotna na smer toplotnega pretoka (Sl.2):

Slika 2 - Zunanja oblika sten

Odpor na prenos toplote R B Določite formulo (1.5)

R B \u003d R1 + R2 + R3 + ... + R n + R EP, (1.5)

Odpornost na zrak prepustna za homogena mesta, določena s formulo (1.4).

Odpornost na zrak prepustna za nehomogena mesta, določena s formulo (1.3):

Najdemo R B po formuli (1.5):

R B \u003d 5,14 + 3.09 + 1,4 \u003d 9,63.

Pogojna odpornost prenosa toplote zunanjega sten se določi s formulo (1.6):

kje, R A je odpornost prenosa toplote v ograjenem strukturi, kar je vzporedno s pretokom toplote;

R B je odpornost prenosa toplote v zaprti strukturi, rezano pravokotno na toplotni tok ,.

Zmanjšana odpornost na prenos toplote zunanje stene se določi s formulo (1.7):

Odpor na odpornost na toploto na zunanji površini se določi s formulo (1.9)

kjer je koeficient prenosa toplote na notranji površini ograjenega konstrukcije, \u003d 8,7;

kjer je koeficient prenosa toplote zunanje površine ograjenega konstrukcije, \u003d 23;

Ocenjena temperaturna razlika med temperaturo notranjega zraka in temperaturo notranje površine ekstrezdnega oblikovanja, da se določi s formulo (1.10):

kje, P je koeficient, ki upošteva odvisnost položaja zunanje površine ograjenih struktur glede na zunanji zrak, sprejme n \u003d 1;

ocenjena sobna temperatura, ° C;

izračunana temperatura na prostem v hladnem obdobju leta, ° C;

koeficient prenosa toplote na notranji površini ograjenih konstrukcij, w / (m2 · ° C).

Temperatura notranje površine predjednega oblikovanja je določena s formulo (1.11):

2 . 2 Izračun ograjenih struktur "tople" kleti

Potrebna odpornost prenosa toplote dela osnovne stene, ki se nahaja nad oznako za načrtovanje tal, vzamemo enako odpornost na prenos toplote zunanje stene:

Odpornost prenosa toplote ograjenih konstrukcij, ki je bil vstavljen del kleti pod zemljo.

Višina zlomljenega dela kleti - 2m; Širina kleti - 3,8 m

Top 13 SP 23-101-2004 "Oblikovanje toplotne zaščite stavb" Sprejmemo:

Zahtevana odpornost prenosa toplote osnovnega prekrivanja preko "tople" kleti se obravnava s formulo (1.12)

kjer je potrebna upornost prenosa toplote kleti, najdemo na tabeli 3 SP 50.13330.2012 "Toplotna zaščita stavb".

kjer je temperatura zraka v kleti, ° C;

enako kot v formuli (1.10);

enako kot v formuli (1.10)

Strinjam se enako 21,35 ° C:

Temperatura zraka v kleti, določena s formulo (1.14):

kjer, enako kot v formuli (1.10);

Linearna gostota termalnega pretoka; ;

Obseg zraka v kleti;

Dolžina cevovoda I-ta premer, m; ;

Multiplecity izmenjave zraka v kleti; ;

Gostota zraka v kleti;

c je specifična toplotna zmogljivost ;;

Na kleti;

Površina in kleti v stiku z zemljo;

Območje zunanjih sten kleti nad tlemi ,. \\ t

2 . 3 Izračun toplotnega inženiringa sistema Windows

Stopnja in dan obdobja ogrevanja, izračunana s formulo (1.1)

HSOP \u003d (+ 21 + 4.5) 250 \u003d 6125 °.

Zmanjšana odpornost na prenos toplote se določi na tabeli 3 SP 50.13330.2012 "Termična zaščita stavb" z metodo interpolacije:

Izberite okna, ki temelji na dobri upornosti prenosa toplote R 0:

Običajna steklena in eno-komorna dvojna steklena okna v ločenih vezi iz stekla z trdno selektivno prevleko.

Zaključek: Zmanjšana odpornost na prenos toplote, temperaturna razlika in temperatura notranje površine ograjenega oblikovanja ustrezajo zahtevanim standardom. Posledično je oblikovana zasnova zunanje stene in debeline izolacije pravilno izbrana.

Zaradi dejstva, da so bile strukture stene vzete za ograjenih struktur v bruerjenem delu kleti, so pridobili nesprejemljivo odpornost na prenos toplote osnovnega prekrivanja, ki vpliva na temperaturno razliko med temperaturo notranjega zraka in temperaturo notranje površine ograjenega konstrukcije.

3 . Izračun posebne porabe toplotne energije za obdobje ogrevanja

Ocenjena posebna poraba toplotne energije za ogrevanje stavb za obdobje ogrevanja, ki jo določa formula (2.1):

kjer je poraba toplotne energije na ogrevanje stavbe v obdobju ogrevanja, j;

Količina površine nadstropja stanovanja ali koristnega območja prostorov stavbe, razen tehničnih tal in garaže, M 2

Poraba toplote za ogrevanje stavbe v obdobju ogrevanja se izračuna s formulo (2.2):

kjer je splošna toplotna izguba stavbe prek zunanjih ograjenih struktur J;

Dobiček toplote v gospodinjstvu v obdobju ogrevanja, j;

Hitrost toplote skozi okna in luči iz sončnega sevanja v obdobju ogrevanja, j;

Koeficient zmanjšanja toplote zaradi toplotne vztrajnosti ograjenih struktur, priporočene vrednosti \u003d 0,8;

Koeficient, ki upošteva dodatno porabo toplote ogrevalnega sistema, povezanega z diskretnostjo nazivnega toplotnega toka nomenklature serije ogrevalnih naprav, njihovih dodatnih toplotnih vodov skozi ničelne prevleke ograje, povečana temperatura zraka v kotne sobe, toplotne linije cevovodov, ki potekajo skozi neogrevane sobe za stavbe z ogrevanimi kleti \u003d 1, 07;

Splošna toplotna izguba stavbe, J, za obdobje ogrevanja, s formulo (2.3) določamo:

kjer je splošni koeficient prenosa toplote stavbe, w / (m 2 ° C) določen s formulo (2.4);

Skupna površina ograjenih struktur, m 2;

kjer je zmanjšan koeficient prenosa toplote prek zunanjih obdajalnih struktur stavbe, w / (m 2 ° C);

Pogojni koeficient prenosa toplote stavbe, ob upoštevanju toplotne izgube zaradi infiltracije in prezračevanja, m / (m2 · ° C).

Zmanjšan koeficient prenosa toplote prek zunanjih obdajalnih struktur stavbe je določen s formulo (2.5):

kjer, površina, m 2 in zmanjšana odpornost na prenos toplote, m 2 ° C / w, zunanje stene (z izjemo odpiranja);

Enako, polnjenje lahkega treninga (okna, obarvana steklena okna, luči);

Enaka, zunanja vrata in vrata;

enake kombinirane prevleke (vključno z Erkers);

enaka, podstrešna tla;

enaka, pritlična tla;

.

0,306 W / (M 2 · ° C);

Pogojni koeficient prenosa toplote stavbe, ob upoštevanju toplotne izgube zaradi infiltracije in prezračevanja, W / (M 2 · ° C), določi s formulo (2.6):

kjer je koeficient zmanjševanja volumna zraka v stavbi, ki upošteva prisotnost notranjih ograjenih struktur. Sprejmi HV \u003d 0,85;

Obseg ogrevanih prostorov;

Računovodski koeficient prihajajočega toplotnega toka v prosojnih strukturah, ki so enake okni in balkonskim vrati z ločenimi vezanji 1;

Povprečna gostota dovodnega zraka za obdobje ogrevanja, KG / M 3, določena s formulo (2.7);

Povprečna množica izmenjave zraka stavbe za obdobje ogrevanja, H1

Povprečna množica izmenjave zraka stavbe za obdobje ogrevanja se izračuna s skupno izmenjavo zraka zaradi prezračevanja in infiltracije s formulo (2.8):

kjer je količina dovoda zraka v stavbi z anorganiziranim prilivom ali normalizirano vrednostjo v mehanskem prezračevanju, M 3 / h, ki je enaka stanovanjskim stavbam, namenjenim državljanom, ob upoštevanju družbene norme (z ocenjeno oceno Apartma 20 m 2 skupnega območja in manj na osebo) - 3 A; 3 A \u003d 603,93 m 2;

Območje stanovanjskih prostorov; \u003d 201,31m 2;

Število ur delovanja mehanskega prezračevanja v tednu, H; ;

Število ur vključevanja infiltracije v tednu, h; \u003d 168;

Količino infiltrantnega zraka v stavbi preko ograjenih struktur, kg / h;

Število infiltrancijskega zraka v celico stopnišča v stanovanjski stavbi z ohlapnosti nadevov odprtin z opredeljenim s formulo (2.9):

kjer, za stopnišče, skupna površina oken in balkonskih vrat in vhodna zunanja vrata, m 2;

za stopnišče, za stopnišče, zahtevana odpornost na zračno permeacijo oken in balkonskih vrat in vhodna zunanja vrata, m 2 ° C / W;

V skladu s tem, za stopnišče, izračunana razlika tlaka obleke in notranji zračni tlak za okna in balkonska vrata in vhodna zunanja vrata, PA, določena s formulo (2. 10):

kjer, n, v - delež zunanjega in notranjega zraka, N / m3, določen s formulo (2.11): \\ t

Najvišja od povprečnih hitrosti vetra v Rumbamu za januar (SP 131.13330.2012 "Gradbena klimatologija"); \u003d 3,4 m / s.

3463 / (273 + T), (2.11)

h \u003d 3463 / (273-33) \u003d 14,32 N / m 3;

b \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3;

Od tu najdemo:

Ugotavljamo povprečno množico stavbe izmenjave zraka za obdobje ogrevanja, z uporabo podatkov, pridobljenih:

0,06041 H 1.

Na podlagi pridobljenih podatkov menimo, da formula (2.6):

0,020 W / (m 2 ° C).

Uporaba podatkov, pridobljenih v formulah (2.5) in (2.6), najdemo celoten koeficient prenosa toplote stavbe:

0,306 + 0,020 \u003d 0,326 W / (m 2 · ° C).

Izračunamo splošno toplotno izgubo stavbe pod formulo (2.3):

0,08640,326317.78 \u003d J.

Gospodinjski dobiček toplote v obdobju ogrevanja, J, določiti s formulo (2.12):

kjer je obseg generacij toplote za gospodinjstvo na 1 m 2 območja stanovanjskih prostorov ali izračunano območje javne stavbe, W / M 2, sprejeti;

območje stanovanjskih prostorov; \u003d 201,31m 2;

Hitrost toplote skozi okna in luči iz sončnega sevanja v obdobju ogrevanja, J, za štiri fasade stavb, usmerjenih v štiri smeri, definiramo formulo (2.13):

kadar, - koeficienti, ki upoštevajo zatemnitev svetlobe, izginejo zaradi neprozornih elementov; Za stekleno steklo iz enega komora iz običajnega stekla s trdnim selektivnim premazom - 0,8;

Relativni koeficient prodiranja sončnega sevanja za lahka nadeva; Za stekleno steklo iz enega komorja iz običajnega stekla z trdnim selektivnim premazom - 0,57;

Območje razsvetljave fasad stavbe, usmerjene v štiri smeri, M 2;

Povprečje za obdobje ogrevanja je vrednost sončnega sevanja na vertikalne površine pod veljavnimi pogoji oblakov, oziroma osredotočene na štiri fasade stavbe, J / (M 2, smo ugotovili v tabeli 9.1 SP 131.13330.2012 "Gradbena klima" ;

Ogrevalna sezona:

januar, februar, marec, april, maj, september, oktober, november, december.

Sprejemamo za mesto Arkhangelsk širine 64 ° C.SH.

C: A 1 \u003d 2.25m 2; I 1 \u003d (31 + 49) / 9 \u003d 8,89 J / (m 2;

I 2 \u003d (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161.67J / (m 2;

V: 3 \u003d 8,58; I 3 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2;

S: 4 \u003d 8,58; I 4 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2.

Uporaba podatkov, pridobljenih z izračunom formul (2.3), (2.12) in (2.13) Poraba toplote za ogrevanje stavbe s formulo (2.2):

Po formuli (2.1) izračunamo posebno porabo toplotne energije za ogrevanje:

Kj / (m 2 ° ° · sut).

Zaključek: Posebna poraba toplotne energije za ogrevanje stavbe ne ustreza normaliziranemu pretoku, ki jo določa SP50.13330.2012 "Toplotna zaščita stavb" in enaka 38,7 kJ / (M 2 ° ° C · dan).

4 . Segrejte toploto tal

Toplotna inercija tla zasnovana plaste

Slika 3 - Shema tal

Tabela 2 - Parametri talnih materialov

Termalna vztrajnost plasti zasnove tal se izračuna s formulo (3.1):

kjer je s toplotni koeficient, w / (m2 · ° C);

Toplotna upornost, določena s formulo (1.3)

Ocenjeni kazalnik toplote talne površine.

Prvi 3 plasti oblikovanja tal imajo skupno toplotno vztrajnost, vendar toplotno vztrajnostjo 4 plasti.

Posledično je inšpekcijski kazalnik površine tal, ki ga dosledno določi z izračunom toplote površin oblikovalskih plasti, ki se začne od tretjega do prvega:

za tretjo plast po formuli (3.2)

za I-TH sloj (i \u003d 1,2) s formulo (3.3)

W / (m 2 · ° C);

W / (m 2 · ° C);

W / (m 2 · ° C);

Indikator inšpekcijskega pregleda talne površine je enak toplotni odvajanju prve plasti površine:

W / (m 2 · ° C);

Normaliziran pomen inšpekcijskega kazalca določi SP50.13330.2012 "Toplotna zaščita stavb":

12 w / (m 2 · ° C);

Zaključek: Izračunani kazalnik toplote talne površine ustreza normalizirani vrednosti.

5 . Zaščita ograjenega gradnje iz pretvorbe

Klimatske parametre:

Tabela 3 - Vrednosti povprečne mesečne temperature in tlaka vodne pare zraka na prostem

Povprečen delni tlak vodne pare zraka na prostem v letnem obdobju

Slika 4 - Design na prostem

Tabela 4 - Parametri zunanjih stenskih materialov

Odpornost na Plasti Permeation Fermeation Formule:

kjer, - debelina plasti, m;

Permer prepustnost koeficient, MG / (MCPA)

Odpornimo do pare-perpulacije plastnih plasti iz zunanjih in notranjih površin do ravnine morebitnega kondenzacije (ravnina možnega kondenzacije sovpada z zunanjo površino izolacije):

Odpornost prenosa toplote plasti sten iz notranje površine do ravnine morebitnega kondenzacije se določi s formulo (4.2):

kjer, - odpornost na izmenjavo toplote na notranji površini, se določi s formulo (1.8)

Trajanje letnih časov in povprečnih mesečnih temperatur:

zima (januar, februar, marec, december):

poletje (maj, junij, julij, avgust, september):

pomlad, jesen (april, oktober, november):

kjer je odpornost na prenos toplote zunanje stene;

ocenjena sobna temperatura.

Ustrezno vrednost elastičnosti vodne pare:

Povprečna vrednost elastičnosti vodne pare v letu bo na voljo s formulo (4.4):

kjer, E1, E 2, E 3 - vrednosti elastičnosti vodne pare za letne čase, PA;

trajanje letnih časov, mesecev

Delni tlak notranjega zraka določa formulo (4.5):

kjer, delni tlak nasičene vodne pare, PA, pri temperaturi notranje prostora; za 21: 2488 PA;

relativna vlažnost notranjega zraka,%

Zahtevana odpornost permeacije hlapov je najdena s formulo (4.6):

kjer je povprečen delni tlak vodne pare zraka na prostem v letnem obdobju, PA; Sprejemamo \u003d 6.4 GPA

Iz stanja nedopustnosti akumulacije vlage v zaprti strukturi za letno obdobje delovanja, preverite pogoj:

Elastičnost zunanjega zraka zunanjega zraka za obdobje z negativnimi povprečnimi mesečnimi temperaturami:

Povprečna temperatura zunanjega zraka za obdobje z negativnimi povprečnimi mesečnimi temperaturami:

Temperaturna vrednost v ravnini morebitnega kondenzacije se določi s formulo (4.3):

Ta temperatura ustreza

Potrebna odpornost na prepustnost hlapov se določi s formulo (4.7):

kjer, trajanje obdobja pretoka vlage, dan, ki je bil enak obdobju z negativnimi povprečnimi mesečnimi temperaturami; Sprejemamo \u003d 176 dni;

gostota materiala vlažilne plasti, kg / m 3;

debelina vlažilnega sloja, m;

največji dopustni prirast vlage v materialu vlažilne plasti, masni mas. Za obdobje vlage, prejetega na tabeli 10 SP 50.13330.2012 "Toplotna zaščita stavb"; Sprejemamo polistirena \u003d 25%;

koeficient, določen s formulo (4.8): \\ t

kjer je povprečen delni tlak zunanjega zraka zunanjega zraka za obdobje z negativnimi povprečnimi mesečnimi temperaturami, PA;

enako kot v formuli (4.7)

Od tu menimo, da je formula (4.7):

Iz omejevanja vlage v ograji v zaprti strukturi za obdobje z negativnimi povprečnimi mesečnimi zunanjimi temperaturami, kontrolno stanje:

ZAKLJUČEK: V zvezi z izvajanjem pogoja za omejitev količine vlage v zaprti strukturi za obdobje vlage, je potreben dodatni parni barbarski napravi.

Zaključek

Od toplotnih inženirskih lastnosti zunanjih ograj stavb je odvisna: ugodna mikroklima stavb, to je, ki zagotavlja temperaturo in vlago zraka v zaprtih prostorih, ki ni nižja od regulativnih zahtev; Količino toplote, ki jo je zgradba izgubila pozimi; Temperatura notranje površine ograje, ki zagotavlja kondenzat na njem; Režim vlažnosti konstruktivne rešitve ograje, ki vpliva na kakovost in vzdržljivost toplote.

Naloga zagotavljanja potrebnih toplotnih inženirskih lastnosti zunanjih ograjenih objektov je rešena z dodajanjem zahtevane toplotne odpornosti in odpornosti na toploto. Dovoljena prepustnost objektov je omejena na vnaprej določeno odpornost na zrak. Normalno stanje vlažnosti konstrukcij se doseže z zmanjšanjem začetne vsebnosti vlage v materialu in napravi izolacije vlage, in v večplastnih konstrukcijah, poleg tega pa je potrebna smotrna razporeditev strukturnih plasti, izdelanih iz materialov z različnimi lastnostmi.

Med projektom tečaja so bili izračuni izvedeni v zvezi s toplotno zaščito stavb, ki so bile izvedene v skladu s posevki pravil.

Seznam uporabljeni viri I. literatura.

1. SP 50.1330.2012. Termična zaščita stavb (posodobljena uredniška plošča Snip 23-02-2003) [Besedilo] / Ministrstvo za regionalni razvoj Rusije. - M.: 2012. - 96 str.

2. SP 131.13330.2012. Gradbena klimatologija (posodobljena različica Snip 23-01-99 *) [Besedilo] / Ministrstvo za regionalni razvoj Rusije. - M.: 2012. - 109 str.

3. KUPRIYANOV V.N. Oblikovanje toplotnih šmilov zaprtih struktur: Vadnica [Besedilo]. - Kazan: KGASU, 2011. - 161 s ..

4. SP 23-101-2004 Oblikovanje toplotne zaščite stavb [Besedilo]. M.: FSUE CPP, 2004.

5. T.I. Abashev. Album tehničnih rešitev za povečanje toplotne zaščite zgradb, izolacijo strukturnih sklopov med prenovo stanovanjskega sklada [Besedilo] / T.I. ABASHEVA, L.V. Bulgakov. N.m. VaVulo et al. M.: 1996. - 46 str.

Dodatek A.

Zgradbe energetskega potnega lista

splošne informacije

Ocenjeni pogoji

Funkcionalni namen, vrsta in konstruktivna zgradba

Kazalniki geometrijskih in toplotnih moči

Dejavniki

Celoviti kazalniki

Podobni dokumenti

Izračun toplotnega inženiringa, zaprtih struktur, zunanja stena, podstrešja in kleti prekrivajo, Windows. Izračun toplotne izgube in ogrevalnega sistema. Termični izračun ogrevalnih naprav. Individualni toplotni ogrevalni in prezračevalni sistem.

delo tečaja, dodano 12.07.2011


Izračun toplotnega inženiringa oprsnih struktur, ki temeljijo na zimskih obratovalnih pogojih. Izbor prosojnih ograjenih gradbenih struktur. Izračun režima vlage (grafanalitična metoda fokine-Vlasov). Določanje ogrevanih območij stavbe.

metodologija, dodana 01/11/2011


Termična zaščita in toplotna izolacija gradbenih struktur stavb in objektov, njihov pomen v sodobni gradnji. Pridobitev lastnosti toplotnih inženirskih lastnosti večplastnega ograjenega oblikovanja na fizičnih in računalniških modelih v programu "Ansys".

teza, dodana 03/20/2017


Ogrevanje stanovanjske peti-zgodbe stavbe s plosko streho in ne ogrevane kleti v mestu Irkutsk. Ocenjeni parametri zunanjega in notranjega zraka. Izračun toplotnega inženiringa oprsnih objektov. Termični izračun ogrevalnih naprav.

dodano je bilo 06.02.2009


Način toplotne zgradbe. Ocenjeni parametri zunanjega in notranjega zraka. Izračun toplotnega inženiringa oprsnih objektov. Določanje stopnje in dan obdobja ogrevanja in pogoje delovanja ograjenih struktur. Izračun ogrevalnega sistema.

delo tečaja, dodano 15.10.2013


Izračun toplote inženiring zunanjih sten, podstrešja prekrivanja, prekrivajo nad neogrevanimi kleti. Preverite zasnovo zunanje stene v delu zunanjega vogala. Zračni način delovanja zunanjih ograj. Rezanje toplote tal.

delo, dodano 11/14/2014


Izbor zasnove oken in na prostem. Izračun toplotne izgube s prostori in stavbo. Določanje toplotnih izolacijskih materialov, potrebnih za zagotavljanje ugodnih pogojev pri podnebnih spremembah z izračunom ograjenih struktur.

delo tečaja, dodano 01/22/2010


Termični način stavbe, parametri zunanjega in notranjega zraka. Izračun toplote inženiring ograjenih struktur, toplotno ravnovesje sob. Izbor ogrevalnih in prezračevalnih sistemov, vrsta ogrevalnih naprav. Hidravlični izračun ogrevalnega sistema.

delo tečaja, dodano 15.10.2013


Zahteve za gradbene strukture zunanjih ograj ogrevanih stanovanjskih in javnih zgradb. Toplotna izguba prostora. Izbira toplotne izolacije za stene. Odpornost na zrak, ki je prepletena ograjenih struktur. Izračun in izbor ogrevalnih naprav.

delo, dodano 03/06/2010


Izračun toplotnega inženiringa oprsnih objektnih objektov, toplotnega toka stavbe, ogrevalne naprave. Hidravlični izračun ogrevalnega sistema stavbe. Izračun toplotnih obremenitev stanovanjske stavbe. Zahteve za ogrevalne sisteme in njihovo delovanje.