Daudzi remontētāji mums bieži uzdod šādu jautājumu: "Kāpēc jūsu ķēdēs Piem., strāvas padeve iztvaicētājam vienmēr tiek piegādāta no augšas, vai obligāta prasība pievienojot iztvaicētājus?" Šajā sadaļā šī problēma ir izskaidrota.
a) mazliet vēstures
Mēs zinām, ka, pazeminoties temperatūrai atdzesētā tilpumā, samazinās arī viršanas spiediens, jo kopējā temperatūras starpība paliek gandrīz nemainīga (sk. 7. sadaļu "Atdzesētā gaisa temperatūras ietekme").

Pirms dažiem gadiem šis īpašums bieži tika izmantots pozitīvas temperatūras veikala saldēšanā, lai apturētu kompresorus, kad aukstās telpas temperatūra sasniedza nepieciešamo vērtību.
Šī īpašuma tehnoloģija:
bija divi iepriekš
LP regulators
Spiediena regulēšana
Rīsi. 45.1.
Pirmkārt, tas ļāva iztikt bez galvenā termostata, jo LP relejs veica divkāršu funkciju - galveno un drošības releju.
Otrkārt, lai nodrošinātu iztvaicētāja atkausēšanu katrā ciklā, pietika iestatīt sistēmu tā, lai kompresors iedarbinātu spiedienu, kas atbilst temperatūrai virs 0°C, un tādējādi ietaupīt uz atkausēšanas sistēmu!
Tomēr, kad kompresors tika apturēts, lai iztvaikošanas spiediens precīzi atbilstu temperatūrai ledusskapja nodalījumā, iztvaicētājā noteikti bija nepieciešama pastāvīga šķidruma klātbūtne. Tāpēc tajā laikā iztvaicētāji ļoti bieži tika baroti no apakšas un vienmēr bija līdz pusei piepildīti ar šķidru aukstumnesēju (skat. 45.1. att.).
Mūsdienās spiediena regulēšana tiek izmantota reti, jo tai ir šādi negatīvi punkti:
Ja kondensators ir ar gaisa dzesēšanu (visbiežāk), kondensācijas spiediens gada laikā ļoti svārstās (skat. 2.1. sadaļu "Gaisa dzesēšanas kondensatori. Normāla darbība"). Šīs kondensācijas spiediena izmaiņas noteikti izraisa izmaiņas iztvaikošanas spiedienā un līdz ar to izmaiņas kopējā temperatūras kritumā iztvaicētājā. Tādējādi temperatūru ledusskapja nodalījumā nevar uzturēt stabilu, un tā būs pakļauta lielām svārstībām. Tāpēc ir nepieciešams vai nu izmantot ūdens dzesēšanas kondensatorus, vai arī uzklāt efektīva sistēma kondensācijas spiediena stabilizācija.
Ja iekārtas darbībā rodas pat nelielas anomālijas (iztvaikošanas vai kondensācijas spiediena ziņā), kas izraisa kopējās temperatūras starpības izmaiņas iztvaicētājā, pat nelielas, temperatūru dzesēšanas kamerā vairs nevar uzturēt. noteiktajās robežās.

Ja kompresora izplūdes vārsts nav pietiekami cieši pievilkts, tad, kad kompresors apstājas, iztvaikošanas spiediens strauji paaugstinās un pastāv kompresora palaišanas-apturēšanas ciklu biežuma palielināšanās.

Tāpēc šodien kompresora izslēgšanai tiek izmantots visbiežāk izmantotais aukstās telpas temperatūras sensors, un LP slēdzis veic tikai aizsardzības funkcijas (skat. 45.2. att.).

Ņemiet vērā, ka šajā gadījumā iztvaicētāja padeves metodei (no apakšas vai no augšas) gandrīz nav manāmas ietekmes uz regulēšanas kvalitāti.

B) Mūsdienu iztvaicētāju dizains

Palielinoties iztvaicētāju dzesēšanas jaudai, palielinās arī to izmēri, jo īpaši to ražošanai izmantoto cauruļu garums.
Tātad piemērā attēlā. 45.3, projektētājam virknē jāsavieno divas 0,5 kW sekcijas, lai iegūtu 1 kW veiktspēju.
Taču šīs tehnoloģijas izmantošana ir ierobežota. Patiešām, cauruļvadu garuma dubultošana dubulto arī spiediena zudumus. Tas ir, spiediena zudumi lielos iztvaicētājos ātri kļūst pārāk lieli.
Tāpēc, palielinot jaudu, ražotājs atsevišķās sekcijas vairs neliek virknē, bet gan savieno paralēli, lai spiediena zudumi būtu pēc iespējas mazāki.
Taču tas prasa, lai katrs iztvaicētājs tiktu apgādāts ar tieši tādu pašu šķidruma daudzumu, un tāpēc ražotājs pie iztvaicētāja ieplūdes uzstāda šķidruma sadalītāju.

3 paralēli savienotas iztvaicētāja sekcijas
Rīsi. 45.3.
Šādiem iztvaicētājiem jautājums par to, vai tos barot no apakšas vai no augšas, vairs nav tā vērts, jo tos baro tikai caur īpašu šķidruma sadalītāju.
Tagad apskatīsim veidus, kā specializēt cauruļvadus dažādi veidi iztvaicētāji.

Iesākumam kā piemēru ņemsim nelielu iztvaicētāju, kura mazās jaudas dēļ nav nepieciešams izmantot šķidruma sadalītāju (skat. 45.4. att.).

Aukstumaģents nonāk iztvaicētāja E ieplūdē un pēc tam nolaižas cauri pirmajai sekcijai (līkumi 1, 2, 3). Pēc tam tas paceļas otrajā sekcijā (4., 5., 6. un 7. līkumi) un pirms iztvaicētāja atstāšanas pie izejas S atkal nokrīt pa trešo sekciju (8., 9., 10. un 11. līkumi). Ņemiet vērā, ka aukstumaģents krīt, paceļas, tad atkal nokrīt un virzās atdzesētā gaisa kustības virzienā.
Tagad aplūkosim jaudīgāka iztvaicētāja piemēru, kam ir ievērojams izmērs un kuru darbina šķidruma sadalītājs.

Katra kopējās aukstumaģenta plūsmas daļa ieiet tās sekcijas E ieplūdē, pirmajā rindā paceļas, tad otrajā rindā nolaižas un pa tās izvadu S iziet no sadaļas (sk. 45.5. att.).
Citiem vārdiem sakot, aukstumaģents paceļas un pēc tam nokrīt caurulēs, vienmēr virzoties pretēji dzesēšanas gaisa virzienam. Tātad, neatkarīgi no iztvaicētāja veida, aukstumaģents pārmaiņus pazeminās un paaugstinās.
Tāpēc nav iztvaicētāja jēdziena, ko nolasa no augšas vai apakšas, it īpaši visbiežāk sastopamajā gadījumā, kad iztvaicētājs tiek padots caur šķidruma sadalītāju.

No otras puses, abos gadījumos mēs redzējām, ka gaiss un aukstumaģents pārvietojas pēc pretstrāvas principa, tas ir, viens pret otru. Ir lietderīgi atgādināt šāda principa izvēles iemeslus (sk. 45.6. attēlu).

Poz. 1: šo iztvaicētāju darbina izplešanās vārsts, kas ir iestatīts tā, lai nodrošinātu 7K pārkaršanu. Lai nodrošinātu šādu no iztvaicētāja izejošo tvaiku pārkaršanu, noteiktu apgabalu ar siltu gaisu izpūstas iztvaicētāja caurules garums.
Poz. 2: tas ir tas pats laukums, bet ar tādu pašu gaisa plūsmas virzienu kā aukstumaģenta virziens. Var teikt, ka šajā gadījumā palielinās cauruļvada posma garums, kas nodrošina tvaiku pārkaršanu, jo tas tiek izpūsts ar aukstāku gaisu nekā iepriekšējā gadījumā. Tas nozīmē, ka iztvaicētājā ir mazāk šķidruma, līdz ar to izplešanās vārsts ir vairāk aizvērts, t.i., iztvaicēšanas spiediens ir mazāks un dzesēšanas jauda ir mazāka (sk. arī sadaļu 8.4. "Izplešanās vārsta vingrinājumi").
Poz. 3 un 4: lai gan iztvaicētājs tiek barots no apakšas, nevis no augšas, kā tas ir pozīcijā. 1 un 2, tiek novērotas tās pašas parādības.
Tādējādi, lai gan lielākā daļa šajā rokasgrāmatā apskatīto tiešās izplešanās iztvaicētāju piemēru tiek padots ar šķidrumu no augšas, tas tiek darīts tikai vienkāršības un skaidrības labad. Praksē saldēšanas iekārtu uzstādītājs gandrīz nekad nepieļaus kļūdu, pievienojot šķidruma sadalītāju iztvaicētājam.
Ja rodas šaubas, ja nav īsti skaidrs gaisa plūsmas virziens caur iztvaicētāju, lai izvēlētos metodi cauruļvadu pievienošanai iztvaicētājam, stingri ievērojiet projektētāja norādījumus, lai sasniegtu dzesēšanas jaudu, kas norādīta dokumentācijā par iztvaicētāju. iztvaicētājs.

Viens no visvairāk svarīgi elementi tvaika saspiešanas mašīnai ir . Tas veic galveno dzesēšanas cikla procesu - atlasi no atdzesētās vides. Citi saldēšanas kontūras elementi, piemēram, kondensators, izplešanās ierīce, kompresors u.c., nodrošina tikai iztvaicētāja uzticamu darbību, tāpēc tieši pēdējā izvēlei ir jāpievērš pienācīga uzmanība.

No tā izriet, ka, izvēloties aprīkojumu saldēšanas iekārtai, jāsāk ar iztvaicētāju. Daudzi iesācēju remontētāji bieži pieļauj tipisku kļūdu un sāk uzstādīšanu ar kompresoru.

Uz att. 1 parādīta visizplatītākās tvaika kompresijas saldēšanas iekārtas diagramma. Tā cikls, kas dots koordinātēs: spiediens R un i. Uz att. 1.b dzesēšanas cikla 1.-7. punktā ir aukstumaģenta stāvokļa indikators (spiediens, temperatūra, īpatnējais tilpums) un sakrīt ar to, kas parādīts attēlā. 1a (stāvokļa parametru funkcijas).

Rīsi. 1 — shēma un parastās tvaika saspiešanas iekārtas koordinātas: RU paplašināšanas ierīce, Рk- kondensācijas spiediens, Ro- vārīšanās spiediens.

Grafiskais attēls att. 1b parāda aukstumaģenta stāvokli un funkcijas, kas mainās atkarībā no spiediena un entalpijas. sadaļa AB uz līknes attēlā. 1b raksturo aukstumaģentu piesātināta tvaika stāvoklī. Tās temperatūra atbilst sākotnējai viršanas temperatūrai. Aukstumaģenta tvaiku īpatsvars ir 100%, un pārkarsēšana ir tuvu nullei. Pa labi no līknes AB aukstumaģentam ir stāvoklis (aukstumaģenta temperatūra ir augstāka par viršanas temperatūru).

Punkts V ir kritisks šim aukstumaģentam, jo ​​tas atbilst temperatūrai, kurā viela nevar nonākt šķidrā stāvoklī neatkarīgi no tā, cik augsts ir spiediens. Segmentā BC aukstumaģentam ir piesātināta šķidruma stāvoklis, bet kreisajā pusē - pārdzesēta šķidruma stāvoklis (dzesētāja temperatūra ir zemāka par viršanas temperatūru).

Līknes iekšpusē ABC aukstumaģents ir tvaiku-šķidruma maisījuma stāvoklī (tvaiku proporcija tilpuma vienībā ir mainīga). Iztvaicētājā notiekošais process (1.b att.) atbilst segmentam 6-1 . Aukstumaģents nonāk iztvaicētājā (6. punkts) verdoša tvaiku-šķidruma maisījuma stāvoklī. Šajā gadījumā tvaika īpatsvars ir atkarīgs no konkrēta saldēšanas cikla un ir 10-30%.

Iztvaicētāja izejā vārīšanās process var nebūt pabeigts un punkts 1 var nesakrist ar punktu 7 . Ja aukstumaģenta temperatūra iztvaicētāja izejā ir augstāka par viršanas temperatūru, tad mēs iegūstam iztvaicētāju ar pārkaršanu. Tā vērtība ΔPārkarst ir starpība starp aukstumaģenta temperatūru iztvaicētāja izejā (1. punkts) un tā temperatūru uz piesātinājuma līnijas AB (7. punkts):

ΔPārkarst=T1 - T7

Ja punkti 1 un 7 sakrīt, tad aukstumaģenta temperatūra ir vienāda ar viršanas temperatūru, un pārkarsēšana ΔPārkarst būs vienāds ar nulli. Tādējādi mēs iegūstam appludinātu iztvaicētāju. Tāpēc, izvēloties iztvaicētāju, vispirms ir jāizdara izvēle starp appludinātu iztvaicētāju un iztvaicētāju ar pārkarsēšanu.

Ņemiet vērā, ka vienādos apstākļos pārpludināts iztvaicētājs ir izdevīgāks siltuma noņemšanas procesa intensitātes ziņā nekā pārkaršanas gadījumā. Bet jāņem vērā, ka pie appludinātā iztvaicētāja izejas aukstumaģents atrodas piesātinātu tvaiku stāvoklī, un kompresoram nav iespējams piegādāt mitru vidi. Pretējā gadījumā pastāv liela ūdens āmura iespējamība, ko pavadīs kompresora daļu mehāniska iznīcināšana. Izrādās, ja izvēlaties appludinātu iztvaicētāju, tad ir nepieciešams nodrošināt kompresora papildu aizsardzību pret piesātināta tvaika iekļūšanu tajā.

Ja priekšroka tiek dota pārkarsētam iztvaicētājam, nav jāuztraucas par kompresora aizsardzību un piesātināta tvaika iekļūšanu tajā. Hidraulisko triecienu rašanās iespējamība notiks tikai tad, ja tiks novirzīta no vajadzīgā pārkaršanas lieluma indikatora. Normālos saldēšanas iekārtas darbības apstākļos pārkaršanas vērtība ΔPārkarst jābūt diapazonā no 4 līdz 7 K.

Kad pārkaršanas indikators samazinās ΔPārkarst, palielinās apkārtējās vides siltuma atlases intensitāte. Bet ārkārtīgi zemās vērtībās ΔPārkarst(mazāk par 3K) kompresorā var iekļūt mitrs tvaiks, kas var izraisīt ūdens āmuru un līdz ar to arī kompresora mehānisko komponentu bojājumus.

Citādi ar augstu rādījumu ΔPārkarst(vairāk nekā 10 K), tas norāda, ka iztvaicētājā neieplūst pietiekami daudz aukstumaģenta. Siltuma noņemšanas intensitāte no atdzesētās vides strauji samazinās un kompresora termiskais režīms pasliktinās.

Izvēloties iztvaicētāju, rodas vēl viens jautājums, kas saistīts ar aukstumaģenta viršanas temperatūru iztvaicētājā. Lai to atrisinātu, vispirms ir jānosaka, kāda atdzesētās vides temperatūra jānodrošina normālai saldēšanas iekārtas darbībai. Ja kā atdzesēto vidi izmanto gaisu, tad papildus temperatūrai iztvaicētāja izejā ir jāņem vērā arī mitrums iztvaicētāja izejā. Tagad apsveriet atdzesētās vides temperatūras izturēšanos ap iztvaicētāju parastās saldēšanas iekārtas darbības laikā (1.a attēls).

Lai neiedziļinātos šī tēma mēs neņemsim vērā iztvaicētāja spiediena zudumus. Mēs arī pieņemsim, ka notiekošā siltuma apmaiņa starp aukstumaģentu un vide veic taisnā līnijā.

Praksē šāda shēma netiek bieži izmantota, jo siltuma pārneses efektivitātes ziņā tā ir zemāka par pretplūsmas shēmu. Bet, ja vienam no dzesēšanas šķidrumiem ir nemainīga temperatūra un pārkaršanas rādījumi ir mazi, tad uz priekšu un pretplūsmu būs līdzvērtīgi. Ir zināms, ka temperatūras starpības vidējā vērtība nav atkarīga no plūsmas modeļa. Vienreizējās caurlaidības shēmas izskatīšana sniegs mums vizuālāku siltuma apmaiņas attēlojumu, kas notiek starp aukstumaģentu un atdzesētu vidi.

Vispirms ieviesīsim virtuālo vērtību L, vienāds ar garumu siltuma apmaiņas ierīce (kondensators vai iztvaicētājs). Tās vērtību var noteikt pēc šādas izteiksmes: L=W/S, kur W– atbilst siltuma apmaiņas ierīces iekšējam tilpumam, kurā cirkulē aukstumaģents, m3; S ir siltuma apmaiņas virsmas laukums m2.

Ja mēs runājam attiecībā uz saldēšanas iekārtu iztvaicētāja ekvivalentais garums ir praktiski vienāds ar caurules garumu, kurā notiek process 6-1 . Tāpēc tā ārējā virsma tiek mazgāta ar atdzesētu vidi.

Pirmkārt, pievērsīsim uzmanību iztvaicētājam, kas darbojas kā gaisa dzesētājs. Tajā siltuma ņemšanas process no gaisa notiek dabiskās konvekcijas rezultātā vai ar iztvaicētāja piespiedu pūšanu. Jāatzīmē, ka pirmā metode mūsdienu saldēšanas iekārtās praktiski netiek izmantota, jo gaisa dzesēšana ar dabisko konvekciju ir neefektīva.

Tādējādi pieņemsim, ka gaisa dzesētājs ir aprīkots ar ventilatoru, kas nodrošina iztvaicētāja piespiedu gaisa izpūšanu un ir cauruļspuru siltummainis (2. att.). Tās shematisks attēlojums ir parādīts attēlā. 2b. Apskatīsim galvenos daudzumus, kas raksturo pūšanas procesu.

Temperatūras starpība

Temperatūras starpību iztvaicētājā aprēķina šādi:

ΔT=Ta1-Ta2,

kur ΔTa ir diapazonā no 2 līdz 8 K (cauruļspuru iztvaicētājiem ar piespiedu gaisa plūsmu).

Citiem vārdiem sakot, normālas dzesēšanas iekārtas darbības laikā gaiss, kas iet caur iztvaicētāju, ir jāatdzesē ne zemāk par 2 K un ne augstāk par 8 K.

Rīsi. 2 - Gaisa dzesētāja gaisa dzesēšanas shēma un temperatūras parametri:

Ta1 un Ta2– gaisa temperatūra pie gaisa dzesētāja ieplūdes un izplūdes;

• FF– aukstumaģenta temperatūra;
• L ir līdzvērtīgs iztvaicētāja garums;
• Tas ir aukstumaģenta viršanas temperatūra iztvaicētājā.

Maksimālā temperatūras starpība

Maksimālo gaisa temperatūras starpību pie iztvaicētāja ieplūdes nosaka šādi:

DTmax=Ta1 — tas

Šis indikators tiek izmantots, izvēloties gaisa dzesētājus, kopš ārvalstu ražotājiem saldēšanas tehnoloģija nodrošināt iztvaicētāju dzesēšanas jaudas vērtības Qsp atkarībā no izmēra DTmax. Apsveriet dzesēšanas iekārtas gaisa dzesētāja izvēles metodi un nosakiet aprēķinātās vērtības DTmax. Lai to izdarītu, mēs kā piemēru sniedzam vispārpieņemtos ieteikumus vērtības atlasei DTmax:

• priekš saldētavas DTmax ir diapazonā no 4-6 K;
• neiepakotu produktu uzglabāšanas telpām - 7-9 K;
• hermētiski iesaiņotu produktu uzglabāšanas kamerām - 10-14 K;
• gaisa kondicionēšanas ierīcēm - 18-22 K.

Tvaika pārkaršanas pakāpe pie iztvaicētāja izejas

Lai noteiktu tvaika pārkaršanas pakāpi iztvaicētāja izejā, izmantojiet šādu veidlapu:

F=ΔТpārslodze/DTmax=(Т1-Т0)/(Та1-Т0),

kur T1 ir aukstumaģenta tvaiku temperatūra iztvaicētāja izejā.

Mūsu valstī šis rādītājs praktiski netiek izmantots, taču ārvalstu katalogos ir paredzēts, ka gaisa dzesētāju dzesēšanas jaudas rādījumi Qsp atbilst vērtībai F=0,65.

Darbības laikā vērtība F ir pieņemts ņemt no 0 līdz 1. Pieņemsim, ka F=0, tad ΔPārslodze=0, un aukstumaģents, kas iziet no iztvaicētāja, būs piesātināta tvaika stāvoklī. Šim gaisa dzesētāja modelim faktiskā dzesēšanas jauda būs par 10-15% lielāka, nekā norādīts katalogā.

Ja F>0,65, tad šī gaisa dzesētāja modeļa dzesēšanas jaudas indeksam jābūt mazākam par katalogā norādīto vērtību. Pieņemsim, ka F>0,8, tad šī modeļa faktiskā veiktspēja būs par 25-30% augstāka nekā katalogā norādītā vērtība.

Ja F->1, tad iztvaicētāja dzesēšanas jauda Qtest->0(3. att.).

3. att. - iztvaicētāja dzesēšanas jaudas atkarība Qsp no pārkaršanas F

2.b attēlā attēloto procesu raksturo arī citi parametri:

• vidējā aritmētiskā temperatūras starpība DTср=Таср-Т0;
• vidējā gaisa temperatūra, kas iet caur iztvaicētāju Tasr=(Ta1+Ta2)/2;
• minimālā temperatūras starpība DTmin = Ta2-To.

Rīsi. 4 - shēma un temperatūras parametri, kas parāda ūdens dzesēšanas procesu uz iztvaicētāja:

kur Te1 un Te2ūdens temperatūra pie iztvaicētāja ieejas un izejas;

• FF ir aukstumaģenta temperatūra;
• L ir līdzvērtīgs iztvaicētāja garums;
• Tas ir aukstumaģenta viršanas punkts iztvaicētājā.

Iztvaicētājiem, kuros šķidrums darbojas kā dzesēšanas vide, ir tādi paši temperatūras parametri kā gaisa dzesētājiem. Dzesētā šķidruma temperatūru digitālās vērtības, kas nepieciešamas normālai saldēšanas iekārtas darbībai, atšķirsies no atbilstošajiem gaisa dzesētāju parametriem.

Ja temperatūras starpība visā ūdenī ΔTe=Te1-Te2, pēc tam korpusa un cauruļu iztvaicētājiem ΔTe jāuztur 5 ± 1 K diapazonā, bet plākšņu iztvaicētājiem — indikators ΔTe būs 5 ± 1,5 K robežās.

Atšķirībā no gaisa dzesētājiem šķidruma dzesētājos ir jāuztur nevis maksimālā, bet minimālā temperatūras starpība. DTmin=Te2-To- starpība starp atdzesētās vides temperatūru iztvaicētāja izejā un aukstumaģenta viršanas temperatūru iztvaicētājā.

Korpusu un cauruļu iztvaicētājiem minimālā temperatūras starpība DTmin=Te2-To jāuztur 4-6 K robežās, bet plākšņu iztvaicētājiem - 3-5 K.

Norādītais diapazons (atšķirība starp atdzesētās vides temperatūru pie iztvaicētāja izejas un aukstumaģenta viršanas temperatūru iztvaicētājā) ir jāsaglabā šādu iemeslu dēļ: palielinoties starpībai, dzesēšanas intensitāte sāk samazināties un starpība palielinās, palielinās iztvaicētājā atdzesētā šķidruma sasalšanas risks, kas var izraisīt tā mehānisku iznīcināšanu.

Iztvaicētāju konstruktīvie risinājumi

Neatkarīgi no dažādu aukstumaģentu izmantošanas metodes iztvaicētājā notiekošie siltuma apmaiņas procesi ir pakļauti galvenajam saldēšanas iekārtu ražošanas tehnoloģiskajam ciklam, saskaņā ar kuru tiek veidotas aukstuma iekārtas un siltummaiņi. Tādējādi, lai atrisinātu siltuma apmaiņas procesa optimizācijas problēmu, ir jāņem vērā nosacījumi saldēšanas iekārtu ražošanas tehnoloģiskā cikla racionālai organizēšanai.

Kā zināms, noteiktas vides dzesēšana ir iespējama ar siltummaiņa palīdzību. Viņa konstruktīvs risinājums jāizvēlas atbilstoši tehnoloģiskajām prasībām, kas attiecas uz šīm ierīcēm. It īpaši svarīgs punkts ir ierīces atbilstība tehnoloģiskajam procesam termiskā apstrāde vide, kas ir iespējama šādos apstākļos:

• darba procesa iestatītās temperatūras uzturēšana un kontrole (regulēšana). temperatūras režīms;
• ierīces materiāla izvēle, saskaņā ar ķīmiskās īpašības vide;
• kontrolēt vides uzturēšanās ilgumu ierīcē;
• atbilstība darba ātrumam un spiedienam.

Vēl viens faktors, no kura ir atkarīga aparāta ekonomiskā racionalitāte, ir produktivitāte. Pirmkārt, to ietekmē siltuma pārneses intensitāte un atbilstība ierīces hidrauliskajai pretestībai. Šos nosacījumus var izpildīt šādos apstākļos:

• nemierīgā režīma īstenošanai nepieciešamā darba mediju ātruma nodrošināšana;
• piemērotāko apstākļu radīšana kondensāta, katlakmens, sarmas u.c. noņemšanai;
• labvēlīgu apstākļu radīšana darba vides kustībai;
• novērstu iespējamu ierīces piesārņojumu.

Citas svarīgas prasības ir arī nelielais svars, kompaktums, dizaina vienkāršība, kā arī ierīces uzstādīšanas un remonta vienkāršība. Lai ievērotu šos noteikumus, jāņem vērā tādi faktori kā: sildvirsmas konfigurācija, starpsienu esamība un veids, cauruļu ievietošanas un nostiprināšanas metode cauruļu loksnēs, gabarīti, kameru izvietojums, apakšas, utt.

Ierīces lietošanas ērtumu un uzticamību ietekmē tādi faktori kā noņemamo savienojumu stiprība un blīvums, temperatūras deformāciju kompensācija, ierīces apkopes un remonta vienkāršība. Šīs prasības veido pamatu siltummaiņas iekārtas projektēšanai un izvēlei. galvenā loma tas prasa nodrošināt nepieciešamo tehnoloģiskais process saldēšanas nozarē.

Lai izvēlētos pareizo iztvaicētāja konstruktīvo risinājumu, jums jāvadās pēc šādiem noteikumiem. 1) šķidrumu dzesēšanu vislabāk var veikt ar stingru cauruļveida siltummaini vai kompaktu plākšņu siltummainis; 2) cauruļspuru ierīču izmantošana ir saistīta ar šādiem apstākļiem: siltuma pārnese starp darba vidi un sienu abās sildvirsmas pusēs ir ievērojami atšķirīga. Šajā gadījumā spuras jāuzstāda no zemākā siltuma pārneses koeficienta puses.

Lai palielinātu siltuma pārneses intensitāti siltummaiņos, ir jāievēro šādi noteikumi:

• atbilstošu apstākļu nodrošināšana kondensāta noņemšanai gaisa dzesētājos;
• hidrodinamiskā robežslāņa biezuma samazināšana, palielinot darba ķermeņu kustības ātrumu (starpcauruļu deflektoru uzstādīšana un cauruļu saišķa sadalīšana ejās);
• plūsmas uzlabošana ap siltuma apmaiņas virsmu ar darba šķidrumiem (visai virsmai aktīvi jāpiedalās siltuma apmaiņas procesā);
• atbilstība galvenajiem temperatūras, siltuma pretestības rādītājiem utt.

Analizējot individuālās termiskās pretestības, jūs varat izvēlēties visvairāk labākais veids palielināt siltuma pārneses intensitāti (atkarībā no siltummaiņa veida un darba šķidrumu veida). Šķidrā siltummainī ir racionāli uzstādīt šķērseniskās deflektorus tikai ar vairākām ejām caurules telpā. Siltuma apmaiņas laikā (gāze ar gāzi, šķidrums ar šķidrumu) caur gredzenveida telpu plūstošais šķidruma daudzums var būt augstprātīgi liels, un rezultātā ātruma indikators sasniegs tādas pašas robežas kā caurulēs, kā rezultātā deflektoru uzstādīšana būs neracionāla.

Siltummaiņas procesu pilnveidošana ir viens no galvenajiem procesiem saldēšanas iekārtu siltumapmaiņas iekārtu pilnveidošanā. Šajā sakarā tiek veikti pētījumi enerģētikas un ķīmijas inženierijas jomā. Šī ir plūsmas režīma raksturlielumu izpēte, plūsmas turbulence, radot mākslīgu raupjumu. Turklāt tiek izstrādātas jaunas siltuma apmaiņas virsmas, lai siltummaiņi būtu kompaktāki.

Racionālas pieejas izvēle iztvaicētāja aprēķināšanai

Projektējot iztvaicētāju, nepieciešams veikt konstruktīvu, hidraulisku, stiprības, siltuma un tehnisko un ekonomisko aprēķinu. Tie tiek veikti vairākās versijās, kuru izvēle ir atkarīga no darbības rādītājiem: tehniskais un ekonomiskais rādītājs, efektivitāte utt.

Lai veiktu virsmas siltummaiņa termisko aprēķinu, ir jāatrisina siltuma bilances vienādojums, ņemot vērā noteiktus iekārtas darbības apstākļus (siltuma pārneses virsmu strukturālos izmērus, temperatūras izmaiņu robežas un shēmas, attiecībā pret siltummaiņa kustību). dzesēšana un atdzesēta vide). Lai rastu šīs problēmas risinājumu, ir jāpiemēro noteikumi, kas ļaus iegūt rezultātus no sākotnējiem datiem. Bet daudzu faktoru dēļ atrodiet kopīgs lēmums dažādiem siltummaiņiem nav iespējams. Līdztekus tam ir daudz aptuvenu aprēķinu metožu, kuras ir viegli izgatavot manuālā vai mašīnas versijā.

Mūsdienu tehnoloģijas ļauj izvēlēties iztvaicētāju, izmantojot īpašas programmas. Pamatā tos nodrošina siltummaiņas iekārtu ražotāji un ļauj ātri izvēlēties vajadzīgo modeli. Lietojot šādas programmas, jāņem vērā, ka tās uzņemas iztvaicētāja darbību plkst standarta nosacījumi. Ja faktiskie apstākļi atšķiras no standarta, tad iztvaicētāja veiktspēja būs atšķirīga. Tāpēc ir ieteicams vienmēr veikt jūsu izvēlētā iztvaicētāja konstrukcijas pārbaudes aprēķinu, salīdzinot ar iztvaicētāja faktiskajiem darbības apstākļiem.

Gadījumā, ja sašķidrinātās gāzes tvaika fāzes patēriņš pārsniedz dabiskās iztvaikošanas ātrumu tvertnē, ir jāizmanto iztvaicētāji, kas elektriskās apkures dēļ paātrina šķidrās fāzes iztvaikošanas procesu tvaika fāzē. un garantēt gāzes piegādi patērētājam aprēķinātajā apjomā.

LPG iztvaicētāja mērķis ir sašķidrināto ogļūdeņražu gāzu (LHG) šķidrās fāzes pārvēršana tvaika fāzē, kas notiek, izmantojot elektriski apsildāmus iztvaicētājus. Iztvaicēšanas iekārtas var aprīkot ar vienu, diviem, trim vai vairākiem elektriskiem iztvaicētājiem.

Iztvaicētāju uzstādīšana ļauj darboties gan vienam iztvaicētājam, gan vairākiem paralēli. Tādējādi iekārtas jauda var mainīties atkarībā no vienlaicīgi strādājošo iztvaicētāju skaita.

Iztvaicēšanas iekārtas darbības princips:

Kad iztvaicētājs ir ieslēgts, automātika uzsilda iztvaicētāju līdz 55C. Solenoīda vārsts pie šķidrās fāzes ieejas iztvaicētājā tiks aizvērts, līdz temperatūra sasniegs šos parametrus. Līmeņa kontroles sensors nogrieznī (ja ir līmeņa mērītājs nogrieznī) kontrolē līmeni un pārplūdes gadījumā aizver vārstu pie ieplūdes.

Iztvaicētājs sāk uzkarst. Kad tiek sasniegta 55°C, atvērsies ieplūdes solenoīda vārsts. Sašķidrinātā gāze nonāk apsildāmās caurules reģistrā un iztvaiko. Šajā laikā iztvaicētājs turpina uzkarst, un, kad iekšējā temperatūra sasniedz 70-75°C, sildīšanas spole tiks izslēgta.

Iztvaikošanas process turpinās. Iztvaicētāja kodols pakāpeniski atdziest, un, temperatūrai nokrītot līdz 65°C, sildīšanas spole atkal tiks ieslēgta. Cikls tiek atkārtots.

Pilns iztvaikošanas iekārtas komplekts:

Iztvaicēšanas iekārtu var aprīkot ar vienu vai divām kontroles grupām reducēšanas sistēmas dublēšanai, kā arī tvaika fāzes apvada līniju, apejot iztvaicēšanas iekārtu, lai gāzes turētājos izmantotu dabiskās iztvaikošanas tvaiku fāzi.

Uzstādīšanai tiek izmantoti spiediena regulatori iestatīt spiedienu iztvaicēšanas iekārtas izejā pie patērētāja.

• 1. posms - vidēja spiediena regulēšana (no 16 līdz 1,5 bāriem).
• 2. posms - zema spiediena regulēšana no 1,5 bāriem līdz spiedienam, kas nepieciešams, kad tas tiek piegādāts patērētājam (piemēram, gāzes katlam vai gāzes virzuļelektrostacijai).

PP-TEC iztvaicēšanas iekārtu "Innovative Fluessiggas Technik" (Vācija) priekšrocības

1. Kompakta struktūra, viegls svars;
2. Ekspluatācijas rentabilitāte un drošība;
3. Liela siltuma jauda;
4. Ilgs kalpošanas laiks;
5. Stabila darbība zemā temperatūrā;
6. Dublēta sistēma šķidrās fāzes izejas no iztvaicētāja uzraudzībai (mehāniskā un elektroniskā);
7. Filtra un solenoīda vārsta aizsardzība pret aizsalšanu (tikai PP-TEC)

Komplektā ietilpst:

Dubults gāzes temperatūras kontroles termostats,
- šķidruma līmeņa sensori,
- solenoīda vārsti pie šķidrās fāzes ieplūdes
- drošības piederumu komplekts,
- termometri,
- lodveida vārsti iztukšošanai un atgaisošanai,
- iebūvēts gāzes šķidrās fāzes griezējs,
- ievades/izvades piederumi,
- spaiļu kārbas priekš strāvas savienojumi,
- elektriskais vadības panelis.

PP-TEC iztvaicētāju priekšrocības

Projektējot iztvaikošanas iekārtu, vienmēr ir jāņem vērā trīs lietas:

1. Nodrošiniet norādīto veiktspēju,
2. Izveidojiet nepieciešamo aizsardzību pret hipotermiju un iztvaicētāja serdes pārkaršanu.
3. Pareizi aprēķiniet dzesēšanas šķidruma novietojuma ģeometriju līdz gāzes vadītājam iztvaicētājā.

Iztvaicētāja veiktspēja ir atkarīga ne tikai no elektrotīkla patērētā sprieguma daudzuma. Svarīgs faktors ir atrašanās vietas ģeometrija.

Pareizi aprēķināts izkārtojums nodrošina efektīvu siltuma pārneses spoguļa izmantošanu un līdz ar to iztvaicētāja efektivitātes pieaugumu.

Iztvaicētājos "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(Vācija) pēc pareiziem aprēķiniem uzņēmuma inženieri ir panākuši šī koeficienta pieaugumu līdz 98%.

Uzņēmuma “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Vācija) iztvaikošanas iekārtas zaudē tikai divus procentus siltuma. Pārējo izmanto gāzes iztvaicēšanai.

Gandrīz visi Eiropas un Amerikas iztvaikošanas iekārtu ražotāji pilnīgi kļūdaini interpretē jēdzienu "lieka aizsardzība" (nosacījums, lai īstenotu aizsardzības pret pārkaršanu un hipotermiju funkciju dublēšanos).

"Liekās aizsardzības" jēdziens nozīmē atsevišķu darba bloku un bloku vai visa aprīkojuma "apdrošināšanu", izmantojot dažādu ražotāju dublētus elementus un ar dažādiem darbības principiem. Tikai šajā gadījumā ir iespējams samazināt aprīkojuma atteices iespējamību.

Daudzi ražotāji cenšas īstenot šo funkciju (ar aizsardzību pret hipotermiju un sašķidrinātās naftas gāzes šķidrās frakcijas iekļūšanu patērētājā), uzstādot divus viena un tā paša ražotāja virknē savienotus solenoīda vārstus uz ieplūdes padeves līnijas. Vai arī izmantojiet divus virknē savienotus temperatūras sensorus, lai ieslēgtu/atvērtu vārstus.

Iedomājieties situāciju. Viens solenoīda vārsts iestrēdzis vaļā. Kā noteikt, vai vārsts ir sabojājies? NEVAR BŪT! Iekārta turpinās strādāt, zaudējot iespēju savlaicīgi nodrošināt darbības drošību hipotermijas gadījumā otrā vārsta atteices gadījumā.

PP-TEC iztvaicētājos šī funkcija ir ieviesta pavisam savādāk.

Iztvaikošanas iekārtās uzņēmums “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Vācija) izmanto kumulatīvās darbības algoritmu. triju darbs Aizsardzības pret hipotermiju elementi:

1. Elektroniskā ierīce
2. Magnētiskais vārsts
3. Mehāniskais slēgvārsts slam-shut.

Visiem trim elementiem ir pilnīgi atšķirīgs darbības princips, kas ļauj ar pārliecību runāt par tādas situācijas neiespējamību, kurā neiztvaikota gāze šķidrā veidā nonāk patērētāja cauruļvadā.

Uzņēmuma “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Vācija) iztvaicēšanas blokos tas pats tika realizēts, ieviešot iztvaicētāja aizsardzību pret pārkaršanu. Elementi ietver gan elektroniku, gan mehāniku.

PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Vācija) pirmo reizi pasaulē ieviesa šķidruma griezēja integrēšanas funkciju paša iztvaicētāja dobumā ar iespēju pastāvīgi uzsildīt griezēju.

Neviens iztvaikošanas tehnoloģiju ražotājs neizmanto šo patentēto funkciju. Izmantojot apsildāmu atslēgšanu, PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Vācija) iztvaikošanas iekārtas spēja iztvaikot smagās sašķidrinātās naftas gāzes sastāvdaļas.

Daudzi ražotāji, kopējot viens no otra, uzstāda nogriezni pie izejas regulatoru priekšā. Gāzē esošie merkaptāni, sēri un smagās gāzes, kurām ir ļoti augsts blīvums, nokļūst aukstajā cauruļvadā, kondensējas un nogulsnējas uz cauruļu, nogriežņu un regulatoru sieniņām, kas būtiski samazina iekārtas kalpošanas laiku. .

PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Vācija) iztvaicētājos smagas nogulsnes izkausētā stāvoklī tiek turētas griezējā, līdz tās tiek noņemtas caur izplūdes lodveida vārstu iztvaicētāja rūpnīcā.

Nogriežot merkaptānus, PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Vācija) spēja ievērojami palielināt ražotņu un regulējošo grupu kalpošanas laiku. Tas nozīmē rūpēties par ekspluatācijas izmaksām, kas neprasa pastāvīgu regulatoru membrānu nomaiņu vai to pilnīgu un dārgu nomaiņu, kas noved pie iztvaikošanas iekārtas dīkstāves.

Un ieviestā solenoīda vārsta un filtra sildīšanas funkcija iztvaicētāja iekārtas ieejā neļauj ūdenim uzkrāties tajos un, kad tas ir sasaldēts solenoīda vārstos, atslēgties, kad tas tiek iedarbināts. Vai arī ierobežot šķidrās fāzes iekļūšanu iztvaicēšanas iekārtā.

Vācijas uzņēmuma “PP-TEC “Innovative Fluessiggas Technik” (Vācija) iztvaicēšanas iekārtas ir uzticama un stabila darbība gadiem darbība.

MEL Group of Companies ir Mitsubishi Heavy Industries gaisa kondicionēšanas sistēmu vairumtirdzniecības piegādātājs.

www.vietne Šī e-pasta adrese ir aizsargāta no mēstuļu robotiem. Lai skatītu, jums ir jābūt iespējotam JavaScript.

Kompresora-kondensācijas bloki (CCU) dzesēšanas ventilācijai kļūst arvien izplatītāki ēku centrālo dzesēšanas sistēmu projektēšanā. To priekšrocības ir acīmredzamas:

Pirmkārt, tā ir viena kW aukstuma cena. Salīdzinot ar dzesētāju sistēmām, pieplūdes gaisa dzesēšana ar KKB nesatur starpposma dzesēšanas šķidrumu, t.i. ūdens vai antifrīza šķīdumi, tāpēc tas ir lētāks.

Otrkārt, regulēšanas ērtība. Vienai gaisa apstrādes iekārtai darbojas viens kompresors un kondensators, tāpēc vadības loģika ir vienāda un tiek realizēta, izmantojot standarta gaisa apstrādes iekārtu vadības kontrolierus.

Treškārt, KKB uzstādīšanas vienkāršība ventilācijas sistēmas dzesēšanai. Nav nepieciešami papildu gaisa vadi, ventilatori utt. Ir iebūvēts tikai iztvaicētāja siltummainis un viss. Pat pieplūdes gaisa kanālu papildu izolācija bieži vien nav nepieciešama.

Rīsi. 1. KKB LENNOX un tā pieslēgšanas shēma barošanas blokam.

Uz šādu ievērojamu priekšrocību fona praksē mēs saskaramies ar daudziem gaisa kondicionēšanas ventilācijas sistēmu piemēriem, kurās CKB vai nu nedarbojas vispār, vai arī ļoti ātri sabojājas darbības laikā. Šo faktu analīze liecina, ka bieži vien iemesls ir nepareiza KKB un iztvaicētāja izvēle pieplūdes gaisa dzesēšanai. Tāpēc mēs apsvērsim standarta metodi kompresora un kondensatora bloku izvēlei un mēģināsim parādīt kļūdas, kas šajā gadījumā tiek pieļautas.

NEPAREIZA, bet visizplatītākā metode KKB un iztvaicētāja izvēlei tiešās plūsmas gaisa apstrādes iekārtām

1. Kā sākotnējie dati mums ir jāzina gaisa plūsma gaisa apstrādes iekārta. Uzliksim piemēram 4500 m3/st.
2. Padeves vienība tiešā plūsma, t.i. nav recirkulācijas, darbojas ar 100% āra gaisu.
3. Definēsim būvniecības zonu - piemēram, Maskavu. Paredzamie āra gaisa parametri Maskavai + 28C un 45% mitrums. Šie parametri tiek uzskatīti par sākotnējiem gaisa parametriem pie padeves sistēmas iztvaicētāja ieejas. Dažreiz gaisa parametri tiek ņemti "ar rezervi" un iestatīti + 30C vai pat + 32C.
4. Pie padeves sistēmas izejas iestatīsim nepieciešamos gaisa parametrus, t.i. pie ieejas istabā. Bieži šie parametri tiek iestatīti par 5-10C zemāki par nepieciešamo pieplūdes gaisa temperatūru telpā. Piemēram, + 15C vai pat +10C. Koncentrēsimies uz vidējo vērtību +13C.
5. Tālāka lietošana i-d diagrammas(2. att.) mēs veidojam gaisa dzesēšanas procesu ventilācijas dzesēšanas sistēmā. Nosakām nepieciešamo aukstuma plūsmu dotajos apstākļos. Mūsu versijā nepieciešamais dzesēšanas patēriņš ir 33,4 kW.
6. Izvēlamies KKB atbilstoši nepieciešamajam aukstuma patēriņam 33,4 kW. KKB līnijā ir tuvākais lielais un tuvākais mazākais modelis. Piemēram, ražotājam LENNOX šie ir modeļi: TSA090 / 380-3 28 kW aukstumam un TSA120 / 380-3 35,3 kW aukstumam.

Mēs pieņemam modeli ar rezervi 35,3 kW, t.i. TSA120/380-3.

Un tagad mēs jums pastāstīsim, kas notiks objektā, kopīgi darbojoties gaisa apstrādes iekārtai un mūsu izvēlētajai KKB saskaņā ar iepriekš aprakstīto metodi.

Pirmā problēma ir KKB pārvērtētā veiktspēja.

Ventilācijas kondicionieris ir izvēlēts āra gaisa + 28C un 45% mitruma parametriem. Taču klients plāno to darbināt ne tikai tad, kad ārā ir +28C, bieži vien telpās jau ir karsts iekšējo siltuma pārpalikumu dēļ sākot no +15C ārā. Līdz ar to regulators pieplūdes gaisa temperatūru iestata labākajā +20C, bet sliktākajā – vēl zemāku. KKB nodrošina vai nu 100% jaudu, vai 0% (ar retiem izņēmumiem vienmērīgu regulēšanu, izmantojot āra VRF vienības KKB formā). KKB nesamazina savu veiktspēju, kad ārējā (ieplūdes) gaisa temperatūra pazeminās (patiesībā tā pat nedaudz palielinās, jo kondensatorā notiek lielāka zemdzesēšana). Tāpēc, kad gaisa temperatūra pie iztvaicētāja ieplūdes samazinās, KKB būs tendence radīt zemāku gaisa temperatūru pie iztvaicētāja izejas. Ar mūsu aprēķinu datiem izplūstošā gaisa temperatūra ir +3C. Bet tas nevar būt, jo freona viršanas temperatūra iztvaicētājā ir +5C.

Līdz ar to gaisa temperatūras pazemināšana pie iztvaicētāja ieplūdes līdz +22C un zemāk, mūsu gadījumā, noved pie pārvērtēta KKB veiktspējas. Turklāt iztvaicētājā freons nevārās, šķidrais aukstumaģents atgriežas kompresora iesūknē, un rezultātā kompresors sabojājas mehānisku bojājumu dēļ.

Bet mūsu problēmas, dīvainā kārtā, ar to nebeidzas.

Otra problēma ir APAKŠĒJAIS IZTvaicētājs.

Sīkāk apskatīsim iztvaicētāja izvēli. Izvēloties barošanas bloku, tiek iestatīti konkrēti iztvaicētāja darbības parametri. Mūsu gadījumā tā ir gaisa temperatūra pie ieplūdes + 28C un mitrums 45% un pie izplūdes + 13C. Līdzekļi? iztvaicētājs ir izvēlēts TIEŠI uz šiem parametriem. Bet kas notiks, kad gaisa temperatūra pie iztvaicētāja ieplūdes, piemēram, būs nevis +28C, bet +25C? Atbilde ir pavisam vienkārša, ja paskatās uz jebkuru virsmu siltuma pārneses formulu: Q=k*F*(Tv-Tf). k*F - siltuma pārneses koeficients un siltuma apmaiņas laukums nemainīsies, šīs vērtības ir nemainīgas. Tf - freona viršanas temperatūra nemainīsies, jo tā arī tiek uzturēta nemainīgā +5C (normālas darbības laikā). Bet Tv - vidējā gaisa temperatūra pazeminājusies par trim grādiem. Līdz ar to proporcionāli temperatūras starpībai samazināsies arī nodotā ​​siltuma daudzums. Bet KKB "par to nezina" un turpina dot nepieciešamo 100% veiktspēju. Šķidrais freons atkal atgriežas pie kompresora sūkšanas un noved pie iepriekš aprakstītajām problēmām. Tie. projektētā iztvaicētāja temperatūra ir MINIMĀLA Darbības temperatūra KKB.

Šeit var iebilst - "Bet kā ar ieslēgšanas-izslēgšanas sadalīto sistēmu darbu?" aprēķinātā temperatūra splitos ir +27C telpā, bet faktiski tie var strādāt līdz +18C. Fakts ir tāds, ka sadalītajās sistēmās iztvaicētāja virsmas laukums tiek izvēlēts ar ļoti lielu rezervi, vismaz 30%, lai kompensētu siltuma pārneses samazināšanos, kad temperatūra telpā pazeminās vai ventilatora ātrums. iekštelpu bloks samazinās. Un visbeidzot,

Trešā problēma ir KKB "Ar rezervi" atlase ...

Veiktspējas rezerve KKB atlasē ir ārkārtīgi kaitīga, jo. rezerve ir šķidrais freons pie kompresora sūkšanas. Un finālā mums ir iestrēdzis kompresors. Kopumā iztvaicētāja maksimālajai jaudai vienmēr jābūt lielākai par kompresora jaudu.

Mēģināsim atbildēt uz jautājumu – kā PAREIZI ir izvēlēties KKB priekš piegādes sistēmas?

Pirmkārt, ir jāsaprot, ka aukstuma avots kondensācijas iekārtas veidā nevar būt vienīgais ēkā. Ventilācijas sistēmas gaisa kondicionēšana var noņemt tikai daļu no maksimālās slodzes, kas nonāk telpā ventilācijas gaiss. Un noteiktas temperatūras uzturēšana telpā jebkurā gadījumā attiecas uz vietējiem aizvērējiem ( iekštelpu vienības VRF vai fan coil vienības). Tāpēc KKB nevajadzētu atbalstīt noteikta temperatūra atdzesējot ventilāciju (tas nav iespējams ieslēgšanas-izslēgšanas regulēšanas dēļ), bet gan samazināt siltuma iekļūšanu telpās, pārsniedzot noteiktu āra temperatūru.

Ventilācijas sistēmas ar gaisa kondicionētāju piemērs:

Sākotnējie dati: Maskavas pilsēta ar gaisa kondicionēšanas projektēšanas parametriem + 28C un 45% mitrumu. Pieplūdes gaisa patēriņš 4500 m3/st. Telpas siltuma pārpalikumi no datoriem, cilvēkiem, saules radiācija utt. ir 50 kW. Paredzamā istabas temperatūra +22C.

Gaisa kondicionēšanas jauda jāizvēlas tā, lai tā būtu pietiekama sliktākie apstākļi(maksimālā temperatūra). Bet arī ventilācijas gaisa kondicionieriem vajadzētu strādāt bez problēmām pat ar dažām starpposma iespējām. Turklāt lielāko daļu laika ventilācijas gaisa kondicionēšanas sistēmas darbojas tikai ar 60-80% slodzi.

• Iestatiet aprēķināto āra temperatūru un aprēķināto iekštelpu temperatūru. Tie. KKB galvenais uzdevums ir atdzesēt pieplūdes gaisu līdz istabas temperatūrai. Kad āra gaisa temperatūra ir zemāka par nepieciešamo iekštelpu gaisa temperatūru, KKB NEIESLĒDZAS. Maskavai no +28C līdz vajadzīgajai telpas temperatūrai +22C iegūstam temperatūras starpību 6C. Principā temperatūras starpība iztvaicētājā nedrīkst pārsniegt 10°C, jo pieplūdes gaisa temperatūra nedrīkst būt zemāka par freona viršanas temperatūru.

• Nepieciešamo KKB veiktspēju nosakām, pamatojoties uz pieplūdes gaisa dzesēšanas nosacījumiem no projektētās temperatūras +28C līdz +22C. Izrādījās 13,3 kW aukstuma (i-d diagramma).

• Atbilstoši nepieciešamajai veiktspējai mēs izvēlamies 13,3 KKB no populārā ražotāja LENNOX līnijas. Izvēlamies tuvāko MAZĀKU KKB TSA036/380-3s ar ražīgumu 12,2 kW.

• Mēs izvēlamies piegādes iztvaicētāju no sliktākajiem parametriem. Tā ir āra temperatūra, kas vienāda ar nepieciešamo iekštelpu temperatūru - mūsu gadījumā + 22C. Iztvaicētāja aukstā veiktspēja ir vienāda ar KKB veiktspēju, t.i. 12,2 kW. Plus veiktspējas rezerve 10-20% iztvaicētāja piesārņojuma gadījumā utt.

• Pieplūdes gaisa temperatūru nosakām pie āra temperatūras + 22C. mēs iegūstam 15C. Virs freona viršanas temperatūras + 5C un virs rasas punkta temperatūras + 10C, tad pieplūdes gaisa kanālu izolāciju var izlaist (teorētiski).

• Nosakām atlikušos telpu siltuma pārpalikumus. Izrādās 50 kW iekšējie siltuma pārpalikumi plus neliela daļa pieplūdes gaisa 13,3-12,2 = 1,1 kW. Kopā 51,1 kW - projektētā jauda vietējām vadības sistēmām.

Secinājumi: Galvenā doma, uz kuru vēlos vērst uzmanību, ir nepieciešamība aprēķināt kompresoru un kondensatora bloku nevis maksimālajai āra gaisa temperatūrai, bet gan minimālajai ventilācijas kondicioniera darbības diapazonā. KKB un iztvaicētāja aprēķins, kas veikts pieplūdes gaisa maksimālajai temperatūrai, noved pie tā, ka normāla darbība būs tikai āra temperatūru diapazonā no aprēķinātās un augstākas. Un, ja āra temperatūra ir zemāka par aprēķināto, iztvaicētājā notiks nepilnīga freona vārīšanās un šķidrā aukstumaģenta atgriešana kompresora iesūknēšanai.

→ Saldēšanas iekārtu uzstādīšana

Galveno ierīču un palīgiekārtu uzstādīšana

Uzstādīšanas tehnoloģiju nosaka rūpnīcas gatavības pakāpe un ierīču konstrukcijas īpatnības, to svars un uzstādīšanas dizains. Pirmkārt, tiek uzstādītas galvenās ierīces, kas ļauj sākt cauruļvadu ieguldīšanu. Lai novērstu siltumizolācijas mitrināšanu, zemās temperatūrās strādājošo aparātu nesošajai virsmai tiek uzklāts hidroizolācijas slānis, uzklāts siltumizolācijas slānis un pēc tam atkal uzklāts hidroizolācijas slānis. Lai radītu apstākļus, kas izslēdz siltuma tiltu veidošanos, visas metāla daļas (stiprinājuma jostas) tiek novietotas uz aparāta caur koka antiseptiskiem stieņiem vai starplikām 100-250 mm biezumā.

Siltummaiņi. Lielāko daļu siltummaiņu piegādā rūpnīcas, kas ir gatavas uzstādīšanai. Tātad korpusa un cauruļu kondensatori, iztvaicētāji, apakšdzesētāji tiek piegādāti samontēti, elementārie, izsmidzināmie, iztvaikošanas kondensatori un paneļi, iegremdējamie iztvaicētāji - montāžas vienības. Var ražot iztvaicētājus ar caurulēm, tiešās izplešanās akumulatorus un sālsūdens iztvaicētājus uzstādīšanas organizācija uz vietas no spuru cauruļu sekcijām.

Korpusa un caurules ierīces (kā arī kapacitatīvās iekārtas) tiek montētas plūsmas kombinētā veidā. Uzliekot metinātās mašīnas uz balstiem, pārliecinieties, ka visas metinātās šuves ir pieejamas pārbaudei, apsekojuma laikā piesitot ar āmuru, kā arī remontam.

Ierīču horizontāli un vertikāli pārbauda ar līmeni un svērteni vai ar ģeodēzisko instrumentu palīdzību. Ierīču pieļaujamās novirzes no vertikāles ir 0,2 mm, horizontāli - 0,5 mm uz 1 m Ja ierīcei ir kolektors vai karteris, slīpums pieļaujams tikai to virzienā. Īpaši rūpīgi tiek pārbaudīta korpusa un cauruļu vertikālo kondensatoru vertikāle, jo ir jānodrošina ūdens plēves notece gar cauruļu sienām.

Elementārie kondensatori (lielā metāla satura dēļ tos retos gadījumos izmanto rūpnieciskajās iekārtās) ir uzstādīti uz metāla rāmis, virs uztvērēja pa elementiem no apakšas uz augšu, pārbaudot elementu horizontalitāti, armatūras atloku vienplaknumu un katras sekcijas vertikālumu.

Smidzināšanas un iztvaikošanas kondensatoru uzstādīšana sastāv no tvertnes, siltuma apmaiņas cauruļu vai spoļu, ventilatoru, eļļas separatora, sūkņa un veidgabalu secīgas uzstādīšanas.

Gaisa dzesēšanas iekārtas, ko izmanto kā kondensatorus saldēšanas iekārtās, ir uzstādītas uz pjedestāla. Centrēšanai aksiālais ventilators attiecībā pret virzošo lāpstiņu plāksnē ir spraugas, kas ļauj pārvietot pārnesumkārbas plāksni divos virzienos. Ventilatora motors ir centrēts uz pārnesumkārbas.

Paneļu sālsūdens iztvaicētāji tiek novietoti uz izolācijas slāņa, uz betona paliktņa. metāla tvertne iztvaicētājs ir uzstādīts uz koka sijām, ir uzstādīts maisītājs un sālsūdens vārsti, ir pievienota drenāžas caurule un tvertnes blīvums tiek pārbaudīts, ielejot ūdeni. Dienas laikā ūdens līmenis nedrīkst pazemināties. Pēc tam ūdens tiek iztukšots, stieņi tiek noņemti un tvertne tiek nolaista uz pamatnes. Paneļu sekcijas pirms uzstādīšanas tiek pārbaudītas ar gaisu ar spiedienu 1,2 MPa. Pēc tam tvertnē pēc kārtas tiek montētas sekcijas, uzstādīti kolektori, veidgabali, šķidruma separators, tvertni piepilda ar ūdeni un iztvaicētāja komplektu vēlreiz pārbauda ar gaisu ar spiedienu 1,2 MPa.

Rīsi. 1. Horizontālo kondensatoru un uztvērēju uzstādīšana, izmantojot in-line metodi:
a, b - būvējamā ēkā; c - uz balstiem; g - uz estakādēm; I - kondensatora novietojums stropes priekšā; II, III - pozīcijas, pārvietojot celtņa strēli; IV - uzstādīšana uz nesošajām konstrukcijām

Rīsi. 2. Kondensatoru uzstādīšana:
0 - elementārās: 1 - nesošās metāla konstrukcijas; 2 - uztvērējs; 3 - kondensatora elements; 4 - svērtenis sekcijas vertikāluma pārbaudei; 5 - līmenis, lai pārbaudītu, vai elements ir horizontāls; 6 - lineāls, lai pārbaudītu atloku atrašanās vietu tajā pašā plaknē; b - apūdeņošana: 1 - ūdens novadīšana; 2 - palete; 3 - uztvērējs; 4 - spoļu sekcijas; 5 - nesošās metāla konstrukcijas; 6 - ūdens sadales paplātes; 7 - ūdens apgāde; 8 - pārpildes piltuve; c - iztvaikošanas: 1 - ūdens savācējs; 2 - uztvērējs; 3, 4 - līmeņa indikators; 5 - sprauslas; 6 - pilienu likvidētājs; 7 - eļļas separators; 8 - drošības vārsti; 9 - ventilatori; 10 - priekškondensators; 11 - pludiņa ūdens līmeņa regulators; 12 - pārpildes piltuve; 13 - sūknis; g - gaiss: 1 - nesošās metāla konstrukcijas; 2 - piedziņas rāmis; 3 - vadotnes aparāts; 4 - rievotu siltummaiņas cauruļu sekcija; 5 - atloki sekciju savienošanai ar kolektoriem

Iegremdējamie iztvaicētāji ir uzstādīti līdzīgi un pārbaudīti ar inertās gāzes spiedienu 1,0 MPa sistēmām ar R12 un 1,6 MPa sistēmām ar R22.

Rīsi. 2. Paneļa sālsūdens iztvaicētāja uzstādīšana:
a - tvertnes pārbaude ar ūdeni; b - paneļu sekciju pārbaude ar gaisu; c - paneļu sekciju uzstādīšana; d - iztvaicētāja pārbaude ar ūdeni un gaisu kā komplektu; 1 - koka stieņi; 2 - tvertne; 3 - maisītājs; 4 - paneļa sekcija; 5 - kazas; 6 - gaisa padeves rampa pārbaudei; 7 - ūdens noteka; 8 - eļļas savācējs; 9-šķidruma separators; 10 - siltumizolācija

Kapacitatīvās iekārtas un palīgierīces. Lineārie amonjaka uztvērēji, kas uzstādīti sānos augstspiediena zem kondensatora (dažreiz zem tā) uz tā paša pamata, un ierīču tvaika zonas ir savienotas ar izlīdzināšanas līniju, kas rada apstākļus šķidruma novadīšanai no kondensatora ar gravitācijas spēku. Uzstādīšanas laikā augstuma atzīmju starpība no šķidruma līmeņa kondensatorā (izplūdes caurules līmenis no vertikālā kondensatora) līdz šķidruma caurules līmenim no eļļas separatora pārplūdes krūzes UN nav mazāka par 1500 mm ( 25. att.). Atkarībā no eļļas separatora un lineārā uztvērēja markām tiek saglabātas atsauces literatūrā norādītās kondensatora, uztvērēja un eļļas separatora Yar, Yar, Nm un Ni augstuma atzīmju atšķirības.

Zema spiediena pusē ir uzstādīti drenāžas uztvērēji amonjaka novadīšanai no dzesēšanas ierīcēm, kad sniega sega tiek atkausēta ar karstiem amonjaka tvaikiem, un aizsarguztvērēji bezsūkņa ķēdēs šķidruma uztveršanai gadījumā, ja tas tiek izmests no akumulatoriem, palielinoties siltuma slodzei, kā arī cirkulējošie uztvērēji. Horizontālās cirkulācijas uztvērēji tiek montēti kopā ar šķidruma separatoriem, kas novietoti virs tiem. Vertikālās cirkulācijas uztvērējos tvaiki tiek atdalīti no šķidruma uztvērējā.

Rīsi. 3. Kondensatora, lineārā uztvērēja, eļļas separatora un gaisa dzesētāja uzstādīšanas shēma amonjaka saldēšanas iekārtā: KD - kondensators; LR - lineārais uztvērējs; ŠEIT - gaisa separators; SP - pārplūdes stikls; MO - eļļas separators

Aukstumaģenta agregātu iekārtās lineāros uztvērējus uzstāda virs kondensatora (bez izlīdzināšanas līnijas), un dzesētājs ieplūst uztvērējā pulsējošā plūsmā, kad kondensators ir piepildīts.

Visi uztvērēji ir aprīkoti drošības vārsti, manometri, līmeņa mērītāji un slēgvārsti.

Starptvertnes tiek uzstādītas uz nesošajām konstrukcijām uz koka sijām, ņemot vērā siltumizolācijas biezumu.

dzesēšanas akumulatori. Tiešās dzesēšanas freona akumulatorus piegādā ražotāji, kas ir gatavi uzstādīšanai. Sālījuma un amonjaka baterijas tiek ražotas uzstādīšanas vietā. Sālījuma baterijas ir izgatavotas no tērauda elektriski metinātas caurules. Amonjaka akumulatoru ražošanai bezšuvju karsti velmētas tērauda caurules (parasti 38X3 mm diametrā) tiek izmantotas no tērauda 20 darbam temperatūrā līdz -40 ° C un no tērauda 10G2 darbam temperatūrā līdz -70 ° C.

Auksti velmēta zema oglekļa tērauda sloksne tiek izmantota akumulatoru cauruļu šķērsvirziena spirālveida atdalīšanai. Caurules tiek spurotas uz pusautomātiskās iekārtas iepirkumu darbnīcu apstākļos ar selektīvu pārbaudi ar zondi, kas nosaka spuru pielāgošanas blīvumu caurulei un noteiktu spuru atstarpi (parasti 20 vai 30 mm). Gatavās cauruļu daļas ir karsti cinkotas. Bateriju ražošanā izmanto pusautomātisko metināšanu oglekļa dioksīda vidē vai manuālo loka metināšanu. Spuras caurules ir savienotas un baterijas tiek savienotas ar kolektoriem vai spolēm. Kolektoru, statīvu un spoļu akumulatori tiek montēti no vienotām sekcijām.

Pēc amonjaka bateriju pārbaudes ar gaisu 5 minūtes pēc stiprības (1,6 MPa) un 15 minūtes pēc blīvuma (1 MPa), metinātie savienojumi tiek pakļauti cinkošanai ar galvanizācijas pistoli.

Sālījuma akumulatorus pēc uzstādīšanas pārbauda ar ūdeni ar spiedienu, kas vienāds ar 1,25 darba spiedienu.

Baterijas tiek piestiprinātas pie iestrādātajām daļām vai metāla konstrukcijām uz griestiem (griestu akumulatori) vai uz sienām (sienas akumulatori). Griestu akumulatori tiek montēti 200-300 mm attālumā no cauruļu ass līdz griestiem, sienas baterijas - 130-150 mm attālumā no cauruļu ass līdz sienai un vismaz 250 mm attālumā no grīdas līdz caurules apakšai. Uzstādot amonjaka akumulatorus, tiek ievērotas šādas pielaides: augstumā ± 10 mm, novirze no sienas akumulatoru vertikāles - ne vairāk kā 1 mm uz 1 m augstumu. Uzstādot akumulatorus, ir pieļaujams slīpums, kas nepārsniedz 0,002, un virzienā, kas ir pretējs aukstumaģenta tvaiku kustībai. Sienas akumulatori tiek montēti ar celtņiem pirms grīdas plātņu uzstādīšanas vai ar iekrāvēju palīdzību ar bultiņu. Griestu akumulatori tiek montēti ar vinču palīdzību caur blokiem, kas piestiprināti pie griestiem.

Gaisa dzesētāji. Tie ir uzstādīti uz pjedestāla (statīvā uzstādīti gaisa dzesētāji) vai piestiprināti pie iegultajām daļām griestos (uzmontēti gaisa dzesētāji).

Pēc montējamie gaisa dzesētāji tiek montēti ar plūsmas kombinēto metodi, izmantojot strēles celtni. Pirms uzstādīšanas uz pjedestāla tiek uzklāta izolācija un izveidots caurums drenāžas cauruļvada savienošanai, kas ir ieklāts ar vismaz 0,01 slīpumu pret noteku iekšā. kanalizācijas tīkls. Uzmontētie gaisa dzesētāji tiek montēti tāpat kā griestu akumulatori.

Rīsi. 4. Akumulatora uzstādīšana:
a - akumulatori ar elektrisko iekrāvēju; b - griestu akumulators ar vinčām; 1 - pārklāšanās; 2- iegultās daļas; 3 - bloks; 4 - stropes; 5 - akumulators; 6 - vinča; 7 - elektriskais iekrāvējs

Dzesēšanas akumulatori un gaisa dzesētāji no stikla caurulēm. Spoles tipa sālsūdens akumulatoru ražošanai tiek izmantotas stikla caurules. Caurules pie statīviem piestiprina tikai taisnās sekcijās (ruļļi nav fiksēti). Bateriju nesošās metāla konstrukcijas ir piestiprinātas pie sienām vai piekārtas no griestiem. Attālums starp stabiem nedrīkst pārsniegt 2500 mm. Sienas akumulatori līdz 1,5 m augstumam ir aizsargāti ar sieta žogiem. Līdzīgi tiek montētas gaisa dzesētāju stikla caurules.

Bateriju un gaisa dzesētāju ražošanai tiek ņemtas caurules ar gludiem galiem, savienojot tās ar atlokiem. Pēc uzstādīšanas pabeigšanas baterijas pārbauda ar ūdeni ar spiedienu, kas vienāds ar 1,25 darba spiedienu.

Sūkņi. Centrbēdzes sūkņi tiek izmantoti, lai sūknētu amonjaku un citus šķidros aukstumnesējus, dzesēšanas šķidrumus un atdzesētu ūdeni, kondensātu, kā arī lai atbrīvotu drenāžas akas un cirkulētu dzesēšanas ūdeni. Šķidru aukstumaģentu padevei tiek izmantoti tikai hermētiski noslēgti XG tipa bezdziedzeru sūkņi ar sūkņa korpusā iebūvētu elektromotoru. Elektromotora stators ir noslēgts, un rotors ir uzstādīts uz vienas vārpstas ar lāpstiņriteņiem. Vārpstas gultņi tiek atdzesēti un ieeļļoti ar šķidro aukstumaģentu, kas tiek izņemts no izplūdes caurules un pēc tam tiek pārvietots uz sūkšanas pusi. Slēgtie sūkņi tiek uzstādīti zem šķidruma ieplūdes vietas, ja šķidruma temperatūra ir zemāka par -20 ° C (lai sūknis neapstātos, sūkšanas spiediens ir 3,5 m).

Rīsi. 5. Sūkņu un ventilatoru uzstādīšana un regulēšana:
a - uzstādīšana centrbēdzes sūknis gar baļķiem ar vinču; b - ventilatora uzstādīšana ar vinču, izmantojot lencēm

Pirms blīvslēga sūkņu uzstādīšanas pārbaudiet to pilnīgumu un, ja nepieciešams, veiciet auditu.

Centrbēdzes sūkņus uzstāda uz pamatiem ar celtni, pacēlāju vai gar baļķiem uz veltņiem vai metāla loksni, izmantojot vinču vai sviras. Uzstādot sūkni uz pamatiem ar aklo skrūvēm, kas iestrādātas tā masīvā, pie skrūvēm novieto koka sijas, lai neiesprūstu vītne (5. att., a). Pārbaudiet pacēlumu, līmeni, centrējumu, eļļas klātbūtni sistēmā, rotora griešanās vienmērīgumu un blīvējuma kārbas (pildīšanas kārbas) pildījumu. Pildījuma kaste

Dziedzerim jābūt rūpīgi noblīvētam un vienmērīgi izliektam bez deformācijām. Pārmērīga blīvējuma kārbas pievilkšana noved pie tā pārkaršanas un elektroenerģijas patēriņa palielināšanās. Uzstādot sūkni virs saņemšanas tvertnes, uz iesūkšanas caurules tiek uzstādīts pretvārsts.

Fani. Lielākā daļa ventilatoru tiek piegādāti kā iekārta, kas ir gatava uzstādīšanai. Pēc ventilatora uzstādīšanas ar celtni vai vinču ar stieņu vadiem (5. att., b) uz pamatiem, pjedestāla vai metāla konstrukcijām (caur vibrāciju izolējošiem elementiem), tiek pārbaudīts uzstādīšanas augstums un horizontāli (5. att.). c). Pēc tam viņi noņem rotora bloķēšanas ierīci, pārbauda rotoru un korpusu, pārliecinās, vai nav iespiedumu vai citu bojājumu, manuāli pārbauda rotora vienmērīgu rotāciju un visu detaļu stiprinājuma uzticamību. Pārbaudiet atstarpi starp rotora ārējo virsmu un korpusu (ne vairāk kā 0,01 no riteņa diametra). Izmēriet rotora radiālo un aksiālo noplūdi. Atkarībā no ventilatora izmēra (tā skaita) maksimālais radiālais skrējiens ir 1,5-3 mm, aksiālais skrējiens ir 2-5 mm. Ja mērījums uzrāda pielaides pārsniegumu, tiek veikta statiskā balansēšana. Tiek mērītas arī spraugas starp ventilatora rotējošām un fiksētajām daļām, kurām jābūt 1 mm robežās (5. att., d).

Izmēģinājuma laikā 10 minūšu laikā tiek pārbaudīts trokšņa un vibrācijas līmenis, bet pēc apstāšanās – visu savienojumu stiprinājumu uzticamība, gultņu sildīšana un eļļas sistēmas stāvoklis. Pārbaudes ilgums zem slodzes ir 4 stundas, vienlaikus pārbaudot ventilatora stabilitāti darba apstākļos.

Dzesēšanas torņu uzstādīšana. Mazi plēves tipa dzesēšanas torņi (I PV) tiek piegādāti uzstādīšanai ar augsta pakāpe rūpnīcas gatavība. Dzesēšanas torņa uzstādīšanas horizontālais stāvoklis tiek pārbaudīts, savienots ar cauruļvadu sistēmu, un pēc ūdens cikla sistēmas piepildīšanas ar mīkstinātu ūdeni, mainot ūdens stāvokli, tiek regulēta sprauslas apūdeņošanas vienmērīgums no miplasta vai polivinilhlorīda plāksnēm. smidzināšanas sprauslas.

Uzstādot lielākus dzesēšanas torņus pēc baseina izbūves un būvkonstrukcijas uzstādiet ventilatoru, izlīdziniet to ar dzesēšanas torņa difuzoru, noregulējiet ūdens sadales teknes vai kolektoru un sprauslu stāvokli vienmērīgs sadalījumsūdens uz apūdeņošanas virsmas.

Rīsi. 6. Dzesēšanas torņa aksiālā ventilatora lāpstiņriteņa izlīdzināšana ar virzošo lāpstiņu:
a - pārvietojot rāmi attiecībā pret nesošajām metāla konstrukcijām; b - kabeļa spriegojums: 1 - lāpstiņriteņa rumba; 2 - asmeņi; 3 - vadotnes aparāts; 4 - dzesēšanas torņa korpuss; 5 - nesošās metāla konstrukcijas; 6 - pārnesumkārba; 7 - elektromotors; 8 - centrēšanas kabeļi

Izlīdzināšana tiek regulēta, pārvietojot rāmi un elektromotoru montāžas skrūvju rievās (6. att., a), un lielākajos ventilatoros izlīdzināšanu panāk, regulējot vadotnes lāpstiņai piestiprināto trošu spriegojumu un atbalstot. metāla konstrukcijas (6. att., b). Pēc tam pārbaudiet elektromotora griešanās virzienu, vienmērīgu darbību, noskrējienu un vibrācijas līmeni pie vārpstas griešanās ātrumiem.