Praktikas on sageli vaja arvutada hammaslatt või sammas maksimaalse aksiaalse (pikisuunalise) koormuse jaoks. Kriitiline on jõud, mille juures hammas kaotab oma stabiilse oleku (kandevõime). Riiuli stabiilsust mõjutab riiuli otste kinnitusviis. Konstruktsioonimehaanikas kasutatakse tugiposti otste kinnitamiseks seitset meetodit. Vaatleme kolme peamist meetodit:

Teatud stabiilsusvaru tagamiseks on vajalik, et oleks täidetud järgmine tingimus:

Kus: P - efektiivne jõud;

Määratakse kindlaks teatud stabiilsustegur

Seega on elastsete süsteemide arvutamisel vaja osata määrata kriitilise jõu Pcr väärtust. Kui võtta arvesse, et raamile rakendatav jõud P põhjustab ainult väikseid kõrvalekaldeid ι pikkusega nagi sirgjoonelisest kujust, siis saab selle määrata võrrandist

kus: E - elastsusmoodul;
J_min - lõigu minimaalne inertsimoment;
M(z) - paindemoment, mis on võrdne M(z) = -P ω;
ω - riiuli sirgjoonelisest kujust kõrvalekalde suurus;
Selle diferentsiaalvõrrandi lahendamine

A ja B on integratsioonikonstandid, mis on määratud piirtingimustega.
Pärast teatud toimingute ja asenduste sooritamist saame kriitilise jõu P lõpliku avaldise

Kriitilise jõu minimaalne väärtus on n = 1 (täisarv) ja

Racki elastse joone võrrand näeb välja järgmine:

kus: z - praegune ordinaat, koos maksimaalne väärtus z=l;
Kriitilise jõu aktsepteeritavat avaldist nimetatakse L. Euleri valemiks. Näha on, et kriitilise jõu suurus sõltub toe jäikusest EJ min otseses proportsioonis ja toe pikkusest l - pöördvõrdeliselt.
Nagu öeldud, sõltub elastse tugiposti stabiilsus selle kinnitusviisist.
Terasest riiulite soovitatav ohutustegur on
n y = 1,5÷3,0; puidule n y =2,5÷3,5; malmi puhul n y =4,5÷5,5
Võttes arvesse riiuli otste kinnitamise meetodit, võetakse kasutusele riiuli vähenenud painduvuse otste koefitsient.

kus: μ - vähendatud pikkusekoefitsient (tabel);
i min - väikseim pöörlemisraadius ristlõige nagid (laud);
ι - puistu pikkus;
Sisestage kriitiline koormuskoefitsient:

, (tabel);
Seega tuleb riiuli ristlõike arvutamisel arvesse võtta koefitsiente μ ja ϑ, mille väärtus sõltub riiuli otste kinnitusviisist ja on toodud materjalide tugevuse tabelites. teatmeteos (G.S. Pisarenko ja S.P. Fesik)
Toome näite tahke ristlõikega varda kriitilise jõu arvutamise kohta ristkülikukujuline- 6×1 cm, varda pikkus ι = 2 m. Otste kinnitamine vastavalt skeemile III.
Arvutamine:
Tabelist leiame koefitsiendi ϑ = 9,97, μ = 1. Lõike inertsmoment on:

ja kriitiline pinge on:

Ilmselgelt põhjustab kriitiline jõud P cr = 247 kgf varras pinget vaid 41 kgf/cm 2, mis on oluliselt väiksem voolupiirist (1600 kgf/cm 2), kuid see jõud põhjustab varda paindumist. varras ja seega stabiilsuse kaotus.
Vaatame teist arvutusnäidet puidust alus ümmargune lõik alumisest otsast näpistatud ja ülemisest hingedega (S.P. Fesik). Rack pikkus 4m, survejõud N=6t. Lubatud pinge [σ]=100kgf/cm2. Aktsepteerime lubatud survepinge φ=0,5 reduktsioonitegurit. Arvutame riiuli ristlõikepindala:

Määrake aluse läbimõõt:

Lõike inertsimoment

Arvutame riiuli paindlikkuse:
kus: μ=0,7, raami otste pigistamise meetodil;
Määrake riiuli pinge:

Ilmselgelt on riiuli pinge 100 kgf/cm 2 ja see võrdub lubatud pingega [σ] = 100 kgf/cm 2
Vaatleme kolmandat näidet I-profiilist valmistatud terasraami arvutamiseks, pikkus 1,5 m, survejõud 50 tf, lubatud pinge [σ] = 1600 kgf/cm 2. Riiuli alumine ots on pigistatud ja ülemine ots on vaba (meetod I).
Ristlõike valimiseks kasutame valemit ja määrame koefitsiendi ϕ=0,5, seejärel:

Valime sortimendist I-tala nr 36 ja selle andmed: F = 61,9 cm 2, i min = 2,89 cm.
Racki paindlikkuse määramine:

kus: μ tabelist võrdub 2-ga, võttes arvesse riiuli pigistamise meetodit;
Arvutatud pinge riiulis on:

5 kgf, mis on ligikaudu võrdne lubatud pingega, ja 0,97% rohkem, mis on tehnilistes arvutustes vastuvõetav.
Kokkusurumisel töötavate varraste ristlõige on ratsionaalne suurima pöörlemisraadiuse juures. Spetsiaalse pöörlemisraadiuse arvutamisel
kõige optimaalsem on õhukese seinaga torukujulised sektsioonid; mille väärtus on ξ=1÷2,25 ja täis- või valtsitud profiilide puhul ξ=0,204÷0,5

Järeldused
Riiulite ja sammaste tugevuse ja stabiilsuse arvutamisel tuleb arvestada riiulite otste kinnitamise meetodiga ja rakendada soovitatavat ohutusvaru.
Kriitilise jõu väärtus saadakse diferentsiaalvõrrand raami kumer keskjoon (L. Euler).
Kõigi koormatud riiulit iseloomustavate tegurite arvessevõtmiseks võeti kasutusele raami paindlikkuse kontseptsioon - λ, tingimuslik pikkuskoefitsient - μ, pinge vähendamise koefitsient - ϕ, kriitiline koormustegur - ϑ. Nende väärtused on võetud võrdlustabelitest (G.S. Pisarenko ja S.P. Fesik).
Kriitilise jõu – Pcr, kriitilise pinge – σcr, riiulite läbimõõdu – d, riiulite painduvuse – λ ja muude omaduste määramiseks on antud riiulite ligikaudsed arvutused.
Rackide ja sammaste optimaalne ristlõige on torukujulised õhukeseseinalised profiilid, millel on samad peamised inertsimomendid.

Kasutatud kirjandus:
G.S. Pisarenko “Materjalide tugevuse käsiraamat”.
S.P.Fesik “Materjalide tugevuse käsiraamat”.
V.I. Anuriev “Masinaehituse projekteerija käsiraamat”.
SNiP II-6-74 "Koormused ja löögid, projekteerimisstandardid".

Riiulites olevad jõud arvutatakse, võttes arvesse riiulile rakendatavaid koormusi.

B-piilarid

Hoone karkassi keskmised sambad töötavad ja arvutatakse tsentraalselt kokkusurutud elementidena suurima survejõu N toimel kõigi katusekonstruktsioonide omamassist (G) ning lumekoormusest ja lumekoormusest (P). sn).

Joonis 8 – Keskmise samba koormused

Tsentraalselt kokkusurutud keskmiste sammaste arvutamine toimub:

a) tugevuse jaoks

Kus - disaini vastupidavus puit surutakse piki tera kokku;

Elemendi neto ristlõikepindala;

b) stabiilsuse tagamiseks

kus on paindekoefitsient;

- elemendi arvutatud ristlõikepindala;

Koormused kogutakse levialalt vastavalt plaanile ühe keskmise posti kohta ().

Joonis 9 – Keskmise ja välimise veeru laadimisalad

Lõpeta postitused

Kõige välimine post on posti telje suhtes pikisuunaliste koormuste mõjul (G ja P sn), mis kogutakse alalt ja põiki ning X. Lisaks tekib tuule mõjul pikisuunaline jõud.

Joonis 10 – Välimise samba koormused

G – koormus kattekonstruktsioonide omamassist;

X – horisontaalne kontsentreeritud jõud, mis rakendatakse risttala kokkupuutepunktis hammaslatiga.

Üheavalise raami riiulite jäiga kinnistamise korral:

Joonis 11 – Koormuste skeem nagide jäigal muljumisel vundamendis

kus on vastavalt vasakule ja paremale tuulest tulenevad horisontaalsed tuulekoormused, mis on rakendatud postile kohas, kus risttala sellega külgneb.

kus on risttala või tala tugiosa kõrgus.

Jõude mõju on märkimisväärne, kui toel oleva risttala kõrgus on märkimisväärne.

Ühe avaga raami jaoks mõeldud riiuli liigendtoe korral vundamendile:

Joonis 12 – Vundamendi riiulite liigendtoe koormusskeem

Mitme avaga raamkonstruktsioonide puhul võrdub tuul p 2 ja w 2 ning parempoolse tuule korral p 1 ja w 2 nulliga.

Välimised sambad arvutatakse kokkusurutud painutuselementidena. Pikisuunalise jõu N ja paindemomendi M väärtused võetakse koormuste kombinatsiooni jaoks, mille korral tekivad suurimad survepinged.

1) 0,9 (G + P c + tuul vasakult)

2) 0,9 (G + P c + tuul paremalt)

Raami kuuluva posti puhul võetakse maksimaalseks paindemomendiks max nendest, mis on arvutatud tuule korral vasakul M l ja paremal pool M in:

kus e on pikisuunalise jõu N rakendamise ekstsentrilisus, mis hõlmab kõige ebasoodsamat koormuste kombinatsiooni G, P c, P b - igaühel oma märk.

Konstantse sektsioonikõrgusega riiulite ekstsentrilisus on null (e = 0) ja muutuva sektsioonikõrgusega riiulite puhul võetakse see erinevuseks geomeetriline telg kandelõik ja pikisuunalise jõu rakendamise telg.

Kokkusurutud kõverate välimiste sammaste arvutamine toimub:

a) tugevuse jaoks:

b) stabiilsuse tagamiseks lame kuju painutamine kinnituse puudumisel või arvestusliku pikkusega kinnituspunktide vahel l p > 70b 2 /n valemi järgi:

Valemites sisalduvad geomeetrilised karakteristikud arvutatakse viiteosas. Raami tasapinnast arvestatakse tugipostid tsentraalselt kokkusurutud elemendina.

Kokkusurutud ja suru-painutatud komposiitlõike arvutamine viiakse läbi ülaltoodud valemite järgi, kuid koefitsientide φ ja ξ arvutamisel võtavad need valemid arvesse riiuli paindlikkuse suurenemist, mis on tingitud harusid ühendavate ühenduste vastavusest. Seda suurenenud painduvust nimetatakse vähenenud painduvuseks λ n.

Võreriiulite arvutamine saab taandada sõrestike arvutamisele. Sel juhul taandatakse ühtlaselt jaotunud tuulekoormus kontsentreeritud koormusteks sõrestiku sõlmedes. Arvatakse, et vertikaaljõude G, P c, P b tajuvad ainult tugirihmad.

Kesksamba arvutamine

Riiulid on konstruktsioonielemendid, mis töötavad peamiselt kokkusurumisel ja pikisuunas painutamisel.

Racki arvutamisel on vaja tagada selle tugevus ja stabiilsus. Jätkusuutlikkuse tagamine saavutatakse õige valik riiuli sektsioonid.

Vertikaalse koormuse arvutamisel aktsepteeritakse kesksamba projekteerimisskeemi otstest hingedega, kuna see on alt ja ülevalt keevitatud (vt joonis 3).

Keskpost kannab 33% põranda kogukaalust.

Põranda kogumass N, kg, määratakse: sh lume kaal, tuulekoormus, soojusisolatsioonist tulenev koormus, kattekarkassi koormus, vaakumkoormus.

N = R 2 g,. (3.9)

kus g on ühtlaselt jaotunud kogukoormus, kg/m2;

R - paagi siseraadius, m.

Põranda kogumass koosneb järgmistest koormustest:

• 1. Lumekoormus, g 1. See on aktsepteeritud g 1 = 100 kg/m 2 .;
• 2. Soojusisolatsiooni koormus, g 2. Aktsepteeritud g 2 = 45 kg/m 2;
• 3. Tuulekoormus, g 3 . Seda aktsepteeritakse g 3 = 40 kg/m 2;
• 4. Koormus katteraami kaalust, g 4. Aktsepteeritud g 4 =100 kg/m 2
• 5. Võttes arvesse paigaldatud seadmeid, g 5. Aktsepteeritud g 5 = 25 kg/m 2
• 6. Vaakumkoormus, g 6. Aktsepteeritud g 6 = 45 kg/m 2.

Ja põranda kogukaal N, kg:

Stendi poolt tajutav jõud arvutatakse:

Riiuli nõutav ristlõikepindala määratakse järgmise valemi abil:

Vt 2, (3.12)

kus: N on põranda kogumass, kg;

1600 kgf/cm 2, terasele VSt3sp;

Struktuurselt eeldatakse, et paindekoefitsient on =0,45.

Vastavalt standardile GOST 8732-75 valitakse struktuurselt toru välisläbimõõduga D h = 21 cm, sisemine läbimõõt d b = 18 cm ja seina paksus 1,5 cm, mis on vastuvõetav, kuna toruõõnsus täidetakse betooniga.

Toru ristlõike pindala, F:

Määratakse profiili inertsimoment (J) ja pöörlemisraadius (r). Vastavalt:

J = cm4, (3,14)

Kus - geomeetrilised omadused lõigud.

Inertsi raadius:

r=, cm, (3,15)

kus J on profiili inertsimoment;

F on vajaliku sektsiooni pindala.

Paindlikkus:

Pinge riiulis määratakse järgmise valemiga:

kg/cm (3,17)

Sel juhul eeldatakse lisa 17 tabelite (A. N. Serenko) järgi = 0,34

Rack aluse tugevuse arvutamine

Vundamendi projekteerimisrõhk P määratakse kindlaks:

Р= Р" + Р st + Р bs, kg, (3.18)

Р st =F L g, kg, (3,19)

R bs = L g b, kg, (3,20)

kus: P"-pingutus vertikaalne alus P" = 5885,6 kg;

R st - riiuli kaal, kg;

g - terase erikaal g = 7,85*10 -3 kg/.

R bs - raami valatud betoon, kg;

g b - erikaal betooni mark.g b =2,4*10 -3 kg/.

Kingaplaadi nõutav pindala lubatud survega liivaalusele [y] f = 2 kg/cm 2:

Külgedega plaat on vastuvõetav: aChb = 0,65 × 0,65 m Jaotatud koormus q 1 cm plaadi kohta määratakse:

Projekteeritud paindemoment, M:

Projekteeritud takistusmoment, W:

Plaadi paksus d:

Eeldatakse, et plaadi paksus on d = 20 mm.

1. Koorma kogumine

Enne terastala arvutamise alustamist on vaja koguda metalltalale mõjuv koormus. Sõltuvalt toime kestusest jagatakse koormused alaliseks ja ajutiseks.

• enda kaal metallist tala;
• põranda omakaal jne;

• pikaajaline koormus (kasulik koormus, võetakse sõltuvalt hoone otstarbest);
• lühiajaline koormus ( lumekoormus, aktsepteeritakse sõltuvalt hoone geograafilisest asukohast);
• erikoormus (seismiline, plahvatusohtlik jne. Selles kalkulaatoris ei arvestata);

Tala koormused jagunevad kahte tüüpi: disain ja standard. Tala tugevuse ja stabiilsuse arvutamiseks kasutatakse arvutuslikke koormusi (1 piirseisund). Standardkoormused on kehtestatud standarditega ja neid kasutatakse talade läbipainde arvutamiseks (2. piirseisund). Arvestuslikud koormused määratakse standardkoormuse korrutamisel töökindluse koormusteguriga. Selle kalkulaatori raames kasutatakse tala reservi läbipainde määramiseks arvestuslikku koormust.

Pärast põranda pinnakoormuse kogumist, mõõdetuna kg/m2, peate arvutama, kui suure osa sellest pinnakoormusest tala võtab. Selleks tuleb pinnakoormus korrutada talade sammuga (nn koormusriba).

Näiteks: me arvasime nii kogukoormus tulemuseks oli Qsurface = 500 kg/m2 ja talade vahekaugus 2,5 m.

See koormus sisestatakse kalkulaatorisse

Pärast diagrammide koostamist arvutatakse tugevus (1. piirseisund) ja läbipaine (2. piirolek). Tala valimiseks tugevuse järgi on vaja leida vajalik inertsimoment Wtr ja valida sortimendi tabelist sobiv metallprofiil.

4. Metalltala valik sortimendi tabelist

Kahest valikutulemusest (piirseisund 1 ja 2) valitakse suure sektsiooninumbriga metallprofiil. Veerg on vertikaalne element kandekonstruktsioon

hoone, mis kannab koormused ülaltoodud konstruktsioonidelt vundamendile.

Terassammaste arvutamisel tuleb juhinduda standardist SP 16.13330 “Teraskonstruktsioonid”.

Teraskolonni jaoks kasutatakse tavaliselt I-tala, toru, ruudukujulist profiili või kanalite, nurkade ja lehtede liitsektsiooni.

Tsentraalselt kokkusurutud sammaste jaoks on optimaalne kasutada toru või ruudukujulist profiili - need on metalli kaalu poolest ökonoomsed ja kauni esteetilise välimusega, kuid siseõõnsusi ei saa värvida, mistõttu tuleb see profiil hermeetiliselt sulgeda. Laia äärikuga I-talade kasutamine sammaste jaoks on laialt levinud - kui sammas pigistatakse ühes tasapinnas seda tüüpi

profiil on optimaalne.

Väga oluline on kolonni vundamendi kinnitamise meetod. Kolonnil võib olla liigendkinnitus, mis on ühes tasapinnas jäik ja teises hingedega või 2 tasapinnas jäik. Kinnituse valik sõltub hoone konstruktsioonist ja on arvutuses olulisem, sest Kolonni projekteeritud pikkus sõltub kinnitusviisist. Samuti on vaja kaaluda võre kinnitamise meetodit, seinapaneelid

, talad või fermid sambale, kui koormus kantakse üle samba küljelt, siis tuleb arvestada ekstsentrilisusega.

Praktikas ei arvestata kolonni eraldi, vaid programmis modelleeritakse hoone karkass või 3-dimensiooniline mudel, see laaditakse ja koostamisel arvutatakse sammas ja valitakse vajalik profiil, kuid programmides see võib olla keeruline arvesse võtta sektsiooni nõrgenemist poltide aukude tõttu, mistõttu on mõnikord vaja sektsiooni käsitsi kontrollida.

Kolonni arvutamiseks peame teadma võtmelõikudes esinevaid maksimaalseid surve-/tõmbepingeid ja momente, selleks konstrueeritakse pingediagrammid. Selles ülevaates käsitleme ainult kolonni tugevusarvutust ilma diagramme koostamata.

Arvutame veeru järgmiste parameetrite abil:

1. Keskne tõmbe-/survetugevus

2. Stabiilsus tsentraalse surve all (kahel tasapinnal)

3. Tugevus pikisuunalise jõu ja paindemomentide koosmõjul

4. Varda maksimaalse painduvuse kontrollimine (2 tasapinnas)

1. Keskne tõmbe-/survetugevus

Vastavalt SP 16.13330 punktile 7.1.1 standardtakistusega teraselementide tugevusarvutus R yn ≤ 440 N/mm2 tsentraalse pinge või jõuga N kokkusurumise korral peaks olema täidetud vastavalt valemile

A n on profiili neto ristlõikepindala, s.o. võttes arvesse selle nõrgenemist aukude poolt;

R y on valtsitud terase arvutuslik vastupidavus (olenevalt terase klassist, vt tabel B.5 SP 16.13330);

γ c on töötingimuste koefitsient (vt tabel 1 SP 16.13330).

Selle valemi abil saate arvutada profiili minimaalse vajaliku ristlõikepindala ja määrata profiili. Edaspidi saab kontrollarvutustes veeru sektsiooni valida ainult sektsiooni valiku meetodil, seega saame siin määrata lähtepunkti, millest väiksem sektsioon olla ei saa.

2. Stabiilsus tsentraalse surve all

Püsivusarvutused tehakse vastavalt SP 16.13330 punktile 7.1.3, kasutades valemit

A- profiili ristlõike kogupindala, st ilma selle nõrgenemist aukude tõttu arvesse võtmata;

R

γ

φ — stabiilsuskoefitsient tsentraalse kokkusurumise korral.

Nagu näete, on see valem väga sarnane eelmisele, kuid siin ilmub koefitsient φ , selle arvutamiseks peame esmalt arvutama varda tingimusliku paindlikkuse λ (tähistatud ülaloleva joonega).

Kus R y – terase arvutuslik takistus;

E— elastsusmoodul;

λ — varda painduvus, arvutatuna järgmise valemiga:

Kus l ef on varda projekteeritud pikkus;

i— sektsiooni pöörlemisraadius.

Hinnangulised pikkused l Konstantse ristlõikega sammaste (raamide) või astmeliste sammaste üksikute sektsioonide ef vastavalt SP 16.13330 punktile 10.3.1 tuleks määrata valemiga

Kus l— veeru pikkus;

μ — tegeliku pikkuse koefitsient.

Efektiivsed pikkusekoefitsiendid μ konstantse ristlõikega sambad (riiulid) tuleks määrata sõltuvalt nende otste kinnitamise tingimustest ja koormuse tüübist. Mõne otste kinnitamise juhtumi ja koormuse tüübi puhul väärtused μ on toodud järgmises tabelis:

Lõigu inertsiraadiuse leiate profiili vastavast GOST-ist, st. profiil tuleb juba eelnevalt täpsustada ja arvutus taandub lõikude loetlemisele.

Sest enamiku profiilide pöörlemisraadius kahel tasapinnal on erinevaid tähendusi 2 tasapinnal (ainult toru ja ruutprofiil on samad väärtused) ja kinnitus võib olla erinev ning sellest tulenevalt võivad ka projektpikkused olla erinevad, siis tuleb stabiilsusarvutused teha 2 tasapinnale.

Nüüd on meil kõik andmed tingimusliku paindlikkuse arvutamiseks.

Kui lõplik painduvus on suurem või võrdne 0,4, siis stabiilsuskoefitsient φ arvutatakse valemiga:

koefitsiendi väärtus δ tuleks arvutada järgmise valemi abil:

koefitsiendid α Ja β vaata tabelit

Koefitsiendi väärtused φ , mis arvutatakse selle valemiga, ei tohiks olla suurem kui (7,6/ λ 2) tingimusliku paindlikkuse väärtustega üle 3,8; 4.4 ja 5.8 vastavalt sektsioonitüüpidele a, b ja c.

Väärtustega λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Koefitsiendi väärtused φ on toodud lisas D SP 16.13330.

Nüüd, kui kõik lähteandmed on teada, teostame arvutuse alguses esitatud valemi abil:

Nagu eespool mainitud, on 2 tasapinna jaoks vaja teha 2 arvutust. Kui arvutus tingimust ei rahulda, siis valime uue profiili, millel on rohkem suur väärtus sektsiooni pöörlemisraadius. Samuti saate muuta konstruktsiooni skeemi, näiteks vahetades hingedega tihendi jäigaks või kinnitades samba sildevahele sidemetega, saate vähendada varda projekteerimispikkust.

Kokkusurutud elemente on soovitatav tugevdada avatud U-kujulise sektsiooni tahkete seintega laudade või restidega. Kui ribasid pole, tuleks stabiilsust kontrollida painde-väändumise korral vastavalt SP 16.13330 punktile 7.1.5.

3. Tugevus pikisuunalise jõu ja paindemomentide koosmõjul

Reeglina ei koormata kolonni mitte ainult aksiaalse survekoormusega, vaid ka paindemomendiga, näiteks tuulest. Moment moodustub ka siis, kui vertikaalkoormust rakendatakse mitte samba keskele, vaid küljelt. Sel juhul on vaja teha kontrollarvutus vastavalt punktile 9.1.1 SP 16.13330, kasutades valemit

Kus N— pikisuunaline survejõud;

A n on ristlõike netopindala (arvestades aukude nõrgenemist);

R y – konstruktsiooni terastakistus;

γ c on töötingimuste koefitsient (vt tabel 1 SP 16.13330);

n, Cx Ja Сy— tabeli E.1 SP 16.13330 kohaselt aktsepteeritud koefitsiendid

Mx Ja Minu- hetked suhtelised teljed X-X ja Y-Y;

W xn,min ja W yn,min - sektsiooni takistusmomendid X-X ja Y-Y telgede suhtes (leiate profiili GOST-ist või teatmeraamatust);

B— bimoment, SNiP II-23-81* puhul seda parameetrit arvutustes ei kaasatud, see parameeter võeti kasutusele deplanatsiooni arvestamiseks;

Wω,min – lõigu sektoraalne takistusmoment.

Kui esimese 3 komponendiga ei tohiks küsimusi tekkida, siis bi-momendi arvestamine tekitab omajagu raskusi.

Bimoment iseloomustab lõike deplaneerimise lineaarsetesse pingejaotuse tsoonidesse sisseviidud muutusi ja on tegelikult vastassuundadesse suunatud momentide paar.

Väärib märkimist, et paljud programmid ei saa arvutada bi-momenti, sealhulgas SCAD, mis ei võta seda arvesse.

4. Varda maksimaalse painduvuse kontrollimine

Kokkusurutud elementide paindlikkus λ = lef / i ei tohiks reeglina piirväärtusi ületada λ u antud tabelis

Koefitsient α selles valemis on profiili kasutuskoefitsient vastavalt stabiilsuse arvutamisele tsentraalse kokkusurumise korral.

Nii nagu stabiilsusarvutus, tuleb see arvutus teha 2 tasapinna jaoks.

Kui profiil ei sobi, on vajalik sektsioon vahetada, suurendades sektsiooni pöörderaadiust või muutes konstruktsiooni skeemi (muuta kinnitusi või kinnitada sidemetega, et vähendada konstruktsiooni pikkust).

Kui kriitiline tegur on äärmine paindlikkus, siis võib võtta madalaima klassi terase, sest Terase klass ei mõjuta ülimat paindlikkust. Parim variant saab arvutada valikumeetodi abil.