Kursuse projekt

Katlaüksuse TGM-84 kaubamärgi E420-140-565 soojusarvutus

Kursuseprojekti ülesanne…………………………………………………………

1. Katla paigalduse lühikirjeldus………………………………………..…

• Põlemiskamber …………………………………………………………………..
• Trumlisisesed seadmed…………………………………….…….…
• Ülesoojendi ………………………………………………………………..
  • Kiirgusülekuumendi ……………………………………….
  • Lae ülekuumendi ………………………………………….
  • Ekraani ülekuumendi…………………………………………
  • Konvektiivne ülekuumendi …………………………………………
• Veesäästja …………………………………………………………
• Regeneratiivne õhusoojendi……………………………………………………….
• Küttepindade puhastamine………………………………………………..

1. Katla arvutus……………………………………………………………………………

2.1. Kütuse koostis……………………………………………………………………

2.2. Põlemissaaduste mahtude ja entalpiate arvutamine……………………………

2.3. Eeldatav soojusbilanss ja kütusekulu…………………………….

2.4. Põlemiskambri arvutamine…………………………………………………………

2.5. Katla ülekuumendite arvutamine…………………………………………………………..

2.5.1 Seinale paigaldatava ülekuumendi arvutamine…………………………….…….

2.5.2. Lae ülekuumendi arvutamine………………………………….

2.5.3. Ekraani ülekuumendi arvutamine……………………………………

2.5.4. Konvektiivülekuumendi arvutamine…………………..……….

2.6. Järeldus ……………………………………………………………………..

1. Viidete loend………………………………………………………………….

Harjutus

Katlaüksuse TGM-84, klassi E420-140-565, kalibreerimise soojusarvutus on vaja läbi viia.

Kalibreerimissoojusarvutuses, mis põhineb katla konstruktsioonil ja mõõtmetel antud koormuse ja kütuseliigi jaoks, vee, auru, õhu ja gaaside temperatuurid üksikute küttepindade piiridel, efektiivsus, kütusekulu, kulu ja kiirused. auru, õhu ja suitsugaasid.

Katla efektiivsuse ja töökindluse hindamiseks antud kütusel töötamisel, vajalike rekonstrueerimismeetmete väljaselgitamiseks, abiseadmete valimiseks ja arvutuste lähtematerjalide saamiseks tehakse kontrollarvutus: aerodünaamiline, hüdrauliline, metalli temperatuur, toru tugevus, intensiivsus. torude tuhakulumisest, korrosioonist jne.

Algandmed:

1. Auru nimivõimsus D 420 t/h
2. Toitevee temperatuur t pv 230°С
3. Ülekuumendatud auru temperatuur 555°C
4. Ülekuumendatud auru rõhk 14 MPa
5. Töörõhk katla trumlis 15,5 MPa
6. Külma õhu temperatuur 30°C
7. Suitsugaaside temperatuur 130…160°С
8. Kütuse maagaasi torujuhe Nadõm-Punga-Tura-Sverdlovsk-Tšeljabinsk
9. Madalam kütteväärtus 35590 kJ/m 3
10. Tulekambri maht 1800m 3
11. Sõeltorude läbimõõt 62*6 mm
12. Ekraanitorude samm on 60 mm.
13. Käigukasti toru läbimõõt 36*6
14. Käigukasti torude paigutus on astmeline
15. Käigukasti torude ristsamm S 1 120 mm
16. Käigukasti torude pikisuunaline samm S 2 60 mm
17. ShPP toru läbimõõt 33*5 mm
18. PPP toru läbimõõt 54*6 mm
19. Puhas ristlõikepindala põlemisproduktide läbipääsuks 35,0 mm

1. Aurukatla TGM-84 otstarve ja peamised parameetrid.

TGM-84 seeria katlad on ette nähtud kõrgsurveauru tootmiseks kütteõli või maagaasi põletamisel.

1. Aurukatla lühikirjeldus.

Kõik TGM-84 seeria katlad on U-kujulise paigutusega ja koosnevad põlemiskambrist, mis on tõusev gaasikanal, ja langevast konvektiivvõllist, mis on ülevalt ühendatud horisontaalse gaasikanaliga.

Põlemiskambris on aurustusekraanid ja kiirgusseinale paigaldatav ülekuumendi. Ahju ülemises osas (ja mõnes katla modifikatsioonis horisontaalses gaasikanalis) on ekraani ülekuumendi. Konvektiivvõlli asetatakse järjestikku (piki gaaside voolu) konvektiivne auruülekuumendi ja veesäästuseade. Konvektiivvõll pärast konvektiivset auruülekuumendit on jagatud kaheks gaasikanaliks, millest igaühes on üks veesäästujõu vool. Veeökonaiseri taga teeb pöörde gaasikanal, mille alumisse ossa on paigaldatud punkrid tuha ja haavli jaoks. Regeneratiivsed pöörlevad õhusoojendid paigaldatakse katlamajast väljapoole konvektsioonšahti taha.

1.1. Põlemiskamber.

Põlemiskamber on prismaatilise kujuga ja plaanis ristkülik mõõtmetega: 6016x14080 mm. Igat tüüpi katelde põlemiskambri külg- ja tagaseinad on varjestatud 60x6 mm läbimõõduga aurustustorudega, mille samm on 64 mm terasest 20. Esiseinal asub kiirgusülekuumendi, mille konstruktsioon on kirjeldatud allpool. Kahe valgustusega ekraan jagab põlemiskambri kaheks pooltulekambriks. Topeltvalgustusega ekraan koosneb kolmest paneelist ja selle moodustavad torud läbimõõduga 60x6 mm (teras 20). Esimene paneel koosneb kahekümne kuuest torust, mille torudevaheline samm on 64 mm; teine ​​paneel on valmistatud kahekümne kaheksast torust, mille torudevaheline samm on 64 mm; kolmas paneel on valmistatud kahekümne üheksast torust, torude vaheline samm on 64 mm. Kahe valguse ekraani sisse- ja väljalaskekollektorid on valmistatud torudest läbimõõduga 273x32 mm (teras20). Kahe valgustusega ekraan riputatakse varraste abil lae metallkonstruktsioonide külge ja sellel on soojuspaisumisega liikumine. Rõhu võrdsustamiseks poolahjude vahel on kahe valgusega ekraanil torujuhtmete abil moodustatud aknad.

Külgmised ja tagumised ekraanid on valmistatud igat tüüpi TGM-84 katelde jaoks ühesuguseks. Alumises osas asuvad külgsõelad moodustavad külma lehterkolde kalded 15 0 kaldega horisontaali suhtes. Lõkkepoolel on koldetorud kaetud šamotttelliste kihi ja kroomiitmassi kihiga. Põlemiskambri ülemises ja alumises osas on külgmised ja tagumised ekraanid ühendatud kollektoritega, mille läbimõõt on vastavalt 219x26 mm ja 219x30 mm. Tagumise ekraani ülemised kollektorid on valmistatud torudest läbimõõduga 219x30 mm, alumised torudest läbimõõduga 219x26 mm. Ekraanikollektorite materjaliks on teras 20. Veevarustus ekraanikollektoritele toimub torude läbimõõduga 159x15 mm ja 133x13 mm. Auru-vee segu tühjendamiseks kasutatakse torusid läbimõõduga 133x13 mm. Sõeltorud kinnitatakse katla raami talade külge, et vältida lõtvumist tulekoldesse. Külgekraanide paneelidel ja kahevalgusel ekraanil on neli kinnitusastet, tagaekraani paneelidel kolm. Põlemisekraani paneelid riputatakse varraste abil ja võimaldavad torude vertikaalset liikumist.

Paneelide torud on eraldatud keevitatud varrastega diameetriga 12 mm, pikkusega 80 mm, materjal - 3kp teras.

Ebaühtlase kuumutamise mõju vähendamiseks tsirkulatsioonile on kõik põlemiskambri ekraanid jaotatud: kollektoritega torud on valmistatud paneeli kujul, millest igaüks kujutab endast eraldi tsirkulatsiooniahelat. Kokku on tulekoldes viisteist paneeli: tagumine ekraan on kuue paneeliga, kahevalgusega ja igal küljeekraanil kolm paneeli. Iga tagumise ekraani paneel koosneb kolmekümne viiest aurustitorust, kolmest veevarustustorust ja kolmest äravoolutorust. Iga külgseinapaneel koosneb kolmekümne ühest aurustitorust.

Põlemiskambri ülemises osas on tagumise sõela torudest moodustatud eend (koldekambri sügavuses), mis hõlbustab ülekuumendi sõelaosa paremat suitsugaasidega pesemist.

1.2. Intratümpanilised seadmed.

1 - jaotuskast; 2 - tsükloni kast; 3 - äravoolukast; 4 - tsüklon; 5 - kaubaalus; 6 - avarii äravoolutoru; 7 - fosfaadikollektor; 8 - aurukütte kollektor; 9 - perforeeritud lae leht; 10 - toitetoru; 11 - mullileht.

See TGM-84 boiler kasutab kaheastmelist aurustamisskeemi. Trummel on puhas kamber ja see on aurustamise esimene etapp. Trumli siseläbimõõt on 1600 mm ja see on valmistatud 16GNM terasest. Trumli seina paksus 89 mm. Trumli silindrilise osa pikkus on 16200 mm, kogupikkus trummel 17990 mm.

Aurustumise teine ​​etapp on välistsüklonid.

Auru-vee segu voolab läbi auru juhtivate torude katla trumlisse - tsükloni jaotuskastidesse. Tsüklonites eraldatakse aur veest. Vesi tühjendatakse tsüklonitest kandikutesse ja eraldunud aur läheb pesuseadme alla.

Aurupesu toimub toitevee kihis, mis on toestatud perforeeritud lehele. Aur läbib perforeeritud lehes olevaid auke ja mullitab läbi toiteveekihi, vabastades end sooladest.

Doseerimiskarbid asuvad loputusseadme kohal ja nende alumises osas on avad vee ärajuhtimiseks.

Keskmine veetase trumlis on 200 mm allpool geomeetrilist telge. Vee näidikuseadmetel on see tase null. Kõrgeim ja madalaim tase on vastavalt 75 m alla ja üle keskmise taseme Katla ülekastmise vältimiseks paigaldatakse trumlisse avarii äravoolutoru, mis võimaldab üleliigset vett välja lasta, kuid mitte rohkem kui keskmine tase.

Katlavee töötlemiseks fosfaatidega paigaldatakse trumli alumisse ossa toru, mille kaudu juhitakse trumlisse fosfaadid.

Trumli põhjas on kaks kollektorit trumli aurukütteks. Kaasaegsetes aurukateldes kasutatakse neid ainult trumli kiirendatud jahutamiseks, kui boiler on seisatud. Trumli kehatemperatuuri vahelise "ülevalt-alt" suhte säilitamine saavutatakse rutiinsete meetmetega.

1.3. Ülekuumendi.

Ülekuumendi pinnad kõigil kateldel asuvad põlemiskambris, horisontaalses lõõris ja konvektiivšahtis. Lähtuvalt soojuse neeldumise olemusest jagatakse ülekuumendi kaheks osaks: kiirgus ja konvektsioon.

Kiirgusosa sisaldab kiirgusseina ülekuumendi (WSR), ekraanide esimest etappi ja osa laeülekuumendist, mis asub põlemiskambri kohal.

Konvektiivosa sisaldab ekraaniülekuumendi osa (ei saa otse ahjust kiirgust), laeülekuumendi ja konvektiivülekuumendi.

Ülekuumuti vooluring on konstrueeritud kahevoolulise süsteemina, kus igas voolus segatakse auru mitu korda ja auru kantakse üle katla laiuse.

Auruülekuumendite skemaatiline diagramm.

1.3.1. Kiirgusülekuumendi.

TGM-84 seeria kateldel varjavad kiirgusülekuumendi torud põlemiskambri esiseina 2000 mm kuni 24600 mm ja koosnevad kuuest paneelist, millest igaüks on iseseisev ahel. Paneeltorud on läbimõõduga 42x5 mm, on valmistatud terasest 12Х1МФ, paigaldatud sammuga 46 mm.

Igal paneelil on kakskümmend kaks allakäigutoru, ülejäänud on tõstetorud. Kõik paneelkollektorid asuvad väljaspool köetavat tsooni. Ülemised kollektorid riputatakse varraste abil lae metallkonstruktsioonide külge. Torud kinnitatakse paneelidesse vahetükkide ja keevitatud varraste abil. Kiirgusülekuumendi paneelid sisaldavad juhtmestikku põletite paigaldamiseks ning juhtmestikku kaevudele ja piiluukidele.

1.3.2. Lae ülekuumendi.

Lae ülekuumendi asub põlemiskambri, horisontaalse lõõri ja konvektiivvõlli kohal. Kõigi katelde lagi valmistati 32x4 mm läbimõõduga torudest kolmesaja üheksakümne nelja toru ulatuses, mis olid paigutatud 35 mm vahedega. Laetorud kinnitatakse järgmiselt: ristkülikukujulised ribad keevitatakse ühest otsast laeülekuumendi torude külge, teisest aga spetsiaalsete talade külge, mis riputatakse varraste abil lae metallkonstruktsioonide külge. Laetorude pikkuses on kaheksa rida kinnitusi.

1.3.3. Leht-auru ülekuumendi (SSH).

TGM-84 seeria kateldele on paigaldatud kahte tüüpi vertikaalsed ekraanid. U-kujulised erineva pikkusega rullidega ekraanid ja sama pikkusega rullidega ühtsed ekraanid. Kolde ülemisse ossa ja tulekolde väljalaskeaknasse paigaldatakse ekraanid.

Õliküttel töötavatel kateldel paigaldatakse U-kujulised ekraanid ühes või kahes reas. Gaasiõlikateldele on paigaldatud kahes reas ühtsed ekraanid.

Iga U-kujulise ekraani sees on nelikümmend üks mähist, mis on paigaldatud sammuga 35 mm, igas reas on kaheksateist ekraani, ekraanide vahel on samm 455 mm.

Ühendatud ekraanide sees olevate mähiste vaheline samm on 40 mm, igas reas on kolmkümmend ekraani, millest igaühel on kakskümmend kolm mähist. Rullide vahekaugus ekraanides toimub kammide ja klambrite abil, mõnes konstruktsioonis - keevitusvardade abil.

Ekraani ülekuumendi riputatakse lae metallkonstruktsioonide külge kollektorite kõrvade külge keevitatud varraste abil. Juhul, kui kollektorid asuvad üksteise kohal, riputatakse alumine kollektor ülemise külge, mis omakorda riputatakse varrastega lakke.

1.3.4. Konvektiivne auruülekuumendi (CPS).

Konvektiivse auruülekuumendi (CPS) skeem.

TGM-84 tüüpi kateldel konvektiivne ülekuumendi horisontaalne tüüp asub konvektiivvõlli alguses. Ülekuumendi on valmistatud kahest voolust ja kumbki vool paikneb katla telje suhtes sümmeetriliselt.

Koti vedrustus sisendi etappÜlekuumendi on valmistatud konvektiivvõlli ripptorudele.

Väljund (teine) aste asub kõigepealt konvektiivvõllis piki gaasikanaleid. Selle etapi poolid on samuti valmistatud samade sammudega torudest läbimõõduga 38x6 mm (teras 12Х1МФ). Sisendkollektorid läbimõõduga 219x30 mm, väljalaskekollektorid läbimõõduga 325x50 mm (teras 12Х1МФ).

Paigaldamine ja vahekaugused on sarnased sisestusastmega.

Mõne katlavaliku puhul erinevad ülekuumendid ülalkirjeldatutest sisend- ja väljundkollektorite standardsuuruste ning mähispakettide sammude poolest.

1.4. Vee ökonomaiser

Veesäästuseade asub konvektiivšahtis, mis on jagatud kaheks gaasikanaliks. Iga veeökonaiseri vool asub vastavas gaasikanalis, moodustades kaks paralleelset sõltumatut voolu.

Vastavalt iga lõõri kõrgusele on veesäästja jagatud neljaks osaks, mille vahel on remonditöödeks 665 mm kõrgused avad (osadel kateldel on avad 655 mm kõrgused).

Ökonaiser on valmistatud torudest läbimõõduga 25x3,3 mm (teras 20) ning sisse- ja väljalaskekollektorid läbimõõduga 219x20 mm (teras 20).

Veesäästurite paketid on valmistatud 110 kahekordsest kuuekäigulisest mähist. Pakendid on paigutatud ruudukujuliselt ristsammuga S 1 =80mm ja pikisuunalise sammuga S 2 =35mm.

Veeökonaiseri mähised paiknevad paralleelselt katla esiosaga ja kollektorid väljaspool lõõri konvektsioonišahti külgseintel.

Mähiste vahekaugused pakendites toimub viie rea nagide abil, mille vormitud põsed katavad mähist mõlemalt poolt.

Veeökonaiseri ülemine osa toetub kolmele talale, mis asuvad lõõri sees ja mida jahutatakse õhuga. Järgmine osa (teine ​​piki gaasivoolu) riputatakse ülalnimetatud jahutustalade külge, kasutades vahedega riiulid. Veeökonaiseri kahe alumise osa kinnitus ja vedrustus on identsed kahe esimese osaga.

Jahutustalad on valmistatud valtsitud terasest ja kaetud termiliselt kaitsva betooniga. Betooni ülaosa on kaetud metalllehega, mis kaitseb talasid lööklaine eest.

Esimestel suitsugaaside liikumise suunas olevatel mähistel on terasest metallvooderdis3, mis kaitsevad haavli kulumise eest.

Veeökonaiseri sisse- ja väljalaskekollektoritel on mõlemal 4 liigutatavat tuge, mis kompenseerivad temperatuuri liikumisi.

Söötme liikumine veeökonaiseris on vastuvooluline.

1.5. Regeneratiivne õhukütteseade.

Õhu soojendamiseks on katlaseadmel kaks regeneratiivselt pöörlevat õhusoojendit RRV-54.

RVP disain: standardne, raamita, õhusoojendi paigaldatakse spetsiaalsele karkass-tüüpi raudbetoonist pjedestaalile ja kõik abikomponendid on paigaldatud õhusoojendile endale.

Rootori raskus kantakse läbi alumisse toesesse paigaldatud sfäärilise tõukelaagri, kandetalale, neljas vundamendis olevas toes.

Õhuküttekeha on vertikaalsel võllil pöörlev rootor läbimõõduga 5400 mm ja kõrgusega 2250 mm, mis on suletud statsionaarse korpuse sisse. Vertikaalsed vaheseinad jagavad rootori 24 sektoriks. Iga sektor on kaugvaheseintega jagatud 3 sektsiooniks, millesse paigutatakse küttepaketid. teraslehed. Kottidesse kogutud küttelehed asetatakse rootori kõrgusele kahes astmes. Ülemine tasand on esimene piki gaasivoolu, see on rootori "kuum osa", alumine on "külm osa".

"Kuum osa" kõrgusega 1200 mm on valmistatud 0,7 mm paksusest lainepapist. Kahe seadme “kuuma osa” kogupind on 17896 m2. 600 mm kõrgune “külm osa” on valmistatud 1,3 mm paksusest lainepapist. Kütte “külma osa” küttepind kokku on 7733 m2.

Kaugrootori vaheseinte ja tihenduspakkide vahelised vahed täidetakse eraldi lisapakendi lehtedega.

Gaasid ja õhk sisenevad rootorisse ja eemaldatakse sealt spetsiaalsele raamile toetuvate kastide kaudu, mis on ühendatud õhusoojendi alumiste katete torudega. Katted koos korpusega moodustavad õhusoojendi korpuse.

Alumise kattega kere toetub vundamendile paigaldatud tugedele ja alumise toe kandetalale. Vertikaalne vooder koosneb 8 sektsioonist, millest 4 on kandvad.

Rootori pöörlemist teostab käigukastiga elektrimootor läbi laternaülekande. Pöörlemiskiirus - 2 pööret minutis.

Rootori tihendipaketid läbivad vaheldumisi gaasiteed, soojenedes suitsugaasidest, ja läbi õhutee, andes kogunenud soojuse õhuvoolule. Igal ajahetkel on gaasiteel 13 sektorit 24-st, õhuteel on 9 sektorit ning 2 sektorit on tihendusplaatidega blokeeritud ja töö keelatud.

Õhu imemise vältimiseks (gaasi- ja õhuvoolude tihe eraldamine) on radiaalsed, perifeersed ja tsentraalsed tihendid. Radiaalsed tihendid koosnevad horisontaalsetest terasribadest, mis on paigaldatud radiaalsete rootori deflektoritele - radiaalsetele liikuvatele plaatidele. Iga plaat on fikseeritud peal ja alumised kaaned kolm reguleerimispolti. Tihendite vahede reguleerimine toimub plaatide tõstmise ja langetamise teel.

Perifeersed tihendid koosnevad paigaldamise ajal töödeldud rootori äärikutest ja teisaldatavatest malmplokkidest. Padjad koos juhikutega kinnitatakse RVP korpuse ülemisele ja alumisele kaanele. Padjade reguleerimine toimub spetsiaalsete reguleerimispoltide abil.

Sisemised võllitihendid on sarnased perifeersete tihenditega. Välised võllitihendid on tihendikarbi tüüpi.

Avatud ala gaaside läbimiseks: a) "külmas osas" - 7,72 m2.

b) "kuumas osas" - 19,4 m2.

Puhas ristlõige õhu läbipääsuks: a) "kuumas osas" - 13,4 m2.

b) "külmas osas" - 12,2 m2.

1.6. Küttepindade puhastamine.

Haavelpuhastust kasutatakse küttepindade ja alumise lõõri puhastamiseks.

Kui küttepindade puhastamiseks kasutatakse haavelpuhastust, kasutatakse malmist haavlit. ümar kuju Suurus 3-5 mm.

Haavli puhastusahela normaalseks tööks peaks punkris olema umbes 500 kg haavlit.

Õhuväljaviske sisselülitamisel luuakse vajalik õhukiirus, et tõsta haav läbi pneumaatilise toru konvektiivvõlli tippu haavlipüüdjasse. Haavlipüüdjast juhitakse väljatõmbeõhk atmosfääri ning haav läbi koonilise vilkuri, traatvõrguga vahepunkri ja läbi haavli eraldaja voolab raskusjõu toimel haavlitesse.

Kuumuse ajal aeglustatakse haavli voolukiirust kaldriiulite abil, misjärel haav langeb sfäärilistele laoturitele.

Pärast puhastatavate pindade läbimist kogutakse kulunud haavlid punkrisse, mille väljalaskeavasse paigaldatakse õhueraldaja. Separaator on mõeldud tuha eraldamiseks haavlivoolust ja punkri puhtana hoidmiseks separaatori kaudu lõõri siseneva õhu abil.

Õhuga kogutud tuhaosakesed naasevad toru kaudu suitsugaaside aktiivse liikumise tsooni ja kantakse nendega väljapoole konvektiivšahti. Tuhast puhastatud haav juhitakse läbi separaatori vilkuri ja punkri traatvõrgu. Punkrist juhitakse haav uuesti pneumaatilisse transporditorusse.

Konvektiivvõlli puhastamiseks paigaldatakse 5 ahelat 10 haavlivooluga.

Puhastustorude voolu läbinud haavli kogus suureneb koos kimbu esialgse saastatusastmega. Seetõttu tuleks paigaldise töötamise ajal püüda vähendada puhastuste vahelisi intervalle, mis võimaldab suhteliselt väikeste portsjonite puhul säilitada pinna puhtana ja seetõttu on kogu ettevõtte üksuste töötamise ajal minimaalne. saastetegurite väärtused.

Ejektoris vaakumi tekitamiseks kasutatakse puhurseadmest õhku rõhuga 0,8-1,0 ati ja temperatuuriga 30-60 o C.

1. Katla arvutamine.

2.1. Kütuse koostis.

2.2. Õhu ja põlemissaaduste mahtude ja entalpiate arvutamine.

Õhu ja põlemisproduktide mahtude arvutused on toodud tabelis 1.

Entalpia arvutamine:

1. Teoreetiliselt vajaliku õhuhulga entalpia arvutatakse valemi abil

kus on 1 m 3 õhu entalpia, kJ/kg.

Selle entalpia võib leida ka tabelist XVI.

1. Põlemissaaduste teoreetilise mahu entalpia arvutatakse valemi abil

kus on 1 m 3 kolmeaatomiliste gaaside entalpia, lämmastiku teoreetiline maht, veeauru teoreetiline maht.

Leiame selle entalpia kogu temperatuurivahemiku jaoks ja sisestame saadud väärtused tabelisse 2.

1. Liigse õhu entalpia arvutatakse valemi abil

kus on liigse õhu koefitsient ja see leitakse XVII ja XX tabelite järgi

1. Põlemissaaduste entalpia väärtusel a > 1 arvutatakse valemi abil

Leiame selle entalpia kogu temperatuurivahemiku jaoks ja sisestame saadud väärtused tabelisse 2.

2.3. Eeldatav soojusbilanss ja kütusekulu.

2.3.1. Soojuskadude arvutamine.

Katlaseadmesse siseneva soojuse koguhulka nimetatakse saadaolevaks soojuseks ja see tähistatakse. Katlaseadmest väljuv soojus on sellega seotud kasuliku soojuse ja soojuskadude summa tehnoloogiline protsess auru või kuuma vee tootmine. Seetõttu on katla soojusbilanss järgmine: = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

kus on saadaolev soojus, kJ/m3.

Q 1 - aurus sisalduv kasulik soojus, kJ/kg.

Q 2 - soojuskadu heitgaasidega, kJ/kg.

Q 3 - soojuskadu keemilisest mittetäielikust põlemisest, kJ/kg.

Q 4 - soojuskadu mehaanilisest mittetäielikust põlemisest, kJ/kg.

Q 5 - välisjahutuse soojuskadu, kJ/kg.

Q 6 - eemaldatud räbus sisalduva füüsilise soojuse soojuskadu, millele lisanduvad katla tsirkulatsiooniringi mittekuuluvate paneelide ja talade jahutuskaod, kJ/kg.

Katla soojusbilanss koostatakse kehtestatud soojusrežiimi alusel ja soojuskaod väljendatakse protsendina saadaolevast soojusest:

Soojuskadude arvutamine on toodud tabelis 3.

Märkused tabeli 3 kohta:

H х - heitgaaside entalpia, määratud vastavalt tabelile 2.

2.3.2. Tõhususe ja kütusekulu arvutamine.

Aurukatla kasutegur on kasuliku soojuse ja saadaoleva soojuse suhe. Kogu seadme poolt toodetud kasulikku soojust ei saadeta tarbijale. Kui efektiivsuse määrab tekkiv soojus, nimetatakse seda bruto, kui eralduva soojuse järgi, siis neto.

Tõhususe ja kütusekulu arvutamine on toodud tabelis 3.

Tabel 1.

Tabel 2.

Tabel 3.

2.4. Põlemiskambri soojusarvutus.

2.4.1 Küttekolde geomeetriliste karakteristikute määramine.

Katlajaamade projekteerimisel ja käitamisel tehakse kõige sagedamini põletusseadmete taatlusarvutusi. Küttekolde arvutamisel jooniste järgi on vaja kindlaks määrata: põlemiskambri maht, selle varjestusaste, seinte pindala ja kiirgust vastuvõtvate küttepindade pindala, nagu samuti varjestustorude konstruktsiooniomadused (toru läbimõõt, toru telgede vaheline kaugus).

Geomeetriliste karakteristikute arvutamine on toodud tabelites 4 ja 5.

Tabel 4.

Tabel 5.

2.4.2. Tulekambri arvutamine.

Tabel 6

Temperatuur ahju väljalaskeava juures valiti õigesti ja viga oli (920-911,85)*100%/920=0,885%

2.5. Katelde ülekuumendite arvutamine.

Aurukatelde konvektiivsed küttepinnad mängivad olulist rolli nii auru tekitamise protsessis kui ka põlemiskambrist väljuvate põlemisproduktide soojuse kasutamisel. Konvektiivsete küttepindade kasutegur sõltub põlemisproduktide soojusülekande intensiivsusest aurule.

Põlemissaadused kannavad soojust torude välispinnale konvektsiooni ja kiirguse teel. Soojus kandub läbi toruseina soojusjuhtivuse ja sisepinnalt aurule konvektsiooni teel.

Auru voolumuster läbi katla ülekuumendite on järgmine:

Seinale paigaldatav ülekuumendi, mis asub põlemiskambri esiseinal ja hõivab kogu esiseina pinna.

Lae ülekuumendi, mis asub laes, läbib põlemiskambrit, ekraani ülekuumendid ja konvektsioonivõlli ülaosa.

Esimene rida ekraani ülekuumendid, mis asuvad pöördkambris.

Teine rida ekraanitüüpi ülekuumendid, mis asuvad esimese rea kõrval olevas pöörlevas kambris.

Katla konvektiivšahti paigaldatakse ristlõikes paigaldatud jada-segavooluga konvektiivülekuumendi ja sissepritsega ülekuumendi.

Pärast kontrollpunkti siseneb aur aurukollektorisse ja väljub katlaüksusest.

Auruülekuumendite geomeetrilised omadused

Tabel 7.

2.5.1. Seinale paigaldatava ülekuumendi arvutamine.

Seinale paigaldatav kamin asub koldes, selle arvutamisel määratakse soojuse tajumine tulekolde pinna põlemisproduktide eraldatud soojuse osana tulekolde ülejäänud pindade suhtes.

TEJ arvutus on toodud tabelis nr 8

2.5.2. Lagede ülekuumendi arvutamine.

Arvestades, et SPP asub nii põlemiskambris kui ka konvektiivses osas, kuid tajutav soojus konvektiivses osas pärast SPP-d ja SPP all on väga väike võrreldes SPP tajutava soojusega tulekoldes (umbes 10 % ja 30% vastavalt (alates tehniline juhend katla TGM-84 jaoks. Ostujõu pariteedi arvutame tabelis nr 9.

2.5.3. Ekraani ülekuumendi arvutamine.

ShPP arvutame tabelis nr 10.

2.5.4. Konvektiivülekuumendi arvutamine.

Arvutame kontrollpunkti tabelis nr 11.

Tabel 8.

Temperatuur pärast TEJ on võrdne põlemisproduktide temperatuuriga ahju väljalaskeava juures = 911,85 0 C.

Tabel 9.

Tabel 10.

pinnad teie piirkonnas

tulekolde sissepääsu aken

Tabel 11.

Arvutuste tulemused:

Q р р = 35590 kJ/kg - saadaolev soojus.

Q l = φ·(Q m - I´ T) = 0,996·(35565,08 - 17714,56) = 17779,118 kJ/kg.

Q k = 2011,55 kJ/kg - ShPP soojustaju.

Q pe = 3070 kJ/kg - käigukasti soojustaju.

NPP ja PPP soojusneeldumist võetakse arvesse Q l-s, kuna TUJ ja PPP asuvad katla ahjus. See tähendab, et Q NPP ja Q PPP kuuluvad Q l hulka.

2.6 Järeldus

Tegin TGM-84 katlaüksuse kontrollarvutuse.

Kalibreerimissoojusarvutuses, mis põhines katla konstruktsioonil ja mõõtmetel antud koormuse ja kütuseliigi jaoks, määrasin vee, auru, õhu ja gaaside temperatuurid üksikute küttepindade piiridel, kasuteguri, kütusekulu, kulu. auru, õhu ja suitsugaaside kiirused.

Katla efektiivsuse ja töökindluse hindamiseks antud kütusel töötamisel, vajalike rekonstrueerimismeetmete väljaselgitamiseks, abiseadmete valimiseks ja arvutuste lähtematerjalide saamiseks tehakse kontrollarvutus: aerodünaamiline, hüdrauliline, metalli temperatuur, toru tugevus, tuhk. kulumise intensiivsus O torud, korrosioon jne.

3. Kasutatud kirjanduse loetelu

1. Lipov Yu.M. Aurukatla soojusarvutus. -Iževsk: Regulaarne ja kaootiline dünaamika uurimiskeskus, 2001
2. Katelde soojusarvutus (Normatiivne meetod). -SPb: MTÜ TsKTI, 1998
3. Aurukatla TGM-84 tehnilised tingimused ja kasutusjuhend.

Laadi alla: Teil pole juurdepääsu failide allalaadimiseks meie serverist.

Katla TGM-96B tüüpilised energiaomadused peegeldavad katla tehniliselt saavutatavat efektiivsust. Tüüpiline energiaomadus võib olla aluseks TGM-96B katelde standardnäitajate koostamisel kütteõli põletamisel.

NSV Liidu ENERGIA- JA ELEKTRIMISMINISTEERIUM

PEAMISE TEHNILINE OSAKOND KASUTAMISEKS
ENERGIASÜSTEEMID

TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD
KÜTTEÕLI PÕLEMISEKS KATEL TGM-96B

Moskva 1981

Selle standardse energiakarakteristiku töötas välja Soyuztekhenergo (ingl. G.I. GUTSALO)

Katla TGM-96B tüüpilised energiaomadused on koostatud Soyuztekhenergo poolt Riia CHPP-2 ja Sredaztekhenergo poolt CHPP-GAZis läbi viidud soojustestide põhjal ning need kajastavad katla tehniliselt saavutatavat efektiivsust.

Tüüpiline energiaomadus võib olla aluseks TGM-96B katelde standardnäitajate koostamisel kütteõli põletamisel.

Rakendus

. KATLASEADMETE LÜHIOMADUSED

1.1 . Taganrogi katlatehase katel TGM-96B - loodusliku tsirkulatsiooni ja U-kujulise paigutusega gaasiõlikatel, mis on mõeldud turbiinidega töötamiseks T -100/120-130-3 ja PT-60-130/13. Kütteõliga töötamise katla peamised konstruktsiooniparameetrid on toodud tabelis. .

TKZ andmetel minimaalselt lubatud koormus boiler vastavalt ringlusseisundile on 40% nimiväärtusest.

1.2 . Põlemiskamber on prismaatilise kujuga ja plaanis ristkülik mõõtmetega 6080x14700 mm. Põlemiskambri maht on 1635 m3. Põlemismahu soojuspinge on 214 kW/m 3 ehk 184 · 10 3 kcal/(m 3 · h). Põlemiskambris on aurustusekraanid ja esiseinal kiirgusseinale paigaldatav auruülekuumendi (WSR). Ahju ülemises osas asub pöörlevas kambris ekraaniauru ülekuumendi (SSH). Alumises konvektiivšahtis paiknevad gaasivoolul järjestikku kaks konvektiivse auruülekuumendi (CS) ja veesäästuseadme (WES) pakki.

1.3 . Katla aurutee koosneb kahest sõltumatust voolust koos auruülekandega katla külgede vahel. Ülekuumendatud auru temperatuuri reguleeritakse selle enda kondensaadi sissepritsega.

1.4 . Põlemiskambri esiseinal on neli topeltvooluga gaasiõlipõletit HF TsKB-VTI. Põletid on paigaldatud kahele astmele -7250 ja 11300 mm kõrgustel, tõusunurgaga horisondi suhtes 10°.

Kütteõli põletamiseks on Titan auru-mehaanilised düüsid varustatud nimivõimsusega 8,4 t/h kütteõli rõhul 3,5 MPa (35 kgf/cm2). Tehas soovitab kütteõli puhastamisel ja pihustamisel aururõhku 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Aurukulu düüsi kohta on 240 kg/h.

1.5 . Katla paigaldus on varustatud:

Kaks VDN-16-P ventilaatorit võimsusega 259 · 10 3 m 3 /h reserviga 10%, rõhk varuga 20% 39,8 MPa (398,0 kgf/m 2), võimsusega 500 /250 kW ja iga masina pöörlemiskiirus 741 /594 p/min;

Kaks suitsuärastit DN-24×2-0,62 GM tootlikkusega 415 10 3 m 3 /h marginaaliga 10%, rõhk marginaaliga 20% 21,6 MPa (216,0 kgf/m2), võimsus 800 /400 kW ja iga masina pöörlemiskiirus 743/595 p/min.

1.6. Konvektiivsete küttepindade puhastamiseks tuhasademetest on projektis ette nähtud haavlipaigaldis RVP puhastamiseks, veepesu ja auruga puhumine drosselseadme rõhu langusega trumlist. Ühe RVP puhumise kestus on 50 minutit.

. KATLA TGM-96B TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD

2.1 . Katla TGM-96B tüüpilised energiaomadused ( riis. , , ) koostati Riia CHPP-2 ja GAZ CHPP katelde soojuskatsete tulemuste põhjal vastavalt juhendmaterjalidele ja katelde tehniliste ja majanduslike näitajate standardimise juhendile. Karakteristik peegeldab turbiinidega töötava uue katla keskmist efektiivsust T -100/120-130/3 ja PT-60-130/13 alltoodud tingimustel, võttes aluseks esialgsed.

2.1.1 . Vedelkütust põletavate elektrijaamade kütusebilansis moodustab enamuse kõrge väävlisisaldusega kütteõli M 100. Seetõttu koostatakse näitajad kütteõli kohta M 100 ( GOST 10585-75) omadustega: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Kõik vajalikud arvutused on tehtud töömass kütteõli

2.1.2 . Eeldatakse, et kütteõli temperatuur düüside ees on 120 ° C ( t tl= 120 °C) kütteõli viskoossuse tingimuste alusel M 100, võrdne 2,5° VU, vastavalt § 5.41 PTE.

2.1.3 . Aasta keskmine külma õhu temperatuur (t x .v.) ventilaatori sissepääsu juures on 10 ° C , kuna TGM-96B katlad asuvad peamiselt kliimapiirkondades (Moskva, Riia, Gorki, Chişinău), kus keskmine aastane õhutemperatuur on sellele temperatuurile lähedane.

2.1.4 . Õhutemperatuur õhusoojendi sisselaskeava juures (t ptk) on 70° C ja konstantne katla koormuse muutumisel vastavalt PTE § 17.25.

2.1.5 . Ristühendusega elektrijaamade puhul toitevee temperatuur (t p.v.) katla ees eeldatakse olevat arvutatud (230 °C) ja konstantne, kui katla koormus muutub.

2.1.6 . Soojuse erikulu turbiini agregaadi jaoks on termiliste katsete kohaselt eeldatud 1750 kcal/(kWh).

2.1.7 . Koefitsient soojusvoog lubatud varieeruda sõltuvalt katla koormusest 98,5% nimikoormusel kuni 97,5% koormusel 0,6D nom.

2.2 . Arvutamine normatiivsed omadused teostatud vastavalt “Katlasõlmede soojusarvutus (normatiivmeetod)” juhendile (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Katla kogukasutegur ja soojuskadu suitsugaasidega arvutati vastavalt Ya.L. raamatus kirjeldatud metoodikale. Pekker “Soojustehnilised arvutused etteantud kütuseomaduste põhjal” (Moskva: Energia, 1977).

Kus

Siin

α х = α "ve + Δ α tr

α х- heitgaaside liigse õhu koefitsient;

Δ α tr- iminapad katla gaasiteele;

Uhh- suitsugaaside temperatuur suitsuärasti taga.

Arvutus hõlmab katla termilistes katsetes mõõdetud suitsugaaside temperatuuri väärtusi, mis on taandatud standardsete karakteristikute (sisendparameetrite) konstrueerimise tingimustelet x sisse, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . Liigne õhukoefitsient tööpunktis (veeökonaiseri taga)α "ve eeldatakse, et see on 1,04 nimikoormusel ja varieerub 1,1-ni 50% koormuse juures termilise testimise põhjal.

Arvestusliku (1,13) veeökonaiseri taga oleva liigõhu koefitsiendi vähendamine standardsetes spetsifikatsioonides (1,04) aktsepteeritud tasemeni saavutatakse põlemisrežiimi korrektsel säilitamisel vastavalt katla režiimi kaardile, PTE nõuete täitmisele. õhu sissevõtt ahju ja gaasiteele ning düüside komplekti valik .

2.2.3 . Eeldatakse, et õhu imemine katla gaasiteele nimikoormusel on 25%. Koormuse muutumisel määratakse õhu imemine valemiga

2.2.4 . Soojuskadu kütuse keemilisel mittetäielikul põlemisel (q 3 ) võetakse võrdseks nulliga, kuna katla katsete ajal liigse õhuga, mis on aktsepteeritud standardsetes energiaomadustes, need puudusid.

2.2.5 . Soojuskadu kütuse mehaanilisest mittetäielikust põlemisest (q 4 ) võetakse vastavalt “Seadmete standardomaduste ja arvutatud kütuse erikulu kooskõlastamise eeskirjadele” (Moskva: STSNTI ORGRES, 1975) võrdseks nulliga.

2.2.6 . Soojuskadu sisse keskkond (q 5 ) ei leitud testimise käigus. Need arvutatakse vastavalt "Katlapaigaldiste testimise meetoditele" (M.: Energia, 1970) valemi järgi

2.2.7 . Elektrilise toitepumba PE-580-185-2 elektri eritarbimine arvutati pumba karakteristikute põhjal, mis on võetud tehnilised kirjeldused TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Spetsiaalne energiatarbimine tõmbe- ja plahvatuse korral arvutatakse puhuri ventilaatorite ja suitsuärastite käitamise energiatarbimise põhjal, mõõdetuna termiliste katsete käigus ja vähendatud tingimustele (Δ α tr= 25%) normitunnuste koostamisel vastu võetud.

On kindlaks tehtud, et gaasitee piisava tiheduse korral (Δ α ≤ 30%) suitsuärastusseadmed tagavad katla nimikoormuse madalal kiirusel, kuid ilma reservita.

Ventilaatorid madalal pöörlemiskiirusel tagavad katla normaalse töö kuni koormusteni 450 t/h.

2.2.9 . Katla paigaldusmehhanismide elektriline koguvõimsus sisaldab elektriajamite võimsust: elektriline toitepump, suitsuärastusseadmed, ventilaatorid, regeneratiivõhusoojendid (joonis 1). ). Regeneratiivse õhusoojendi elektrimootori võimsus võetakse vastavalt passiandmetele. Suitsutõmbe, ventilaatori ja elektrilise etteandepumba elektrimootorite võimsus määrati katla termokatsetuste käigus.

2.2.10 . Soojuse erikulu kütteseadme õhu soojendamiseks arvutatakse ventilaatorites oleva õhu soojenemist arvesse võttes.

2.2.11 . IN spetsiifiline tarbimine soojuse katlamaja enda vajadusteks on soojuskaod õhusoojendites, mille kasutegur on eeldatavalt 98%; RVP aurupuhumiseks ja katla aurupuhumisest tingitud soojuskadude jaoks.

RVP aurupuhumise soojustarbimine arvutati valemi abil

Q obd = G obd · ma obd · τ obd· 10 -3 MW (Gcal/h)

Kus G obd= 75 kg/min vastavalt „Auru ja kondensaadi tarbimise standarditele jõuallikate võimsusega 300, 200, 150 MW abivajadusteks“ (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

ma obd = mina meie. paar= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 seadet puhumisajaga 50 min päevasel ajal sisselülitatuna).

Soojusekulu katla puhumisega arvutati valemi abil

Q jätkub = G prod · i k.v· 10 -3 MW (Gcal/h)

Kus G prod = PD nr. 10 2 kg/h

P = 0,5%

i k.v- katlavee entalpia;

2.2.12 . Katsetamise kord ja katsetamisel kasutatavate mõõtevahendite valik määrati kindlaks “Katlapaigaldiste katsetamise metoodikaga” (M.: Energia, 1970).

. REGULEERIVATE NÄITAJATE MUUDATUSED

3.1 . Katla töö peamiste standardnäitajate viimiseks selle muutunud töötingimustesse parameetrite väärtuste lubatud hälvete piires esitatakse muudatused graafikute ja digitaalsete väärtuste kujul. Muudatusedq 2 graafikute kujul on näidatud joonisel fig. , . Suitsugaaside temperatuuri parandused on näidatud joonisel fig. . Lisaks loetletule tehakse parandusi katlasse antava kütteõli küttetemperatuuri muutuste ja toitevee temperatuuri muutuste osas.

Täisnimi:"Automaatne koolituskursus "Katelagregaadi TGM-96B kasutamine kütteõli ja maagaasi põletamisel."

Sümbol:

Valmistamisaasta: 2007.

Katlaüksuse TGM-96B käitamist käsitlev automatiseeritud koolituskursus töötati välja seda tüüpi katlaseadmeid teenindava operatiivpersonali koolitamiseks ning see on CHP-personali koolituse, eksamieelse ettevalmistuse ja eksamite testimise vahend.

AUK koostati TGM-96B katelde töös kasutatud regulatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni alusel. See sisaldab teksti- ja graafilist materjali õpilaste interaktiivseks õppimiseks ja testimiseks.

See AUC kirjeldab disaini ja tehnoloogilised omadused TGM-96B katelde põhi- ja abiseadmed, nimelt: põlemiskamber, trummel, ülekuumendi, konvektiivvõll, jõuallikas, tõmbeseadmed, auru ja vee temperatuuride juhtimine jne.

Arvesse võetakse katlapaigaldise käivitus-, tava-, avarii- ja väljalülitamise töörežiime, samuti peamisi töökindluse kriteeriume kütte- ja jahutusaurutorude, ekraanide ja muude katla elementide jaoks.

Arvesse võetakse katla automaatjuhtimissüsteemi, kaitsesüsteemi, blokeeringuid ja häireid.

Määratud on seadmete ülevaatusele, katsetamisele ja remondile lubamise kord, ohutusreeglid ning tule- ja plahvatusohutus.

AUC koostis:

Automatiseeritud koolituskursus (ATC) on tarkvaratööriist, mis on mõeldud elektrijaamade ja elektrivõrkude personali esmaseks väljaõppeks ja hilisemaks teadmiste kontrollimiseks. Esiteks operatiiv- ja hoolduspersonali koolitamiseks.

AUC aluseks on kehtivad tootmis- ja ametijuhendid, regulatiivsed materjalid ning seadmetootjate andmed.

AUC sisaldab:

• üldteoreetilise teabe osa;
• osa, mis käsitleb konkreetset tüüpi seadmete konstruktsiooni ja tööreegleid;
• õpilaste enesetesti osa;
• eksamineerija blokk.

Lisaks tekstidele sisaldab AUK vajalikku graafilist materjali (skeemid, joonised, fotod).

AUC teabesisu.

Tekstimaterjal on koostatud katlaüksuse TGM-96 kasutusjuhendi, tehasejuhendite, muude regulatiivsete ja tehniliste materjalide alusel ning sisaldab järgmisi jaotisi:

1. Katlaüksuse TGM-96 konstruktsiooni lühikirjeldus.
1.1. Põhiparameetrid.
1.2. Katla paigutus.
1.3. Põlemiskamber.
1.3.1. Üldine teave.
1.3.2. Küttepindade paigutamine koldesse.
1.4. Põleti seade.
1.4.1. Üldine teave.
1.4.2. Põleti tehnilised omadused.
1.4.3. Õli pihustid.
1.5. Trummel ja eraldusseade.
1.5.1. Üldine teave.
1.5.2. Intratümpaniline seade.
1.6. Ülekuumendi.
1.6.1. Üldine teave.
1.6.2. Kiirgusülekuumendi.
1.6.3. Lae ülekuumendi.
1.6.4. Ekraani auruülekuumendi.
1.6.5. Konvektiivne ülekuumendi.
1.6.6. Auru vooluskeem.
1.7. Seade ülekuumendatud auru temperatuuri reguleerimiseks.
1.7.1. Kondensatsiooniseade.
1.7.2. Süstimisseadmed.
1.7.3. Kondensaadi ja toiteveevarustuse diagramm.
1.8. Vee ökonomaiser.
1.8.1. Üldine teave.
1.8.2. Peatatud osa ökonomaiserist.
1.8.3. Seinale paigaldatavad ökonomaiseri paneelid.
1.8.4. Konvektiivne ökonomaiser.
1.9. Õhukütteseade.
1.10. Katla raam.
1.11. Katla vooder.
1.12. Küttepindade puhastamine.
1.13. Paigaldamise mustand.
2. Väljavõte soojusarvutusest.
2.1. Katla peamised omadused.
2.2. Liigne õhukoefitsiendid.
2.3. Soojusbilanss ja ahju omadused.
2.4. Põlemissaaduste temperatuur.
2.5. Auru temperatuurid.
2.6. Vee temperatuurid.
2.7. Õhutemperatuurid.
2.8. Kondensaadi tarbimine süstimiseks.
2.9. Katla takistus.
3. Katla ettevalmistamine külmast olekust käivitamiseks.
3.1. Seadmete ülevaatus ja katsetamine.
3.2. Süütamisskeemide koostamine.
3.2.1. Ahelade kokkupanek vähendatud võimsusseadme ja süstide soojendamiseks.
3.2.2. Aurutorustike ja ülekuumendi ahelate kokkupanek.
3.2.3. Gaasi-õhukanali kokkupanek.
3.2.4. Katla gaasitorustike ettevalmistamine.
3.2.5. Katlasiseste kütteõlitorustike monteerimine.
3.3. Boileri täitmine veega.
3.3.1. Üldsätted.
3.3.2. Toimingud enne täitmist.
3.3.3. Toimingud pärast täitmist.
4. Katla süütamine.
4.1. Üldine osa.
4.2. Gaasi süttimine külmast olekust.
4.2.1. Ahju ventilatsioon.
4.2.2. Gaasitoru täitmine gaasiga.
4.2.3. Katlasisese gaasitoru ja liitmike tiheduse kontrollimine.
4.2.4. Esimese põleti süütamine.
4.2.5. Teise ja järgnevate põletite süütamine.
4.2.6. Puhuvad vee indikaatortulbad.
4.2.7. Katla süütamise graafik.
4.2.8. Ekraanide alumiste punktide puhumine.
4.2.9. Temperatuur kiirgusülekuumendi süütamise ajal.
4.2.10. Veeökonaiseri temperatuurirežiim süütamise ajal.
4.2.11. Katla ühendamine põhiliiniga.
4.2.12. Koormuse tõstmine nimiväärtuseni.
4.3. Katla süütamine kuumast olekust.
4.4. Katla süütamine katla vee retsirkulatsiooni skeemi abil.
5. Katla ja seadmete hooldus töö ajal.
5.1. Üldsätted.
5.1.1. Operatiivpersonali põhiülesanded.
5.1.2. Katla auruvõimsuse reguleerimine.
5.2. Töötava boileri hooldus.
5.2.1. Vaatlused katla töötamise ajal.
5.2.2. Katla toiteallikas.
5.2.3. Ülekuumendatud auru temperatuuri reguleerimine.
5.2.4. Põlemisrežiimi juhtimine.
5.2.5. Katla puhumine.
5.2.6. Katla töötamine kütteõli abil.
6. Ühelt kütuseliigilt teisele üleminek.
6.1. Üleminek maagaasilt kütteõlile.
6.1.1. Põleti muundamine põlevast gaasist kütteõliks põhijuhtimisruumist.
6.1.2. Põleti muutmine kütteõli põletamiselt maagaasiks kohapeal.
6.2. Kütteõlilt maagaasile üleminek.
6.2.1. Küttekeha ümberehitamine kütteõli põletamiselt maagaasiks põhijuhtimisruumist.
6.2.2. Põleti muutmine kütteõli põletamiselt maagaasiks kohapeal.
6.3. Maagaasi ja kütteõli koospõletamine.
7. Seisake katlaseade.
7.1. Üldsätted.
7.2. Peatage boiler varuks.
7.2.1. Personali toimingud seiskamise ajal.
7.2.2. Kaitseklappide testimine.
7.2.3. Personali toimingud pärast seiskamist.
7.3. Katla väljalülitamine koos jahutamisega.
7.4. Katla hädaseiskamine.
7.4.1. Katla hädaseiskamise juhtumid kaitse või personali tõttu.
7.4.2. Katla hädaseiskamise juhtumid peainseneri korraldusel.
7.4.3. Katla kaugseiskamine.
8. Hädaolukorrad ja nende likvideerimise kord.
8.1. Üldsätted.
8.1.1. Üldine osa.
8.1.2. Valvepersonali kohustused õnnetusjuhtumi korral.
8.1.3. Personali tegevus õnnetuse ajal.
8.2. Koormuse langetamine.
8.3. Jaama koormuse vähenemine koos abivajaduste kadumisega.
8.4. Veetaseme langus.
8.4.1. Halvenemise märgid ja personali tegevus.
8.4.2. Personali tegevus pärast õnnetuse likvideerimist.
8.5. Veetaseme tõus.
8.5.1. Personali märgid ja tegevused.
8.5.2. Personali meetmed kaitse rikke korral.
8.6. Kõigi veeindikaatorite rike.
8.7. Ekraani toru rebend.
8.8. Ülekuumendi toru purunemine.
8.9. Vee ökonomaiseri toru purunemine.
8.10. Katla torustike ja auruliitmike pragude tuvastamine.
8.11. Rõhu tõus trumlis üle 170 atm ja kaitseklappide rike.
8.12. Gaasivarustuse peatamine.
8.13. Kütteõli rõhu vähendamine juhtklapi taga.
8.14. Mõlema suitsuära väljalülitamine.
8.15. Mõlema ventilaatori väljalülitamine.
8.16. Kõigi RVP-de keelamine.
8.17. Sademete põletamine õhukütteseadmetes.
8.18. Plahvatus katla ahjus või lõõrides.
8.19. Põleti purunemine, ebastabiilne põlemisrežiim, pulseerimine ahjus.
8.20. Vee sissepritse ülekuumendisse.
8.21. Kütteõli peatoru rebend.
8.22. Katlasiseste kütteõli torustike purunemine või tulekahju.
8.23. Põhigaasitorustiku purunemine või tulekahju.
8.24. Katla gaasitorustikus tekib rebend või tulekahju.
8.25. Välisõhu temperatuuri langus alla arvutatud.
9. Katla automaatika.
9.1. Üldsätted.
9.2. Taseme regulaator.
9.3. Põlemise regulaator.
9.4. Ülekuumendatud auru temperatuuri regulaator.
9.5. Pidev puhumisregulaator.
9.6. Vee fosfaadimise regulaator.
10. Termokaitse boiler
10.1. Üldsätted.
10.2. Kaitse katla ületäitumise ajal.
10.3. Kaitse taseme puudumisel.
10.4. Kaitse suitsuärastite või puhurite väljalülitamisel.
10.5. Kaitse, kui kõik RVP-d on välja lülitatud.
10.6. Katla hädaseiskamine nupuga.
10.7. Kütuse rõhu languse kaitse.
10.8. Gaasi rõhu suurendamise kaitse.
10.9. Kütusetüübi lüliti töö.
10.10. Kaitse põleti kustumise eest tulekoldes.
10.11. Kaitse ülekuumendatud auru temperatuuri tõstmiseks katla taga.
11. Protsessi kaitse ja häireseaded.
11.1. Protsessi häireseaded.
11.2. Protsessi kaitse seaded.
12. Katla impulsskaitseseadmed.
12.1. Üldsätted.
12.2. IPU töö.
13. Ettevaatusabinõud ja tuletõkkemeetmed.
13.1. Üldine osa.
13.2. Ohutusnõuded.
13.3. Ohutusmeetmed katla remondiks välja viimisel.
13.4. Ohutus- ja tuleohutusnõuded.
13.4.1. Üldine teave.
13.4.2. Ohutusnõuded.
13.4.3. Ohutusnõuded kütteõli asendajaid kasutavale katla tööle.
13.4.4. Tuleohutusnõuded.

14. Selle AUC graafiline materjal on esitatud 17 joonisel ja diagrammil:
14.1. Katla TGM-96B paigutus.
14.2. Põlemiskambri all.
14.3. Sõela toru kinnitusüksus.
14.4. Põleti paigutuse skeem.
14.5. Põleti seade.
14.6. Intratümpaniline seade.
14.7. Kondensatsiooniseade.
14.8. Katla vähendatud toiteallika ja sissepritseseadme skeem.
14.9. Ülekuumendi.
14.10. Ahela kokkupanek vähendatud toiteallika soojendamiseks.
14.11. Katla süütamise skeem (aurutee).
14.12. Katla gaasi ja õhukanali skeem.
14.13. Katla siseste gaasijuhtmete skeem.
14.14. Katlasiseste kütteõlitorustike skeem.
14.15. Ahju ventilatsioon.
14.16. Gaasitoru täitmine gaasiga.
14.17. Gaasitorustiku tiheduse kontrollimine.

Teadmiste test

Pärast teksti ja graafilise materjaliga tutvumist saab õpilane käivitada enesetestiprogrammi. Programm on test, mis kontrollib juhendmaterjali assimilatsiooniastet. Vale vastuse korral saab operaator veateate ja tsitaadi õiget vastust sisaldavast juhendi tekstist. Selle kursuse küsimuste koguarv on 396.

Eksam

Pärast koolituse läbimist ja teadmiste enesekontrolli sooritab üliõpilane eksamitesti. See sisaldab 10 küsimust, mis valitakse automaatselt juhuslikult enesetesti jaoks ette nähtud küsimuste hulgast. Eksami ajal palutakse eksaminandil neile küsimustele vastata ilma õhutamata või õpikule viitamise võimaluseta. Enne testimise lõpetamist veateateid ei kuvata. Pärast eksami sooritamist saab üliõpilane protokolli, kus on kirjas väljapakutud küsimused, eksaminandi valitud vastusevariandid ja kommentaarid vigade vastuste kohta. Eksam hinnatakse automaatselt. Testimisprotokoll salvestatakse arvuti kõvakettale. Seda on võimalik printida printeriga.

Oma hea töö esitamine teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

Föderaalne Haridusagentuur

osariik õppeasutus

kõrgemale kutseharidus

"Uurali Riiklik Tehnikaülikool - UPI

Nimetatud Venemaa esimese presidendi B.N. Jeltsin" -

filiaal Sredneuralskis

ERIALA: 140101

RÜHM: TPP -441

KURSUSE PROJEKT

KATLAÜKSUSE TGM SOOJUSARVUTUS - 96

DISTSIPLIINIS “Soojuselektrijaamade katlapaigaldised”

Õpetaja

Svalova Nina Pavlovna

Kašurin Anton Vadimovitš

Sredneuralsk

1. Kursuseprojekti ülesanne

2. Lühikirjeldus ja katla TGM-96 parameetrid

3. Põlemissaaduste ülemäärased õhukoefitsiendid, mahud ja entalpiad

4. Katlaüksuse soojusarvutus:

4.1 Soojusbilanss ja kütusearvutus

4.2 Taastav õhusoojendi

A. külm osa

b. kuum osa

4.4 Väljundekraanid

4.4 Sissepääsuekraanid

Kasutatud kirjanduse loetelu

1. Kursuse projektiülesanne

Arvutamiseks kasutati trummelkatlaseadet TGM-96.

Töö sisendandmed

Katla parameetrid TGM - 96

Katla auru väljund - 485 t/h

· Ülekuumendatud auru rõhk katla väljalaskeava juures on 140 kgf/cm 2

· Ülekuumendatud auru temperatuur - 560 °C

· Töörõhk katla trumlis - 156 kgf / cm 2

· Toitevee temperatuur katla sissepääsu juures - 230°C

· Toitevee rõhk katla sisselaskeavas - 200 kgf / cm 2

· Külma õhu temperatuur RVP sissepääsu juures - 30°C

2 . Termoahela kirjeldus

Katla toiteveeks on turbiini kondensaat. Mis kuumutatakse kondensaadipumba abil järjestikku läbi peaväljaviske, tihendi väljatõmbeseadme, täitekarbi soojenduse, PND-1, PND-2, PND-3 ja PND-4 temperatuurini 140-150°C ja suunatakse õhutusseadmetesse 6 ata. . Deaeraatorites eraldatakse kondensaadis lahustunud gaasid (õhutustamine) ja toimub lisakuumutamine temperatuurini ligikaudu 160-170°C. Seejärel juhitakse deaeraatoritest tulev kondensaat raskusjõu toimel toitepumpade imitorusse, mille järel rõhk tõuseb 180-200 kgf/cm² ja toitevesi läbi PVD-5, PVD-6 ja PVD-7 kuumutatakse temperatuurini. temperatuur 225-235°C, tarnitakse vähendatud katla toiteplokki. Katla võimsusregulaatori taga langeb rõhk 165 kgf/cm² ja see suunatakse veesäästuseadmesse.

Toitevesi voolab läbi 4 kambri D 219x26 mm ripptorudesse D 42x4,5 mm Art 20, mis asetsevad sammuga 83 mm, lõõri mõlemas pooles 2 rida. Ripptorude väljalaskekambrid asuvad lõõri sees, riputatakse 16 torule D 108x11 mm, art 20. Kambritest juhitakse vesi läbi 12 toru D 108x11 mm 4 kondensaatorisse ja seejärel seinale kinnitatavasse ökonomaiseri paneeli. . Samal ajal kanduvad voolud ühelt küljelt teisele. Paneelid on valmistatud torudest D28x3,5 mm, Art 20 ja varjestavad külgseinu ja pöörlevat kambrit.

Vesi läbib kahe paralleelse voolu läbi ülemise ja alumise paneeli ning suunatakse konvektiivse ökonomaiseri sisselaskekambritesse.

Konvektiivne ökonomaiser koosneb ülemisest ja alumisest pakendist, alumine osa on valmistatud 28x3,5 mm läbimõõduga torudest poolide kujul art. 20, astmeliselt 80x56 mm sammuga. See koosneb 2 osast, mis asuvad paremas ja vasakpoolses lõõrikanalis. Iga osa koosneb 4 plokist (2 ülemist ja 2 alumist). Vee ja suitsugaaside liikumine konvektiivses ökonomaiseris toimub vastuvooluga. Gaasil töötades on ökonomaiseri keemistemperatuur 15%. Ökonaiseris tekkiva auru eraldamine (gaasil töötades on ökonomaiseril keemistemperatuur 15%) toimub spetsiaalses aurueralduskastis, millel on labürindi vesitihend. Läbi karbis oleva ava juhitakse loputuspaneelide all olevasse trumlisse konstantses koguses toitevett, sõltumata koormusest, koos auruga. Loputuspaneelidest juhitakse vesi ära äravoolukastide abil.

Sõeladest tulev auru-vee segu voolab läbi aurueemaldustorude jaotuskastidesse ja seejärel vertikaalsetesse eraldustsüklonitesse, kus toimub esmane eraldamine. Puhtasse kambrisse on paigaldatud 32 kahe- ja 7 ühekordset tsüklonit ning soolakambrisse 8 - 4 mõlemal küljel. Vältimaks tsüklonitest tuleva auru sattumist allavoolutorudesse, paigaldatakse kõikide tsüklonite alla kastid. Tsüklonites eraldunud vesi voolab alla trumli veemahusse ning aur tõuseb koos teatud koguse niiskusega üles, möödudes tsükloni peegeldavast kattekihist ja siseneb pesuseadmesse, mis koosneb horisontaalsetest perforeeritud. kilbid, millele antakse 50% toiteveest. Aur, mis läbib pesuseadme kihti, annab sellele põhilise koguse selles sisalduvaid ränisoolasid. Pärast pesuseadet läbib aur lamellseparaatori ja puhastatakse täiendavalt niiskuspiiskadest ning seejärel läbi perforeeritud laekilbi, mis ühtlustab kiirusvälja trumli aururuumis, siseneb ülekuumendisse.

Kõik eralduselemendid on tehtud lahtivõetavateks ja kinnitatud kiiludega, mis keevitatakse eraldusosade külge.

Keskmine veetase trumlis on 50 mm allpool keskmise veemõõturi klaasi keskosa ja 200 mm allpool trumli geomeetrilist keskpunkti. Ülemine lubatud tase+100mm, alumine lubatud - 175 mm vastavalt veemõõtja klaasile.

Trumli korpuse soojendamiseks süütamise ja jahutamise ajal, kui boiler on seisatud, paigaldatakse sellesse spetsiaalne UTE konstruktsiooni kohane seade. Sellele seadmele tarnitakse auru lähedal asuvast boilerist.

Trumlist pärit küllastunud aur temperatuuriga 343°C siseneb kiirgusülekuumendi 6 paneeli ja kuumutatakse temperatuurini 430°C, misjärel soojendatakse laeülekuumendi 6 paneelis temperatuurini 460-470°C.

Esimeses ülekuumendis aurutatakse auru temperatuur 360-380°C-ni. Enne esimesi aurukuumuteid jagatakse auruvool kaheks vooluks ja pärast neid suunatakse temperatuuri pühkimise ühtlustamiseks vasakpoolne auruvool paremale ja parempoolne auruvool vasakule. Pärast ülekandmist siseneb iga auruvool 5 sisselaske külmasõela, millele järgneb 5 väljalaske külmsõela. Nendel ekraanidel liigub aur vastuvoolu. Järgmisena voolab aur otsevooluna 5 kuuma sisendekraani, millele järgneb 5 kuuma väljundekraani. Külmekraanid asuvad katla külgedel, kuumekraanid keskel. Auru temperatuuri tase ekraanides on 520-530oC.

Järgmisena siseneb aur läbi 12 auruülekandetoru D 159x18 mm st 12Х1МФ konvektiivse auruülekuumendi sisselaskepaketti, kus see kuumutatakse temperatuurini 540-545 ° C. Kui temperatuur tõuseb üle määratud, hakkab tööle teine ​​sissepritse. Edasi mööda möödasõidutorustikku D 325x50 st. 12Х1МФ siseneb käigukasti väljundpaketti, kus temperatuuri tõus on 10-15°C. Pärast seda siseneb aur käigukasti väljundkollektorisse, mis katla esiosa suunas läheb põhiaurutorusse ja tagumisse sektsiooni on paigaldatud 2 peamist töötavat kaitseklappi.

Katlavees lahustunud soolade eemaldamiseks viiakse läbi pidev puhumine katla trumlist vastavalt keemiatsehhi vahetuse juhendaja juhistele. Muda eemaldamiseks ekraanide alumistest kollektoritest puhastatakse perioodiliselt alumisi punkte. Et vältida katlakivi moodustumist katlasse, fosfaat katlavesi.

Sisestatava fosfaadi kogust reguleerib vanemmasin keemiatöökoja vahetuse juhataja korraldusel. Vaba hapniku sidumiseks ja passiivse (kaitsva) kile moodustamiseks katla torude sisepindadele doseerida hüdrasiin toitevette, hoides selle ülejääki 20-60 μg/kg. Hüdrasiini doseerimist toitevette teostavad turbiiniosakonna töötajad keemiatsehhi vahetuseülema korraldusel.

Soojuse taaskasutamiseks katelde Poch pidevast puhumisest. Järjestikku on paigaldatud 2 pideva puhumispaisutajat.

Laiendaja 1 spl. selle maht on 5000 l ja see on ette nähtud rõhule 8 atm temperatuuril 170 ° C, aur juhitakse kütteaurukollektorisse 6 atm, separaator läbi kondensatsioonipoti Pochi laiendajasse.

Laiendaja P art. selle maht on 7500 liitrit ja see on ette nähtud rõhule 1,5 ata ümbritseva õhu temperatuuril 127 ° C, aur suunatakse madalrõhu juhtseadmesse ja on paralleelselt ühendatud drenaažipaisutajate auruga ja vähendatud auruga. ROU süütetorustik. Ekspanderseparaator juhitakse läbi 8 m kõrguse vesitihendi kanalisatsiooni. Laiendajate drenaaživarustus P st. ringrajale sisenemine keelatud! Avarii äravooluks kateldest P och. ja nende katelde alumiste punktide puhastamine, KTC-1-sse on paigaldatud 2 paralleelselt ühendatud ekspandrit mahuga 7500 liitrit ja arvestuslik rõhk 1,5 ata. Iga perioodilise läbipuhumispaisutaja aurustamine läbi torujuhtmete läbimõõduga 700 mm ilma sulgeventiilid suunatakse atmosfääri ja asetatakse katlatsehhi katusele. Ökonaiseris tekkiva auru eraldamine (gaasil töötades on ökonomaiseril keemistemperatuur 15%) toimub spetsiaalses aurueralduskastis, millel on labürindi vesitihend. Läbi karbis oleva ava juhitakse loputuspaneelide all olevasse trumlisse konstantses koguses toitevett, sõltumata koormusest, koos auruga. Loputuspaneelidest juhitakse vett ära äravoolukastide abil

3 . Liigne õhu koefitsiendid, mahud ja entalpiadpõlemisproduktid

Gaaskütuse arvutuslikud omadused (tabel II)

Gaasikanalite liigõhukoefitsiendid:

· Liigne õhukoefitsient ahju väljalaskeava juures:

t = 1,0 +? t = 1,0 + 0,05 = 1,05

· ?Liigse õhu koefitsient käigukasti taga:

kontrollpunkt = t + ? Käigukast = 1,05 + 0,03 =1,08

· Tuuleturbiini liigõhukoefitsient:

VE = käigukast + ? VE = 1,08 + 0,02 = 1,10

· Liigne õhukoefitsient RVP taga:

RVP = VE + ? RVP = 1,10 + 0,2 = 1,30

Põlemissaaduste omadused

Teoreetiline õhukogus

V° = 0,0476 (0,5CO + 0,575H2O +1,5H2S + U(m + n/4)C m H n - O P)

Teoreetiline lämmastiku maht

Veeauru teoreetiline maht

Kolmeaatomiliste gaaside maht

Põlemissaaduste entalpiad (J - tabel).

4. Kuumuskatlasõlme uus arvutus

4.1 Soojusbilanss ja kütusearvutus

4.2 Regemitteaktiivne õhukütteseade

vp=330°С tgv=260°С

Јвп = 1400 kcal/nm 3 Јгв = 806 kcal/nm 3

khch=159°С tpr=67°С

Јхч = 663 kcal/nm 3

Јpr = 201,67 kcal/nm 3

хх=120°С tхв=30°С

Јхв = 90,3 kcal/nm 3

Јух = 533 kcal/nm 3

4.3 Tulekapp

4.4 KuumwIrma

VäärtusedKtsh jaK

AKt täiendav jaK

4.4 KülmwIrma

VäärtusedKtsh jaKbsh ei erine rohkem kui 2%

AKt täiendav jaKb täiendav - alla 10%, mis on vastuvõetav.

Kasutatud kirjanduse loetelu

Katlasõlmede soojusarvutus. Normatiivne meetod. M.: Energia, 1973, 295 lk.

Rivkin S.L., Aleksandrov A.A. Vee ja veeauru termodünaamiliste omaduste tabelid. M.: Energia, 1975.

Fadyushina M.P. Katlasõlmede soojusarvutus: Juhend eriala 0305 - Soojuselektrijaamad päevases õppevormis õppivatele üliõpilastele erialal "Katlaseadmed ja aurugeneraatorid" kursuseprojekti täitmiseks. Sverdlovsk: UPI im. Kirova, 1988, 38 lk.

Fadyushina M.P. Katlasõlmede soojusarvutus. Metoodilised juhised kursuseprojekti täitmiseks erialal “Katlad ja aurugeneraatorid”. Sverdlovsk, 1988, 46 lk.

Sarnased dokumendid

Katla TP-23 omadused, selle disain, soojusbilanss. Õhu ja kütuse põlemissaaduste entalpiate arvutamine. Katlaseadme soojusbilanss ja selle kasutegur. Küttekoldes soojusülekande arvutamine, festooni kalibreerimine soojusarvutus.

kursusetöö, lisatud 15.04.2011


Katla agregaadi konstruktsioonilised omadused, põlemiskambri, ekraanilõõri ja pöördkambri skeem. Kütuse elementaarne koostis ja põlemissoojus. Põlemissaaduste mahu ja osarõhkude määramine. Katla soojusarvutus.

kursusetöö, lisatud 08.05.2012


Katlaseadme soojusdiagramm E-50-14-194 G. Gaaside ja õhu entalpiate arvutamine. Põlemiskambri, katlapanga, ülekuumendi kontrollarvutus. Soojustaju jaotus mööda auru-vee teed. Õhusoojendi termiline tasakaal.

kursusetöö, lisatud 11.03.2015


Kütuse disaini omadused. Õhu ja põlemisproduktide mahu arvutamine, kasutegur, põlemiskamber, festoon, I ja II astme auruülekuumendi, ökonomaiser, õhusoojendi. Katlasõlme soojusbilanss. Gaasikanalite entalpiate arvutamine.

kursusetöö, lisatud 27.01.2016


Soojushulga ümberarvutamine aurukatla auruvõimsusele. Täielike põlemisproduktide põletamiseks vajaliku õhuhulga arvutamine. Põlemissaaduste koostis. Katlasõlme soojusbilanss, kasutegur.

test, lisatud 08.12.2014


Katla GM-50-1, gaasi- ja auru-vee kontuuri kirjeldus. Õhu ja põlemisproduktide mahtude ja entalpiate arvutamine antud kütuse puhul. Tasakaalu, kamina, katlasõlme festooni parameetrite määramine, soojusjaotuse põhimõtted.

kursusetöö, lisatud 30.03.2015


Disaini kirjeldus ja tehnilised omadused katlaüksus DE-10-14GM. Teoreetilise õhuvoolu ja põlemisproduktide mahtude arvutamine. Liigse õhu ja imemise koefitsiendi määramine gaasikanalites. Katla soojusbilansi kontrollimine.

kursusetöö, lisatud 23.01.2014


Katla DE-10-14GM omadused. Põlemissaaduste mahtude arvutamine, mahumurrud kolmeaatomilised gaasid. Liigne õhukoefitsient. Katlasõlme soojusbilanss ja kütusekulu määramine. Soojusvahetuse arvutamine ahjus, veesäästuseade.

kursusetöö, lisatud 20.12.2015


Õhu ja põlemissaaduste mahtude ja entalpia arvutamine. Katlasõlme arvestuslik soojusbilanss ja kütusekulu. Kontrollige põlemiskambri arvutust. Konvektiivküttepinnad. Veeökonaiseri arvutamine. Põlemissaaduste tarbimine.

kursusetöö, lisatud 11.04.2012


Kütuse liigid, koostis ja termilised omadused. Õhumahu arvutamine tahkete, vedelate ja gaaskütuste põlemisel. Liigne õhukoefitsiendi määramine suitsugaaside koostise alusel. Katlasõlme materjali- ja soojusbilanss.