Kms ventilatsioonivõre. Õhukanalite aerodünaamiline arvutus. Ventilatsioonisüsteemi skeemi väljatöötamine

Mugavate sisetingimuste loomine on võimatu ilma õhukanalite aerodünaamilise arvutuseta. Saadud andmete põhjal määratakse torude ristlõike läbimõõt, ventilaatorite võimsus, harude arv ja omadused. Lisaks saab arvutada küttekehade võimsust ning sisse- ja väljalaskeavade parameetreid. Sõltuvalt ruumide konkreetsest otstarbest arvestatakse maksimaalset lubatud mürataset, õhuvahetuskiirust, voolude suunda ja kiirust ruumis. Kaasaegsed nõuded on täpsustatud reeglite koodeksis SP 60.13330.2012. Siseruumide mikrokliima indikaatorite normaliseeritud parameetrid erinevatel eesmärkidel antud standardites GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 ja SanPiN 2.1.2.2645. Näitajate arvutamise ajal ventilatsioonisüsteemid kõiki sätteid tuleb arvesse võtta. Õhukanalite aerodünaamiline arvutus - toimingute algoritm Töö sisaldab mitut järjestikust etappi, millest igaüks lahendab kohalikke probleeme. Saadud andmed vormistatakse tabelitena ning nende alusel koostatakse skemaatilised diagrammid ja graafikud. Töö on jagatud järgmisteks etappideks: Õhu jaotuse aksonomeetrilise diagrammi väljatöötamine kogu süsteemis. Diagrammi alusel määratakse konkreetne arvutusmetoodika, võttes arvesse ventilatsioonisüsteemi omadusi ja ülesandeid. Õhukanalite aerodünaamiline arvutus viiakse läbi nii peamiste marsruutide kui ka kõigi harude piki. Saadud andmete põhjal valitakse õhukanalite geomeetriline kuju ja ristlõikepindala ning määratakse ventilaatorite ja õhusoojendite tehnilised parameetrid. Lisaks arvestatakse tulekustutusandurite paigaldamise võimalusega, suitsu leviku tõkestamisel ning ventilatsioonivõimsuse automaatse reguleerimise võimalusega, võttes arvesse kasutajate koostatud programmi. Ventilatsioonisüsteemi skeemi väljatöötamine Sõltuvalt diagrammi lineaarsetest parameetritest valitakse skaala, diagramm näitab õhukanalite ruumilist asendit, täiendavate ühenduste ühenduspunkte. tehnilised seadmed, olemasolevad harud, õhu sisse- ja sisselaskekohad. Diagrammil on näidatud põhimaantee, selle asukoht ja parameetrid, liitumispunktid ja tehnilised kirjeldused oksad. Õhukanalite paigutus arvestab ruumide ja hoone kui terviku arhitektuurseid iseärasusi. Toiteahela koostamisel alustatakse arvutusprotseduuri ventilaatorist kõige kaugemal asuvast punktist või ruumist, mille jaoks on vajalik maksimaalne õhuvahetus. Koostamise ajal väljatõmbeventilatsioon Peamine kriteerium on õhuvoolu maksimaalsed väärtused. Arvutuste käigus jagatakse üldjoon eraldi sektsioonideks ning igal lõigul peavad olema ühesugused õhukanalite ristlõiked, stabiilne õhutarbimine, samad materjalid ja torugeomeetria. Segmendid nummerdatakse järjestikku alates väikseima voolukiirusega sektsioonist ja kasvavas järjekorras suurimani. Järgmiseks määratakse iga üksiku lõigu tegelik pikkus, üksikud lõigud summeeritakse ja määratakse kogupikkus ventilatsioonisüsteemid. Ventilatsiooniskeemi kavandamisel võib neid pidada tavalisteks järgmistes ruumides: elamu või üldkasutatav mis tahes kombinatsioonis; tööstuslikud, kui need kuuluvad tuleohutuskategooria järgi A või B rühma ja asuvad mitte rohkem kui kolmel korrusel; üks B1-B4-kategooria tööstushoonete kategooriatest; kategooria tööstushooned B1 m B2 on lubatud ühendada ühe ventilatsioonisüsteemiga mis tahes kombinatsioonis. Kui ventilatsioonisüsteemidel puudub täielikult loomuliku ventilatsiooni võimalus, siis peab diagramm ette nägema avariiseadmete kohustusliku ühendamise. Lisaventilaatorite võimsus ja paigalduskoht arvutatakse vastavalt üldreeglid. Ruumide puhul, mille avad on pidevalt avatud või vajadusel avatud, saab skeemi koostada ilma varuavariiühenduse võimaluseta. Süsteemides saastunud õhu imemiseks otse tehnoloogilistest või tööaladest peab olema üks varuventilaator, mis lülitab seadme tööle automaatselt või käsitsi. Nõuded kehtivad 1. ja 2. ohuklassi tööpiirkondadele. Paigaldusskeemile on lubatud varuventilaatorit mitte lisada ainult järgmistel juhtudel: Kahjulike tootmisprotsesside sünkroonne seiskamine ventilatsioonisüsteemi funktsionaalsuse häirete korral. IN tootmisruumid Eraldi oma õhukanalitega avariiventilatsioon on ette nähtud. Sellised ventilatsiooniparameetrid peavad eemaldama vähemalt 10% statsionaarsete süsteemide pakutava õhu mahust. Ventilatsiooniskeem peab pakkuma eraldi duši all käimise võimalust töökoht suurenenud õhusaaste tasemega. Kõik sektsioonid ja ühenduspunktid on näidatud diagrammil ja sisalduvad üldises arvutusalgoritmis. Keelatud on paigutada õhuvõtuseadmeid horisontaalselt prügimäele, autoparklatele, tiheda liiklusega teedele lähemale kui kaheksa meetrit, väljalasketorud ja korstnad. Administraatorid õhuseadmed alluvad kaitsele spetsiaalsed seadmed tuulepoolsel küljel. Vastupidavuse indikaatorid kaitseseadmed arvesse võetud aerodünaamiliste arvutuste käigus ühine süsteem ventilatsioon. Õhuvoolu rõhukao arvutamineÕhukanalite aerodünaamiline arvutus õhukadude põhjal tehakse eesmärgiga õige valik lõigud, et tagada tehnilised nõuded süsteem ja ventilaatori võimsuse valik. Kaod määratakse järgmise valemiga: R yd - konkreetsete rõhukadude väärtus õhukanali kõigis sektsioonides; P gr – gravitatsiooniline õhurõhk vertikaalkanalites; Σ l – ventilatsioonisüsteemi üksikute sektsioonide summa. Rõhukadu saadakse Pa-des, lõikude pikkus määratakse meetrites. Kui õhuvoolude liikumine ventilatsioonisüsteemides toimub loomulike rõhuerinevuse tõttu, siis hinnanguline vähenemine rõhk Σ = (Rln + Z) iga üksiku sektsiooni jaoks. Gravitatsioonirõhu arvutamiseks peate kasutama valemit: P gr – gravitatsioonirõhk, Pa; h – õhusamba kõrgus, m; ρ n – õhu tihedus väljaspool ruumi, kg/m3; ρ in – siseõhu tihedus, kg/m3. Täiendavad arvutused süsteemide jaoks loomulik ventilatsioon viiakse läbi vastavalt valemitele: Definitsioon ristlõigeõhukanalid Õhumasside liikumiskiiruse määramine gaasikanalites Kadude arvutamine ventilatsioonisüsteemi lokaalsete takistuste alusel Hõõrdekao määramine Õhuvoolu kiiruse määramine kanalites Arvutamine algab ventilatsioonisüsteemi pikimast ja kaugeimast osast. Õhukanalite aerodünaamiliste arvutuste tulemusena tuleb tagada ruumis vajalik ventilatsioonirežiim. Ristlõike pindala määratakse järgmise valemiga: F P = L P /V T . F P – õhukanali ristlõikepindala; L P – tegelik õhuvool ventilatsioonisüsteemi arvestuslikus sektsioonis; V T – õhuvoolu kiirus vajaliku õhuvahetuse sageduse tagamiseks vajalikus mahus. Võttes arvesse saadud tulemusi, määratakse rõhukadu õhumasside sunnitud liikumisel läbi õhukanalite. Iga õhukanali materjali puhul rakendatakse paranduskoefitsiente, mis sõltuvad pinna kareduse näitajatest ja õhuvoolude liikumiskiirusest. Õhukanalite aerodünaamiliste arvutuste hõlbustamiseks võite kasutada tabeleid. Tabel nr 1. Ümarprofiiliga metallist õhukanalite arvutamine. Tabel nr 2. Parandustegurite väärtused, võttes arvesse õhukanalite materjali ja õhuvoolu kiirust. Iga materjali arvutustes kasutatavad kareduskoefitsiendid ei sõltu ainult sellest füüsilised omadused, aga ka õhuvoolu kiirusest. Mida kiiremini õhk liigub, seda suuremat takistust see kogeb. Seda omadust tuleb konkreetse koefitsiendi valimisel arvesse võtta. Aerodünaamilised arvutused õhuvoolu kohta ruudukujulistes ja ümmargustes õhukanalites näitavad nominaalse ava sama ristlõikepindala jaoks erinevaid voolukiirusi. Seda seletatakse keeriste olemuse, nende tähenduse ja liikumisele vastupanuvõime erinevustega. Arvutuste peamine tingimus on see, et õhu liikumise kiirus suureneb pidevalt, kui ala läheneb ventilaatorile. Seda arvesse võttes kehtestatakse nõuded kanalite läbimõõdule. Sellisel juhul tuleb arvestada ruumide õhuvahetuse parameetritega. Sisse- ja väljavoolude asukohad on valitud selliselt, et ruumis viibijad ei tunneks tuuletõmbust. Kui sirge lõigu abil ei ole võimalik reguleeritud tulemust saavutada, siis membraanid koos läbi aukude. Aukude läbimõõdu muutmisega saavutatakse õhuvoolu optimaalne reguleerimine. Diafragma takistus arvutatakse järgmise valemi abil: Ventilatsioonisüsteemide üldisel arvutamisel tuleks arvesse võtta: Dünaamiline õhurõhk liikumise ajal. Andmed on kooskõlas lähteülesanne ja olla peamise kriteeriumina konkreetse ventilaatori, selle asukoha ja tööpõhimõtte valimisel. Kui ühe seadmega ei ole võimalik tagada ventilatsioonisüsteemi kavandatud töörežiime, on ette nähtud mitme paigaldamine. Nende paigaldamise konkreetne asukoht sõltub funktsioonidest skemaatiline diagrammõhukanalid ja lubatud parameetrid. Transporditud õhumasside maht (voolukiirus) iga haru ja ruumi kontekstis ajaühiku kohta. Algandmed - sanitaarasutuste nõuded ruumide ja funktsioonide puhtusele tehnoloogiline protsess tööstusettevõtted. Vältimatud rõhukadud, mis tulenevad keerise nähtustest õhuvoogude liikumisel erinevatel kiirustel. Lisaks sellele parameetrile võetakse arvesse õhukanali tegelik ristlõige ja selle geomeetriline kuju. Optimaalne õhu liikumise kiirus põhikanalis ja iga haru jaoks eraldi. Indikaator mõjutab ventilaatori võimsuse ja nende paigalduskohtade valikut. Arvutuste hõlbustamiseks on lubatud kasutada lihtsustatud skeemi, seda kasutatakse kõigi mittekriitiliste nõuetega ruumide puhul. Vajalike parameetrite tagamiseks tehakse ventilaatorite valik võimsuse ja koguse osas kuni 15% varuga. Ventilatsioonisüsteemide lihtsustatud aerodünaamilised arvutused tehakse järgmise algoritmi abil: Kanali ristlõikepindala määramine sõltuvalt õhuvoolu optimaalsest kiirusest. Standardse kanali ristlõike valimine konstruktsioonile lähedane. Konkreetsed näitajad tuleks alati valida ülespoole. Õhukanalitel võivad olla suurenenud tehnilised näitajad, nende võimekust on keelatud vähendada. Kui standardseid kanaleid pole võimalik sisse valida tehnilised tingimused Kavandatakse, et need valmistatakse individuaalsete eskiiside järgi. Õhukiiruse indikaatorite kontrollimine, võttes arvesse põhikanali ja kõigi harude tavapärase ristlõike tegelikke väärtusi. Õhukanalite aerodünaamilise arvutuse ülesanne on tagada ruumide kavandatud ventilatsioonimäärad minimaalsete rahaliste vahendite kadudega. Samal ajal tuleb püüda vähendada ehitus- ja paigaldustööde töömahukust ja metallikulu ning tagada paigaldatud seadmete töökindel töö erinevatel režiimidel. Ligipääsetavatesse kohtadesse tuleb paigaldada spetsiaalsed seadmed; tehnilised ülevaatused ja muud tööd süsteemi töökorras hoidmiseks. Vastavalt standardi GOST R EN 13779-2007 sätetele ventilatsiooni efektiivsuse arvutamiseks ε v peate rakendama valemit: koos ENA-ga– eemaldatava õhu kahjulike ühendite ja hõljuvate ainete kontsentratsiooni näitajad; Koos IDA- kahjulike ainete kontsentratsioon keemilised ühendid ja hõljuvad ained ruumis või tööpiirkonnas; c sup– sissepuhkeõhuga sisenevate saasteainete indikaatorid. Ventilatsioonisüsteemide efektiivsus ei sõltu mitte ainult ühendatud väljatõmbe- või puhuriseadmete võimsusest, vaid ka õhusaasteallikate asukohast. Aerodünaamiliste arvutuste tegemisel tuleb arvestada süsteemi minimaalsete töönäitajatega. Ventilaatorite erivõimsus (P Sfp > W∙s / m 3) arvutatakse järgmise valemi abil: de P – võimsus elektrimootor, paigaldatud ventilaatorile, W; q v – optimaalse töötamise ajal ventilaatorite poolt tarnitav õhuvooluhulk, m 3 /s; ∆ p – rõhulanguse indikaator ventilaatori õhu sisse- ja väljalaskeava juures; η tot on elektrimootori, õhuventilaatori ja õhukanalite koguefektiivsus. Arvutuste käigus võetakse diagrammi numeratsiooni järgi arvesse järgmist tüüpi õhuvoolusid: Diagramm 1. Ventilatsioonisüsteemi õhuvoolude tüübid. Väline, siseneb kliimaseadmesse väliskeskkonnast. Pakkumine. Õhuvoolud sisenevad kanalisüsteemi pärast eelnev ettevalmistus(küte või puhastamine). Õhk ruumis. Voolavad õhuvoolud. Õhk liigub ühest ruumist teise. heitgaas. Õhk väljub ruumist väljapoole või süsteemi. Tsirkulatsioon. See osa voolust, mis tagastatakse süsteemi, et hoida sisetemperatuuri kindlaksmääratud väärtuste piires. Kustutatav. Õhk, mis eemaldatakse ruumidest pöördumatult. Sekundaarne õhk. Pärast puhastamist, kütmist, jahutamist jne tagasi tuppa. Õhukaotus. Võimalikud lekked lekkivate õhukanalite ühenduste tõttu. Infiltratsioon. Õhu loomulik siseruumidesse sisenemise protsess. Eksfiltratsioon. Loomulik õhuleke ruumist. Õhu segu. Mitme lõime samaaegne mahasurumine. Igal õhutüübil on oma osariigi standardid. Kõik ventilatsioonisüsteemide arvutused peavad neid arvesse võtma. Programmid võivad olla kasulikud disaineritele, juhtidele ja inseneridele. Põhimõtteliselt piisab programmide kasutamiseks Microsoft Excelist. Paljud programmide autorid on teadmata. Tahaksin tunnustada nende inimeste tööd, kes said Exceli abil nii kasulikke arvutusprogramme ette valmistada. Ventilatsiooni ja kliimaseadmete arvutusprogrammid on tasuta allalaaditavad. Aga, ära unusta! Te ei saa programmi täielikult usaldada, kontrollige selle andmeid. Lugupidamisega saidi administratsioon See on eriti kasulik inseneridele ja projekteerijatele insenerikonstruktsioonide ja sanitaarsüsteemide projekteerimise valdkonnas. Arendaja Vlad Volkov Kasutaja ok saatis uuendatud kalkulaatori, mille eest Ventportal tänab! Programm niiske õhu või kahe voo segu termodünaamiliste parameetrite arvutamiseks. Mugav ja intuitiivne liides ei vaja installimist. Programm teisendab väärtused ühest mõõteskaalast teise. "Transformer" teab kõige sagedamini kasutatavaid, vähem levinud ja aegunud meetmeid. Kokku sisaldab programmide andmebaas teavet 800 meetme kohta, millest paljudel on lühike teave. Võimalik on otsida andmebaasist, sorteerida ja filtreerida kirjeid. Vent-Calc programm loodi ventilatsioonisüsteemide arvutamiseks ja projekteerimiseks. Programm põhineb õhukanalite hüdraulilise arvutamise meetodil, kasutades Altschuli valemeid, mis on toodud punktis Programm erinevate mõõtühikute teisendamiseks. Programmi keel - vene/inglise. Programmi algoritm põhineb ligikaudse analüütilise meetodi kasutamisel õhu oleku muutuste arvutamiseks. Arvutusviga ei ületa 3% Õhukanalite aerodünaamiline arvutamine algab aksonomeetrilise diagrammi M 1:100 joonistamisega, pannes kirja sektsioonide arvud, nende koormused b m / h ja pikkused 1 m Aerodünaamilise arvutuse suund määratakse - kõige kaugemast ja koormatud sektsioon ventilaatorile. Kahtluse korral suuna määramisel arvutatakse kõik võimalikud valikud. Arvutamine algab kaugest piirkonnast, arvutatakse selle läbimõõt D, m või pindala. Ristkülikukujulise õhukanali ristlõikepindala R, m: Süsteemi käivitamine ventilaatori juurest Haldushooned 4-5 m/s 8-12 m/s Tööstushooned 5-6 m/s 10-16 m/s, Suureneb ventilaatorile lähenedes. Kasutades lisa 21, aktsepteerime lähimaid standardväärtusi Dst või (a x b)st Seejärel arvutame tegeliku kiiruse: 2830 *d; Või———————— ———— - , m/s. FAKT 3660*(a*6)st Edasiste arvutuste jaoks määrame ristkülikukujuliste õhukanalite hüdraulilise raadiuse: £>1 =--,m. a + b Tabelite kasutamise ja konkreetsete hõõrdekadude väärtuste interpoleerimise vältimiseks kasutame probleemi otsest lahendust: Me määratleme Reynoldsi kriteeriumi: Rae = 64 100 * Ost * Ufact (ristkülikukujulise Ost = Ob jaoks) (14,6) Ja hüdraulilise hõõrdetegur: 0,3164*Rae 0 25 Rae juures< 60 ООО (14.7) 0,1266 *Nе 0167, kui Rе > 60 000. (14.8) Rõhukadu projekteerimisalal on: D. Kus KMR on õhukanali sektsiooni kohalike takistuste koefitsientide summa. Kahe lõigu piiril paiknevad lokaalsed takistused (tee, ristid) tuleks omistada väiksema vooluhulgaga lõigule. Kohalikud takistuse koefitsiendid on toodud lisades. Algandmed: Õhukanali materjal on tsingitud lehtteras, paksus ja mõõtmed vastavad App. 21. Õhuvõtu võlli materjal on tellis. Õhujaoturitena kasutatakse PP-tüüpi reguleeritavaid võimaliku ristlõikega võreid: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 ja 600 x 200 mm, varjutustegur 0,8 ja maksimaalne õhu väljalaskekiirus kuni 3 m/s. Täielikult avatud labadega isoleeritud sisselaskeklapi takistus on 10 Pa. Kütteseadme hüdrauliline takistus on 132 Pa (eraldi arvestuse järgi). Filtri takistus 0-4 250 Pa. Summuti hüdrauliline takistus on 36 Pa (vastavalt akustiline arvutus). Arhitektuurinõuetest lähtuvalt projekteeritakse õhukanalid ristkülikukujulise ristlõikega. Tarne L, m3/h Pikkus 1, m Jaotis a * b, m Kaod piirkonnas p, Pa PP-võrk väljalaskeava juures

250×250 b =1030

500 × 500 = Lc = 6850

L_ 0,5 * 0,5 /s 0,6 * 0,5

Ph.D. S.B Gorunovitš, PTO insener, Ust-Ilimskaya CHPP, OJSC Irkutskenergo filiaal, Ust-Ilimsk, Irkutski piirkond.

Küsimuse avaldus

On teada, et paljudes ettevõtetes, millel oli lähiminevikus soojus- ja soojusvarusid elektrienergia, ei pööratud piisavalt tähelepanu selle kadudele transportimisel. Näiteks erinevad pumbad kaasati projekti reeglina suure võimsusreserviga torujuhtmete rõhukadud kompenseeriti tarne suurenemisega. Peamised aurutorustikud projekteeriti džemperite ja pikkade liinidega, mis võimaldasid vajadusel üleliigset auru transportida naaberturbiiniplokkidesse. Transpordivõrkude rekonstrueerimisel ja remontimisel eelistati skeemide mitmekülgsust, mis tõi kaasa täiendavad sidemed (liitmikud) ja džemprid, täiendavate tiibade paigaldamise ja sellest tulenevalt täiendavad lokaalsed üldrõhukadud. Samal ajal on teada, et pikkade torustike puhul märkimisväärse keskmise kiirusega võivad kohalikud üldrõhukadud (kohalik takistus) kaasa tuua tarbijatele märkimisväärseid kulusid.

Praegu sunnivad nõuded efektiivsusele, energiasäästule ja tootmise täielikule optimeerimisele uue pilguga vaatama paljusid torustike ja aurutorustike projekteerimise, rekonstrueerimise ja käitamise küsimusi ja aspekte, võttes seega arvesse kohalikku takistust tee- ja kahvlite puhul. ja torustike hüdrauliliste arvutuste liitmikud muutuvad kiireloomuliseks ülesandeks.

Käesoleva töö eesmärgiks on kirjeldada energiaettevõtetes enamkasutatavaid teesid ja liitmikke, vahetada kogemusi kohalike takistuste koefitsientide vähendamise võimaluste vallas ning nende meetmete efektiivsuse võrdleva hindamise meetodeid.

Kohaliku takistuse hindamiseks tänapäevastes hüdraulilistes arvutustes töötavad need hüdraulilise takistuse mõõtmeteta koefitsiendiga, mis on väga mugav, kuna dünaamiliselt sarnastes vooludes, kus täheldatakse sektsioonide geomeetrilist sarnasust ja Reynoldsi arvude võrdsust, on sellel sama väärtus, olenemata vedeliku (gaasi) tüübist, samuti arvutatud sektsioonide voolukiirusest ja põikmõõtmetest.

Hüdraulilise takistuse koefitsient on antud sektsioonis kaotatud koguenergia (võimsuse) ja aktsepteeritud sektsiooni kineetilise energia (võimsuse) suhe või samas sektsioonis kaotatud kogurõhu ja aktsepteeritud dünaamilise rõhu suhe. jaotis:

kus  p summa on kaotatud kogurõhk (antud piirkonnas); p - vedeliku (gaasi) tihedus; w, - kiirus i-ndal lõigul.

Tõmbeteguri väärtus sõltub sellest, millisele projekteerimiskiirusele ja seega ka ristlõikele see on vähendatud.

Väljalaske- ja toitetorud

Teadaolevalt moodustab hargnenud torustike lokaalsetest kadudest olulise osa teeside lokaalsest takistusest. Lokaalset takistust esindava objektina iseloomustab tee harunurk a ning okste ristlõikepindade (külg- ja otsesuunaliste) suhted F b /F q, Fh/Fq ja F B /Fn. Tees võivad muutuda voolusuhted Q b /Q q, Q n /Q c ja vastavalt ka kiiruste suhted w B /w Q, w n /w Q. Voolu jagamisel saab paigaldada nii imiosadesse (väljalaske-tee) kui ka väljalaskesektsioonidesse (toite-tee) (joonis 1).

Heitgaasi kolmikute takistuste koefitsiendid sõltuvad ülaltoodud parameetritest ja tavapärase kujuga toitetorude omad sõltuvad peaaegu ainult haru nurgast ja vastavalt kiiruse suhetest w n / w Q ja w n / w Q.

Tavapärase kujuga väljalaske kolmikute takistuste koefitsiente (ilma külgharu või sirge läbipääsu ümardamise ja laiendamiseta või kitsendamiseta) saab arvutada järgmiste valemite abil.

Vastupidavus külgharus (jaotises B):

kus Q B =F B w B, Q q =F q w q - mahulised vooluhulgad vastavalt jaotises B ja C.

Tüüpi F n =F c ja kõigi a jaoks T-i on A väärtused toodud tabelis. 1.

Kui suhe Q b /Q q muutub 0-lt 1-le, muutub takistustegur -0,9-lt 1,1-le (F q =F b, a = 90 O). Negatiivsed väärtused on seletatavad imemisefektiga liinis madala Q B juures.

Valemi (1) struktuurist järeldub, et düüsi ristlõikepinna vähenemisega (F c / F b suurenemisega) suureneb takistustegur kiiresti. Näiteks kui Q b /Q c =1, F q/F b =2, a = 90 O, on koefitsient 2,75.

Ilmselgelt saab takistuse vähenemist saavutada külgharu (düüsi) nurga vähendamisega. Näiteks kui F c =F b, α = 45 O, kui suhe Q b /Q c muutub 0-lt 1-le, muutub koefitsient -0,9-lt 0,322-le, s.o. tema positiivsed väärtused vähenevad peaaegu 3 korda.

Vastupidavus otsesel läbimisel tuleks määrata järgmise valemiga:

Tüüpide Fn=F c korral on KP väärtused toodud tabelis. 2.

Lihtne on kontrollida, kas takistuse koefitsiendi muutumise ulatus on sirgel teel

kus, kui suhe Q b /Q c muutub 0-lt 1-le, on see vahemikus 0 kuni 0,6 (F c =F b, α = 90 O).

Külgharu (düüsi) nurga vähendamine toob kaasa ka takistuse olulise vähenemise. Näiteks kui F c =F b, α =45 O, kui suhe Q b /Q c muutub 0-lt 1-le, muutub koefitsient 0-lt -0,414-le, s.o. Kui Q B suureneb, ilmub eesmisse kanalisse "imemine", mis vähendab veelgi takistust. Tuleb märkida, et sõltuvusel (2) on väljendunud maksimum, s.o. maksimaalne väärtus takistuse koefitsient langeb Q b /Q c = 0,41 väärtusele ja võrdub 0,244-ga (F c = F b, α = 45 O juures).

Tavalise kujuga sisselaskeava teede takistuskoefitsiente turbulentses voolus saab arvutada valemite abil.

Külgharu takistus:

kus K B on voolu kokkusurumise suhe.

Tüüpide Fn=F c jaoks on A 1 väärtused toodud tabelis. 3, K B = 0.

Kui võtta F c =F b , a = 90 O, siis kui suhe Q b /Q c muutub 0-lt 1-le, saame koefitsiendi väärtused vahemikus 1 kuni 1,2.

Tuleb märkida, et allikas on koefitsiendi A 1 kohta muid andmeid. Vastavalt andmetele peaksite võtma A 1 =1, kui w B /w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Kui kasutame andmeid alates , siis kui suhe Q B /Q C muutub 0-lt 1-le, saame koefitsiendi väärtused vahemikus 1 kuni 1,8 (F c = F b). Üldiselt saame kõigis vahemikes takistuste koefitsientide jaoks veidi kõrgemad väärtused.

Otsustavat mõju takistuse koefitsiendi kasvule, nagu valemis (1), avaldab ristlõikepindala B (düüs) - F g / F b suurenemisega suureneb takistustegur kiiresti.

Fn=Fc-tüüpi toite-tee-tüüpi sisemise läbipääsu takistus

t P väärtused on näidatud tabelis. 4.

Kui suhe Q B /Qc(3) muutub 0-lt 1-le (Fc=F B, α=90 O), saame koefitsientide väärtused vahemikus 0 kuni 0,3.

Tavakujuliste ti-de takistust saab märgatavalt vähendada ka külgharu ristmiku ümardamisel kokkupandava hülsiga. Sel juhul tuleks heitgaasi kolmikute puhul voolu pöördenurka ümardada (R 1 joonisel 16). Toite-tee puhul tuleks ümardada ka eraldusserval (R 2 joonisel 16); see muudab voolu stabiilsemaks ja vähendab selle servast eraldamise võimalust.

Praktikas piisab külgharu ja magistraaltorustiku generaatorite ristmiku servade ümardamisest R/D(3=0,2-0,3).

Eespool pakutud valemid T-de takistustegurite arvutamiseks ja vastavad tabeliandmed viitavad hoolikalt valmistatud (treitud) teedele. Tootmisvead teedes muutuvad nende valmistamisel tehtud vead (külgharu "langused" ja selle ristlõike "kattumine" sirgel lõigul - magistraaltorustikus - valesti lõigatud seinaga) hüdraulilise takistuse järsu suurenemise allikaks. Praktikas juhtub see siis, kui liitmik sisestatakse magistraaltorusse halvasti, mis juhtub üsna sageli, kuna "tehase" triibud on suhteliselt kallid.

Külgharu järkjärguline laiendamine (hajuti) vähendab tõhusalt nii väljalaske- kui ka toitetorude takistust. Filli, kaldpinna ja külgharu pikendamise kombinatsioon vähendab veelgi tee takistust. Täiustatud teede takistuskoefitsiente saab määrata allikas toodud valemite ja diagrammide abil. Siledate paindekujuliste külgharudega T-d on ka väikseima takistusega ja kus praktiline, tuleks kasutada väikese harunurgaga (kuni 60 O) tiisid.

Turbulentses voolus (Re>4,10 3) sõltuvad teede takistuskoefitsiendid Reynoldsi arvudest vähe. Üleminekul turbulentselt laminaarsele toimub külgharu takistustegur järsk tõus nii väljalaske- kui ka toitetiirus (umbes 2-3 korda).

Arvutustes on oluline arvestada, millisel lõigul seda keskmise kiiruseni vähendatakse. Allikas on selle kohta iga valemi ees link. Allikad annavad üldvalemi, mis näitab vastava indeksiga vähendamise kiirust.

Sümmeetriline tee ühendamiseks ja jagamiseks

Sümmeetrilise tee iga haru takistuse koefitsiendi ühendamisel (joonis 2a) saab arvutada valemiga:

Kui suhe Q b /Q c muutub 0-lt 0,5-le, muutub koefitsient 2-lt 1,25-le ja kui Q b /Q c suureneb 0,5-lt 1-le, omandab koefitsient väärtused vahemikus 1,25 kuni 2 (juhul F c = F b). On ilmne, et sõltuvus (5) on ümberpööratud parabooli kujul, mille miinimum on punktis Q b /Q c =0,5.

Sümmeetrilise tee (joonis 2a) takistuse koefitsiendi, mis asub sissepritse (eraldus) sektsioonis, saab arvutada ka valemiga:

kus K 1 =0,3 - keevitatud teedel.

Kui suhe w B /w c muutub 0-lt 1-le, muutub koefitsient 1-lt 1,3-le (F c =F b).

Analüüsides valemite (5, 6) (ja ka (1) ja (3)) struktuuri, võib veenduda, et külgharude (lõigud B) ristlõike (läbimõõdu) vähendamine mõjutab negatiivselt vastupanuvõimet. tee.

Voolutakistust saab vähendada 2-3 korda, kui kasutatakse kahvli teesid (joon. 26, 2c).

Kahvli tee takistuse koefitsiendi voolu jagamisel (joonis 2b) saab arvutada valemite abil:

Kui suhe Q 2 /Q 1 muutub 0-lt 1-le, muutub koefitsient 0,32-lt 0,6-le.

Tee-kahvli takistuse koefitsiendi liitmisel (joonis 2b) saab arvutada valemite abil:

Kui suhe Q 2 /Q 1 muutub 0-lt 1-le, muutub koefitsient 0,33-lt -0,4-le.

Sümmeetrilise tee saab teha sujuvate painutustega (joonis 2c), siis saab selle takistust veelgi vähendada.

Tootmine. Standardid

Tööstusharu energiastandardid nõuavad soojuselektrijaamade torustikku madal rõhk(töörõhul P alluv.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Kõrgemate keskkonnaparameetrite jaoks (P rab.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Olemasolevate (ülalloetletud) standardite järgi valmistatud teede konstruktsioon ei ole alati hüdrauliliste kadude seisukohast optimaalne. Kohaliku takistuse koefitsiendi vähendamist soodustab ainult pikliku kaelaga stantsitud T-de kuju, kus külgharus on ette nähtud ümardusraadius vastavalt joonisel fig. 1b ja fig. 3c, samuti otste kokkusurumisega, kui magistraaltorustiku läbimõõt on veidi väiksem kui tee läbimõõt (vastavalt joonisel 3b näidatud tüübile). Kahvlite triibud on ilmselgelt valmistatud eraldi tellimuse alusel vastavalt “tehase” standarditele. RD 10-249-98-s on lõik, mis on pühendatud tee-kahvlite ja liitmike tugevusarvutustele.

Võrkude projekteerimisel ja rekonstrueerimisel on oluline arvestada kandjate liikumissuunda ja võimalikke vooluhulkade muutuste vahemikke teedes. Kui transporditava aine suund on selgelt määratletud, on soovitatav kasutada kaldliitmikke (külgharusid) ja kahvliteid. Märkimisväärsete hüdrauliliste kadude probleem jääb aga alles universaal-tee puhul, mis ühendab toite- ja väljalaskeomadused, mille puhul on võimalik nii voolu liitmine kui ka jagamine töörežiimides, mis on seotud vooluhulkade oluliste muutustega. Ülalmainitud omadused on iseloomulikud näiteks „hüppajatega“ soojuselektrijaamade toiteveetorustike või peaaurutorustike lülitussõlmedele.

Arvestada tuleb sellega, et auru- ja kuumaveetorustike puhul peavad keevitatud torude teede, aga ka torujuhtmete sirgetel lõikudel keevitatud liitmike (torud, harutorud) konstruktsioon ja geomeetrilised mõõtmed vastama tööstusstandardite, normide nõuetele. ja tehnilised kirjeldused. Teisisõnu, kriitiliste torustike jaoks on vaja tellida sertifitseeritud tootjatelt vastavalt tehnilistele kirjeldustele valmistatud teesid. Praktikas teostavad liitmike koputamist "tehase" teede suhteliselt kõrge hinna tõttu sageli kohalikud töövõtjad, kasutades tööstus- või tehasestandardeid.

Üldiselt on soovitav lõplik otsus sisestamismeetodi kohta teha pärast võrdlevat tehnilist ja majanduslikku analüüsi. Kui otsustatakse treppimine läbi viia “ise”, peavad insener-tehnilised töötajad koostama liitmiku šablooni, tegema (vajadusel) tugevusarvutuse, kontrollima kraanimise kvaliteeti (vältima liitmiku “tõrkeid” ja selle ristlõike "kattumine" vale sirge lõikega lõigatud seinaga) . Armatuuri metalli ja magistraaltorustiku sisemine ühenduskoht on soovitav teha ümardamisega (joonis 3c).

Hüdraulilise takistuse vähendamiseks standardsetes tee- ja liinilülitusseadmetes on mitmeid disainilahendusi. Üks lihtsamaid on suurendada tiibade enda suurust, et vähendada neis oleva keskkonna suhtelisi kiirusi (joonis 3a, 3b). Sel juhul peavad tiisid olema varustatud üleminekutega, mille paisumis- (ahenemis-) nurgad on samuti soovitav valida mitmete hüdrauliliselt optimaalsete hulgast. Vähendatud hüdrauliliste kadudega universaalse T-na saate kasutada ka hüppajaga kahvlit (joonis 3d). T-kahvlite kasutamine peamistes lülitusseadmetes muudab samuti seadme konstruktsiooni veidi keerulisemaks, kuid avaldab positiivset mõju hüdraulilistele kadudele (joonis 3d, 3f).

Oluline on märkida, et erinevat tüüpi lokaalsete (L=(10-20)d) takistuste suhteliselt lähedase asukoha korral ilmneb lokaalsete takistuste interferentsi nähtus. Mõnede teadlaste sõnul on kohalike takistuste maksimaalse lähenemise korral võimalik nende summat vähendada, samas kui teatud kaugusel (L = (5-7)d) on kogutakistus maksimaalne (3-7% suurem kui lihtsumma). Reduktsiooniefekt võiks huvi pakkuda suurtootjatele, kes on valmis tootma ja tarnima vähendatud lokaalsete takistustega lülitusplokke, kuid hea tulemuse saavutamiseks on vajalikud rakenduslikud laboriuuringud.

Teostatavusuuring

Ühe või teise konstruktiivse otsuse tegemisel on oluline pöörata tähelepanu probleemi majanduslikule poolele. Nagu eespool mainitud, maksavad tavapärase konstruktsiooniga “tehase” T-d ja veelgi enam eritellimusel valmistatud (hüdrauliliselt optimaalsed) teed palju rohkem kui liitmiku sisestamine. Samas on oluline ligikaudselt hinnata kasu hüdraulikakadude vähendamisel uues tees ja selle tasuvusaeg.

On teada, et rõhukadusid jaamatorustikes normaalse vedeliku kiirusega (Re>2,10 5 korral) saab hinnata järgmise valemiga:

kus p - rõhukadu, kgf / cm 2; w - keskmine kiirus, m/s; L - torujuhtme laiendatud pikkus, m; g - vabalangemise kiirendus, m/s 2 ; d - torujuhtme projekteeritud läbimõõt, m; k - hõõrdetakistuse koefitsient; ∑ἐ m – kohalike takistuste koefitsientide summa; v - söötme erimaht, m ​​3 /kg

Sõltuvust (7) nimetatakse tavaliselt torujuhtme hüdrokarakteristikuks.

Kui arvestada sõltuvust: w=10Gv/9nd 2, kus G on vooluhulk, t/h.

Siis (7) võib esitada järgmiselt:

Kui on võimalik vähendada kohalikku takistust (tee, liitmik, lülitusüksus), siis ilmselgelt võib valemi (9) esitada järgmiselt:

Siin ∑ἐ m on erinevus vanade ja uute sõlmede kohalike takistuste koefitsientide vahel.

Oletame, et hüdropump-torusüsteem töötab nominaalrežiimis (või nominaalrežiimile lähedases režiimis). Seejärel:

kus Р n - nimirõhk (vastavalt pumba/katla vooluomadustele), kgf/cm 2; G h - nimivooluhulk (vastavalt pumba/katla vooluomadustele), t/h.

Kui eeldame, et pärast vanade takistuste väljavahetamist jääb "pump-toru" süsteem tööle (Р«Рн), siis alates (10) saame (12) abil määrata uue voolukiiruse (pärast takistuse vähendamist) :

Pumbatorustiku süsteemi töö ja selle omaduste muutused on selgelt kujutatud joonisel fig. 4.

On ilmne, et G 1 >G M . Kui räägime peamisest aurutorust, mis transpordib auru katlast turbiini, siis vooluhulkade erinevuse LG = G 1 -G n järgi saab määrata soojushulga juurdekasvu (turbiini ekstraheerimisest) ja/ või toodetud elektrienergia koguses vastavalt antud turbiini tööomadustele.

Võrreldes uue seadme maksumust ja soojuse (elektri) kogust, saate ligikaudselt hinnata selle paigaldamise tasuvust.

Arvutamise näide

Näiteks on vaja hinnata voolutasuvust, kui asendada voolude ühinemiskohas auru peatorustiku võrdse läbimõõduga tee (joonis 2a) joonisel fig. 3g. Aurutarbijaks on TMZ toodetud kütteturbiin, tüüp T-100/120-130. Aur siseneb aurutoru ühe keerme kaudu (läbi tee, sektsioonid B, C).

Meil on järgmised algandmed:

■ aurutorustiku projektläbimõõt d=0,287 m;

■ nominaalne aurukulu G h =Q(3=Q^420 t/h);

■ katla nimirõhk P n =140 kgf/cm 2;

■ auru erimaht (p pa = 140 kgf/cm 2, t = 560 O C) n = 0,026 m 3 /kg.

Arvutame valemi (5) - ^ SB1 =2 abil standardse tee takistuse koefitsiendi voolude liitumiskohas (joonis 2a).

Hüppajaga tee-kahvli takistusteguri arvutamiseks eeldame:

■ voogude jagunemine harudeks toimub vahekorras Q b /Q c “0,5;

■ kogutakistuse koefitsient võrdub toite-tee (45 O väljalaskeavaga, vt joonis 1a) ja kahvli tee takistuste summaga liitmisel (joonis 2b), s.o. Jätame häirete tähelepanuta.

Kasutame valemeid (11, 13) ja saame eeldatava vooluhulga kasvu  G=G 1 -G n =0,789 t/h võrra.

T-100/120-130 turbiini töörežiimi diagrammi järgi võib vooluhulk 420 t/h vastata 100 MW elektrikoormusele ja 400 GJ/h soojuskoormusele. Voolukiiruse ja elektrikoormuse vaheline suhe on peaaegu proportsionaalne.

Elektrilise koormuse võimendus võib olla: P e =100AG/Q n =0,188 MW.

Kasu soojuskoormuse osas võib olla: T e =400AG/4,19Q n =0,179 Gcal/h.

Kroomi-molübdeen-vanaadiumi terasest valmistatud toodete (377x50 tee-kahvlite jaoks) hinnad võivad varieeruda vahemikus 200 kuni 600 tuhat rubla, seetõttu saab tasuvusaega hinnata alles pärast põhjalikku turu-uuringut otsuse tegemise ajal.

1. Selles artiklis kirjeldatakse erinevat tüüpi teesid ja liitmikke ning antakse lühidalt elektrijaamade torustikes kasutatavate triipide omadused. Hüdraulilise takistuse koefitsientide määramiseks on antud valemid ning näidatud nende vähendamise viisid ja vahendid.

2. Välja on pakutud vähendatud kohalike takistusteguriga peatorustike tees-kahvlite ja lülitussõlme paljutõotavad konstruktsioonid.

3. Valemid, näide on toodud ja näidatakse tehnilise ja majandusliku analüüsi teostatavust teede valikul või asendamisel, lülitussõlmede rekonstrueerimisel.

Kirjandus

1. Idelchik I.E. Hüdraulilise takistuse käsiraamat. M.: Masinaehitus, 1992.

2. Nikitina I.K. Soojuselektrijaamade torustike käsiraamat. M.: Energoatomizdat, 1983.

3. Hüdraulika- ja ventilatsioonisüsteemide arvutuste käsiraamat / Toim. A.S. Jurjeva. Peterburi: ANO MTÜ "Rahu ja perekond", 2001.

4. Rabinovitš E.Z. Hüdraulika. M.: Nedra, 1978.

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Koostootmisauruturbiinid / Toim. D.P. Vanem. M: Energoizdat, 1986.

Võite kasutada ka ligikaudset valemit:

0,195 v 1,8

R f . (10) d 100 1, 2

Selle viga ei ületa 3–5%, mis on inseneriarvutuste jaoks piisav.

Kogu sektsiooni hõõrdumisest tingitud rõhukadu saadakse, korrutades erikaod R lõigu pikkusega l, Rl, Pa. Kui kasutatakse muudest materjalidest õhukanaleid või kanaleid, tuleb teha kareduse βsh korrektsioon vastavalt tabelile. 2. See sõltub õhukanali materjali absoluutsest ekvivalentkaredusest K e (tabel 3) ja väärtusest v f .

					Tabel 2
		Parandusväärtused βsh
v f , m/s			βsh väärtustel K e, mm

Tabel 3 Õhukanali materjali absoluutne ekvivalentne karedus

						krohvija-
						ruudustikul
K e, mm

Terasest õhukanalite puhul βsh = 1. Täpsemad βsh väärtused leiate tabelist. 22.12. Seda muudatust arvesse võttes saadakse ajakohastatud hõõrdumise rõhukadu Rl βsh, Pa, korrutades Rl väärtusega βsh. Seejärel määratakse osalejatele avaldatav dünaamiline surve

standardtingimustes ρw = 1,2 kg/m3.

Järgmisena määratakse piirkonnas lokaalsed takistused, määratakse kohalikud takistuste koefitsiendid (LRC) ξ ja arvutatakse selle piirkonna IMR-i summa (Σξ). Kõik kohalikud takistused registreeritakse järgmisel kujul.

LEHT KMS VENTILATSIOONISÜSTEEMID

jne.

IN veerus “kohalik takistus” on kirjas selles piirkonnas saadaolevate takistuste (pain, tee, rist, põlve, võre, õhujaotur, vihmavari jne) nimetused. Lisaks märgitakse ära nende kogus ja omadused, mille järgi määratakse nende elementide CMR väärtused. Näiteks ümmarguse väljalaskeava puhul on see pöördenurk ja pöörderaadiuse suhe kanali läbimõõdusse r / d, ristkülikukujulise väljalaskeava jaoks - pöördenurk ja õhukanali a ja b külgede mõõtmed. Õhukanali või kanali külgmiste avade jaoks (näiteks kohas, kuhu on paigaldatud õhuvõtuvõre) - ava pindala ja õhukanali ristlõike suhe

f otv / f o . Läbikäigul olevate tee- ja ristide puhul võetakse arvesse käigu ja tüve ristlõikepindala f p /f s ning vooluhulka harus ja tüves L o /L s, tiistel. ja ristid oksal - oksa ja tüve ristlõikepindala suhe f p / f s ja jällegi L o / L c väärtus. Tuleb meeles pidada, et iga tee või rist ühendab kahte kõrvuti asetsevat sektsiooni, kuid need on seotud ühega nendest sektsioonidest, millel on väiksem õhuvool L. Teede ja ristide erinevus möödasõidul ja harul on seotud disaini suuna kulgemisega. See on näidatud joonisel fig. 11. Siin on arvutatud suund kujutatud jämeda joonega ja õhuvoolude suunad on kujutatud õhukeste nooltega. Lisaks on allkirjastatud, kus täpselt igas variandis asub tünn, läbipääs ja ava.

tee hargnemine vahekordade fп/fс, fo/fс ja Lо/Lс õigeks valikuks. Pange tähele, et sissepuhkeventilatsioonisüsteemides tehakse arvutus tavaliselt õhu liikumise vastu ja väljatõmbeventilatsioonisüsteemides - mööda seda liikumist. Piirkonnad, kuhu kõnealused teesid kuuluvad, on märgitud linnukestega. Sama kehtib ka ristide kohta. Reeglina, kuigi mitte alati, ilmuvad põhisuuna arvutamisel läbipääsule tee- ja ristid ning sekundaarsete sektsioonide aerodünaamilisel ühendamisel (vt allpool). Sel juhul saab sama tee põhisuunas arvesse võtta läbipääsu teena ja teiseses suunas

– erineva koefitsiendiga haruna. KMS ristide jaoks

aktsepteeritud samas suuruses, mis vastavate ti-de puhul.

Riis. 11. Tee arvutusskeem

Tavaliselt esinevate takistuste ξ ligikaudsed väärtused on toodud tabelis. 4.

			Tabel 4
Mõnede lokaalsete takistuste väärtused ξ
Nimi		Nimi
vastupanu		vastupanu
Ümar kurv 90o,		Võre ei ole reguleeritav
r/d = 1		mai RS-G (heitgaasid või
Ristkülikukujuline painutus 90°		õhu sisselaskeava)
Tee vahekäigul (on-		Järsk laienemine
rõhumine)
Tee oksal		Äkiline kokkutõmbumine
Tee vahekäigul (kõik-		Esimene külgne auk
		Sissepääs õhu sisselaskeavasse
Tee oksal	–0.5* …	boori kaevandus)
Lambilamp (anemostaat) ST-KR,		Ristkülikukujuline küünarnukk
		90o
Reguleeritav iluvõre RS-		Vihmavari väljalasketoru kohal
VG (varustus)

*) negatiivne CMR võib tekkida madalal Lo/Lс-l, kuna põhivoolu kaudu väljub (imeb) õhk harust.

Täpsemad andmed KMS-i kohta on toodud tabelis. 22.16 – 22.43. Kõige tavalisemate kohalike takistuste jaoks -

tees läbipääsus - KMS-i saab ligikaudselt arvutada ka järgmiste valemite abil:

	0,41 f "25 L" 0,2 4			0.25 kl		0,7 ja	f "0,5 (11)
– teedele tühjendamise ajal (varustus);
L juures	0,4 saate kasutada lihtsustatud valemit
			prox pr 0,425 0,25 f p ";
		0,2 1,7 f"		0,35 0,25 f"		2,4 liitrit		0. 2 2

– imemis- (väljalaske) teedele.

Siin L"						f o	ja f"		f lk
						f koos

Pärast Σξ väärtuse määramist arvutage rõhukadu kohalike takistuste korral Z P d , Pa ja kogu rõhukadu

leniya piirkonnas Rl βш + Z, Pa.

Arvutustulemused kantakse tabelisse järgmisel kujul.

VENTILATSIOONISÜSTEEMI AERODÜNAAMILINE ARVUTUS

Arvutatud

Kanali mõõtmed

survet

hõõrdumise jaoks

Rlβ w

Rd,

βsh

d või

f op,

ff,

Vf,

d ekv

l, m

a × b,

Kui põhisuuna kõigi sektsioonide arvutamine on lõpule viidud, summeeritakse nende jaoks Rl βш + Z väärtused ja määratakse kogutakistus.

ventilatsioonivõrk P võrk = Σ(Rl βш + Z ).

Pärast põhisuuna arvutamist seotakse üks või kaks haru. Kui süsteem teenindab mitut korrust, saate linkimiseks valida vahekorrustel põrandaharud. Kui süsteem teenindab ühte korrust, seotakse põhiliini harud, mis ei ole põhisuunas (vt näide lõigus 4.3). Seotud sektsioonide arvutamine toimub samas järjestuses nagu põhisuuna puhul ja see registreeritakse tabelisse samal kujul. Linkimine loetakse lõpetatuks, kui summa

Rõhukadu Σ(Rl βш + Z) piki seotud sektsioone erineb summast Σ(Rl βш + Z) mööda põhisuuna paralleelselt ühendatud sektsioone mitte rohkem kui 10%. Paralleelselt ühendatud sektsioonideks loetakse sektsioone piki põhi- ja ühendussuundi nende hargnemiskohast kuni õhujaoturiteni. Kui ahel näeb välja selline, nagu on näidatud joonisel fig. 12 (põhisuund on esile tõstetud jämeda joonega), siis 2. suuna sidumine eeldab, et 2. sektsiooni Rl βш + Z väärtus on võrdne jaotise 1 väärtusega Rl βш + Z, mis on saadud põhisuuna arvutamisel. täpsusega 10%. Ühendamine saavutatakse ristkülikukujuliste õhukanalite ümmarguste või sektsioonide läbimõõtude valimisel ühendatud aladel ja kui see pole võimalik, paigaldatakse okstele drosselklapid või membraanid.

Ventilaatori valik tuleb teha vastavalt tootja kataloogidele või andmetele. Ventilaatori rõhk võrdub ventilatsioonisüsteemi aerodünaamilise arvutuse käigus määratud põhisuunas ventilatsioonivõrgu rõhukadude summaga ja ventilatsiooniseadme elementide (õhuklapp, filter) rõhukadude summaga. , õhusoojendi, summuti jne).

Riis. 12. Ventilatsioonisüsteemi skeemi fragment koos ühendamise haru valikuga

Ventilaatorit on võimalik lõplikult valida alles pärast akustilist arvutust, kui mürasummuti paigaldamise küsimus on otsustatud. Akustilise arvutuse saab teha alles pärast ventilaatori eelvalikut, kuna selle lähteandmed on ventilaatori poolt õhukanalitesse eralduva helivõimsuse tasemed. Akustilised arvutused tehakse peatükis 12 toodud juhiste järgi. Vajadusel arvutage ja määrake summuti standardsuurus, seejärel valige lõpuks ventilaator.

4.3. Toiteventilatsioonisüsteemi arvutamise näide

Kaalumisel on söögitoa sissepuhkeventilatsioonisüsteem. Plaani õhukanalite ja õhujaoturite joonis on toodud punktis 3.1 esimeses versioonis (saalide standardskeem).

Süsteemi skeem

1000x400 5 8310 m3/h

	2772 m3/h2

Täpsemat infot arvutusmetoodika ja vajalike lähteandmete kohta leiab aadressilt. Vastav terminoloogia on toodud.

LEHT KMS-SÜSTEEM P1

		Kohalik vastupanu
		924 m3/h
		1. Ümar kurv 90o r /d =1
		2. Tee läbipääsul (väljalaskmine)
		fп/fc		Lo/Lc
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Tee läbipääsul (väljalaskmine)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Tee läbipääsul (väljalaskmine)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. Ristkülikukujuline painutus 1000×400 90o 4 tk.
		1. Õhu sissevõtu võll koos vihmavarjuga
		(esimene auk)
		1. Releediga õhuvõtuvõre
	KMS-SÜSTEEMI P1 LEHT (HARU nr 1)
		Kohalik vastupanu
		1. Õhujaotur PRM3 voolukiirusel
		924 m3/h
		1. Ümar kurv 90o r /d =1
		2. Haru tee (tühjendus)
		fo/fc		Lo/Lc

LISA Ventilatsioonivõrede ja -varjude omadused

I. Toite- ja väljalaskevõrede RS-VG ja RS-G selged ristlõiked, m2

Pikkus, mm			Kõrgus, mm

Kiirustegur m = 6,3, temperatuurikoefitsient n = 5,1.

II. Lambivarjude ST-KR ja ST-KV omadused

Nimi		Mõõdud, mm		f fakt, m 2
		Mõõtmeline	Interjöör
Lamp ST-KR
(ümmargune)
Lamp ST-KV
(ruut)

Kiirustegur m = 2,5, temperatuurikoefitsient n = 3.

BIBLIOGRAAFILINE LOETELU

1. Samarin O.D. KTsKP tüüpi toiteventilatsiooniseadmete (kliimaseadmete) seadmete valik. Kursuse- ja diplomitööde täitmise juhend eriala 270109 “Soojus- ja gaasivarustus ning ventilatsioon” üliõpilastele. – M.: MGSU, 2009. – 32 lk.

2. Belova E.M. Hoonete keskkliimasüsteemid. – M.: Eurokliima, 2006. – 640 lk.

3. SNiP 41-01-2003 “Küte, ventilatsioon ja kliimaseade”. – M.: Riigi Ühtne Ettevõte TsPP, 2004.

4. Arktose seadmete kataloog.

5. sanitaarruumid. 3. osa. Ventilatsioon ja konditsioneer. 2. raamat. / Toim. N.N. Pavlov ja Yu.I. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 lk.

6. GOST 21.602-2003. Ehituse projekteerimisdokumentatsiooni süsteem. Kütte, ventilatsiooni ja kliimaseadmete töödokumentatsiooni rakendamise reeglid. – M.: Riigi Ühtne Ettevõte TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. Õhu liikumise režiimist terasest õhukanalites.

// SOK, 2006, nr 7, lk. 90-91.

8. Disaineri käsiraamat. Kodune sanitaarruumid. 3. osa. Ventilatsioon ja konditsioneer. 1. raamat. / Toim. N.N. Pavlov ja Yu.I. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 lk.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Ventilatsioon. – M.: ASV, 2006. – 616 lk.

10. Krupnov B.A. Ehituse soojusfüüsika, kütte, ventilatsiooni ja kliimaseadmete terminoloogia: juhendid eriala „Soojus- ja gaasivarustus ning ventilatsioon“ üliõpilastele.

 

---

Loe:
Jäära ja Amburi ühilduvus: tuline liit fantaasiaga Milliseid lilli peaksin Jäärale kinkima? Üldfüüsilise töövõime määramine ja hindamine Wobenzym – ametlik* kasutusjuhend Mikroelemendid hõlmavad