• Integra Mühendislik'ten çocuk ve eğitim kurumları için bir ısıtma sistemi sipariş ederken ne elde edersiniz?

Bir okul, anaokulu, kolej, üniversitenin ısıtma sistemi: şirketimizin bir dizi hizmeti

• proje geliştirme eğitim kurumlarının iç ısıtma sistemleri;
• termal ve hidrolik hesaplama okul kazan dairesi, çocuk Yuvası, Üniversite;
• ısıtma sisteminin yeniden inşası ve modernizasyonu;
• iç ağların kurulumu ve ısıtma ekipmanı;
• seçim ve kazanların montajıçocuklar ve eğitim kurumları için ısıtma sistemleri;
• hesaplama, seçim ve kurulum su yerden ısıtma sistemleri;
• bakım ve onarımısıtma ve kazan ekipmanları;
• uyumlaştırma denetleme makamları ile.

Tahmini dış hava sıcaklığının –40 ° C ve altında olduğu bölgelerdeki eğitim kurumları için, donmasını önleyen katkı maddeleri içeren suyun kullanılmasına izin verilir (GOST 12.1.005'e göre 1. ve 2. tehlike sınıflarındaki zararlı maddeler kullanılmamalıdır). katkı maddesi olarak kullanılabilir) ve okul öncesi kurumların binalarında katkılı soğutucu kullanılmasına izin verilmez. zararlı maddeler 1-4 tehlike sınıfı.

Okullarda, okul öncesi ve eğitim kurumlarında otonom kazan daireleri ve ısıtma sistemlerinin tasarımı ve montajı

Okulların, anaokullarının ve diğer çocuk ve eğitim kurumlarının (üniversiteler, meslek okulları, kolejler) şehirlerde CHP veya kendi kazan dairesi tarafından desteklenen merkezi ısıtma ve sıcak sisteme bağlıdır. Kırsal alanlarda, kendi kazan dairelerini özel bir odaya yerleştirerek özerk bir şema kullanıyorlar. Gazlaştırılmış bir alan olması durumunda, kazan doğal gazla çalışır, küçük okul ve okul öncesi kurumlarında kazanlar kullanılır. düşük güç katı üzerinde çalışmak veya sıvı yakıt veya elektrik.

Bir iç ısıtma sistemi tasarlarken, sınıflardaki hava sıcaklığı için mikro iklim standartlarını dikkate almak gerekir, okul sınıfları, kantinler, spor salonları, yüzme havuzları ve diğer alanlar. Çeşitli yazılımlar teknik amaç bina bölgelerinin su ve ısı sayaçları ile kendi ısıtma şebekeleri olmalıdır.

Spor salonlarını ısıtmak için su sistemi ile birlikte bir hava ısıtma sistemi kullanılmaktadır. cebri havalandırma ve aynı kazan dairesinden çalışmak. Su yerden ısıtma cihazı soyunma odalarında, banyolarda, duşlarda, yüzme havuzlarında ve varsa diğer odalarda bulunabilir. Açık giriş grupları büyükçe Eğitim Kurumları termal perdeleri takın.

Bir anaokulunun, okulun, eğitim kurumunun ısıtma sistemi - ısıtma sisteminin organizasyonu ve yeniden inşası ile ilgili çalışmaların bir listesi:

• ihtiyacı belirlemek bir proje oluştururken veya eskiz diyagramıısı kaynağı;
• tercih yol ve yer boru hatlarının montajı;
• seçim ekipman ve malzemeler uygun kalite;
• kazan dairesinin termal ve hidrolik hesabı, teknolojinin tanımı ve SNiP gereksinimleri için doğrulanması;
• verimliliği artırma olasılığı, bağlantı ek ekipman (gerekirse);
• yüklerin hesaplanması ve ısıtma sisteminin bir bütün olarak ve ısıtılan binaların alanı açısından performansı;
• nesnenin yeniden inşası sırasında - sitelerin hazırlanması, sonraki kurulum için temel ve duvarlar;
• kusur tespiti bina ısıtma sisteminin bölümleri;
• terimlerin ve maliyetin hesaplanması iş ve ekipman, maliyet tahminleri;
• ekipman temini ve önceden kararlaştırılan bir maliyet tahmininde işlerin zamanında yürütülmesi.

İçin ısıtma cihazları ve anaokullarında boru hatları, merdiven boşlukları ve lobiler, boru hatlarının koruyucu çitleri ve ısı yalıtımı sağlamak için gereklidir.

Tanıtım

ortak bir parça

Nesnenin özellikleri

Isı tüketicilerinin sayısının belirlenmesi. Yıllık ısı tüketimi grafiği

Isı besleme sistemi ve şematik diyagram

Kazan dairesinin ısıtma şemasının hesaplanması

Kazan dairesi ekipman seçimi

Ana ve yardımcı ekipmanların seçimi ve yerleştirilmesi

Kazan ünitesinin termal hesabı

Isı üfleme yolunun aerodinamik hesabı

Özel birim.

2. Bir blok ısıtıcı sisteminin geliştirilmesi.

2.1 Su temini için ilk veriler

2.2 Bir su hazırlama şeması seçme

2.3 Su ısıtma tesisatı için ekipmanın hesaplanması

2.4 Ağ kurulumunun hesaplanması

3. Teknik ve ekonomik kısım

3.1 İlk veriler

3.2 İnşaat ve montaj işlerinin sözleşmeye bağlı maliyetinin hesaplanması

3.3 Yıllık işletme maliyetlerinin belirlenmesi

3.4 Yıllık ekonomik etkinin belirlenmesi

Seksiyonel su ısıtıcılarının montajı

5. Otomasyon

KE-25-14s kazan ünitesinin otomatik regülasyonu ve ısı mühendisliği kontrolü

6. İnşaatta işgücü koruması

6.1 Kazan dairesine güç ve teknolojik ekipmanların montajı sırasında işçi koruması

6.2 Potansiyel tehlikelerin analizi ve önlenmesi

6.3 Sapanların hesaplanması

7. Organizasyon, planlama ve inşaat yönetimi

7.1 Kazan montajı

7.2 Çalışmaya başlama koşulları

7.3 İşçilik ve ücretlerin üretim maliyeti

7.4 Program parametrelerinin hesaplanması

7.5 İnşaat planının organizasyonu

7.6 Teknik ve ekonomik göstergelerin hesaplanması

8. Operasyon organizasyonu ve enerji tasarrufu

kullanılmış literatür listesi

Tanıtım.

Zor zamanlarımızda, hastalıklı bir kriz ekonomisiyle, inşaat mümkünse, yeni endüstriyel tesislerin inşası büyük zorluklarla doludur. Ancak herhangi bir zamanda, herhangi bir ekonomik durumda, gelişmesi olmadan ulusal ekonominin normal işleyişinin imkansız olduğu bir dizi endüstri vardır, nüfus için gerekli sıhhi ve hijyenik koşulları sağlamak imkansızdır. Bu endüstriler, hem günlük yaşamda hem de işte nüfus için rahat yaşam koşulları sağlayan enerjiyi içerir.

Son çalışmalar, toplam termal enerji tüketiminin karşılanmasında büyük ısıtma kazanı tesislerinin katılımının önemli bir payını korumanın ekonomik fizibilitesini göstermiştir.

Saatte yüzlerce ton buhar veya yüzlerce MW ısı yükü kapasiteli büyük üretim, sanayi ve kalorifer kazan daireleri ile birlikte, hemen hemen her türlü yakıtla çalışan 1 MW'a kadar çok sayıda kazan ünitesi kurulmuştur. .

Ancak en büyük problem yakıtta. Sıvı ve gaz yakıtlar için tüketicilerin genellikle ödeme yapacak yeterli fonu yoktur. Bu nedenle yerel kaynakların kullanılması gerekmektedir.

Bu diploma projesinde, yakıt olarak yerel maden kömürü kullanan RSC Energia'nın üretim ve ısıtma kazanı tesisinin yeniden inşası geliştirilmektedir. Gelecekte, işleme tesisinin topraklarında bulunan madenden çıkan gaz emisyonlarının gazdan arındırılmasından kazan ünitelerinin gaz yanmasına aktarılması planlanmaktadır. Mevcut kazan dairesinde, RSC Energia tesisinin işletmesine buhar sağlamaya hizmet eden iki buhar kazanı KE-25-14 kuruldu ve sıcak su kazanlarıİdari binaların ve bir yerleşim köyünün ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini için TVG-8 (2 kazan).

Kömür üretiminin azalması nedeniyle kömür madenciliği işletmesinin üretim kapasitesi düşmüş, bu da buhar talebinde düşüşe neden olmuştur. Bu, KE-25 buhar kazanlarının sadece üretim amacıyla değil, aynı zamanda üretim için kullanılmasından oluşan kazan dairesinin yeniden inşasına neden oldu. sıcak suözel ısı eşanjörlerinde ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini için.

1. GENEL BÖLÜM

1.1. NESNE ÖZELLİKLERİ

Öngörülen kazan dairesi, RSC Energia fabrikasının topraklarında bulunuyor.

İşleme tesisinin sanayi sitesindeki binaların ve yapıların planlanması, yerleştirilmesi SNiP gerekliliklerine uygun olarak yapılır.

Çit sınırları içerisinde kalan sanayi sitesi arazisinin büyüklüğü 12.66 hektar, inşaat alanı 52194 m2 dir.

İnşaat alanının ulaşım ağı, kamu demiryolları ve yerel karayolları ile temsil edilmektedir.

Arazi düzdür, hafif yükselmeler vardır; toprakta balçık hakimdir.

Su temini kaynağı filtrasyon istasyonu ve Seversky Donets-Donbass kanalıdır. Su kanalının çoğaltılması sağlanır.

1.3. Tüketilen ısı miktarının belirlenmesi. Yıllık ısı tüketimi grafiği.

Sanayi işletmelerinin tahmini ısı tüketimi, birim çıktı başına veya m tipine (su, buhar) göre çalışan bir ısı taşıyıcı başına özgül ısı tüketim oranlarına göre belirlenir. Isıtma, havalandırma ve teknolojik ihtiyaçlar için ısı tüketimi Tablo 1.2'de gösterilmiştir. termal yükler.

Yıllık ısı tüketimi programı, tablo 1.2'de yansıtılan dış ortam sıcaklıklarının süresine bağlı olarak oluşturulmuştur. bu bitirme projesinin

Yıllık ısı tüketimi grafiğinin maksimum ordinatı, şu anda ısı tüketimine karşılık gelir. dışarı sıcaklığı hava -23 С.

Eğri ve ordinat eksenleri tarafından sınırlanan alan, ısıtma periyodu için toplam ısı tüketimini ve grafiğin sağ tarafındaki dikdörtgen - yaz aylarında sıcak su temini için ısı tüketimini verir.

Tablo 1.2'deki verilere dayanarak. tüketicilerin ısı tüketimini 4 mod için hesaplıyoruz: maksimum kış (t p. o. = -23C;); ısıtma periyodu sırasında ortalama bir dış sıcaklıkta; + 8C dış hava sıcaklığında; yazın.

Hesaplama tablo 1.3'te gerçekleştirilir. formüllere göre:

Isıtma ve havalandırma için ısı yükü, MW

Q ОВ = Q Р ОВ * (t int -t n) / (t int -t p.o.)

Yazın sıcak su temini için ısı yükü, MW

Q Л ГВ = Q Р ГВ * (t г -t хл) / (t г -t хз) * 

burada: Q Р ОВ - bir ısıtma sistemi tasarlamak için tasarım dış hava sıcaklığında ısıtma ve havalandırma için kış ısı yükünü tasarlayın. Tabloya göre kabul ediyoruz. 1.2.

t VN - ısıtılan odadaki iç hava sıcaklığı, t VN = 18С

Q Р ГВ - sıcak su kaynağında hesaplanan kış ısı yükü (Tablo 1.2);

t n - mevcut dış hava sıcaklığı, ° С;

t p.o. - dış havanın tahmini ısıtma sıcaklığı,

t g - sıcak su besleme sistemindeki sıcak suyun sıcaklığı, t g = 65 ° C

t chl, t xs - sıcaklık soğuk su yaz ve kış aylarında t xl = 15 °C, t xz = 5 °C;

 - yaz dönemi için düzeltme faktörü,  = 0.85

Tablo 1.2

Termal yükler

Tablo 1.3.

Yıllık ısı yüklerinin hesaplanması

Tabloya göre. 1.1. ve 1.3. Şekil 1.1'de sunulan yıllık ısı yükü maliyetlerinin bir grafiğini oluşturuyoruz.

1.4. ISI KAYNAĞI SİSTEMİ VE ŞEMASI

Isı kaynağı kaynağı, madenin yeniden inşa edilmiş kazan dairesidir. Isı taşıyıcı buhar ve kızgın sudur. İçme suyu sadece sıcak su sistemleri için kullanılır. Teknolojik ihtiyaçlar için buhar P = 0,6 MPa kullanılmaktadır. 150-70С sıcaklıkta aşırı ısıtılmış suyun hazırlanması için, t = 65 ° С olan suyun hazırlanması için bir sıcak su temini tesisatı için bir şebeke tesisatı sağlanır.

Isı besleme sistemi kapalı. Doğrudan su girişinin olmaması ve boru ve ekipman bağlantılarındaki sızıntılar yoluyla soğutucunun önemsiz sızıntısı nedeniyle, kapalı sistemler, içinde dolaşan şebeke suyunun miktarının ve kalitesinin yüksek bir sabitliği ile karakterize edilir.

Kapalı su ısıtma sistemlerinde, ısıtma şebekelerinden gelen su, yalnızca, daha sonra yerel sıcak su tedarik sistemine giren yüzey tipi ısıtıcılarda musluk suyunu ısıtmak için bir ısıtma ortamı olarak kullanılır. Açık su ısıtma sistemlerinde, yerel sıcak su tedarik sisteminin su katlama cihazlarına doğrudan ısıtma şebekelerinden sıcak su verilir.

Sanayi sitesinde, ısı besleme boru hatları köprüler ve galeriler boyunca ve kısmen Cl tipi geçilmez oluk kanallarında döşenir. Güzergahın dönüş açıları ve U şeklindeki genleşme derzleri nedeniyle boru hatları bir kompanzasyon cihazı ile döşenir.

Boru hatları, ısı yalıtımlı elektrik kaynaklı çelik borulardan yapılmıştır.

Diploma projesinin grafik bölümünün 1. sayfasında, ısıtma ağlarının tüketici nesnelerine dağıtımı ile sanayi sitesinin genel planı gösterilmektedir.

1.5. KAZAN ODASI ISITMA ŞEMASININ HESAPLANMASI

Temel termal diyagram, ana teknolojik enerji dönüşüm sürecinin özünü ve kurulumda çalışma sıvısının ısısının kullanımını karakterize eder. Tesisattaki hareket sırasına göre çalışma sıvısının boru hatları ile birleştirilen ana ve yardımcı ekipmanın koşullu grafik gösterimidir.

Kazan dairesinin ısıtma şemasını hesaplamanın temel amacı:

Yardımcı ihtiyaçlar için dış yükler ve ısı tüketiminden oluşan toplam ısı yüklerinin belirlenmesi ve ana ekipman seçimini haklı çıkarmak için bu yüklerin kazan dairesinin sıcak su ve buhar bölümleri arasında dağılımı;

Yardımcı ekipman seçimi için gerekli tüm ısı ve kütle akışlarının belirlenmesi ve boru hatları ve bağlantı elemanlarının çaplarının belirlenmesi;

Daha ileri teknik ve ekonomik hesaplamalar için başlangıç ​​verilerinin belirlenmesi (yıllık ısı üretimi, yıllık yakıt tüketimi, vb.).

Isı devresinin hesaplanması, kazan tesisinin toplam ısı çıkışını çeşitli çalışma modlarında belirlemenizi sağlar.

Kazan dairesinin termal diyagramı diploma projesinin grafik bölümünün 2. sayfasında gösterilmektedir.

Kazan dairesinin ısıtma şemasının hesaplanması için ilk veriler Tablo 1.4'te verilmiştir ve ısıtma şemasının hesaplanması Tablo 1.5'te verilmiştir.

Tablo 1.4

Bir ısıtma ve endüstriyel kazan dairesinin termal şemasını hesaplamak için ilk veriler buhar kazanları Kapalı bir ısı besleme sistemi için KE-25-14s.

Tablo 1.5

Kapalı bir ısı besleme sistemi için KE-25-14s buhar kazanlı bir ısıtma ve endüstriyel kazan dairesinin termal diyagramının hesaplanması.

Termal devrenin hesaplanması.

Temel termal diyagram, ana ekipmanı (kazanlar, pompalar, hava gidericiler, ısıtıcılar) ve ana boru hatlarını gösterir.

1. Termal devrenin tanımı.

P = 0.8 MPa çalışma basıncına sahip kazanlardan gelen doymuş buhar, kazan dairesinin genel buhar hattına girer, buradan buharın bir kısmı kazan dairesinde kurulu ekipmana alınır, yani: ısıtma suyu ısıtıcısı; sıcak su ısıtıcısı; hava giderici. Buharın bir diğer kısmı ise işletmenin üretim ihtiyaçlarına yöneliktir.

Endüstriyel tüketiciden gelen yoğuşma, 80 °C sıcaklıkta, %30 oranında yerçekimi ile yoğuşma kollektörüne geri döndürülür ve ardından yoğuşma pompası ile sıcak su tankına gönderilir.

Şebeke suyunun ısıtılması ve ayrıca sıcak suyun ısıtılması, sırayla bağlı iki ısıtıcıda buharla yapılırken, ısıtıcılar yoğuşma kapanı olmadan çalışırken, harcanan yoğuşma degazöre gönderilir.

Hava giderici ayrıca su arıtma tesisinden yoğuşma kayıplarını yenileyen kimyasal olarak arıtılmış su alır.

Ham su pompası, şehir su kaynağından su arıtma tesisine ve sıcak su deposuna su gönderir.

Yaklaşık 104 °C sıcaklıktaki havası alınmış su, bir besleme pompası ile ekonomizerlere pompalanır ve daha sonra kazanlara girer.

Kalorifer tesisatı takviye suyu, sıcak su deposundan takviye pompası ile alınır.

Termal devreyi hesaplamanın temel amacı:

yardımcı ihtiyaçlar için dış yükler ve buhar tüketiminden oluşan toplam ısı yüklerinin belirlenmesi,

ekipman seçimi için gerekli tüm ısı ve kütle akışlarının belirlenmesi,

daha ileri teknik ve ekonomik hesaplamalar için başlangıç ​​verilerinin belirlenmesi (yıllık ısı üretimi, yakıt, vb.).

Termal devrenin hesaplanması, kazan tesisinin toplam buhar kapasitesini çeşitli çalışma modlarında belirlemenizi sağlar. Hesaplama 3 karakteristik mod için yapılır:

maksimum kış,

en soğuk ay

2. Termal devreyi hesaplamak için ilk veriler.

Ñîäåðæàíèå

Tanıtım

90 öğrencilik bir okul için ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini hesabı

1.1 kısa bir açıklaması okullar

2 Garajın dış çitlerinden ısı kaybının belirlenmesi

3 Isıtma yüzeyi alanının hesaplanması ve seçimi ısıtma cihazları merkezi ısıtma sistemleri

4 Okul hava değişiminin hesaplanması

5 Isıtıcı seçimi

6 Okulun sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Merkezi ve yerel ısı beslemeli 1 numaralı şemaya göre diğer nesnelerin ısıtılması ve havalandırılmasının hesaplanması

2.1 Genişletilmiş konut ve kamu tesisleri standartlarına göre ısıtma ve havalandırma için ısı tüketiminin hesaplanması

2.2 Konut ve sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması kamu binaları

3. Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması ve kazanların seçimi

1 Yıllık bir ısı yükü programı oluşturma

3.2 Isıtma ortamı seçimi

3 Kazan seçimi

3.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın inşası

bibliyografya

Tanıtım

Tarım-sanayi kompleksi, ulusal ekonominin enerji yoğun bir dalıdır. Sanayi, konut ve kamu binalarının ısıtılması, hayvancılık binaları ve koruyucu zemin yapılarında yapay bir mikro iklim yaratılması, tarım ürünlerinin kurutulması, ürünlerin üretilmesi, yapay soğuk elde edilmesi ve diğer birçok amaç için büyük miktarda enerji harcanmaktadır. Bu nedenle, tarımsal sanayi kompleksinin güç kaynağı, geleneksel ve geleneksel olmayan enerji kaynaklarını kullanarak termal ve elektrik enerjisinin üretimi, iletimi ve kullanımı ile ilgili çok çeşitli görevleri içerir.

Bu kurs projesi, entegre bir güç kaynağı için bir seçenek sunar yerleşme:

· Belirli bir tarımsal sanayi kompleksi nesneleri şeması için, ısı enerjisi, elektrik, gaz ve soğuk su talebinin bir analizi yapılır;

· Isıtma, havalandırma ve sıcak su besleme yüklerinin hesaplanması;

· Isıda ekonominin ihtiyacını karşılayabilecek kazan dairesinin gerekli kapasitesi belirlenir;

· Kazan seçimi yapılır.

Gaz tüketiminin hesaplanması,

1. 90 öğrencilik bir okulun ısıtma, havalandırma ve sıcak su temininin hesaplanması

1.1 Okulun kısa açıklaması

Boyutlar 43.350x12x2.7.

Oda hacmi V = 1709.34 m3.

Dış boyuna duvarlar - çimento üzerine GOST 530-95 uyarınca KP-U100 / 25 markasının kaplama ve bitirme, kalınlaştırılmış tuğladan yapılmış taşıyıcı - kum harcı M 50, 250 ve 120 mm kalınlığında ve 140 mm yalıtım - aralarında genleşmiş polistiren.

İç duvarlar - içi boş, kalınlaştırılmış seramik tuğla M50 çözeltisi üzerinde GOST 530-95'e göre KP-U100 / 15 kaliteleri.

Bölmeler, M 50 harcı ile GOST 530-95'e göre KP-U75 / 15 tuğladan yapılmıştır.

Çatı - çatı kaplama malzemesi (3 kat), çimento-kum şapı 20mm, genleşmiş polistiren 40mm, çatı kaplama malzemesi 1 kat, çimento-kum şapı 20mm ve betonarme döşeme;

Zeminler - beton M300 ve kırma taşla sıkıştırılmış toprak.

Çift kanatlı çift kanatlı pencereler 2940x3000 (22 adet) ve 1800x1760 (4 adet) pencere ölçülerindedir.

Tekli dış ahşap kapılar 1770х2300 (6 adet)

Dış havanın tasarım parametreleri tн = - 25 0 С.

Dış havanın tahmini kış havalandırma sıcaklığı tн.в. = - 16 0 C.

İç havanın tasarım sıcaklığı tв = 16 0 С'dir.

Alanın nem alanı normal kurudur.

Barometrik basınç 99,3 kPa.

1.2 Hava değişim okulunun hesaplanması

Öğrenme süreci okulda gerçekleşir. Çok sayıda öğrencinin uzun süre kalması ile karakterizedir. Zararlı emisyon yok. Okul için hava değişim katsayısı 0.95 ... 2 olacaktır.

K ∙ Vp,

Q'nun hava değişimi olduğu yerde, m³ / h; Vp - oda hacmi, m³; K - hava değişim sıklığı = 1 alınır.

1. Odanın boyutları.

Oda hacmi: = 1709.34 m 3. = 1 ∙ 1709.34 = 1709.34 m 3 / sa.

Isıtma ile birlikte odada genel havalandırma düzenliyoruz. Egzoz milleri şeklinde doğal egzoz havalandırması düzenleriz, egzoz millerinin kesit alanı F, formülle bulunur: F = Q / (3600 ∙ ν k.vn). , daha önce h = 2,7 m yüksekliğinde egzoz şaftındaki hava hızını belirledikten sonra

ν c.vn. =

ν c.vn. = = 1,23 m / s = 1709,34 ∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m2

Egzoz mili sayısı hsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5≈ 10

2 m yüksekliğinde ve 0,04 m² serbest kesitli (200 x 200 mm boyutlarında) 10 egzoz şaftı kabul ediyoruz.

1.3 Odanın dış muhafazalarından kaynaklanan ısı kaybının belirlenmesi

Odanın iç çitlerinden ısı kaybını hesaba katmıyoruz, çünkü ortak odalardaki sıcaklık farkı 5 0 C'yi geçmez. Çevreleyen yapıların ısı transfer direncini belirleyin. Isı transfer direnci dış duvar(Şekil 1) Tablodaki verileri kullanarak formülle bulacağız. 1, bunu bilmek ısıl dirençısı algısı iç yüzey eskrim Rw = 0.115 m 2 ∙ 0 С / W

,

nerede Rв - çitin iç yüzeyinin ısı emilimine karşı termal direnç, m² · ºС / W; - bireysel katmanların termal iletkenliğinin termal dirençlerinin toplamı t - termal iletkenlik λi, W / (m · ºС) olan malzemelerden yapılmış, δi (m) kalınlığında katman çit, λ değerleri verilmiştir. Tablo 1; Rн - çitin dış yüzeyinin ısı transferine karşı termal direnç Rn = 0.043 m 2 ∙ 0 С / W (dış duvarlar ve çatı katları için).

Şekil 1 Duvar malzemelerinin yapısı.

Tablo 1 Duvar malzemelerinin ısıl iletkenliği ve genişliği.

Dış duvar ısı transfer direnci:

R 01 = m² · ºС / W.

) Pencerelerin ısı transferine karşı direnç Rо.ok = 0.34 m 2 ∙ 0 С / W (sayfa 8'deki tablodan bulunur)

Dış kapı ve kapıların ısı transfer direnci 0,215 m 2 ∙ 0 С / W (sayfa 8'deki tablodan bulunur)

) Bir çatı katı için tavanın ısı transferine karşı direnci (Rw = 0.115 m 2 ∙ 0 C / W, Rn = 0.043 m 2 ∙ 0 C / W).

Zeminlerdeki ısı kayıplarının hesaplanması:

Şekil 2 tavan yapısı.

Tablo 2 Zemin malzemelerinin ısıl iletkenliği ve genişliği

Tavanın ısı transfer direnci

m 2 ∙ 0 С / W.

) Zeminlerdeki ısı kayıpları bölgeler - dış duvarlara paralel 2 m genişliğinde şeritler halinde hesaplanır (Şekil 3).

Kat alanları eksi bodrum alanı: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 148 m 2

F2 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F3 = 6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Bodrum kat alanları: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1 = 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2, = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F2 = 6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

Doğrudan zeminde bulunan zeminler, her birinin termal iletkenliği λ≥1,16 W / (m 2 ∙ 0 С) olan birkaç malzeme katmanından oluşuyorsa yalıtılmamış olarak kabul edilir. Yalıtımlı zeminler, yalıtım katmanı λ olan yalıtım katmanı olarak kabul edilir.<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Her bölge için ısı transfer direnci (m 2 ∙ 0 С / W), yalıtımsız zeminler için olduğu gibi belirlenir, çünkü her katmanın ısıl iletkenliği λ≥1.16 W / m 2 ∙ 0 С Yani, ısı transferine direnç R® = Rn.p. ilk bölge için 2.15, ikincisi için - 4.3, üçüncü için - 8.6, geri kalanı - 14.2 m 2 ∙ 0 C / W.

) Pencere açıklıklarının toplam alanı: yaklaşık = 2.94 ∙ 3 ∙ 22 + 1.8 ∙ 1.76 ∙ 6 = 213 m 2.

Dış kapıların toplam alanı: dv = 1.77 ∙ 2.3 ∙ 6 = 34.43 m 2.

Dış duvarın alanı eksi pencere ve kapı açıklıkları: n.s. = 42.85 ∙ 2.7 + 29.5 ∙ 2.7 + 11.5 ∙ 2.7 + 14.5 ∙ 2.7 + 3 ∙ 2.7 + 8.5 ∙ 2.7 - 213-34 , 43 = 62 m 2.

Bodrum duvar alanı: n.s.p = 14,5 ∙ 2,7 + 5,5 ∙ 2,7-4,1 = 50

) Tavan alanı: ter = 42.85 ∙ 12 + 3 ∙ 8.5 = 539.7 m 2,

,

burada F, 0,1 m2 doğrulukla hesaplanan çitin (m2) alanıdır (kapalı yapıların doğrusal boyutları, ölçüm kurallarına göre 0,1 m doğrulukla belirlenir); tв ve tн - iç ve dış havanın tasarım sıcaklıkları, ºС (app. 1 ... 3); R 0 - ısı transferine karşı toplam direnç, m 2 ∙ 0 С / W; n, çitin dış yüzeyinin dış havaya göre konumuna bağlı olarak bir katsayıdır, n = 1 katsayısının değerlerini alırız (dış duvarlar, çatı katı olmayan kaplamalar, çelikli çatı katları, kiremitli veya seyrek bir tornadaki asbestli çimento çatılar, zemindeki zeminler)

Dış duvarlardan kaynaklanan ısı kayıpları:

F NS = 601.1 W

Bodrumun dış duvarlarından ısı kayıpları:

Fn.s.p = 130.1W.

∑F n.s. = F n.s. + Fn.s.p. = 601.1 + 130.1 = 731.2 W.

Pencerelerden ısı kayıpları:

Fok = 25685 W

Kapılardan ısı kayıpları:

fdv = 6565,72 W

Tavandan ısı kaybı:

Fpot = = 13093.3 W

Zeminden ısı kaybı:

Fpol = 6240,5 W

Bodrum kattan kaynaklanan ısı kayıpları:

Fpol.p = 100 W

∑F kat = F kat. + F pol.p. = 6240,5 + 100 = 6340.5 W.

Dış dikey ve eğimli (yükseklik projeksiyonu) duvarlar, kapılar ve pencereler yoluyla ek ısı kayıpları çeşitli faktörlere bağlıdır. Fdob değerleri, ana ısı kayıplarının yüzdesi olarak hesaplanır. Kuzeye, doğuya, kuzeybatıya ve kuzeydoğuya bakan dış duvar ve pencerelerden kaynaklanan ek ısı kayıpları %10, güneydoğu ve batıya doğru ise %5'tir.

Endüstriyel binalar için dış havanın sızması için ek kayıplar, tüm çitlerden ana kayıpların% 30'u kadar alınır:

Finf = 0,3 7 watt

Böylece, toplam ısı kaybı aşağıdaki formülle belirlenir:

1.4 Merkezi ısıtma sistemleri için ısıtma yüzey alanının hesaplanması ve ısıtma cihazlarının seçimi

Kullanılan en yaygın ve evrensel ısıtma cihazları, dökme demir radyatörlerdir. Konut, kamu ve çeşitli endüstriyel binalara kurulurlar. Üretim tesislerinde ısıtma cihazı olarak çelik borular kullanıyoruz.

Önce ısıtma sisteminin boru hatlarından gelen ısı akışını belirleyelim. Açık olarak döşenen yalıtılmamış boru hatları tarafından odaya verilen ısı akışı, formül 3 ile belirlenir:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

burada Ftr = π ∙ d · l, borunun dış yüzeyinin alanıdır, m2; d ve l - boru hattının dış çapı ve uzunluğu, m (ana boru hatlarının çapları genellikle 25 ... 50 mm, yükselticiler 20 ... 32 mm, ısıtma cihazlarına bağlantılar 15 ... 20 mm'dir); ktr - W / (m 2 ∙ 0 С) borusunun ısı transfer katsayısı, sıcaklık kafasına ve boru hattındaki ısı taşıyıcının tipine bağlı olarak tablo 4'e göre belirlenir, ºС; η - tavanın altına yerleştirilmiş bir besleme hattı için 0,25'e eşit katsayı, dikey yükselticiler için - 0,5, zeminin üzerinde bulunan bir dönüş hattı için - 0,75, bir ısıtma cihazına bağlantılar için - 1,0

Tedarik hattı:

Çap-50mm: 50mm = 3,14 ∙ 73,4 ∙ 0,05 = 11,52 m²;

Çap 32mm: 32mm = 3,14 ∙ 35,4 ∙ 0,032 = 3,56 m²;

Çap-25 mm: 25mm = 3,14 ∙ 14,45 ∙ 0,025 = 1,45 m²;

Çap-20: 20mm = 3,14 ∙ 32,1 ∙ 0,02 = 2,02 m²;

Dönüş hattı:

Çap-25mm: 25mm = 3,14 ∙ 73,4 ∙ 0,025 = 5,76 m²;

Çap-40mm: 40mm = 3,14 ∙ 35,4 ∙ 0,04 = 4,45 m²;

Çap-50mm: 50mm = 3,14 ∙ 46,55 ∙ 0,05 = 7,31 m2;

Cihazdaki su sıcaklığı ile odadaki hava sıcaklığı (95 + 70) / 2 - 15 = 67,5 ºС arasındaki ortalama fark için boruların ısı transfer katsayısı 9,2 W / (m² ∙ ºС) olarak alınır. Tablo 4'teki verilere göre.

Doğrudan ısı borusu:

Ф 1,50mm = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф 1,32 mm = 3,56 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 2620,16 W;

Ф 1,25mm = 1,45 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1067.2 W;

Ф п1.20mm = 2.02 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1486.72 W;

Dönüş ısı borusu:

Ф 2,25 mm = 5,76 ∙ 9,2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2914,56 W;

п 2,40mm = 4,45 ∙ 9,2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2251,7 W;

п 2,50mm = 7,31 ∙ 9,2 · (70 - 16) ∙ 1 = 3698,86 W;

Tüm boru hatlarından gelen toplam ısı akışı:

Ph tr = 8478.72 + 2620.16 + 1067.16 + 1486.72 + 2914.56 + 2251.17 + 3698.86 = 22517.65 W

Cihazların gerekli ısıtma yüzey alanı (m2) kabaca formül 4 ile belirlenir:

,

burada Fogr-Ftr, ısıtma cihazlarının ısı transferidir, W; Ftr - aynı odada bulunan açık boru hatlarının ısıtma cihazlarıyla ısı transferi, W; pr - cihazın ısı transfer katsayısı, W / (m 2 ∙ 0 С). su ısıtma için tpr = (tg + t®) / 2; tg ve t® - cihazdaki sıcak ve soğutulmuş suyun tasarım sıcaklığı; buharlı ısıtma için alçak basınç tpr = 100 ºС alın, yüksek basınçlı sistemlerde tpr, ilgili basınçta cihazın önündeki buhar sıcaklığına eşittir; tв - odadaki hava sıcaklığı tasarımı, ºС; β 1, ısıtma cihazının kurulum yöntemini dikkate alan bir düzeltme faktörüdür. Bir duvara veya 130 mm derinliğindeki bir niş içine ücretsiz kurulum için β 1 = 1; diğer durumlarda, β 1 değerleri aşağıdaki veriler temelinde alınır: a) cihaz, nişsiz bir duvara monte edilir ve aralarında mesafe olan bir raf şeklinde bir tahta ile kaplanır. 40 ... 100 mm'lik tahta ve ısıtıcı, katsayı β 1 = 1.05 ... 1.02; b) cihaz, pano ile ısıtma cihazı arasında 40 ... 100 mm'lik bir mesafe ile 130 mm'den fazla derinliğe sahip bir duvar nişine monte edilir; katsayı β 1 = 1.11 ... 1.06; c) cihaz nişsiz bir duvara monte edilir ve üst panoda ve zemine yakın ön duvarda pano ile ısıtıcı arasındaki mesafe 150, 180, 220 ve 260 mm, β 1 katsayısı sırasıyla 1.25'tir; 1.19; 1.13 & 1.12; β 1 - düzeltme faktörü β 2 - boru hatlarında su soğutmasını hesaba katan düzeltme faktörü. Sıcak su ısıtma boru hatlarının açık döşenmesi ve buhar ısıtmalı β 2 = 1. pompa sirkülasyonlu gizli döşeme boru hattı için β 2 = 1.04 (tek borulu sistemler) ve β 2 = 1.05 (üstten kablolu iki borulu sistemler); boru hatlarında su soğutmasındaki artış nedeniyle doğal sirkülasyonla, β 2 değerleri 1,04 faktörü ile çarpılmalıdır. 96 m²;

Hesaplanan oda için gerekli sayıda dökme demir radyatör bölümü aşağıdaki formülle belirlenir:

Fpr / fsn,

fsec, bir bölümün ısıtma yüzey alanıdır, m² (tablo 2). = 96 / 0.31 = 309.

Ortaya çıkan n değeri yaklaşıktır. Gerekirse, birkaç cihaza bölünür ve içindeki bölüm sayısına bağlı olarak cihazın ortalama ısı transfer katsayısındaki değişikliği dikkate alan bir düzeltme faktörü β 3 getirilerek, kabul edilen bölüm sayısı her ısıtma cihazında kurulum için bulunur:

ağız = n · β 3;

ağız = 309 1.05 = 325.

12 bölüme 27 radyatör takıyoruz.

ısıtma su temini okul havalandırma

1.5 Isıtıcı seçimi

Hava ısıtıcıları, odaya verilen havanın sıcaklığını artırmak için ısıtma cihazları olarak kullanılır.

Isıtıcı seçimi aşağıdaki sırayla belirlenir:

Havayı ısıtacak ısı akışını (W) belirleyin:

Фв = 0.278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tн), (10)

burada Q, hacimsel hava akış hızı, m³ / h; ρ, tк, kg / m³ sıcaklığındaki havanın yoğunluğudur; cf = 1 kJ / (kg ∙ ºС) - havanın özgül izobarik ısı kapasitesi; tк - ısıtıcıdan sonraki hava sıcaklığı, ºС; tн - ısıtıcıya giren havanın ilk sıcaklığı, ºС

Hava yoğunluğu:

ρ = 346 / (273 + 18) 99.3 / 99.3 = 1.19;

Fv = 0.278 ∙ 1709.34 ∙ 1.19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095.48 W.

,

Tahmini kütle hava hızı 4-12 kg / s ∙ m²'dir.

m².

3. Ardından, tablo 7'ye göre, hesaplanana yakın havada serbest bir kesit alanına sahip hava ısıtıcısının modelini ve numarasını seçiyoruz. Birkaç ısıtıcının paralel (hava yönünde) montajı ile, toplam serbest kesit alanı dikkate alınır. 0.115 m2 serbest hava alanı ve 12,7 m2 ısıtma yüzey alanı ile 1 K4PP No. 2 seçiyoruz.

4. Seçilen hava ısıtıcısı için gerçek kütle hava hızını hesaplayın

= 4,12 m/sn.

Bundan sonra, ısıtıcının benimsenen modeli için grafiğe (Şekil 10) göre, ısı taşıyıcının tipine, hızına ve νρ değerine bağlı olarak ısı transfer katsayısı k'yi buluyoruz. Programa göre, ısı transfer katsayısı k = 16 W / (m 2 0 С)

Isıtma ünitesi tarafından ısıtılmış havaya iletilen gerçek ısı akışını (W) belirleyin:

Фк = k ∙ F ∙ (t'av - tav),

burada k, ısı transfer katsayısı, W / (m 2 ∙ 0 С); F, hava ısıtıcısının ısıtma yüzeyinin alanıdır, m²; t´av - ısı taşıyıcının ortalama sıcaklığı, ºС, ısı taşıyıcı için - buhar - t´av = 95 ºС; tav - ısıtılan havanın ortalama sıcaklığı t'av = (tc + tn) / 2

Фк = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 - (16-16) / 2) = 46451 ∙ 2 = 92902 W.

plakalı ısıtıcılar KZPP No. 7, 92902 W'lık bir ısı akışı sağlar ve gerekli olan 83789,85 W'dir. Bu nedenle ısı transferi tam olarak sağlanır.

Isı transfer marjı =6%.

1.6 Okulun sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Sıhhi ihtiyaçlar için okulda sıcak suya ihtiyaç vardır. Günde 90 kişilik bir okul günde 5 litre sıcak su tüketiyor. Toplam: 50 litre. Bu nedenle, her biri 60 l / s su akış hızına sahip 2 yükseltici yerleştiriyoruz (yani toplam 120 l / s). Ortalama olarak, sıhhi ihtiyaçlar için sıcak suyun günde yaklaşık 7 saat kullanıldığını düşünürsek, sıcak su miktarını - 840 l / gün buluyoruz. Okulda saatte 0,35 m³/h tüketiliyor

Daha sonra su temini için ısı akışı

Fgv. = 0,278 0,35 983 4,19 (55 - 5) = 20038 W

Okulun duş sayısı 2'dir. Bir kabinde saatlik sıcak su tüketimi Q = 250 l/h, duşun günde ortalama 2 saat çalıştığını varsayıyoruz.

Daha sonra toplam sıcak su tüketimi: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. = 0,278 1 983 4,19 (55 - 5) = 57250 W.

∑F G.V. = 20038 + 57250 = 77288 W.

2. Bölgesel ısıtma için ısı yükünün hesaplanması

Bölgesel ısıtma sistemine dahil olan köyün konut ve kamu binalarını ısıtmak için tüketilen maksimum ısı akısı (W), aşağıdaki formüller kullanılarak yaşam alanına bağlı olarak toplu göstergelerle belirlenebilir:

Foto.zh. = φ ∙ F,

Foto.zh. = 0.25 ∙ Foto.zh., (19)

burada φ, 1 m² yaşam alanını ısıtmak için tüketilen maksimum özgül ısı akışının genişletilmiş bir göstergesidir, W / m². φ değerleri, programa göre tahmini kış dış sıcaklığına bağlı olarak belirlenir (Şekil 62); F - yaşam alanı, m².

1. 720 m 2 alana sahip on üç adet 16 daireli bina için şunları elde ederiz:

Foto.zh. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

360 m 2 alana sahip on bir adet 8 daireli bina için şunları elde ederiz:

Fotoğraf.zh. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Bal için. 6x6x2.4 boyutlarındaki öğeyi elde ederiz:

Fotoğraf toplamı = 0.25 ∙ 170 ∙ 6 ∙ 6 = 1530 W;

6x12 m boyutlarındaki bir ofis için:

Fotoğraflar toplamı = 0.25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

Bireysel konut, kamu ve endüstriyel binalar için, besleme havalandırma sisteminde ısıtma ve hava ısıtması için tüketilen maksimum ısı akışı (W) kabaca formüllerle belirlenir:

Phot = qot · Vn · (tv - tn) · a,

Фв = qв · Vn · (tv - tn.в.),

nerede q ve q içinde - binanın spesifik ısıtma ve havalandırma özellikleri, W / (m 3 · 0 С), tablo 20'ye göre alınır; V n - bodrumsuz dış ölçüme göre binanın hacmi, m 3, standart tasarımlara göre alınır veya uzunluğunun genişliği ve yüksekliği ile dünyanın planlama işaretinden kornişin tepesine kadar çarpılarak belirlenir. ; t in = binanın çoğu odası için tipik olan ortalama tasarım hava sıcaklığı, 0 С; t n = dış havanın tasarım kış sıcaklığı, - 25 0 С; t n.v. - dış havanın kış havalandırma sıcaklığını tasarlayın, - 16 0 С; a - tn = 25 0 С а = 1.05'te yerel iklim koşullarının belirli termal özellikleri üzerindeki etkisini dikkate alan bir düzeltme faktörü

Phot = 0.7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4.2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5000.91W,

Fv.toplam = 0,4 ∙ 5000,91 = 2000 W.

Tugay evi:

Phot = 0,5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511.2W,

Okul atölyesi:

Phot = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0.2 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249.28 W,

2.2 Konut ve kamu binaları için sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Binaların sıcak su temini için ısıtma süresi boyunca tüketilen ortalama ısı akışı (W) aşağıdaki formülle bulunur:

F.G.V. = q'dan itibaren Nw,

55 0 С sıcaklıkta su tüketim oranına bağlı olarak, bir kişi için sıcak su temini için harcanan ortalama ısı akışının (W) genişletilmiş göstergesi şöyle olacaktır: 407 watt'tır.

60 kişinin yaşadığı 16 apartman için, sıcak su temini için ısı akışı şöyle olacaktır: = 407 60 = 24 420 W,

bu tür on üç ev için - F. = 2442013 = 317460 B.

Yaz aylarında 60 kişinin yaşadığı 16 dairelik sekiz binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

Fg.v.l. = 0.65 Fg. = 0.65 317460 = 206349 W

30 kişinin yaşadığı 8 apartman için, sıcak su temini için ısı akışı şöyle olacaktır:

F.G.V. = 407 30 = 12210 W,

bu tür on bir ev için - F. = 1221011 = 97680 W.

Yaz aylarında 30 kişilik 11 adet 8 daireli binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

Fg.v.l. = 0.65 Fg. = 0.65 97680 = 63492 W.

Daha sonra ofisin su temini için ısı akışı şöyle olacaktır:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.833 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Yaz aylarında ofisin sıcak su temini için ısı tüketimi:

Fg.v.l. = 0.65 ∙ F g.c. = 0.65 ∙ 47690 = 31000 W

Balın su temini için ısı akışı. öğe olacaktır:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Bal için sıcak su temini için ısı tüketimi. yaz aylarında öğe:

Fg.v.l. = 0.65 ∙ F g.c. = 0.65 ∙ 13167 = 8559 W

Sıhhi ihtiyaçlar için atölyelerde de sıcak suya ihtiyaç duyulmaktadır.

Atölyede her biri 30 l / s su akış hızına sahip 2 yükseltici vardır (yani toplam 60 l / s). Ortalama olarak, sıhhi ihtiyaçlar için sıcak su günde yaklaşık 3 saat kullanıldığını düşünürsek, sıcak su miktarını - 180 l / gün buluyoruz.

Fgv. = 0,278 0,68 983 4,19 (55 - 5) = 38930 W

Yaz aylarında okul atölyesine sıcak su temini için tüketilen ısı akışı:

Fgv.l = 38930 0,65 = 25304.5 W

Isı akışı özet tablosu

∑F toplam = F + F'den + F'ye g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 W.

3. Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması ve kazanların seçimi

.1 Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması

Her tür ısı tüketimi için yıllık tüketim, analitik formüller kullanılarak hesaplanabilir, ancak bunu, kazan dairesinin yıl boyunca çalışma modlarını oluşturmak için de gerekli olan yıllık ısı yükü programından grafik olarak belirlemek daha uygundur. Böyle bir program, Ek 3'e göre belirlenen çeşitli sıcaklıklarda belirli bir alandaki etki süresine bağlı olarak oluşturulur.

İncirde. 3, köyün yerleşim alanına ve bir grup endüstriyel binaya hizmet veren kazan dairesinin yıllık yük programını göstermektedir. Grafik aşağıdaki gibi oluşturulmuştur. Sağ tarafta, apsis boyunca, kazan dairesi çalışma süresi saat olarak, sol tarafta - dış hava sıcaklığı; ordinat, ısı tüketimidir.

İlk olarak, konut ve kamu binalarının ısıtılması için ısı tüketimindeki değişimin dış sıcaklığa bağlı olarak grafiği çizilir. Bunu yapmak için, bu binaları ısıtmak için tüketilen toplam maksimum ısı akısı, ordinat ekseninde çizilir ve bulunan nokta, düz bir çizgi ile dış hava sıcaklığına karşılık gelen, yaşamın ortalama tasarım sıcaklığına eşit bir nokta ile bağlanır. çeyrek; kamu ve endüstriyel binalar tв = 18 ° С. Isıtma mevsiminin başlangıcı 8°C sıcaklıkta alındığından bu sıcaklığa kadar olan grafiğin 1. satırı noktalı çizgi ile gösterilmiştir.

Kamu binalarının ısıtılması ve havalandırılması için ısı tüketimi tn fonksiyonunda tв = 18 ° С'den hesaplanan havalandırma sıcaklığı tн.в'ye eğimli bir düz çizgi 3'tür. Belirli bir iklim bölgesi için Daha düşük sıcaklıklarda, besleme havasına oda havası eklenir. devridaim meydana gelir ve ısı tüketimi değişmeden kalır (grafik apsis eksenine paraleldir). Benzer şekilde, çeşitli endüstriyel binaların ısıtılması ve havalandırılması için ısı tüketimi grafikleri çizilir. Endüstriyel binaların ortalama sıcaklığı tв = 16 ° С'dir. Şekil, bu nesne grubu için ısıtma ve havalandırma için toplam ısı tüketimini göstermektedir (satır 2 ve 4, 16 ° C sıcaklıktan başlayarak). Sıcak su temini ve teknolojik ihtiyaçlar için ısı tüketimi tn'ye bağlı değildir. Bu ısı kayıpları için genel grafik, düz çizgi 5 ile gösterilmiştir.

Dış hava sıcaklığına bağlı olarak toplam ısı tüketimi grafiği, kesik çizgi 6 ile gösterilir (kırılma noktası tn.v.'ye karşılık gelir), ordinat ekseninde tüm tüketim türleri için tüketilen maksimum ısı akışına eşit bir segment kesilir. (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. v. + ∑Ft) hesaplanan dış sıcaklıkta tн.

Toplam yükleri ekleyerek 2.9W aldım.

Apsis ekseninin sağında, her bir dış sıcaklık için, ısıtma mevsiminin (kümülatif toplam), sıcaklığın inşaatın yapıldığı saate eşit veya daha düşük tutulduğu saat sayısı (Ek 3) , çizilir. Ve bu noktalardan dikey çizgiler çizilir. Ayrıca, aynı dış sıcaklıklarda maksimum ısı tüketimine karşılık gelen toplam ısı tüketimi grafiğinden bu çizgilere koordinatlar yansıtılır. Elde edilen noktalar, ısıtma periyodu için ısı yükünün bir grafiği olan düzgün bir eğri 7 ile bağlanır.

Toplam yaz yükünü gösteren koordinat eksenleri, eğri 7 ve yatay çizgi 8 ile sınırlanan alan, yıllık ısı tüketimini (GJ/yıl) ifade eder:

yıl = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

F, yıllık ısı yükü grafiğinin alanıdır, mm²; m Q ve m n, kazan dairesinin ısı tüketimi ve çalışma süresi ölçekleridir, sırasıyla W / mm ve h / mm.yıl = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ 9871.74 ∙ 23548 ∙ 47.8 = 40001.67 J / yıl

Bunun ısıtma mevsimi 31,681,32 J / yıl, % 79,2, yaz için 6589,72 J / yıl, bu da %20,8'dir.

3.2 Isıtma ortamı seçimi

Isı taşıyıcı olarak su kullanıyoruz. Tasarım termal yükü Фр, koşuldan (Фр ≤ 5,8 MW) daha az olan ≈ 2,9 MW olduğundan, besleme hattında 105 ºС sıcaklıkta su kullanılmasına izin verilir ve dönüş boru hattındaki su sıcaklığı 70 ºС'ye eşit alındı. Aynı zamanda tüketicinin ağındaki sıcaklık düşüşünün %10'a kadar çıkabileceğini de dikkate alıyoruz.

Kızgın suyun ısı taşıyıcı olarak kullanılması boruların çaplarını küçülterek metallerinde büyük bir tasarruf sağlar, sistemde dolaşan toplam su miktarı azaldığından şebeke pompalarının tükettiği enerji tüketimini azaltır.

Bazı tüketiciler teknik amaçlarla buhara ihtiyaç duyduğundan, tüketicilere ek ısı eşanjörleri kurulmalıdır.

3.3 Kazan seçimi

Isıtma ve endüstriyel kazanlar, içine monte edilen kazanların tipine bağlı olarak, sıcak su, buhar veya buhar ve sıcak su kazanları ile kombine olabilir.

Düşük sıcaklıkta soğutma sıvısına sahip geleneksel dökme demir kazanların seçimi, yerel enerji tedarikinin maliyetini basitleştirir ve azaltır. Isı temini için, her biri 779 kW termal güce sahip üç adet dökme demir su kazanı "Tula-3" alıyoruz, aşağıdaki özelliklere sahip gaz yakıtlı:

Tahmini güç Fr = 2128 kW

Kurulu güç Fu = 2337 kW

Isıtma yüzey alanı - 40,6 m²

Bölüm sayısı - 26

Boyutlar 2249 × 2300 × 2361 mm

Maksimum su ısıtma sıcaklığı - 115 ºС

Gaz üzerinde çalışırken verimlilik η к.а. = 0.8

Buhar modunda çalışırken, aşırı buhar basıncı - 68,7 kPa

.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın inşası

Tüketicilerin ısı yükünün dış hava sıcaklığına, havalandırma ve iklimlendirme sisteminin çalışma moduna, sıcak su temini için su tüketimine ve teknolojik ihtiyaçlara bağlı olarak değişmesi nedeniyle, kazan dairesinde ekonomik ısı üretim modları ısı kaynağının merkezi düzenlemesi ile sağlanmalıdır.

Su ısıtma şebekelerinde, soğutucunun sıcaklığını sabit bir akış hızında değiştirerek gerçekleştirilen ısı kaynağının yüksek kaliteli regülasyonu kullanılır.

Isıtma şebekesindeki su sıcaklıklarının grafikleri tp = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС) şeklindedir. tн = 95 ºС için çalışmada açıklanan yönteme göre bir grafik oluşturmuş olmak; ısıtma için tо = 70 ºС (sıcak su şebekesindeki soğutucunun sıcaklığının 70 ºС'nin altına düşmemesi gerektiği dikkate alınır), tpv = 90 ºС; tоv = 55 ºС - havalandırma için, ısıtma ve havalandırma şebekelerinde soğutma sıvısının sıcaklık değişim aralıklarını belirleriz. Apsis dış sıcaklık, ordinat ise şebeke suyunun sıcaklığıdır. Koordinatların kökeni, konut ve kamu binaları için hesaplanan iç sıcaklık (18 ºº) ve ısı taşıyıcının sıcaklığı ile aynı zamanda 18 ºº'ye eşittir. tp = 95 ºС, tн = -25 ºС sıcaklıklarına karşılık gelen noktalarda koordinat eksenlerine geri yüklenen dikmelerin kesişiminde, A noktası bulunur ve 70 ºС dönüş suyu sıcaklığından yatay bir çizgi çizilerek, B noktası A ve B noktalarını orijin koordinatlarıyla birleştirerek, dış havanın sıcaklığına bağlı olarak, ısıtma şebekesindeki doğrudan ve dönüş suyunun sıcaklığındaki değişikliklerin bir grafiğini elde ederiz. Bir sıcak su kaynağı yükünün varlığında, açık tip bir şebekenin besleme hattındaki soğutucunun sıcaklığı 70 ° C'nin altına düşmemelidir, bu nedenle besleme suyu için sıcaklık grafiğinin kırılma noktası C'ye, solunda τ p = const. Sabit bir sıcaklıkta ısıtma için ısı temini, soğutucunun akış hızı değiştirilerek düzenlenir. Minimum dönüş suyu sıcaklığı, dönüş suyu eğrisi ile kesişene kadar C noktasından dikey bir çizgi çizilerek belirlenir. D noktasının ordinat eksenine izdüşümü τо'nun en küçük değerini gösterir. Tasarım dış sıcaklığına (-16 ºC) karşılık gelen noktadan geri çekilen dik, havalandırma sistemleri için maksimum akış ve dönüş suyu sıcaklıklarını gösteren E ve F noktalarında AC ve BD çizgilerini keser. Yani, sıcaklıklar sırasıyla 91 ºº ve 47 ºº olup, tn.v ve tn aralığında (EK ve FL çizgileri) değişmeden kalır. Bu dış hava sıcaklıkları aralığında klima santralleri, ısıtıcılara giren havanın sıcaklığı sabit kalacak şekilde derecesi ayarlanan devridaim ile çalışır.

Isıtma şebekesindeki su sıcaklıklarının grafiği Şekil 4'te gösterilmektedir.

4. Isıtma şebekesindeki su sıcaklıklarının programı.

bibliyografya

1. Efendiev A.M. Tarımsal-endüstriyel karmaşık işletmeler için güç kaynağı tasarımı. Araç seti. Saratov 2009.

AA Zakharov Tarımda ısı kullanımı üzerine çalıştay. Gözden geçirilmiş ve genişletilmiş ikinci baskı. Moskova Agropromizdat 1985.

AA Zakharov Tarımda ısı kullanımı. Moskova Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Tarımsal üretim için termik santraller. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Tarım ürünlerinin depolanması ve işlenmesi için binalar ve tesisler.