Transformer semasa direka untuk mengurangkan arus primer kepada nilai yang paling sesuai untuknya alat pengukur dan geganti. (5 A, kurang kerap 1 atau 2.5 A), serta untuk mengasingkan litar kawalan dan perlindungan daripada litar primer voltan tinggi. Transformer semasa yang digunakan dalam suis secara serentak melaksanakan peranan penebat sesendal (TPL, TPOL). Sistem suis yang lengkap menggunakan pengubah arus sokongan (rod) - TLM. TPLC, TNLM, bas - TSL. dalam suis 35 kV dan ke atas - terbina dalam, bergantung pada jenis suis dan voltannya.

Pengiraan transformer semasa di pencawang pada asasnya adalah untuk memeriksa transformer semasa yang dibekalkan lengkap dengan sel yang dipilih. Jadi, jenama pengubah semasa bergantung pada jenis sel yang dipilih; Di samping itu, pengubah semasa dipilih:

1) dengan voltan;

2) mengikut arus (utama dan menengah)

Perlu diingat bahawa arus sekunder berkadar 1A digunakan untuk alat suis 500 kV dan alat suis berkuasa 330 kV, dalam kes lain, arus sekunder 5 A digunakan untuk sedekat mungkin dengan reka bentuk semasa pemasangan, kerana penggulungan utama adalah underloaded transformer membawa kepada peningkatan ralat.

Pengubah arus yang dipilih diuji untuk rintangan dinamik dan haba kepada arus litar pintas. Di samping itu, pengubah semasa dipilih mengikut kelas ketepatan, yang mesti sepadan dengan kelas ketepatan peranti yang disambungkan kepada litar sekunder mengukur pengubah arus (ICT) - Untuk pengubah semasa memastikan ketepatan pengukuran yang ditentukan, kuasa peranti yang disambungkan kepadanya tidak boleh lebih tinggi daripada beban sekunder terkadar yang dinyatakan dalam pasport pengubah semasa.

Rintangan haba pengubah arus dibandingkan dengan impuls haba Bk:

di manakah pekali kestabilan dinamik.

Beban pada litar sekunder pengubah semasa boleh dikira dengan ungkapan:

di manakah jumlah rintangan semua belitan peranti atau geganti bersambung siri;

Rintangan wayar penyambung;

Rintangan sambungan kenalan ( = 0.05 Ohm, dengan 2 – 3 peranti: dengan lebih daripada 3 peranti = 0.1 Ohm).

Rintangan peranti ditentukan oleh formula:

di mana - kerintangan wayar;

l pengiraan- anggaran panjang wayar;

q- keratan rentas wayar.

Panjang wayar penyambung bergantung pada gambarajah sambungan pengubah semasa:

di mana m- pekali bergantung pada litar pensuisan;

l- panjang wayar (untuk pencawang yang mereka ambil l= 5 m).

Apabila menghidupkan pengubah arus dalam satu fasa m= 2, apabila pengubah semasa disambungkan kepada bintang separa, , apabila disambungkan kepada bintang, m =1.

Keratan rentas minimum wayar litar sekunder pengubah semasa hendaklah tidak kurang daripada 2.5 mm 2 (untuk aluminium) dan 1.5 mm 2 (untuk tembaga) mengikut syarat kekuatan mekanikal. Jika meter disambungkan kepada pengubah semasa, bahagian ini mesti ditambah satu langkah.

Dalam alat suis pencawang LV, pengubah arus harus dipilih (ditandai) dalam jenis sel berikut: saluran masukan, keratan, keluar, serta dalam sel pengubah tambahan. Arus yang dikira bagi sel ini ditentukan oleh ungkapan (6.21-6.23), dan dalam sel TSN:

,

(6.38)

di mana S ntsn- kuasa dinilai TSN.

Keputusan pengiraan diringkaskan dalam jadual 6.8:

Jadual 6.8 - Jadual ringkasan untuk pemilihan transformer semasa untuk pencawang LV:

Parameter pengubah	Syarat pemilihan (semak).	Jenis sel
input	pembahagian	garisan keluar	TSN
Jenis pengubah	ditentukan oleh siri sel (mengikut direktori)
Voltan terkadar
Nilai semasa
utama
menengah	A
Kelas ketepatan	Selaras dengan kelas ketepatan peranti yang disambungkan
atau
Kestabilan dinamik
Kestabilan terma

Contoh 1

Pilih pengubah semasa dalam sel input pengubah kuasa di pencawang. Kuasa undian pengubah ialah 6.3 MVA, nisbah transformasi ialah 110/10.5 kV. Terdapat dua transformer dipasang di pencawang. Beban reka bentuk pencawang ialah S maks 10.75 MVA. Rangkaian 10 kV tidak dibumikan. Arus lonjakan pada bahagian voltan rendah ialah 27.5 kA. Ammeter dan meter kuasa aktif dan reaktif mesti disambungkan kepada pengubah arus. Jenis sel dalam RU-10 kV ialah KRU-2-10P.

Arus terkadar maksimum sel input (untuk keadaan operasi yang paling tidak menguntungkan):

A.

Pilih pengubah arus standard terdekat yang dibina ke dalam sel input (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0.5/R dengan dua belitan sekunder: untuk alat pengukur dan perlindungan geganti. Beban terkadar pengubah semasa seperti kelas ketepatan 0.5 ialah S 2= 10 VA ( r 2= 0.4 Ohm), kepelbagaian kestabilan elektrodinamik, k din= 81, faktor kestabilan haba, k T= 3 s. Data ini ditunjukkan dalam /3, 10/.

Pengubah arus yang dipilih diuji untuk kestabilan elektrodinamik:

,

serta kestabilan terma:

,

C daripada pengiraan (jadual 4.4); T a=0.025 s mengikut jadual 4.3;

1105,92 > 121,78.

Dalam litar yang tidak dibumikan, cukup untuk mempunyai pengubah semasa dalam dua fasa, contohnya, dalam A dan C. Beban pada pengubah semasa daripada alat pengukur ditentukan, data diringkaskan dalam jadual 6.9:

Jadual 6.9 – Beban alat pengukur mengikut fasa

Jadual menunjukkan bahawa fasa A adalah yang paling banyak dimuatkan, bebannya ialah VA atau r masuk= 0.204 Ohm. Rintangan wayar penyambung yang diperbuat daripada aluminium dengan keratan rentas ditentukan q= 4 mm 2, panjang l= 5 m.

Om,

di mana = 0.0283 Ohm/m mm 2 untuk aluminium;

Impedans litar sekunder:

di mana r kenalan= 0.05 Ohm.

Membandingkan pasport dan data yang dikira pada beban sekunder pengubah semasa, kami memperoleh:

Akibatnya, pengubah arus yang dipilih melepasi semua parameter.

4.4 Memeriksa peranti pelindung untuk rintangan haba dan dinamik

Tukar AE 2066MP-100

Kapasiti pecah muktamad Iab. pr=9 kA.

Iav. pr=9kA>Isp=3.52kA

Tukar AE 2066-100

Kapasiti pecah muktamad Iab. pr=12 kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11.5 kA

Rintangan dinamik untuk suis ini dilakukan.

Menyemak pelepasan mengikut syarat:

di mana saya r. maks - arus operasi maksimum motor akhbar.

Fius PN-2-100-10

U nom = 380V

Saya di luar nom > saya mengalahkan 100kA > 1.94kA

Saya nom > saya hamba 100A > 10A

Saya nom inst > saya hamba 31.5A > 10A

Teras voltan tinggi Pemutus litar SF6

Suhu pemanasan pad sesentuh boleh ditentukan menggunakan formula Kukekov terbalik: , (5.9) di mana Tk ialah maksimum suhu yang dibenarkan memanaskan sesentuh apabila arus litar pintas mengalir melaluinya...

Proses dinamik dan kestabilan sistem kuasa elektrik kapal

Kabel diuji untuk rintangan haba mengikut keadaan q?qmin, di mana q ialah keratan rentas konduktor yang dipilih. qmin - kvBk (untuk jenama PRC yang diterima pakai dalam projek mengikut Lampiran 21.OST5.6181-81 kami ambil k=7.3)...

Penilaian pilihan yang betul bagi bilangan dan kuasa unit penjanaan dalam rangkaian elektrik kapal

Kabel diuji untuk rintangan haba mengikut keadaan q?qmin, di mana q ialah keratan rentas konduktor yang dipilih. qmin - kvBk (untuk jenama PRC yang diterima pakai dalam projek mengikut Lampiran 21. OST5.6181-81 kami menerima k = 7.3)...

Keratan rentas standard 150 mm2, dipilih untuk kabel a dan b untuk pemanasan dan ketumpatan arus ekonomi, harus diperiksa untuk rintangan haba dalam mod litar pintas pada bar bas sumber kuasa 8 kA. di manakah nadi arus litar pintas undang-undang kuasa dua...

Pengiraan pencawang cengkaman tiga unit untuk 10 kV

Ia datang untuk menentukan tegasan mekanikal dalam bahan tayar daripada tindakan daya elektrodinamik. Tegasan mekanikal tertinggi dalam bahan tayar tegar tidak boleh melebihi 0.7 daripada kekuatan tegangan menurut Gosstandart...

Pengiraan pencawang cengkaman tiga unit untuk 10 kV

Untuk memastikan rintangan haba bar bas semasa litar pintas, adalah perlu bahawa arus yang mengalir melaluinya tidak menyebabkan peningkatan suhu melebihi maksimum yang dibenarkan semasa pemanasan jangka pendek, iaitu 300°C untuk busbar tembaga... .

Pembinaan semula sistem bekalan kuasa kawasan mikro kediaman bandar

Kabel yang dipilih dalam mod biasa dan diuji untuk beban berlebihan yang dibenarkan dalam mod pasca kecemasan diperiksa mengikut keadaan (6.10) di mana SMIN ialah keratan rentas minimum untuk rintangan haba, mm2; SE - bahagian ekonomi...

Perlindungan geganti dan automasi kawalan sistem bekalan kuasa

Keadaan untuk kestabilan elektrodinamik TT TLK-35-50: , Penggantian nilai berangka, kita dapat: Oleh itu, pengubah semasa TLK-35-50 memenuhi syarat kestabilan elektrodinamik...

Sistem bekalan kuasa untuk kawasan pertanian

Pengiraan dibuat mengikut formula: , mm2, (6.13) di mana C ialah pemalar, mengambil nilai untuk SIP - 3 C =; Ta.av - nilai purata masa pereputan arus litar pintas bebas, Ta.av = 0.02 s; - suis masa operasi, s, untuk BB/TEL - 10 s...

Bekalan kuasa kepada loji sinter loji metalurgi

Mari kita tentukan keratan rentas minimum kabel, mengikut syarat rintangan haba, untuk titik K-2 mm2 di mana C ialah fungsi terma, untuk kabel 6 kV dengan konduktor aluminium dan penebat kertas C = 85 A. s2/ mm2. Mari tentukan keratan rentas kabel minimum...

Bekalan elektrik untuk bangunan kediaman

Menguji rintangan haba kabel adalah berdasarkan pengiraan impuls haba - jumlah haba...

Untuk menguji konduktor untuk rintangan haba pada litar pintas gunakan konsep impuls terma Bk, yang mencirikan jumlah haba...

Bekalan kuasa untuk loji pengeluaran poliolefin

Item Scalc, kVA n Jenama Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 21.117 21.117 21.117 21.117 NPP-2Ch3 9 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

Bekalan kuasa untuk kedai pemasangan mekanikal

Apabila arus litar pintas berlalu sepanjang kabel, impuls haba dilepaskan dalam kabel. Jumlah haba bergantung kepada tempoh perlindungan, tempoh arus litar pintas dan magnitud arus litar pintas...

Rintangan pengubah arus kepada pengaruh mekanikal dan haba dicirikan oleh arus rintangan elektrodinamik dan arus rintangan haba.

Elektrodinamik menahan arus ID sama dengan amplitud terbesar arus litar pintas untuk keseluruhan tempoh alirannya, yang mana pengubah arus boleh tahan tanpa kerosakan yang menghalang operasinya yang betul.

semasa ID mencirikan keupayaan pengubah arus untuk menahan kesan mekanikal (elektrodinamik) arus litar pintas.

Rintangan elektrodinamik juga boleh dicirikan oleh kepelbagaian K D, iaitu nisbah arus rintangan elektrodinamik kepada amplitud.

Keperluan rintangan elektrodinamik tidak terpakai pada busbar, transformer arus terbina dalam dan boleh tanggal.

Arus terma

Arus terma saya tт adalah sama dengan nilai berkesan tertinggi arus litar pintas untuk tempoh t t, yang boleh ditahan oleh pengubah semasa sepanjang tempoh masa tanpa memanaskan bahagian pembawa arus kepada suhu melebihi yang dibenarkan untuk arus litar pintas (lihat di bawah), dan tanpa kerosakan menghalang operasi selanjutnya.

Rintangan terma mencirikan keupayaan pengubah arus untuk menahan kesan terma arus litar pintas.

Untuk menilai rintangan haba pengubah semasa, adalah perlu untuk mengetahui bukan sahaja nilai arus yang melalui pengubah, tetapi juga tempohnya atau, dengan kata lain, untuk mengetahui jumlah haba yang dihasilkan, iaitu berkadar dengan hasil darab kuasa dua arus saya tT dan tempohnya t T. Kali ini, seterusnya, bergantung pada parameter rangkaian di mana pengubah semasa dipasang, dan berbeza dari satu hingga beberapa saat.

Rintangan terma boleh dicirikan oleh faktor K T arus rintangan haba, iaitu nisbah arus rintangan haba kepada nilai berkesan arus primer terkadar.

Selaras dengan GOST 7746-78, arus rintangan haba berikut ditetapkan untuk pengubah arus domestik:

• satu saat saya 1T atau dua saat saya 2T(atau kepelbagaian mereka K 1T Dan K 2T berhubung dengan arus primer terkadar) untuk pengubah arus dengan voltan terkadar 330 kV dan ke atas;
• satu saat saya 1T atau tiga saat saya 3T(atau kepelbagaian mereka K 1T Dan K 3T berhubung dengan arus primer terkadar) untuk pengubah arus dengan voltan terkadar sehingga 220 kV termasuk.

Perlu ada hubungan berikut antara arus rintangan elektrodinamik dan haba:

untuk pengubah arus 330 kV dan ke atas

untuk pengubah semasa untuk voltan terkadar sehingga 220 kV

Keadaan suhu

Suhu bahagian pembawa arus pengubah arus pada arus haba tidak boleh melebihi:

• 200 °C untuk bahagian hidup yang diperbuat daripada aluminium;
• 250 °C untuk bahagian hidup yang diperbuat daripada kuprum dan aloinya yang bersentuhan dengan penebat organik atau minyak;
• 300 °C untuk bahagian hidup yang diperbuat daripada kuprum dan aloinya yang tidak bersentuhan dengan penebat organik atau minyak.

Apabila menentukan nilai suhu yang ditunjukkan, seseorang harus meneruskan dari nilai awalnya yang sepadan dengan operasi jangka panjang pengubah semasa pada arus undian.

Nilai arus rintangan elektrodinamik dan haba pengubah semasa standard negeri tidak diseragamkan. Walau bagaimanapun, mereka mesti sepadan dengan rintangan elektrodinamik dan haba peranti voltan tinggi lain yang dipasang dalam litar yang sama dengan pengubah semasa. Dalam jadual 1-2 menunjukkan data tentang rintangan dinamik dan haba pengubah arus domestik.

Jadual 1-2. Data tentang rintangan elektrodinamik dan haba beberapa jenis pengubah arus domestik

Catatan. Rintangan elektrodinamik dan haba bergantung kepada kekuatan mekanikal bahagian penebat dan pembawa arus, serta pada keratan rentas yang terakhir.

Bar bas dipilih mengikut pemanasan yang dibenarkan dari keadaan,

di mana saya mengira adalah arus yang dikira, saya tambahan ialah arus yang dibenarkan jangka panjang mengikut keadaan pemanasan.

Bahagian busbar yang dipilih mesti diperiksa untuk rintangan haba dan elektrodinamik.

Apabila arus litar pintas melalui bar bas dan bahagian hidup yang lain, daya elektrodinamik timbul yang mewujudkan momen lentur dan tegasan dalam logam. Kriteria untuk rintangan elektrodinamik atau kekuatan mekanikal tayar adalah voltan maksimum, yang tidak boleh melebihi nilai yang dibenarkan untuk bahan tertentu.

σ р ≤ σ tambahan, di mana σ р, σ tambahan ialah tegasan lentur yang dikira dan dibenarkan bagi bahan, masing-masing.

Bas yang dipasang pada penebat boleh dianggap sebagai rasuk berbilang rentang. Tegasan tertinggi dalam logam semasa lenturan

di mana M ialah momen lentur maksimum, N m; W – momen rintangan tayar, m3.

Apabila tayar diletakkan di tepi, apabila ia diletakkan pancit.

Di sini b dan h ialah lebar (sebelah sempit) dan tinggi ( sebelah besar) bahagian tayar, m.

Ungkapan untuk momen lentur M yang dicipta oleh arus hentakan litar pintas boleh diperoleh jika kita menganggap tayar sebagai rasuk berbilang rentang yang dimuatkan secara seragam.

di mana l– jarak antara penebat, m; ζ – pekali sama dengan 10 untuk rentang luar dan 12 untuk rentang lain; F ialah daya interaksi antara konduktor apabila arus kejutan litar pintas mengalir melaluinya.

Untuk bas tiga fasa, arus hentakan litar pintas tiga fasa diambil sebagai yang dikira. Selain itu, pengiraan rintangan elektrodinamik dijalankan untuk konduktor fasa pertengahan, kerana ia tertakluk kepada nilai tertinggi EDU.

Di sini A- jarak antara tayar, l– jarak antara penebat fasa, Kf – faktor bentuk ditentukan dari lengkung Dwight (biasanya Kf ≈ 1).

Tegasan mekanikal bahan konduktor tidak boleh melebihi 140 MPa untuk kuprum (gred MT) dan 70 MPa untuk aluminium (gred AT).

Apabila mengira daya pemusnah pada penebat, di mana Kn = 1 apabila busbar diletakkan rata, Kn = (h keluar + b + 0.5h)/ h keluar apabila tayar terletak di tepi. Untuk terbuka peranti pengedaran, di mana penebat peranti elektrik terdedah kepada angin, ais, ketegangan konduktor, faktor keselamatan K s = 3 diperkenalkan dalam pengiraan (beban pada penebat hendaklah 3 kali kurang daripada beban pemusnah maksimum). Bagi loji reaktor tertutup, faktor keselamatan dikurangkan kepada 1.5-1.7.

Tayar, seperti sistem lain, melakukan getaran bebas atau semula jadi dalam bentuk gelombang berdiri. Jika kekerapan ayunan paksa di bawah pengaruh EDF adalah hampir dengan kekerapan ayunan semula jadi, maka resonans mekanikal dan pemusnahan radas mungkin berlaku walaupun dengan usaha yang agak kecil. Oleh itu, apabila mengira rintangan elektrodinamik, adalah perlu untuk mengambil kira kemungkinan resonans mekanikal.

Kekerapan getaran semula jadi tayar yang terletak dalam satah yang sama boleh ditentukan oleh ungkapan.

, Di mana 1 - rentang tayar, m; E – modulus elastik bahan tayar, Pa; J – momen inersia keratan rentas tayar, m 4; m – jisim satu meter linear tayar, kg/m. Momen inersia J ditentukan secara relatif kepada paksi keratan yang berserenjang dengan satah ayunan. Apabila tayar diletakkan di tepi, apabila tayar diletakkan pancit

Apabila kekerapan ayunan semula jadi lebih daripada 200 Hz, fenomena resonans tidak diambil kira. Jika frekuensi f 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Untuk mematuhi syarat rintangan haba bar bas, adalah perlu bahawa arus litar pintas yang melaluinya tidak menyebabkan peningkatan suhu melebihi maksimum yang dibenarkan. Keratan rentas minimum yang stabil secara terma bar bas atau konduktor mesti memenuhi syarat berikut:

di mana V k ialah nadi arus haba yang dikira. C – pekali haba (fungsi), bergantung pada bahan tayar. Untuk pengiraan praktikal V k = I ¥ 2 t pr,

di mana I ¥ ialah nilai berkesan bagi arus litar pintas keadaan mantap; t pr – mengurangkan masa tindakan semasa litar pintas.

Dengan masa yang dikurangkan kita maksudkan masa semasa arus litar pintas keadaan mantap I ¥ membebaskan jumlah haba yang sama seperti arus litar pintas yang berubah-ubah masa semasa masa sebenar t.

t pr =t pr.p + t pr.a, di mana t pr.p, t pr.a – komponen berkala dan aperiodik bagi masa litar pintas yang dikurangkan. Komponen berkala masa t pr.p ditentukan daripada lengkung pergantungan t pr.p = f(β""). Di sini β"" = I""/I ¥, di mana I"" ialah nilai berkesan komponen berkala arus litar pintas dalam tempoh awal (arus litar pintas supertransient awal). Jika emf punca adalah malar, iaitu kes apabila dikuasakan daripada rangkaian kuasa tanpa had, maka ia dianggap bahawa I"" = I ¥ dan β"" = 1.

Masa dikurangkan bagi komponen berkala t pr.a = 0.005β"" 2. Pekali terma C boleh ditentukan secara analitik daripada ungkapan C =,

di mana A ΘKON, A ΘNACH – fungsi terma atau nilai denyutan arus punca-min kuasa dua sepadan dengan suhu akhir dan awal bas atau konduktor semasa litar pintas, A 2 s/mm 4 .

Biasanya, buku rujukan memberikan lengkung pergantungan suhu pada nilai kamiran yang dikira A Θ untuk pelbagai bahan. Tayar dikira untuk rintangan haba menggunakan lengkung ini seperti berikut. Suhu konduktor yang dibenarkan semasa litar pintas dan pada arus terkadar ditetapkan, maka nilai sepadan A ΘCON, A ΘSTART ditemui dari lengkung. Untuk tayar aluminium, dalam keadaan nominal, suhu awal ialah 70 o C, suhu akhir yang dibenarkan ialah 200 o C. Dalam kes ini, pekali haba C = 95.

Oleh itu, untuk basbar aluminium bahagian tahan haba minimum boleh didapati secara analitik daripada ungkapan: .

Dengan kaedah pengiraan grafik-analisis, adalah perlu bahawa θ cr ≤ θ tambahan, di mana θ cr ialah suhu pemanasan bar bas oleh arus litar pintas; θ tambahan – suhu pemanasan yang dibenarkan, bergantung pada bahan tayar.

Suhu pemanasan bar bas oleh arus litar pintas ditentukan dari lengkung bergantung pada suhu awal, bahan bar bas dan impuls haba.

6 Memeriksa kabel untuk rintangan haba

Kabel diuji untuk rintangan haba mengikut syarat berikut:

di mana q ialah keratan rentas konduktor yang dipilih.

qmin - kvBk (untuk jenama PRC yang diterima pakai dalam projek mengikut Lampiran 21.OST5.6181-81 kami menerima k = 7.3).

Untuk penyuap penjana, tetapan perjalanan pemutus litar 0.18 s dan impuls haba untuk masa ini Bk = 10.944 kA2 s.

Oleh itu keratan rentas minimum ialah qmin=7.3v10.944=24.205mm2.

Oleh itu, semua keratan rentas bermula dari 25mm2 dan lebih sesuai untuk penyuap penjana, i.e. keratan rentas 370 mm2 (2?185), dipilih daripada keadaan pemanasan, memenuhi syarat yang ditentukan.

Perlindungan pada penyuap pengguna dicetuskan dalam masa 0.04 saat. Untuk masa ini Vk=Vk0.04=2.566kA2s dan keratan rentas minimum qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Oleh itu, pada penyuap yang disambungkan ke papan suis utama pengguna, kabel dengan keratan rentas 16 mm persegi atau lebih boleh digunakan.

Pemutus litar SF6 lajur voltan tinggi

Suhu pemanasan pad sesentuh boleh ditentukan menggunakan formula Kukekov songsang: , (5.9) di mana Tk ialah suhu pemanasan maksimum yang dibenarkan bagi sesentuh apabila arus litar pintas mengalir melaluinya...

Proses dinamik dan kestabilan sistem kuasa elektrik kapal

Kabel diuji untuk rintangan haba mengikut keadaan q?qmin, di mana q ialah keratan rentas konduktor yang dipilih. qmin - kvBk (untuk jenama PRC yang diterima pakai dalam projek mengikut Lampiran 21.OST5.6181-81 kami ambil k=7.3)...

Penilaian pilihan yang betul bagi bilangan dan kuasa unit penjanaan dalam rangkaian elektrik kapal

Reka bentuk rangkaian elektrik bandar

Tahap impak haba arus litar pintas pada konduktor dan peranti elektrik ditentukan oleh nilai kamiran Joule. Jika syarat untuk mengira kamiran Joule dipenuhi, anda boleh menggunakan ungkapan:...

Pembangunan bekalan kuasa luaran

Mari kita lukiskan litar setara untuk mengira litar pintas. Sc=1000 MVA xc=0.9 Usr=115 kV L=68km R0=0.43 Ohm/km X0=0...

Keratan rentas standard 150 mm2, dipilih untuk kabel a dan b untuk pemanasan dan ketumpatan arus ekonomi, harus diperiksa untuk rintangan haba dalam mod litar pintas pada bar bas sumber kuasa 8 kA. di manakah nadi arus litar pintas undang-undang kuasa dua...

Pengiraan pencawang cengkaman tiga unit untuk 10 kV

Untuk memastikan rintangan haba bar bas semasa litar pintas, adalah perlu bahawa arus yang mengalir melaluinya tidak menyebabkan peningkatan suhu melebihi maksimum yang dibenarkan semasa pemanasan jangka pendek, iaitu 300°C untuk busbar tembaga... .

Pembinaan semula sistem bekalan kuasa kawasan mikro kediaman bandar

Kabel yang dipilih dalam mod biasa dan diuji untuk beban berlebihan yang dibenarkan dalam mod pasca kecemasan diperiksa mengikut keadaan (6.10) di mana SMIN ialah keratan rentas minimum untuk rintangan haba, mm2; SE - bahagian ekonomi...

Sistem bekalan kuasa kilang pesawat

Suis AE 2066MP-100 Kapasiti pecah muktamad Iab. pr=9 kA. Iav. pr=9kA>Iud=3.52kA Rintangan dinamik untuk suis ini dipenuhi. Menyemak pelepasan mengikut keadaan: di mana Iр. maks - arus operasi maksimum motor akhbar...

Sistem bekalan kuasa untuk kawasan pertanian

Pengiraan dibuat mengikut formula: , mm2, (6.13) di mana C ialah pemalar, mengambil nilai untuk SIP - 3 C =; Ta.av - nilai purata masa pereputan arus litar pintas bebas, Ta.av = 0.02 s; - suis masa operasi, s, untuk BB/TEL - 10 s...

Bekalan kuasa kepada loji sinter loji metalurgi

Mari kita tentukan keratan rentas minimum kabel, mengikut syarat rintangan haba, untuk titik K-2 mm2 di mana C ialah fungsi terma, untuk kabel 6 kV dengan konduktor aluminium dan penebat kertas C = 85 A. s2/ mm2. Mari tentukan keratan rentas kabel minimum...

Bekalan elektrik untuk bangunan kediaman

Menguji rintangan haba kabel adalah berdasarkan pengiraan impuls haba - jumlah haba...

Untuk menguji konduktor bagi rintangan haba semasa litar pintas, mereka menggunakan konsep impuls haba Bk, yang mencirikan jumlah haba...

Bekalan kuasa untuk loji pengeluaran poliolefin

Item Scalc, kVA n Jenama Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 21.117 21.117 21.117 21.117 NPP-2Ch3 9 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

Bekalan kuasa untuk kedai pemasangan mekanikal

Apabila arus litar pintas berlalu sepanjang kabel, impuls haba dilepaskan dalam kabel. Jumlah haba bergantung kepada tempoh perlindungan, tempoh arus litar pintas dan magnitud arus litar pintas...