많은 수리공이 종종 다음과 같은 질문을 합니다. 필수 요건증발기를 연결할 때? "이 섹션에서는 이 문제를 설명합니다.
A) 약간의 역사
냉각된 체적의 온도가 감소하면 총 온도 차이가 거의 일정하게 유지되기 때문에 증발 압력이 동시에 떨어진다는 것을 알고 있습니다(섹션 7. "냉각된 공기 온도의 영향" 참조).

몇 년 전 이 속성은 냉장실 온도가 필요한 값에 도달했을 때 압축기를 정지시키기 위해 양온실의 상업용 냉동 장비에 자주 사용되었습니다.
이러한 속성 기술:
두 가지 사전
레귤레이터 LP
압력 조절
쌀. 45.1.
첫째, LP 릴레이가 마스터와 안전 릴레이의 이중 기능을 수행하기 때문에 마스터 온도 조절 장치가 필요하지 않습니다.
둘째, 각 사이클마다 증발기의 제상을 보장하기 위해 압축기가 0 ° C 이상의 온도에 해당하는 압력에서 시작하도록 시스템을 설정하면 충분하므로 제상 시스템을 절약 할 수 있습니다!
그러나 압축기가 정지되었을 때 증발 압력이 냉장실의 온도와 정확히 일치하기 위해서는 증발기에 일정한 액체가 있어야 했습니다. 이것이 그 당시 증발기가 매우 자주 바닥에서 공급되었고 항상 절반이 액체 냉매로 채워진 이유입니다(그림 45.1 참조).
압력 조절은 다음과 같은 단점이 있어 최근에는 거의 사용되지 않습니다.
콘덴서가 공냉식인 경우(가장 일반적인 경우), 응결 압력은 일년 내내 크게 변합니다(섹션 2.1. "공냉식 콘덴서. 정상 작동" 참조). 이러한 응축 압력의 변화는 필연적으로 증발 압력의 변화로 이어지며, 따라서 증발기 전체의 온도 차이도 변화합니다. 따라서 냉장실의 온도를 안정적으로 유지할 수 없으며 큰 변화를 겪게 됩니다. 따라서 수냉식 콘덴서를 사용하거나 적용해야 합니다. 효과적인 시스템응축 압력의 안정화.
장치 작동에 작은 이상(증발 또는 응축 압력 측면에서)이 발생하여 증발기 전체의 전체 온도 차이에 변화가 발생하면 약간의 차이라도 냉장실 온도를 더 이상 유지할 수 없습니다. 지정된 한도 내에서.

압축기 토출 밸브가 충분히 조이지 않으면 압축기가 정지할 때 증발 압력이 급격히 상승하고 압축기 시작 정지 빈도가 증가할 위험이 있습니다.

그렇기 때문에 오늘날 냉장 공간의 온도 센서는 압축기를 끄는 데 가장 자주 사용되며 LP 릴레이는 보호 기능만 수행합니다(그림 45.2 참조).

이 경우 증발기를 충전하는 방법(아래에서 또는 위에서)은 규제 품질에 거의 눈에 띄는 영향을 미치지 않습니다.

B) 현대식 증발기의 건설

증발기의 냉각 용량이 증가함에 따라 증발기의 치수, 특히 제조에 사용되는 튜브의 길이도 증가합니다.
따라서 그림의 예에서 45.3에서 설계자는 1kW의 성능을 얻기 위해 각각 0.5kW의 두 섹션을 직렬로 연결해야 합니다.
그러나 이 기술은 사용이 제한적입니다. 실제로 파이프라인 길이를 두 배로 늘리면 압력 손실도 두 배가 됩니다. 즉, 대형 증발기의 압력 손실이 빠르게 너무 커집니다.
따라서 출력을 높일 때 제조업체는 더 이상 개별 섹션을 직렬로 배열하지 않고 압력 손실을 가능한 한 낮게 유지하기 위해 병렬로 연결합니다.
그러나 이를 위해서는 각 증발기에 정확히 동일한 양의 액체가 공급되어야 하므로 제조업체는 증발기 입구에 액체 분배기를 설치합니다.

병렬로 연결된 3개의 증발기 섹션
쌀. 45.3.
이러한 증발기의 경우 특수 액체 분배기를 통해서만 공급되기 때문에 아래에서 또는 위에서 공급할지 여부에 대한 질문은 더 이상 가치가 없습니다.
이제 우리는 파이프 라인을 연결하는 방법을 고려할 것입니다. 다른 유형증발기.

먼저 액체 분배기를 사용할 필요가 없는 낮은 용량의 작은 증발기를 예로 들어 보겠습니다(그림 45.4 참조).

냉매는 증발기 입구 E로 들어간 다음 첫 번째 섹션(굽힘 1, 2, 3)을 통해 하강합니다. 그런 다음 두 번째 섹션(굽힘 4, 5, 6 및 7)에서 상승하고 배출구 S에서 증발기를 떠나기 전에 세 번째 섹션(굽힘 8, 9, 10 및 11)을 따라 다시 하강합니다. 냉매는 내려가고, 올라가고, 다시 내려가고, 냉각된 공기의 이동 방향으로 이동합니다.
이제 크기가 크고 액체 분배기로 구동되는 보다 강력한 증발기의 예를 고려하십시오.

총 냉매 소비량의 각 부분은 섹션 E의 입구로 들어가 첫 번째 행에서 상승한 다음 두 번째 행에서 하강하고 출구 S를 통해 섹션을 떠납니다(그림 45.5 참조).
즉, 냉매는 배관 내에서 상승했다가 하강하면서 항상 냉각 공기의 이동 방향과 반대 방향으로 움직입니다. 따라서 증발기의 종류에 관계없이 냉매는 번갈아 가며 내려갑니다.
결과적으로, 특히 증발기가 액체 분배기를 통해 공급되는 가장 일반적인 경우에 대해 위에서 또는 아래에서 읽는 증발기의 개념이 없습니다.

반면에 두 경우 모두 공기와 냉매가 역류 원리, 즉 서로를 향해 움직이는 것을 보았습니다. 그러한 원칙을 선택하는 이유를 기억하는 것이 유용합니다(그림 45.6 참조).

위치 1: 이 증발기는 7K 과열도를 제공하도록 설정된 자동 온도 조절식 팽창 밸브에 의해 구동됩니다. 증발기를 떠나는 증기의 이러한 과열을 보장하기 위해 사용됩니다. 특정 사이트따뜻한 공기를 불어넣은 증발기 배관의 길이.
위치 2: 동일한 영역이지만 공기의 이동 방향이 냉매의 이동 방향과 일치합니다. 이 경우 증기의 과열을 제공하는 파이프라인 섹션의 길이가 증가한다고 말할 수 있습니다. 이는 이전의 경우보다 더 차가운 공기로 불어오기 때문입니다. 이것은 증발기에 더 적은 액체가 포함되어 있으므로 팽창 밸브가 더 많이 닫혀 있음을 의미합니다. 즉, 증발 압력이 더 낮고 냉각 용량이 더 낮습니다(섹션 8.4. "온도 조절식 팽창 밸브. 연습" 참조).
위치 3, 4: pos와 같이 증발기가 상단이 아닌 하단에서 공급됩니다. 1과 2에서 동일한 현상이 관찰된다.
따라서 이 설명서에서 논의된 직접 팽창 증발기의 대부분의 예는 위에서부터 액체 공급되지만 이것은 순전히 단순성과 명확성을 위한 것입니다. 실제로, 냉동 설치자는 액체 분배기를 증발기에 연결하는 실수를 거의 실제로 저지르지 않을 것입니다.
의심이 가는 경우 증발기를 통과하는 기류의 방향이 명확하지 않은 경우 증발기에 배관을 연결하는 방법을 선택하기 위해 개발자의 지시를 엄격히 준수하여 냉각을 달성하십시오. 증발기 문서에 명시된 성능.

가장 중 하나 중요한 요소증기 압축 기계의 경우입니다. 냉각 사이클의 주요 프로세스인 냉각할 매체에서 추출을 수행합니다. 응축기, 팽창 장치, 압축기 등과 같은 냉각 회로의 다른 요소는 증발기의 안정적인 작동을 보장할 뿐이므로 후자의 선택에 적절한 주의를 기울여야 합니다.

이로부터 냉동 장치용 장비를 선택할 때 증발기로 시작해야 합니다. 많은 초보 수리공은 종종 전형적인 실수를 저지르고 압축기로 설치를 완료하기 시작합니다.

그림에서. 도 1은 가장 일반적인 증기 압축 냉동 기계의 다이어그램을 보여줍니다. 좌표로 주어진 주기: 압력 NS그리고 NS... 그림에서. 1b 냉동사이클의 1-7번 지점은 냉매의 상태(압력, 온도, 비체적)를 나타내는 지표로 그림 1과 일치한다. 1a(상태 매개변수의 기능).

쌀. 1 - 기존 증기 압축 기계의 구조 및 좌표: 러시아확장 장치, 박- 응축 압력, 로- 끓는 압력.

그림의 그래픽 표현. 도 1b는 압력과 엔탈피에 따라 변화하는 냉매의 상태와 기능을 나타낸다. 부분 AB그림의 곡선에서 도 1b는 포화 증기 상태의 냉매를 특성화한다. 그것의 온도는 초기 끓는점에 해당합니다. 냉매 증기의 비율은 100%이고 과열도는 0에 가깝습니다. 곡선의 오른쪽으로 AB냉매가 상태(냉매 온도가 증발 온도보다 높음)에 있습니다.

가리키다 V이는 압력이 아무리 높아도 물질이 액체 상태가 될 수 없는 온도에 해당하기 때문에 주어진 냉매에 대해 중요합니다. BC 세그먼트에서 냉매는 포화 액체 상태를 가지며 왼쪽에서는 과냉각된 액체(냉매 온도가 끓는점보다 낮음)입니다.

곡선 내부 알파벳냉매는 증기-액체 혼합물의 상태에 있습니다(단위 부피당 증기의 비율은 가변적임). 증발기에서 일어나는 과정(그림 1b)은 세그먼트에 해당합니다. 6-1 ... 냉매는 끓는 기액 혼합물의 상태에서 증발기(포인트 6)로 들어갑니다. 이 경우 증기의 비율은 특정 냉동 사이클에 따라 달라지며 10-30%입니다.

증발기 출구에서 끓는 과정이 완료되지 않을 수 있으며 포인트 1 포인트가 일치하지 않을 수 있습니다 7 ... 증발기에서 나가는 냉매의 온도가 끓는점보다 높으면 증발기가 과열된 것입니다. 그 규모 ΔT 과열증발기 출구의 냉매 온도(포인트 1)와 AB 포화선(포인트 7)의 온도 차이:

Δ과열 = T1 - T7

점 1과 7이 일치하면 냉매의 온도는 끓는점과 같고 과열도는 ΔT 과열 0이 될 것입니다. 따라서 우리는 범람 된 증발기를 얻습니다. 따라서 증발기를 선택할 때 먼저 침수 증발기와 과열 증발기 중에서 선택해야 합니다.

동일한 조건에서 만액 증발기는 과열보다 열 추출 과정의 강도 측면에서 더 유리합니다. 그러나 침수 증발기의 출구에서 냉매는 포화 증기 상태이며 압축기에 습한 환경을 공급할 수 없음을 명심해야합니다. 그렇지 않으면 압축기 부품의 기계적 파괴가 수반되는 워터 해머링의 가능성이 높습니다. 범람 된 증발기를 선택하면 포화 증기가 유입되지 않도록 압축기를 추가로 보호해야합니다.

과열된 증발기를 선호하는 경우 압축기 보호 및 포화 증기 유입에 대해 걱정할 필요가 없습니다. 수격 현상의 가능성은 과열 값의 필요한 값에서 벗어난 경우에만 발생합니다. 냉동 장치의 정상 작동 조건에서 과열 값은 ΔT 과열 4-7 K의 범위에 있어야 합니다.

과열 표시기가 감소함에 따라 ΔT 과열, 환경에서 열 선택의 강도가 증가합니다. 그러나 매우 낮은 값에서 ΔT 과열(3K 미만) 습한 증기가 압축기에 유입되어 수격 현상을 일으켜 압축기의 기계적 구성 요소를 손상시킬 수 있습니다.

그렇지 않으면 높은 판독 값으로 ΔT 과열(10K 이상) 증발기로 유입되는 냉매의 양이 부족함을 나타냅니다. 냉각될 매체로부터의 열 추출 강도가 급격히 감소하고 압축기의 열 체제가 악화됩니다.

증발기를 선택할 때 증발기에서 냉매의 끓는점 값과 관련된 또 다른 질문이 발생합니다. 이를 해결하려면 먼저 냉각 장치의 정상적인 작동을 위해 제공되어야 하는 냉각 매체의 온도를 결정해야 합니다. 공기가 냉각 매체로 사용되는 경우 증발기 출구의 온도 외에도 증발기 출구의 습도를 고려해야 합니다. 이제 기존의 냉동 장치가 작동하는 동안 증발기 주변에서 냉각될 매체의 온도 거동을 고려해 보겠습니다(그림 1a).

깊이 파고들지 않기 위해 이 주제증발기의 압력 손실은 무시됩니다. 우리는 또한 냉매와 냉매 사이에 열 교환이 발생한다고 가정합니다. 환경직접 흐름 방식에 따라 수행됩니다.

실제로 이러한 방식은 열 전달 효율 측면에서 역류 방식보다 열등하기 때문에 자주 사용되지 않습니다. 그러나 냉각수 중 하나의 온도가 일정하고 과열 판독값이 작으면 순방향 흐름과 역류가 동일합니다. 온도 헤드의 평균값은 흐름 패턴에 의존하지 않는 것으로 알려져 있습니다. 원스 스루 방식을 고려하면 냉매와 냉각될 매체 사이에서 발생하는 열 교환을 보다 시각적으로 표현할 수 있습니다.

먼저 가상 가치를 소개합니다. 엘, 길이와 같음열교환기(응축기 또는 증발기). 그 의미는 다음 식에서 확인할 수 있습니다. 패 = 승 / 초, 어디 여- 냉매가 순환되는 열교환기의 내부 체적, m3에 해당합니다. NS- 열교환 표면적 m2.

만약에 그것은 온다냉동기에 대해, 증발기의 등가 길이는 공정이 일어나는 튜브의 길이와 실질적으로 동일합니다. 6-1 ... 따라서 외부 표면은 냉각될 매체에 의해 세척됩니다.

먼저 공기 냉각기 역할을 하는 증발기에 주목합시다. 그것에서 공기에서 열을 추출하는 과정은 자연 대류의 결과 또는 증발기의 강제 송풍의 도움으로 발생합니다. 현대 냉동 설비에서는 자연 대류에 의한 공기 냉각이 효과적이지 않기 때문에 첫 번째 방법은 실제로 사용되지 않습니다.

따라서 우리는 공기 냉각기에 증발기의 강제 공기 송풍을 제공하는 팬이 장착되어 있고 관형 핀형 열교환기라고 가정합니다(그림 2). 그 개략도는 그림 1에 나와 있습니다. 2b. 블로잉 프로세스를 특징 짓는 주요 값을 고려하십시오.

온도차

증발기의 온도 차이는 다음과 같이 계산됩니다.

ΔT = Ta1-Ta2,

어디 △타 2 ~ 8K 범위에 있습니다(강제 분사 기능이 있는 관형 핀 증발기의 경우).

즉, 냉동 장치가 정상 작동하는 동안 증발기를 통과하는 공기는 2K 이상 8K 이하로 냉각되어야 합니다.

쌀. 2 - 공기 냉각기의 공기 냉각 방식 및 온도 매개변수:

타1그리고 타2- 공기 냉각기의 입구와 출구의 공기 온도;

• FF- 냉매 온도;
• 엘- 증발기의 등가 길이;
• 저것증발기에서 냉매의 끓는점입니다.

최대 온도 헤드

증발기 입구에서 공기의 최대 온도 수두는 다음과 같이 결정됩니다.

DTmax = Ta1 - 까지

이 표시기는 공기 냉각기 선택에 사용됩니다. 외국 제조업체 냉동 기술증발기에 냉각 용량 제공 Qsp값에 따라 DTmax... 냉동 장치용 공랭식 냉각기 선택 방법을 고려하고 계산된 값을 결정합니다. DTmax... 이를 위해 일반적으로 허용되는 값 선택 권장 사항을 예로 들어 보겠습니다. DTmax:

• ~을위한 냉동고 DTmax 4-6K 범위에 있습니다.
• 포장되지 않은 제품 보관실 - 7-9 K;
• 밀폐 포장된 제품의 저장실용 - 10-14 K;
• 에어컨 장치 - 18-22 K.

증발기 출구의 증기 과열도

증발기 출구에서 증기의 과열도를 결정하려면 다음 형식을 사용하십시오.

F = ΔToverload / DTmax = (T1-T0) / (Ta1-T0),

어디 T1- 증발기 출구의 냉매 증기 온도.

이 표시기는 우리나라에서는 실제로 사용되지 않지만 외국 카탈로그에는 공기 냉각기의 냉각 용량 표시가 명시되어 있습니다. Qsp값 F = 0.65에 해당합니다.

작동하는 동안 값 NS 0에서 1까지 취하는 것이 일반적입니다. F = 0, 그 다음에 ΔT과부하 = 0증발기를 떠나는 냉매는 포화 증기 상태가 됩니다. 이 공기 냉각기 모델의 경우 실제 냉각 용량은 카탈로그에 제공된 표시기보다 10-15% 더 많습니다.

만약에 F> 0.65, 이 공기 냉각기 모델에 대한 냉각 용량 지수는 카탈로그에 제공된 값보다 작아야 합니다. 라고 가정해보자. F> 0.8, 이 모델의 실제 성능은 카탈로그에 제공된 값보다 25-30% 더 높습니다.

만약에 F-> 1, 증발기의 냉각 용량 Qtest-> 0(그림 3).

그림 3 - 증발기 냉각 용량의 의존성 Qsp과열로부터 NS

그림 2b에 표시된 프로세스는 다른 매개변수도 특징으로 합니다.

• 산술 평균 온도 헤드 DTav = Tasr-T0;
• 증발기를 통과하는 공기의 평균 온도 Tacr = (Ta1 + Ta2) / 2;
• 최저 온도 헤드 DTmin = Ta2-To.

쌀. 4 - 증발기의 냉각수 과정을 보여주는 다이어그램 및 온도 매개변수:

어디 Te1그리고 Te2증발기 입구 및 출구의 수온;

• FF는 냉매의 온도입니다.
• L은 증발기의 등가 길이입니다.
• 증발기에서 냉매의 끓는점입니다.

액체가 냉각 매체로 작용하는 증발기는 공기 냉각기와 동일한 온도 매개변수를 갖습니다. 냉각 장치의 정상적인 작동에 필요한 냉각된 액체 온도의 디지털 값은 공기 냉각기에 대한 해당 매개변수와 다릅니다.

물의 온도차가 있다면 ΔTe = Te1-Te2, 그런 다음 쉘 및 튜브 증발기의 경우 △테 5 ± 1K의 범위에서 유지되어야 하며 플레이트 증발기의 경우 값 △테 5 ± 1.5K 범위에 있을 것입니다.

수랭식 냉각기의 공기 냉각기와 달리 최고 온도가 아닌 최저 온도 헤드를 유지해야 합니다. DTmin = Te2-To- 증발기 출구에서 냉각될 매체의 온도와 증발기에서 냉매의 끓는점 사이의 차이.

쉘 및 튜브 증발기의 경우 최소 온도 수두는 다음과 같습니다. DTmin = Te2-To 4-6K, 플레이트 증발기의 경우 3-5K 이내로 유지해야 합니다.

설정 범위(증발기 출구에서 냉각된 매체의 온도와 증발기에서 냉매의 끓는점 사이의 차이)는 다음과 같은 이유로 유지되어야 합니다. 차이가 증가하면 냉각 강도가 다음과 같이 시작됩니다. 감소하고 감소하면 증발기에서 냉각된 액체의 동결 위험이 증가하여 기계적 파괴를 유발할 수 있습니다.

증발기의 건설적인 솔루션

다양한 냉매를 사용하는 방법에 관계없이 증발기에서 발생하는 열교환 프로세스는 냉각 장치 및 열교환기가 생성되는 저온 소비 생산의 주요 기술 사이클의 영향을 받습니다. 따라서 열교환 과정을 최적화하는 문제를 해결하기 위해서는 저온 소비 생산의 기술 주기를 합리적으로 구성하기 위한 조건을 고려해야 합니다.

아시다시피, 특정 매체의 냉각은 열교환기의 도움으로 가능합니다. 그의 건설적인 해결책이러한 장치에 적용되는 기술 요구 사항에 따라 선택해야 합니다. 특히 중요한 점기술 프로세스에 대한 장치의 준수입니다. 열처리다음 조건에서 가능한 환경:

• 작업 공정의 설정 온도를 유지하고 이상을 제어(규제) 온도 체제;
• 에 따른 장치 재료 선택 화학적 특성수요일;
• 장치에서 환경이 머무는 기간에 대한 제어;
• 작업 속도와 압력의 대응.

장치의 경제적 합리성이 의존하는 또 다른 요소는 생산성입니다. 우선 열교환 강도와 장치의 유압 저항 준수에 영향을 받습니다. 이러한 조건의 충족은 다음과 같은 상황에서 가능합니다.

• 격동의 체제를 구현하기 위해 필요한 작업 매체의 속도를 보장합니다.
• 응축수, 스케일, 서리 등을 제거하기 위한 가장 적합한 조건 생성;
• 작업 환경의 이동에 유리한 조건 조성;
• 장치의 가능한 오염 방지.

다른 중요한 요구 사항은 경량, 소형, 설계 단순성, 장치의 설치 및 수리 용이성입니다. 이러한 규칙을 준수하려면 가열 표면의 구성, 칸막이의 존재 및 유형, 튜브 시트에 튜브를 배치하고 고정하는 방법, 전체 치수, 챔버 배열, 바닥 등과 같은 요소가 있어야 합니다. 고려.

장치의 사용성 및 신뢰성은 탈착식 조인트의 강도 및 견고성, 온도 변형 보상, 장치의 유지 보수 및 수리 편의성과 같은 요인에 의해 영향을 받습니다. 이러한 요구 사항은 열교환 장치의 설계 및 선택을 위한 기초를 형성합니다. 주요 역할필요한 것을 제공하는 것입니다. 기술 과정저온 소비 생산에서.

증발기에 대한 올바른 설계 솔루션을 선택하려면 다음 규칙을 따라야 합니다. 1) 액체의 냉각은 단단한 구조 또는 소형의 관형 열교환기를 사용하여 가장 잘 수행됩니다. 판형 열교환기; 2) 관형 핀 장치의 사용은 다음 조건 때문입니다. 작업 매체와 가열 표면의 양쪽 벽 사이의 열 전달이 크게 다릅니다. 이 경우 핀은 열전달 계수가 가장 낮은 쪽부터 설치해야 합니다.

열교환 기의 열교환 강도를 높이려면 다음 규칙을 따라야합니다.

• 공기 냉각기의 응축수 배수를 위한 적절한 조건을 보장합니다.
• 작업 몸체의 이동 속도를 증가시켜 유체 역학 경계층의 두께를 줄입니다(튜브 간 배플 설치 및 튜브 번들을 패스로 분해).
• 열교환 표면 주변의 작업체 흐름 개선 (전체 표면이 열교환 과정에 적극적으로 참여해야 함);
• 온도, 열 저항 등의 주요 지표 준수

개별 열 저항을 분석하여 가장 많이 선택할 수 있습니다. 최적의 방법열교환 강도를 높입니다(열 교환기 유형 및 작업 기관의 특성에 따라 다름). 액체 열교환기에서는 튜브 공간에 몇 번의 스트로크만으로 가로 배플을 설치하는 것이 합리적입니다. 열교환(기체와 액체, 액체와 기체) 동안 환형 공간을 통해 흐르는 액체의 양이 오만할 수 있으며 결과적으로 속도 표시기는 튜브 내부와 동일한 한계에 도달합니다. 파티션 설치는 비합리적입니다.

열교환 공정의 개선은 냉동기의 열교환 장비를 개선하기 위한 주요 공정 중 하나입니다. 이와 관련하여 에너지 및 화학 공학 분야에서 연구가 수행되고 있습니다. 인위적인 거칠기를 만들어 흐름의 난류, 흐름의 영역 특성에 대한 연구입니다. 또한 열교환기를 보다 컴팩트하게 만들기 위해 새로운 열 전달 표면이 개발되고 있습니다.

증발기 계산을 위한 합리적인 접근 방식 선택

증발기를 설계할 때 건설적, 수력학적, 강도, 열적, 기술적, 경제적 계산이 이루어져야 합니다. 여러 버전으로 수행되며 기술 및 경제 지표, 효율성 등 성과 지표에 따라 선택이 달라집니다.

표면 열교환기의 열 계산을 수행하려면 장치의 특정 작동 조건(열전달 표면의 설계 치수, 온도 변화 및 회로의 한계, 냉각 및 냉각 매체의 이동과 관련됨). 이 문제에 대한 해결책을 찾으려면 원본 데이터에서 결과를 얻을 수 있는 규칙을 적용해야 합니다. 하지만 수많은 요인으로 인해 공통의 결정다른 열교환기에는 불가능합니다. 이와 함께 수동 또는 기계 버전에서 수행하기 쉬운 근사 계산 방법이 많이 있습니다.

현대 기술을 사용하면 특수 프로그램을 사용하여 증발기를 선택할 수 있습니다. 기본적으로 열교환 장비 제조업체에서 제공하며 필요한 모델을 빠르게 선택할 수 있습니다. 이러한 프로그램을 사용할 때 증발기의 작동을 가정한다는 점을 염두에 두어야 합니다. 표준 조건... 실제 조건이 표준 조건과 다른 경우 증발기 성능이 달라집니다. 따라서 실제 작동 조건과 관련하여 선택한 증발기 설계의 검증 계산을 항상 수행하는 것이 좋습니다.

액화 가스의 기상 소모량이 용기의 자연 증발 속도를 초과하는 경우 전기 가열로 인해 액상이 증기로 증발하는 과정을 가속화하는 증발기를 사용해야합니다 계산된 양으로 소비자에게 가스 공급을 보장합니다.

LPG 증발기의 목적은 전기 가열 증발기를 사용하여 액화 석유 가스(LPG)의 액상을 증기상으로 변환하는 것입니다. 증발 설비에는 1개, 2개, 3개 또는 그 이상의 전기 증발기가 장착될 수 있습니다.

증발기를 설치하면 하나의 증발기로 작동하고 여러 대가 병렬로 작동할 수 있습니다. 따라서 동시에 작동하는 증발기의 수에 따라 설치 용량이 달라질 수 있습니다.

증발 플랜트의 작동 원리:

증발기 장치가 켜지면 자동화가 증발기 장치를 55C로 가열합니다. 증발기 장치의 액체 입구에 있는 솔레노이드 밸브는 온도가 이러한 매개변수에 도달할 때까지 닫힙니다. 슬램 셧의 레벨 제어 센서(슬램 셧의 레벨 게이지의 경우)는 레벨을 제어하고 넘침의 경우 입구 밸브를 닫습니다.

증발기가 가열되기 시작합니다. 55 ° C에 도달하면 입구 솔레노이드 밸브가 열립니다. 액화 가스는 가열된 파이프 레지스터로 들어가 증발합니다. 이 시간 동안 증발기는 계속 가열되고 코어 온도가 70-75 ° C에 도달하면 가열 코일이 꺼집니다.

증발 과정이 계속됩니다. 증발기 코어가 점차 냉각되고 온도가 65 ° C로 떨어지면 가열 코일이 다시 켜집니다. 주기가 반복됩니다.

증발 장치 전체 세트:

증발기 장치에는 가스 홀더에서 자연 증발의 증기상을 사용하기 위해 증발기 장치를 우회하는 환원 시스템과 증기상 우회 라인을 복제하기 위해 하나 또는 두 개의 규제 그룹이 장착될 수 있습니다.

압력 조절기는 설치하는 데 사용됩니다. 압력을 설정증발 공장에서 소비자로의 출구에서.

• 1단계 - 중간 압력 조절(16~1.5bar).
• 2단계 - 1.5bar에서 소비자(예: 가스 보일러 또는 가스 피스톤 발전소)에 공급할 때 필요한 압력까지 저압 조절.

PP-TEC 증발 장치 "Innovative Fluessiggas Technik"(독일)의 장점

1. 컴팩트한 디자인, 가벼운 무게;
2. 운영의 수익성 및 안전성
3. 큰 화력;
4. 긴 수명;
5. 저온에서 안정적인 작업;
6. 증발기(기계식 및 전자식)에서 액상 출구의 이중 제어 시스템;
7. 결빙방지 필터 및 솔레노이드 밸브(PP-TEC만 해당)

패키지 포함:

가스 온도 조절을 위한 이중 온도 조절기,
- 액체 레벨 모니터링용 센서,
- 액상 입구의 솔레노이드 밸브
- 안전 장치 세트,
- 온도계,
- 비우기 및 탈기용 볼 밸브,
- 기체의 액상차단장치 내장,
- 입구/출구 피팅,
- 터미널 박스 전원 연결,
- 전기 제어 보드.

PP-TEC 증발기의 장점

증발 설비를 설계할 때 항상 다음 세 가지 요소를 고려해야 합니다.

1. 지정된 성능을 제공하고,
2. 저체온증 및 증발기 코어의 과열에 대해 필요한 보호 장치를 만듭니다.
3. 증발기의 가스 전도체에 대한 냉각수 위치의 기하학을 올바르게 계산하십시오.

증발기 성능은 주전원에서 소비되는 전원 공급 장치 전압의 양에만 의존하지 않습니다. 중요한 요소는 위치의 기하학입니다.

올바르게 계산된 배열은 열전달 미러의 효율적인 사용을 보장하고 결과적으로 증발기의 효율성을 증가시킵니다.

증발기 "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(독일)에서 정확한 계산을 통해 회사 엔지니어는 이 계수를 98%까지 증가시켰습니다.

"PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(독일) 회사의 증발 공장은 열의 2%만 손실합니다. 나머지는 가스를 기화하는 데 사용됩니다.

거의 모든 유럽 및 미국의 증발 장비 제조업체는 "중복 보호"(과열 및 저체온에 대한 보호 기능의 중복을 보장하기 위한 조건)의 개념을 완전히 잘못 해석합니다.

"중복 보호"의 개념은 다른 제조업체의 복제 요소를 사용하고 다른 작동 원리를 사용하여 개별 작업 단위 및 블록 또는 모든 장비의 "안전망"을 완전히 구현하는 것을 의미합니다. 이 경우에만 장비 고장 가능성을 최소화할 수 있습니다.

많은 제조업체는 동일한 제조업체에서 입력 공급 라인에 직렬로 연결된 두 개의 솔레노이드 밸브를 설치하여 이 기능을 구현하려고 합니다(저체온증 및 LPG의 액체 부분이 소비자에게 유입되는 것을 방지함). 또는 on/open 밸브와 직렬로 연결된 두 개의 온도 센서를 사용하십시오.

상황을 상상해보십시오. 하나의 솔레노이드 밸브가 열려 있습니다. 밸브가 고장 났는지 어떻게 알 수 있습니까? 절대 안돼! 두 번째 밸브가 제 시간에 고장나는 경우 저체온증의 경우 작동 안전을 보장할 기회를 상실하여 설비가 계속 작동할 것입니다.

PP-TEC 증발기에서 이 기능은 완전히 다른 방식으로 구현되었습니다.

증발 플랜트에서 PP-TEC Innovative Fluessiggas Technik(독일)은 누적 알고리즘을 사용합니다. 세 사람의 일저체온증에 대한 보호 요소:

1. 전자기기
2. 솔레노이드 밸브
3. 슬램 셧의 기계적 차단 밸브.

세 가지 요소 모두 작동 원리가 완전히 다르기 때문에 액체 형태의 증발되지 않은 가스가 소비자의 파이프 라인에 들어가는 상황이 불가능하다고 자신있게 말할 수 있습니다.

"PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(독일) 회사의 증발 장치에서 증발기의 과열 보호를 구현할 때도 마찬가지였습니다. 요소에는 전자공학과 역학이 모두 포함됩니다.

"PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(독일) 회사는 세계 최초로 액체 차단기를 증발기 자체의 공동에 통합하고 차단기의 지속적인 가열 가능성을 구현하는 기능을 구현했습니다.

증발기 제조업체는 이 고유하게 개발된 기능을 사용하지 않습니다. 가열식 슬램 셧을 사용하여 PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik"(독일) 증발 장치는 무거운 LPG 구성 요소를 증발시킬 수 있었습니다.

많은 제조업체가 서로를 복사하여 레귤레이터 앞의 콘센트에 차단기를 설치합니다. 밀도가 매우 높은 가스에 포함된 메르캅탄, 황 및 중가스는 콜드 파이프라인에 들어갈 때 파이프, 차단 장치 및 조절기의 벽에 응축 및 침전되어 장비의 서비스 수명을 크게 단축시킵니다.

증발기 "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(독일)에서 용융 상태의 무거운 슬러지는 증발기 장치의 릴리프 볼 밸브를 통해 제거될 때까지 슬램 셧 상태로 유지됩니다.

메르캅탄을 차단함으로써 "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(독일) 회사는 때때로 설비 및 규제 그룹의 서비스 수명을 늘릴 수 있었습니다. 따라서 조절기 멤브레인을 지속적으로 교체하거나 비용이 많이 드는 전체 교체가 필요하지 않은 운영 비용을 처리하여 증발기 설치의 중단 시간을 초래합니다.

그리고 증발 플랜트 입구에서 솔레노이드 밸브와 필터를 가열하는 실현된 기능은 물이 축적되는 것을 허용하지 않으며 솔레노이드 밸브에서 동결될 때 트리거될 때 비활성화합니다. 또는 액체 상태가 증발 설비로 들어가는 것을 제한하십시오.

독일 회사 "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(독일)의 증발 플랜트는 안정적이고 안정적인 운영을 위해 연령착취.

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환기 냉각을 위한 응축 장치(CCU)는 건물의 중앙 냉각 시스템 설계에 널리 보급되고 있습니다. 그들의 장점은 분명합니다.

첫째, 이것은 1kW의 감기 가격입니다. 냉각 시스템과 비교하여 KKB를 사용한 급기 냉각에는 중간 냉매가 포함되어 있지 않습니다. 물 또는 부동액 용액, 따라서 더 저렴합니다.

둘째, 규제의 편의성이다. 하나의 응축 장치는 하나의 공급 장치에 대해 작동하므로 제어 로직은 동일하며 공급 장치에 대한 표준 컨트롤러를 사용하여 구현됩니다.

셋째, 환기 시스템 냉각을 위한 KKB의 설치 용이성. 추가 공기 덕트, 팬 등이 필요하지 않습니다. 증발기 열교환기만 내장되어 있습니다. 급기 덕트의 추가 단열도 종종 필요하지 않습니다.

쌀. 1. KKB LENNOX 및 공급 장치에 대한 연결 다이어그램.

이러한 놀라운 이점을 배경으로 실제로 우리는 KKB가 작동하지 않거나 작동 중에 매우 빠르게 고장나는 공조 환기 시스템의 많은 예에 직면해 있습니다. 이러한 사실을 분석한 결과 공급 공기 냉각을 위한 KKB와 증발기의 잘못된 선택이 원인인 경우가 많습니다. 따라서 우리는 응축 단위 선택에 대한 표준 방법론을 고려하고 이 경우에 발생하는 실수를 보여주려고 노력할 것입니다.

잘못되었지만 가장 일반적인 KKB 및 직접 흐름 공급 장치의 증발기 선택 방법

1. 초기 데이터로 공기 흐름을 알아야 합니다. 공급 장치... 예를 들어 4500m3/h로 설정해 보겠습니다.
2. 공급 장치는 직접 흐름입니다. 재순환 없음, 100% 실외 공기에서 작동합니다.
3. 예를 들어 모스크바와 같은 건설 지역을 정의합시다. 모스크바 + 28C 및 45% 습도에 대한 실외 공기의 예상 매개변수. 우리는 이러한 매개변수를 공급 시스템의 증발기로 가는 입구에서 공기의 초기 매개변수로 사용합니다. 때로는 공기 매개 변수가 "여백"으로 취해져서 + 30C 또는 + 32C로 설정됩니다.
4. 공급 시스템의 출구에서 필요한 공기 매개변수를 설정합시다. 건물 입구에서. 종종 이러한 매개변수는 실내의 필요한 공급 공기 온도보다 5-10C 낮게 설정됩니다. 예를 들어 + 15C 또는 + 10C입니다. 우리는 + 13C의 평균값에 초점을 맞출 것입니다.
5. 도움으로 더 나아가 i-d 차트(그림 2) 환기 냉각 시스템에서 공기 냉각 프로세스를 구축합니다. 주어진 조건에서 필요한 냉기 유속을 결정합니다. 우리 버전에서 필요한 냉기 소비량은 33.4kW입니다.
6. 우리는 33.4kW의 필요한 냉기 소비량에 따라 KKB를 선택합니다. KKB 라인에는 가장 가까운 대형 모델과 가장 가까운 소형 모델이 있습니다. 예를 들어, 제조업체 LENNOX의 경우 28kW 냉기용 TSA090 / 380-3 및 35.3kW 냉기용 TSA120 / 380-3 모델이 있습니다.

우리는 35.3kW의 여유를 가진 모델을 받아들입니다. TSA120 / 380-3.

이제 위에서 설명한 방법에 따라 우리가 선택한 공급 장치와 KKB의 공동 운영 중에 시설에서 어떤 일이 발생하는지 알려 드리겠습니다.

첫 번째 문제는 KKB의 생산성을 과대평가했다는 점이다.

환기 에어컨은 외부 공기 + 28C 및 45% 습도의 매개변수와 일치합니다. 그러나 고객은 외부가 + 28C 일 때뿐만 아니라 외부 + 15C에서 시작하는 내부 열 잉여로 인해 구내가 이미 뜨거운 경우가 많습니다. 따라서 공급 공기의 온도는 최대 + 20C, 최악의 경우 더 낮은 온도로 컨트롤러에 설정됩니다. KKB는 100% 용량 또는 0%를 제공합니다(KKB 형태의 VRF 실외기를 사용할 때 변조 제어를 제외하고는 드물게). 외부(흡기) 공기의 온도가 감소해도 KKB는 성능을 저하시키지 않습니다(사실, 응축기의 과냉각이 더 커짐에 따라 약간 증가합니다). 따라서 증발기 입구의 공기 온도가 감소함에 따라 KKB는 증발기 출구에서 더 낮은 공기 온도를 생성하는 경향이 있습니다. 계산 데이터를 사용하면 출구 공기 온도는 + 3C입니다. 그러나 이것은 할 수 없습니다. 왜냐하면 증발기에서 프레온의 끓는점은 + 5C입니다.

결과적으로 증발기 입구의 공기 온도가 + 22C 이하로 감소하면 KKB 성능이 과대 평가됩니다. 또한 증발기에서 프레온이 끓지 않고 액체 냉매가 압축기 흡입으로 돌아가 결과적으로 기계적 손상으로 인해 압축기가 고장납니다.

그러나 이상하게도 여기에서 우리의 문제가 끝나지 않습니다.

두 번째 문제는 REDUCED EVAPORATOR입니다.

증발기의 선택을 자세히 살펴보겠습니다. 공기 조화 장치를 선택할 때 증발기 작동의 특정 매개변수가 설정됩니다. 우리의 경우 이것은 입구 + 28C의 공기 온도, 습도 45% 및 출구 + 13C입니다. 수단? 증발기는 이 매개변수에 대해 정확히 선택됩니다. 그러나 증발기 입구의 공기 온도가 예를 들어 + 28C가 아니라 + 25C이면 어떻게 될까요? 모든 표면에 대한 열 전달 공식을 보면 답은 매우 간단합니다. Q = k * F * (Tv-Tf). k * F - 열전달 계수 및 열교환 면적은 변경되지 않으며 이러한 값은 일정합니다. Tf - 프레온의 끓는점은 변하지 않습니다. 왜냐하면 또한 + 5C(정상 작동 시)에서 일정하게 유지됩니다. 그러나 TV - 평균 기온이 3도 감소했습니다. 결과적으로 전달된 열의 양은 온도 차이에 덜 비례하게 됩니다. 그러나 KKB는 "그것에 대해 모른다"고 요구되는 100% 성능을 계속 제공하고 있습니다. 액체 프레온은 다시 압축기 흡입으로 돌아가 위의 문제를 일으킵니다. 저것들. 계산된 증발기 온도는 최소입니다. 작동 온도 KKB.

여기서 당신은 논쟁할 수 있습니다. "그러나 온-오프 분할 시스템의 작업은 어떻습니까?" 스플릿의 설계 온도는 실내에서 + 27C이지만 실제로는 + 18C까지 작동할 수 있습니다. 사실은 분할 시스템에서 증발기의 표면적은 방의 온도가 감소하거나 팬 속도가 감소할 때 열 전달 감소를 보상하기 위해 최소 30%의 매우 큰 마진으로 선택된다는 것입니다. 실내기가 줄어듭니다. 그리고 마지막으로,

세 번째 문제는 KKB 'WITH A RESERVE' 선정…

KKB를 선택할 때 성능 마진은 매우 해롭습니다. 예비는 압축기 흡입에서 액체 프레온입니다. 그리고 결승전에는 압축기가 걸렸습니다. 일반적으로 최대 증발기 용량은 항상 압축기 용량보다 커야 합니다.

우리는 질문에 답하려고 노력할 것입니다 - KKB를 선택하는 것이 어떻게 정확합니까? 공급 시스템?

첫째, 응축 장치 형태의 냉기 원인이 건물의 유일한 원인이 될 수 없다는 점을 이해해야 합니다. 환기 시스템의 에어컨은 실내로 들어오는 최대 부하의 일부만 제거할 수 있습니다. 환기 공기... 그리고 어떤 경우에도 방 내부의 특정 온도를 유지하는 것은 로컬 클로저에 떨어집니다 ( 실내기 VRF 또는 팬 코일 장치). 따라서 KKB는 지원하지 않아야 합니다. 특정 온도냉방 환기 시(온-오프 조절로 인해 불가능), 특정 외부 온도가 초과될 때 구내로 유입되는 열을 줄이기 위함입니다.

에어컨이 있는 환기 시스템의 예:

초기 데이터: 에어컨 + 28C 및 45% 습도에 대한 설계 매개변수가 있는 모스크바 시. 공급 공기 소비량 4500m3/h. 컴퓨터, 사람, 태양 복사등. 50kW입니다. 건물의 설계 온도는 + 22C입니다.

공조 용량은 다음과 같이 충분하도록 선택해야 합니다. 최악의 조건(최대 온도). 그러나 환기 에어컨도 일부 중간 옵션으로 문제 없이 작동해야 합니다. 또한 대부분의 경우 환기 에어컨 시스템은 60-80%의 부하에서 작동합니다.

• 계산된 실외 온도와 계산된 실내 온도를 설정합니다. 저것들. KKB의 주요 임무는 공급 공기를 실온으로 냉각시키는 것입니다. 외부 공기 온도가 필요한 실내 온도보다 낮으면 KKB가 켜지지 않습니다. 모스크바의 경우 + 28C에서 + 22C의 필요한 실내 온도까지 6C의 온도 차이가 있습니다. 원칙적으로 증발기의 온도차는 10C를 넘지 않아야 합니다. 공급 공기 온도는 프레온의 끓는점보다 낮을 수 없습니다.

• 우리는 설계 온도 + 28C에서 + 22C로 공급 공기를 냉각하는 조건에 따라 KKB의 요구 성능을 결정합니다. 13.3kW의 추위가 밝혀졌습니다(i-d 다이어그램).

• 우리는 인기있는 제조업체 LENNOX의 라인에서 필요한 성능 13.3 KKB에 따라 선택합니다. 가장 가까운 SMALL KKB를 선택합니다. 교통안전국036 / 380-3초 12.2kW의 용량으로.

• 우리는 최악의 매개 변수에서 공급 증발기를 선택합니다. 이것은 필요한 실내 온도와 동일한 실외 온도입니다 - 우리의 경우 + 22C. 증발기의 냉각 용량은 KKB의 냉각 용량과 동일합니다. 12.2kW 추가로 증발기 오염 등의 경우 10-20% 용량 여유

• + 22C의 실외 온도에서 급기 온도를 결정하십시오. 우리는 15C를 얻습니다. 프레온의 끓는점 + 5C 이상 및 이슬점 온도 + 10C 이상인 경우(이론적으로) 급기 덕트의 단열을 생략할 수 있습니다.

• 우리는 건물의 나머지 열 잉여를 결정합니다. 내부 열 잉여 50kW와 공급 공기 13.3-12.2의 작은 부분 = 1.1kW로 밝혀졌습니다. 총 51.1kW - ​​로컬 제어 시스템을 위한 설계 용량.

결론:내가 주목하고 싶은 주요 아이디어는 최대 외기 온도가 아니라 환기 에어컨의 작동 범위에서 최소에 대한 압축기 응축 단위를 계산할 필요성입니다. 공급 공기의 최대 온도에서 수행되는 KKB 및 증발기의 계산은 정상 작동이 계산된 것 이상의 실외 온도 범위에서만 작동한다는 사실로 이어집니다. 외부 온도가 계산 된 온도보다 낮 으면 증발기에서 프레온이 불완전하게 끓고 액체 냉매가 압축기 흡입으로 되돌아갑니다.

→ 냉동 장치 설치

주요기기 및 보조장비 설치

설치 기술은 공장 준비 정도 및 장치의 설계 특징, 무게 및 설치 설계에 따라 결정됩니다. 먼저 주요 장치가 설치되어 파이프 라인 배치를 시작할 수 있습니다. 단열재의 습기를 방지하기 위해 저온에서 작동하는 기기의 지지면에 방수층을 도포하고 단열층을 덮은 후 다시 방수층을 형성합니다. 열교 형성을 배제하는 조건을 만들기 위해 모든 금속 부품(고정 벨트)은 100-250mm 두께의 방부제 나무 막대 또는 개스킷을 통해 장치에 배치됩니다.

열교환기. 대부분의 열교환기는 설치 준비가 완료된 공장에서 공급됩니다. 따라서 쉘 앤 튜브 콘덴서, 증발기, 과냉각기, 요소, 관개, 증발 콘덴서 및 패널, 수중 증발기가 조립된 상태로 공급됩니다. 조립 단위... 핀 튜브 증발기, 직접 팽창 배터리 및 염수 제조 가능 설치 조직핀 튜브 섹션에서 제자리에.

Shell-and-tube 장치(탱크 장비)는 흐름 결합 방식으로 장착됩니다. 지지대에 용접 기계를 놓을 때 모든 용접 이음새가 검사를 위해 접근 가능하고 검사 중 망치로 두드리고 수리를 할 수 있는지 확인하십시오.

장치의 수평 및 수직은 수평 및 수직선 또는 측지 기기의 도움으로 확인됩니다. 수직에서 장치의 허용 편차는 0.2mm, 수평 - 1m당 0.5mm입니다. 셸 및 튜브 수직 콘덴서의 수직성은 파이프 벽을 따라 물의 필름 흐름을 보장해야 하기 때문에 특히 주의 깊게 확인됩니다.

원소 커패시터(금속 함량이 높기 때문에 산업 설비에서 드물게 사용됨)는 다음 위치에 설치됩니다. 금속 프레임, 수신기 위, 아래에서 위로 요소를 따라 요소의 수평도, 피팅의 단일 평면 플랜지 및 각 섹션의 수직도 조정.

관개 및 증발 응축기의 설치는 섬프, 열교환 파이프 또는 코일, 팬, 오일 분리기, 펌프 및 부속품의 순차적 설치로 구성됩니다.

냉동 장치의 콘덴서로 사용되는 공냉식 장치는 받침대에 장착됩니다. 센터링용 축 팬가이드 베인과 관련하여 플레이트에 슬롯이 있어 기어 플레이트를 두 방향으로 이동할 수 있습니다. 팬 모터는 기어박스에 정렬됩니다.

패널 염수 증발기는 콘크리트 패드의 절연층에 배치됩니다. 금속 탱크증발기는 목재 빔에 설치되고 믹서와 브라인 밸브가 장착되고 배수관이 연결되고 탱크는 물을 부어 밀도를 테스트합니다. 낮에는 수위가 떨어지지 않아야 합니다. 그런 다음 물이 배수되고 막대가 제거되고 탱크가 바닥으로 내려갑니다. 설치하기 전에 패널 섹션은 1.2MPa의 압력에서 공기로 테스트됩니다. 그런 다음 탱크의 섹션을 하나씩 장착하고 수집기, 피팅, 액체 분리기를 설치하고 탱크에 물로 채우고 증발기 어셈블리를 1.2 MPa 압력의 공기로 다시 테스트합니다.

쌀. 1. 흐름 결합 방식에 의한 수평 콘덴서 및 수신기 설치:
, b - 건설중인 건물에서; c - 지원; d - 육교에서; I - 슬링 전 커패시터의 위치; II, III - 크레인 붐을 움직일 때의 위치; IV - 지지 구조물에 설치

쌀. 2. 커패시터 설치:
0 - 기본: 1 - 금속 구조를 지지함; 2 - 수신기; 3 - 커패시터 요소; 4 - 단면의 수직성을 확인하기 위한 수직선; 5 - 수평 요소를 확인하기 위한 레벨; 6 - 한 평면에서 플랜지의 위치를 ​​확인하기위한 눈금자. b - 관개: 1 - 배수구; 2 - 팔레트; 3 - 수신기; 4 - 코일 섹션; 5 - 지지 금속 구조물; 6 - 물 분배 트레이; 7 - 물 공급; 8 - 오버플로 깔때기; 에서 - 증발: 1 - 집수; 2 - 수신기; 3, 4 - 레벨 표시기; 5 - 노즐; 6 - 액적 분리기; 7 - 오일 분리기; 8 - 안전 밸브; 9 - 팬; 10 - 프리 커패시터; 11 - 플로트 수위 조절기; 12 - 오버플로 깔때기; 13 - 펌프; d - 공기: 1 - 지지 금속 구조; 2 - 드라이브 프레임; 3 - 안내 장치; 4 - 지느러미가 있는 열교환 튜브 섹션; 5 - 섹션을 수집기에 연결하기 위한 플랜지

침지 증발기는 유사한 방식으로 장착되고 R12가 있는 시스템의 경우 1.0MPa, R22가 있는 시스템의 경우 1.6MPa의 불활성 가스 압력으로 테스트됩니다.

쌀. 2. 패널 염수 증발기 설치:
- 탱크를 물로 테스트합니다. b - 패널 섹션의 공기 테스트; c - 패널 섹션 설치; d - 물과 공기를 어셈블리로 사용하여 증발기 테스트 1 - 나무 기둥; 2 - 탱크; 3 - 교반기; 4 - 패널 섹션; 5 - 염소; 6 - 테스트를 위한 공기 공급 램프; 7 - 배수구; 8 - 오일 섬프; 9-액체 분리기; 10 - 단열재

용량성 장비 및 보조기구... 선형 암모니아 수신기가 측면에 장착됨 고압동일한 기초 위의 응축기 아래(때로는 그 아래) 및 장치의 증기 구역은 평형 라인으로 연결되어 액체가 중력에 의해 응축기에서 배출되는 조건을 만듭니다. 설치시 고도차는 응축기의 액면(수직형 응축기의 출구배관의 높이)에서 유분리기의 오버플로 컵의 액관의 높이까지 유지되며 1500mm 이상( 그림 25). 오일 분리기 및 리니어 리시버의 브랜드에 따라 참조 문헌에 설정된 응축기, 리시버 및 오일 분리기 Yar, Yar, Nm 및 Ni의 표고 차이가 유지됩니다.

저압 측에서 드레인 리시버는 열 부하가 증가할 때 배터리에서 방출되는 경우 액체를 수용하기 위한 펌프리스 회로의 보호 리시버와 뜨거운 암모니아 증기로 스노우 코트가 해동될 때 냉각 장치에서 암모니아를 배출하기 위해 설치됩니다. 뿐만 아니라 순환 수신기. 수평 순환 리시버는 그 위에 위치한 액체 분리기와 함께 장착됩니다. 수직 순환 리시버에서 액체의 증기는 리시버에서 분리됩니다.

쌀. 3. 암모니아 냉동 장치의 응축기, 선형 리시버, 오일 분리기 및 공기 냉각기의 설치 다이어그램: КД - 응축기; LR - 선형 수신기; VOT - 공기 분리기; SP - 오버플로 유리; MO - 오일 분리기

집성된 프레온 장치에서 선형 수신기는 콘덴서 위에 설치되며(균형 라인 없음), 프레온은 콘덴서가 채워질 때 맥동 흐름으로 수신기에 들어갑니다.

모든 수신기 장비 안전 밸브, 압력 게이지, 레벨 표시기 및 밸브.

중간 용기는 단열재의 두께를 고려하여 목재 빔의 지지 구조물에 설치됩니다.

냉각 배터리. 직냉식 냉동 배터리는 제조업체에서 바로 설치할 수 있는 형태로 공급합니다. 염수 및 암모니아 배터리는 설치 현장에서 제조됩니다. 염수 배터리는 강철로 만들어집니다. 전기 용접 파이프... 암모니아 배터리 제조의 경우 강철 20의 이음매없는 열간 압연 강관 (일반적으로 직경 38X3mm)은 최대 -40 ° C의 온도에서 작동하고 강철 10G2는 최대 -70 °의 온도에서 작동하는 데 사용됩니다 씨샵.

저탄소강으로 만들어진 냉간 압연 강 스트립은 배터리 튜브의 횡방향 나선형 핀에 사용됩니다. 파이프는 늑골이 파이프에 밀착되는 정도와 늑골의 지정된 피치 (보통 20 또는 30mm)에 대한 프로브로 현장 점검을 통해 조달 작업장의 조건에서 반자동 공구에 늑골이 있습니다. 완성된 파이프 섹션은 용융 아연 도금 처리됩니다. 배터리 제조에는 이산화탄소의 반자동 용접 또는 수동 아크 용접이 사용됩니다. 핀 파이프는 배터리를 수집기 또는 롤과 연결합니다. 수집기, 랙 및 코일 배터리는 통합 섹션에서 조립됩니다.

공기로 암모니아 배터리를 5분 동안 강도(1.6MPa)로, 15분 동안 밀도(1MPa)로 테스트한 후 용접된 조인트를 전기 금속화 건으로 아연 도금합니다.

염수 배터리는 1.25 작동 압력과 동일한 압력에서 설치 후 물로 테스트됩니다.

배터리는 내장된 부품이나 천장(천장 패널) 또는 벽(벽 패널)의 금속 구조물에 부착됩니다. 천장 배터리는 파이프 축에서 천장까지 200-300mm의 거리에 고정되어 벽에 장착됩니다. 파이프 축에서 벽까지 130-150mm, 바닥에서 바닥까지 최소 250mm의 거리에 있습니다. 파이프의. 암모니아 배터리를 설치할 때 다음 허용 오차가 유지됩니다. 높이 ± 10mm, 벽 배터리의 수직 편차 - 높이 1m당 1mm 이하. 배터리를 설치할 때 냉매 증기의 움직임과 반대 방향으로 0.002 이하의 기울기가 허용됩니다. 벽걸이형 배터리는 바닥 슬라브를 설치하기 전에 크레인으로 설치하거나 화살표가 있는 로더를 사용합니다. 천장 배터리는 천장에 부착된 블록을 통해 윈치를 사용하여 장착됩니다.

공기 냉각기. 그들은 받침대(스테이닝별 공기 냉각기)에 설치되거나 천장의 내장 부품에 부착됩니다(힌지 공기 냉각기).

받침대 공기 냉각기는 지브 크레인을 사용하는 흐름 결합 방식으로 장착됩니다. 설치하기 전에 단열재를 받침대에 놓고 배수관을 연결하기 위해 구멍을 만들어 배수관을 향해 최소 0.01의 경사로 배치합니다. 하수도망... 매달린 공기 냉각기는 천장 라디에이터와 같은 방식으로 장착됩니다.

쌀. 4. 배터리 설치:
- 전기 지게차에 의한 배터리; b - 윈치가있는 천장 배터리; 1 - 겹침; 2- 임베디드 부품; 3 - 차단; 4 - 슬링; 5 - 배터리; 6 - 윈치; 7 - 전동 지게차

유리관 냉각 배터리 및 공기 냉각기. 코일형 염수 전지의 제조에는 유리관이 사용됩니다. 파이프는 직선 섹션에서만 랙에 부착됩니다(롤은 고정되지 않음). 배터리의지지 금속 구조는 벽에 부착되거나 천장에 매달려 있습니다. 기둥 사이의 거리는 2500mm를 초과해서는 안됩니다. 높이 1.5m의 벽걸이형 배터리는 메쉬 펜스로 보호됩니다. 공기 냉각기의 유리관도 비슷한 방식으로 장착됩니다.

배터리 및 공기 냉각기 제조의 경우 끝이 매끄러운 파이프를 가져와 플랜지로 연결합니다. 설치가 완료된 후 배터리는 1.25 작동 압력과 동일한 압력에서 물로 테스트됩니다.

슬리퍼. 원심 펌프는 암모니아 및 기타 액체 냉매, 냉매 및 냉각수, 응축수를 펌핑하고 배수정을 비우고 냉각수를 순환시키는 데 사용됩니다. 액체 냉매의 공급을 위해 펌프 하우징에 내장된 전기 모터가 있는 KhG 유형의 밀폐형 비밀폐형 펌프만 사용됩니다. 전기 모터의 고정자는 밀봉되고 회전자는 임펠러가 있는 한 축에 장착됩니다. 축 베어링은 토출 파이프에서 가져온 액체 냉매로 냉각되고 윤활된 다음 흡입 측으로 바이패스됩니다. 밀봉된 펌프는 -20°C 미만의 액체 온도에서 액체 흡입 지점 아래에 설치됩니다(펌프 중단을 방지하기 위해 흡입 헤드는 3.5m).

쌀. 5. 펌프 및 팬의 설치 및 정렬:
a - 설치 원심 펌프윈치를 사용하여 통나무에; b - 가이 와이어를 사용하여 윈치로 팬 설치

스터핑 박스 펌프를 설치하기 전에 완전성을 확인하고 필요한 경우 감사를 수행하십시오.

원심 펌프는 크레인, 호이스트를 사용하여 기초에 설치하거나 윈치 또는 레버를 사용하여 롤러 또는 금속판의 통나무를 따라 설치됩니다. 블라인드 볼트가 어레이에 내장 된 기초에 펌프를 설치할 때 나사산이 걸리지 않도록 나무 빔이 볼트 근처에 놓입니다 (그림 5, a). 고도, 수평 위치, 센터링, 시스템의 오일 유무, 로터 및 스터핑 박스 패킹(스터핑 박스)의 원활한 회전을 확인하십시오. 스터핑 박스

아내는 조심스럽게 속을 채우고 뒤틀림 없이 고르게 구부려야 하며, 스터핑 박스를 너무 세게 조이면 스터핑 박스가 과열되어 소비 전력이 증가합니다. 펌프를 수용 탱크 위에 설치할 때 체크 밸브가 흡입 파이프에 설치됩니다.

팬. 대부분의 팬은 즉시 설치할 수 있는 장치로 제공됩니다. 기초, 받침대 또는 금속 구조(진동 절연 요소를 통해)에 가이 와이어가 있는 크레인 또는 윈치(그림 5, b)가 있는 팬을 설치한 후 설치의 높이 표시와 수평 위치를 확인합니다(그림 5, b). 5, 다). 그런 다음 로터 잠금 장치를 제거하고 로터와 하우징을 검사하고 움푹 들어간 곳이나 기타 손상이 없는지 확인하고 로터 회전의 부드러움과 모든 부품의 고정 신뢰성을 수동으로 확인합니다. 로터의 외부 표면과 케이싱 사이의 간격을 확인하십시오(휠 직경의 0.01 이하). 로터의 반경 방향 및 축 방향 흔들림이 측정됩니다. 팬의 크기(수)에 따라 최대 반경 방향 런아웃은 1.5-3mm, 축 방향 2-5mm입니다. 측정 결과 허용 오차가 초과된 것으로 나타나면 정적 밸런싱이 수행됩니다. 또한 팬의 회전 부분과 고정 부분 사이의 간격을 측정합니다. 이 간격은 1mm 이내여야 합니다(그림 5, d).

10분 이내의 시운전 중 소음 및 진동 수준을 점검하고, 종료 후 모든 연결부의 고정 신뢰성, 베어링 가열 및 오일 시스템 상태를 점검합니다. 부하 테스트 기간 - 작동 조건에서 팬의 안정성을 확인하는 동안 4시간.

냉각탑 설치. 설치를 위해 소형 필름형 냉각탑(IPV)이 제공됩니다. 높은 온도공장 준비. 냉각탑의 수평 설치를 확인하고 파이프라인 시스템에 연결하고 물 순환 시스템에 연수를 채운 후 물 분사 노즐의 위치를 ​​변경하여 미플라스틱 또는 PVC 플레이트로 만들어진 노즐의 관수 균일성을 조정합니다. .

수영장 공사 후 대형 냉각탑 설치 시, 건물 구조팬을 설치하고 냉각탑 디퓨저와의 정렬을 확인하고 물 분배 슈트 또는 매니폴드 및 노즐의 위치를 ​​조정하십시오. 균등 분포관개 표면에 물.

쌀. 6. 냉각탑 축류 팬의 임펠러와 가이드 베인의 동축 정렬:
a - 지지 금속 구조물에 대해 프레임을 이동함으로써; b - 케이블의 장력에 의해: 1 - 임펠러 허브; 2 - 블레이드; 3 - 안내 장치; 4 - 냉각탑 클래딩; 5 - 지지 금속 구조물; 6 - 감속기; 7 - 전기 모터; 8 - 센터링 케이블

얼라인먼트는 고정볼트용 슬롯에 있는 프레임과 전동기를 움직여 조절하며(Fig. 6,a), 가장 큰 팬에서는 가이드 베인과 지지대에 부착된 케이블의 장력을 조절하여 얼라인먼트가 이루어집니다. 금속 구조(그림 6, b). 그런 다음 샤프트의 작동 속도에서 전기 모터의 회전 방향, 평활도, 박동 및 진동 수준을 확인합니다.