• Ի՞նչ եք ստանում «Intega Engineering»-ից մանկական և կրթական հաստատությունների համար ջեռուցման համակարգ պատվիրելիս:

Ջեռուցման համակարգ դպրոցի, մանկապարտեզի, քոլեջի, համալսարանի համար. մի շարք ծառայություններ մեր ընկերության կողմից

• նախագծի մշակումուսումնական հաստատությունների ներքին ջեռուցման համակարգեր;
• ջերմային և հիդրավլիկ հաշվարկդպրոցի կաթսայատուն, մանկապարտեզ, համալսարան;
• ջեռուցման համակարգի վերակառուցում և արդիականացում;
• ներքին ցանցերի տեղադրումև ջեռուցման սարքավորումներ;
• ընտրություն և կաթսայի տեղադրումմանկական և կրթական հաստատությունների ջեռուցման համակարգեր;
• հաշվարկ, ընտրություն և տեղադրում ջրի տաքացվող հատակային համակարգեր;
• սպասարկում և վերանորոգումջեռուցման և կաթսայատան սարքավորումներ;
• համակարգումըվերահսկող մարմինների հետ։

-40°C և ցածր արտաքին օդի գնահատված ջերմաստիճան ունեցող տարածքներում գտնվող ուսումնական հաստատությունների համար թույլատրվում է օգտագործել հավելումներով ջուր, որոնք կանխում են դրա սառեցումը (1-ին և 2-րդ վտանգի դասերի վնասակար նյութերը, համաձայն ԳՕՍՏ 12.1.005-ի, չպետք է. օգտագործել որպես հավելումներ), իսկ նախադպրոցական հաստատությունների շենքերում չի թույլատրվում օգտագործել հովացուցիչ նյութ հավելումներով. վնասակար նյութեր 1-4 վտանգի դասեր.

Դպրոցներում, նախադպրոցական և ուսումնական հաստատություններում ինքնավար կաթսայատների և ջեռուցման համակարգերի նախագծում և տեղադրում

Ջեռուցման համակարգ դպրոցների, մանկապարտեզների և այլ մանկական և ուսումնական հաստատությունների (բուհերի, արհեստագործական ուսումնարաններ, քոլեջներ) քաղաքներում միացված է կենտրոնացված ջեռուցման և տաք ջրամատակարարման համակարգին, որը սնուցվում է քաղաքային ՋԷԿ-ից կամ սեփական կաթսայատանից։ Գյուղական վայրերում նրանք օգտագործում են ինքնավար սխեմա, տեղադրելով իրենց սեփական կաթսայատունը հատուկ սենյակում: Գազաֆիկացված տարածքների դեպքում կաթսան աշխատում է բնական գազով փոքր դպրոցներում և նախադպրոցական հաստատություններում, օգտագործվում են կաթսաներ ցածր հզորությունաշխատում է պինդ կամ հեղուկ վառելիքկամ էլեկտրաէներգիա։

Ներքին ջեռուցման համակարգ նախագծելիս պետք է հաշվի առնել դասարաններում օդի ջերմաստիճանի միկրոկլիմայական ստանդարտները, դպրոցական պարապմունքներ, ճաշարաններ, մարզասրահներ, լողավազաններ և այլ տարածքներ։ Տարբեր կողմից տեխնիկական նպատակըշենքերի տարածքները պետք է ունենան սեփական ջեռուցման ցանցեր՝ ջրի և ջերմային հաշվիչներով:

Մարզասրահները ջեռուցելու համար ջրային համակարգի հետ մեկտեղ օգտագործվում է օդային ջեռուցման համակարգ՝ համակցված հարկադիր օդափոխությունև գործում է նույն կաթսայատանից: Ջրի հատակի ջեռուցման սարքը կարող է առկա լինել հանդերձարաններում, լոգասենյակներում, ցնցուղներում, լողավազաններում և այլ տարածքներում, եթե առկա է: Վրա մուտքի խմբերխոշոր չափերով ուսումնական հաստատություններտեղադրել ջերմային վարագույրներ.

Մանկապարտեզի, դպրոցի, ուսումնական հաստատության ջեռուցման համակարգ - ջեռուցման համակարգի կազմակերպման և վերակառուցման աշխատանքների ցանկ.

• կարիքների բացահայտումնախագիծ ստեղծելիս կամ էսքիզային դիագրամջերմամատակարարում;
• ընտրություն ճանապարհ և տեղխողովակաշարերի տեղադրում;
• ընտրություն սարքավորումներ և նյութերհամապատասխան որակ;
• կաթսայատան ջերմային և հիդրավլիկ հաշվարկ, տեխնոլոգիայի որոշում և դրա փորձարկում SNiP-ի պահանջներին համապատասխան.
• արտադրողականության բարձրացման հնարավորությունը, կապ լրացուցիչ սարքավորումներ (անհրաժեշտության դեպքում);
• բեռի հաշվարկև ջեռուցման համակարգի աշխատանքը որպես ամբողջություն և ըստ ջեռուցվող տարածքների տարածքի.
• օբյեկտի վերակառուցման ընթացքում - կայքի պատրաստում, հիմք և պատեր հետագա տեղադրման համար;
• թերիշենքի ջեռուցման համակարգի հատվածներ;
• ժամկետների և ծախսերի հաշվարկաշխատանքներ և սարքավորումներ, գնահատումների համակարգում;
• սարքավորումների մատակարարումև աշխատանքների կատարումը ժամանակին նախապես համաձայնեցված ծախսերի նախահաշիվով:

Համար ջեռուցման սարքերև խողովակաշարեր մանկական նախադպրոցական հաստատություններում, աստիճանահարթակներև գավիթներում, անհրաժեշտ է ապահովել պաշտպանիչ ցանկապատեր և խողովակաշարերի ջերմամեկուսացում։

Ներածություն

ընդհանուր մաս

Օբյեկտի բնութագրերը

Ջերմային սպառողների քանակի որոշում. Տարեկան ջերմության սպառման գրաֆիկ

Ջերմամատակարարման համակարգ և սխեմատիկ դիագրամ

Կաթսայատան ջերմային դիագրամի հաշվարկը

Կաթսայատան սարքավորումների ընտրություն

Հիմնական և օժանդակ սարքավորումների ընտրություն և տեղադրում

Կաթսայի միավորի ջերմային հաշվարկ

Ջերմային փչող ուղու աերոդինամիկական հաշվարկ

Հատուկ ստորաբաժանում.

2. Բլոկային ջեռուցման համակարգի մշակում.

2.1 Ջրամատակարարման սկզբնական տվյալներ

2.2 Ջրի պատրաստման սխեմայի ընտրություն

2.3 Ջրի ջեռուցման տեղադրման սարքավորումների հաշվարկ

2.4 Ցանցի տեղադրման հաշվարկ

3. Տեխնիկական և տնտեսական մաս

3.1 Սկզբնական տվյալներ

3.2 Շինմոնտաժային աշխատանքների պայմանագրային արժեքի հաշվարկ

3.3 Տարեկան գործառնական ծախսերի որոշում

3.4 Տարեկան տնտեսական էֆեկտի որոշում

Սեկցիոն ջրատաքացուցիչների տեղադրում

5. Ավտոմատացում

Կաթսայատան ագրեգատի KE-25-14s ավտոմատ կարգավորում և ջերմային կառավարում

6. Աշխատանքի պաշտպանությունը շինարարությունում

6.1 Աշխատանքի անվտանգությունը կաթսայատան մեջ էներգետիկ և տեխնոլոգիական սարքավորումների տեղադրման ժամանակ

6.2 Հնարավոր վտանգների վերլուծություն և կանխարգելում

6.3 Պարսատիկների հաշվարկ

7. Կազմակերպում, պլանավորում և շինարարության կառավարում

7.1 Կաթսաների տեղադրում

7.2 Աշխատանքը սկսելու պայմանները

7.3 Աշխատուժի ծախսերի և աշխատավարձի արտադրության արժեքավորում

7.4 Ժամանակացույցի պարամետրերի հաշվարկ

7.5 Շինարարության պլանի կազմակերպում

7.6 Տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշների հաշվարկ

8. Շահագործման կազմակերպում և էներգախնայողություն

Օգտագործված գրականության ցանկ

Ներածություն.

Մեր դժվարին ժամանակներում, հիվանդ ճգնաժամային տնտեսության պայմաններում, նոր արդյունաբերական օբյեկտների կառուցումը հղի է մեծ դժվարություններով, եթե ընդհանրապես հնարավոր է շինարարություն։ Բայց ցանկացած պահի, ցանկացած տնտեսական իրավիճակում կան մի շարք ճյուղեր, առանց որոնց զարգացման անհնար է բնականոն գործունեությունը Ազգային տնտեսություն, բնակչության համար անհնար է ապահովել սանիտարահիգիենիկ անհրաժեշտ պայմանները։ Նման ճյուղերը ներառում են էներգետիկան, որը բնակչության համար ապահովում է հարմարավետ կենսապայմաններ ինչպես տանը, այնպես էլ աշխատավայրում։

Վերջին ուսումնասիրությունները ցույց են տվել ջերմային էներգիայի ընդհանուր սպառումը ծածկելու մեջ խոշոր ջեռուցման կաթսայատների մասնակցության զգալի մասնաբաժնի պահպանման տնտեսական նպատակահարմարությունը:

Ժամում հարյուրավոր տոննա գոլորշու հզորությամբ կամ հարյուրավոր ՄՎտ ջերմային բեռնվածությամբ խոշոր արդյունաբերական, արտադրական և ջեռուցման կաթսայատների հետ մեկտեղ տեղադրվել են մեծ քանակությամբ մինչև 1 ՄՎտ հզորությամբ և վառելիքի գրեթե բոլոր տեսակներով աշխատող կաթսայատներ։ .

Սակայն ամենամեծ խնդիրը վառելիքի խնդիրն է։ Սպառողները հաճախ չունեն բավարար գումարներ վճարելու հեղուկ և գազային վառելիքի համար: Ուստի անհրաժեշտ է օգտագործել տեղական ռեսուրսները։

Դիպլոմային այս նախագծում մշակվում է RSC Energia գործարանի արտադրական և ջեռուցման կաթսայատան վերակառուցումը, որը որպես վառելիք օգտագործում է տեղում արդյունահանվող ածուխը։ Հետագայում նախատեսվում է կաթսայատան ագրեգատները տեղափոխել հանքից գազազերծող գազի արտանետումներից գազ այրելու համար, որը գտնվում է հարստացման գործարանի տարածքում։ Գործող կաթսայատանը տեղադրվել են KE-25-14 երկու գոլորշու կաթսայատներ, որոնք ծառայում էին RSC Energia գործարանի ձեռնարկությանը գոլորշու մատակարարմանը, և տաք ջրի կաթսաներ TVG-8 (2 կաթսա) վարչական շենքերի և բնակելի գյուղերի ջեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման համար։

Ածխի արդյունահանման կրճատման պատճառով ածխի արդյունահանման ձեռնարկության արտադրական հզորությունները նվազել են, ինչը հանգեցրել է գոլորշու անհրաժեշտության կրճատմանը։ Դա առաջացրել է կաթսայատան վերակառուցումը, որը բաղկացած է KE-25 գոլորշու կաթսաների օգտագործումից ոչ միայն արտադրական, այլև արտադրության համար տաք ջուրհատուկ ջերմափոխանակիչներում ջեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման համար։

1. ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ՄԱՍ

1.1. ՕԲՅԵԿՏԻ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ

Նախագծված կաթսայատունը գտնվում է RSC Energia գործարանի տարածքում

Շենքերի և շինությունների դասավորությունը և տեղադրումը վերամշակող գործարանի արդյունաբերական վայրում իրականացվում են SNiP-ի պահանջներին համապատասխան:

Արդյունաբերական տարածքի չափը պարսպի սահմաններում 12,66 հա է, շինության մակերեսը՝ 52,194 մ2։

Շինարարական տարածքի տրանսպորտային ցանցը ներկայացված է հանրային երկաթուղիներով և տեղական ճանապարհներով։

Տեղանքը հարթ է, աննշան բարձրություններով, իսկ հողում գերակշռում է կավը։

Ջրամատակարարման աղբյուրը զտիչ կայանն է և Սևերսկի Դոնեց-Դոնբաս ջրանցքը։ Ապահովված է ջրատարի կրկնօրինակում։

1.3. Ջերմային սպառողների քանակի որոշում. Տարեկան ջերմության սպառման գրաֆիկ.

Արդյունաբերական ձեռնարկությունների կողմից ջերմության գնահատված սպառումը որոշվում է ջերմության սպառման հատուկ ստանդարտների համաձայն ելքի միավորի կամ մեկ աշխատանքային տեսակի հովացուցիչ նյութի (ջուր, գոլորշու) համար: Ջեռուցման, օդափոխության և տեխնոլոգիական կարիքների համար ջերմային սպառումը ներկայացված է Աղյուսակ 1.2-ում: ջերմային բեռներ.

Ջերմային սպառման տարեկան գրաֆիկը գծագրվում է կախված արտաքին ջերմաստիճանների տևողությունից, որն արտացոլված է Աղյուսակ 1.2-ում: այս ավարտական ​​նախագծին։

Տարեկան ջերմային սպառման գրաֆիկի առավելագույն օրդինատը համապատասխանում է ջերմության սպառմանը ժամը արտաքին ջերմաստիճանըօդ – 23 С.

Կորով և օրդինատների առանցքներով սահմանափակված տարածքը տալիս է ջերմության ընդհանուր սպառումը ջեռուցման ժամանակաշրջանի համար, իսկ գրաֆիկի աջ կողմի ուղղանկյունը ցույց է տալիս ամռանը տաք ջրամատակարարման ջերմության սպառումը:

Աղյուսակ 1.2-ի տվյալների հիման վրա: Մենք հաշվարկում ենք ջերմության սպառումը սպառողների կողմից 4 ռեժիմի համար՝ առավելագույն ձմեռ (t r.o. = -23C;); ջեռուցման ժամանակահատվածում արտաքին միջին ջերմաստիճանում; արտաքին օդի ջերմաստիճանում +8C; ամռանը։

Մենք հաշվարկն իրականացնում ենք Աղյուսակ 1.3-ում: ըստ բանաձևերի.

Ջերմային բեռը ջեռուցման և օդափոխության համար, ՄՎտ

Q OB =Q R OB *(t in -t n)/(t in -t r.o.)

Ջերմային բեռը տաք ջրամատակարարման վրա ամռանը, ՄՎտ

Q L HW =Q R HW *(t g -t chl)/(t g -t xs)*

որտեղ՝ Q R OV-ը ջեռուցման և օդափոխության համար հաշվարկված ձմեռային ջերմային բեռն է արտաքին օդի հաշվարկված ջերմաստիճանում ջեռուցման համակարգի նախագծման համար: Մենք ընդունում ենք ըստ աղյուսակի. 1.2.

t HV - ջեռուցվող սենյակում ներքին օդի ջերմաստիճանը, t HV = 18С

Q Р ГВ - հաշվարկված ձմեռային ջերմային բեռ տաք ջրամատակարարման վրա (Աղյուսակ 1.2);

t n - ընթացիկ արտաքին օդի ջերմաստիճանը, °C;

t p.o. - արտաքին օդի ջեռուցման հաշվարկված ջերմաստիճանը,

t g - տաք ջրի ջերմաստիճանը տաք ջրամատակարարման համակարգում, t g = 65 ° C

t սառը, t xs - ջերմաստիճան սառը ջուրամռանը և ձմռանը t ցուրտ = 15°C, t xs = 5°C;

 - ամառային շրջանի ուղղման գործակից,  = 0,85

Աղյուսակ 1.2

Ջերմային բեռներ

Աղյուսակ 1.3.

Տարեկան ջերմային բեռների հաշվարկ

Ըստ աղյուսակի. 1.1. և 1.3. Մենք կառուցում ենք ջերմային բեռի տարեկան ծախսերի գրաֆիկը, որը ներկայացված է Նկար 1.1-ում:

1.4. ՋԵՐՄՈՒԹՅԱՆ ՄԱՏԱԿԱՐԱՐՄԱՆ ՀԱՄԱԿԱՐԳ ԵՎ ՍԿԶԲՈՒՆՔ ԴԻԳՐԱՄ

Ջերմամատակարարման աղբյուրը հանքի վերակառուցված կաթսայատունն է։ Հովացուցիչ նյութը գոլորշու և գերտաքացած ջուր է: Խմելու ջուրօգտագործվում է միայն տաք ջրի համակարգերի համար: Տեխնոլոգիական կարիքների համար օգտագործվում է գոլորշու P = 0,6 ՄՊա: 150-70°C ջերմաստիճանով գերտաք ջրի պատրաստման համար նախատեսված է ցանցային տեղադրում, իսկ 150-70°C ջերմաստիճանի ջրի պատրաստման համար նախատեսված է տաք ջրամատակարարման տեղադրում։

Ջերմամատակարարման համակարգը փակ է։ Ուղղակի ջրամատակարարման բացակայության և հովացուցիչ նյութի աննշան արտահոսքի պատճառով խողովակների և սարքավորումների միացումներում արտահոսքի պատճառով փակ համակարգերը բնութագրվում են դրանում շրջանառվող ցանցի ջրի քանակի և որակի բարձր կայունությամբ:

Ջեռուցման փակ համակարգերում ջեռուցման ցանցերից ջուրը օգտագործվում է միայն որպես ջեռուցման միջոց՝ մակերևութային ջեռուցիչներում ծորակի ջրի ջեռուցման համար, որն այնուհետև մտնում է տեղական տաք ջրամատակարարման համակարգ: Բաց ջրի ջեռուցման համակարգերում տեղական տաք ջրամատակարարման համակարգի ջրի ծորակներին տաք ջուրը գալիս է անմիջապես ջեռուցման ցանցերից:

Արդյունաբերական վայրում ջերմամատակարարման խողովակաշարերը տեղադրվում են կամուրջների և պատկերասրահների երկայնքով և մասամբ Kl տիպի անանցանելի սկուտեղների ալիքներում: Խողովակաշարերը անցկացվում են փոխհատուցման սարքով` շնորհիվ երթուղու պտույտի անկյունների և U-աձև փոխհատուցիչների:

Խողովակաշարերը պատրաստված են էլեկտրական եռակցված պողպատե խողովակներից՝ ջերմամեկուսացումով։

Դիպլոմային նախագծի գրաֆիկական մասի 1-ին թերթիկը ցույց է տալիս արդյունաբերական տարածքի գլխավոր հատակագիծը` ջեռուցման ցանցերի բաշխմամբ սպառման օբյեկտներին:

1.5. ԿԱԹՍԱՋԱՑՈՒՅՑԻ ՋԵՐՄԱԿԱՆ ԴԻԳՐԱՄԻ ՀԱՇՎԱՐԿ

Հիմնական ջերմային դիագրամը բնութագրում է էներգիայի փոխակերպման հիմնական տեխնոլոգիական գործընթացի էությունը և աշխատանքային հեղուկի ջերմության օգտագործումը տեղադրման մեջ: Դա հիմնական և օժանդակ սարքավորումների պայմանական գրաֆիկական ներկայացում է, որը միավորված է աշխատանքային հեղուկի խողովակաշարերով՝ տեղադրման մեջ դրա շարժման հաջորդականությանը համապատասխան:

Կաթսայատան ջերմային դիագրամի հաշվարկման հիմնական նպատակն է.

Ընդհանուր ջերմային բեռների որոշում, որը բաղկացած է արտաքին բեռներից և սեփական կարիքների համար ջերմային սպառումից, և այդ բեռների բաշխումը կաթսայատան տաք ջրի և գոլորշու մասերի միջև՝ հիմնավոր սարքավորումների ընտրությունը հիմնավորելու համար.

Օժանդակ սարքավորումների ընտրության և խողովակաշարերի և կցամասերի տրամագծերը որոշելու համար անհրաժեշտ բոլոր ջերմության և զանգվածային հոսքերի որոշում.

Հետագա տեխնիկական և տնտեսական հաշվարկների համար նախնական տվյալների որոշում (տարեկան ջերմային արտադրություն, վառելիքի տարեկան սպառում և այլն):

Ջերմային դիագրամի հաշվարկը թույլ է տալիս որոշել կաթսայի տեղադրման ընդհանուր ջեռուցման հզորությունը մի քանի աշխատանքային ռեժիմների ներքո:

Կաթսայատան ջերմային դիագրամը ներկայացված է դիպլոմային նախագծի գրաֆիկական մասի 2-րդ թերթիկում։

Կաթսայատան ջերմային շղթայի հաշվարկման սկզբնական տվյալները տրված են Աղյուսակ 1.4-ում, իսկ ջերմային շղթայի հաշվարկը տրված է Աղյուսակ 1.5-ում:

Աղյուսակ 1.4

Ջեռուցման և արդյունաբերական կաթսայատան ջերմային դիագրամի հաշվարկման նախնական տվյալներ գոլորշու կաթսաներ KE-25-14s փակ ջեռուցման համակարգի համար:

Աղյուսակ 1.5

Ջեռուցման և արդյունաբերական կաթսայատան ջերմային դիագրամի հաշվարկ KE-25-14s գոլորշու կաթսաներով փակ ջերմամատակարարման համակարգի համար:

Ջերմային շղթայի հաշվարկ.

Հիմնական ջերմային դիագրամում նշվում են հիմնական սարքավորումները (կաթսաներ, պոմպեր, օդափոխիչներ, ջեռուցիչներ) և հիմնական խողովակաշարերը:

1. Ջերմային շղթայի նկարագրությունը.

P = 0,8 ՄՊա աշխատանքային ճնշմամբ կաթսաներից հագեցած գոլորշին մտնում է կաթսայատան ընդհանուր գոլորշու գիծ, ​​որից գոլորշու մի մասը տեղափոխվում է կաթսայատան մեջ տեղադրված սարքավորում, այն է՝ ցանցային ջրատաքացուցիչ; տաք ջրի տաքացուցիչ; դեզերատոր. Գոլորշու մյուս մասն օգտագործվում է ձեռնարկության արտադրական կարիքների համար։

Արտադրական սպառողից կոնդենսատը ինքնահոս եղանակով, 30% 80 o C ջերմաստիճանի դեպքում, վերադարձվում է կոնդենսատի կոլեկտոր, այնուհետև կոնդենսատային պոմպի միջոցով ուղարկվում է տաք ջրի բաք:

Ցանցի ջրի ջեռուցումը, ինչպես նաև տաք ջրի ջեռուցումն իրականացվում է գոլորշիով երկու սերիական միացված տաքացուցիչներով, մինչդեռ ջեռուցիչները աշխատում են առանց կոնդենսատային արտահոսքի, թափոնների կոնդենսատն ուղարկվում է դեզերատոր:

Օդազերծիչը սառը ջրի մաքրման կայանից ստանում է նաև քիմիապես մաքրված ջուր՝ համալրելով կոնդենսատի կորուստները:

Հում ջրի պոմպը քաղաքային ջրամատակարարումից ջուրն ուղղում է դեպի կեղտաջրերի մաքրման կայան և տաք ջրի բաք:

Շուրջ 104 o C ջերմաստիճան ունեցող գազազերծված ջուրը սնուցման պոմպի միջոցով մղվում է էկոնոմիզատորների մեջ և այնուհետև մտնում է կաթսաներ:

Ջեռուցման համակարգի համար դիմահարդարման ջուրը վերցվում է տաք ջրի բաքից դիմահարդարման պոմպի միջոցով:

Ջերմային շղթայի հաշվարկման հիմնական նպատակն է.

ընդհանուր ջերմային բեռների որոշում՝ բաղկացած արտաքին բեռներից և օժանդակ կարիքների համար գոլորշու սպառումից,

սարքավորումների ընտրության համար անհրաժեշտ ջերմության և զանգվածային հոսքերի որոշում,

հետագա տեխնիկական և տնտեսական հաշվարկների համար նախնական տվյալների որոշում (տարեկան ջերմություն, վառելիք և այլն):

Ջերմային դիագրամի հաշվարկը թույլ է տալիս որոշել կաթսայատան կայանի ընդհանուր գոլորշու արտադրությունը դրա շահագործման մի քանի ռեժիմներով: Հաշվարկը կատարվում է 3 բնորոշ ռեժիմների համար.

առավելագույն ձմեռ,

ամենացուրտ ամիսը

2. Ջերմային շղթայի հաշվարկման սկզբնական տվյալներ.

Ñîäåðæàíèå

Ներածություն

90 աշակերտի համար նախատեսված դպրոցի ջեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման հաշվարկ

1.1 -ի համառոտ նկարագրությունըդպրոցները

2 Ավտոտնակի արտաքին ցանկապատերի միջոցով ջերմության կորստի որոշում

3 Ջեռուցման մակերեսի հաշվարկ և ընտրություն ջեռուցման սարքերկենտրոնական ջեռուցման համակարգեր

4 Դպրոցական օդափոխության հաշվարկ

5 Ջեռուցիչների ընտրություն

6 Դպրոցին տաք ջրամատակարարման ջերմային սպառման հաշվարկ

Այլ օբյեկտների ջեռուցման և օդափոխության հաշվարկ՝ ըստ տրված թիվ 1 սխեմայի՝ կենտրոնացված և տեղային ջերմամատակարարմամբ.

2.1 Ջեռուցման և օդափոխության համար ջերմային սպառման հաշվարկ՝ ըստ բնակելի և հասարակական շենքերի ընդլայնված ստանդարտների

2.2 Ջերմային սպառման հաշվարկը տաք ջրամատակարարման համար բնակելի և հասարակական շենքեր

3.Տարեկան ջերմային բեռնվածության գրաֆիկի կառուցում և կաթսաների ընտրություն

1 Տարեկան ջերմային բեռի գրաֆիկի կառուցում

3.2 Հովացուցիչ նյութի ընտրություն

3 Կաթսաների ընտրություն

3.4 Ջերմային կաթսայատան մատակարարումը կարգավորելու տարեկան ժամանակացույցի կառուցում

Մատենագիտություն

Ներածություն

Ագրոարդյունաբերական համալիրը ժողովրդական տնտեսության էներգատար ոլորտ է։ Մեծ քանակությամբ էներգիա է ծախսվում արդյունաբերական, բնակելի և հասարակական շենքերի ջեռուցման, անասնաբուծական շենքերում և հողի պաշտպանիչ կառույցներում արհեստական ​​միկրոկլիմայի ստեղծման, գյուղատնտեսական մթերքների չորացման, արտադրական արտադրանքի, արհեստական ​​ցրտերի ստացման և շատ այլ նպատակների համար: Հետևաբար, գյուղատնտեսական ձեռնարկություններին էներգիայի մատակարարումը ներառում է ջերմային և էլեկտրական էներգիայի արտադրության, փոխանցման և օգտագործման հետ կապված խնդիրների լայն շրջանակ՝ օգտագործելով էներգիայի ավանդական և ոչ ավանդական աղբյուրներ:

Այս դասընթացի նախագիծն առաջարկում է էներգիայի ինտեգրված մատակարարման տարբերակ կարգավորումը:

· Ագրոարդյունաբերական համալիրի օբյեկտների տվյալ սխեմայի համար կատարվում է ջերմային էներգիայի, էլեկտրաէներգիայի, գազի և սառը ջրի անհրաժեշտության վերլուծություն.

· իրականացվում է ջեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման բեռների հաշվարկ;

· Որոշվում է կաթսայատան պահանջվող հզորությունը, որը կարող է բավարարել տնային տնտեսության ջերմային կարիքները.

· կատարվում է կաթսաների ընտրություն.

· հաշվարկել գազի սպառումը,

1. 90 աշակերտի համար նախատեսված դպրոցի ջեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման հաշվարկ

1.1 Դպրոցի համառոտ նկարագիրը

Չափերը 43.350x12x2.7.

Սենյակի ծավալը V = 1709,34 մ 3:

Արտաքին երկայնական պատերը կրող են, պատրաստված են երեսպատման և հարդարման, KP-U100/25 դասի խտացված աղյուսից՝ ԳՕՍՏ 530-95-ի համաձայն ցեմենտի վրա. ավազի լուծույթ M 50, հաստությունը 250 և 120 մմ և 140 մմ մեկուսացում `դրանց միջև պոլիստիրոլի փրփուր:

Ներքին պատերը - պատրաստված են խոռոչից, հաստացած կերամիկական աղյուսներդասարան KP-U100/15 ըստ ԳՕՍՏ 530-95, M50 լուծույթով:

Միջնորմները պատրաստված են աղյուսից KP-U75/15 ԳՕՍՏ 530-95-ի համաձայն, M 50 շաղախով։

Տանիքածածկ - տանիքի շերտ (3 շերտ), ցեմենտ-ավազ 20 մմ, ընդլայնված պոլիստիրոլ 40 մմ, տանիքի շերտ 1 շերտով, ցեմենտ-ավազ 20 մմ և երկաթբետոնե ծածկույթի սալաքար;

Հատակները՝ բետոն M300 և մանրացված քարով խտացված հող։

Երկկողմանի պատուհաններ զուգավորված փայտե շրջանակներով, պատուհանների չափսերը 2940x3000 (22 հատ) և 1800x1760 (4 հատ):

Արտաքին փայտյա միայնակ դռներ 1770x2300 (6 հատ)

Արտաքին օդի նախագծման պարամետրեր tн = - 25 0 С.

Արտաքին օդի ձմեռային օդափոխության գնահատված ջերմաստիճան tn.v. = - 16 0 C:

Ներքին օդի գնահատված ջերմաստիճան tв = 16 0 С.

Տարածքի խոնավության գոտին նորմալ չոր է:

Բարոմետրիկ ճնշում 99,3 կՊա:

1.2 Դպրոցական օդափոխության հաշվարկ

Ուսուցման գործընթացը տեղի է ունենում դպրոցում: Բնութագրվում է մեծ թվով ուսանողների երկարատև ներկայությամբ: Չկան վնասակար արտանետումներ: Դպրոցի օդափոխության գործակիցը կլինի 0,95...2.

K ∙ Vп,

որտեղ Q-ը օդի փոխանակումն է, m³/h; Vп - սենյակի ծավալը, մ³; K - օդի փոխարժեքը վերցված է = 1:

Նկ.1. Սենյակի չափերը.

Սենյակի ծավալը՝ = 1709,34 մ 3 = 1∙1709,34 = 1709,34 մ 3 / ժ:

Սենյակում կազմակերպում ենք ընդհանուր օդափոխություն՝ զուգակցված ջեռուցման հետ։ Մենք կազմակերպում ենք բնական արտանետվող օդափոխություն արտանետվող լիսեռների տեսքով. h = 2,7 մ բարձրությամբ արտանետվող լիսեռում նախապես որոշելով օդի արագությունը

ν k.in. =

ν k.in. = = 1,23 մ/վ = 1709,34∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 մ²

Արտանետվող լիսեռների քանակը vsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5≈ 10

Մենք ընդունում ենք 10 արտանետման լիսեռ 2 մ բարձրությամբ 0,04 մ² հոսանքի հատվածով (200 x 200 մմ չափսերով):

1.3 Սենյակի արտաքին պատյանների միջոցով ջերմության կորստի որոշում

Մենք հաշվի չենք առնում ջերմության կորուստը սենյակի ներքին պարիսպների միջոցով, քանի որ առանձնացված սենյակներում ջերմաստիճանի տարբերությունը չի գերազանցում 5 0 C: Մենք որոշում ենք պարսպապատ կառույցների ջերմության փոխանցման դիմադրությունը: Ջերմային փոխանցման դիմադրություն արտաքին պատը(նկ. 1) կգտնվի բանաձևով, օգտագործելով աղյուսակի տվյալները: 1, իմանալով, որ ջերմային դիմադրությունջերմության ընկալում ներքին մակերեսըպարիսպ Rв=0,115 մ 2 ∙ 0 С/В

,

որտեղ Rв ջերմային դիմադրությունն է ցանկապատի ներքին մակերեսի ջերմության կլանմանը, m²·ºС / W; - առանձին շերտերի ջերմային հաղորդունակության ջերմային դիմադրությունների գումարը t - շերտի ցանկապատը δi (m) հաստությամբ, պատրաստված λi, W / (m·ºС) ջերմային հաղորդունակությամբ նյութերից, λ-ի արժեքները տրված են Աղյուսակ 1-ում. Rн - ջերմային դիմադրություն պարսպի արտաքին մակերեսի ջերմության փոխանցմանը Rn=0,043 մ 2 ∙ 0 C/W (արտաքին պատերի և ձեղնահարկի հատակների համար):

Նկ.1 Պատի նյութերի կառուցվածքը:

Աղյուսակ 1 Պատի նյութերի ջերմային հաղորդունակությունը և լայնությունը:

Արտաքին պատի ջերմային փոխանցման դիմադրություն.

R 01 = m²·ºС/W:

) Պատուհանների ջերմափոխանցման դիմադրություն Ro.ok = 0,34 մ 2 ∙ 0 C/W (գտնում ենք 8-րդ էջի աղյուսակից)

Արտաքին դռների և դարպասների ջերմափոխադրման դիմադրությունը 0,215 մ 2 ∙ 0 C/W (մենք այն գտնում ենք 8-րդ էջի աղյուսակից)

) Առաստաղի ջերմափոխանցման դիմադրություն անտանիք առաստաղի համար (Rв=0,115 մ 2 ∙ 0 С/Վտ, Ռն=0,043 մ 2 ∙ 0 С/Վտ).

Առաստաղների միջոցով ջերմային կորուստների հաշվարկ.

Նկ.2 առաստաղի կառուցվածք.

Աղյուսակ 2 Հատակի նյութերի ջերմահաղորդություն և լայնություն

Առաստաղի ջերմության փոխանցման դիմադրություն

մ 2 ∙ 0 C/W:

) Հատակների միջով ջերմության կորուստը հաշվարկվում է գոտիներով՝ 2 մ լայնությամբ շերտերով, արտաքին պատերին զուգահեռ (նկ. 3):

Հատակի գոտիների մակերեսը հանած նկուղային տարածքը՝ = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 մ 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 մ 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 մ 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 մ 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 մ 2

F3=6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 մ 2

Նկուղային հատակի գոտիների տարածքները՝ = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 մ 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 մ 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 մ 2

F2=6 ∙ 2 = 12 մ 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 մ 2

Անմիջապես գետնի վրա տեղակայված հատակները համարվում են չմեկուսացված, եթե դրանք բաղկացած են նյութերի մի քանի շերտերից, որոնցից յուրաքանչյուրի ջերմահաղորդականությունը λ≥1,16 Վտ/(m 2 ∙ 0 C է): Հատակները համարվում են մեկուսացված, եթե մեկուսիչ շերտն ունի λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Ջերմափոխադրման դիմադրությունը (մ 2 ∙ 0 C/W) յուրաքանչյուր գոտու համար որոշվում է որպես ոչ մեկուսացված հատակների համար, քանի որ. Յուրաքանչյուր շերտի ջերմահաղորդականությունը λ≥1,16 W/m 2 ∙ 0 C. Այսպիսով, ջերմափոխանակման դիմադրություն Ro=Rн.п. առաջին գոտու համար այն կազմում է 2,15, երկրորդի համար՝ 4,3, երրորդի համար՝ 8,6, մնացածի համար՝ 14,2 մ 2 ∙ 0 C/W։

) Պատուհանների բացվածքների ընդհանուր մակերեսը՝ մոտավորապես = 2,94∙3∙22+1,8∙1,76∙6 = 213 մ2:

Արտաքին դռների ընդհանուր մակերեսը՝ dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 մ 2:

Արտաքին պատի մակերեսը հանած պատուհանների և դռների բացվածքները. n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5∙ 2,7+3∙ 2,7+8,5∙ 2,7 - 213-34 .43 = 62 մ2:

Նկուղային պատի մակերեսը՝ n.s.p =14.5∙2.7+5.5∙2.7-4.1=50

) Առաստաղի մակերեսը՝ կաթսա = 42,85 ∙ 12+3∙ 8,5 = 539,7 մ 2,

,

որտեղ F-ը ցանկապատի տարածքն է (մ²), որը հաշվարկվում է 0,1 մ² ճշգրտությամբ (փակող կառույցների գծային չափերը որոշվում են 0,1 մ ճշգրտությամբ՝ հետևելով չափման կանոններին). tв և tн - ներքին և արտաքին օդի հաշվարկված ջերմաստիճաններ, ºС (ավելացնել. 1…3); R 0 - ընդհանուր ջերմային փոխանցման դիմադրություն, m 2 ∙ 0 C / W; n-ը գործակից է՝ կախված ցանկապատի արտաքին մակերևույթի դիրքից արտաքին օդի նկատմամբ, կվերցնենք n=1 գործակիցի արժեքները (արտաքին պատերի, տանիքների, պողպատե ձեղնահարկերի, սալիկապատ. կամ ասբեստ-ցեմենտի տանիք՝ նոսր փորվածքի վրա, հատակը՝ գետնին)

Արտաքին պատերի միջոցով ջերմային կորուստներ.

FNS = 601,1 Վտ.

Ջերմային կորուստները նկուղի արտաքին պատերի միջոցով.

Fn.s.p = 130,1 Վտ.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601.1+130.1=731.2 Վտ.

Ջերմության կորուստ պատուհանների միջոցով.

Ֆոկ = 25685 Վ.

Ջերմային կորուստներ դռների միջով.

FDV = 6565,72 Վտ.

Ջերմության կորուստ առաստաղի միջոցով.

Fpot = = 13093,3 Վտ.

Ջերմության կորուստ հատակի միջոցով.

Fpol = 6240,5 Վտ.

Ջերմային կորուստները նկուղային հատակի միջոցով.

Fpol.p = 100 Վտ.

∑F հարկ =F հարկ. +F կես p. =6240.5+100=6340.5 Վտ.

Լրացուցիչ ջերմային կորուստները արտաքին ուղղահայաց և թեքված (ուղղահայաց ելուստ) պատերի, դռների և պատուհանների միջոցով կախված են տարբեր գործոններից: Fdob-ի արժեքները հաշվարկվում են որպես հիմնական ջերմային կորուստների տոկոս: Արտաքին պատի և հյուսիս, արևելք, հյուսիս-արևմուտք և հյուսիս-արևելք նայող պատուհանների միջոցով լրացուցիչ ջերմության կորուստը կազմում է 10%, իսկ դեպի հարավ-արևելք և արևմուտք՝ 5%:

Արդյունաբերական շենքերի արտաքին օդի ներթափանցման լրացուցիչ կորուստները ենթադրվում են բոլոր ցանկապատերի միջով հիմնական կորուստների 30%-ը.

Finf = 0.3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0.3 · (731.2 + 25685 + 13093.3 + 6565.72 + 6340.5) = 15724, 7 W

Այսպիսով, ընդհանուր ջերմության կորուստը որոշվում է բանաձևով.

1.4 Ջեռուցման մակերեսի հաշվարկ և կենտրոնական ջեռուցման համակարգերի ջեռուցման սարքերի ընտրություն

Ամենատարածված և համընդհանուր օգտագործվող ջեռուցման սարքերը չուգունի մարտկոցներն են: Դրանք տեղադրվում են բնակելի, հասարակական և տարբեր արտադրական շենքերում։ Արդյունաբերական տարածքներում որպես ջեռուցման սարքեր մենք օգտագործում ենք պողպատե խողովակներ:

Եկեք նախ որոշենք ջերմության հոսքը ջեռուցման համակարգի խողովակաշարերից: Բաց դրված ոչ մեկուսացված խողովակաշարերով սենյակ տրվող ջերմային հոսքը որոշվում է 3-րդ բանաձևով.

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

որտեղ Ftr = π ∙ d l - խողովակի արտաքին մակերեսի տարածքը, m²; d և l - խողովակաշարի արտաքին տրամագիծը և երկարությունը, մ (հիմնական խողովակաշարերի տրամագիծը սովորաբար 25...50 մմ է, բարձրացնողները 20...32 մմ, ջեռուցման սարքերի միացումները 15...20 մմ); ktr - խողովակի ջերմության փոխանցման գործակիցը W/(m 2 ∙ 0 C) որոշվում է ըստ Աղյուսակ 4-ի՝ կախված խողովակաշարում ջերմաստիճանի ճնշումից և հովացուցիչ նյութի տեսակից, ºC; η - գործակիցը հավասար է 0,25-ի առաստաղի տակ գտնվող մատակարարման գծի համար, ուղղահայաց վերելակների համար՝ 0,5, հատակից վեր գտնվող հետադարձ գծի համար՝ 0,75, ջեռուցման սարքին միացնելու համար՝ 1,0։

Մատակարարման խողովակ.

Տրամագիծը-50մմ:50մմ =3.14∙73.4∙0.05=11.52 մ²;

Տրամագիծը 32 մմ:32 մմ =3.14∙35.4∙0.032=3.56 մ²;

Տրամագիծը-25 մմ:25մմ =3.14∙14.45∙0.025=1.45 մ²;

Տրամագիծը-20:20մմ =3.14∙32.1∙0.02=2.02 մ²;

Հետադարձ խողովակաշար.

Տրամագիծը-25մմ:25մմ =3.14∙73.4∙0.025=5.76 մ²;

Տրամագիծը-40մմ:40մմ =3,14∙35,4∙0,04=4,45մ²;

Տրամագիծը-50մմ:50մմ =3.14∙46.55∙0.05=7.31 մ²;

Խողովակների ջերմային փոխանցման գործակիցը սարքում ջրի ջերմաստիճանի և սենյակում օդի ջերմաստիճանի միջին տարբերության համար (95+70) / 2 - 15 = 67,5 ºС վերցված է հավասար 9,2 Վտ/(m²∙ºС): Աղյուսակ 4-ի տվյալների համաձայն:

Ուղղակի ջերմային հաղորդակցություն.

Ф p1,50 մմ = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 Վտ;

Ф p1.32mm =3.56∙9.2 · (95 - 16)∙1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45∙9.2 · (95 - 16)∙1=1067.2 W;

Ф p1.20mm =2.02∙9.2 · (95 - 16)∙1=1486.72 W;

Վերադարձի ջերմային խողովակ.

Ф p2.25mm =5.76∙9.2 · (70 - 16)∙1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45∙9.2 · (70 - 16)∙1=2251.7 W;

Ф p2.50mm =7.31∙9.2 · (70 - 16)∙1=3698.86 W;

Ընդհանուր ջերմային հոսք բոլոր խողովակաշարերից.

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65 W

Սարքերի պահանջվող ջեռուցման մակերեսը (մ²) մոտավորապես որոշվում է 4-րդ բանաձևով.

,

որտեղ Fogr-Ftr-ը ջեռուցման սարքերի ջերմային փոխանցումն է, W; Ftr - ջեռուցման սարքերի հետ նույն սենյակում տեղակայված բաց խողովակաշարերի ջերմային փոխանցում, W pr - սարքի ջերմային փոխանցման գործակից, W / (m 2 ∙ 0 C): ջրի տաքացման համար tpr = (tg+tо)/2; tg և to - սարքում տաք և սառեցված ջրի հաշվարկված ջերմաստիճանը; գոլորշու ջեռուցման համար ցածր ճնշումվերցնել tpr=100 ºС, բարձր ճնշման համակարգերում tpr-ը հավասար է սարքի դիմացի գոլորշու ջերմաստիճանին իր համապատասխան ճնշման դեպքում. tв - սենյակում օդի գնահատված ջերմաստիճանը, ºС; β 1 - ուղղիչ գործոն՝ հաշվի առնելով ջեռուցման սարքի տեղադրման եղանակը: Երբ ազատ տեղադրվում է պատին կամ 130 մմ խորության խորշում, β 1 = 1; այլ դեպքերում, β 1-ի արժեքները վերցվում են հետևյալ տվյալների հիման վրա. 40...100 մմ ջեռուցման սարք, β 1 = 1.05...1.02 գործակից; բ) սարքը տեղադրված է 130 մմ-ից ավելի խորությամբ պատի խորշում՝ տախտակի և ջեռուցման սարքի միջև 40...100 մմ հեռավորության վրա, β 1 = 1.11...1.06 գործակից; գ) սարքը տեղադրվում է առանց խորշի պատի մեջ և փակվում է վերևի տախտակի մեջ բացվածքներով փայտե պահարանով և հատակին մոտ գտնվող առջևի պատում, տախտակի և ջեռուցման սարքի միջև հեռավորությունը հավասար է 150, 180, 220 և. 260 մմ, β 1 գործակիցը համապատասխանաբար հավասար է 1,25; 1.19; 1.13 և 1.12; β 1 - ուղղիչ գործոն β 2 - ուղղիչ գործոն՝ հաշվի առնելով խողովակաշարերում ջրի սառեցումը: Ջրի ջեռուցման խողովակաշարերի բաց տեղադրմամբ և գոլորշու ջեռուցմամբ β 2 =1: թաքնված խողովակաշարի համար, պոմպի շրջանառությամբ β 2 = 1,04 (մեկ խողովակային համակարգեր) և β 2 = 1,05 (երկխողովակային համակարգեր՝ վերգետնյա բաշխմամբ); բնական շրջանառության ժամանակ, խողովակաշարերում ջրի սառեցման ավելացման պատճառով, β 2-ի արժեքները պետք է բազմապատկվեն 1.04.pr= գործակցով: 96 մ²;

Հաշվարկված սենյակի համար թուջե ռադիատորների հատվածների անհրաժեշտ քանակը որոշվում է բանաձևով.

Fpr / fsection,

որտեղ fsection-ը մեկ հատվածի ջեռուցման մակերեսն է, m² (Աղյուսակ 2 = 96 / 0,31 = 309):

Ստացված n արժեքը մոտավոր է։ Անհրաժեշտության դեպքում այն ​​բաժանվում է մի քանի սարքերի և, ներմուծելով β 3 ուղղիչ գործակից, որը հաշվի է առնում սարքի միջին ջերմային փոխանցման գործակիցի փոփոխությունը՝ կախված դրա հատվածների քանակից, տեղադրման համար ընդունված հատվածների քանակը։ յուրաքանչյուր ջեռուցման սարքում հայտնաբերված է.

բերան = n · β 3;

բերան = 309 · 1,05 = 325:

Տեղադրում ենք 12 հատվածի 27 ռադիատոր։

ջեռուցման ջրամատակարարում դպրոցի օդափոխություն

1.5 Ջեռուցիչների ընտրություն

Օդային տաքացուցիչները օգտագործվում են որպես ջեռուցման սարքեր՝ սենյակ մատակարարվող օդի ջերմաստիճանը բարձրացնելու համար։

Օդային տաքացուցիչների ընտրությունը որոշվում է հետևյալ հաջորդականությամբ.

Մենք որոշում ենք ջերմության հոսքը (W), որն օգտագործվում է օդը տաքացնելու համար.

Фв = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

որտեղ Q-ը օդի ծավալային հոսքն է, մ³/ժ; ρ - օդի խտությունը tк, կգ/մ³ ջերմաստիճանում; ср = 1 կՋ/ (kg∙ ºС) - օդի հատուկ իզոբարային ջերմային հզորություն; tk - օդի ջերմաստիճանը ջեռուցիչից հետո, ºС; tn - ջեռուցիչ մտնող օդի սկզբնական ջերմաստիճանը, ºС

Օդի խտություն:

ρ = 346/(273+18) 99.3/99.3 = 1.19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 Վտ.

,

Օդի մոտավոր զանգվածային արագությունը 4-12 կգ/վ∙ մ² է:

մ².

3. Այնուհետև, համաձայն աղյուսակ 7-ի, ընտրում ենք տաքացուցիչի մոդելը և համարը` բաց օդի լայնական հատվածով հաշվարկվածին մոտ: Զուգահեռաբար (օդի հոսքի երկայնքով) մի քանի ջեռուցիչներ տեղադրելիս հաշվի է առնվում դրանց ընդհանուր բաց լայնակի մակերեսը։ Մենք ընտրում ենք 1 K4PP No 2՝ 0,115 մ² մաքուր օդի խաչմերուկով և 12,7 մ² ջեռուցման մակերեսով:

4. Ընտրված ջեռուցիչի համար հաշվարկեք իրական զանգվածային օդի արագությունը

= 4,12 մ/վ:

Դրանից հետո, ըստ ընդունված տաքացուցիչի մոդելի գրաֆիկի (նկ. 10), մենք գտնում ենք ջերմության փոխանցման k գործակիցը կախված հովացուցիչ նյութի տեսակից, դրա արագությունից և νρ արժեքից: Ըստ գրաֆիկի՝ ջերմային փոխանցման գործակիցը k = 16 Վտ/(m 2 0 C)

Մենք որոշում ենք ջեռուցման միավորի կողմից տաքացվող օդին փոխանցվող իրական ջերմային հոսքը (W).

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

որտեղ k-ն ջերմության փոխանցման գործակիցն է, W/(m 2 ∙ 0 C); F - ջեռուցիչի ջեռուցման մակերեսը, մ²; t´av - հովացուցիչի միջին ջերմաստիճանը, ºС, հովացուցիչի համար - գոլորշու համար - t´av = 95 ºС; tср - տաքացվող օդի միջին ջերմաստիճան t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 Վտ.

KZPP No 7 ափսե տաքացուցիչները ապահովում են 92902 Վտ ջերմային հոսք, իսկ պահանջվողը՝ 83789,85 Վտ։ Հետեւաբար ջերմության փոխանցումը լիովին ապահովված է։

Ջերմային փոխանցման մարժան է =6%.

1.6 Դպրոցին տաք ջրամատակարարման համար ջերմային սպառման հաշվարկ

Դպրոցում տաք ջուր է անհրաժեշտ սանիտարական և կենցաղային կարիքների համար։ 90 տեղանոց դպրոցը օրական սպառում է 5 լիտր տաք ջուր։ Ընդհանուր՝ 50 լիտր։ Հետեւաբար, մենք տեղադրում ենք 2 բարձրացնող՝ յուրաքանչյուրը 60 լ/ժ ջրի հոսքի արագությամբ (այսինքն՝ ընդամենը 120 լ/ժ): Հաշվի առնելով, որ միջին հաշվով տաք ջուրը սանիտարական կարիքների համար օրվա ընթացքում օգտագործվում է մոտ 7 ժամ, ապա մենք գտնում ենք, որ տաք ջրի քանակը կազմում է 840 լ/օր։ Դպրոցական սպառումը ժամում կազմում է 0,35 մ³/ժ

Այնուհետեւ ջերմային հոսքը դեպի ջրամատակարարում կլինի

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 Վտ

Դպրոցի համար ցնցուղախցիկների թիվը 2 է: Մեկ խցիկում տաք ջրի ժամային սպառումը Q = 250 լ/ժ է, ենթադրենք, որ ցնցուղը միջինում աշխատում է օրական 2 ժամ:

Այնուհետև տաք ջրի ընդհանուր սպառումը` Q = 3 2 250 10 -3 = 1 մ 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 Վտ.

∑Ֆ գ.վ. =20038+57250=77288 Վ.

2. Կենտրոնացված ջեռուցման համար ջերմային բեռի հաշվարկ

Կենտրոնացված ջեռուցման համակարգում ընդգրկված գյուղի բնակելի և հասարակական շենքերի ջեռուցման վրա ծախսվող առավելագույն ջերմային հոսքը (Վտ) կարող է որոշվել ագրեգացված ցուցանիշներով՝ կախված բնակելի տարածքից՝ օգտագործելով հետևյալ բանաձևերը.

Լուսանկարը. = φ ∙ F,

Photo.j.=0.25∙Phot.j., (19)

որտեղ φ-ը 1 մ² բնակելի տարածքի ջեռուցման վրա ծախսվող առավելագույն հատուկ ջերմային հոսքի ագրեգացված ցուցանիշն է՝ Վտ/մ²: φ-ի արժեքները որոշվում են կախված ժամանակացույցի համաձայն ձմռանը հաշվարկված արտաքին օդի ջերմաստիճանից (Նկար 62); F - բնակելի տարածք, մ²:

1. 720 մ2 մակերեսով տասներեք 16 բազմաբնակարան շենքերի համար ստանում ենք.

Լուսանկարը. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 Վտ:

360 մ2 մակերեսով տասնմեկ 8 բազմաբնակարան շենքերի համար ստանում ենք.

Լուսանկարը. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 Վտ:

Մեղրի համար 6x6x2.4 չափսերով միավորներ ստանում ենք.

Photototal=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

6x12 մ չափսերով գրասենյակի համար.

Լուսանկար ընդհանուր = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 Վտ,

Առանձին բնակելի, հասարակական և արդյունաբերական շենքերի համար մատակարարման օդափոխության համակարգում ջեռուցման և օդի ջեռուցման վրա ծախսվող առավելագույն ջերմային հոսքերը (Վտ) մոտավորապես որոշվում են բանաձևերով.

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vn · (tв - tн.в.),

որտեղ q-ից և q-ից են շենքի հատուկ ջեռուցման և օդափոխության բնութագրերը, W/(m 3 · 0 C), վերցված՝ համաձայն Աղյուսակ 20-ի. V n - շենքի ծավալը, ըստ արտաքին չափման, առանց նկուղի, մ 3, վերցված է ստանդարտ նախագծերի համաձայն կամ որոշվում է դրա երկարությունը լայնությամբ և բարձրությամբ բազմապատկելով հողի պլանավորման մակարդակից մինչև քիվի գագաթը: ; t in = նախագծային օդի միջին ջերմաստիճանը, որը բնորոշ է շենքի շատ տարածքների համար, 0 C; t n = հաշվարկված ձմեռային օդի ջերմաստիճանը, - 25 0 C; t n.v. - արտաքին օդի ձմեռային օդափոխության գնահատված ջերմաստիճանը, - 16 0 C; ա - ուղղիչ գործոն՝ հաշվի առնելով տեղական կլիմայական պայմանների ազդեցությունը հատուկ ջերմային բնութագրերի վրա tn = 25 0 C a = 1,05

Ph = 0,7 ∙ 18∙36∙4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 Վտ,

Fv.tot.=0.4∙5000.91=2000 Վ.

Բրիգադի տուն.

Ph = 0,5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 Վտ,

Դպրոցական սեմինար.

Ph = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 Վտ,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 Վտ,

2.2 Բնակելի և հասարակական շենքերի տաք ջրամատակարարման համար ջերմային սպառման հաշվարկ

Շենքերի տաք ջրամատակարարման վրա ջեռուցման ժամանակահատվածում ծախսված միջին ջերմային հոսքը (Վտ) հայտնաբերվում է բանաձևով.

Ֆ գ.վ. = q գ.վ. n f,

Կախված 55 0 C ջերմաստիճանում ջրի սպառման արագությունից, մեկ անձի համար տաք ջրամատակարարման վրա ծախսված միջին ջերմային հոսքի (Վտ) ագրեգացված ցուցանիշը հավասար կլինի. 407 Վտ է:

60 բնակիչ ունեցող 16 բազմաբնակարան շենքերի համար տաք ջրամատակարարման համար ջերմահոսքը կլինի՝ F g.w. = 407 60 = 24420 Վտ,

տասներեք այդպիսի տների համար - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 Վտ.

60 բնակիչ ունեցող ութ 16 բնակելի շենքերի տաք ջրամատակարարման ջերմային սպառում ամռանը

Ֆ գ.վ.լ. = 0,65 · Ֆ գ.վ. = 0,65 317460 = 206349 Վ

30 բնակիչ ունեցող 8 բազմաբնակարան շենքերի համար տաք ջրամատակարարման համար ջերմահոսքը կլինի.

Ֆ գ.վ. = 407 · 30 = 12210 Վտ,

տասնմեկ այդպիսի տների համար - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 Վ.

30 բնակիչ ունեցող տասնմեկ 8 բազմաբնակարան շենքերի տաք ջրամատակարարման ջերմային սպառումը ամռանը

Ֆ գ.վ.լ. = 0,65 · Ֆ գ.վ. = 0,65 · 97680 = 63492 Վ.

Այնուհետև գրասենյակային ջրամատակարարման ջերմային հոսքը կլինի.

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 Վտ

Ջերմային սպառումը գրասենյակային տաք ջրամատակարարման համար ամռանը.

Ֆ գ.վ.լ. = 0,65 ∙ Ֆ գ.վ. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 Վտ

Ջերմային հոսք բժշկական ջրամատակարարման համար: կետը կլինի.

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 Վտ

Ջերմային սպառումը տաք ջրամատակարարման մեղրի համար: ապրանք ամռանը.

Ֆ գ.վ.լ. = 0,65 ∙ Ֆ գ.վ. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 Վ

Արտադրամասերում տաք ջուր է անհրաժեշտ նաև սանիտարական և կենցաղային կարիքների համար։

Արտադրամասը պարունակում է 2 բարձրացուցիչ՝ յուրաքանչյուրը 30 լ/ժ ջրի հոսքի արագությամբ (այսինքն՝ ընդհանուր 60 լ/ժամ): Հաշվի առնելով, որ սանիտարական կարիքների համար տաք ջուրը միջին հաշվով օրական օգտագործվում է մոտ 3 ժամ, մենք գտնում ենք տաք ջրի քանակը՝ 180լ/օր։

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 Վտ

Ամռանը դպրոցական արտադրամասին տաք ջրամատակարարման համար սպառվող ջերմային հոսքը.

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 Վտ

Ջերմային հոսքերի ամփոփ աղյուսակ

∑Ф ընդհանուր =Ф +Ф-ից +Ф g.v. =2147318+13243+737078=2897638 Վ.

3. Ջերմային բեռի տարեկան գրաֆիկի կառուցում և կաթսաների ընտրություն

.1 Տարեկան ջերմային բեռի գրաֆիկի կառուցում

Ջերմային սպառման բոլոր տեսակների տարեկան սպառումը կարելի է հաշվարկել վերլուծական բանաձևերի միջոցով, բայց ավելի հարմար է այն գրաֆիկորեն որոշել ջերմային բեռի տարեկան գրաֆիկից, որը նույնպես անհրաժեշտ է ամբողջ տարվա ընթացքում կաթսայատան աշխատանքային ռեժիմները սահմանելու համար: Նման գրաֆիկը կառուցվում է կախված տվյալ տարածքում տարբեր ջերմաստիճանների տևողությունից, որը որոշվում է Հավելված 3-ի համաձայն:

Նկ. Նկար 3-ում ներկայացված է գյուղի բնակելի տարածքը և մի խումբ արտադրական շենքեր սպասարկող կաթսայատան տարեկան բեռնվածության գրաֆիկը: Գրաֆիկը կառուցված է հետևյալ կերպ. Աջ կողմում, աբսցիսայի առանցքի երկայնքով, կաթսայատան աշխատանքի տևողությունը գծագրվում է ժամերով, ձախ կողմում՝ արտաքին օդի ջերմաստիճանը. Ջերմային սպառումը գծագրվում է օրդինատների առանցքի երկայնքով:

Նախ, նրանք կառուցում են ջերմության սպառման փոփոխությունների գրաֆիկը բնակելի և հասարակական շենքերի ջեռուցման համար՝ կախված արտաքին ջերմաստիճանից: Դա անելու համար այս շենքերի ջեռուցման վրա ծախսված ընդհանուր առավելագույն ջերմային հոսքը գծագրվում է օրդինատային առանցքի վրա, իսկ հայտնաբերված կետը միացված է ուղիղ գծով արտաքին օդի ջերմաստիճանին համապատասխանող կետին, որը հավասար է բնակելի շենքերի միջին նախագծային ջերմաստիճանին. հասարակական և արդյունաբերական շենքեր tв = 18 °С. Քանի որ ջեռուցման սեզոնի սկիզբը վերցվում է 8 °C ջերմաստիճանում, գրաֆիկի 1-ին տողը մինչև այս ջերմաստիճանը ցուցադրվում է որպես կետագիծ:

Հասարակական շենքերի ջեռուցման և օդափոխության ջերմային սպառումը tн ֆունկցիայի մեջ թեքված ուղիղ գիծ է 3 tв = 18 °С-ից մինչև օդափոխության հաշվարկված ջերմաստիճան tн.в: տվյալ կլիմայական շրջանի համար։ Ավելի ցածր ջերմաստիճանի դեպքում սենյակի օդը խառնվում է արտաքին օդի մատակարարման հետ, այսինքն. տեղի է ունենում վերաշրջանառություն, և ջերմության սպառումը մնում է անփոփոխ (գրաֆիկը զուգահեռ է աբսցիսայի առանցքին): Նմանապես կառուցվում են տարբեր արդյունաբերական շենքերի ջեռուցման և օդափոխության համար ջերմային սպառման գրաֆիկներ: Արդյունաբերական շենքերի միջին ջերմաստիճանը tв = 16 °С: Նկարը ցույց է տալիս այս խմբի օբյեկտների ջեռուցման և օդափոխության ընդհանուր ջերմային սպառումը (տողեր 2 և 4՝ սկսած 16 °C ջերմաստիճանից): Տաք ջրի մատակարարման և տեխնոլոգիական կարիքների համար ջերմային սպառումը կախված չէ tn-ից: Այս ջերմային կորուստների ընդհանուր գրաֆիկը ներկայացված է ուղիղ գծով 5:

Ջերմային սպառման ընդհանուր գրաֆիկը, կախված արտաքին օդի ջերմաստիճանից, ցույց է տրված կոտրված գծով 6 (ընդհատման կետը համապատասխանում է tn.v.-ին), օրդինատների առանցքի վրա կտրելով մի հատված, որը հավասար է սպառման բոլոր տեսակների վրա ծախսված առավելագույն ջերմային հոսքին: (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. c. + ∑Ft) հաշվարկված արտաքին ջերմաստիճանում tн.

Գումարելով ընդհանուր բեռները՝ ստացա 2,9 Վտ:

Աբսցիսայի առանցքի աջ կողմում, յուրաքանչյուր արտաքին ջերմաստիճանի համար պահպանվել է ջեռուցման սեզոնի ժամերի թիվը (կուտակային), որի ընթացքում ջերմաստիճանը մնացել է հավասար կամ ավելի ցածր, քան այն, որի համար կառուցվում է շինարարությունը (Հավելված 3): Եվ այս կետերի միջով ուղղահայաց գծեր են գծվում։ Հաջորդը, նույն արտաքին ջերմաստիճաններում առավելագույն ջերմության սպառմանը համապատասխան օրդինատները նախագծված են այս տողերի վրա ընդհանուր ջերմային սպառման գրաֆիկից: Ստացված կետերը միացված են հարթ կորով 7, որը ներկայացնում է ջերմային բեռի գրաֆիկը ջեռուցման ժամանակահատվածում:

Կոորդինատային առանցքներով, կորով 7-ով և հորիզոնական գծով սահմանափակված տարածքը, որը ցույց է տալիս ամառային ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը, արտահայտում է ջերմության տարեկան սպառումը (GJ/տարի).

տարի = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

որտեղ F-ը տարեկան ջերմային բեռի գրաֆիկի տարածքն է, մմ²; m Q և m n-ը կաթսայատան ջերմային սպառման և շահագործման ժամանակի սանդղակներն են, համապատասխանաբար Վտ/մմ և ժ/մմ.տարի = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 Ջ/տարի

Որից ջեռուցման շրջանին բաժին է ընկնում 31681,32 Ջ/տարի, որը կազմում է 79,2%, ամառվա համար՝ 6589,72 Ջ/տարի, որը կազմում է 20,8%։

3.2 Հովացուցիչ նյութի ընտրություն

Մենք օգտագործում ենք ջուրը որպես հովացուցիչ նյութ: Քանի որ ջերմային նախագծային բեռը Fr-ը ≈ 2,9 ՄՎտ է, ինչը պայմանից պակաս է (Фр ≤ 5,8 ՄՎտ), թույլատրվում է օգտագործել 105 ºС ջերմաստիճանով ջուր մատակարարման գծում, իսկ հետադարձ խողովակաշարում ջրի ջերմաստիճանը. ենթադրվում է 70 ºС: Միաժամանակ հաշվի ենք առնում, որ սպառողական ցանցում ջերմաստիճանի անկումը կարող է հասնել 10%-ի։

Գերտաքացած ջրի օգտագործումը որպես հովացուցիչ նյութ ապահովում է խողովակների մետաղի ավելի մեծ խնայողություն՝ նվազեցնելով դրանց տրամագիծը և նվազեցնում է ցանցային պոմպերի էներգիայի սպառումը, քանի որ համակարգում շրջանառվող ջրի ընդհանուր քանակը կրճատվում է:

Քանի որ որոշ սպառողներ պահանջում են գոլորշի տեխնիկական նպատակներով, սպառողները պետք է տեղադրեն լրացուցիչ ջերմափոխանակիչներ:

3.3 Կաթսաների ընտրություն

Ջեռուցման և արդյունաբերական կաթսայատները, կախված դրանցում տեղադրված կաթսաների տեսակից, կարող են լինել տաք ջուր, գոլորշու կամ համակցված՝ գոլորշու և տաք ջրի կաթսաներով։

Ցածր ջերմաստիճանի հովացուցիչ նյութով սովորական թուջե կաթսաների ընտրությունը հեշտացնում և նվազեցնում է տեղական էներգիայի մատակարարման արժեքը: Ջերմամատակարարման համար մենք ընդունում ենք երեք թուջե ջրի կաթսաներ «Տուլա-3»՝ յուրաքանչյուրը 779 կՎտ ջերմային հզորությամբ՝ օգտագործելով գազի վառելիք՝ հետևյալ բնութագրերով.

Մոտավոր հզորությունը Фр = 2128 կՎտ

Տեղադրված հզորությունը Fu = 2337 կՎտ

Ջեռուցման մակերեսը - 40.6 մ²

Բաժինների քանակը՝ 26

Չափերը 2249×2300×2361 մմ

Ջրի տաքացման առավելագույն ջերմաստիճանը - 115 ºС

Արդյունավետությունը գազի վրա աշխատելիս η a.a. = 0,8

Գոլորշի ռեժիմում աշխատելիս գոլորշու ավելցուկային ճնշումը կազմում է 68,7 կՊա

.4 Ջերմային կաթսայատան մատակարարումը կարգավորելու տարեկան ժամանակացույցի կառուցում

Հաշվի առնելով այն հանգամանքը, որ սպառողների ջերմային բեռը տատանվում է կախված արտաքին օդի ջերմաստիճանից, օդափոխության և օդորակման համակարգի գործառնական ռեժիմից, տաք ջրամատակարարման և տեխնոլոգիական կարիքների համար ջրի սպառումից, կաթսայատան մեջ ջերմային էներգիայի արտադրության խնայող ռեժիմներից, պետք է. ապահովված լինի ջերմամատակարարման կենտրոնական կարգավորմամբ։

Ջրի ջեռուցման ցանցերում օգտագործվում է ջերմամատակարարման բարձրորակ կարգավորում, որն իրականացվում է հովացուցիչի ջերմաստիճանը փոխելով մշտական ​​հոսքի արագությամբ:

Ջեռուցման ցանցում ջրի ջերմաստիճանի գրաֆիկները ներկայացված են tп = f (tн, ºС), to = f (tн, ºС): Ստեղծելով գրաֆիկ՝ օգտագործելով աշխատության մեջ տրված մեթոդը tн = 95 ºС; մինչև = 70 ºС ջեռուցման համար (հաշվի է առնվում, որ տաք ջրամատակարարման ցանցում հովացուցիչ նյութի ջերմաստիճանը չպետք է ընկնի 70 ºС-ից ցածր), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - օդափոխության համար մենք որոշում ենք ջեռուցման և օդափոխության ցանցերում հովացուցիչի ջերմաստիճանի փոփոխությունների միջակայքերը: Արտաքին ջերմաստիճանի արժեքները գծագրվում են աբսցիսայի առանցքի երկայնքով, իսկ մատակարարման ջրի ջերմաստիճանը՝ օրդինատային առանցքի երկայնքով: Ծագումը համընկնում է բնակելի և հասարակական շենքերի հաշվարկված ներքին ջերմաստիճանի (18 ºС) և հովացուցիչ նյութի ջերմաստիճանի հետ, որը նույնպես հավասար է 18 ºС: tp = 95 ºС, tn = -25 ºС ջերմաստիճաններին համապատասխան կետերում կոորդինատային առանցքներին վերականգնված ուղղահայաց խաչմերուկում հայտնաբերվում է A կետը, իսկ հետադարձ ջրի ջերմաստիճանից 70 ºС հորիզոնական գիծ քաշելով՝ B կետը: Միացնելով A և B կետերը սկզբնական կոորդինատներով, մենք ստանում ենք ջեռուցման ցանցում առաջացած և հետադարձ ջրի ջերմաստիճանի փոփոխությունների գրաֆիկ՝ կախված արտաքին օդի ջերմաստիճանից: Տաք ջրի մատակարարման բեռի առկայության դեպքում, բաց տիպի ցանցի մատակարարման գծում հովացուցիչի ջերմաստիճանը չպետք է իջնի 70 °C-ից ցածր, հետևաբար, մատակարարման ջրի ջերմաստիճանի գրաֆիկն ունի շեղման կետ C, որից ձախ τ. p =const. Ջեռուցման ջերմության մատակարարումը մշտական ​​ջերմաստիճանում վերահսկվում է հովացուցիչ նյութի հոսքի արագությունը փոխելով: Հետադարձ ջրի նվազագույն ջերմաստիճանը որոշվում է C կետով ուղղահայաց գիծ գծելով, մինչև այն հատվի վերադարձի ջրի գրաֆիկի հետ: D կետի պրոյեկցիան օրդինատների առանցքի վրա ցույց է տալիս τto-ի ամենափոքր արժեքը: Ուղղահայացը, որը վերականգնվել է հաշվարկված արտաքին ջերմաստիճանին (-16 ºС) համապատասխան կետից, հատում է AC և BD ուղիղ գծերը E և F կետերում՝ ցույց տալով օդափոխության համակարգերի առաջ և հետադարձ ջրի առավելագույն ջերմաստիճանները: Այսինքն, ջերմաստիճանները համապատասխանաբար 91 ºС և 47 ºС են, որոնք մնում են անփոփոխ tн.в և tn միջակայքում (EK և FL տողեր): Արտաքին օդի ջերմաստիճանի այս տիրույթում օդափոխման ագրեգատները գործում են վերաշրջանառությամբ, որի աստիճանը կարգավորվում է այնպես, որ ջեռուցիչներ մտնող օդի ջերմաստիճանը մնա մշտական:

Ջեռուցման ցանցում ջրի ջերմաստիճանների գրաֆիկը ներկայացված է Նկար 4-ում:

Նկ.4. Ջեռուցման ցանցում ջրի ջերմաստիճանի գրաֆիկը.

Մատենագիտություն

1. Էֆենդիեւ Ա.Մ. Գյուղատնտեսական ձեռնարկությունների էներգամատակարարման նախագծում. Գործիքակազմ. Սարատով 2009 թ.

Զախարով Ա.Ա. Սեմինար՝ նվիրված գյուղատնտեսության մեջ ջերմության օգտագործմանը. Երկրորդ հրատարակություն՝ վերանայված և ընդլայնված։ Մոսկվա Ագրոպրոմիզդատ 1985 թ.

Զախարով Ա.Ա. Ջերմության կիրառումը գյուղատնտեսության մեջ. Մոսկվա Կոլոս 1980 թ.

Կիրյուշատով Ա.Ի. Գյուղատնտեսական արտադրության ջերմաէլեկտրակայաններ. Սարատով 1989 թ.

SNiP 2.10.02-84 Գյուղատնտեսական արտադրանքի պահպանման և վերամշակման շենքեր և տարածքներ.