• Vodič

Predgovor prvom dijelu

Modeliranje parnih turbina svakodnevni je zadatak za stotine ljudi u našoj zemlji. Umjesto riječi model  uobičajeno je reći karakteristika protoka, Potrošne karakteristike parnih turbina koriste se za rješavanje problema poput izračuna specifične potrošnje ekvivalentnog goriva za električnu energiju i toplinu koje proizvode termoelektrane; optimizacija SPTE; planiranje i održavanje načina rada termoelektrana.

Razvio sam se nova karakteristika protoka parne turbine  - linearni protok karakterističan za parnu turbinu. Razvijena karakteristika protoka prikladna je i učinkovita u rješavanju ovih problema. Međutim, trenutno je to opisano samo u dva znanstvena rada:

1. Optimizacija rada termoelektrana u uvjetima veleprodajnog tržišta električne energije i kapaciteta Rusije;
2. Računalne metode za određivanje specifične potrošnje ekvivalentnog goriva termoelektrana za isporučenu električnu i toplinsku energiju u načinu kombinirane proizvodnje.

A sada bih u svom blogu želio:

• prvo, jednostavnim i dostupnim jezikom odgovoriti na osnovna pitanja o novoj karakteristici protoka (vidi: Linearnizirani protok karakterističan za parnu turbinu. Dio 1. Osnovna pitanja);
• drugo, pružite primjer konstruiranja nove karakteristike protoka koja će pomoći razumjeti i način konstrukcije i svojstva karakteristika (vidi dolje);
• treće, pobijati dvije poznate tvrdnje o načinima rada parne turbine (vidi. Linearnizirani protok karakterističan za parnu turbinu. Dio 3. Osporavati mitove o radu parne turbine).

1. Izvorni podaci

Početni podaci za izgradnju linearne karakteristike protoka mogu biti

1. stvarne vrijednosti snage Q 0, N, Q p, Q t izmjerene tijekom rada parne turbine,
2. nomogrami q t bruto iz normativne i tehničke dokumentacije.

U slučajevima kada stvarne vrijednosti Q 0, N, Q p, Q t nisu dostupne, možete obraditi nomograme q t bruto. Oni su, pak, dobiveni na temelju mjerenja. Pročitajte više o ispitivanjima turbina u VM Gornstein i drugi Metode za optimizaciju načina elektroenergetskog sustava.

2. Algoritam za izgradnju linearnih karakteristika protoka

Algoritam konstrukcije sastoji se od tri koraka.

1. Prijevod nomograma ili rezultata mjerenja u tabelarni prikaz.
2. Linearizacija protoka karakterističnog za parnu turbinu.
3. Određivanje granica kontrolnog raspona parne turbine.

Kada radimo s nomogramima q t bruto, prvi korak je brz. To se djelo zove digitalizacija  (Digitalizacija). Digitalizacija 9 nomograma za trenutni primjer trajala mi je otprilike 40 minuta.

Drugi i treći korak zahtijevaju korištenje matematičkih paketa. MATLAB volim i koristim dugi niz godina. U njemu je napravljen moj primjer konstrukcije linearne karakteristike protoka. Primjer se može preuzeti s veze, pokrenuti i samostalno smisliti metodu konstrukcije linearne karakteristike protoka.

Karakteristika protoka za dotičnu turbinu izgrađena je za sljedeće fiksne vrijednosti parametarskih parametara:

• jednofazni rad
• srednji tlak pare \u003d 13 kgf / cm2,
• tlak pare niskog pritiska \u003d 1 kgf / cm2.

1) Nomogrami specifičnog protoka q t bruto  za proizvodnju električne energije (označene crvene točkice su digitalizirane - prenose se u tablicu):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Rezultat digitalizacije  (svaka CSV datoteka ima png datoteku):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) Skripta MATLAB  s proračunima i crtanjem:

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Rezultat je digitalizacije nomograma i rezultat konstrukcije linearne karakteristike protoka  u tabelarnom obliku:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Korak 1. Prevođenje nomograma ili rezultata mjerenja u tabelarni prikaz

1. Obrada izvornih podataka

Početni podaci za naš primjer su nomogrami q t bruto.

Za digitalizaciju mnogih nomograma potreban vam je poseban alat. Više puta sam koristila web aplikaciju u ove svrhe. Aplikacija je jednostavna, praktična, ali nema dovoljno fleksibilnosti za automatizaciju postupka. Dio posla mora se obaviti ručno.

U ovom je koraku važno digitalizirati krajnje točke nomograma koji definiraju granice područja podešavanja parne turbine.

Zadatak je bio pomoću aplikacije označiti točke karakteristike pražnjenja u svakoj png datoteci, preuzeti rezultirajući csv i prikupiti sve podatke u jednoj tablici. Rezultat digitalizacije može se naći u datoteci PT-80-linear-character-curve.xlsx, listu "PT-80", tablici "Input data".

2. Dovođenje jedinica mjere u jedinice snage

$$ prikaz $$ \\ početak (jednadžba) Q_0 \u003d \\ frac (q_T \\ cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \\ qquad (1) \\ kraj (jednadžba) $$ prikaz $$

Rezultirajuća tablica "Početni podaci (jedinična snaga)" rezultat je prvog koraka algoritma.

Korak 2. Linearizacija karakteristika protoka parne turbine

1. Ispitivanje MATLAB-a

Na ovom koraku morate instalirati i otvoriti verziju MATLAB-a nižu od 7,3 (ovo je stara verzija, trenutna 8,0). U MATLAB otvorite datoteku PT_80_linear_characteristic_curve.m, pokrenite je i provjerite da li funkcionira. Sve radi ispravno, ako kao rezultat pokretanja skripte u naredbenom retku vidite sljedeću poruku:

Ako imate bilo kakve pogreške, tada sami smislite kako ih ispraviti.

2. Proračuni

Svi izračuni implementirani su u datoteci PT_80_linear_characteristic_curve.m. Razmotrimo to dijelovima.

1) Naznačimo naziv izvorne datoteke, list, raspon ćelija koje sadrže tablicu „Izvorni podaci (jedinica kapaciteta)“ dobiveni u prethodnom koraku.

2) Izvorne podatke čitamo u MATLAB-u.

Koristite varijablu Qm za protok pare srednjeg tlaka Q p, indeks m  od srednji  - prosjek; na sličan način koristite varijablu Ql za protok pare niskog tlaka Q n, indeks l  od nizak  - niska.

3) Definirajte koeficijente α i.

Podsjetimo opću formulu karakteristike protoka

$$ prikaz $$ \\ početak (jednadžba) Q_0 \u003d f (N, Q_P, Q_T) \\ qquad (2) \\ kraj (jednadžba) $$ prikaz $$

te odredite neovisne (x_digit) i ovisne (y_digit) varijable.

Ako ne razumijete zašto matrica x_digit ima jedan vektor (zadnji stupac), pročitajte materijale linearne regresije. Na temu regresijske analize preporučujem knjigu Draper N., Smith H. Primijenjena regresijska analiza, New York: Wiley, In press, 1981. 693 str. (dostupno na ruskom).

Jednadžba linearnog protoka karakteristična za parnu turbinu

$$ prikaz $$ \\ početak (jednadžba) Q_0 \u003d \\ alpha_N \\ cdot N + \\ alpha_P \\ cdot Q_P + \\ alpha_T \\ cdot Q_T + \\ alpha_0 \\ qquad (3) \\ kraj (jednadžba) $$ prikaz $$

je model s višestrukom linearnom regresijom. Koeficijenti α definiram pomoću "Veliki blagoslov civilizacije"  - metoda najmanje kvadrata. Zasebno, napominjem da je metodu najmanje kvadrata razvio Gauss 1795. godine.

U MATLAB-u se to radi u jednom retku.

Promjenjiva A sadrži željene koeficijente (vidi poruku u naredbenoj liniji MATLAB).

Dakle, dobiveni linearni protok karakterističan za parnu turbinu PT-80 ima oblik

$$ prikaz $$ \\ početak (jednadžba) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.621 \\ cdot Q_P + 0.255 \\ cdot Q_T + 33.874 \\ qquad (4) \\ kraj (jednadžba) $$ prikaz $$

4) Procijenimo pogrešku linearizacije dobivene karakteristike protoka.

Pogreška linearizacije iznosi 0,57%  (vidi poruku u naredbenoj liniji MATLAB).

Da bismo procijenili pogodnost korištenja linearnih karakteristika protoka parne turbine, rješavamo problem izračuna protoka pare visokog tlaka Q 0 pri poznatim vrijednostima opterećenja N, Q p, Q t.

Neka je N \u003d 82,3 MW, Q p \u003d 55,5 MW, Q t \u003d 62,4 MW, dakle

$$ prikaz $$ \\ početak (jednadžba) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot 82.3 + 0.621 \\ cdot 55.5 + 0.255 \\ cdot 62.4 + 33.874 \u003d 274.9 \\ qquad (5) \\ kraj (jednadžba) $$ prikaz $$

Podsjetim da je prosječna pogreška izračuna 0,57%.

Vratimo se pitanju, zašto je linearni protok karakterističan za parnu turbinu u osnovi prikladniji od nomograma specifične potrošnje q t bruto za proizvodnju električne energije? Da biste razumjeli temeljnu razliku u praksi, riješite dva problema.

1. Izračunajte Q 0 s naznačenom točnošću pomoću nomograma i očiju.
2. Automatizirajte postupak izračuna Q 0 pomoću nomograma.

Očigledno je da je u prvom problemu određivanje q bruto vrijednosti očima prepuno grubih pogrešaka.

Drugi zadatak je glomazan za automatizaciju. kao q q bruto nelinearno, tada je za takvu automatizaciju broj digitaliziranih točaka deset puta veći nego u trenutnom primjeru. Sama digitalizacija nije dovoljna, potrebno je implementirati i algoritam interpolacija  (pronalaženje vrijednosti između bodova) nelinearne bruto vrijednosti.

Korak 3. Određivanje granica područja podešavanja parne turbine

1. Proračuni

Za izračun raspona podešavanja koristimo drugi "Dobro civilizacije"  - metoda konveksnog trupa, konveksni trup.

U MATLAB-u se to radi na sljedeći način.

Metoda convhull () definira kontrolna točkadefinirane vrijednostima varijabli N, Qm, Ql. Promjenjivi indeksCH sadrži vrhove trokuta konstruiranih pomoću Delaunayeve triangulacije. Promjena regRange sadrži granične točke podešavanja; varijabilna regRangeQ0 - brzina protoka pare visokog tlaka za granične točke kontrolnog raspona.

Rezultat izračuna može se naći u datoteci PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, listu "PT-80-rezultat", tablici "Granice raspona podešavanja".

Izgrađena je linearna karakteristika protoka. To je formula i 37 točaka koje definiraju granice (ljuske) raspona podešavanja u odgovarajućoj tablici.

2. Provjera

Pri automatizaciji proračunskih postupaka, Q 0, potrebno je provjeriti je li neka točka sa vrijednostima N, Q p, Q t unutar raspona podešavanja ili izvan njega (mod tehnički nije izvediv). U MATLAB-u se to može učiniti na sljedeći način.

Postavljamo vrijednosti N, Q p, Q t koje želimo provjeriti.

Provjeravamo.

Provjera se provodi u dva koraka:

• varijabla in1 pokazuje jesu li vrijednosti N, Q p pale u projekciju ljuske na osi N, Q p;
• slično, varijabla in2 pokazuje jesu li vrijednosti Q p, Q t unutar projekcije ljuske na osi Q p, Q t.

Ako su obje varijable jednake 1 (istina), tada je željena točka unutar ljuske, koja postavlja raspon podešavanja parne turbine.

Ilustracija dobivenog linearnog protoka karakterističnog za parnu turbinu

Najviše "Velikodušne dobrobiti civilizacije"  došli smo do dijela ilustracije rezultata izračuna.

Prvo moramo reći da se prostor u kojem konstruiramo grafove, tj. Prostor s osovinama x - N, y - Q m, z - Q 0, w - Q n, naziva režimski prostor  (vidjeti. Optimizacija rada mHE u uvjetima veleprodajnog tržišta električne energije i kapaciteta Rusije

). Svaka točka ovog prostora definira određeni način rada parne turbine. Način može biti

• tehnički je izvedivo, ako je točka unutar ljuske koja definira raspon prilagodbe,
• tehnički nije izvedivo ako je točka izvan ove ljuske.

Ako govorimo o načinu kondenzacije rada parne turbine (Q p \u003d 0, Q t \u003d 0), tada karakteristika linearnog protoka  to predstavlja segment pravac, Ako govorimo o turbini T-tipa, tada je karakteristika linearnog protoka ravni poligon u trodimenzionalnom režimu prostora  s osovinama x - N, y - Q t, z - Q 0, što je lako vizualizirati. Za turbinu tipa PT vizualizacija je najteža, budući da je linearni protok karakterističan za takvu turbinu ravni poligon u četverodimenzionalnom prostoru (za objašnjenja i primjere vidi Optimizacija rada termoelektrana u uvjetima veleprodajnog tržišta električne energije i kapaciteta Rusije, odjeljak Linearizacija protoka turbine).

1. Ilustracija dobivenih linearnih karakteristika protoka parne turbine

Konstruiramo vrijednosti tablice "Ulazni podaci (jedinice snage)" u režimskom prostoru.

Sl. 3. Polazišta karakteristika protoka u režimskom prostoru s osovinama x - N, y - Q t, z - Q 0

Budući da ne možemo izgraditi ovisnost u četverodimenzionalnom prostoru, još nismo postigli takvo dobro civilizacije, djelujemo na vrijednosti Q n na sljedeći način: isključite ih (Sl. 3), popravite (Sl. 4) (vidi grafički kod u MATLAB-u).

Popravljamo vrijednost Q p \u003d 40 MW i konstruiramo polazne točke i karakteristiku linearnog protoka.

Sl. 4. Polazišta karakteristike protoka (plave točke), linearna karakteristika protoka (zeleni ravni poligon)

Vratimo se formuli dobivene linearne karakteristike protoka (4). Ako popravimo Q p \u003d 40 MW MW, tada će formula imati oblik

$$ prikaz $$ \\ početak (jednadžba) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.255 \\ cdot Q_T + 58.714 \\ qquad (6) \\ kraj (jednadžba) $$ prikaz $$

Ovaj model definira ravan poligon u trodimenzionalnom prostoru s osovinama x - N, y - Q t, z - Q 0 po analogiji s turbinom tipa T (vidimo na slici 4).

Prije mnogo godina, kada su razvijeni q bruto nomogrami, u fazi analize početnih podataka napravljena je temeljna pogreška. Umjesto da primijene metodu najmanje kvadrata i konstruiraju linearni protok karakterističan za parnu turbinu iz nepoznatog razloga, napravili su primitivni proračun:

$$ prikaz $$ \\ početak (jednadžba) Q_0 (N) \u003d Q_é \u003d Q_0 - Q_T - Q_P \\ qquad (7) \\ kraj (jednadžba) $$ prikaz $$

Oduzima od protoka pare visokog tlaka Q 0 protok para Q t, Q p i pripisuje rezultirajuću razliku Q 0 (N) \u003d Q e u proizvodnji električne energije. Dobivena vrijednost Q 0 (N) \u003d Q e podijeljena je s N i pretvorena u kcal / kW · h, dobivši specifični protok q t bruto. Ovaj izračun nije u skladu sa zakonima termodinamike.

Dragi čitatelji, možda znate nepoznati razlog? Podijelite!

2. Ilustracija raspona podešavanja parne turbine

Pogledajmo ljusku raspona podešavanja u režimskom prostoru. Polazišta za njegovu izgradnju prikazana su na Sl. 5. To su iste točke koje vidimo na slici. 3, međutim, parametar Q 0 je sada isključen.

Sl. 5. Polazišta karakteristika protoka u režimskom prostoru s osovinama x - N, y - Q p, z - Q t

Mnoge točkice na smokvi. 5 je konveksna. Pomoću funkcije izbočenja (), definirali smo točke koje definiraju vanjsku ljusku ovog skupa.

Delaunay triangulacija  (skup povezanih trokuta) omogućava nam da izgradimo ljusku raspona podešavanja. Vrhovi trokuta su granične vrijednosti podesivog raspona parne turbine PT-80.

Sl. 6. Školjka raspona podešavanja, predstavljena mnogim trokutima

Kada smo izvršili provjeru određene točke za ulazak u raspon podešavanja, provjerili je da li ta točka leži unutar ili izvan rezultirajuće ljuske.

Svi gornji grafovi izrađeni su korištenjem MATLAB alata (vidi PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Obećavajući zadaci vezani za analizu rada parne turbine pomoću linearne karakteristike protoka

Ako radite diplomu ili disertaciju, mogu vam ponuditi nekoliko zadataka, čija se znanstvena novost može lako dokazati cijelom svijetu. Uz to, obavit ćete izvrstan i koristan posao.

Zadatak 1

Pokažite kako se ravna poligona mijenja kada se promijeni tlak para niskog tlaka Q t.

Zadatak 2

Pokažite kako se ravna poligona mijenja kada se mijenja tlak u kondenzatoru.

Zadatak 3

Provjerite mogu li se koeficijenti linearne karakteristike protoka predstaviti kao funkcije dodatnih parametara režima, naime:

$$ prikaz $$ \\ start (jednadžba) \\ alpha_N \u003d f (p_ (0), ...); \\\\ \\ alpha_P \u003d f (p_ (P), ...); \\\\ \\ alpha_T \u003d f (p_ (T), ...); \\\\ \\ alpha_0 \u003d f (p_ (2), ...). \\ end (jednadžba) $$ prikaz $$

Ovdje je p 0 tlak pare visokog tlaka, p p je tlak pare srednjeg tlaka, p t je tlak pare niskog tlaka, p 2 je tlak ispušne pare u kondenzatoru, sve jedinice su kgf / cm2.

Opravdajte rezultat.

reference

Chuchueva I.A., Inkina N.E. Optimizacija TE u uvjetima veleprodajnog tržišta električne energije i kapaciteta Rusije // Znanost i obrazovanje: Znanstveno izdanje MSTU-a. NE Bauman. 2015. broj 8. S. 195-238.

• Odjeljak 1. Suštinska izjava problema optimizacije rada SPTE u Rusiji
• Odjeljak 2. Linearizacija protoka karakterističnog za turbinu

Slanje vašeg dobrog rada u bazu znanja je jednostavno. Upotrijebite donji obrazac

Studenti, diplomirani studenti, mladi znanstvenici koji u svom radu i radu koriste bazu znanja bit će vam jako zahvalni.

Objavljeno dana http://www.allbest.ru/

sažetak

U ovom se radu obračunava osnovna toplinska shema elektrane koja se temelji na kogeneracijskoj parnoj turbini

PT-80 / 100-130 / 13 izračunava se sustav regenerativnog grijanja i mrežnih grijača, kao i pokazatelji toplinske učinkovitosti turbinske jedinice i agregata.

U prilogu su prikazani shematski toplinski dijagram zasnovan na turbinskoj jedinici PT-80 / 100-130 / 13, grafikon mrežne temperature vode i opterećenja grijanja, hs dijagram širenja pare u turbini, dijagram turbinske jedinice PT-80 / 100-130 / 13, opći prikaz grijača visokotlačni PV-350-230-50, opća specifikacija PV-350-230-50, uzdužni presjek turbinske jedinice PT-80 / 100-130 / 13, specifikacija općeg oblika pomoćne opreme uključene u shemu TPP-a.

Rad je sastavljen na 45 listova i uključuje 6 tablica i 17 ilustracija. U radu je korišteno 5 književnih izvora.

• uvod
• Pregled znanstvene i tehničke literature (Tehnologije za proizvodnju električne i toplinske energije)
• 1. Opis principa toplinskog dijagrama turbinske jedinice PT-80 / 100-130 / 13
• 2. Izračun dijagrama toplinskog kruga turbinske jedinice PT-80 / 100-130 / 13 pri režimu visokog opterećenja
• 2.1 Početni podaci za izračun
• 2.2
• 2.3 Proračun parametara procesa ekspanzije pare u odjeljcima turbine uh- S  grafikon
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Instalacija grijanja na mreži (bojler)
• 2.6.2 Regenerativni grijači i sustav napajanja (pumpa) visokog pritiska
• 2.6.3 Dearator vode
• 2.6.4 Sirovo grijanje vode
• 2.6.5
• 2.6.6 Dodatni uređaj za uklanjanje vode
• 2.6.7
• 2.6.8 kondenzator
• 2.7
• 2.8 Energetska bilanca turbinske jedinice PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• zaključak
• reference
• uvod
• Za velike pogone svih industrija s velikom potrošnjom topline, optimalni sustav opskrbe energijom iz okružnog ili industrijskog SPTE.
• Proces proizvodnje električne energije u termoelektranama karakterizira povećana toplinska učinkovitost i veći energetski učinak u odnosu na kondenzacijske elektrane. To je zato što se u njemu koristi ispušna toplina turbine koja se preusmjerava u hladni izvor (hladnjak od vanjskog potrošača).
• U radu se izračunava glavni toplinski dijagram elektrane temeljen na proizvodnoj turbini za proizvodnju topline PT-80 / 100-130 / 13, koja radi u načinu proračuna na vanjskoj temperaturi zraka.
• Zadaća izračuna toplinskog kruga je odrediti parametre, brzinu protoka i smjerove protoka radnog fluida u jedinicama i sklopovima, kao i ukupni protok pare, električnu snagu i pokazatelje toplinske učinkovitosti stanice.
• 1. Opis principa toplinskog kruga turbinske jedinice PT-80/100-130/13

Električna jedinica snage 80 MW sastoji se od bubnja visokog tlaka kotla E-320/140, turbine PT-80 / 100-130 / 13, generatora i pomoćne opreme.

Jedinica za napajanje ima sedam izbora. U turbinskoj instalaciji može se izvršiti dvostupanjsko zagrijavanje mrežne vode. Postoji glavni i vršni kotao, kao i PVC koji se uključuje ako bojler ne može osigurati potrebno grijanje glavne mreže.

Svježa para iz kotla s tlakom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 ulazi u cilindar visokog tlaka turbine i, nakon što je proradio, šalje se u dio brzine turbinskog motora, a zatim u cilindar niskog tlaka. Obrađena para dolazi iz NEK u kondenzator.

U energetskom uređaju za regeneraciju nalaze se tri visokotlačna grijača (LDPE) i četiri nisko grijača (HDPE). Numeriranje grijača dolazi iz repa turbinske jedinice. Kondenzat PVD-7 grijaće pare slijeva se u PVD-6, PVD-5, a zatim u odzračivač (6 ata). Odvod kondenzata iz PND4, PND3 i PND2 također se vrši kaskadno u PND1. Zatim se iz PND1 kondenzat grejne pare šalje u SM1 (vidi PrTS2).

Glavni se kondenzat i dovodna voda zagrijavaju uzastopno u PE, CX i PS, u četiri grijača s niskim tlakom (HDPE), u odmašivaču od 0,6 MPa i u tri visokotlačna grijača (LDPE). Parom se na ove grijače daju tri podesiva i četiri neregulirana odvoda parne turbine.

Na bloku za grijanje vode u sustavu grijanja nalazi se instalacija kotla, koja se sastoji od donjih (PSG-1) i gornjih (PSG-2) mrežnih grijača, napajanih parom iz 6. i 7. odabira, te PVC-om, respektivno. Kondenzat iz gornjih i donjih mrežnih grijača dovodi se pomoću odvodnih crpki u CM1 miješalice između PND1 i PND2 i SM2 između PND2 i PND3 grijača.

Temperatura zagrijavanja dovodne vode kreće se u rasponu (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare, veličini podgrijavanja u LDPE7.

Prva selekcija pare (iz CVP-a) koristi se za zagrijavanje dovodne vode u LDPE-7, druga selekcija (iz CVP-a) u LDPE-6, treća (iz CVP-a) u LDPE-5, D6ata, za proizvodnju; četvrti (od CSD) - u PND-4, peti (od CSD) - u PND-3, šesti (od CSD) - u PND-2, odzračivač (1,2 ata), u PSG2, u PSV; sedmo (od NPI) - u PND-1 i u PSG1.

Nadoknađivanje gubitaka u programu predviđa unos sirove vode. Sirova voda se zagrijava u bojleru za sirovu vodu (PSV) na temperaturu od 35 ° C, a zatim, nakon kemijskog čišćenja, ulazi u odzračivač 1,2 ata. Da bi se osiguralo zagrijavanje i odzračivanje dodatne vode koristi se toplina pare iz šestog odabira.

Para iz šipki za brtvljenje u količini od D pcs \u003d 0,003D 0 ide u odzračivač (6 ata). Para iz ekstremnih komora za brtvljenje šalje se u CX, iz srednje komore za brtvljenje - u PS.

Pročišćavanje kotla je dvostupanjsko. Para iz ekspandera 1. stupnja prelazi u odzračivač (6 ata), od ekspandera 2. stupnja u odzračivač (1,2 ata). Voda iz ekspandera 2. stupnja dovodi se u glavni vodovod, čime se djelomično nadoknađuju gubici na mreži.

Slika 1. Shematski dijagram termoelektrane temeljen na TU PT-80 / 100-130 / 13

2. Izračun principa toplinske sheme turbinske jedinice  PT-80/100-130/13 pri visokom opterećenju

Izračun osnovne toplinske sheme turbinske jedinice temelji se na zadanom protoku pare u turbini. Kao rezultat izračuna utvrdite:

? električna snaga turbine - W  e;

? energetski učinak turbine i CHP-a općenito:

b. učinkovitost SPTE za proizvodnju električne energije;

u. učinkovitost SPTE za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje;

d. specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju električne energije;

d. specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom.

2.1 Početni podaci za izračun

Tlak svježe pare -

Temperatura svježe pare -

Tlak u kondenzatoru - P do \u003d 0,00226 MPa

Opcije proizvodnje pare:

potrošnja pare -

feed -,

obrnuto -.

Potrošnja svježe pare po turbini -

Vrijednosti učinkovitosti elemenata toplinskog kruga date su u tablici 2.1.

stol2.1. Učinkovitost elemenata toplinskog kruga

2.2 Proračun tlaka u turbini

Toplinsko opterećenje SPH-a određuje se potrebama proizvodnog potrošača pare i ispuštanja topline vanjskom potrošaču za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom.

Za proračun karakteristika toplinske učinkovitosti termoelektrane s industrijskom turbinom za grijanje pod uvjetima povećanog opterećenja (ispod -5 ° C), potrebno je odrediti tlak pare u izvlačenju turbine. Taj se tlak postavlja na temelju zahtjeva industrijskog potrošača i rasporeda temperature vode u mreži.

U ovom kolegiju usvojen je stalni odabir pare za tehnološke (proizvodne) potrebe vanjskog potrošača, koji je jednak tlaku, koji odgovara nazivnom načinu rada turbine, dakle, tlak u nereguliranom odabiru turbine br. 1 i br. 2 je:,

Parametri pare u vađenju turbine u nominalnim uvjetima poznati su iz njenih glavnih tehničkih karakteristika.

Potrebno je odrediti stvarnu (tj. Za određeni način) vrijednost tlaka u izboru grijanja. Da biste to učinili, provodi se sljedeći slijed postupaka:

1. Prema postavljenoj vrijednosti i odabranom (postavljenom) rasporedu temperature sustava grijanja, određujemo temperaturu mrežne vode iza mrežnih grijača na zadanu vanjsku temperaturu. t  NAR

t  Sunce \u003d t  O.S. + b CHP ( t  P.S - t  O.S)

t   BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Prema prihvaćenoj vrijednosti podgrijavanja vode i i vrijednosti t  Prije Krista nalazimo temperaturu zasićenja u mrežnom grijaču:

= t  Sunce + i

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 C

Zatim prema tablicama zasićenja za vodu i vodenu paru određujemo tlak pare u mrežnom grijaču P  BC \u003d 0,07136 MPa.

3. Toplinsko opterećenje donjeg mrežnog grijača doseže 60% ukupnog opterećenja kotla

t  NA \u003d t  O.S. + 0,6 ( t  B.C - t  O.S)

t HC \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Prema tablicama zasićenja vode i vodene pare određujemo tlak pare u mrežnom grijaču P  H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Utvrđujemo parni tlak u kogeneracijskim (reguliranim) izborima br. 6, br. 7 turbine, uzimajući u obzir prihvaćene gubitke tlaka kroz cjevovode:

gdje se prihvaćaju gubici u cjevovodima i sustavima za upravljanje turbinama:; ;

5. Po vrijednosti tlaka pare ( P 6 ) u uzorku kogeneracije br. 6 turbine odredimo tlak pare u nereguliranoj ekstrakciji turbine između industrijskog odabira br. 3 i reguliranog odabira grijanja br. 6 (prema jednadžbi Flugel-Stodoly):

gdje D 0 , D, Str 60 , Str 6   - protok i tlak pare pri odabiru turbine u nominalnom i proračunskom režimu, respektivno.

2.3 Izračun parametaraširenje pare u odjeljcima turbine uh- S  grafikon

Koristeći postupak opisan dolje i vrijednosti tlaka pronađene u prethodnom odlomku, konstruiramo dijagram procesa ekspanzije pare u protočnom dijelu turbine na t nar=- 15 є S.

Točka raskrižja na h, a  - dijagram izobara s izotermom određuje entalpiju svježe pare (točka 0 ).

Gubitak tlaka svježe pare u zapornim i regulacijskim ventilima i put pokretanja pare s potpuno otvorenim ventilima je oko 3%. Stoga je tlak para ispred prvog stupnja turbine jednak:

na h, a  - dijagram označava sjecište izobara s entalpijom svježe pare (točka 0 /).

Za proračun parametara pare na izlazu svakog odjeljka turbine, imamo vrijednosti unutarnje relativne učinkovitosti odjeljaka.

Tablica 2.2. Interna relativna učinkovitost turbine odjeljka

Od dobivene točke (točka 0 /) okomito prema dolje (duž izentropske), crta se do sjecišta s tlačnim izobarom u odabiru br. 3. Entalpija točke sjecišta jednaka je.

Entalpija pare u komori treće regenerativne selekcije u stvarnom postupku ekspanzije jednaka je:

Slično na h, s  - dijagram sadrži točke koje odgovaraju stanju pare u komori šestog i sedmog odabira.

Nakon izgradnje procesa ekspanzije pare u h, S  - dijagram se primjenjuje na izobare nereguliranih odabira na regenerativnim grijačima P 1 , P 2 ,  P 4 ,  P  5 i entalpije pare utvrđene su u tim odabirama.

Izgrađeno h, s  - u dijagramu su točke povezane linijom koja odražava proces širenja pare u protočnom dijelu turbine. Grafikon procesa širenja pare prikazan je na slici A.1. (Dodatak A).

Po građenom h, s  - dijagram određuje temperaturu pare u odgovarajućem odabiru turbine prema vrijednostima njenog tlaka i entalpije. Svi su parametri dani u tablici 2.3.

2.4 Proračun termodinamičkih parametara u grijačima

Tlak u regenerativnim grijačima je manji od tlaka u komorama za uzorkovanje za količinu gubitka tlaka zbog hidrauličkog otpora cjevovoda za uzorkovanje, sigurnosnih i zapornih ventila.

1. Izračunavamo tlak zasićene vodene pare u regenerativnim grijačima. Gubitak tlaka kroz cjevovod od odabira turbine do odgovarajućeg grijača smatra se jednakim:

Tlak zasićene vodene pare u odvodnicima dovodne i kondenzacijske vode poznat je po njihovim tehničkim karakteristikama i jednak je,

2. Prema tablici svojstava vode i pare u stanju zasićenja utvrđenim tlakom zasićenja određujemo temperaturu i entalpiju kondenzata grijaće pare.

3. Prihvatamo podgrijavanje vode:

Regenerativni visokotlačni grijači - 2єC

U regenerativnim grijačima niskog tlaka - 5єC,

U odmašivačima - 0є C ,

stoga je temperatura vode na izlazu iz ovih grijača jednaka:

, є C

4. Tlak vode iza odgovarajućih grijača određuje se hidrauličkim otporom trakta i načinom rada crpki. Vrijednosti ovih pritisaka su prihvaćene i prikazane su u tablici 2.3.

5. Prema tablicama za vodu i pregrijanu paru određujemo entalpiju vode nakon grijača (prema vrijednostima i):

6. Grijanje vode u grijaču definira se kao razlika u entalpiji vode na ulazu i izlazu grijača:

, kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg,

gdje je entalpija kondenzata na izlazu grijača za brtve. U ovom se radu ova vrijednost uzima jednakom.

7. Toplina odabrana grijanjem pare do vode u grijaču:

2.5 Parametri pare i vode u turbini

Za praktičnost daljnjeg izračuna, parametri pare i vode u turbinskoj jedinici, izračunati gore, prikazani su u tablici 2.3.

Podaci o parametrima pare i vode u odvodnim hladnjacima navedeni su u tablici 2.4.

Tablica 2.3. Parametri pare i vode u turbini

Tablica 2.4. Parametri pare i vode u odvodnim hladnjacima

2.6 Određivanje protoka pare i kondenzata u elementima termičkog kruga

Izračun se vrši sljedećim redoslijedom:

1. Brzina protoka pare u turbinu u načinu projektiranja.

2. Para curi kroz brtve

Prihvati tada

4. Potrošnja dovodne vode u bojler (uključujući pročišćavanje)

gdje je količina vode iz kotla koja ide u kontinuirano čišćenje

D itd\u003d (b) itd/ 100)D pg\u003d (1,5 / 100) 131,15 \u003d 1,968kg / s

5. Izlaz pare iz otvarača za čišćenje

gdje je udio pare koja nastaje iz vode za ispiranje u neprekidnom ekspanzoru pročišćavanja

6. Ispuštanje vode za ispiranje iz ekspanzera

7. Potrošnja dodatne vode iz postrojenja za kemijsku obradu vode (HVO)

odakle je koeficijent povrata kondenzata

proizvoditi potrošače, prihvatiti;

Proračun potrošnje pare u regenerativnim i mrežnim grijačima na odvodnik i kondenzator, kao i potrošnja kondenzata kroz grijače i miješalice, temelji se na jednadžbi materijalne i toplinske ravnoteže.

Jednadžbe ravnoteže sastavljaju se uzastopno za svaki element toplinskog kruga.

Prvi korak u proračunu toplinskog dijagrama turbinske instalacije je sastavljanje toplinskih bilansa mrežnih grijača i određivanje potrošnje pare za svaki od njih na temelju postavljenog toplinskog opterećenja turbine i temperaturnog grafikona. Nakon toga izrađuju se toplinske ravnoteže regenerativnih visokotlačnih grijača, odzračivača i niskotlačnih grijača.

2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (bojler)

Tablica 2.5. Parametri pare i vode u instalaciji grijanja na mreži

Instalacijski parametri određeni su u sljedećem slijedu.

1. Potrošnja mrežne vode za izračunati način rada

2. Toplinska ravnoteža donjeg grijača mreže

Potrošnja grijane pare na donji grijač mreže

iz tablice 2.1.

3. Toplinska ravnoteža gornjeg mrežnog grijača

Potrošnja grijaće pare na gornji mrežni grijač

Visoki regenerativni grijači sustav tlaka i napajanja (pumpa)

LDPE 7

Jednadžba toplinske ravnoteže PVD7

Potrošnja toplinske pare za LDPE7

LDPE 6

Jednadžba toplinske ravnoteže PVD6

Potrošnja toplinske pare za LDPE6

toplina oduzeta iz odvoda OD2

Crpka za dovod (PN)

Tlak nakon PN

Tlak u pumpi u PN

Diferencijalni tlak

Specifična količina vode u MON v MON - određena je iz tablica po vrijednosti

P  Pon

Učinkovitost pumpe za napajanje

Grijanje vode u pon

Entalpija nakon pon

Gdje - iz tablice 2.3;

Jednadžba toplinske ravnoteže PVD5

Potrošnja toplinske pare za LDPE5

2.6.3 Dearator vode za dovod vode

Prihvaćena je brzina protoka pare iz brtvi stabljike ventila u RPV-u

Prihvaćena je entalpija pare sa brtvama ventila

(na P \u003d 129   Mpa  i t \u003d 556 0 C) :

Isparavanje iz odmašivača:

D mOJ=0,02 D PV=0.02

Udio pare (u dijelovima pare iz uređaja za odzračivanje koji ide u PE, brtve srednje i završne komore brtve

Jednadžba materijalne bilance odmašivača:

.

Jednadžba ravnoteže topline deaeratora

Nakon zamjene izraza u ovu jednadžbu D  CD dobivamo:

Protok zagrijavajuće pare iz trećeg vađenja turbine u DPA

otuda potrošnja grijaće pare iz odabira br. 3 turbine u DPV-u:

D  D \u003d 4.529.

Protok kondenzata na ulazu u odvodnik:

D  KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 Sirovo grijanje vode

Drenažna entalpija h PSV=140

.

2.6.5 Dvostupanjski ekspander za pročišćavanje

2. faza: ekspanzija vrenja vode u količini od 6 ata

do tlaka od 1 ata.

= + (-)

upućen atmosferskom uređaju za odzračivanje.

2.6.6 Dodatni uređaj za uklanjanje vode

Objavljeno dana http://www.allbest.ru/

Jednadžba materijalne uravnoteženosti odvodnika kondenzata povratnog kondenzata i dodatne vode DKV.

D  KV \u003d + D  P.O.V + D  OK + D  RH;

Potrošnja kemijski pročišćene vode:

D  OV \u003d ( D  P - D  U redu) + + D  UT.

Toplinski balans OP hladnjaka za pročišćavanje vode

materijal za ugradnju kondenzata

gdje q  OP \u003d h h toplina dovedena u dodatnu vodu u OP-u.

q  OD \u003d 670,5-160 \u003d 510,5 kJ / kg,

gdje je: h  pročišćavanje entalpije vode na izlazu OP-a.

Prihvatamo povrat kondenzata od industrijskih potrošača topline? K \u003d 0,5 (50%), tada:

D  OK \u003d? Do * D  P \u003d 0,5 51,89 \u003d 25,694 kg / s;

D  OM \u003d (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 \u003d 27,493 kg / s.

Zagrijavanje dodatne vode u OP-u određuje se iz jednadžbe toplinske bilance OP-a:

\u003d 27.493 odavde:

\u003d 21.162 kJ / kg.

Nakon hladnjaka za pročišćavanje (OP), dodatna voda se dovodi u kemijsku obradu vode, a potom u kemijski pročišćeni bojler.

Toplinski balans grijača kemijski pročišćene vode POV:

gdje q  6 - količina topline koja se u grijaču prenosi parom iz odabira br. 6 turbine;

grijanje vode u POV-u. prihvatiti h  RH \u003d 140 kJ / kg, tada

.

Brzina protoka pare za POV određuje se iz toplinske ravnoteže kemijski pročišćenog grijača vode:

D  POV 2175,34 \u003d 27,493 230,4 od D  POV \u003d 2897 kg / s.

Na ovaj način

D  KV \u003d D

Jednadžba toplinske ravnoteže odzračivača kemijski pročišćene vode:

D h 6 + D  brokeri h+ D  U redu h+ D  OB hD  HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Odavde D  \u003d 0,761 kg / s je potrošnja grijaće pare u toploj vodi i izboru br. 6 turbine.

Protok kondenzata na izlazu iz tople vode:

D  KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / s.

2.6.7 Regenerativni grijači niskog tlaka

IPA 4

Jednadžba ravnoteže topline PND4

.

Potrošnja pare za grijanje na PND4

,

gdje

PND3 i mikserCM2

Kombinirana jednadžba toplinske ravnoteže:

gdje struja kondenzata na izlazu PND2:

D  K6 \u003d D  KD - D  HF - D  Ned - D  PSV \u003d 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

zamjena D  K2 u jednadžbi toplinske ravnoteže:

D  \u003d 0,544kg / s - potrošnja grijaće pare na PND3 iz odabira br. 5

turbina.

PND2, mikser SM1, PND1

Temperatura iza PS:

Sastavlja se 1 jednadžba materijala i 2 jednadžbe toplinskih vaga:

1.

2.

3.

zamjena u jednadžbi 2

Dobijamo:

  kg / s;

D P6 = 1,253   kg / s;

D P7 = 2,758   kg / s

2.6.8 kondenzator

Jednadžba materijalne ravnoteže ekvatorija

.

2.7 Provjerite izračun materijalne bilance

Provjera ispravnosti obračuna u proračunima svih protoka toplinskog kruga provodi se usporedbom materijalnih ravnoteža pare i kondenzata u turbinskom kondenzatoru.

Potrošnja izduvnih para u kondenzatoru:

,

gdje je protok pare iz komore za polijevanje turbine sa brojem.

Potrošnja pare iz odabira prikazana je u tablici 2.6.

Tablica 2.6. Potrošnja pare za vađenje turbine

Ukupna potrošnja pare iz odvoda turbina

Tok pare u kondenzator nakon turbine:

Točnost ravnoteže pare i kondenzata

Budući da pogreška u ravnoteži pare i kondenzata ne prelazi dopuštene, pravilno se uzimaju u obzir svi protoci toplinskog kruga.

2.8 Energetska bilanca turbinske jedinice PT- 80/100-130/13

Odredite snagu odjeljka turbine i njenu punu snagu:

N ja=

gdje N ja  OTS - snaga odjeljka turbine, N ja  OTC \u003d D ja  UTS H ja  UTS,

H ja  OTC \u003d H ja  OTS - H ja +1   OTS - pad topline u odjeljku, kJ / kg,

D ja  OTS - prolazak pare kroz odjeljak, kg / s.

odjeljak 0-1:

D 01   OTC \u003d D 0 = 130,5   kg / s

H 01   OTC \u003d H 0   OTS - H 1   OTC \u003d 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ / kg

N 01   OTC \u003d 130,5 . 253,6 = 33,095   MBt.

- odjeljak 1-2:

D 12   OTC \u003d   D 01   - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg / s

H 12   OTC \u003d H 1   OTS - H 2   OTC \u003d 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ / kg

N 12   OTC \u003d 121,869 . 11 5,2 = 14,039   MBt.

- odjeljak 2-3:

D 23   UTS \u003d D 12   - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg / s

H 23   OTC \u003d H 2   OTS - H 3   OTC \u003d 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ / kg

N 23   OTC \u003d 112,94 . 136,8 = 15,45 MBt.

- odjeljak 3-4:

D 34   OTC \u003d   D 23   - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg / s

H 34   OTC \u003d H 3   OTS - H 4   OTC \u003d 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ / kg

N 34   OTC \u003d 51,774 . 191,016 = 9,889   MBt.

- odjeljak 4-5:

D 45   OTC \u003d   D 34   - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416   kg / s

H 45   OTC \u003d H 4   OTS - H 5   OTC \u003d 2790,384 - 2608,104 = 182,28   kJ / kg

N 45   OTC \u003d 43,416 . 182,28 = 7,913   MBt.

- odjeljak 5-6:

D 56   OTC \u003d   D 45   - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935   kg / s

H 56   OTC \u003d H 5   OTS - H 6   OTC \u003d 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ / kg

N 45   OTC \u003d 33, 935 . 41,16 = 1,397   MBt.

- odjeljak 6-7:

D 67   OTC \u003d   D 56   - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087   kg / s

H 67   OTC \u003d H 6   OTS - H 7   OTC \u003d 2566,944 - 2502,392 = 64,552   kJ / kg

N 67   OTC \u003d 20,087 . 66,525 = 1, 297   MBt.

- odjeljak 7-K:

D 7k  OTC \u003d   D 67   - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388   kg / s

H 7k  OTC \u003d H 7   OTS - H u  OTC \u003d 2502,392 - 2442,933 = 59,459   kJ / kg

N 7k  OTC \u003d 6,388 . 59,459 = 0,38   MBt.

3.5.1 Ukupna snaga odjeljka turbine

3.5.2 Električna snaga turbinske jedinice određena je formulom:

N  E \u003d N ja

gdje je mehanička i električna učinkovitost generatora,

N  E \u003d 83,46. 0.99. 0,98 \u003d 80,97 MW.

2.9 Pokazatelji toplinske učinkovitosti turbine

Ukupna potrošnja topline za turbine

, MW

.

2. Potrošnja topline za grijanje

,

gdje a T  - koeficijent koji uzima u obzir gubitke topline u sustavu grijanja.

3. Ukupna potrošnja topline za industrijske potrošače

,

.

4. Ukupna potrošnja topline od vanjskih potrošača

, MW

.

5. Potrošnja topline za postrojenje za proizvodnju turbine

,

6. Učinkovitost turbine za proizvodnju električne energije (bez vlastite potrošnje energije)

,

.

7. Specifična potrošnja topline za proizvodnju električne energije

,

2.10 Energetski pokazatelji SPH

Parametri svježe pare na izlazu iz generatora pare.

- pritisak R PG \u003d 12,9MPa;

- učinkovitost generatora bruto pare g \u003d 0,92;

- temperatura t PG \u003d 556 o S;

- h  GH \u003d 3488 kJ / kg kod naznačenih P  PG i t  PG.

Učinkovitost generatora pare, uzeta iz karakteristika kotla E-320/140

.

1. Toplinsko opterećenje generatora pare

, MW

2. Učinkovitost cjevovoda (toplinski transport)

,

.

3. Učinkovitost termoelektrana za proizvodnju električne energije

,

.

4. Učinkovitost SPTE za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje, uzimajući u obzir PVC

,

.

PVC na t H=- 15 0 C  radna

5. Specifična potrošnja goriva za proizvodnju električne energije

,

.

6. Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom

,

.

7. Potrošnja topline goriva po postaji

,

.

8. Potpuna učinkovitost energetske jedinice (bruto)

,

9. Specifična potrošnja topline za energetsku jedinicu SPTE

,

.

10. Učinkovitost jedinice napajanja (neto)

,

.

gdje je E. S. N. - vlastita specifična potrošnja energije, E. S. N. \u003d 0,03.

11. Specifična neto potrošnja goriva

,

.

12. Uvjetna potrošnja goriva

kg / s

13. Potrošnja goriva ekvivalentna za proizvodnju topline koja se ispušta vanjskim potrošačima

kg / s

14. Potrošnja goriva u protuvrijednosti za proizvodnju električne energije

V E U \u003d V U-V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 kg / s

zaključak

Kao rezultat proračuna toplinske sheme elektrane temeljene na industrijskoj grijačkoj turbini PT-80 / 100-130 / 13 koja radi pod povećanim opterećenjem na sobnoj temperaturi, dobivene su sljedeće vrijednosti glavnih parametara koji karakteriziraju ovu vrstu elektrane:

Potrošnja pare u vađenju turbina

Potrošnja pare za grijanje za mrežne grijače

Ispuštanje topline za grijanje turbinom

P T  \u003d 72,22 MW;

Prijenos topline turbine industrijskim potrošačima

P P  \u003d 141,36 MW;

Ukupna potrošnja topline od vanjskih potrošača

P TP  \u003d 231,58 MW;

Snaga na terminalima generatora

N e\u003d 80,97 MW;

Učinkovitost KPP-a za proizvodnju električne energije

Učinkovitost KPD-a za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje

Specifična potrošnja goriva za proizvodnju električne energije

b E u= 162,27g / kW / h

Specifična potrošnja goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom

b T u= 40.427 kg / GJ

Potpuna učinkovitost bruto CHP

Potpuna učinkovitost neto elektrane

Specifična referentna potrošnja goriva na neto postaji

reference

1. Ryzhkin V.Ya. Termoelektrane: Udžbenik za sveučilišta - 2. izd., Rev. - M .: Energija, 1976.-447p.

2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. Tablice termofizičkih svojstava vode i vodene pare: Priručnik. - M.: Izdavaštvo. MPEI, 1999. - 168 str.

3. Poleschuk I.Z. Izrada i proračun osnovnih toplinskih shema termoelektrana. Metodička uputstva za projekt predmeta iz discipline „TE i NE“, / država Ufa. zrakoplovstva. teh.un - t. - Ufa, 2003.

4. Standard poduzeća (STP UGATU 002-98). Zahtjevi za konstrukciju, prezentaciju, dizajn.-Ufa: 1998.

5. Boyko EA Parne elektrane na hidroelektrane TE: referentni priručnik - CPI KSTU, 2006. -152

6 .. Toplinske i nuklearne elektrane: Reference / Ed. Corr. RAS A.V. Klimenko i V.M. Zorina. - 3. izd. - M .: Izdavačka kuća MPEI, 2003. - 648 str., Ilu. - (Toplina i energetika; knj. 3).

7 .. Turbine termoelektrana i nuklearne elektrane: Udžbenik za srednje škole / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolov. - 2. izd., Izmijenjeno. i dodajte. - M .: Izdavačka kuća MPEI, 2001. - 488 str.

8. Proračun toplinskih krugova postrojenja za parne turbine: Obrazovna elektronička publikacija / I. Poleshchuk. - GOU VPO USATU, 2005.

Simboli elektrana, opreme i njihovih elemenata (u ttekst, u brojkama, u indeksima)

D - odvodnik vode za dovod vode;

DN - odvodna pumpa;

K - kondenzator, bojler;

KN - pumpa kondenzata;

OE - hladnjak za odvodnju;

PrTS - shema kruga;

LDPE, PND - regenerativni grijač (visoki, niski tlak);

PVC - bojler s toplom vodom;

GHG - generator pare;

PE - pregrijač (primarni);

PN - dovodna pumpa;

PS - grijač kutije za punjenje;

PSG - mrežni vodoravni grijač;

PSV - bojler sirove vode;

PT - parna turbina; kogeneracijska turbina s industrijskim i grijanjem za paru;

PHOV - grijač kemijski pročišćene vode;

PE - izbacivač hladnjak;

P je ekspander;

TE - kogeneracijsko postrojenje;

SM - mikser;

CX - hladnjak za punjenje kutija;

CVP - visokotlačni cilindar;

Cilindar niskog tlaka - cilindar niskog tlaka;

EG - električni generator;

Dodatak A

Dodatak B

PT-80/100 dijagram načina

Dodatak B

Rasporedi grijanja s regulacijom kvalitete odmoratoplina prema prosječnoj dnevnoj vanjskoj temperaturi

Objavljeno na Allbest.ru

Slični dokumenti

Proračun osnovne toplinske sheme, konstrukcija procesa ekspanzije pare u odjeljcima turbine. Proračun sustava regenerativnog grijanja dovodne vode. Određivanje protoka kondenzata, rada turbina i pumpi. Ukupni gubici na lopatici i unutarnja učinkovitost.

pojam, dodan 19.03.2012


Izgradnja procesa ekspanzije pare u turbini u H-S dijagramu. Određivanje parametara i brzine protoka pare i vode u elektrani. Izrada glavnih ravnoteža topline za jedinice i uređaje toplinskog kruga. Preliminarna procjena potrošnje pare po turbini.

pojam, dodano 12.5.2012


Analiza metoda za verifikacijski proračun toplinske sheme elektrane na temelju kogeneracijske turbine. Opis dizajna i rada kondenzatora KG-6200-2. Opis osnovnog toplotnog dijagrama grijanja na turbine tipa T-100-130.

teza, dodana 02.09.2010


Toplinski dijagram pogonske jedinice. Parametri pare u vađenju turbina. Izgradnja procesa u hs dijagramu. Sažetak tablice parametara pare i vode. Izrada glavnih ravnoteža topline za jedinice i uređaje toplinskog kruga. Proračun uređaja za odzračivanje i mreže.

pojam, dodan 17.09.2012


Izgradnja procesa ekspanzije pare u h-s dijagramu. Proračun ugradnje mrežnih grijača. Postupak širenja pare u pogonskoj turbini dovodne pumpe. Određivanje potrošnje pare za turbinu. Proračun toplinske učinkovitosti termoelektrana i izbor cjevovoda.

referat, dodan 10.06.2010


Odabir i opravdanje osnovnog bloka toplinskog kruga. Balansiranje glavnih tokova pare i vode. Glavne karakteristike turbine. Izgradnja procesa ekspanzije pare u turbini na hs-dijagramu. Proračun grijaćih površina bojlera za povrat.

seminarski rad, dodan 25.05.2012


Proračun parne turbine, parametri glavnih elemenata koncepta instalacije parne turbine i preliminarna konstrukcija toplinskog postupka ekspanzije pare u turbini u h-s dijagramu. Ekonomski učinak postrojenja za parnu turbinu s regeneracijom.

pojam, dodan 16.07.2013


Izrada izračunatog toplotnog dijagrama TU NE. Određivanje parametara radnog fluida, potrošnje pare u izboru turbinske jedinice, unutarnje snage i pokazatelja toplinske učinkovitosti i jedinice u cjelini. Snaga pumpe za kondenzat.

pojam, dodan 14.12.2010


Proces širenja pare u turbini. Određivanje troškova vruće pare i dovodne vode. Proračun elemenata toplinskog kruga. Rješenje matrice po Cramer-ovoj metodi. Programski kod i izlaz rezultata strojnog izračuna. Tehnički i ekonomski pokazatelji pogonske jedinice.

objavljen radni članak 19.03.2014


Studija dizajna turbine K-500-240 i toplinski dizajn turbinske instalacije elektrane. Izbor broja stupnjeva cilindra turbine i raščlamba razlika u entalpiji pare po njezinim stupnjevima. Određivanje snage turbine i proračun radne lopatice za savijanje i zatezanje.