Les transformateurs de courant sont conçus pour réduire le courant primaire aux valeurs les plus adaptées instruments de mesure et relais. (5 A, moins souvent 1 ou 2,5 A), ainsi que pour séparer les circuits de commande et de protection des circuits primaires haute tension. Les transformateurs de courant utilisés dans les appareillages de commutation remplissent simultanément le rôle d'isolateur de traversée (TPL, TPOL). Dans les appareillages complets, des transformateurs de courant à support (tige) sont utilisés - TLM. TPLC, TNLM, bus-TSL. dans les appareillages de 35 kV et plus - intégrés, en fonction du type d'appareillage et de sa tension.

Le calcul des transformateurs de courant dans une sous-station se résume essentiellement à vérifier le transformateur de courant fourni avec la cellule sélectionnée. Ainsi, la marque du transformateur de courant dépend du type de cellule choisi ; De plus, des transformateurs de courant sont sélectionnés :

1) par tension ;

2) par courant (primaire et secondaire)

Il convient de garder à l'esprit que le courant secondaire nominal de 1 A est utilisé pour les appareillages de 500 kV et les appareillages puissants de 330 kV ; dans les autres cas, un courant secondaire de 5 A est utilisé. Le courant primaire nominal doit être aussi proche que possible du courant secondaire nominal. Le courant de conception de l'installation, puisque l'enroulement primaire est sous-chargé, entraîne une augmentation des erreurs.

Le transformateur de courant sélectionné est testé pour sa résistance dynamique et thermique aux courants de court-circuit. De plus, les transformateurs de courant sont sélectionnés en fonction de la classe de précision, qui doit correspondre à la classe de précision des appareils connectés à circuit secondaire transformateur de courant de mesure (TIC) - Pour que le transformateur de courant fournisse la précision de mesure spécifiée, la puissance des appareils qui y sont connectés ne doit pas être supérieure à la charge secondaire nominale spécifiée dans le passeport du transformateur de courant.

La résistance thermique d'un transformateur de courant est comparée à l'impulsion thermique BK:

où est le coefficient de stabilité dynamique.

La charge sur le circuit secondaire du transformateur de courant peut être calculée par l'expression :

où est la somme des résistances de tous les enroulements d'appareils ou de relais connectés en série ;

Résistance des fils de connexion ;

Résistance des connexions de contact ( = 0,05 Ohm, avec 2 – 3 appareils : avec plus de 3 appareils = 0,1 Ohm).

La résistance des appareils est déterminée par la formule :

Où - résistivité fils;

l calcul- longueur estimée des fils ;

q- section du fil.

La longueur des fils de connexion dépend du schéma de connexion du transformateur de courant :

Où m- coefficient dépendant du circuit de commutation ;

je- longueur des fils (pour les sous-stations, ils prennent je= 5 m).

Lors de la mise sous tension d'un transformateur de courant en une phase m= 2, lorsque le transformateur de courant est connecté à une étoile partielle, , lorsqu'il est connecté à une étoile, m =1.

La section minimale des fils des circuits secondaires du transformateur de courant ne doit pas être inférieure à 2,5 mm 2 (pour l'aluminium) et 1,5 mm 2 (pour le cuivre) selon les conditions résistance mécanique. Si des compteurs sont connectés au transformateur de courant, ces sections doivent être augmentées d'un pas.

Dans l'appareillage du poste BT, les transformateurs de courant doivent être sélectionnés (vérifiés) dans les types de cellules suivants : lignes d'entrée, de section, de départ, ainsi que dans les cellules de transformateur auxiliaire. Les courants calculés de ces cellules sont déterminés par les expressions (6.21-6.23), et dans les cellules TSN :

,

(6.38)

Où Sntsn- puissance nominale du TSN.

Les résultats des calculs sont résumés dans le tableau 6.8 :

Tableau 6.8 - Tableau récapitulatif de sélection des transformateurs de courant pour poste BT :

Paramètre du transformateur	Condition de sélection (vérification)	Types de cellules
saisir	sectionnement	lignes sortantes	TSN
Type de transformateur	déterminé par la série de cellules (selon le répertoire)
Tension nominale
Courant nominal
primaire
secondaire	UN
Classe de précision	Conformément à la classe de précision des appareils connectés
ou
Stabilité dynamique
Stabilité thermique

Exemple 1

Sélectionnez le transformateur de courant dans la cellule d'entrée transformateur de puissanceà la sous-station. La puissance nominale du transformateur est de 6,3 MVA, le rapport de transformation est de 110/10,5 kV. Il y a deux transformateurs installés à la sous-station. La charge de conception de la sous-station est S maximum 10,75 MVA. Le réseau 10 kV n'est pas mis à la terre. Le courant de pointe côté basse tension est de 27,5 kA. Les ampèremètres et les compteurs de puissance active et réactive doivent être connectés aux transformateurs de courant. Le type de cellules dans le RU-10 kV est KRU-2-10P.

Courant nominal maximum de la cellule d'entrée (pour les conditions de fonctionnement les plus défavorables) :

UN.

Sélectionnez le transformateur de courant standard le plus proche intégré à la cellule d'entrée (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0,5/R avec deux enroulements secondaires : pour les instruments de mesure et la protection des relais. La charge nominale d'un tel transformateur de courant de classe de précision 0,5 est S2= 10 VA ( r2= 0,4 Ohm), multiplicité de stabilité électrodynamique, k vacarme= 81, facteur de stabilité thermique, kT= 3 s. Ces données sont indiquées en /3, 10/.

Le transformateur de courant sélectionné est testé pour sa stabilité électrodynamique :

,

ainsi que la stabilité thermique :

,

C du calcul (tableau 4.4) ; T une=0,025 s selon tableau 4.3 ;

1105,92 > 121,78.

Dans les circuits non mis à la terre, il suffit d'avoir des transformateurs de courant en deux phases, par exemple en A et C. Les charges sur le transformateur de courant à partir des instruments de mesure sont déterminées, les données sont résumées dans le tableau 6.9 :

Tableau 6.9 – Charge des instruments de mesure par phases

Le tableau montre que la phase A est la plus chargée, sa charge est VA ou r entrant= 0,204 Ohm. La résistance des fils de connexion en aluminium avec une section transversale est déterminée q= 4 mm 2, longueur je= 5 m.

Oh,

où = 0,0283 Ohm/m mm 2 pour l'aluminium ;

Impédance du circuit secondaire :

Où je contacte= 0,05 Ohm.

En comparant le passeport et les données calculées sur la charge secondaire des transformateurs de courant, nous obtenons :

Par conséquent, le transformateur de courant sélectionné transmet tous les paramètres.

4.4 Contrôle des dispositifs de protection pour la résistance thermique et dynamique

Commutateur AE 2066MP-100

Pouvoir de coupure ultime Iab. pr = 9 kA.

Iav. pr=9kA>Iud=3,52kA

Commutateur AE 2066-100

Pouvoir de coupure ultime Iab. pr = 12 kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

Résistance dynamique pour ce commutateur est en marche.

Vérification de la version selon la condition :

où je r. max - courant de fonctionnement maximum du moteur de la presse.

Fusible PN-2-100-10

U nom = 380V

Je suis hors nom > j'ai battu 100 kA > 1,94 kA

Je nom > J'esclave 100A > 10A

Je nom inst > J'esclave 31,5A > 10A

Noyau haute tension Disjoncteur SF6

La température de chauffage de la plage de contact peut être déterminée à l'aide de la formule de Kukekov inversée : , (5.9) où Tk est le maximum température admissible chauffer le contact lorsqu'un courant de court-circuit le traverse...

Processus dynamiques et stabilité des systèmes d'alimentation électrique des navires

La résistance thermique des câbles est testée selon la condition q?qmin, où q est la section de conducteur sélectionnée. qmin - kvBk (pour les marques PRC adoptées dans le projet selon l'annexe 21.OST5.6181-81 nous prenons k=7.3)...

Évaluation du bon choix du nombre et de la puissance des groupes électrogènes dans le réseau électrique du navire

La résistance thermique des câbles est testée selon la condition q?qmin, où q est la section transversale du conducteur sélectionnée. qmin - kvBk (pour les marques PRC adoptées dans le projet selon l'annexe 21. OST5.6181-81 nous acceptons k = 7.3)...

La section standard de 150 mm2, choisie pour les câbles a et b pour le chauffage et la densité de courant économique, doit être vérifiée pour la résistance thermique en mode court-circuit sur les jeux de barres de la source d'alimentation 8 kA. où est l'impulsion du courant de court-circuit quadratique...

Calcul d'une sous-station de traction de trois unités pour 10 kV

Cela revient à déterminer les contraintes mécaniques dans les matériaux des pneumatiques à partir de l'action des forces électrodynamiques. La contrainte mécanique la plus élevée dans le matériau des pneus rigides ne doit pas dépasser 0,7 de la résistance à la traction selon le Gosstandart...

Calcul d'une sous-station de traction de trois unités pour 10 kV

Pour assurer la résistance thermique des jeux de barres lors d'un court-circuit, il faut que le courant qui les traverse ne provoque pas une élévation de température supérieure au maximum admissible lors d'un échauffement de courte durée, qui est de 300°C pour les jeux de barres en cuivre... .

Reconstruction du système d'alimentation électrique d'un microquartier résidentiel de la ville

Les câbles sélectionnés en mode normal et testés pour la surcharge admissible en mode post-urgence sont vérifiés selon la condition (6.10) où SMIN est la section minimale pour la résistance thermique, mm2 ; SE - section économique...

Protection des relais et automatisation du contrôle des systèmes d'alimentation

Condition de stabilité électrodynamique du TT TLK-35-50 : , Remplacement valeurs numériques, on obtient : Ainsi, le transformateur de courant TLK-35-50 remplit la condition de stabilité électrodynamique...

Système d'alimentation électrique pour zone agricole

Le calcul se fait selon la formule : , mm2, (6.13) où C est une constante, prenant la valeur pour SIP - 3 C = ; Ta.av - valeur moyenne du temps de décroissance des courants de court-circuit libres, Ta.av = 0,02 s ;

Alimentation électrique de l'usine de frittage d'une usine métallurgique

Déterminons la section minimale du câble, en fonction des conditions de résistance thermique, pour le point K-2 mm2 où C est la fonction thermique, pour des câbles 6 kV avec conducteurs en aluminium et isolation en papier C = 85 A. s2/ mm2. Déterminons la section minimale du câble...

Alimentation électrique d'un immeuble d'habitation

Le test de la résistance thermique d'un câble est basé sur le calcul de l'impulsion thermique - la quantité de chaleur...

Pour tester la résistance thermique des conducteurs à court-circuit utiliser la notion d'impulsion thermique Bk, qui caractérise la quantité de chaleur...

Alimentation électrique pour une usine de production de polyoléfines

Article Scalc, kVA n Marque Fprin, mmÉ Bk, kA mmÉ qmin, mmÉ Fcon, mmÉ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157,48 2 N2XSEY 3Ch50 8,74 21,117 3Ch50 GPP-TP 6 1028,92 2 N2XSEY 3Ch25 8,6 4 21.001 3Ch25 GPP -TP 7 448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Alimentation pour l'atelier d'assemblage mécanique

Lorsqu'un courant de court-circuit passe le long du câble, une impulsion thermique est libérée dans le câble. La quantité de chaleur dépend de la durée de la protection, de la durée du courant de court-circuit et de l'amplitude du courant de court-circuit...

La résistance d'un transformateur de courant aux influences mécaniques et thermiques est caractérisée par le courant de résistance électrodynamique et le courant de résistance thermique.

Courant de tenue électrodynamique IDENTIFIANTégale à la plus grande amplitude du courant de court-circuit pendant toute la durée de son passage, que le transformateur de courant peut supporter sans dommage empêchant son bon fonctionnement ultérieur.

Actuel IDENTIFIANT caractérise la capacité d'un transformateur de courant à résister aux effets mécaniques (électrodynamiques) du courant de court-circuit.

La résistance électrodynamique peut également être caractérisée par la multiplicité KD, qui est le rapport entre le courant de résistance électrodynamique et l'amplitude.

Les exigences de résistance électrodynamique ne s’appliquent pas aux transformateurs de courant à jeu de barres, intégrés et amovibles.

Courant thermique

Courant thermique je vais est égal à la valeur efficace la plus élevée du courant de court-circuit pour la période t t, à laquelle le transformateur de courant peut résister pendant toute la période sans chauffer les parties conductrices de courant à des températures supérieures à celles admissibles pour les courants de court-circuit (voir ci-dessous), et sans dommage empêchant son fonctionnement ultérieur.

La résistance thermique caractérise la capacité d'un transformateur de courant à résister aux effets thermiques du courant de court-circuit.

Pour juger de la résistance thermique d'un transformateur de courant, il faut connaître non seulement les valeurs du courant traversant le transformateur, mais aussi sa durée ou, en d'autres termes, connaître la quantité totale de chaleur générée, qui est proportionnel au produit du carré du courant Je tT et sa durée tT. Ce temps dépend à son tour des paramètres du réseau dans lequel le transformateur de courant est installé et varie de une à plusieurs secondes.

La résistance thermique peut être caractérisée par un facteur de KT courant de résistance thermique, qui est le rapport entre le courant de résistance thermique et la valeur efficace du courant primaire nominal.

Conformément à GOST 7746-78, les courants de résistance thermique suivants sont établis pour les transformateurs de courant domestiques :

• une seconde Je 1T ou deux secondes Je 2T(ou leur multiplicité K1T Et K2T par rapport au courant primaire assigné) pour les transformateurs de courant avec des tensions assignées de 330 kV et plus ;
• une seconde Je 1T ou trois secondes Je 3T(ou leur multiplicité K1T Et K3T par rapport au courant primaire assigné) pour les transformateurs de courant avec des tensions assignées jusqu'à 220 kV inclus.

Il doit y avoir les relations suivantes entre les courants de résistance électrodynamique et thermique :

pour transformateurs de courant 330 kV et plus

pour transformateurs de courant pour tensions assignées jusqu'à 220 kV

Conditions de température

La température des parties conductrices de courant des transformateurs de courant en cas de courant thermique ne doit pas dépasser :

• 200 °C pour les pièces sous tension en aluminium ;
• 250 °C pour les parties actives en cuivre et ses alliages en contact avec des isolants organiques ou de l'huile ;
• 300 °C pour les parties actives en cuivre et ses alliages non en contact avec des isolants organiques ou de l'huile.

Lors de la détermination des valeurs de température indiquées, il convient de partir de ses valeurs initiales correspondant au fonctionnement à long terme du transformateur de courant au courant nominal.

Valeurs des courants de résistance électrodynamique et thermique des transformateurs de courant norme d'état ne sont pas standardisés. Cependant, ils doivent correspondre à la résistance électrodynamique et thermique des autres appareils haute tension installés dans le même circuit que le transformateur de courant. Dans le tableau 1-2 montre des données sur la résistance dynamique et thermique des transformateurs de courant domestiques.

Tableau 1-2. Données sur la résistance électrodynamique et thermique de certains types de transformateurs de courant domestiques

Note. La résistance électrodynamique et thermique dépend de la résistance mécanique des pièces isolantes et conductrices de courant, ainsi que de coupe transversale le dernier.

Les jeux de barres sont sélectionnés en fonction de l'échauffement admissible de l'état,

où I calculé est le courant calculé, I supplémentaire est le courant admissible à long terme en fonction des conditions de chauffage.

Les sections de jeu de barres sélectionnées doivent être vérifiées pour leur résistance thermique et électrodynamique.

Lorsque des courants de court-circuit traversent les jeux de barres et autres pièces sous tension, des forces électrodynamiques apparaissent qui créent des moments de flexion et des contraintes dans le métal. Les critères de résistance électrodynamique ou de résistance mécanique des pneumatiques sont les tensions maximales, qui ne doivent pas dépasser les valeurs admissibles pour un matériau donné.

σ р ≤ σ supplémentaire, où σ р, σ supplémentaire sont respectivement les contraintes de flexion calculées et admissibles du matériau.

Un bus monté sur isolateurs peut être considéré comme une poutre multi-travées. La contrainte la plus élevée dans le métal lors de la flexion

où M est le moment de flexion maximal, N m ; W – moment de résistance du pneu, m3.

Quand les pneus sont posés sur la carre, quand ils sont posés à plat.

Ici b et h sont la largeur (côté étroit) et la hauteur ( grand côté) section de pneu, m.

Une expression du moment de flexion M créé par le courant de choc de court-circuit peut être obtenue si l'on considère le pneumatique comme une poutre à travées multiples uniformément chargée.

Où je– distance entre isolateurs, m ; ζ – coefficient égal à 10 pour les travées extérieures et à 12 pour les autres travées ; F est la force d'interaction entre les conducteurs lorsqu'un courant de choc de court-circuit les traverse.

Pour les bus triphasés, le courant de choc d'un court-circuit triphasé est pris comme courant calculé. De plus, le calcul de la résistance électrodynamique est effectué pour les conducteurs de la phase médiane, puisqu'ils sont soumis à valeurs les plus élevéesÉDU.

Ici UN– distance entre les pneus, je– distance entre isolateurs de phase, Kf – facteur de forme déterminé à partir des courbes de Dwight (généralement Kf ≈ 1).

Les contraintes mécaniques des matériaux conducteurs ne doivent pas dépasser 140 MPa pour le cuivre (qualité MT) et 70 MPa pour l'aluminium (qualité AT).

Lors du calcul de la force destructrice sur un isolant, où Kn = 1 lorsque les jeux de barres sont posés à plat, Kn = (h de + b + 0,5h) / h à partir de lorsque les jeux de barres sont situés en bordure. Pour ouvert appareils de distribution, où l'isolation des appareils électriques est exposée au vent, à la glace, à la tension des conducteurs, un facteur de sécurité K s = 3 est introduit dans le calcul (la charge sur les isolateurs doit être 3 fois inférieure à la charge destructrice maximale). Pour les centrales à réacteur fermé, le facteur de sécurité est réduit à 1,5-1,7.

Les pneus, comme tout autre système, effectuent des vibrations libres ou naturelles sous forme d'ondes stationnaires. Si la fréquence des oscillations forcées sous l'influence de l'EDF est proche de la fréquence des oscillations naturelles, alors une résonance mécanique et une destruction de l'appareil peuvent se produire même avec des efforts relativement faibles. Par conséquent, lors du calcul de la résistance électrodynamique, il est nécessaire de prendre en compte la possibilité de résonance mécanique.

La fréquence des vibrations naturelles des pneumatiques situés dans un même plan peut être déterminée par l'expression.

, Où 1 – envergure du pneu, m ; E – module d'élasticité du matériau du pneumatique, Pa ; J – moment d'inertie de la section transversale du pneu, m 4 ; m - masse de un mètre linéaire pneus, kg/m. Le moment d'inertie J est déterminé par rapport à l'axe de section perpendiculaire au plan de vibration. Lorsque les pneus sont posés sur le bord, lorsque les pneus sont posés à plat

Lorsque la fréquence des oscillations propres est supérieure à 200 Hz, le phénomène de résonance n'est pas pris en compte. Si fréquence f 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Pour respecter les conditions de résistance thermique des jeux de barres, il est nécessaire que le courant de court-circuit qui les traverse ne provoque pas une élévation de température supérieure au maximum admissible. La section minimale thermiquement stable d'un jeu de barres ou d'un conducteur doit répondre aux conditions suivantes :

où V k est l'impulsion de courant thermique calculée. C – coefficient thermique (fonction), dépend du matériau du pneu. Pour les calculs pratiques V k = I ¥ 2 t pr,

où I ¥ est la valeur efficace du courant de court-circuit en régime permanent ; t pr – temps d'action réduit du courant de court-circuit.

Par temps réduit, nous entendons le temps pendant lequel le courant de court-circuit permanent I ¥ libère la même quantité de chaleur que le courant de court-circuit variable dans le temps pendant le temps réel t.

t pr =t pr.p + t pr.a, où t pr.p, t pr.a – composantes périodiques et apériodiques du temps de court-circuit réduit. La composante périodique du temps t pr.p est déterminée à partir des courbes de dépendance t pr.p = f(β""). Ici β"" = I""/I ¥, où I"" est la valeur efficace de la composante périodique du courant de court-circuit dans la période initiale (courant de court-circuit supertransitoire initial). Si la force électromotrice de la source est inchangée, ce qui est le cas lorsqu'elle est alimentée à partir d'un réseau de puissance illimitée, alors on considère que I"" = I ¥ et β"" = 1.

Temps réduit de la composante périodique t pr.a = 0,005β"" 2. Le coefficient thermique C peut être déterminé analytiquement à partir de l'expression C =,

où A ΘKON, A ΘNACH – fonctions thermiques ou valeurs des impulsions de courant quadratique moyenne correspondant à la température finale et initiale du bus ou des conducteurs lors d'un court-circuit, A 2 s/mm 4 .

Généralement, les ouvrages de référence fournissent des courbes de dépendance de la température sur les valeurs de l'intégrale calculée A Θ pour divers matériaux. Les pneus sont calculés pour la résistance thermique à l'aide de ces courbes comme suit. La température admissible du conducteur en court-circuit et au courant nominal est réglée, puis les valeurs correspondantes de A ΘCON, A ΘSTART sont trouvées à partir des courbes. Pour les pneumatiques en aluminium, dans les conditions nominales, la température initiale est de 70°C, la température finale admissible est de 200°C. Dans ce cas, le coefficient thermique C = 95.

Ainsi, pour les barres omnibus en aluminium, la section minimale résistante à la chaleur peut être trouvée analytiquement à partir de l'expression : .

Avec la méthode de calcul graphique-analytique, il faut que θ cr ≤ θ supplémentaire, où θ cr est la température d'échauffement du jeu de barres par courant de court-circuit ; θ supplémentaire – température de chauffage admissible, en fonction du matériau du pneu.

La température de chauffage du jeu de barres par courant de court-circuit est déterminée à partir de courbes en fonction de la température initiale, du matériau du jeu de barres et de l'impulsion thermique.

6 Contrôle de la résistance thermique des câbles

Les câbles sont testés pour leur résistance thermique selon les conditions suivantes :

où q est la section transversale du conducteur sélectionnée.

qmin - kvBk (pour les marques PRC adoptées dans le projet selon l'annexe 21.OST5.6181-81 nous prenons k=7.3).

Pour départ générateur, réglage de déclenchement disjoncteur 0,18 s et impulsion thermique pour cet instant Bk = 10,944 kA2 s.

La section transversale minimale est donc qmin=7,3v10,944=24,205 mm2.

Ainsi, toutes les sections à partir de 25 mm2 et plus conviennent à un alimentateur de générateur, c'est-à-dire une section de 370 mm2 (2 ? 185), sélectionnée parmi les conditions de chauffage, satisfait à la condition spécifiée.

La protection sur les alimentations des consommateurs est déclenchée dans un délai de 0,04 s. Pour cet instant Vk=Vk0.04=2.566kA2s et la section minimale qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Ainsi, sur les départs connectés au tableau principal des consommateurs, des câbles d'une section de 16 m² ou plus peuvent être utilisés.

Disjoncteur colonne haute tension SF6

La température de chauffage de la plage de contact peut être déterminée à l'aide de la formule inverse de Kukekov : , (5.9) où Tk est la température de chauffage maximale admissible du contact lorsqu'un courant de court-circuit le traverse...

Processus dynamiques et stabilité des systèmes d'alimentation électrique des navires

La résistance thermique des câbles est testée selon la condition q?qmin, où q est la section de conducteur sélectionnée. qmin - kvBk (pour les marques PRC adoptées dans le projet selon l'annexe 21.OST5.6181-81 nous prenons k=7.3)...

Évaluation du bon choix du nombre et de la puissance des groupes électrogènes dans le réseau électrique du navire

Conception de réseaux électriques urbains

Le degré d'impact thermique du courant de court-circuit sur les conducteurs et les appareils électriques est déterminé par la valeur de l'intégrale Joule. Si la condition de calcul de l'intégrale Joule est remplie, vous pouvez utiliser l'expression :...

Développement d'une alimentation externe

Traçons un circuit équivalent pour calculer le court-circuit.

La section standard de 150 mm2, choisie pour les câbles a et b pour le chauffage et la densité de courant économique, doit être vérifiée pour la résistance thermique en mode court-circuit sur les jeux de barres de la source d'alimentation 8 kA. où est l'impulsion du courant de court-circuit quadratique...

Calcul d'une sous-station de traction de trois unités pour 10 kV

Pour assurer la résistance thermique des jeux de barres lors d'un court-circuit, il faut que le courant qui les traverse ne provoque pas une élévation de température supérieure au maximum admissible lors d'un échauffement de courte durée, qui est de 300°C pour les jeux de barres en cuivre... .

Reconstruction du système d'alimentation électrique d'un microquartier résidentiel de la ville

Les câbles sélectionnés en mode normal et testés pour la surcharge admissible en mode post-urgence sont vérifiés selon la condition (6.10) où SMIN est la section minimale pour la résistance thermique, mm2 ; SE - section économique...

Sc=1000 MVA xc=0,9 Usr=115 kV L=68km R0=0,43 Ohm/km X0=0...

Système d'alimentation électrique d'usine aéronautique

Système d'alimentation électrique pour zone agricole

Le calcul se fait selon la formule : , mm2, (6.13) où C est une constante, prenant la valeur pour SIP - 3 C = ; Ta.av - valeur moyenne du temps de décroissance des courants de court-circuit libres, Ta.av = 0,02 s ;

Alimentation électrique de l'usine de frittage d'une usine métallurgique

Déterminons la section minimale du câble, en fonction des conditions de résistance thermique, pour le point K-2 mm2 où C est la fonction thermique, pour des câbles 6 kV avec conducteurs en aluminium et isolation en papier C = 85 A. s2/ mm2. Déterminons la section minimale du câble...

Alimentation électrique d'un immeuble d'habitation

Le test de la résistance thermique d'un câble est basé sur le calcul de l'impulsion thermique - la quantité de chaleur...

Switch AE 2066MP-100 Pouvoir de coupure ultime Iab. pr = 9 kA. Iav. pr=9kA>Iud=3,52kA La résistance dynamique de ce commutateur est respectée. Vérification de la libération selon la condition : où Iр. max - courant de fonctionnement maximum du moteur de la presse...

Alimentation électrique pour une usine de production de polyoléfines

Article Scalc, kVA n Marque Fprin, mmÉ Bk, kA mmÉ qmin, mmÉ Fcon, mmÉ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157,48 2 N2XSEY 3Ch50 8,74 21,117 3Ch50 GPP-TP 6 1028,92 2 N2XSEY 3Ch25 8,6 4 21.001 3Ch25 GPP -TP 7 448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Alimentation pour l'atelier d'assemblage mécanique

Lorsqu'un courant de court-circuit passe le long du câble, une impulsion thermique est libérée dans le câble. La quantité de chaleur dépend de la durée de la protection, de la durée du courant de court-circuit et de l'amplitude du courant de court-circuit...