Ketasaagide tööks ettevalmistamise peamised toimingud on hammaste lõikamine ja sälkumine, sirgendamine, rullimine või sepistamine, hammaste teritamine, nende seadistamine või lamendamine ning sae paigaldamine masinale.

Hammaste lõikamine ja lõikamine. Neid toiminguid tehakse juhtudel, kui tööriista mõõtmed ei vasta selle töötingimustele, mitme külgneva saehamba purunemisel või tera pragude ilmnemisel.

Riis. 102. Ketassaelehe kujuliste defektide tuvastamine ja kõrvaldamine: a-skeemid ketta defekti tuvastamiseks mõlemalt poolt kontrollides; b-löökide asukoht defektide parandamisel; C-nõrkused; T-kujulised täpid; B-punnid; I-painded

Hammaste lõikamisel ei tohiks stantsi ja maatriksi vahe olla suurem kui 0,5 mm. Hammaste tembeldatud kontuur peab võimaldama nõutava profiili suhtes 1–1,5 mm varu. Hammaste lõplik kuju saavutatakse masinatel teritades.

Redigeerimissaed. Redigeerimisega kõrvaldatakse lõuendi kuju lokaalsed ja üldised defektid. Sirgestusseade ketassaed näidatud joonisel fig. 101.

Tera kujuvigade tuvastamiseks paigaldage saag sisse horisontaalne asend kolmel toel ja kontrollige seda mõlema külje lühikese sirge servaga. Defektide kindlaksmääratud piirid on visandatud kriidiga (joonis 102).

Parandusmeetod sõltub defekti tüübist. Nõrgad kohad“C” parandamiseks lööb haamriga ümber defekti ümmarguse lööki, mis sellest eemaldudes järk-järgult nõrgeneb.

Löögid tehakse sae mõlemale küljele (joonis 102 I). Kitsad kohad “T” parandatakse defekttsooni sees sepistamishaamri löökidega, alustades piiridest ja lõpetades keskelt. Löögid tehakse sae mõlemale küljele (joonis 102 II).

Mõhk “B” korrigeeritakse sepistamishaamri löökidega mõhna küljelt (joonis 102 III). Et mitte muuta tera üldist pinget, asetatakse sae, kumer ülespoole, ja alasi vahele papist või nahast vaherõngas.

Sae “I” kõverus (saagilise serva voldid, painutatud kohad, ketta küürus ja ühekülgne tiivulisus) korrigeeritakse löökide abil õige haamri (pikliku löögiga) paindega kas piki harja ennast. kurvis või, kui defekt on märkimisväärne, siis kurvi servadest kuni kumeruskülgedega harjani. Löögi telg peab ühtima paindetelje suunaga (joonis 102III).

Soovitatav on kontrollida saetöötluse kvaliteeti spetsiaalne seade(joonis 101). Sel juhul toimub test töötingimustele lähedastes tingimustes. Sirgendamise kvaliteedi hindamise kriteeriumiks on sae külgpinna (välisosas) suurima kõrvalekalde suurus sae otsapinna tasapinnast.

Saag loetakse sirgeks, kui kõrvalekalded (mm) tasapinnalisusest (kõverdumine, pundumine jne) saelehe kummalgi küljel ei ületa kuni 450-0,1 läbimõõduga (mm) saagide puhul; 450 kuni 800 - 0,2; 800-1000-0,3. Kõrvalekalded sae keskosa tasapinnast ääriku piirkonnas ei tohi ületada 0,05 mm.

Ketta redigeerimiseks lamedad saed kasutada saetud alasit PI -38, sepisvasaraid PI -40, PI -41; sirged haamrid PI - 42, PI - 43; seade toimetamise kvaliteedi kontrollimiseks; kalibreerimisjoonlauad PI - 44, PI - 45, PI - 46, PI - 47 ja G1I - 48.

Käepideme pikkus õiged haamrid peaks olema 30 cm; ristlöögiga vasarate kaal - 1 kg, kaldus löökidega - 1,5 kg; kumer raadius - 75 mm.

Saagide rullimine toimub selleks, et tekitada algpingeid, mis on vajalikud saagimisprotsessi ajal saelehe ebaühtlasel kuumenemisel tekkivate temperatuuripingete kompenseerimiseks ja tööriista resonantsseisundite tekkimise ohu vähendamiseks.

Rullimise olemus on nõrgestada sae keskosa, mis on tingitud selle pikenemisest kahe töörulli vahel surve all rullimisel.

Rullsaag omandab töötamise ajal hammasratta külgstabiilsuse, st võime taluda saagimisel kettale mõjuvaid tasakaalustamata külgjõude ja tagada seeläbi lõike sirguse

Piisab sae rullimisest 3-4 pööret rullide mõjul mööda ühte ringi raadiusega 0,8 R (kus R on ilma hammasteta sae raadius). Rulli keskmised rõhu väärtused uute sepistamata saagide puhul, kui veerevad mööda ühte ringi raadiusega 6 ,8 R, tuleb seadistada vastavalt tabeli 25 andmetele.

Tabel 25. Rulli kinnitusjõud lamedate ketassaagide rullimisel

Sõltuvalt sae esialgsest pingeseisundist võib rullikute rõhk kõikuda.

Õigesti rullitud saag, kui see on paigutatud horisontaaltasand kolmel ühtlaselt asetseval toel, mis asuvad hambaaukude ringi sees 3-5 mm kaugusel sellest, keskmise osa vaba vajumisega peaks see omandama ühtlase nõgususe (koonuse kuju). Lõikekiirusel 40–60 m/s töötavate rullsaagide kumerusväärtused, mõõdetuna mõlemalt poolt 10–15 mm kaugusel sae keskmise augu servast, peavad vastama väärtustele. täpsustatud tabelis 26.
Kui sae keskosa nõutavat nõrgenemist ei saavutata, pööratakse saag ümber ja rullitakse uuesti sama rulli survejõuga. Sae ümberpööramine aitab veidi vähendada tera paindumist rullide poolt. Kui sae keskosa ei ole saanud vajalikku nõrgenemist, jätkatakse rullimist mööda sama ringi, suurendades rullikute survejõudu.

Sae keskosa liigset nõrgenemist ümberrullimise ajal korrigeeritakse rullimisega mööda ringi, mis jääb hambaaukude ümbermõõdust 3–5 mm kaugusele. Sel juhul võetakse rullide survejõud sõltuvalt 10 kuni 30 kg
tööriista algsest pingeseisundist.

Füüsiline tähendus.
Sisemisi pingeid muudavad kaks peamist tegurit tööl. Need on tsentrifugaaljõud ja hammaste kuumenemine hõõrdumisest lõiketööde tegemisel. Mõlemad füüsikalised nähtused viivad saelehe subkoronaalse tsooni laienemiseni. Veelgi enam, hammaste kuumutamine mõjutab laienemisprotsessi palju tugevamalt. Saeleht on valmistatud terasest ja on ühtne tasakaalustatud süsteem. Selle süsteemi ühe sektsiooni laienemine põhjustab üldise tasakaalu häireid. Kuigi see laienemine on saelehe tasapinna suhtes sümmeetriline, rikub see selle üldist sümmeetriat ja tasasust. Sisepinged, mida ketas plastilise deformatsiooni tõttu enam vastu ei suuda, vabanevad selle kuju muutmisega. Selle nähtuse vastu võitlemiseks on mitu võimalust. See on töötava ketta jahutamine vee või vee, õli ja vee seguga suruõhk. Kroonipiirkonna ja sae korpuse varustamine lõigetega - termokompensaatorid. Peamine viis kroonitsooni soojuspaisumise vastu võitlemiseks on aga eelpingutamine, saelehe keskosa sepistamine. Selle pinge suurus on rangelt doseeritud ja võimaldab plaadil oma väärtust säilitada lame kuju. Seejärel, kui sae töötab, krooniala laieneb. Nagu ütles meie õpetaja prof. N. K. Jakunin<Пила расправляет крылья>. Selle tulemusel võrdsustub ketta pinge ja saag omandab tasase elastse tasakaalu. Kui aga vaadata probleemi laiemalt, saab selgeks, et me püüame võidelda subkoronaalses tsoonis esineva nähtusega, toimides ketta keskosas. Aga loogiline oleks sundida töö käigus laienev subcrural tsoon ise eelkahanema. Ja selline viis on olemas. See on kroonipiirkonna kõrge temperatuuriga kokkupuute meetod. Prof. Yu.M Stakhiev nimetas seda termoplastiliseks töötlemiseks. Autori käsutuses oleva teabe kohaselt on mõned välismaised ettevõtted oma saelehti sel viisil ette valmistanud juba aastaid.

Kujutage ette, et sepistamise füüsikat paremini mõista saeleht valmistatud kahest terasrõngast. Pealegi on keskrõnga välisläbimõõt veidi suurem kui rõnga siseläbimõõtvälised See, kellel on hambad. Sae kokkupanemiseks soojendage välist rõngast. See laieneb ja sobib nüüd vabalt sisemise rõnga külge. Kui kokkupandud saag jahtub, surub välimine rõngas jõuliselt keskrõnga kokku. Ketta keskosa surub omakorda sama jõuga perifeeriale. Sel juhul saavutame automaatselt saelehe sisepinge vajaliku jaotuse. Kuid sellises ketas ei ole see raadiuses ühtlane. Pinge tõuseb keskelt, kui see läheneb 0,8 raadiusega tsoonile. Ja siis muudab see oma märgi vastupidiseks. Sisemiste pingemuutuste gradient piki raadiust näeb välja selline.

Pingemeetodid.
Sektori sepistamine.
Sepistamine sektormeetodil on raamatus üksikasjalikult kirjeldatud<Подготовка к работе и эксплуатация круглых пил>prof. N. K. Jakunina. Pingutamine toimub saehaamriga, mida nimetatakse lengiks. Ründaja pikendus asub piki raadiust . Löögid toimetatakse eelnevalt märgitud 16 või 32 sektorisse. Maksimaalse täpsusega, püüdes tabada samu punkte mõlemal pool saelehte. Löögid antakse tavaliselt täie jõuga.
Saehaamri ovaalsed löögid moodustavad metalli plastilise deformatsiooni laiendatud tsoonid mööda märgitud raadiusi. Selle tulemusena tekib saelehe pinge, mis on tingitud sektorite üksteisest eemaletõukamisest.
Selle meetodi vaieldamatu eelis on võimalus pingutada saelehte saeveskis, kus on vaid minimaalne saetööriistade komplekt. Sektori sepistamise meetod on end algajate saeveskite jaoks hästi tõestanud.
Samas tugevalt sepistamine Sel viisil riskime saada suurel hulgal punni ja rihmikuid. Eriti kui see on valmistatud Venemaa madala plastilisusega terasest klassi 9HF. Seetõttu soovitan saelehte pingutada järk-järgult, vaheldumisi sammude kaupa sepistamise ja sirgendamise vahel.

Rõnga sepistamine.
See meetod jõudis Venemaale Soomest. See imiteerib osaliselt saelehe pinget veeremise teel.
Pinge rõngasmeetodit teostatakse ka lengis, asetades vastulöögi pikendust piki saelehe raadiust. Lööke antakse tavaliselt kolmele mitme sentimeetri laiusele rõngale. Erinevalt eelmisest meetodist ei tasakaalusta iga lööki löögiga tagakülg. Sümmeetria ilmneb suure hulga kitsas ribas jaotunud löökide mõju summeerimisel.
Selle meetodi abil moodustatakse sepistatud rõngastesse metalli plastilise deformatsiooni tsoon. Sepistamise suurenemine toimub kontsentriliste rõngaste üksteisest eemaletõukamise tõttu.
Pingutamise ajal jälgitakse pidevalt sirge serva abil sepistamise kogust ja saelehe tasasust. Mustri joonlaua kuju on ketassae iga läbimõõdu ja paksuse puhul individuaalne.
Pidev pinge juhtimine sirge serva abil võimaldab täpsemalt kujundada saelehe pinge raadiuse gradiendi. Ja hankige ka igas sektoris ühtlasem sepistamine. Tänu sellele, võrreldes sektormeetodiga, väldivad ringmeetodil valmistatud saed paremini võrapiirkonna ülekuumenemist lõiketööst. Need võimaldavad teil kiiremini lõigata ja tagavad parema lõikegeomeetria.
Soome saeveskid soovitavad tungivalt kombineerida rõngassepistamist saelehe sirgendamisega. Vastasel juhul, nagu ka eelmine, põhjustab see saelehe tõsiseid deformatsioone.
Algajatele saeveskitele on meetodit aga keerulisem omandada. Mõttetult kasutades võivad algajad kettsaed kergesti surnuks saada.

Rõnga veeremine.
Saelehe pinge tekitamise meetodit valtsimise teel propageeris kunagi laialdaselt prof. Yu.M. Stakhiev. Selle meetodiga pinge mis on loodud kontsentrilistes ringides rullimisel rullikute abil. Veeremisjõud ulatub mitme tonnini. Teostatakse spetsiaalsetel masinatel. Venemaal ei toodeta üle 800 mm läbimõõduga saagide valtsimismasinaid. Peame kasutama Šveitsi ja Itaalia omasid, mis on mõeldud peamiselt kivilõikusaagide valtsimiseks.
Valtsimisel tekivad valtsjoonte kitsastes kontsentrilistes ringides metalli plastilise deformatsiooni tsoonid. Nagu ka eelmise meetodi puhul, tekib pinge mitme kontsentrilise rõnga üksteisest eemaletõukamise tõttu.
Meetodit iseloomustab saelehe pinge veelgi suurem telgsümmeetria. Säilitab paremini sae tasasuse pärast pingutamist. Kasutades ringide osalist kattumist või rullisurve automaatset reguleerimist, võimaldab see saelehe pinget sektorite lõikes võrdsustada. Tänapäeval on see parim Venemaal saadaolev ketassaagide pingutamise meetod.
Kuid valtsimise ajal toimub metalli tõsine deformatsioon ja valtsimisliinidele tekivad sageli praod. Terassae läbimõõt kahaneb töötamise ajal pidevalt. Kui veereliin tabab saehammaste alust, suureneb nende katkemise tõenäosus. Seetõttu soovitan liigse sepistamise eemaldamiseks võra piirkonnas saagesid mitte rullida. Parem on see haamrilöökidega eemaldada. Nii kestab teie saag kauem ja lõikab rohkem.

Termoplastne rõngas.
Viimased arengud pingete tekitamises tõi kaasa meetodi tekkimise meetodi saagide töötlemiseks alamkrooni piirkonnas laserkiirega. Sel juhul võitleme just selles alamkrooni tsooni töötemperatuuri laienemisega.
Protsessi füüsika on üsna lihtne. Kui terast kuumutada mitmesaja kraadise temperatuurini, paisub see lineaarselt. Pärast jahutamist tõmbub metall selles kohas kokku ja võtab vähem ruumi kui enne kuumutamist.
Kahepoolse laserkiire abil kuumutatakse saeleht intensiivselt kitsas ribas, mis asub otse hammaste all. Pärast sae jahtumist surutakse see võra piirkonnas eelnevalt kokku. Selle meetodiga me ei purusta saelehte seestpoolt, vaid surume selle võra piirkonnas kokku. Sepistamisele sarnase efekti loomine.
See meetod on autori arvates kõige sobivam saelehe vajaliku radiaalse pingegradiendi automaatseks loomiseks. Selle sektori ühtsus peaks samuti olema äärmiselt kõrge. Kuna mõju kettale on ebaoluline ainult subkoronaalses piirkonnas, peaks ketta tasapinnalisus pärast pinget olema äärmiselt kõrge.
Võib-olla on ainult üks oluline puudus. Meil ei ole seadmeid, mis suudaksid saelehte nii tähelepanuväärsel viisil pingutada.

Termoplastne koht.
Autori käsutuses olevate andmete kohaselt kasutab üks Jaapani ettevõte saagide ettevalmistamiseks teist termoplasti töötlemise meetodit.
Pinge tekitatakse teravate põletuste abil, mis asuvad ka saelehe krooni piirkonnas. Protsessi füüsika on sama, mis eelmises meetodis. Selliseid põletusi võivad tekitada tugevad voolud, nagu punktkeevitamisel. Kõrgsageduslikud voolud või infrapunakiirguse kasutamine.
See meetod tundub olevat palju kättesaadavam ja me töötame selle rakendamise kallal. Muidugi ei saa seda pingete loomise ühtsuse poolest termoplastsest rõngast peaaegu võrrelda, kuid selle rakendamise seadmed võivad olla üsna lihtsad ja odavad.

Meetodid pinge kontrollimiseks.
Kasutades kolme punkti.
Kõige tavalisem viis saetera pinge kontrollimiseks on läbipainde määramine kolmepunktipunktis. Mõõtmisel asetatakse saag kolmele nukile, mis asuvad 120 kraadise nurga all ja asuvad otse hambavahepesade all. Peal asetatakse suur sirge serv, mis läbib sae keskosa.
Läbipainet mõõdetakse lõugade vastas asuva saekettaga 50 mm kaugusel sae keskpunktist. Kolme mõõtmise põhjal arvutatakse keskmine. Seejärel tehakse samasugune toiming sae tagaküljel. Läbipainde suurus ei tohiks mõlemal küljel oluliselt erineda, mis näitab saelehe head sümmeetriat. Sepise ringikujulist ühtlust on lihtne kontrollida saagi pöörates ja joonlauda paigal hoides. Operatsioon tehakse teleskoop-kolmepunktiga. Teda on pildil näidatud.
Siiski tuleb arvestada, et läbipainde nool näitab saelehe pinge suurust. Ja see ei võta arvesse pinge jaotust piki raadiust. Teisisõnu, läbipaine võib toimida, kuid saag ei ​​lõika normaalselt.
Ja veel, negatiivse sepistusega vabasael on ka läbipaindenool ja see on väga sarnane positiivselt sepistatud saega.

Mõõtejoonlaua kasutamine.
Järgmine viis saelehe pinge juhtimiseks on õige pinge määramine sirge serva abil. Mustri joonlaua tööpool on kergelt kumer. See kühm ei ole ühtlane ega sümmeetriline. Ta sobib täiuslikult sepistatud saelehe geomeetria. Kontrollimiseks asetatakse ketas lauale ja tõstetakse käsitsi. Seega toetub see kahele punktile. Joonlaua laiem osa kantakse saelehe keskele ja risti tugede vahelise joonega.
Kohtades, kus sirge serv puudutab pinda, on vaja saelehe täiendavat rõngakujulist pinget. Pinget tuleb kontrollida erinevates sektorites ja sae mõlemal küljel.
See meetod annab selgema pildi pinge jaotusest piki saelehe raadiust. Ja see võimaldab paremini kombineerida saagimist ja sepistamist. Siiski nõuab pidev jälgimineüldine läbipaine kolmepunktipunktis. Teisisõnu, sae sobitamine sirge servaga võib olla täielik mõlemal pool sae. Kuid saag ei ​​lõika hästi väikese läbipainde ja sellest tulenevalt ebapiisava üldise sepistamise tõttu. Meetod nõuab sae keskkoha sepistamise täiendavat juhtimist sirge raadiusega joonlaua abil. Joonlaud kantakse keskele tõstetud saele.

ITB kasutamine pneumaatilise silindriga.
Saetera pinge suurust ja märki saab suure täpsusega määrata aksiaalse läbijooksumõõturi abil. See tehnika jõudis meile kivilõikeketaste valmistamise praktikast. Sepistamismärgi määratlus on väga oluline punkt saelehe ettevalmistamise strateegia väljatöötamiseks.
Mõõtmine toimub järgmiselt. Saag on paigaldatud aksiaalsele väljavoolumõõturile. Mis on varustatud pneumaatilise kolviga, mis asub kõrvalekalde indikaatori suhtes 90-kraadise nurga all, näiteks sihverplaadi tüüp. Kolb surub saele võra piirkonnas jõuga 20 kg. Sõltuvalt suurusest ja sepistamise märgist käitub indikaatori vastas asuv saeketta tiib erinevalt.
Nullsepistamise korral kõrvalekallet ei täheldata. Positiivse sepistamise korral muutub saeketas tassikujuliseks ja indikaatori näidud on vastavalt positiivsed. Negatiivne sepistamine põhjustab indikaatori ees asuva tiiva kõrvalekalde rakendatavale jõule vastupidises suunas. Mis toob kaasa negatiivsed indikaatorinäidud.
See meetod määrab väga täpselt pinge märgi saelehe nullsepistamise tsooni lähedal. Võimaldab mõõta läbipainde suurust ja joonistada diagramme saelehe pinge kohta ümbermõõdu ümber. Saelehe sepistamisväärtuse erinevus piki ümbermõõtu ei tohiks olla suurem kui 20%.
Kolmepunktilises punktis mõõdetud läbipainde suurus on ligikaudu 1,5 korda suurem kui indikaatori läbipainde suurus pneumaatilise kolvi rõhul 20 kg jõuga.

Kutšerov V.V., direktor<Уральской школы пилоправов>neid. N. K. Jakunina

Ketasaagide tööks ettevalmistamise peamised toimingud on hammaste lõikamine ja sälkumine, sirgendamine, rullimine või sepistamine, hammaste teritamine, nende seadistamine või lamendamine ning sae paigaldamine masinale.

Hammaste lõikamine ja lõikamine. Neid toiminguid tehakse juhtudel, kui tööriista mõõtmed ei vasta selle töötingimustele, mitme külgneva saehamba purunemisel või tera pragude ilmnemisel.

Hammaste lõikamisel ei tohiks stantsi ja maatriksi vahe olla suurem kui 0,5 mm. Hammaste tembeldatud kontuur peab võimaldama nõutava profiili suhtes 1–1,5 mm varu. Hammaste lõplik kuju saavutatakse masinatel teritades.

Redigeerimissaed. Redigeerimisega kõrvaldatakse lõuendi kuju lokaalsed ja üldised defektid. Seade ketassaagide sirgendamiseks on näidatud joonisel fig. 101.

Riis. 101. Seade ketassae sirgendamise kvaliteedi kontrollimiseks:
1 - alus; 2 - peamine pesumasin; 3 - seista; 4 - indikaator; 5 - saag; 6 - võll; 7 - eemaldatav seib; 8 - käepide

Tera kujuvigade tuvastamiseks seadke saag horisontaalasendisse kolmele toele ja kontrollige seda mõlemalt poolt lühikese sirge servaga. Defektide kindlaksmääratud piirid on visandatud kriidiga (joonis 102).

Riis. 102. Ketassaelehe kuju defektide tuvastamine ja kõrvaldamine:
a - skeemid ketta defekti tuvastamiseks mõlemalt poolt kontrollides; b - löökide asukoht defektide parandamisel; Nõrgad kohad; T - kitsad kohad; B - punnid; I - paindub

Parandusmeetod sõltub defekti tüübist. Nõrgad kohad “C” parandatakse löökides sepistamishaamriga ümmarguse löökiga ümber defekti, mis järk-järgult nõrgeneb sellest eemaldudes.

Löögid tehakse sae mõlemale küljele (joonis 102 I). Kitsad kohad “T” parandatakse defekttsooni sees sepistamishaamri löökidega, alustades piiridest ja lõpetades keskelt. Löögid tehakse sae mõlemale küljele (joonis 102 II).

Mõhk “B” korrigeeritakse sepistamishaamri löökidega mõhna küljelt (joonis 102 III). Et mitte muuta tera üldist pinget, asetatakse sae, kumer ülespoole, ja alasi vahele papist või nahast vaherõngas.

Sae “I” kõverus (saagilise serva voldid, painutatud kohad, ketta küürus ja ühekülgne tiivulisus) korrigeeritakse löökide abil õige haamri (pikliku löögiga) paindega kas piki harja ennast. kurvis või, kui defekt on märkimisväärne, siis kurvi servadest kuni kumeruskülgedega harjani. Löögi telg peab ühtima paindetelje suunaga (joonis 102 III).

Soovitatav on kontrollida saetöötluse kvaliteeti spetsiaalse seadme abil (joonis 101). Sel juhul toimub test töötingimustele lähedastes tingimustes. Sirgendamise kvaliteedi hindamise kriteeriumiks on sae külgpinna (välisosas) suurima kõrvalekalde suurus sae otsapinna tasapinnast.

Saag loetakse sirgeks, kui kõrvalekalded (mm) tasapinnalisusest (kõverdumine, pundumine jne) saelehe kummalgi küljel ei ületa 0,1, kui saed läbimõõduga (mm) kuni 450; 450 kuni 800 - 0,2; 800 kuni 1000 - 0,3. Kõrvalekalded sae keskosa tasapinnast ääriku piirkonnas ei tohi ületada 0,05 mm.

Ketassaagide sirgendamiseks kasutatakse PI-38 saagimisalasi ja PI-40, PI-41 sepistamisvasaraid; sirged haamrid PI - 42, PI - 43; seade toimetamise kvaliteedi kontrollimiseks; kalibreerimisjoonlauad PI - 44, PI - 45, PI - 46, PI - 47 ja PI - 48.

Sirgestusvasarate käepidemete pikkus peaks olema 30 cm; ristlöögiga vasarate kaal - 1 kg, kaldus löökidega - 1,5 kg; kumer raadius - 75 mm.

Saagide rullimine toimub selleks, et tekitada algpingeid, mis on vajalikud saagimisprotsessi ajal saelehe ebaühtlasel kuumenemisel tekkivate temperatuuripingete kompenseerimiseks ja tööriista resonantsseisundite tekkimise ohu vähendamiseks.

Rullimise olemus on nõrgestada sae keskosa, mis on tingitud selle pikenemisest kahe töörulli vahel surve all rullimisel.

Rullsaag omandab töö ajal hammasratta külgstabiilsuse, st võime taluda saagimisel kettale mõjuvaid tasakaalustamata külgjõude ja tagada seeläbi lõike sirguse.

Piisab sae rullimisest mööda ühte ringi raadiusega 0,8R (kus R on ilma hammasteta sae raadius) sae 3-4 pööret rullide mõjul.

Korrektselt valtsitud saag, kui see asetatakse horisontaaltasapinnale kolmele ühtlaselt asetsevale toele, mis asuvad hambaaukude ringi sees 3-5 mm kaugusel sellest, keskmise osa vaba longumisega, peaks saama ühtlase nõgususe ( nõudekujuline).

Kui sae keskosa nõutavat nõrgenemist ei saavutata, pööratakse saag ümber ja rullitakse uuesti sama rulli survejõuga. Sae ümberpööramine aitab veidi vähendada tera paindumist rullide poolt. Kui sae keskosa ei ole saanud vajalikku nõrgenemist, jätkatakse rullimist mööda sama ringi, suurendades rullikute survejõudu.

Sae keskosa liigset nõrgenemist ümberrullimise ajal korrigeeritakse rullimisega mööda ringi, mis on hambaaukude ümbermõõdust 3–5 mm kaugusel. Sel juhul võetakse rullide survejõud 10–30 kg, olenevalt tööriista esialgsest pingeseisundist.

Nõgususväärtuse (mm) maksimaalsed kõrvalekalded ei tohiks ületada kuni 450 mm läbimõõduga saagide puhul - +0,05 - 0,10, üle 450 kuni 800 mm - + 0,10-0,15 mm

Sepisaed ei ole mehhaniseeritud ja nõuab kõrgelt kvalifitseeritud käsitöölist. Sepistamisel lüüakse sepistamishaamriga alasil lebava sae keskosa vastu. Enne sepistamist märgistage saag, et määrata lõigete tegemise kohad: tõmmake 12–16 raadiust, jagades ketas ühtlaselt ja 6–8 kontsentrilist ringi võrdne vahemaaüksteisest ja välimine ring on hambaaukude ringist 20–30 mm kaugusel ja sisemine ring on 30–40 mm kinnitusäärikute läbimõõdu ringist. Haamrilööke rakendatakse võrdse jõuga kogu sae pinnale piki raadiusi perifeeriast keskmesse raadiuste ja ringidega ristumispunktides (joonis 103 a).

Riis. 103. Ketassae sepistamine:
a - löökide asukoht esmase sepistamise ajal (mustad täpid); b - sekundaarse sepistamise (ristide) löökide asukoht; c - ketta õige seisukord pärast sepistamist; η, η1 - ketta nõgususe väärtus

Löökide jõud sõltub sae paksusest ja kõvaduse astmest: mida õhem või pehmem saag, seda kergemad on löögid. Samas järjekorras (ja samades punktides) sepistatakse saag teiselt poolt.

Sae keskosa nõrgenemise astet kontrollitakse samamoodi nagu valtsimise puhul (standardid on samad).

Kui keskosa ei ole piisavalt nõrgenenud, korratakse sepistamist, lüües esimese sepistamise kohtade vahel (joon. 103 b).

Hammaste teritamine tagab hammaste etteantud nurgaparameetrid ja lõikeservade teravuse. Ketasaagide teritamiseks on soovitatav kasutada lihvkettad kaubamärgid EB25ST2B ja EB40STV. Etteanne ühe ringi käigu kohta ei tohiks ületada 0,06 mm. Lihvige hambaid EB40STV lihvkettaga. Sel juhul tehakse 2-3 valgust läbitungimisega ühe ringi käigu kohta, mis ei ületa 0,02 mm. Hammaste külgpindadelt eemaldatakse jämedad peeneteralise lihvkivi abil.

Tuleb meeles pidada, et ristsaagide kaldteritusnurk peaks olema 45 - 50°, mis tagab otste pinna kõrgeima puhtuse.

Saag loetakse õigesti terituks, kui hammaste kindlaksmääratud standardprofiil, lõikeservade teravus on piisav, hammaste tippude paiknemine samal ringil, keerdude, purunemiste, purskete ja ülaosa sinetamise puudumine. hambad ning tagatakse hambavaheaukude sujuv ümardamine.

Et saavutada hammaste üla- ja külgpindade paiknemine samal ringil ja samas tasapinnas, on soovitatav hambad liita. Ühendamine toimub vastavalt hammaste kõrgusele ja laiusele viimase peal(külgedelt) ühendusseadmetega (joon. 104), paigaldatakse saagimismasinatele, samuti teritusmasinatele.

Riis. 104. Seade hammaste liitmiseks:
a - manuaal (näidatud on hammaste ühendus piki kõrgust ja külgi); b - masinale paigaldatud; 1 - plokk; 2 - hoidik; 3 - reguleerimiskruvi; 4 - joonlaud; 5 - kooniline südamik

Masina võlli vuukimine toimub peeneteralise viilkiviga (terasuurus 5-10), kui sae pööratakse töösuunale vastupidises suunas ja väikese pöörlemiskiirusega.

Ühendatava pinna (faasi) suurus ei tohi olla suurem kui 0,1 - 0,3 mm.

Hambad on külgedelt ühendatud minimaalse teraga. Operatsioon loetakse lõppenuks, kui 1/3 hammastest on liigeste märke.

Seadmed ja seadmed ketassae hammaste teritamiseks ja liitmiseks:

1. poolautomaatsed ketassaagide teritusmasinad piki- ja ristlõikamiseks - TchPK8 (sae läbimõõt 200 - 800 mm); PM PC (sae läbimõõt 100 - 400 mm); PM PK 16-2 (sae läbimõõt 400 - 600 mm); TchPK22 - 2 (sae läbimõõt 800 - 2200 mm); poolautomaat teritamiseks ümar-, raami- ja lintsaed TnPA-3 (sae läbimõõt 200 - 1000 mm);
2. masinad ümarsaagide, raamsaagide, höövelnugade teritamiseks TchPN - 6 (sae läbimõõt 200 - 1200 mm);
3. mallid juhtimiseks nurgaelemendid hambad ja profiil lihvketas; universaalne kraadiklaas; seade hammaste liitmiseks.

Hammaste levik tagab, et saag liigub lõikes ilma muljumiseta ja hoiab ära selle vastuvõetamatu kuumenemise hõõrdumise tagajärjel. külgpinnad Jõin selle ära.

Seadistamine seisneb hammaste otste vaheldumisi painutamises ühes ja teises suunas 1/3 võrra nende kõrgusest (ülevalt lugedes).

Hamba tipu kõrvalekalde suurus sae tasapinnast (ühele poole seatud) sõltub lõigatava materjali füüsikalistest ja mehaanilistest omadustest, sirgendamise kvaliteedist ja saagide töörežiimist. Siibri pehme puidu saagimisel ja ebakvaliteetse sirgendamise korral peaks vahe suurus olema suurem (väike ettenihe hamba kohta), võimalik on väiksem vahe.

Nägi hammaste lamenemist. Mõnikord on pikisuunalise saagimise jaoks mõeldud saehambad sirgendamise asemel tasaseks tehtud. Lamendamisel laieneb hamba ots mõlemas suunas, võttes spaatli kuju. Hammaste lamendamisel on lihvimise ees mitmeid eeliseid. Hammaste lamestatud otsad on tingimata kujundatud nii, et neil oleks sama geomeetriline kuju, nurk- ja lineaarmõõtmed.

Lamestamise ajal küljele ulatuva hamba laienemise suurus on 10% väiksem kui lameduse korral.

Saagide paigaldamine masinatele nõuab teatud reeglite järgimist. Saag on paigaldatud võllile nii, et sae keskpunkt langeb kokku spindli teljega. See nõue tagatakse kas kinnitusava läbimõõdu täpse sobitamisega masina spindli läbimõõduga (lubatud vahe mitte rohkem kui 0,1 mm) või sae kinnitamiseks isereguleeruva ääriku kasutamisega (joon. 105). ).

Riis. 105. Isetsentreeruvate äärikute projekteerimine ketassaagide paigaldamiseks:
1 - saag; 2.6 - eemaldatavad ja fikseeritud äärikud; 3 - tsentreerimiskoonus; 4 - pähkel; 5 - vedru; 7 - saevõll

Äärikute tugipinnad peavad olema spindli teljega rangelt risti. Põhiääriku otsmine on 50 mm raadiuses lubatud kuni 0,03 mm. Sae külgmised vibratsiooni piirajad (juhttihvtid) asuvad ketta lõikeosale võimalikult lähedal ja võimalikult kõrgel selle keskpunktist kõrgemal (laua all asuva spindliga masinatel). Tihvtide otste vahe ei tohiks ületada 0,1-0,15 mm.

Pikisuunalise saagimise korral paigaldage sae taha kindlasti lõhestav nuga (joonis 106). Noa piklik ja kiiluks teritatud esiserv ei tohiks asuda piki saehammaste ülaosa ümbermõõtu kaugemal kui 10–15 mm. Noa paksus tagumises servas peaks olema 0,2–0,3 mm suurem kui lõike laius. Noa kõrgus on seatud sae tööosaga samale tasemele.

Riis. 106. Lõhkumisnoa paigaldusskeem:
1 - saag; 2 - lõhestav nuga

Kuna usaldusväärsed teadmised on piiratud, kasutavad saeveskid oma töös sageli väljakujunenud dogmasid.

Üks neist dogmadest on keeld otse ääriku piirkonnas. Teiseks eelarvamuseks on keeld kohe töötada saelehe võras ja keskosas. Selle artikli eesmärk on tuua kõik tõestatud meetodid ketassaagide ettevalmistamiseks praktiseerivatesse saeveskitesse. Just need meetodid, mis on juba vabastatud erinevatest dogmadest ja kõikvõimalikest konventsioonidest.

Peamised saelehe ressursid on selle sepistamise ja tasasuse ühtlus. Kõiki nende parameetrite rikkumisi ei saa saehaamriga parandada. Suur hulk ketassaage muutub kasutuskõlbmatuks just sepistamise ühtluse ja tasasuse rikkumise tõttu. Kus saeveski reeglina ei suuda ketassaagi nii oluliselt kahjustada. Saeveskid ise seovad sageli saed sõna otseses mõttes pöördumatult. Kuid ketassaagide maksumus võib olla väga erinev: kümnetest tuhandete dollariteni. Just sel põhjusel on saeveskite oskuste tõstmise küsimus alati nii terav.

Muuda

nimetatakse saelehe tasasuse andmiseks, mis on vajalik, et vältida hõõrdumist selle punnide lõikekoha seinte vastu. Tavaliselt toimub sirgendamine sae löömise teel, lamades alasil, kumer on ülespoole, saehaamriga. Kuigi seda alati ei juhtu. Mõnikord on vaja kombineerida keeruliste defektide parandamist sepistamise vähenemise või suurendamisega. Saetera sepistamisel on soovitatav saagi töödelda maksimaalselt 70-80%. Igasugune toimetamine suurendab ju üldist sepistamist. Juhtub, et sepistamine on juba üle 100%, kuid toimetamine pole veel lõppenud. Sajaprotsendiline sepistamine on hetk, mil sümmeetriline ketas läheb lamedast triger-topsikujulisse olekusse. Sel juhul redigeerimise jätkamiseks tuleb liigne sepistamine eemaldada.

Sepistamine

Sepistamist nimetatakse "laienemiseks", mis on varem loodud saelehe keskses tsoonis. Professionaalide keeles kõlab see operatsioon "nõrgenemisena".

Miks saeleht üldse sepistamist vajab?

1. Aksiaalselt sümmeetriline, piisav ja radiaalselt gradientne sepistamine võimaldab saelehel püsida tasasel ja stabiilsel lõigatava materjali surve mõjul.
2. Esialgne sepistamine võimaldab saelehe kroonipinnal kuumuse mõjul deformatsioonita laieneda. See soojus tekib lõiketööst saehammastele.
3. Sepistamine sae pöörlemise sisselülitamisel tsentrifugaaljõudude mõjul võimaldab kettal jääda tasaseks.

Sepistamiseks kasutatakse mitmeid meetodeid. Monograafias “Ketassaagide tööks ettevalmistamine ja käitamine” kirjeldas professor N. K. Yakunin alustavatele saeveskitele sobivaimaks saelehe sepistamise sektormeetodit.

Tegema sepistamine sektori meetodil, peate toimima järgmiselt. Esmalt peate märgistama sae keskosa kahepoolse märgistusega ja lööma sae samades punktides mõlemalt poolt võrdsete poole või täisjõuga löökidega. Pärast seda on vajalik saelehe töötlemine ja tasakaalustamine.

Sümmeetria

Seda nimetatakse ühepoolsete pingete ülekandmiseks üldiseks sepistamiseks ja saelehe ühepoolse sepistamise kompenseerimiseks. Sel juhul suureneb üldine sepistamine ja saelehe kupatus kaob. IN vertikaalne asend ketas muutub lamedaks. Sümmeetria teostatakse lengiga tasakaalustamata kergete löökidega sõna otseses mõttes veerandi löögijõuga tsoonides “B” ja “C” saelehe kumeral küljel kolmes punktis 16 sektoris või kahes punktis ka 16 sektoris, kuna samuti üks punkt 16, 8 või 4 sektoris.

Mida peaks alustav saeveski löögiteooriast teadma?

Iga tasakaalustamata löök saehaamriga, millel on ovaalne ja ümmargune löök, muudab kohe kolme selle parameetrit:

1. Haamri poolelt vähendab see kühmu või alasi poolelt suurendab seda.
2. Haamri poolelt vähendab see tassi kuju või alasi poolelt suurendab seda.
3. Suurendab saelehe üldist sepistamist.

Saehaamri lööke on kahte tüüpi:

1. Saelehe mõlemale küljele antakse tasakaalustatud löögid. Neid kasutatakse kohaliku või üldise sepistamise vähendamiseks või suurendamiseks. Tasakaalustatud löögid võivad ulatuda veerandist kuni täisjõuni. Kui löögid antakse mõlemale küljele ühte punkti, ei too see kaasa ketta deformatsiooni, vaid suurendab ainult selle sepistamist selles kohas. Siiski võib ketas deformeeruda, kui lööke ei rakendata täpselt.
2. Saelehe ühele küljele antakse tasakaalustamata löögid. Neid kasutatakse saelehe tasakaalustamiseks või kühmudesse sõitmiseks. Kõik tasakaalustamata löögid rakendatakse mitte rohkem kui veerandi või poole jõuga ja "määritakse" nii palju kui võimalik kohtades, kus defektid paiknevad piki saelehe tasapinda. Oluline on meeles pidada, et iga tasakaalustamata löök viib ketta tagaküljele mikropunni ilmumiseni. Seetõttu on põhimõtteliselt oluline, et need punnid oleksid saejoonlaua all nähtamatud. See näitab nende ebaolulisust.

Saehaamri päid on kolme tüüpi:

1. Haamri ümmargune pea “kiirendab” saelehe metalli ühtlaselt igas suunas. Mõhku tabades paindub ketta metall alasi poole. Löögikohas suurendab see sepistamist. Vastavalt sellele suurendatakse kesktsoonis ja üldises sepises tehtud lööke ning kroonitsoonis vähenevad.
2. Haamri ovaalne pea “kiirendab” metalli nõrgemalt piki vasara lühikest osa ja tugevamalt piki pikka. Ja sepis suureneb tugevamini piki ründaja pikka osa. Ja piki lööja sama osa on ovaalse haamriga sirgendamise efektiivsus suurem. Seetõttu parandatakse “kurgid” - piklikud punnid, asetades pikliku osaga lööja piki defekti. Sel ajal saab sepistada löögi pikliku osaga, mis on paigutatud nii sae raadiuste kui ka piki seda. Kombineeritud meetod on väga tõhus olukordades, kus raadiuse lähedal olevad löögid antakse lööki asetades piki raadiust ja võra tsooni lähedale lööb löök asetades löök piki sae ümbermõõtu.
3. Terava haamripea erinevus seisneb selles, et see tõmbab saelehe õõnsused enda poole. Kuid see suurendab lööki löökpiirkondades, nagu kõik muud haamrid. Terava peaga haamriga õõnsuste sirgendamise efektiivsus on väga kõrge, mistõttu tuleb seda kasutada äärmiselt ettevaatlikult. See haamer sobib eriti hästi paksude kivisaagide ja -nugade sirgendamiseks.