Lõuendite valmistamine lintsaed hõlmab riba otste ühendamist keevitamise või jootmise teel, lina pingeseisundi jälgimist, lina kujuvigade parandamist, rullimist ja lina seisukorra lõppkontrolli.

Riba otste põkkkeevitamisel trimmitakse ja joondatakse otsad, keevitatakse karastus ja õmblus puhastatakse. Keevitamisel lõigatakse lindi otsad sae serva suhtes 90° nurga all, puhastatakse ja rasvatustatakse.

Kell adhesioonid Teibi otsad kattuvad õmbluse märgistamise ja otste kärpimise, otste kiiluks faasimise (faasimine), faasimise, jootmise, karastamise, karastamise ja viilimise (puhastamise) abil õmbluse, mille paksus peaks olema võrdne sae paksus või olla sellest 0,1...0,2 mm väiksem.

Lokaalsed defektid( punnis, kitsas ja nõrk koht) ja üldised defektid(väänamine, kõverdumine, tiibumine, pikilainelisus, servade mittesirgesus, tera tagaserva painutamine) elimineeritakse lintsaagidel sarnaselt raamsaagide defektidega (esmalt üldised, seejärel lokaalsed).

Lõuendi pingeline olek lintsaagi juhitakse spetsiaalse šablooni abil lindi laiusel oleva läbipainde noolega ja tera tagaserva kumeruse järgi. Mõlemad indikaatorid, mille normaalväärtuste vahemikud on vastavalt 0,1...0,23 mm ja 0,05...0,1 mm, on mõõdetud mõlemal teral. Kui läbipainde väärtus on standardväärtusest väiksem, rullitakse saag sümmeetriliselt või “koonusena”.

Veeremine sümmeetrilist meetodit kasutatakse kumerate masinarihmarataste puhul, kui on vaja pikendada sae keskosa. Kõigepealt rullivad nad sae keskosa ja seejärel 10...15 mm taganedes teevad uued käigud, vähendades vahetustega rullide survet. Rullimise viimistlemine 15...20 mm süvendite ja tagaserva joonest. "Hobuse" veeretamine toimub ülemise rihmaratta kallutamisega, et vältida sae libisemist. Sae tagumist serva pikendatakse, et kompenseerida selle tugevamat pinget. Rullimine algab 15...20 mm sügavusjoonest ja lõpeb 10...12 mm tagaservast, suurendades järk-järgult rulli survet iga 10...15 mm järel.

Lintsaelehtede remont hõlmab pragude lokaliseerimist, defektsete kohtade väljalõikamist ja lõiketerade ettevalmistamist. Lokaliseerimine toimub üksikute pragude lõppu puurides augud Φ 2...2,5 mm, mille pikkus ei ületa 15 mm ja 10...15% sae laiusest. Kui on pikad üksikud praod või grupipraod (4...5 tükki mitte 400...500 mm pikkused) ja 2 või enam hammast on järjest katki, lõigake välja vähemalt 500 mm pikkune jupp, et vältida raskusi sisestamisel. .

Saagide masinasse paigaldamisel Järgida tuleb järgmisi reegleid:

1. Lõikeserv Saeketas peaks välja ulatuma rihmaratta servast kuni hamba kõrguseni.

2. Rihma nihkumist rihmaratastelt takistab ülemise rihmaratta asendi reguleerimine kallutades (edasi - tagasi) ja keerates (vasak - paremale). Rihmaratta kaldenurk ettepoole on 0,2…0,3°.

3. Sae pingutusjõud P(H), mõlema haru summaarne, on seatud võrdseks P = 2G ah, kus G = 50...60MPa – tõmbepinge a Ja V– lindi laius ja paksus (mm).

4. Juhtseadmete ja saelehe vahe peaks olema 0,1…0,15 mm. Sae kokkupuude juhikutega on lubatud ainult kõverate osade lõikamisel.

Ketassaagide ettevalmistamine kasutamiseks.

Ketassaagide tööks ettevalmistamine hõlmab tera tasasuse ja pingeseisundi hindamist, tera sirgendamist, tera sepistamist ja rullimist.

Plaadi tasasus hinnatakse kahe näitaja järgi: ketta sirguse järgi erinevaid sektsioone ja lõpuks (aksiaalne) väljavool. Maksimaalsed lubatud kõrvalekalded sirgusest sõltuvad sae läbimõõdust: 0,1 mm Æ puhul kuni 200 mm; 0,6 Æ 1600 mm puhul. Lõppjooksu määramiseks paigaldatakse saag spetsiaalse seadme horisontaalsele võllile. Läbijooksu mõõdetakse indikaatoriga, mis on kettaga risti 5 mm kaugusel süvendite ümbermõõdust sae ja võlli aeglase pöörlemisega. Lubatud aksiaalne väljavool 0,15 mm Æ mitte üle 200 mm kuni 0,6 mm Æ 1600 mm puhul.

Mittetasasuse normide ületamine viitab lõuendil esinevatele defektidele: üldistele (nõutaoline, tiivuline, ringikujuline painutamine) ja lokaalsete (nõrk või kitsas koht, punnis, paindumine). Kõik vead parandatakse lõuendi sirgendamine kasutades sepislappi, alasit ja spetsiaalseid papist või nahast vahepuid.

Stressi hindamine Saelehe suuruse määrab sae läbipainde suurus selle enda raskuse mõjul. Saag asetatakse vaheldumisi mõlemale küljele kolmele toele, mis on vahedega võrdne vahemaaüksteisest ja 5 mm kaugusel hambaaukude ümbermõõdust. Sae läbipainet mõõdetakse sihverplaadi või kaliibritega joonlauaga 50 mm raadiusega ringi kolmes punktis ja arvutatakse keskmine väärtus. Kui see ei vasta standardile, on saeleht sepistatud või valtsitud.

Kell veeremine sae keskosa nõrgeneb selle pikenemise tõttu kahe rulli vahel surve all veeremisel. Selle tulemusena omandab saag töötamise ajal hammasratta külgstabiilsuse. Sae rullitakse tavaliselt mööda ühte ringi raadiusega 0,8 korda ilma hammasteta sae raadiusest 3…4 pöördega. Uute sepistamata saagide rullide survejõud seatakse sõltuvalt läbimõõdust ja paksusest saeleht vahemikus 15,5…24,0 kN saagidel Æ 315…710 mm ja paksusega 1,8…3,2 mm. Korrektselt valtsitud saag omandab 315...710 mm läbimõõduga keskava servast 10...15 mm kaugusel ühtlase nõgususe (ketta kuju) suurusjärgus 0,2...0,6 mm, vastavalt. Pärast rullimist kontrollige tasasust ja sirutage saeleht sirgeks.

Sepistamine saagimine ei ole mehhaniseeritud, erinevalt rullimisest spetsiaalsetel PV-5 või PV-20 masinatel ja nõuab kõrgelt kvalifitseeritud töötajaid. See seisneb alasil lebava sae keskmise eelmärgistatud osa löömises sepistamishaamriga. Sae keskosa nõrgenemise astet kontrollitakse samamoodi nagu valtsimise ajal, samade standarditega. Kui keskosa ei ole piisavalt nõrgenenud, korratakse sepistamist.

Paigaldamisel ketassaed järgima järgmisi tingimusi:

1. Sae tasapind peab olema risti võlli 3 teljega, põhiääriku 2 otsaväljavool ei tohi 50 mm raadiuses ületada 0,03 mm.

2. Sae ja võlli pöörlemisteljed peavad kokku langema. Sae kinnitusava läbimõõt ei tohiks ületada võlli läbimõõtu rohkem kui 0,1...0,2 mm. Kui vahe on suurem, puuritakse kinnitusauk ja sisestatakse puks. Ratsionaalsem on kasutada tsentreeriva koonusega 7 äärikuid, mida surub vedru 6.

3. Sae turvaliseks kinnitamiseks puutuvad kinnitusäärikud 2 ja 4 sellega kokku ainult 20...25 mm laiuste välisvelgedega. Äärikute läbimõõt valitakse sõltuvalt sae läbimõõdust. Mutri lahti hargnemise vältimiseks töö ajal peab selle keere olema võlli pöörlemissuunaga vastupidine.

4. Mööda tera saagimisel paigaldatakse sae taha selle tasapinnas lõhenemisnuga. Kooniliste saagide puhul on nuga kiilukujuline, mille maksimaalne paksus on 3..4 mm suurem kui sae keskosa paksus.

5. Üle 400...500 mm läbimõõduga saagidele paigaldada tekstoliidist, fluoroplastist või muust hõõrdumist takistavast materjalist külgjuhikud, mis piiravad sae läbipainet aksiaalsuunas. Sae ja juhiku vahe oleneb sae läbimõõdust, selle väärtus jääb vahemikku 0,22 mm saagidel Æ 125...200 kuni 0,55 mm saagidel Æ üle 800 mm.

6. Hammaste a 1 väljaulatuvus lõigatava materjali kohal ei tohiks ületada 10...20 mm, kui masina konstruktsioon võimaldab selle suurust reguleerida.

Ketasaed tehakse kohalike defektide kõrvaldamiseks: kitsad ja nõrgad kohad, punnid või tiivulised, mis ilmnevad saagide ebaõige kasutamise tagajärjel. Defektide asukoht ja olemus määratakse enne redigeerimist pikkade (võrdne sae läbimõõduga) ja lühikeste, ½-ga, juhtjoonlaudade abil, rakendades need ketta pinnale. Defektide tuvastamisel asetatakse saag selle servale vertikaalselt või asetatakse proovivõllile. Et toimetamisel mitte vigu teha, joonistatakse avastatud defektide piirid kriidiga välja ja märgitakse üles defekti olemus kokkuleppelised märgid(+ kühm, - depressioon).

Nõrk koht mida iseloomustab asjaolu, et kui saeleht on painutatud mis tahes suunas, tekib sisemisele (nõgusale) küljele süvend ja vastasküljele mõhk (küür). Seestpoolt kettale kantud juhtjoonlaud moodustab joonlaua pikkuse keskele kerge pilu (joon. 1, d). Elimineeritud nõrgad kohad nõrga koha servade lähedal ja piki sepistamine.

Kitsas koht mida iseloomustab asjaolu, et kui saeleht on painutatud mis tahes suunas, moodustub sisemisele (nõgusale) küljele mõhk ja vastasküljele süvend. Juhtjoonlaud, mis kantakse kettale seestpoolt, kus on tihe koht, moodustab otstesse kerge pilu (joon. 1, g). See defekt kõrvaldatakse kahepoolse sepistamise teel tihedas kohas.

Mõhk- lokaalne ühepoolne kumerus. Seda iseloomustab asjaolu, et sae mistahes suunas painutamisel tekib ketta ühele küljele alati küür, vastasküljele aga kühm, st küür ja süvend ei lähe ühelt poolt läbi. kettast teise, just see eristab punni kitsast kohast. Mõhk kõrvaldatakse haamriga vastu küüru lüües (joon. 1, j).

tiivulisus defineeritud kui saelehe kahekordne ja painutamine. Seda saab kõrvaldada ketas sirgendamisega mööda kumeruse poolse painde harja.

Ketassaed sepistamiseks tehakse hammasratta külgstabiilsuse suurendamiseks. See viiakse läbi käsitsi alasil spetsiaalsete sepistamisvasaratega. Sepistav saeosa peab asetsema tihedalt alasil, mis on selleks otstarbeks veidi kumer. Kui sael puuduvad defektid, sepistatakse 12-16 raadiuses, igaühele tehakse 6-8 lööki, liigutades neid äärest keskele. Löökide õigemaks jaotamiseks märgistage enne töötlemist saag, rakendage kontsentriliste ringide ja raadiuste seeria. Lööke rakendatakse punktides, kus ringid raadiustega ristuvad (joonis 1, b). Sepistamine algab 20-30 mm kaugusel hammaste õõnsusest ja lõpeb enne sae keskosa jõudmist, mis on kaetud seibiga 30-40 mm kaugusel.

Kui sae on ühelt poolt sepistatud, tuleb see sepistada ka teiselt poolt samas järjekorras, lüües löögijälgi esimesel küljel. Nähtavamate jäljendite saamiseks tuleks alasi pind õliga määrida.

Sepistamise astme määrab sae keskosa läbipainde suurus. Kontrollige läbipainde noolt, kasutades pikka juhtjoonlauda, ​​asetades sae sisse horisontaalne asend nii, et selle keskosa saaks vabalt alla vajuda (joon. 1, a). Korraliku sepistamise korral tekib joonlaua ja sae keskosa vahele vahe, mis kasvab ühtlaselt hammaste servast sae keskkohani. Ketta teise poole kliirens peaks olema sama, mis esimesel, st ±0,2 mm. Kliirensi suurus määratakse sondi või indikaatorjoonlauaga. Sae keskosas optimaalne läbipaine, olenevalt läbimõõdust ja pöörete arvust, võetakse tabelist.

Kui pärast sepistamist on sae keskmise osa läbipaine ebapiisav, korratakse redigeerimist. Korduva sirgendamise ajal asetsevad haamrilöögid paiknevad esimese sepistamise löökide vahel (joon. 1, c).

Korrektselt sepistatud saag, mis on asetatud auguga sõrmele või puidust tihvtile, tekitab selge heli, kui lüüa käega põhja vastu.

Töötamise ajal kontrollitakse saagide seisukorda vähemalt pärast 3-4 teritamist.

Koonilised saed sepistatakse samamoodi nagu lameda kettaga saed ja kliirensi väärtus määratakse ainult lameda poole pealt ja 500-800 mm sae läbimõõduga võrdub 0,3-0,5 mm.

Leiutis käsitleb masinaehitust. Meetod hõlmab külmas olekus deformeerunud saele ühtlaselt jaotatud pikisuunaliste pilude tegemist, millele järgneb lokaalse koormuse rakendamine ühele ja teisele, eelistatavalt dünaamilisele, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti. Pikisuunalised pilud tehakse kas lõikehamba õõnsusest piki radiaalset joont, mis kulgeb läbi hamba ülaosa ketassae pöörlemisteljeni, või kaldega (mitte rohkem kui 15°) radiaaljoonte suhtes. läbides hamba ülaosa ketassae pöörlemisteljele. Leiutis parandab sirgendamise kvaliteeti ja välistab sae jääkpinged. 2 n.p. f-ly, 2 ill.

Leiutis käsitleb masinaehituse valdkonda, eelkõige toodete taastamiseks ja parandamiseks, ning seda saab kasutada ketassaagide sirgendamiseks.

Ketasaagide sirgendamiseks pärast hammaste lõikamist on teada meetod (A.S. USSR nr 891269, IPC B 23 D), mis seisneb jõulises mehaanilises mõjus nende perifeeriale, surudes kokku töötavate eendite ja süvenditega ketaste paar üksteise järel. igaühel neist ja iga töötav eend sobib vastaskülje ketta õõnsusse, moodustades sae perifeeriasse lainelisi, mis kahanevad radiaalselt selle keskpunkti suunas. Selle meetodi puuduseks on sirgendamise madal kvaliteet, mis on tingitud võimetusest protsessi juhtida, samas kui jääkpingeid ei kõrvaldata, keerukus tehnoloogiline skeem ja seadmed meetodi rakendamiseks.

On teada meetod osade nagu kettad sirgendamiseks (A.S. USSR nr 529872, MKI B 23 D), rakendades ketta tööosale survejõude, mis on suunatud ketta tasapinnaga risti, samal ajal kui ketas survejõudude rakendamise protsessi, pööratakse ketta rummu samaaegse läbipainega ketta telje sümmeetria suhtes väärtuse võrra, mille juures tekivad ketta materjalis voolavuspiirist kõrgemad pinged. Selle meetodi puuduseks on keerukus kinemaatiline skeem ja seadmed meetodi rakendamiseks, madala kvaliteediga redigeerimine.

Tehniliselt olemuselt ja saavutatud tulemuselt lähim on saelehtede taastamise prototüüpmeetod (Poola patent nr 153568, MPK V 23 R), mis seisneb selles, et külmas olekus saele tehakse kaldpilud ühtlaselt jaotunud. lõikehammastega sama nurga all olevate radiaalsete joonte suhtes kettaga koaksiaalsed ringid, siis rakendatakse kettale ühel küljel kohalikku ja teisele, eelistatavalt dünaamilist koormust, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Selle meetodi peamised puudused on järgmised:

redigeerimise madal kvaliteet;

Pilude moodustatud rõngastel deformatsioone ja jääkpingeid ei kõrvaldata;

Pilude valmistamise tehnoloogiline keerukus;

Tootmise keerukus.

Meetod on suunatud sirgendavate ketassaagide kvaliteedi parandamisele ja nendes jääkpingete kõrvaldamisele.

Eesmärk saavutatakse sellega, et deformeerunud ketassae sirgendamise meetodil vastavalt esimesele variandile tehakse deformeerunud saele külmas olekus ühtlaselt jaotatud pikisuunalised pilud, siis ketassaagühele ja teisele küljele mõjuvad kohalikud koormused, eelistatavalt dünaamilised, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti, lõikehamba õõnsusest tehakse pikisuunalised pilud piki hamba ülaosast telje suunas kulgevat radiaalset joont ketassae pöörlemisest.

Meetodi teise variandi kohaselt tehakse külmas olekus deformeerunud saele ühtlaselt jaotatud pikisuunalised lõiked, mis on radiaaljoonte suhtes nurga all, seejärel rakendatakse ketassaele kohalikke koormusi ühel ja teisel küljel, eelistatavalt dünaamiline, suunatud ketassae külgpinnaga risti, pikisuunalised pilud tehakse lõikehamba õõnsusest hamba esitasandi kaldele vastupidises suunas, samas kui pikisuunaliste pilude kaldenurk hamba ülaosa läbiva radiaaljoone suhtes ketassae pöörlemistelje suhtes ei ole suurem kui 15°.

Kahe tehnilise lahenduse ühendamine üheks rakenduseks on tingitud asjaolust, et need kaks meetodit lahendavad sama probleemi - ketassae taastamise kvaliteedi parandamine ja jääkpingete vähendamine põhimõtteliselt samal viisil - pikilõike tegemine lõikeõõnsusest. hammas.

Taotletud tehnilised lahendused erinevad prototüübist selle poolest, et pilud tehakse lõikehamba õõnsusest piki radiaalset joont, mis kulgeb läbi hamba ülaosa ketassae pöörlemisteljeni või pikisuunalised pilud on tehtud lõikehamba õõnsusest. lõikehamba õõnsus hamba esitasandi kaldega vastupidises suunas, samas kui pikisuunaliste pilude kaldenurk radiaaljoone suhtes, mis läbib hamba ülaosa ketassae pöörlemistelje suhtes on mitte üle 15°.

Lõikehamba õõnsusest lõigete tegemine parandab sirgendamise kvaliteeti, samas kaovad täielikult jääkpinged ja suureneb sae stabiilsus töö ajal. Kui pilud on tehtud piki rõngaid, siis deformatsioone ja jääkpingeid piludest moodustatud rõngastel ei kõrvaldata. Rõngastel lõigete tegemise tehnoloogiline raskus seisneb vajaduses kasutada tööpinke, kusjuures lõikehamba õõnsusest lõigete tegemisel saab kasutada tavalist metallilõikuriista.

Auk on vajalik pinge kontsentratsiooni vähendamiseks pilu otsas. Kui teete pilusid piki rõngaid, peate lõikama kaks auku, kui teete lõikehamba õõnsusest pilud, siis on vaja ainult ühte auku. See hoiab ära pragude tekkimise ja vähendab tootmise töömahukust.

Kavandatava tehnilise lahenduse võrdlemine mitte ainult prototüübiga, vaid ka teiste selle ja sellega seotud tehnoloogiavaldkondade tehniliste lahendustega ei võimaldanud tuvastada tehniline lahendus, mis sarnaneb kavandatava tehnilise lahenduse eristavate tunnuste kogumiga, mis määrab pakutava tehnilise lahenduse „leiutusliku sammu“ kriteeriumile vastavaks, kuna tehnilise tulemuse saavutamine on tagatud objektis, millega lahendus on seotud.

Meetod viiakse läbi järgmiselt.

Näide 1. Deformeerunud ketassael, mille läbimõõt on 500 mm, paksus 2,5 mm ja sisemine läbimõõt 100 mm augud (GOST 980-80) külmas olekus tehakse lõikehamba õõnsusest ühtlaselt jaotatud pikisuunalised pilud 6 tüki ulatuses piki radiaalset joont, mis läbib hamba ülaosa kuni pöördeteljeni. ketassaag. Planeeritud pilu lõpus tehakse 8-10 mm läbimõõduga auk. Pilude pikkus on 110 mm, mis on 10 mm rohkem kui saematerjali paksus 100 mm. Pilu laius on 2-5 mm. Seejärel rakendatakse ketassaele lokaalseid dünaamilisi koormusi jõuga 10-1000 N ühel ja teisel küljel, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Näide 2. Deformeeritud ketassae läbimõõduga 500 mm, paksusega 2,5 mm ja sisemise ava läbimõõduga 100 mm (GOST 980-80) tehakse külmas olekus ühtlaselt jaotatud pikisuunalised pilud koguses 6 tükki lõikehamba õõnsusest piki radiaalset joont, mis läbib hamba ülaosa ketassae pöörlemisteljeni. Sel juhul on pikisuunaliste pilude kaldenurk hamba ülaosa läbiva radiaaljoone suhtes ketassae pöörlemistelje suhtes 10-12°. Kui pilude kaldenurk on üle 15°, siis piludest moodustatud sektori tugevus väheneb ja ketassae jõudlus väheneb. Planeeritud pilu lõpus tehakse 8-10 mm läbimõõduga auk. Pilude pikkus on 110 mm, mis on 10 mm rohkem kui saematerjali paksus 100 mm. Pilu laius on 2-5 mm. Seejärel rakendatakse ketassaele lokaalseid dünaamilisi koormusi jõuga 10-1000 N ühel ja teisel küljel, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Meetod on illustreeritud joonistega, kus joonistel fig 1 ja 2 on kujutatud ketassae külgvaadet.

Esimese variandi kohaselt on deformeerunud ketassaagide sirgendamise meetod selline, et ketassae 1 sisse tehakse pikisuunaline pilu 2 lõikehamba 3 õõnsusest piki radiaalset joont, mis läbib lõikehamba 4 ülaosa telje suunas. ketassae kohta. Pilu otsa tehakse auk 5. Seejärel rakendatakse ketassaele lokaalseid koormusi ühelt poolt ja teiselt poolt, eelistatavalt dünaamiliselt, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Teise variandi kohaselt on deformeerunud ketassaagide sirgendamise meetod selline, et ketassae 1 sisse tehakse lõikehamba 3 õõnsusest pikisuunaline pilu 2 lõikehamba ülaosa läbiva radiaaljoone suhtes nurga all. 4 ketassae telje suhtes. Pilu otsa tehakse auk 5. Pikisuunaline pilu paikneb lõikehamba 6 esitasandi kaldega vastupidises suunas. Seejärel rakendatakse ketassae ühel ja teisel küljel kohalikke koormusi. eelistatavalt dünaamiline, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Väljapakutud meetod deformeerunud ketassaelehtede sirgendamiseks tagab ketassaelehtede valmistamise minimaalse kõveruse ja kulumisega tänu sellele, et see sirgendusmeetod tagab jääkpingete täieliku eemaldamise, mis pikendab oluliselt ketassaelehtede kasutusiga.

1. Meetod deformeerunud ketassaagide sirgendamiseks, mis seisneb külmas olekus deformeerunud saele ühtlaselt jaotunud pikisuunaliste pilude tegemises, seejärel rakendatakse ketassaele ühelt poolt kohalikku koormust ja teiselt poolt, eelistatavalt dünaamilist, suunatakse risti sahaga. ketassae külgpind, mis erineb selle poolest, et pikisuunalised pilud on tehtud lõikehamba õõnsusest piki radiaalset joont, mis läbib hamba ülaosa ketassae pöörlemisteljeni.

2. Meetod deformeerunud ketassaagide sirgendamiseks, mis seisneb külmas olekus deformeerunud saele ühtlaselt jaotunud pikisuunaliste pilude tegemises, mis on radiaaljoonte suhtes nurga all kallutatud, seejärel rakendatakse ketassae ühel küljel kohalikke koormusi ja teine, eelistatavalt dünaamiline, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti, mida iseloomustab see, et pikisuunalised pilud on tehtud lõikehamba õõnsusest hamba esitasandi kalde vastassuunas, kusjuures nurk pikisuunaliste pilude kalle hamba ülaosa läbiva radiaaljoone suhtes ketassae pöörlemistelje suhtes ei ole suurem kui 15°.

Kas on aeg lõigata? Ärge unustage kontrollida saelehe seisukorda! See võib vajada redigeerimist või võltsimist.

Ketasaed: ketaste seisukorra kontrollimine, sirgendamine, sepistamine

Ketassaelehe õiget ettevalmistamist tööks kontrollitakse pikkade ja lühikeste joonlaudade abil. Tera üldise seisukorra hindamisel asetage saag sakilise servaga vabasse asendisse töölauale ja toetage seda. ülemine osa(või eest keskne auk) vasaku käega, parema käega kandke pikk joonlaud ketta tasapinnale piki sae läbimõõtu (joonis 1). Kontrollitakse mõlemat poolt sagedaste intervallidega (iga 20° järel) kogu ketta ulatuses. Korralikult töödeldud saag peaks pika joonlauaga moodustama kõigis asendites võrdse väikese valgusvahe. Kuni 800 mm läbimõõduga saagide kumerus vabas olekus ei tohiks ületada 0,1 mm, üle 800 mm läbimõõduga saagide puhul - 0,3 mm.

Kohalikud ja üldised defektid on ketassaagidel tavalised. Kohalikud vead hõlmavad neid, mis põhjustasid mõne piirkonna deformatsiooni ega mõjutanud saelehe üldist seisukorda. Üldised vead hõlmavad neid, mis on põhjustanud kogu saelehe üldise deformatsiooni või kõveruse.

Ketta kohalikud moonutused tuvastatakse lühikese joonlaua abil, mille pikkus on väiksem kui sae raadius. Sae uurimisel rakendatakse lühikest joonlauda vaheldumisi ühele ja teisele poole raadiuste suunas, samuti pööratakse seda mõlemas suunas nurga all, et määrata kindlaks defektide täpsed piirid.

Kontrollimise hõlbustamiseks on soovitatav suure läbimõõduga ketassaed asetada spetsiaalsele spindlile (joonis 3). Pöörake saagi aeglaselt käsitsi ja rakendades lühikest joonlauda saelehe tasapinnale, tehke kindlaks sellel esinevad vead. Spindel asetatakse alasile lähemale ja kui see pole võimalik, siis paigaldatakse see spetsiaalsele kärule või transporditakse käruga saagid küljele paigaldatud spindlile.

Korralikult sepistatud saag, mis on riputatud keskmise augu küljes ja vertikaalses tasapinnas, peaks käeseljaga külgpinnale kergelt löömisel tekitama selget kõrget heli ja perifeerses osas kergelt vibreerima. Kui saag teeb madalat põrisevat häält ja selle sakiline serv vibreerib palju, on sellel nõrgad servad või muud defektid. Seda tüüpi saag ei ​​sobi tavakasutuseks.

Sees asuva sepistatud saelehe õiges seisukorras horisontaaltasand kolmel toel, mida iseloomustab sama suur läbipaine joonlaua mis tahes asendis piki sae läbimõõtu. Sae teise külje kontrollimisel peaks kuni 400 mm läbimõõduga saagide valgusvahe suuruse erinevus esimese külje suhtes olema väiksem kui 0,1 mm, diameetriga üle 400 kuni 800 mm - 0,1 ... 0,1 5 mm ja üle 800 mm läbimõõduga saagidel - 0,1 6...0,2 mm. Välismaiste ettevõtete suure läbimõõduga saagide kontrollimisel on vahede erinevus palju väiksem või puudub.

Kahesaagilistel servalõikuritel kasutatavate ketassaagide puhul võib see erinevus olla veidi suurem. Sael on sel juhul välisküljel (saetud ribal) teatav kumerus, mis liigutatakse küljele lõhestava noa või ribaeraldusmehhanismi abil. Töötamisel omandab selline saag õige asend vertikaalsel tasapinnal.

Kahesaega servalõikajate, liiprite ja mõnede muude ketassaagide puhul (kus kasutatakse suure läbimõõduga jämedaid saage - 1100 ... 1600 mm) antakse laudade lõikamisel ja õhukeste plaatide ja plaadialuste plaatide saagimisel saagidele ühepoolne sepistamine. Sel juhul on saag plaadi kujul (liipri lõikemasinatel), mille läbipaine on kuni 1 ... 2 mm (mõõdetuna vertikaaltasandil). Sellised saed paigaldatakse masinasse kumera küljega saetud plaadile, plaadialusele plaadile või servidesse.

Joonisel 3, a on kujutatud skeemid saagide deformatsioonist vasaralöökidest. Alasil (1) on ketassaag (3), mis lüüakse haamriga (2). Haamripeast lähtuva jõu (9) mõjul saele tekib mikromõlk (5), mille sügavus ja mõõtmed sõltuvad löögi jõust ja vasarapea kõverusraadiusest. Selle tulemusel väheneb löögipunktis sae paksus, metall voolab külgedele ja hakkab naaberaladele "vajutama". Kokkupõrkepunktis tekivad survepinged.

Alasi poolelt ei ole metalli nähtav deformatsioon märgatav, kuna suurem ala kontakt, kuid tegelikkuses on deformatsioon. Sellest tulenevalt on pingete erinevus sae pindadel alasipoolsest ja vasarapoolsest küljest, konstantse saemetalli mahu juures, mis läks kokkupõrkel ka külgedele, ja löögitsoonis, kuid survepinged tekivad suuremal alal. Lõpuks annab ümbritsevas piirkonnas olev metall haamrile järele mõlgist kaugemale. See on haamri ja alasi metalli erinevate deformatsioonide tagajärg. Järelikult võite saega mitu korda, näiteks sirgjooneliselt, lüües panna külgnevad metalliosad haamrile järele andma ja seeläbi tekitada või kõrvaldada kõik vead. Seda kasutatakse saagide sirgendamiseks ja sepistamiseks. Sae sirgendamiseks ja pingete tasakaalustamiseks kogu paksuse ulatuses pööratakse see ümber ja sae vastaskülje samadele või külgnevatele kohtadele rakendatakse sama jõuga löök.

Kui saag on määritud õhuke kiht määrdeainet, siis on haamri löögi kohad hästi näha sae alasi poole suunatud küljel. See lihtsustab löökide orientatsiooni ja parandab ketaste tööks ettevalmistamise kvaliteeti. Selle tulemusel tasakaalustuvad metalli deformeerumisest tulenevad pinged kohtades, kus haamri lööb mõlemale poole sae külge ja kaob selle kõverdumine, kuid samas tekivad selle tsooni metallis uued pinged. Kui sael mõnd ala sel viisil töödelda, omandab see uue kvalitatiivse oleku – töödeldud ala venimise (nõrgenemise), mille puhul hakkavad mõjuma survepinged. See tingimus tuleb luua sae sepistamisel. Kui muudate haamripea kuju ja muudate selle piklikuks, siis löögist tekkivate pingete suurus muutub - see on suurem vasarapea pikisuunas. Saede sirgendamiseks ja sepistamiseks kasutatakse erineva kuju ja suurusega löökhaamreid.

Teisel juhul asetatakse alasile paksu papi tükk, millel on ketassaag (joon. 3, b). Kui saagi lüüakse jõuga (5) haamriga, paindub saag löögikohas, ilma et alasi reageeriks, teatud määral. Sellisel juhul ei teki löögipunktis ei tõmbe- ega survepingeid. Löögivööndis metall haamri mõjul paindub, kuid selle paksus löögipunktis ei vähene ja naaberalad ei muuda oma pinget. Kui töötlete sel viisil kumerat saepinda, saate selle langetada saepinna tasemele. Seda omadust kasutatakse teatud defektide kõrvaldamiseks saagide sirgendamisel ja paljude lokaalsete defektide kõrvaldamiseks.

Teades saemetalli käitumist haamriga löömisel erinevad tingimused, on võimalik löögi jõudu ja orientatsiooni muutes tõhusalt mõjutada nii üksikute sektsioonide kui ka sae kui terviku pingeseisundi muutumist.

Alasi puudumisel saab saelehed sirgeks ajada, et eemaldada kõvast puidust (näiteks tamm) plokkide otstest väikesed punnid.

Haamer lööb vastu saelehte löögi keskosaga. Löögi servaga löömisel on saagi lihtne kahjustada, tehes sellesse mõlke ja sisselööke. Ei ole soovitatav taotleda tugevad löögid haamriga sae keskosas, mis masinates suletakse kinnitusäärikutega. Sae töötlemine ja sepistamine selles piirkonnas on lubatud juhtudel, kui on vaja parandada sae üldist kõverust ja muid selles piirkonnas esinevaid defekte. Sepistamisel on haamri kaal ja löögijõud proportsionaalsed sae paksuse ja kõvadusega. Peenem või vähem kõva saag nõuab kergemaid lööke. Sirgendamisel ja sepistamisel peab töödeldav saeosa asetsema kindlalt alasil.

Löökide jaotus kettale sae sirgendamise või sepistamise ajal sõltub selle algseisundist ja parandatava defekti tüübist. Tuvastatud kohalike defektide piirid tuleks kriidiga visandada ja tähistada sümbolitega, nagu on näidatud joonisel fig. 2 (plussmärk - kui defekt on suunatud meie poole, miinus - meist eemal, punkt (joon. 1, a) - löögikoht).

Mõnikord kombineerivad kogenud saeveskid saagidel, mis ei vaja ulatuslikku sirgendamist, saelehtede sirgendamise oma üldise sepistusega. Sel juhul on raske arvestada lokaalsete defektidega ning muuta löökide suunda, arvu ja jõudu, mistõttu peaks algaja saeveski esmalt täielikult kõrvaldama lokaalsed vead, saavutama saelõikude tasasuse kogu hinnatava pinna ulatuses, ja alles seejärel alustage sae sepistamist, et anda selle sakilisele servale soovitud pinge. Sirgendamisel ja sepistamisel peab saag tihedalt alasi pinnaga kokku sobima. Selle määrab haamriga löömisel tekitatav heli. Kui heli on tuhm ja selge ning haamer põrkub pärast lööki kergesti üles, tähendab see, et saag on tihedalt alasi kõrval, kui heli on ragisev, madala tooniga ja vasar ei põrka ära, siis saag ei külgne tihedalt alasiga. Viimasel juhul ei saa te saagi sepistada - see võib kahjustada saada.

Erinevate lokaalsete defektide parandamine sõltub nende kohtade deformatsiooni iseloomust ja sae üldisest seisukorrast, mille nõrgenemise astet iseloomustab sae läbipainde suurus oma raskuse all. Läbipainde noolt mõõdetakse kinnitatud joonlaua ja ketta vahelise kaugusega 50 mm kaugusel pöörlemisteljest. Sel juhul asub saag horisontaaltasandil kolmel toel (nendevaheline nurk on 120°) ja joonlaud on ketta tasapinnaga risti. Joonlaua tööserv ei tohiks toetuda fikseeritud, lamestatud hammastele ega joodetud karbiidplaatidele (vt joonis 1, a). Konkreetse masina läbipaindenool sõltub saelehe läbimõõdust, paksusest, sisepingete jaotusest selles, saevõlli pöörlemiskiirusest ja saagimistingimustest. Toed asuvad töölaual või spetsiaalsel seadmel üksteisest võrdsel kaugusel ja hammastevaheliste süvendite ümbermõõdust 5 mm kaugusel.

Ketasaagide sepistamise hulga hindamise indikaatoriga seadet toodab Irkutski remonditehas. Sepismõõt saagidele erineva läbimõõduga töötamise lõikekiirustel 40...60 m/s saab määrata valemiga:

f = 2,27 - 0,0046 D + 0,21 s + 0,0000047 D2 - 0,11 s2 - 356 / D + 0,2 / s.

Kogenud saeveskid kallutavad saagi kontrollimiseks 45o ja seda toetades vabad käed kandke sellele pikk joonlaud (vt joon. 1, b). Pärast seda tõstke saagi üles, lööge seda käega ja hinnake heli vibratsiooni ja tonaalsust. Tekkinud valgusvahe suuruse ja heli järgi hindavad nad sae valmisolekut tööks. See meetod ei ole objektiivne, see ei võimalda sepistamise kogust normaliseerida, seega ei tohiks algajad seda meetodit kasutada.

IN viimasel ajal Mõisteid saagimine ja sepistamine on tõlgendatud ekslikult, väiteid, et saagimine toimub ainult sae ja alasi vahel paikneva tiheda materjali juuresolekul ning sepistamine on saelehe töötlemine haamriga selle kohal. kogu pind mõlemal küljel. See on eksiarvamus. Paljusid saekettade defekte saab kõrvaldada ainult sepistamise teel, kui sae ja alasi vahel pole vahevahetükke. Selliste defektide hulka kuuluvad: kitsad, nõrgad kohad, kaheksa numbrid, voldid, tiivulisus jne. Nende defektide kõrvaldamisel sepistamismeetodiga toimub metalli paksuse samasugune deformatsioon kui sae keskmise tsooni sepistamisel. Seetõttu toimub kogu saelehe pingeseisundi ümberjaotumine ja muutumine. Kogenud spetsialistid ühendavad nende kohtade sirgendamise sae sepistamisega. See vähendab saelehtede ettevalmistamiseks kuluvat aega ja muudab töö lihtsamaks.

N. K. Jakunin
professor, Venemaa Loodusteaduste Akadeemia auakadeemik,
Ph.D., metsatööstuse austatud töötaja

Muuda saagimine seisneb kohalike defektide - punnid, painded, kitsad ja nõrgad kohad - kõrvaldamine ning ketta andmine lame kuju. Nad sirutavad sae enne sepistamist, kontrollides esmalt ketta seisukorda mõlemalt poolt, kasutades juhtjoonlaudu: lühike, mitte rohkem kui raadiuse pikkus ja pikk, mis on võrdne sae läbimõõduga (joonis 37). ). Asetades pika joonlaua erinevatesse kohtadesse piki ketta läbimõõtu, tehakse kindlaks defekti asukoht ja iseloom. Lühikese joonlaua rakendamisel ketta pinnale määratakse defekti piirid. Esiteks kõrvaldatakse vead, mis segavad sae tasasust: painded, kurrud, punnid. Järgmisena elimineeritakse kitsad ja nõrgad kohad. Parandage vead käsitsi alasil kasutades õiged haamrid(Vt joonis 30, b). Ketasaagide defektide leidmise ja parandamise protseduur on sarnane raamsaagide korral.
Sepistamine tähistab saelehe keskosa nõrgenemist, et suurendada selle stabiilsust saagimisprotsessi ajal. Sepistatud saelehe stabiilsus viitab võimele vastu pidada saagimisel tekkivatele külgjõudude mõjudele. Ketta stabiilsuse määravad järgmised tegurid; paksus, ebaühtlane kuumenemine piki sae raadiust ja selle põikvibratsiooni iseloom. Allpool käsitleme ketassaagide töötingimusi ja neile tekkivate pingete olemust.

Tsentrifugaalsete inertsiaalsete jõudude mõjul tekivad pöörlevas kettas tangentsiaalsed ja radiaalsed pinged. Ketta perifeeria tangentsiaalsed pinged, olenevalt saevõlli pöörlemiskiirusest ja sae raadiusest, on tõmbejõulised (positiivsed), need suurendavad selle stabiilsust. Kuid nende väärtus puidutöötlemismasinatel töötamisel ei ületa 60-200 kgf / cm2. Lõikejõududest tulenevad pinged on samuti väikesed ega saa seetõttu põhjustada sae stabiilsuse kaotamist lõikes. Ketasaagide stabiilsusele on ohtlikud pinged, mis tulenevad ketta ebaühtlasest kuumenemisest selle raadiuses lõikeprotsessi ajal.
Lõiketööd, sealhulgas puidu ja laastude elasts-plastne deformatsioon, hõõrdumine jms, muundatakse samaväärselt soojuseks, mis kulub laastude, materjali, tööriista ja keskkond. Sel juhul kulub kuni 12% kogu lõikamisel tekkivast soojusest tööriista soojendamiseks. Läbi selle otsaosa sae korpusesse (kehasse) sisenev soojus levib kahes suunas: sae keskele (radiaalselt) selle materjali soojusjuhtivuse tõttu ja aksiaalsuunas (normaalselt sae tasapinnaga). tera) soojusülekande tõttu sae külgpindadelt. Soojustakistus radiaalsuunas on 1000-1100 korda kõrgem kui aksiaalsuunas. Selle tulemusena langeb maksimaalne temperatuur hambaõõnes ümbritseva keskkonna temperatuurini sae perifeerse tsooni suhteliselt kitsas osas, mis on piiratud siseraadiusega, mis on võrdne 0,8–0,85 sae maksimaalsest raadiusest (kaasa arvatud hambad). Neid järeldusi kinnitavad teoreetilised ja eksperimentaalsed uuringud ketassae temperatuuriväljad.
Joonisel fig. 38 ja on näidatud tüüpiline temperatuurijaotuse graafik piki sae raadiust. Temperatuurimuutused lõikamise ajal on vältimatud. Saagide kuumutamine sõltub paljudest teguritest: saagimisrežiimid, puidu tüüp, saehammaste geomeetria jne. Tavalistes (sunnitud) saagimistingimustes jääb temperatuuride erinevus vahemikku 15-30 ° C. Kitsa perifeerse osa kuumutamise tulemusel on saagimistingimustes mõõdetud saagimine. saag pikeneb, mis häirib vähem kuumutatud (külma) sae keskosa. Seetõttu saab perifeerne tsoon negatiivseid survepingeid.

Ebaühtlase kuumenemise pingete (σtτ, σtr) olemus on näidatud joonisel fig. 38, sünd.
Pinged võivad ulatuda 500-800 kgf/cm2 temperatuurimuutustega kuni 30-50° C. Lõikekrooni liigne pikenemine põhjustab selle kumerust ja sae tasapinna üldise kaotuse. See asjaolu on peamine põhjus sae rike või selle ebakvaliteetne töö. Sepistamine vähendab survetemperatuuri pingete kahjulikku mõju. Sae keskmise tsooni nõrgenemine sepistamishaamriga alasi või spetsiaalse sepistamismasina pihta löömise teel (vt joonis 37, a, b, c) põhjustab sae perifeerse osa pinget ja tõmbepingete ilmnemist. selles, mis kompenseerivad kuumutamisel tekkivaid survepingeid. Nõrgestatud keskmine tsoon ei takista perifeerset tsooni tsentrifugaaljõudude mõjul välja tõmbamast ja selles tangentsiaalsete tõmbepingete kasvu.
Enne sepistamist tuleks saag märgistada, joonistades seeria kontsentrilisi ringe. Löögid tuleb lüüa piki raadiust perifeeriast keskmesse kohtades, kus raadius lõikub ringiga. Saeala sepistatakse, mis asub 20-30 mm kaugusel selle perifeeriast ja 30-50 mm kaugusel kinnitusseibide otsapinnast. Sepistamisel on vaja tagada, et löögid edastaks lööja keskosa.
Sepistamisastme kontrollimiseks asetatakse saag horisontaalasendisse kolmele koonusekujulisele toele ja selle pinnale kantakse katsejoonlaud. Sepistamise astet iseloomustab sae oma raskuse all longumisest tingitud kliirens. Kliirensi suurus tagakülg peaks olema sama, mis esimene.
Töö ajal kaob välimise osa pinge järk-järgult kulumise, kuumuse tõttu lõikamisel, teritamisel jne. Seetõttu peaksite perioodiliselt kontrollima sae seisukorda (pärast 3-4 teritamist) ja taastama vajaliku pinge sekundaarse sepistamise teel. (vt joonis 37, c). Uute ketassaagide kliirensi suurus (paindenool) sõltub GOST 980-63 järgi sae läbimõõdust ja paksusest ning on ligikaudu: D = 250÷360 mm läbimõõduga saagidel 0,1-0,4 mm; D = 400÷710 mm 0,2-0,5 mm; D = 800÷1500 mm 0,5-2 mm.
Koonilised saed sepistatakse samamoodi nagu lamedad saed ja kliirensi suurus määratakse ainult ühel küljel - tasasel. Kaldsaagide läbipaindenool peaks sõltuvalt nende läbimõõdust vastama ligikaudu järgmised väärtused: D = 500 mm puhul 0,3-0,35 mm, D = 600 mm puhul 0,35-0,4 mm ja D = 700÷800 mm puhul 0,4-0,5 mm. Höövelsaed ja karbiidteradega varustatud saed ei ole sepistatud.
Vähem levinud, kuid heas mõttes, millel on sama eesmärk kui sepistamisel, on meetod sae keskmise tsooni rullimiseks kontsentriliste ringidena. Ketasaagide rullimist saab teha samade seadmetega nagu raamsaagide valtsimist. Selleks paigaldatakse PV-5 valtspingile sae kinnitamiseks kinnitus (joon. 39, a). Keskmise tsooni rullimist saab asendada veeremisega perifeerse osa ühes rajas raadiusega, mis on võrdne ligikaudu 0,85 sae välisraadiusega. Valtsimise, nagu ka sepistamise, eesmärk on tekitada sae perifeerses osas tangentsiaalseid tõmbepingeid. Rullimise aste määratakse kolmele toele paigaldatud sae läbipaindenoolega.

Sae ettevalmistusastme kontrollimiseks on veel üks võimalus - looduslike võnkumiste sageduse määramine, mis sõltub selle pingeseisundist. See meetod on suhteliselt töömahukas ja seda kasutatakse praegu ainult laboritingimustes.
Ketassaagidel on mitu kriitilist kiirust, mille juures loomuliku vibratsiooni sagedus on võrdne saevõlli pöörlemissagedusega või selle kordne, mis nendel kiirustel põhjustab saagide põikvibratsiooni amplituudi suurenemist või isegi tasapinnalise tasakaalu kaotamiseni. Kõige ohtlikumad on sae ebastabiilsuse teine ​​ja kolmas ventilaatorivorm ning nende sagedus jääb enimkasutatavatel puidutöötlemismasinatel just saevõlli kiiruste vahemikku. Sepistamine võimaldab looduslike võnkumiste sagedust suurendades neid nihutada ohtlikud vormid vibratsioonid suurenenud kiiruste piirkonnas, mida tööpinkides ei kasutata.