4.1. Изчисляването на централно опънати членове трябва да се извърши съгласно формулата

където н- изчислена надлъжна сила;

R p е изчисленото съпротивление на дървото на опън по зърното;

F nt е нетната площ на напречното сечение на елемента.

При определяне FОтслабването на NT, разположено в участък с дължина до 200 mm, трябва да се комбинира в един участък.

4.2. Изчисляването на централно компресирани елементи с постоянно интегрално сечение трябва да се извърши по формулите:

а) за сила

б) стабилност

където Rс - проектна устойчивост на дървото на компресия по зърното;

j - коефициент на изкривяване, определен в съответствие с точка 4.3;

F nt е нетната площ на напречното сечение на елемента;

Fсъстезания - изчислената площ на напречното сечение на елемента, взета равна на:

при отсъствие на отслабване или отслабване в опасни участъци, които не се простират до ръбовете (фиг. 1, а), ако зоната на отслабване не надвишава 25% E br, Eизчислено = F br, къде F br - брутна площ на напречното сечение; с отслабване, което не се простира до ръбовете, ако зоната на отслабване надвишава 25% F br, Fсъстезания = 4/3 F nt; със симетрично отслабване, простиращо се до ръбовете (фиг. 1, б), Fраси = F nt.

4.3. Коефициентът на изкривяване j трябва да се определя по формулите (7) и (8);

с гъвкавост на елемента l £ 70

; (7)

за гъвкавост на елементите l> 70

където коефициент a = 0,8 за дърво и a = 1 за шперплат;

коефициент A = 3000 за дърво и A = 2500 за шперплат.

4.4. Гъвкавостта на елементите на плътно сечение се определя от формулата

където л o е прогнозната дължина на елемента;

r- радиус на въртене на сечението на елемента с максимални брутни размери съответно спрямо осите NSи Имам.

4.5. Изчислена дължина на елемента л o трябва да се определи чрез умножаване на свободната му дължина лпо коефициента m 0

л o = л m 0 (10)

съгласно параграфи. 4.21 и 6.25.

4.6. Композитните елементи върху гъвкави съединения, поддържани от целия участък, трябва да бъдат изчислени за здравина и стабилност съгласно формулите (5) и (6), докато F nt и Fрасите се определят като общата площ на всички клонове. Гъвкавостта на съставните елементи l трябва да се определи, като се вземе предвид гъвкавостта на фугите съгласно формулата

, (11)

където l y е гъвкавостта на целия елемент спрямо оста Имам(Фиг. 2), изчислено според изчислената дължина на елемента л o без спазване на изискванията;

l 1 - гъвкавост на отделен клон спрямо оста I - I (виж фиг. 2), изчислена от изчислената дължина на клона л 1; в л 1 по -малко от седем дебелини ( з 1) клонове се приемат l 1 = 0;

m у - коефициент на намаляване на гъвкавостта, определен по формулата

, (12)

където би з- ширина и височина на напречното сечение на елемента, см:

н w е приблизителният брой шевове в даден елемент, определен от броя на шевовете, по които се сумира взаимното изместване на елементите (на фиг. 2, а- 4 шева, на фиг. 2, б- 5 бримки);

л o е очакваната дължина на елемента, m;

нв - прогнозният брой разфасовки на връзки в един шев на 1 м от елемента (за няколко шева с различен брой разфасовки трябва да се вземе средният брой разрези за всички шевове);

кв - коефициентът на съответствие на фугите, който трябва да се определи по формулите на табл. 12.

Таблица 12

Забележка. Диаметри на пирони и дюбели д, дебелината на елементите а, ширина б pl и дебелината d на ламелните щифтове трябва да се вземат в cm.

При определяне кс диаметъра на ноктите не трябва да се вземат повече от 0,1 от дебелината на елементите, които ще се съединяват. Ако размерът на прищипаните краища на ноктите е по -малък от 4 д, тогава съкращенията в шевовете в съседство с тях не се вземат предвид при изчислението. Смисъл кот съединенията на стоманени цилиндрични щифтове трябва да се определят по дебелина апо -тънкият от свързаните елементи.

При определяне кс диаметър на дъбови цилиндрични дюбели трябва да се вземат не повече от 0,25 от дебелината на най -тънкия от елементите, които трябва да се съединят.

Връзките в шевовете трябва да бъдат разположени равномерно по дължината на елемента. В праволинейни елементи, поддържани от панти, е позволено да се поставят връзки наполовина в средните четвърти на дължината, като се въвежда в изчислението по формула (12) стойността н c, взето за крайните четвъртинки от дължината на елемента.

Гъвкавостта на композитен елемент, изчислена по формула (11), трябва да се приема не повече от гъвкавостта l на отделните клонове, определена от формулата

, (13)

където е Аз i br - сумата от инерционните моменти на брутните напречни сечения на отделните клони спрямо техните собствени оси, успоредни на оста Имам(виж фиг. 2);

F br - брутна площ на сечението на елемента;

л o е прогнозната дължина на елемента.

Гъвкавостта на композитен елемент спрямо оста, преминаваща през центровете на тежестта на секциите на всички клони (ос NSна фиг. 2), трябва да се определи като неразделен елемент, т.е., без да се взема предвид съответствието на връзките, ако клоновете са натоварени равномерно. В случай на неравномерно натоварени клони, човек трябва да се ръководи от точка 4.7.

Ако клоните на композитен елемент имат различно сечение, тогава гъвкавостта на проектиране l 1 на клона във формула (11) трябва да се приеме равна на:

, (14)

определение л 1 е показано на фиг. 2.

4.7. Композитните елементи върху гъвкави съединения, някои от клоните на които не са поддържани в краищата, могат да разчитат на здравина и стабилност съгласно формулите (5), (6), при спазване на следните условия:

а) площта на напречното сечение на елемента F nt и Fсъстезанията трябва да се определят от напречното сечение на поддържаните клони;

б) гъвкавостта на елемента около оста Имам(виж фиг. 2) се определя по формулата (11); в този случай моментът на инерция се взема предвид, като се вземат предвид всички клонове, а площта - само поддържана;

в) при определяне на гъвкавостта около оста NS(виж фиг. 2) моментът на инерция трябва да се определи по формулата

Аз = Аз o + 0,5 Азно, (15)

където Азо и Азно - инерционни моменти съответно на напречните сечения на поддържаните и неподдържаните клони.

4.8. Изчислението за стабилност на централно компресирани елементи с променливо напречно сечение по височина трябва да се извърши съгласно формулата

, (16)

където F max - брутна площ на напречното сечение с максимални размери;

ке н- коефициент, отчитащ променливостта на височината на сечението, определен от табл. 1 приложение. 4 (за елементи с постоянно напречно сечение ке н = 1);

j - коефициент на изкривяване, определен съгласно точка 4.3 за гъвкавост, съответстваща на сечението с максималните размери.

Огъващи елементи

4.9. Изчисляването на огъващи елементи, обезопасени срещу загуба на стабилност на плоска форма на деформация (вж. Точки 4.14 и 4.15), за якост при нормални напрежения трябва да се извърши съгласно формулата

където М- изчислен момент на огъване;

Rи - проектна устойчивост на огъване;

Wсъстезания - изчисленият момент на съпротивление на напречното сечение на елемента. За твърди елементи Wраси = W nt; за огъване на композитни елементи върху гъвкави съединения, изчисленият момент на съпротивление трябва да се приеме равен на момента на мрежата на съпротивлението W nt, умножено по коефициента к w; смисъл к w за елементи, съставени от еднакви слоеве, са дадени в таблица. 13. При определяне W Nt отслабването на секции, разположени върху участък от елемент с дължина до 200 mm, се приема за подравняване в една секция.

Таблица 13

Забележка. За междинни стойности на обхвата и броя на слоевете, коефициентите се определят чрез интерполация.

4.10. Изчисляването на огъващи елементи за якост на срязване трябва да се извърши съгласно формулата

където В- изчислена сила на срязване;

С br е брутният статичен момент на срязващата част на напречното сечение на елемента спрямо неутралната ос;

Аз br - инерционен момент на брутното сечение на елемента спрямо неутралната ос;

б ras - изчислената ширина на сечението на елемента;

R ck - проектно съпротивление на срязване при огъване.

4.11. Брой съкращения на облигации н c, равномерно разположени във всеки шев на композитен елемент в участък с недвусмислена диаграма на силите на срязване, трябва да отговарят на условието

, (19)

където T- изчислената носеща способност на връзката в даден шев;

МА, М B - огъващи моменти в началните A и крайните B участъци на разглеждания участък.

Забележка. Ако в шева има връзки с различна носеща способност, но еднакви по естеството на работата (например дюбели и пирони), тяхната носеща способност трябва да се сумира.

4.12. Изчисляването на елементите на плътно сечение за якостта при наклонено огъване трябва да се извърши съгласно формулата

, (20)

където М x и М y - компоненти на проектния огъващ момент за главните оси на участъка NSи Имам;

W x и W y - моменти на съпротивление на мрежата на напречното сечение спрямо основните оси на сечението NSи Имам.

4.13. Лепени извити елементи, огъващ момент Мнамаляването на тяхната кривина трябва да се провери за радиални напрежения на опън, като се използва формулата

, (21)

където s 0 е нормалното напрежение в крайното влакно на опънатата зона;

с iНормалното напрежение в междинното влакно на сечението, за което се определят радиалните напрежения на опън, е нормалното напрежение;

h i- разстоянието между крайните и разглежданите влакна;

r i- радиусът на кривината на линията, преминаваща през центъра на тежестта на частта от диаграмата на нормалните напрежения на опън, затворена между крайните и разглежданите влакна;

Rстр.90 - изчисленото съпротивление на дървото на опъване на влакната, взето съгласно точка 7 от таблицата. 3.

4.14. Изчислението за стабилност на плоска форма на деформация на огъващи елементи на правоъгълна постоянна секция трябва да се извърши по формулата

където М- максимален огъващ момент в разглежданата зона л R;

W br е максималният брутен момент на съпротивление в разглеждания участък лстр.

Коефициентът j M за огъващи елементи с правоъгълно постоянно напречно сечение, фиксиран на панти от изместване от равнината на огъване и фиксиран от въртене около надлъжната ос в носещите секции, трябва да се определи по формулата

, (23)

където л p е разстоянието между опорните секции на елемента, а при фиксиране на компресирания ръб на елемента в междинни точки от изместването от огъващата равнина, разстоянието между тези точки;

б- ширина на напречното сечение;

з- максималната височина на напречното сечение на сайта л p;

к f - коефициент в зависимост от формата на диаграмата на огъващите моменти в сечението лр, определено от таблицата. 2 приложение. 4 реални норми.

При изчисляване на огъващи елементи с височина, линейно променяща се по дължината и постоянна ширина на напречното сечение, без фиксиране от равнината по напрежението от момента Мръб, или при м < 4 коэффициент jМсъгласно формула (23) трябва да се умножи по допълнителен коефициент ке М... Стойностите ке Мса дадени в табл. 2 приложение. 4. Кога м³ 4 ке М = 1.

При подсилване от огъващата равнина в междинните точки на опънатия ръб на елемента в сегмента л p коефициент j Мопределено по формула (23), трябва да се умножи по коефициента к NS М :

, (24)

където p е централният ъгъл в радиани, определящ областта л p елемент с кръгъл контур (за праволинейни елементи a p = 0);

м- броя на подсилените (със същата стъпка) точки на опънатия ръб на площадката л p (за м³ 4 стойността трябва да се приеме равна на 1).

4.15. Проверката на стабилността на плоската форма на деформация на огъващи се елементи с постоянен I-образен лъч или напречно сечение във формата на кутия трябва да се извърши в случаите, когато

л p ³ 7 б, (25)

където б- ширината на компресирания колан на напречното сечение.

Изчислението трябва да се извърши по формулата

където j е коефициентът на извиване от равнината на огъване на компресирания колан на елемента, определен съгласно точка 4.3;

Rс - проектна устойчивост на компресия;

W br - момент на съпротивление на брутното сечение; в случай на стени от шперплат, намаленият момент на съпротивление в равнината на огъване на елемента.

А- брутна площ на напречното сечение;

A bn- площ на напречното сечение на болта с мрежа;

А д- площ на напречното сечение на скобата;

A f- площ на сечението на рафта (колан);

A n- нетна площ на напречното сечение;

A w- площ на напречното сечение на стената;

A wf- площ на напречното сечение за метал на заваръчния шев;

A wz- площ на напречното сечение за метала на границата на синтеза;

E- модул на еластичност;

F- сила;

G- модул на срязване;

J b -момент на инерция на клоновата секция;

J m; J d- моменти на инерция на участъци от акорд и скоба на фермата;

J s- момент на инерция на ребрата, щанга;

J sl- момент на инерция на надлъжното ребро;

J t- момент на инерция на усукване на греда, релса;

J x; J y- моменти на инерция на брутното сечение спрямо осите съответно x-xи г-у;

J xn; J yn- същата, нетна секция;

М- момент, огъващ момент;

M x; M y- моменти съответно за осите x-xи г-у;

н- надлъжна сила;

N реклама- допълнителни усилия;

N bm- надлъжна сила от момента в разклонението на колоната;

В- напречна сила, сила на срязване;

Q fic- условно срязващо усилие за свързващи елементи;

Въпроси- условно срязващо усилие, приложено към системата от дъски, разположени в една и съща равнина;

R ba- проектна якост на опън на фундаментните болтове;

R bh- проектна якост на опън на болтове с висока якост;

R bp- проектна устойчивост на срутване на болтови съединения;

R bs- проектна якост на срязване на болтовете;

R bt- проектна якост на опън на болтовете;

R булочка- стандартното съпротивление на стоманата на болтовете, взето равно на крайната якост σ всъгласно държавните стандарти и спецификации за болтове;

R bv- проектна якост на опън на U-болтове;

R cd- проектна устойчивост на диаметрално компресиране на ролките (със свободен контакт в конструкции с ограничена подвижност);

R dh- проектна якост на опън на тел с висока якост;

R lp- проектна устойчивост на локално срутване в цилиндрични панти (щифтове) с плътен контакт;

R стр- проектна устойчивост на стомана към смачкване на крайната повърхност (ако има прилягане);

R s- проектна устойчивост на срязване на стомана;

R th- проектна якост на опън на стомана по посока на дебелината на валцувания продукт;

R u- проектна устойчивост на стоманата на опън, компресия, огъване по отношение на максимална здравина;

R un- крайната якост на опън на стоманата, взета равна на минималната стойност σ всъгласно държавни стандарти и технически спецификации за стомана;

R wf- проектно съпротивление на заваръчни шевове за рязане (условно) за заваръчен метал;

R wu- проектна устойчивост на челно заварени съединения на компресия, опън, огъване по отношение на максимална здравина;

R wun- стандартно съпротивление на заварения метал по отношение на временно съпротивление;

R ws- проектно съпротивление на срязване на челно заварени съединения;

R wy- проектно съпротивление на челно заварени съединения на сгъстяване, опъване и огъване според границите на текучест;

R wz- проектно съпротивление на заваръчни шевове на срязване (условно) за метала на границата на топене;

R y- проектно съпротивление на стоманата на опън, компресия, огъване в точката на разтягане;

R yn -границата на текучест на стоманата, взета равна на стойността на границата на текучест σ t съгласно държавните стандарти и техническите спецификации за стомана;

С- статичен момент на изместената част от брутното сечение спрямо неутралната ос;

Ш x; W y y- моменти на съпротивление на брутното сечение спрямо осите съответно x-xи у-у;

W xn; W yn- моменти на съпротивление на сечението на мрежата спрямо осите съответно x-xи г-у;

б- ширина;

b ef- прогнозна ширина;

bf- ширината на рафта (колан);

b h h- ширината на стърчащата част на реброто, надвес;

° С; c x; c y- коефициенти за изчисляване на якост, като се вземе предвид развитието на пластични деформации по време на огъване спрямо осите, съответно x-x, y-y;

д- ексцентричност на сила;

з- височина;

h ef- прогнозната височина на стената;

h w w- височина на стената;

i- радиус на въртене на участъка;

аз съм в- най -малкият радиус на инерцията на участъка;

i x; i yy- радиуси на въртене на сечението спрямо осите, съответно x-xи г-у;

k f- филен заваръчен крак;

л- дължина, размах;

l c- дължината на багажника, колоната, дистанционера;

l d- дължината на скобата;

l ef- прогнозна, условна дължина;

л м- дължината на панела на колоната или колоната на фермата;

l s- дължината на щангата;

l w- дължината на заваръчния шев;

l x; l в- изчислени дължини на елемента в равнини, перпендикулярни на осите, съответно x-xи г-у;

m -относителна ексцентричност ( м = eA / Тоалетна);

m ef- намалена относителна ексцентричност ( m ef = mη);

r- радиус;

T- дебелина;

t f- дебелината на рафта (колан);

t w- дебелина на стената;

β fи β z- коефициенти за изчисляване на заваръчния шев съответно за заваръчния метал и за метала на границата на топене;

γ b- коефициент на условия на работа на връзката;

γ c- коефициент на условия на труд;

γ n- коефициента на надеждност по предназначение;

γ m- коефициент на надеждност на материала;

γ u- коефициентът на надеждност при изчисляване на крайното съпротивление;

η - коефициент на влияние на формата на сечението;

λ - гъвкавост ( λ = l ef / i);

Условна гъвкавост ();

λ ef- намалена гъвкавост на щангата;

Условно намалена гъвкавост на лентата с прорез ( );

Условна гъвкавост на стената ( );

Най -голямата условна гъвкавост на стената;

λ х; λ y- изчислена стройност на елемент в равнини, перпендикулярни на осите, съответно x-x и y-y;

v- коефициент на напречна деформация на стомана (Поасон);

σ локал- локално напрежение;

σ x; σ y- нормални напрежения, успоредни на осите, съответно x-xи у-у;

τ xy- напрежение на срязване;

φ (NS, y) - коефициент на надлъжно огъване;

φ b- коефициент на намаляване на проектните съпротивления при огъване-усукваща форма на изкривяване на греди;

φ e- коефициент на намаляване на проектните съпротивления при ексцентрична компресия.

Западносибирският металургичен комбинат е усвоил производството на оформени валцувани продукти (равни ъгли на фланци, канали, I-греди) с дебелина на фланеца до 10 мм включително според TU 14-11-302-94 "S345 оформени валцувани изделия от въглеродна стомана, модифицирана с ниобий ", разработена от комбината, АД" Уралски институт по метали "и одобрена от ЦНИИСК им. Кучеренко.

Главтехнормиране информира, че конструктивните форми от стомана S345 от категории 1 и 3 съгласно TU 14-11-302-94 могат да се използват в съответствие със SNiP II-23-81 "Стоманени конструкции" (Таблица 50) в същите конструкции, за които валцовани продукти от стомана С345 от категории 1 и 3 в съответствие с ГОСТ 27772-88.

Ръководител на Главтехнормирования В.В. Тищенко

Въведение

Металургичната промишленост е усвоила производството на валцовани продукти за изграждане на метални конструкции и икономично легирана стомана С315. Укрепването, като правило, се постига чрез микролегиране на нисковъглеродна спокойна стомана с някой от елементите: титан, ниобий, ванадий или нитриди. Легирането може да се комбинира с контролирано валцуване или термична обработка.

Постигнатите обеми на производство на ламаринени и профилни профили от новата стомана S315 позволяват напълно да се задоволят строителните нужди за валцовани продукти с якостни характеристики и студоустойчивост, близки до стандартите за нисколегирана стомана в съответствие с ГОСТ 27772-88.

1. Нормативна документация за отдаване под наем

Понастоящем са разработени редица технически спецификации за валцувана стомана S315.

ТУ 14-102-132-92 "Оформени валцувани изделия от стомана S315". Притежателят на оригинала и производителят на валцувани продукти - Нижне -Тагилски металургичен завод, асортимент - канали съгласно ГОСТ 8240, профили с равен ъгъл, профили с неравен ъгъл, обикновени I -греди и с паралелни ръбове на фланеца.

ТУ 14-1-5140-92 "Валцувана стомана за изграждане на стоманени конструкции. Общи технически условия ". Притежателят на оригинала е ЦНИИЧМ, производителят на валцовани изделия е Нижне-Тагилският металургичен завод, асортиментът е I-греди в съответствие с ГОСТ 26020, ТУ 14-2-427-80.

ТУ 14-104-133-92 "Високопрочни валцовани продукти за изграждане на стоманени конструкции". Притежателят на оригинала и производителят на валцувани продукти - Орско -Халиловски металургичен завод, асортимент - лист с дебелина от 6 до 50 мм.

ТУ 14-1-5143-92 "Валцувани ламарини и валцовани продукти с повишена якост и студоустойчивост". Притежателят на оригинала е ЦНИИЧМ, производителят на валцовани изделия е Ново-Липецкият металургичен завод, гамата е валцовани листове съгласно ГОСТ 19903 с дебелина до 14 мм включително.

ТУ 14-105-554-92 "Листове с повишена здравина и студоустойчивост". Притежателят на оригинала и производителят на валцувани изделия - Череповецки металургичен завод, асортимент - ламарина по ГОСТ 19903 с дебелина до 12 мм включително.

2. Общи разпоредби

2.1. Препоръчително е да се използват валцовани изделия от стомана С315 вместо валцувани от нисковъглеродна стомана С255, С285 съгласно ГОСТ 27772-88 за групи конструкции съгласно СНиП II-23-8I, чието използване в климатични райони на конструкция с проектна температура минус 40 ° С не се допуска. В този случай е необходимо да се използва повишената якост на валцованите изделия от стомана S315.

3. Материали за конструкции

3.1. Валцованите изделия, изработени от стомана S315, се доставят в четири категории в зависимост от изискванията за изпитвания на огъване при удар (категориите се приемат за еднакви с валцуваните изделия от стомана S345 в съответствие с ГОСТ 27772-88).

3.2. Валцувана стомана от стомана S315 може да се използва в конструкции, като се ръководи от данните в таблицата. 1.

маса 1

* С валцувани продукти с дебелина не повече от 10 мм.

4. Конструктивни характеристики на валцовани изделия и връзки

4.1. Стандартното и конструктивно съпротивление на валцувана стомана S315 са взети в съответствие с таблицата. 2.

таблица 2

4.2. Проектните съпротивления на заварени съединения от валцувана стомана S315 за различни видове съединения и напрегнати съединения трябва да се определят съгласно SNiP II-23-81 * (раздел 3.4, таблица 3).

4.3. Проектните съпротивления на смачкване на елементи, свързани с болтове, трябва да се определят съгласно SNiP II-23-81 * (точка 3.5, таблица 5 *).

5. Изчисляване на връзки

5.1. Изчисляването на заварени и болтови съединения от валцувана стомана S315 се извършва в съответствие с изискванията на SNiP II-23-81.

6. Производство на конструкции

6.1. При производството на строителни конструкции от стомана С315 трябва да се използва същата технология като за стомани С255 и С285 в съответствие с ГОСТ 27772-88.

6.2. Материалите за заваряване на валцувана стомана S315 трябва да се вземат в съответствие с изискванията на SNiP II-23-81 * (Таблица 55 *) за валцувана стомана S255, S285 и S345-в съответствие с ГОСТ 27772-88, като се вземе предвид конструкцията устойчивост на валцувана стомана S315 за различни дебелини ...

За използването на високоякостни дебели плочи в строителството съгласно TU 14-104-133-92

Министерството на строителството на Русия изпрати до министерствата и ведомствата на Руската федерация, държавните строителни агенции на републиките в рамките на Руската федерация, проектантските и изследователските институти писмо No 13-227 от 11 ноември 1992 г. със следното съдържание.

Орско-Халиловски металургичен комбинат усвои производството на плочи с дебелина 6-50 мм съгласно техническите спецификации ТУ 14-104-133-92 "Високоякостна валцувана стомана за строителни стоманени конструкции", разработена от комбината, ITMT ЦНИИчермет и ЦНИИСК им. Кучеренко.

Заводът, благодарение на микролегирането на нисковъглеродна тиха стомана с титан или ванадий (или и двете) с възможното използване на термична обработка и контролирани режими на валцуване, е получил нов високоефективен тип валцуван метал от стомани S315 и S345E, свойствата от които не отстъпват на тези на валцувани продукти от нисколегирани стомани съгласно ГОСТ 27772-88 ... Методът на микролегиране, видът на термична обработка и условията на търкаляне се избират от производителя. Валцованите продукти се доставят в четири категории, в зависимост от изискванията за изпитване на огъване при удар, приети в ГОСТ 27772-88 и СНиП II-23-81 *, както и в стандарта FRG DIN 17100 (върху образци с остър прорез). Категорията и видът на изпитване на огъване на удар се определя от потребителя в поръчката за метални изделия.

Министерството на строителството на Русия информира, че валцована стомана S345E съгласно TU 14-104-133-92 може да се използва заедно и вместо валцувана стомана S345 съгласно GOST 27772-88 в конструкции, проектирани съгласно SNiP II-23-81 * "Стоманени конструкции", без преизчисляване на участъци от елементи и техните връзки. Обхватът, стандартните и проектни съпротивления на валцувана стомана S315 съгласно TU 14-104-133-92, както и материалите, използвани за заваряване, проектни съпротивления на заварени съединения и срутване на елементи, свързани с болтове, трябва да се вземат съгласно препоръките на ЦНИИСК им. Кучеренко, публикувано по -долу.

Металургичният завод в Нижни Тагил усвои производството на структурни форми-канали по ГОСТ 8240, ъгли съгласно ГОСТ 8509 и ГОСТ 8510, I-греди по ГОСТ 8239, ГОСТ 19425, ТУ 14-2-427-80, широкофланцови I-греди по ГОСТ 26020 съгласно спецификации TU 14-1 -5140-82 „Валцовани профилирани валцовани продукти с повишена якост за строителни стоманени конструкции“, разработени от завода, ЦНИИчермет на име Бардин и ЦНИЙСК ги. Кучеренко.

Благодарение на рационалния подбор на химичния състав на нисковъглеродната стомана, нейното легиране и насищането й с нитриди и карбонитриди с рафиниране на зърното по време на валцуването се получава високоефективен вид валцувани продукти от стомани С315, С345 и С375, свойствата на които не са по-ниски от тези на валцувани продукти от нисколегирани стомани съгласно ГОСТ 27772.

Валцованите продукти се доставят в четири категории, в зависимост от изискванията за изпитване на огъване при удар, приети в ГОСТ 27772-88 и СНиП II-23-81 *, както и в стандарта FRG DIN 17100 (върху образци с остър прорез). Категорията и видът на изпитване на огъване на удар се определя от потребителя в поръчката за метални изделия.

Госстрой на Русия информира, че валцовани продукти от стомана С345 и С375 съгласно ТУ 14-1-5140-92 могат да се използват заедно и вместо валцована стомана, изработена от стомана С345 и С375 съгласно ГОСТ 27772-88 в конструкции, проектирани по СНиП II-23-81 * "Стоманени конструкции", без преизчисляване на секциите на елементите и техните връзки. Обхватът, стандартната и конструктивна устойчивост на валцувана стомана S315 съгласно TU 14-1-3140-92, както и материалите, използвани за заваряване, проектно съпротивление на заварени съединения, смачкване на елементи, свързани с болтове, трябва да се вземат според "Препоръки" на ЦНИИСК им. Кучеренко, които са публикувани в списание „Бюлетин на строителните технологии“ No 1 за 1993 година.

Заместник -председателят В.А. Алексеев

Интернет доставчик. V.P. Poddubny

ОБЩИ РАЗПОРЕДБИ

1.1. Тези стандарти трябва да се спазват при проектирането на стоманени конструкции за сгради и конструкции за различни цели.

Кодът не се прилага за проектирането на стоманени конструкции за мостове, транспортни тунели и тръби под насипи.

При проектиране на стоманени конструкции при специални експлоатационни условия (например конструкции от доменни пещи, главни и технологични тръбопроводи, резервоари със специално предназначение, конструкции на сгради, изложени на сеизмични, интензивни температурни въздействия или въздействието на агресивна среда, конструкции на морски хидравлични конструкции) , конструкции на уникални сгради и конструкции, както и специални видове конструкции (например предварително напрегнати, пространствени, висящи), следва да се спазват допълнителни изисквания, отразяващи характеристиките на експлоатацията на тези конструкции, предвидени от одобрените съответни регулаторни документи или съгласувани от Държавния комитет по строителството на СССР.

1.2. При проектирането на стоманени конструкции трябва да се спазват стандартите на SNiP за защита на строителните конструкции от корозия и стандарти за пожарна безопасност при проектирането на сгради и конструкции. Не се допуска увеличаване на дебелината на валцувани продукти и стени на тръби с цел защита на конструкциите от корозия и повишаване на огнеустойчивостта на конструкциите.

Всички конструкции трябва да бъдат достъпни за наблюдение, почистване, боядисване и не трябва да задържат влага и да възпрепятстват вентилацията. Затворените профили трябва да бъдат запечатани.

1,3 *. Когато проектирате стоманени конструкции, трябва:

да избере оптималните в техническо и икономическо отношение схеми на конструкции и секции от елементи;

използвайте икономични валцувани профили и ефективни стомани;

кандидатстват за сгради и конструкции, като правило, унифицирани стандартни или стандартни проекти;

използвайте прогресивни конструкции (пространствени системи от стандартни елементи; конструкции, които съчетават носещи и ограждащи функции; предварително напрегнати, кабелни, тънколистови и комбинирани конструкции от различни стомани);

осигуряват технологичността на производството и монтажа на конструкции;

използвайте конструкции, които гарантират най -малко трудоемкост при тяхното производство, транспортиране и монтаж;

осигуряват, като правило, редовно производство на конструкции и техния конвейер или сглобен блок;

предвиждат използването на фабрични фуги от прогресивни типове (автоматично и полуавтоматично заваряване, фланцови съединения, с фрезовани краища, с болтове, включително с висока якост и др.);

осигуряват, като правило, болтови монтажни връзки, включително такива с висока якост; заварени монтажни съединения са разрешени с подходяща обосновка;

отговарят на изискванията на държавните стандарти за конструкции от съответния тип.

1.4. При проектирането на сгради и конструкции е необходимо да се приемат структурни схеми, които гарантират здравината, стабилността и пространствената неизменност на сградите и конструкциите като цяло, както и техните отделни елементи по време на транспортиране, монтаж и експлоатация.

1,5 *. Стоманите и материалите на фугите, ограниченията при използването на стомани S345T и S375T, както и допълнителните изисквания към доставената стомана, предвидени от държавните стандарти и стандартите на СИВ или техническите спецификации, трябва да бъдат посочени в работната (СМ) и подробната информация (KMD) чертежи на стоманени конструкции и в документацията за поръчване на материали.

В зависимост от характеристиките на конструкциите и техните възли, при поръчка на стомана е необходимо да се посочи класът на непрекъснатост в съответствие с ГОСТ 27772-88.

1.6 *. Стоманените конструкции и техният дизайн трябва да отговарят на изискванията на ГОСТ 27751-88 „Надеждност на строителните конструкции и основи. Основни разпоредби за изчислението "и ST SEV 3972-83" Надеждност на строителните конструкции и основите. Стоманени конструкции. Основни разпоредби за изчислението ".

1.7. Схемите за проектиране и основните предпоставки за проектирането трябва да отразяват действителните експлоатационни условия на стоманените конструкции.

Стоманените конструкции по правило трябва да бъдат проектирани като единични пространствени системи.

При разделяне на единни пространствени системи на отделни плоски структури трябва да се вземе предвид взаимодействието на елементите помежду си и с основата.

Изборът на схеми за проектиране, както и методи за изчисляване на стоманени конструкции, трябва да бъде направен, като се вземе предвид ефективното използване на компютрите.

1.8. Проектирането на стоманени конструкции по правило трябва да се извършва, като се вземат предвид нееластичните деформации на стоманата.

За статично неопределени конструкции, чийто метод на изчисление, като се вземат предвид нееластичните деформации на стоманата, не е разработен, проектните сили (огъващи и въртящи моменти, надлъжни и напречни сили) трябва да се определят въз основа на еластичните деформации на стоманата според към недеформиран модел.

При подходящо проучване на осъществимостта се допуска изчислението да се извърши по деформирана схема, като се вземе предвид ефектът от изместванията на конструкциите при натоварване.

1.9. Елементите на стоманените конструкции трябва да имат минимални напречни сечения, които да отговарят на изискванията на тези стандарти, като се вземе предвид асортиментът от валцувани продукти и тръби. В композитни участъци, установени чрез изчисление, ниското напрежение не трябва да надвишава 5%.

Колона е вертикален елемент от носещата конструкция на сградата, който прехвърля натоварванията от конструкциите нагоре по веригата към основата.

При изчисляване на стоманени колони е необходимо да се ръководите от SP 16.13330 "Стоманени конструкции".

За стоманена колона обикновено се използват I-лъч, тръба, квадратен профил, композитен участък от канали, ъгли, листове.

За централно компресирани колони е оптимално да се използва тръба или квадратен профил - те са икономични по отношение на теглото на метала и имат красив естетически вид, но вътрешните кухини не могат да бъдат боядисани, поради което този профил трябва да бъде херметичен.

Използването на широкофланцов I-лъч за колони е широко разпространено-когато колоната е притисната в една равнина, този тип профил е оптимален.

Методът за фиксиране на колоната в основата е от голямо значение. Колоната може да бъде шарнирна, твърда в една равнина и шарнирна в другата, или твърда в 2 равнини. Изборът на закрепване зависи от структурата на сградата и е по -важен при изчислението, защото изчислената дължина на колоната зависи от метода на закрепване.

Необходимо е също така да се вземе предвид методът на закрепване на первази, стенни панели, греди или ферми към колоната, ако натоварването се прехвърля отстрани на колоната, тогава трябва да се вземе предвид ексцентрицитетът.

Когато колоната е притисната в основата и гредата е здраво прикрепена към колоната, изчислената дължина е 0,5 l, но при изчислението обикновено се счита за 0,7 l, тъй като гредата се огъва под действието на товара и няма пълно прищипване.

На практика колоната не се разглежда отделно, но в програмата се моделира рамка или триизмерен модел на сграда, зарежда се и се изчислява колоната в монтажа и се избира необходимия профил, но в програмите може да бъде трудно е да се вземе предвид отслабването на секцията от отворите за болтове, така че понякога е необходимо да се провери секцията ръчно ...

За да изчислим колоната, трябва да знаем максималните напрежения на натиск / опън и моменти, които възникват в ключови секции, за това се изграждат графики за напрежения. В този преглед ще разгледаме само силовия анализ на колона без начертаване.

Колоната се изчислява според следните параметри:

1. Якост при централно опън / натиск

2. Стабилност при централно компресиране (в 2 равнини)

3. Якост при комбинирано действие на надлъжна сила и огъващи моменти

4. Проверка на максималната гъвкавост на шината (в 2 равнини)

1. Якост при централно опън / натиск

Съгласно SP 16.13330 клауза 7.1.1 изчисляване на якостта на стоманени елементи със стандартно съпротивление R yn ≤ 440 N / mm2 при централно напрежение или компресия чрез сила N трябва да се извърши съгласно формулата

А n е площта на напречното сечение на профила на мрежата, т.е. като се вземе предвид отслабването на дупките му;

R y - проектно съпротивление на валцувана стомана (зависи от вида на стоманата, вижте Таблица B.5 SP 16.13330);

γ с - коефициент на условия на работа (виж Таблица 1 SP 16.13330).

Използвайки тази формула, можете да изчислите минимално необходимата площ на напречното сечение на профила и да зададете профила. В бъдеще, при изчисленията за проверка, изборът на раздела на колоната може да се извърши само чрез избора на раздела, така че тук можем да зададем началната точка, по -малка от която секцията не може да бъде.

2. Стабилност при централно компресиране

Изчислението за стабилност се извършва в съответствие с SP 16.13330, точка 7.1.3 съгласно формулата

А- площта на напречното сечение на брутния профил, т.е. изключва отслабването на отворите му;

R

γ

φ - коефициент на стабилност при централно компресиране.

Както можете да видите, тази формула е много подобна на предишната, но тук се появява коефициентът φ за да го изчислим, първо трябва да изчислим условната гъвкавост на лентата λ (посочено с лента по -горе).

където R y е изчисленото съпротивление на стоманата;

E- модул на еластичност;

λ - гъвкавостта на лентата, изчислена по формулата:

където л ef е изчислената дължина на шината;

i- радиус на въртене на участъка.

Приблизителни дължини л ef колони (стълбове) с постоянно напречно сечение или отделни участъци от стъпаловидни колони в съответствие с SP 16.13330, точка 10.3.1 трябва да се определят по формулата

където л- дължината на колоната;

μ - коефициент на изчислената дължина.

Коефициенти на ефективна дължина μ колоните (стелажите) с постоянно напречно сечение трябва да се определят в зависимост от условията за фиксиране на техните краища и вида на товара. За някои случаи на крайно фиксиране и вид натоварване, стойностите μ са показани в следната таблица:

Радиусът на въртене на сечението може да се намери в съответния GOST за профила, т.е. профилът трябва да е вече предварително посочен и изчислението се свежда до изброяване на секции.

Защото радиусът на въртене в 2 равнини за повечето профили има различни стойности на 2 равнини (само тръбата и квадратният профил имат еднакви стойности) и закрепването може да бъде различно и следователно изчислените дължини също могат да бъдат различни, тогава трябва да се направи изчисление за стабилност за 2 равнини.

Така че сега имаме всички данни за изчисляване на условната гъвкавост.

Ако ограничаващата гъвкавост е по -голяма или равна на 0,4, тогава коефициентът на стабилност φ изчислено по формулата:

стойност на коефициента δ трябва да се изчисли по формулата:

коефициенти α и β вижте таблицата

Стойности на коефициента φ изчислено по тази формула трябва да се приема не повече от (7.6 / λ 2) когато стойностите на условната стройност са над 3,8; 4.4 и 5.8 съответно за типове секции a, b и c.

Със стойности λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Стойности на коефициента φ са дадени в Приложение D SP 16.13330.

Сега, когато всички първоначални данни са известни, ние изчисляваме, използвайки формулата, представена в началото:

Както бе споменато по -горе, е необходимо да се направят 2 изчисления за 2 равнини. Ако изчислението не отговаря на условието, тогава избираме нов профил с по -голяма стойност на радиуса на въртене на сечението. Можете също така да промените модела на проектиране, например чрез промяна на шарнирното завършване на твърдо или чрез обвързване на колона в обхвата, можете да намалите изчислената дължина на лентата.

Компресираните елементи с плътни стени на отворена U-образна секция се препоръчват да бъдат подсилени с ленти или решетка. Ако няма ленти, тогава стабилността трябва да се провери за стабилност при огъване-усукваща форма на извиване в съответствие с точка 7.1.5 от SP 16.13330.

3. Якост при комбинирано действие на надлъжна сила и огъващи моменти

Като правило колоната се натоварва не само от аксиално натоварване под налягане, но и от огъващ момент, например от вятъра. Моментът се образува и ако вертикалното натоварване се прилага не в центъра на колоната, а отстрани. В този случай е необходимо да се направи изчислително изчисление в съответствие с точка 9.1.1 от SP 16.13330 съгласно формулата

където н- надлъжна сила на натиск;

А n е нетната площ на напречното сечение (като се вземе предвид отслабването от дупки);

R y - проектна стоманена устойчивост;

γ с - коефициент на условия на труд (виж Таблица 1 SP 16.13330);

n, Сxи Сy- коефициенти, взети съгласно таблица E.1 SP 16.13330

Mxи Моят-моменти за осите X-X и Y-Y;

W xn, min и W yn, min-моменти на съпротивление на сечението спрямо осите X-X и Y-Y (може да се намери в GOST в профила или в справочника);

Б-bimoment, в SNiP II-23-81 * този параметър не беше включен в изчисленията, този параметър беше въведен, за да се вземе предвид изкривяването;

Wω, min - секторен момент на съпротивление на сечението.

Ако не трябва да има въпроси с първите 3 компонента, тогава отчитането на bimoment причинява някои трудности.

Бимоментът характеризира промените, въведени в линейните зони на разпределението на напрежението на деформацията на сечението и всъщност представлява двойка моменти, насочени в противоположни посоки

Трябва да се отбележи, че много програми не могат да изчислят бимомента, включително SCAD не го взема предвид.

4. Проверка на крайната гъвкавост на лентата

Гъвкавост на компресирани елементи λ = lef / i, като правило, не трябва да надвишава граничните стойности λ даден в таблицата

Коефициентът α в тази формула е коефициентът на използване на профила, според изчислението за стабилност при централно компресиране.

Освен изчисляването на стабилността, това изчисление трябва да се направи за 2 равнини.

Ако профилът не се побира, е необходимо да се промени сечението чрез увеличаване на радиуса на инерция на сечението или чрез промяна на модела на дизайна (сменете крепежите или фиксирайте с връзки, за да намалите изчислената дължина).

Ако критичният фактор е максималната гъвкавост, тогава степента на стомана може да се вземе като най -малката, защото марката стомана не влияе на крайната гъвкавост. Най -добрият вариант може да се изчисли по метода на монтиране.

Първоначално металът като най -трайният материал служи за защитни цели - огради, порти, решетки. Тогава те започнаха да използват чугунени стълбове и арки. Разширеният ръст на индустриалното производство изисква изграждането на конструкции с големи размах, което стимулира появата на търкалящи се греди и ферми. В резултат на това металната рамка се превърна в ключов фактор в развитието на архитектурната форма, тъй като позволи стените да бъдат освободени от функцията на носещата конструкция.

Централно опънати и напрегнати стоманени елементи. Изчисляване на якостта на елементите, подложени на централно напрежение или компресия чрез сила Н,трябва да се извърши по формулата

където е проектното съпротивление на стоманата на опън, компресия, огъване в точката на разтягане; е нетната площ на напречното сечение, т.е. площ минус отслабване на участъка; - коефициент на условия на работа, взет съгласно таблиците на SNIP N -23–81 * "Стоманени конструкции".

Пример 3.1.В стената от стоманена I-греда No 20, отвор с диаметър на д= = 10 см (фиг. 3.7). Дебелина на стената на I -лъч - с - 5,2 мм, брутна площ на напречното сечение - см2.

Необходимо е да се определи допустимото натоварване, което може да бъде приложено по надлъжната ос на отслабената I-греда. Проектното съпротивление на стоманата се приема като kg / cm2 и.

Решение

Изчисляваме нетната площ на напречното сечение:

където е брутната площ на напречното сечение, т.е. общата площ на напречното сечение, с изключение на отслабването, се взема в съответствие с ГОСТ 8239–89 „Горещовалцувани стоманени двуредови греди“.

Определете допустимото натоварване:

Определяне на абсолютното удължение на централно опъната стоманена шина

За щанга със стъпаловидна промяна в площта на напречното сечение и нормална сила, общото удължение се изчислява чрез алгебричното сумиране на удълженията на всеки участък:

където NS -брой сайтове; i- партиден номер (i = 1, 2,..., NS).

Удължението от собственото тегло на щанга с постоянно напречно сечение се определя по формулата

където γ е специфичното тегло на пръта.

Изчисление за стабилност

Анализ на стабилността на елементи от плътна стена, подложени на централно компресиране чрез сила н, трябва да се извърши по формулата

където А е брутната площ на напречното сечение; φ - коефициент на изкривяване, взет в зависимост от гъвкавостта

Ориз. 3.7.

и проектното съпротивление на стоманата съгласно таблицата в SNIP N-23–81 * „Стоманени конструкции“; μ - коефициент на намаляване на дължината; - минимален радиус на въртененапречно сечение; Гъвкавостта λ на компресирани или опънати елементи не трябва да надвишава стойностите, дадени в SNIP "Стоманени конструкции".

Изчисляването на композитни елементи от ъгли, канали (фиг. 3.8) и др., Свързани тясно или чрез уплътнения, трябва да се извърши като плътно, при условие че най -големите ясни разстояния в зоните между заварените ленти или между центровете на крайната болтовете не превишават за компресирани елементи и за опънати елементи.

Ориз. 3.8.

Огъваеми стоманени елементи

Изчисляването на греди, огънати в една от основните равнини, се извършва съгласно формулата

където М -максимален огъващ момент; - момент на съпротивление на мрежата.

Стойностите на срязващите напрежения τ в средата на огъващите елементи трябва да отговарят на условието

където Q -сила на напречното сечение; - статичен момент на половината от сечението спрямо главната ос z;- аксиален момент на инерция; T- дебелина на стената; - проектна устойчивост на срязване на стомана; - граница на текучест на стоманата, приета съгласно държавните стандарти и техническите спецификации за стомана; - коефициент на безопасност на материала, приет съгласно SNIP 11-23–81 * "Стоманени конструкции".

Пример 3.2.Изисква се да се избере напречното сечение на еднопролетна стоманена греда, натоварена с равномерно разпределен товар q= 16 kN / m, дължина на консервата л= 4 m ,, MPa. Напречно сечение на греда - правоъгълно с височина здо ширина бгреди, равни на 3 ( h / b = 3).

4.5. Проектната дължина на елементите трябва да се определи чрез умножаване на свободната им дължина по коефициент

съгласно клаузи 4.21 и 6.25.

4.6. Композитните елементи на съвместими фуги, поддържани от целия участък, трябва да бъдат изчислени за здравина и стабилност съгласно формулите (5) и (6) и трябва да се определят като общите площи на всички клони. Гъвкавостта на съставните елементи трябва да се определи, като се вземе предвид гъвкавостта на фугите съгласно формулата

(11)

(12)

При определяне на диаметъра на ноктите не трябва да се вземат повече от 0,1 от дебелината на елементите, които трябва да се съединят. Ако размерът на прищипаните краища на ноктите е по -малък от 4, тогава разфасовките в съседните с тях шевове не се вземат предвид при изчислението. Стойността на фугите върху стоманени цилиндрични щифтове трябва да се определя от дебелината на разредителя на свързаните елементи.

Ориз. 2. Компоненти

а - с уплътнения; b - без уплътнения

Таблица 12

При определяне на диаметъра на дъбови цилиндрични дюбели не трябва да се вземат повече от 0,25 от дебелината на най -тънкия от елементите, които трябва да се съединят.

Връзките в шевовете трябва да бъдат разположени равномерно по дължината на елемента. В праволинейни елементи с шарнирно поддържане е позволено да се поставят връзки на половината от дължината в средните четвърти на дължината, като се въвежда в изчислението по формула (12) стойността, приета за крайните четвъртинки от дължината на елемента.

Гъвкавостта на композитен елемент, изчислена по формула (11), трябва да се приема не повече от гъвкавостта на отделните клонове, определена от формулата

(13)

Гъвкавостта на композитен елемент по отношение на оста, преминаваща през центровете на тежестта на секциите на всички клони (оста на фиг. 2) трябва да се определи като за твърд елемент, т.е. без да се отчита гъвкавостта на връзките, ако клоните са натоварени равномерно. В случай на неравномерно натоварени клони, вижте точка 4.7.

Ако клоните на съставен елемент имат различно сечение, тогава изчислената гъвкавост на клона във формула (11) трябва да се приеме равна на:

(14)

дефиницията е показана на фиг. 2.

4.7. Композитните елементи върху гъвкави съединения, някои от клоните на които не са поддържани в краищата, могат да разчитат на здравина и стабилност съгласно формулите (5), (6), при спазване на следните условия:

а) площта на напречното сечение на елемента и трябва да се определя от сечението на поддържаните клони;

б) гъвкавостта на елемента около оста (виж фигура 2) се определя от формулата (11); в този случай моментът на инерция се взема предвид, като се вземат предвид всички клонове, а площта - само поддържана;

в) при определяне на гъвкавостта около оста (виж фигура 2) моментът на инерция трябва да се определи по формулата

4.8. Изчислението за стабилност на централно компресирани елементи с променливо напречно сечение по височина трябва да се извърши съгласно формулата

Огъващи елементи

4.9. Изчисляването на огъващи елементи, обезопасени срещу загуба на стабилност на плоска форма на деформация (виж клаузи 4.14 и 4.15), за якост при нормални напрежения трябва да се извърши съгласно формулата

Таблица 13

4.10. Изчисляването на огъващи елементи за якост на срязване трябва да се извърши съгласно формулата

4.11. Броят на разрезите, равномерно разположени във всеки шев на композитен елемент в област с недвусмислена диаграма на срязващите сили, трябва да отговаря на условието

(19)

Забележка. Ако в шева има връзки с различна носеща способност, но

работа от същия характер (например дюбели и пирони), носене

техните способности трябва да бъдат обобщени.

4.12. Изчисляването на елементите на плътно сечение за якостта при наклонено огъване трябва да се извърши съгласно формулата

(20)

4.13. Лепените извити елементи, огънати за момент, който намалява тяхната кривина, трябва да бъдат проверени за радиални напрежения на опън съгласно формулата

(21)

4.14. Изчислението за стабилност на плоска форма на деформация на огъващи се елементи на правоъгълно сечение трябва да се извърши по формулата

Коефициентът за огъващи елементи с правоъгълно напречно сечение, шарнирно изместен от равнината на огъване и фиксиран от въртене около надлъжната ос в носещите секции, трябва да се определи по формулата

При изчисляване на огъващи моменти с височина, линейно варираща по дължината и постоянна ширина на напречното сечение, без фиксиране от равнината по ръба, опънат от момента, или когато коефициентът по формула (23) трябва да се умножи по допълнителен коефициент Стойностите са дадени в таблица 2 на допълнение 4. За = 1.

При подсилване от огъващата равнина в междинните точки на опънатия ръб на елемента в сечението, коефициентът, определен по формула (23), трябва да се умножи по коефициента:

:= (24)

4.15. Стабилността на плоската форма на деформация на огъващи се елементи от I-лъч или напречно сечение във формата на кутия трябва да се провери в случаите, когато

Изчислението трябва да се извърши по формулата

Елементи, подложени на аксиална сила на огъване

4.16. Изчисляването на ексцентрично опънати и опънато-огъващи се елементи трябва да се извърши съгласно формулата

(27)

4.17. Изчисляването на якостта на ексцентрично компресирани и компресирани огъващи елементи трябва да се извърши съгласно формулата

(28)

Забележки: 1. За шарнирно поддържани елементи със симетрични диаграми

огъващи моменти на синусоидален, параболичен, многоъгълен

и очертания, близки до тях, както и за конзолни елементи, трябва

определя по формула

2. В случаите, когато диаграмите на огъващите моменти в шарнирно поддържани елементи имат триъгълно или правоъгълно очертание, коефициентът по формула (30) трябва да се умножи по корекционния коефициент:

(31)

3. При асиметрично натоварване на шарнирно поддържани елементи стойността на огъващия момент трябва да се определи по формулата

(32)

4. За елементи с променлива височина на сечението, площта във формула (30) трябва да се вземе за максималната височина на сечението, а коефициентът да се умножи по коефициента, взет от таблица 1 от допълнение 4.

5. Когато съотношението на напрежения на огъване към напрежения на натиск е по-малко от 0,1, елементите на огъване под налягане също трябва да се проверят за стабилност съгласно формула (6), без да се отчита моментът на огъване.

4.18. Изчислението за стабилност на плоска форма на деформация на компресирани огъващи елементи трябва да се извърши съгласно формулата

(33)

Ако има закрепвания в елемента в сечението от равнината на деформация от страната на ръба, опъната от момента, коефициентът трябва да се умножи по коефициента, определен по формулата (24), а коефициентът по коефициента по формула

(34)

При изчисляване на елементи от секция с променлива височина, които нямат фиксиране от равнината по ръба, опънат от момента или в, коефициентите и, определени по формули (8) и (23), трябва да бъдат допълнително умножени съответно с коефициентите и, дадени в таблици 1 и 2 от допълнение .4. При

4.19. В композитни компресирани огъващи се елементи трябва да се провери стабилността на най-напрегнатия крак, ако изчислената му дължина надвишава седем дебелини на крака, съгласно формулата

(35)

Стабилността на компресиран огъваем композитен елемент от плоскостта на огъване трябва да се провери съгласно формула (6), без да се отчита моментът на огъване.

4.20. Броят на разфасовките, равномерно разположени във всеки шев на компресиран огъваем композитен елемент в участък с недвусмислена диаграма на силите на срязване, когато върху цялото сечение се прилага притискаща сила, трябва да отговаря на условието

Стойността трябва да бъде взета поне 0,5;

в) в случай на пресичане на компресиран елемент с опъната сила с еднаква величина - максималната дължина на компресирания елемент, измерена от центъра на възела до точката на пресичане на елементите.

Ако пресичащите се елементи имат сложно сечение, съответните стойности на гъвкавост, определени по формула (11), трябва да бъдат заменени във формула (37).

4.22. Гъвкавостта на елементите и техните отделни клони в дървени конструкции не трябва да надвишава стойностите, посочени в таблица 14.

Характеристики на изчисляването на залепени елементи

шперплат с дърво

4.23. Изчисляването на залепени елементи от шперплат с дърво трябва да се извърши съгласно метода на намаленото напречно сечение.

4.24. Здравината на опънатата обвивка от шперплат на плочите (фиг. 3) и панелите трябва да се провери по формулата

моментът на съпротивление на напречното сечение, намалено до шперплат, което трябва да се определи в съответствие с инструкциите в точка 4.25.