Ang imbensyon ay nauugnay sa pagbuo ng metal at maaaring magamit para sa paggawa ng mga bahagi mula sa mga tubular na blangko. Ang stamp ay naglalaman ng isang matrix, isang suntok, isang clamp, isang pang-itaas at mas mababang may hawak. Ang itaas na hawla ay ginawa gamit ang isang gumaganang ibabaw, ang panloob na lapad nito ay katumbas ng panlabas na lapad ng pantubo na workpiece. Ang selyo ay naglalaman ng isang insert na gawa sa ductile metal na may diameter na katumbas ng panloob na diameter pantubo na blangko. Ang mas mababang hawla ay ginawa gamit ang isang hindi gumaganang lukab, ang diameter nito ay katumbas ng diameter ng ductile metal liner, at ang taas ay katumbas ng haba ng tubular blank. Ang isang die na may naka-calibrate na butas ay inilalagay sa pagitan ng itaas at ibabang mga frame. Sa kasong ito, ang insert na gawa sa ductile metal kasama ang die ay ginawa na may posibilidad na ibalik ang mga ito. Pinapataas ang pagiging produktibo sa pamamagitan ng muling paggamit ng liner. 1 suweldo f-ly, 2 may sakit.

Mga guhit para sa RF patent 2277027

Ang imbensyon ay nauugnay sa pagbuo ng metal at maaaring magamit para sa paggawa ng mga bahagi mula sa mga tubular na blangko.

Isang kilalang selyo para sa paggawa ng mga bahagi mula sa mga tubular na blangko (sertipiko ng copyright SU No. 797820, MKI B 21 D 22/02, 1981), na naglalaman ng isang insert, isang matrix, isang suntok at isang manggas ng gabay. Ang kawalan ng kilalang stamp ay ang pagiging kumplikado ng istruktura ng composite punch at ang pagiging kumplikado ng pag-alis ng naka-compress na workpiece mula sa matrix na lukab.

Ang pinakamalapit sa iminungkahing selyo sa teknikal na kakanyahan at layunin ay ang drawing stamp (sertipiko ng may-akda SU No. 863075, MKI B 21 D 22/02, 1980). Ang selyo ay naglalaman ng isang suntok, isang matrix na may gumaganang lukab na puno ng ductile metal, isang clamp at isang bushing na may hindi gumagana na lukab at isang naka-calibrate na butas, na matatagpuan sa gumaganang lukab ng matrix. Sa kasong ito, ang naka-calibrate na butas ng manggas ay nakikipag-ugnayan sa lukab ng matris. Ang kawalan ng kilalang selyo ay pagkatapos na hubugin ang produkto sa selyong ito, kinakailangan na magsagawa ng operasyon upang paghiwalayin at alisin ang ductile metal mula sa manggas, na nangangailangan ng muling pagsasaayos ng selyo sa panahon ng proseso ng pagtatrabaho.

Ang layunin ng imbensyon ay upang madagdagan ang pagiging produktibo ng selyo nang hindi lumalala ang kalidad ng mga natapos na produkto dahil sa posibilidad ng muling paggamit ng insert na gawa sa ductile metal nang walang karagdagang operasyon ng paghihiwalay at pag-alis nito mula sa lukab ng selyo at muling pagsasaayos. ito sa panahon ng proseso ng pagtatrabaho.

Upang malutas ang problemang ito, ang selyo na naglalaman ng isang matrix, isang suntok at isang clamp, hindi katulad ng prototype, ay nilagyan ng upper at lower clip. Ang itaas na hawla ay ginawa gamit ang isang gumaganang lukab, ang panloob na lapad nito ay katumbas ng panlabas na lapad ng pantubo na workpiece D, kung saan inilalagay ang isang insert na gawa sa ductile metal na may diameter na katumbas ng panloob na diameter d ng workpiece. Ang mas mababang hawla ay ginawa gamit ang isang hindi gumaganang lukab, ang diameter nito ay katumbas ng diameter d ng ductile metal liner, at linear na sukat sa taas katumbas ng haba L tubular billet. Dahil sa epekto ng puwersa sa isang liner na gawa sa ductile metal (halimbawa, lead), ibinibigay ang radial back pressure, na pumipigil sa pagbuo ng mga circular waves (corrugations) sa tubular workpiece at pampalapot ng mga pader pareho sa forming zone. at sa support zone. Sa pagitan ng upper at lower race ay mayroong die na may naka-calibrate na butas. Ang insert na gawa sa ductile metal at ang die ay ginawa na may posibilidad na magkasabay na iikot ang mga ito nang 180° sa direksyon ng axial. Pagkatapos iikot ang liner kasama ang die, ang proseso ay magpapatuloy nang walang karagdagang gawaing paghahanda. Bilang karagdagan, ang disenyo ay nagbibigay para sa mga maaaring palitan na namatay na may mahusay na mga parameter ng naka-calibrate na butas. Dahil dito, posibleng i-regulate ang dami ng back pressure sa loob ng tubular workpiece.

Ang imbensyon ay inilalarawan ng mga graphic na materyales, kung saan ang figure 1 ay nagpapakita ng selyo para sa paggawa ng mga bahagi mula sa mga tubular na blangko bago simulan ang trabaho; sa Fig. 2 - pareho pagkatapos ng pagtatapos ng crimping.

Ang iminungkahing selyo ay naglalaman ng isang matrix 1, isang suntok 2, isang itaas na hawla 3, ang panloob na diameter nito ay katumbas ng panlabas na diameter D ng pantubo na workpiece 4. Isang insert 5 na gawa sa ductile metal (halimbawa, lead) na may isang diameter d na katumbas ng panloob na diameter ng workpiece na pinoproseso ay naka-install sa workpiece 4. Naglalaman din ang stamp ng lower race 6, die 7 at clamp 8. Ang diameter ng hindi gumaganang cavity ng bottom race 6 ay katumbas ng diameter d ng ductile metal insert, at ang linear na dimensyon sa taas ay katumbas. sa haba ng tubular workpiece L.

Ang selyo ay gumagana tulad ng sumusunod. Ang isang insert na gawa sa plastic na metal 5 na may isang die 7 ay ipinasok sa ibabang hawla 6, isang workpiece 4 at isang itaas na hawla 3 ay naka-install, at pagkatapos ay isang suntok 2 at isang matrix 1. Sa panahon ng gumaganang stroke ng matrix 1 at suntok 2, ang plastic metal insert 5 ay pinipiga sa pamamagitan ng naka-calibrate na butas sa die 7 papunta sa cavity ng lower cage 6, habang itaas na bahagi Ang tubular workpiece 4 ay itinutulak sa gumaganang lukab na nabuo sa pagitan ng matrix 1 at ang suntok 2, na nagreresulta sa compression ng tubular workpiece. Matapos makumpleto ang crimping ng tubular workpiece, ibabalik ng clamp 8 ang itaas na clip 3 sa orihinal nitong posisyon. Matapos matanggap at tanggalin ang natapos na bahagi upang ulitin ang proseso ng pag-crimping ng mga tubular na blangko, ang insert 5 na gawa sa ductile metal kasama ang die 7 ay tinanggal mula sa lower holder, naka-over 180° at muling na-install sa die, isang bagong tubular blank ay ipinasok, at ang proseso ng crimping ay paulit-ulit. Kung kinakailangan upang baguhin ang dami ng presyon sa likod, na nakakaapekto sa kalidad ng paghubog ng crimped tubular workpiece, sapat na upang palitan ang die na may ibang naka-calibrate na parameter ng butas.

Ang paggamit ng iminungkahing imbensyon ay ginagawang posible na bumuo ng mga bahagi nang walang karagdagang pagsasaayos ng die. Ang kakayahang gumamit ng mga maaaring palitan na dies na may iba't ibang mga naka-calibrate na butas ay nagbibigay-daan sa iyo upang baguhin ang dami ng back pressure sa die at makakuha ng mga bahagi na may ibinigay na ibinahagi na kapal ng pader, na nakuha mula sa mga tubular na blangko na may iba't ibang geometric at mekanikal na mga parameter.

FORMULA NG IMBENTO

1. Isang selyo para sa pag-crimping ng mga tubular na blangko, na naglalaman ng isang matrix, isang suntok at isang clamp, na nailalarawan sa na ito ay nilagyan ng mga upper at lower race, ang itaas na lahi ay ginawa gamit ang isang gumaganang ibabaw, ang panloob na diameter ng kung saan ay katumbas ng panlabas na lapad ng tubular na blangko, at isang insert na gawa sa plastic na metal na may diameter na katumbas ng panloob na diameter ng tubular na blangko, ang mas mababang lahi ay ginawa gamit ang isang hindi gumaganang lukab, ang diameter nito ay katumbas ng diameter ng plastic metal liner, at ang linear na dimensyon ay katumbas ng haba ng tubular blank, isang die na may naka-calibrate na butas na matatagpuan sa pagitan ng upper at lower races, habang ang plastic metal liner kasama ang die ay ginawa na may posibilidad na baligtarin ang mga ito. .

2. Ang stamp ayon sa claim 1, na nailalarawan sa na ang die ay maaaring palitan, na may iba't ibang diameters ng naka-calibrate na butas.

PAHINA 124

LECTURE Blg. 17

Mga pagpapatakbo ng pagpapalit ng hugis ng sheet stamping. Crimping at pamamahagi

Balangkas ng lecture

1. Crimping.

1.1. Mga pangunahing teknolohikal na parameter ng crimping.

1.2. Pagpapasiya ng mga sukat ng paunang workpiece.

1.3. Pagpapasiya ng kinakailangang puwersa sa panahon ng crimping.

2. Pamamahagi.

2.1. Mga pangunahing teknolohikal na parameter ng pamamahagi.

2.2. Pagpapasiya ng mga sukat ng paunang workpiece.

3.3. Mga disenyo ng mamatay.

1. Crimping

Ang crimping ay isang operasyon na nagpapababa cross section ang bukas na dulo ng isang pre-drawn hollow na produkto o pipe.

Sa panahon ng crimping, ang bukas na dulo ng isang guwang na workpiece o pipe ay itinutulak sa hugis-funnel na gumaganang bahagi ng matrix, na may hugis. tapos na produkto o intermediate transition (Larawan 1). Ang ring matrix ay may gumaganang lukab na may isang rectilinear, na nakahilig sa axis ng symmetry o curvilinear generatrix.

Figure 1 - Scheme ng proseso ng crimping

Kung ang crimping ay isinasagawa sa isang libreng estado, nang walang backpressure ng workpiece mula sa labas at mula sa loob, tanging ang seksyon nito na matatagpuan sa lukab ng matrix ay plastik na deformed, ang natitira ay deformed elastically. Ang mga leeg ng cylindrical cans, aerosol packaging cans, iba't ibang pipeline adapters, sleeve necks, at iba pang mga produkto ay ginawa sa pamamagitan ng crimping.

1.1. Pangunahing teknolohikal na mga parameter ng crimping

Sa panahon ng crimping, ang deformable na bahagi ng workpiece ay nasa volumetrically deformed at volumetrically stressed state. Sa meridional at circumferential na mga direksyon ay may mga compressive deformation at compressive stresses; Kung iyan ang tadhana panloob na ibabaw ng isang guwang na workpiece sa panahon ng crimping ay hindi na-load, at sa isang medyo manipis na pader na workpiece ito ay maliit kumpara sa, pagkatapos ay maaari naming ipagpalagay na ang stress state diagram ay magiging flat biaxial compression sa meridian at circumferential na direksyon. Bilang isang resulta, ang ilang mga pampalapot ng mga pader ay nangyayari sa gilid ng produkto.

Ang deformation sa panahon ng crimping ay tinatantya ng crimping coefficient, na ang ratio ng diameter ng workpiece sa average na diameter ng deformed na bahagi nito:

Ang dami ng pampalapot ay maaaring matukoy ng formula:

kung saan ang kapal ng pader ng workpiece, mm;

kapal ng pader sa gilid ng produkto pagkatapos ng crimping, mm;

diameter ng guwang na workpiece, mm;

diameter ng tapos na produkto (pagkatapos ng crimping), mm;

crimp ratio.

Para sa manipis na materyales ( 1.5 mm) diameter ratio ay kinakalkula ng mga panlabas na sukat, at para sa mas makapal - sa pamamagitan ng average na diameters. Ang mga crimping coefficient para sa mga produktong bakal ay 0.85 0.90; para sa tanso at aluminyo 0.8-0.85. Limitahan ang crimp ratio

Ito ay itinuturing na isa kung saan ang workpiece ay nagsisimulang mawalan ng katatagan at bumubuo ng mga transverse folds dito. Ang limitasyon ng crimp coefficient ay depende sa uri ng materyal, ang magnitude ng friction coefficient at ang taper angle ng crimp matrix.

nasaan ang lakas ng ani ng materyal;

P - linear hardening modulus;

 - koepisyent ng friction; = 0,2 -0,3;

 - matrix taper anggulo.

Pinakamainam na anggulo Ang taper ng matrix na may magandang lubrication at malinis na ibabaw ng workpiece ay 12…16 , na may mas kaunti kanais-nais na mga kondisyon alitan 20…25 .

Ang bilang ng mga crimp ay maaaring matukoy ng formula:

Kinakailangan ang pagsusubo sa pagitan ng mga operasyon ng crimping. Ang mga sukat ng bahagi pagkatapos ng crimping ay tumaas dahil sa pag-spring ng 0.5...0.8% ng mga nominal na sukat.

Ang crimping ay isinasagawa sa ilalim ng mga kondisyon ng hindi pantay na compression sa axial at circumferential na direksyon. Sa ilang mga kritikal na halaga ng compressive stresses at  lokal na pagkawala ng katatagan ng workpiece ay nangyayari, na nagreresulta sa natitiklop.

A) b) c) d)

Larawan 2 Mga posibleng opsyon pagkawala ng katatagan sa panahon ng crimping: a), b) pagbuo ng mga transverse folds; c) pagbuo ng mga longitudinal folds; d) plastic deformation ng ilalim

Dahil dito, ang kritikal na halaga ng crimp coefficient ay kinokontrol ng lokal na pagkawala ng katatagan. Upang maiwasan ang pagbuo ng mga fold sa panahon ng crimping, isang straightening rod ay ipinasok sa workpiece.

Ang kritikal na crimping coefficient, ang dimensional na katumpakan ng mga bahagi na nakuha sa pamamagitan ng crimping, ay makabuluhang nakasalalay sa mga anisotropic na katangian ng materyal na workpiece. Sa pagtaas ng normal na anisotropy coefficient R tumataas ang limiting crimp ratio ( K = D / d )*** K = d / D mas kaunti, dahil sa parehong oras, ang paglaban ng mga pader ng workpiece sa pampalapot at pag-umbok ay tumataas. Ang kinahinatnan ng planar anisotropy sa panahon ng crimping ay ang pagbuo ng mga scallop sa gilid na seksyon ng crimped workpiece. Nangangailangan ito ng kasunod na pagbabawas at, samakatuwid, nadagdagan ang pagkonsumo ng materyal.

Ang anggulo ng pagkahilig ng bumubuo ng matrix para sa crimping ay pinakamainam na halaga, kung saan ang meridional stress ay minimal, sa

 .

Kung  0.1, kung gayon = 21  36  ; at kung  0.05, kung gayon = 17  .

Kapag ang crimping sa isang conical die na may gitnang butas, ang gilid na bahagi ng workpiece, kapag lumilipat mula sa isang conical sa isang cylindrical na lukab, yumuko (umiikot) at pagkatapos, habang dumadaan ito, muling nakakakuha cylindrical na hugis, iyon ay, ang gilid na bahagi ng workpiece ay halili na baluktot at itinuwid sa ilalim ng impluwensya ng mga baluktot na sandali. Ang radius ng curvature ng working edge ng matrix ay may malaking impluwensya sa katumpakan ng diameter ng naka-compress na bahagi ng workpiece (figure). Ito ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng katotohanan na ang natural na baluktot na radius (gilid na bahagi) ng workpiece ay may isang napaka-tiyak na halaga, depende sa kapal, diameter ng workpiece, at ang anggulo ng pagkahilig ng bumubuo ng matrix.

=  (2 kasalanan  ) .

Ang kapal ng gilid na bahagi ng workpiece ay maaaring matukoy ng sumusunod na formula: =; kung saan ang base ng natural logarithm.

Figure 3 Pag-crimping sa isang conical die na may gitnang butas

Kung  , pagkatapos ay ang elemento ng workpiece na lumilipat mula sa conical na bahagi ng deformation zone papunta sa nagresultang silindro ay nawawalan ng contact sa matrix at ang diameter ng cylindrical na bahagi ng naka-compress na bahagi o semi-tapos na produkto ay bumababa ng, iyon ay.

Kung, kung gayon ang hindi pangkaraniwang bagay na ito ay hindi nangyayari, at ang diameter ng naka-compress na bahagi ng workpiece ay tumutugma sa diameter ng working hole ng matrix.

Mula sa itaas ay sumusunod na ang radius ng matrix ay dapat matugunan ang sumusunod na kondisyon:

at ang posibleng pagbabago sa diameter ng cylindrical na bahagi ng naka-compress na bahagi ay maaaring matukoy ng formula:

1.3. Pagtukoy sa mga sukat ng orihinal na workpiece

Ang taas ng workpiece na inilaan para sa crimping, mula sa kondisyon ng pagkakapantay-pantay ng lakas ng tunog, ay maaaring matukoy gamit ang mga sumusunod na formula:

sa kaso ng cylindrical crimping (Fig. 4a)

sa kaso ng conical crimping (Fig. 4,b)

sa kaso ng spherical crimping (Fig. 4, c)

0.25 (1+).

Figure 4 Scheme para sa pagtukoy ng mga sukat ng workpiece

1.4 Pagpapasiya ng kinakailangang puwersa sa panahon ng crimping

Ang crimping force ay binubuo ng puwersa na kinakailangan para sa crimping mismo sa conical na bahagi ng matrix, at ang puwersa na kinakailangan upang yumuko (iikot) ang crimped edge hanggang sa huminto ito laban sa cylindrical belt ng die

Figure 5 Scheme para sa pagtukoy ng crimp force

Seksyon Oa tumutugma sa puwersa na kinakailangan upang yumuko ang gilid ng workpiece sa anggulo ng die taper; ang buong lugar Ov tumutugon; balangkas Araw tumutugma sa lakas; balangkas CD tumutugma sa pag-slide ng gilid ng workpiece kasama ang cylindrical belt ng matrix, bahagyang tumataas ang puwersa ng crimping.

Habang lumalabas ang workpiece sa matrix, bahagyang bumababa ang puwersa at nagiging katumbas ng puwersa sa panahon ng steady-state na proseso ng crimping Robzh.

Ang lakas ay tinutukoy ng formula:

=  1-  1+  +  1-  1+  3-2 cos  ;

saan  -extrapolated yield strength katumbas ng .

Ang crimping ay isinasagawa gamit ang crank at hydraulic presses. Kapag nagtatrabaho sa mga crank press, ang puwersa ay dapat tumaas ng 10-15

Kung  = 0.1…0.2; yun

S 4.7

Ang formula na ito ay nagbibigay ng medyo tumpak na pagkalkula kung kailan 10…30  ; ,1…0.2

Ang tinatayang puwersa ng pagpapapangit ay maaaring matukoy ng formula:

2.Pagpapatakbo ng dispensing

Ang operasyon ng pamamahagi na ginamit upang makatanggap iba't ibang bahagi at semi-tapos na mga produkto na may variable na cross-section, ay nagbibigay-daan sa iyo upang madagdagan ang diameter ng gilid na bahagi ng isang guwang na cylindrical na workpiece o pipe (Larawan 6).

Bilang resulta ng prosesong ito, mayroong isang pagbawas sa haba ng generatrix ng workpiece at ang kapal ng pader sa zone ng plastic deformation, na sumasaklaw sa isang lugar na may tumaas na mga transverse na sukat. Ang dispensing ay isinasagawa sa selyo gamit ang isang conical punch, na nagpapabago sa guwang na workpiece sa anyo ng isang piraso ng tubo, isang baso na nakuha sa pamamagitan ng pagguhit, o isang welded ring shell, na tumagos dito.

A) b) c)

Figure 6. - Mga uri ng mga bahagi na nakuha sa pamamagitan ng pamamahagi: a)

2.1. Pangunahing teknolohikal na mga parameter ng pamamahagi

Ang antas ng pagpapapangit sa mga teknolohikal na kalkulasyon ay tinutukoy ng koepisyent ng pagpapalawak, na kung saan ay ang ratio ng pinakamalaking diameter ng deformed na bahagi ng produkto sa orihinal na diameter ng cylindrical workpiece:

Ang pinakamaliit na kapal ng workpiece ay matatagpuan sa gilid ng nagresultang bahagi at tinutukoy ng formula:

Kung mas malaki ang koepisyent ng pagpapalawak, mas malaki ang pagnipis ng pader.

Ang kritikal na antas ng pagpapapangit ay kinokontrol ng isa sa dalawang uri ng pagkawala ng katatagan: natitiklop sa base ng workpiece at ang hitsura ng isang leeg, na humahantong sa pagkawasak - isang crack, sa isa o sabay-sabay na ilang mga seksyon ng gilid ng deformed bahagi ng workpiece (Larawan 7).

Figure 7 Mga uri ng pagkawala ng katatagan sa panahon ng pagkalat: a) natitiklop sa base ng workpiece; b) ang hitsura ng isang leeg

Ang hitsura ng isa o ibang uri ng depekto ay nakasalalay sa mga katangian ng mekanikal na katangian ng materyal ng workpiece, ang kamag-anak na kapal nito, ang anggulo ng pagkahilig ng punch generatrix, ang mga kondisyon ng contact friction at ang mga kondisyon para sa pag-secure ng workpiece sa die. . Ang pinaka-kanais-nais na anggulo ay mula sa 10 hanggang 30  .

Ang ratio ng pinakamalaking diameter ng deformed na bahagi ng workpiece sa diameter ng orihinal na workpiece, kung saan maaaring mangyari ang lokal na pagkawala ng katatagan, ay tinatawag na limiting expansion coefficient.

Ang pinakamataas na ratio ng pamamahagi ay maaaring 10...15% na mas malaki kaysa sa ipinahiwatig sa Talahanayan 1.

Sa kaso ng isang operasyon na may pagpainit, ang workpiece ay maaaring 20...30% na mas malaki kaysa sa walang pag-init. Pinakamainam na temperatura pagpainit: para sa bakal 08kp 580…600 MAY; tanso L63 480…500 C, D16AT 400…420  C.

Talahanayan 1 Mga halaga ng koepisyent ng pamamahagi

Ang puwersa ng pamamahagi ay maaaring matukoy ng formula:

kung saan C coefficient depende sa distribution coefficient.

Sa.

2.3. Pagtukoy sa mga sukat ng orihinal na workpiece

Ang haba ng workpiece ay tinutukoy mula sa kondisyon na ang dami ng workpiece at ang bahagi ay pantay, at ang diameter at kapal ng pader ay ipinapalagay na katumbas ng diameter at kapal ng pader ng cylindrical na seksyon ng bahagi. Pagkatapos ng pagpapalawak, ang conical na seksyon ng bahagi ay may hindi pantay na kapal ng pader, na nag-iiba mula hanggang.

Ang longitudinal na haba ng workpiece ay maaaring matukoy gamit ang mga sumusunod na formula:

1. kapag namamahagi ayon sa scheme a) (Larawan 8):

Figure 8. Scheme para sa pagkalkula ng paunang workpiece

2. kapag namamahagi ayon sa scheme b) kung ang baluktot na radii ng workpiece kapag inilipat ito sa conical na bahagi ng suntok at iniiwan ito ay katumbas ng bawat isa at ang kanilang mga halaga ay tumutugma sa:

2.4. Mga disenyo ng mamatay

Ang disenyo ng dispensing die ay nakasalalay sa kinakailangang antas ng pagpapapangit. Kung ang antas ng pagpapapangit ay hindi malaki at ang koepisyent ng pagpapalawak ay mas mababa sa maximum, kung gayon ang lokal na pagkawala ng katatagan ay hindi kasama. Sa kasong ito, ang mga bukas na dies ay ginagamit nang walang backpressure sa isang cylindrical na seksyon ng workpiece.

Sa mataas na grado pagpapapangit, kapag ang koepisyent ay mas malaki kaysa sa limitasyon, namamatay na may isang sliding support sleeve ay ginagamit, na lumilikha ng back pressure sa cylindrical na seksyon ng workpiece (Fig. 9).

Ang sliding sleeve 4 ay ibinababa sa pamamagitan ng length-adjustable pushers 3, na naka-mount sa itaas na plate 1, na nag-aalis ng posibilidad ng pagkurot ng workpiece sa contact area ng punch 2, workpiece at sliding sleeve 4. Ang paggamit ng isang selyo na may sliding sleeve support ay nagbibigay-daan sa pagtaas ng antas ng pagpapapangit ng 25 30% .

Figure 9 - Diagram ng isang stamp para sa dispensing na may back pressure: 1-top plate; 2-suntok; 3tulak; 4-sliding bushing; 5-mandrel; 6-springs; 7-plate sa ibaba

Ang maximum na antas ng pagpapapangit sa panahon ng pagpapalawak na may isang conical punch ay maaari ding tumaas kung ang isang maliit na flange na may lapad sa panloob na radius ng baluktot ay nakuha sa gilid ng workpiece (Larawan 10). Sa panahon ng pagpapalawak, ang flange ay sumisipsip nang walang pagkasira ng mas mataas na circumferential tensile stresses kaysa sa gilid ng workpiece na walang flange. Sa kasong ito, ang pinakamataas na antas ng pagpapapangit ay tataas ng 15 20%.

Figure 10 - Scheme ng pamamahagi ng isang workpiece na may maliit na flange

Ang pamamahagi ng mga blangko sa mga dies ay maaaring gawin gamit ang mechanical at hydraulic presses.

Ang modelo ng utility ay nauugnay sa pagbuo ng metal, lalo na sa pag-stamp ng mga bahagi na may nababanat na media mula sa mga tubular na blangko. Ang selyo ay naglalaman ng isang matrix na binubuo ng itaas at ibabang bahagi, isang suntok, at isang nababanat na daluyan. Ang matrix ay matatagpuan sa isang lalagyan at isang tubular na blangko na may isang nababanat na daluyan na inilagay sa loob nito ay isang butas ng variable na diameter ay ginawa sa ibaba at itaas na bahagi ng matrix, na nagsisiguro ng pag-crimping ng mga dulo ng mga seksyon ng; ang tubular na blangko at pamamahagi ng gitnang bahagi nito. Ang teknikal na resulta ay binubuo sa pagtaas ng mga teknolohikal na kakayahan ng pagpapatakbo ng mga bahagi ng panlililak mula sa mga tubular na blangko dahil sa sabay-sabay na pagganap ng crimping at pamamahagi ng tubular na blangko.

Ang modelo ng utility ay nauugnay sa pagbuo ng metal, lalo na sa pag-stamp ng mga bahagi na may nababanat na media mula sa mga tubular na blangko.

Ang isang aparato para sa pamamahagi ng mga tubo ay kilala (Paggamit ng polyurethane sa sheet metal stamping production / V.A. Khodyrev - Perm: 1993. - p. 218, tingnan ang p. 125), na binubuo ng isang split matrix at isang suntok. Ang matrix ay naglalaman ng isang pantubo na blangko, sa loob kung saan inilalagay ang isang nababanat na daluyan. Ginagawang posible ng device na ito na makagawa ng mga bahagi mula sa mga tubo sa pamamagitan ng paglalagay ng tubular blank na may elastic media sa isang matibay na matrix.

kapintasan ng device na ito namamalagi sa mababang teknolohikal na kakayahan nito. Pinapayagan lamang ng aparato ang pagpapalawak ng tubo, na nagpapakita ng sarili sa isang pagtaas sa laki ng cross-sectional ng tubular na blangko, na tinutukoy ng paglilimita ng koepisyent ng pagbuo.

Ang layunin ng inaangkin na modelo ng utility ay upang madagdagan ang mga teknolohikal na kakayahan ng pagpapatakbo ng mga panlililak na bahagi mula sa mga tubular na blangko. Ang teknikal na resulta na nakamit ng inaangkin na modelo ng utility ay upang mapataas ang mga teknolohikal na kakayahan ng pagpapatakbo ng mga bahagi ng panlililak mula sa mga tubular na blangko dahil sa sabay-sabay na pagganap ng crimping at pamamahagi ng tubular blank.

Ito ay nakamit sa pamamagitan ng katotohanan na sa stamp para sa pamamahagi at pag-crimping ng isang tubular billet, na naglalaman ng isang matrix na binubuo ng itaas at mas mababang mga bahagi, isang suntok, isang nababanat na daluyan, sa ibaba at itaas na bahagi ng matrix mayroong isang butas ng variable. diameter, na nagsisiguro sa pag-crimping ng mga dulong seksyon ng tubular billet at pamamahagi ng mga gitnang bahagi nito.

Ano ang bago sa inaangkin na aparato ay ang matrix ay matatagpuan sa isang lalagyan at sa ibaba at itaas na bahagi ng matrix ay may isang butas ng variable na diameter, na nagsisiguro sa pag-crimping ng mga dulo na seksyon ng tubular workpiece at pamamahagi ng gitnang bahagi nito.

Dahil sa ang katunayan na ang matrix, na binubuo ng itaas at mas mababang mga bahagi, ay matatagpuan sa lalagyan, ang maaasahang paggalaw ng itaas na bahagi ng matrix ay tinitiyak, dahil ang lalagyan ay nagsisilbing gabay para dito. Dahil sa ang katunayan na sa ibaba at itaas na bahagi ng matrix mayroong isang butas ng variable na diameter, na nagsisiguro sa compression ng mga dulo na seksyon ng tubular workpiece at ang pamamahagi ng gitnang bahagi nito, kasama ng iba pang mga tampok, sabay-sabay na compression ng mga dulo ng tubular workpiece at ang pamamahagi ng gitnang bahagi nito ay natiyak. Dahil sa ang katunayan na sa mga bahagi ng matrix ay may isang butas ng variable na diameter upang sa mga lugar na iyon ng matrix kung saan naka-install ang mga dulo na seksyon ng tubular workpiece, ang diameter ng butas ay ginawang mas maliit kaysa sa diameter ng pipe. workpiece, titiyakin nito ang compression ng mga end section ng workpiece. Dahil sa ang katunayan na ang diameter ng butas ay variable, ibig sabihin, ito ay ginawang mas malaki kaysa sa diameter ng tubular blank sa mga bahagi ng matrix kung saan ang gitnang bahagi ng tubular blank ay, posible na ipamahagi ang gitna nito. bahagi. Bilang karagdagan, ang paggawa ng mga butas sa mga bahagi ng matrix na may variable na diameter, i.e. mula sa isang diameter na mas maliit kaysa sa diameter ng pipe blangko sa isang diameter na mas malaki kaysa sa diameter ng pipe blangko, nagbibigay patayong pag-install blangko ang tubo sa matris.

Ang disenyo ng die ay nagbibigay-daan para sa sabay-sabay na pag-crimping ng mga dulong seksyon ng pipe na blangko at pamamahagi ng gitnang bahagi nito.

Hindi alam ng aplikante ang mga bagay na may ganitong hanay ng mga mahahalagang tampok, samakatuwid, ang inaangkin teknikal na solusyon may bago.

Ang modelo ng utility ay inilalarawan nang grapiko. Ang figure ay nagpapakita ng selyo para sa pamamahagi at pag-crimping ng tubular blank.

Ang selyo ay may kasamang mas mababang bahagi 1 ng matrix, isang lalagyan 2. Ang isang tubular na blangko 3 ay naka-install nang patayo sa ibabang bahagi 1 ng matrix , polyurethane granules. Ang natapos na bahagi 6 ay nakuha mula sa workpiece 3. Ang nababanat na daluyan 5 ay matatagpuan sa tubular workpiece 3 at sa butas 8 ng variable diameter sa itaas na bahagi 4 ng matrix at sa butas 7 ng variable diameter sa ibabang bahagi 1 ng matrix; ang selyo ay may kasamang suntok 9.

Ang selyo ay gumagana tulad ng sumusunod: ang ibabang bahagi 1 ng matrix ay naka-install sa lalagyan 2, isang tubular na blangko 3 ay patayo na ipinasok sa loob ng ibabang bahagi ng matrix, at ang itaas na bahagi 4 ng matrix ay naka-install sa itaas. Ang nababanat na daluyan 5 ay ibinubuhos sa butas 8 sa itaas na bahagi 4 ng matrix sa tubular workpiece 3 at sa butas 7 sa ibabang bahagi 1 ng matrix. Sa pamamagitan ng paggalaw ng press slide (hindi ipinapakita sa figure) na may puwersa P, gumagalaw ang suntok 9, na nagiging sanhi ng paggalaw ng itaas na bahagi 4 ng matrix, na humahantong sa paggalaw ng tubular workpiece 3 sa butas 8 ng variable diameter sa itaas na bahagi 4 ng matrix at sa paggalaw ng tubular workpiece 3 sa butas 7 ng variable diameter sa ibabang bahagi 1 ng matrix, na humahantong sa compression ng mga dulo na seksyon ng tubular workpiece 3. Force P ay din ipinadala sa nababanat na daluyan 5, kung saan ito naman ay ipinadala sa mga dingding ng pantubo na workpiece 3, na humahantong sa pamamahagi ng gitnang bahagi nito. Matapos maabot ng press slide at punch 9 ang pinakamataas na posisyon sa itaas, ang natapos na bahagi 6 at ang nababanat na daluyan 5 ay tinanggal sa reverse order.

Isang selyo para sa pamamahagi at pag-crimping ng isang pantubo na workpiece, na naglalaman ng isang matrix na binubuo ng itaas at mas mababang mga bahagi, isang suntok, isang nababanat na daluyan, na nailalarawan sa na ang matrix ay matatagpuan sa isang lalagyan at ginawa gamit ang mga butas ng variable na diameter sa ibaba. at itaas na mga bahagi upang payagan ang pag-crimping ng mga dulong seksyon ng tubular workpiece at sabay-sabay na pamamahagi ng gitnang bahagi nito.

O DESCRIPTION ()664722

IMBENTO AT AKO

Unyon ng mga Sobyet

sosyalista

D. N. Korneev (71) Aplikante (54) STAMP FOR CRIMPING TUBULAR BILLETS

Ang imbensyon ay nauugnay sa pagbubuo ng metal at maaaring gamitin para sa pagtatatak ng mga bahagi pangunahin mula sa manipis na sheet na mga materyales.

Kilala ang crimping dies, na binubuo ng isang ibabang bahagi na nakalagay sa press table at isang upper crimping die na may spring-loaded na ejector (1) na nakalagay nang concentrically sa loob nito.

Ang workpiece ay inilalagay sa ibabang bahagi, at ang crimping ay ginagawa ng upper die gamit ang isang press blow; Ang kawalan ng kilalang selyo ay maaari lamang itong mag-crimp ng mga bahagi na may medyo makapal na pader. Ang ratio ng kapal ng materyal sa diameter ng crimping contour kapag ang crimping sa isang kilalang selyo ay tinutukoy at, upang maiwasan ang pagbuo ng mga fold, hindi ito dapat lumampas sa ilang mga halaga.

Ito ay kilala na ang disbentaha na ito ay bahagyang inalis sa isang selyo para sa crimping guwang workpieces, na naglalaman ng isang coaxially naka-install na suntok, isang clip para sa panlabas na suporta ng workpiece, isang matrix, isang mandrel at isang ejector Ang mandrel ay ginawa sa anyo ng mga bushings gawa sa nababanat na materyal na naka-mount sa suntok at concentrically naka-install, at sa ejector isang profiled liner ay naka-install na akma sa butas sa panloob na manggas ng mandrel. Ang kawalan ng naturang selyo ay maaari lamang itong magkupit ng guwang sa pamamagitan ng mga workpiece na walang ilalim (2).

Mayroon ding isa pang kilalang selyo para sa crimping thin-walled workpieces, na naglalaman ng base, matrix at clamping means, kabilang ang elastic punch na may punch holder, at elastic buffer. Ang matrix ay ginawa sa anyo ng dalawang coaxially na matatagpuan na mga bahagi, ang isa ay naka-mount sa

15 sa base at spring-loaded sa direksyon ng ehe, at ang isa ay naka-install nang concentrically kasama ang suntok na may posibilidad ng paggalaw ng ehe kasama nito, habang ang nababanat na buffer ay inilalagay sa kahabaan ng axis ng stamp sa pagitan ng punch holder at ng ibang bahagi ng dies at may higit na tigas kaysa sa nababanat na suntok (3).

Ang selyo ay gumagana tulad ng sumusunod.

Ang workpiece ay naka-install sa ibabang bahagi ng matrix. Kapag ang press slide ay gumagalaw pababa, ang parehong bahagi ng matrix ay sarado, ang nababanat na suntok, pag-compress, ay pumupuno sa buong espasyo ng matrix, pagpindot sa workpiece laban sa mga dingding ng matrix. Sa karagdagang paggalaw ng slider, ang itaas na bahagi ng matrix 664722 ay pinipiga ang workpiece, at ang punch holder ay gumagalaw paitaas, na pinipiga ang nababanat na buffer.

Ang aparatong ito ay pinakamalapit sa imbensyon sa mga tuntunin ng teknikal na kakanyahan at nakamit na resulta.

Gayunpaman, ang presyon kung saan idiniin ng nababanat na suntok ang workpiece laban sa mga dingding ng matrix ay nagbabago sa buong haba ng stroke ng press slide, na umaabot sa pinakamataas na halaga sa dulo ng paglipat. Ito ay hindi adjustable at sa huli ay depende sa higpit at pangkalahatang sukat nababanat na buffer.

Ang mga teknolohikal na kakayahan ng selyo ay limitado kapag crimping guwang bahagi na may ilalim. Kapag nag-crimping ng isang bahagi na walang ilalim, ang crimped workpiece, sa simula ng pataas na paggalaw ng itaas na bahagi ng die, ay pinindot laban sa matrix na may isang nababanat na suntok hanggang ang nababanat na suntok ay makuha ang orihinal na hugis nito. Kapag nag-crimping ang mga dingding ng isang sisidlan na may ilalim, ang lahat ng presyon na lumilikha ng isang nababanat na buffer sa loob ng workpiece ay hinihigop ng mga dingding ng sisidlan. Ang sitwasyong ito ay ginagawang posible na i-crimp lamang ang mga sisidlan na sapat na malakas upang mapaglabanan ang presyon na nilikha sa panahon ng crimping.

Ang layunin ng pag-imbento ay upang palawakin ang mga teknolohikal na kakayahan ng selyo, lalo na upang magbigay ng posibilidad ng pag-crimping ng mga sisidlan na may medyo manipis na mga dingding at pagkakaroon ng ilalim nang walang pagbuo ng mga fold sa pamamagitan ng pagbibigay ng kakayahang pangalagaan ang puwersa ng pagpindot ng suntok.

Ang layuning ito ay nakamit sa pamamagitan ng katotohanan na ang kilalang selyo ay nilagyan ng hydraulic cylinder, ang katawan nito ay ginawa sa isang matrix kasama ang axis nito, at ang piston ay konektado sa isang nababanat na suntok, at isang hydraulic accumulator na konektado sa piston cavity. ng hydraulic cylinder Isang pipeline na may balbula na kumokontrol sa presyon ng likido.

Ang pagkakaroon ng haydroliko ay ginagawang posible upang ayusin, gamit ang mga balbula, ang presyon sa loob ng die (clamping force) sa kinakailangang lawak at alisin ang presyur na ito, alinsunod sa teknolohikal na pagiging posible, na hindi maaaring gawin sa mga kilalang dies.

Ang drawing ay nagpapakita ng cross-section ng isang stamp, at ang kalahati ng drawing sa kaliwa ng axis ay naglalarawan ng isang stamp sa bukas na posisyon, at ang kanan ay sarado.

Ang selyo ay binubuo ng isang crimping matrix 1, na naka-mount sa isang press slide, na may piston 2 na inilagay sa loob nito, sa ilalim kung saan ang isang suntok 3 na gawa sa nababanat na materyal ay naayos. Ang espasyo sa itaas ng piston ay konektado sa pamamagitan ng pipeline 4 na may hydraulic accumulator 5 through check balbula 6 at isang adjustable valve 7. Ang ibabang bahagi ng die, na naka-install sa press table, ay binubuo ng isang movable holder 8, spring-loaded na may spring 5

65 clamp 9, at isang nakapirming base 10, kung saan naka-install ang workpiece 11.

Ang selyo ay gumagana tulad ng sumusunod.

Ang workpiece 11 ay naka-install sa isang movable holder 8 sa base 10. Kapag ang press slide ay gumagalaw pababa, ang suntok 3 ay dumadampi sa ilalim ng workpiece, na-deform at napupuno ang cavity ng workpiece. Ang ibabang gilid ng crimping matrix 1 ay dumadampi sa lalagyan 8 at, na may karagdagang pababang paggalaw, ang elastic na suntok ay pumupuno sa buong lukab ng workpiece 11 at ang kono ng crimping matrix 1 bago ang base ng matrix cone ay dumampi sa itaas na gilid ng ang workpiece. Ang presyon sa itaas ng piston 2 ay tumataas sa panahon ng pagsasaayos ng balbula 7, at ang piston 2 ay nananatili sa lugar. Kapag ang slider ay higit na gumagalaw pababa, ang presyon sa itaas ng piston 2 ay tumataas nang husto, at ang likido, na nagtagumpay sa puwersa ng balbula spring 7, ay dumadaloy sa hydraulic accumulator 5. Ang piston 2 ay gumagalaw paitaas, at ang kono ng matrix 1 ay pinipiga ang dingding ng workpiece 11.

Kapag naabot ng slider ang pinakamababang posisyon nito, ang panlabas na presyon sa balbula 7 ay naglalabas ng presyon sa itaas ng piston 2 sa ilalim ng pagkilos ng isang nababanat na suntok

3, ang piston 2 ay gumagalaw paitaas, at ang nababanat na suntok ay bahagyang nagpapalaya sa lukab ng produkto. Kapag ang press slide ay gumagalaw paitaas, ang piston 2 ay gumagalaw pababa sa ilalim ng presyon ng hydraulic accumulator 5. Ang fluid ay pumapasok sa espasyo sa itaas ng piston sa pamamagitan ng check valve 6. Ang Bahagi 11 ay itinutulak palabas ng crimping die sa pamamagitan ng isang elastic na suntok 3.

Ang isang mahalagang punto para sa disenyo ng selyo ay ang kakayahang i-regulate ang presyon ng clamping at ilabas ang presyon na ito sa sandaling ang presyon sa loob ng workpiece ay nakikita ng matrix.

Ang parehong mga sitwasyong ito ay magkakasamang nagpapalawak ng mga teknolohikal na kakayahan ng selyo at ginagawang posible na i-crimp ang manipis na pader na mga bahagi na kasalukuyang ginagawa gamit ang umiinog na hood at, sa huli, nagbibigay ng mas mataas na produktibidad sa mga operasyong ito.

Formula ng imbensyon

Isang selyo para sa crimping tubular workpieces, na naglalaman ng isang holder na naka-mount sa base, isang matrix at isang pressing elastic punch na naka-install na coaxially sa matrix, na nailalarawan sa iyon, upang magbigay ng kakayahang i-regulate ang puwersa ng pagpindot ng suntok, nilagyan ito na may hydraulic cylinder, ang katawan nito ay ginawa sa matrix kasama ang axis nito, at ang piston ang hydraulic cylinder ay konektado sa isang nababanat na suntok, pati na rin ang isang hydraulic accumulator na konektado sa itaas na piston na lukab ng hydraulic cylinder sa pamamagitan ng isang pipeline na may balbula na kumokontrol sa presyon ng likido

Pinagsama-sama ni I. Kapitonov

Techred N. Stroganova

Mga Proofreader: L. Orlova at A. Galakhova

Editor V. Kukharenko

Order 82812 Ed. 337 Circulation 1034 Subscription

NGO Komite ng Estado USSR para sa mga Imbensyon at Pagtuklas

1I3035, Moscow, Ya-35, Raushskaya embankment, 4/5

Printing house, Sapunova Ave., 2

Mga mapagkukunan ng impormasyon na isinasaalang-alang sa panahon ng pagsusuri

1. Sheet stamping, atlas ng mga diagram, M., Mechanical Engineering, 1975, p 115, fig. 308.

30. Mga tipikal na disenyo dies para sa pagguhit ng mga bahagi na may flange, stepped at conical na mga hugis.

Gamit ang flange:

Ang isang tipikal na disenyo ng isang drawing die na may fold holder 2, na tumatakbo mula sa buffer ng isang unibersal na press, ay ipinapakita sa Fig. 229, a. Ang transmission link sa pagitan ng press buffer at ng fold holder ay ang buffer pins /. Ang natapos na bahagi ay tinanggal mula sa matrix 4 sa dulo ng pag-angat ng slider sa pamamagitan ng ejector 5 at ang pusher 6. Kung ang ilalim ng naselyohang bahagi ay flat at matatagpuan patayo sa drawing axis, pagkatapos ay kapag ang die ay sarado , may natitira pang gap z sa pagitan ng ejector 5 at ng upper plate 3, ibig sabihin, magtrabaho nang walang "mahirap" na suntok.

Proseso ng conversion stock ng sheet sa isang guwang na may paggamit ng isang fold holder ay sinamahan ng kumplikadong pag-load ng materyal, lalo na sa flange area. Ang flange ay nakakaranas ng tangential compression mula sa compressive stress a, (Fig. 229.6), na siyang pangunahing deformation ng materyal sa zone na ito, radial tension mula sa tensile stress o r at

paghubog.

Conical na hugis:

Ang pagguhit ng mababang conical na bahagi ay karaniwang ginagawa sa 1 operasyon, ngunit kumplikado sa pamamagitan ng katotohanan na ang sining. Ang pagpapapangit ng workpiece ay maliit (maliban sa mga lugar na katabi ng mga bilugan na gilid ng suntok), bilang isang resulta kung saan ang hood ay "bumabalik" at nawawala ang hugis nito. Samakatuwid, ito ay kinakailangan upang madagdagan ang presyon ng clamping at

kanin. 229. Pagguhit ng isang guwang na salamin na may clamping ng workpiece

lumikha ng makabuluhang tensile stress sa deformable workpiece na lumampas sa elastic limit

materyal, sa pamamagitan ng paggamit ng isang matrix na may tambutso (Fig. 134, a).

Sa Fig. Ang 134, b ay nagpapakita ng isa pang paraan ng pagguhit ng mababaw ngunit malalapad na cone (mga reflector ng lampara), na ginawa sa isang selyo na may conical clamp. Ang pagguhit ng ganitong uri ng mga bahagi ay maaari ding gawin nang maayos sa pamamagitan ng hydraulic stamping. Sa karamihan ng mga kaso, ang pagguhit ng mga conical na bahagi ng medium depth ay isinasagawa sa 1 operasyon. Sa pamamagitan lamang ng isang maliit na kamag-anak na kapal ng pangkabit, pati na rin sa pagkakaroon ng isang flange, kinakailangan ang 2 o 3 mga operasyon sa pagguhit. Kapag nagtatak ng mga bahagi mula sa medyo makapal na materyal (S/D)100>2.5, s

isang maliit na pagkakaiba sa diametrical na sukat, ang hood ay maaaring mangyari nang walang pagpindot, katulad ng hood mga cylindrical na bahagi. SA sa kasong ito kinakailangan ang pagkakalibrate sa dulo ng working stroke na may mapurol na suntok. Sa paggawa ng mga manipis na pader na conical na bahagi, nangangahulugan ito. Sa pagkakaiba sa mga diameter ng ibaba at itaas, ang isang mas simpleng bilugan na hugis na may isang ibabaw na katumbas ng ibabaw ng natapos na bahagi ay unang iginuhit, at pagkatapos ay isang natapos na bahagi ay nakuha sa isang pagkakalibrate stamp. anyo. Ang mga teknolohikal na kalkulasyon ng mga paglipat dito ay kapareho ng kapag gumuhit ng mga cylindrical na bahagi na may flange. mn = dn /dn-1, dn at dn-1 ay ang mga diameter ng kasalukuyan at nakaraang mga hood.

Hugis na hakbang:

Ang partikular na interes ay ang dalawahang proseso, na pinagsasama ang isang maginoo na hood sa isang inversion hood.

Ang nababaligtad na pagguhit ay nagdudulot ng mahusay na epekto kapag nakatatak ng mga bahaging hugis hakbang. Ang karaniwang halimbawa ay ang multi-step na proseso para sa pagtatatak ng malalalim na bahagi gaya ng mga headlight ng kotse. Una, ang isang silindro o hemisphere ay hinugot, at pagkatapos ay ang workpiece ay hinila sa tapat na direksyon (baligtad) upang makuha ang nais na hugis ng produkto.

Mga scheme ng reversible (reversible) hood

31. Mga tipikal na disenyo ng dies para sa flanging.

Ang mga flanging dies ay maaaring nahahati sa dalawang grupo: dies nang walang clamping ang workpiece at mga stamp na may clamping ang workpiece. Ang mga namamatay nang walang pag-clamping sa workpiece ay ginagamit lamang kapag nag-beading ng malalaking produkto, kung saan walang takot na ang workpiece ay ma-overstretch sa panahon ng beading. Ang buong clamping ng workpiece ay karaniwang maaaring makamit sa pamamagitan ng paggamit ng flanging dies ng pangalawang grupo na may malakas na presyon.

Sa Fig. 207, at ang isang flanging stamp ay ipinakita na may mas mababang clamp, na tumatakbo mula sa isang rubber buffer 1 na inilagay sa ilalim ng stamp, na nagpapadala ng presyon sa pamamagitan ng washer 2 at rods 3 sa pressure plate 5. Kapag ibinababa ang itaas na bahagi ng stamp, ang workpiece 6, inilatag sa plate 5 upang ang flanging punch 4 na may itaas na protrusion ay pumasok sa paunang butas, ay unang na-clamp ng matrix 7, at pagkatapos ay beaded. Ang pag-eject ng produkto mula sa tuktok ng die pagkatapos ng flanging ay maaaring gawin gamit ang isang kumbensyonal na matibay na ejector (rod) na gumagana mula mismo sa press, o, tulad ng ipinapakita sa figure, gamit ang mga spring 9 at ejector 8.

Kapag nag-flang ng mas malalaking produkto, sa halip na isang rubber buffer o spring, mas mainam na gumamit ng pneumatic o hydropneumatic device.

Sa Fig. 207, b ay nagpapakita ng katulad na selyo na may pang-itaas na pang-ipit para sa pag-flang sa isang butas sa tractor clutch. Dito, ang produkto 4 ay pinindot kapag ang itaas na bahagi ng die ay ibinaba ng plate 3, na nasa ilalim ng pagkilos ng labing-anim na spring 2 na matatagpuan sa isang bilog sa paligid ng flanging punch 1.

Ang pagpindot sa annular na bahagi ng materyal mula sa ibaba sa panahon ng proseso ng flanging at kasunod na pagbuga ng produkto mula sa matrix 5 pagkatapos ng flanging ay isinasagawa ng ejector 6, na tumatanggap ng paggalaw sa pamamagitan ng mga rod 7 mula sa mas mababang pneumatic cushion ng press.

32. Mga tipikal na disenyo ng mga selyo para sa pamamahagi.

Ang disenyo ng dispensing die ay depende sa kinakailangang antas ng pagpapapangit, kung saan

nailalarawan sa pamamagitan ng koepisyent ng pamamahagi Krazd. Kung ang Krazd > Krazd. limitasyon . , kapag ang lokal na pagkawala ng katatagan ay hindi kasama, pagkatapos ay isang simpleng bukas na selyo na may conical na suntok ay ginagamit

(para sa libreng pamamahagi) at isang mas mababang cylindrical clamp sa kahabaan ng inner diameter ng pipe na blangko, na nakatakda sa ibabang plato ng die.

Sa mas mataas na antas ng pagpapapangit,

kapag si Krazd< Кразд.прел . применяют штампы со скользящим внешним подпором (рис. 1).

Fig. 1. Namatay para sa pamamahagi ng mga dulo ng tubular blanks na may sliding external support.

Ang selyo ay binubuo ng isang upper plate 1 at isang conical punch 2 at rod pushers 3 na nakakabit dito Ang isang cylindrical support mandrel 5 ay naayos sa lower plate 7, ang diameter kung saan ang D ay katumbas ng panlabas na diameter ng pipe blangko. Ang manggas ng suporta 4 ay gumagalaw sa kahabaan ng mandrel, na sinusuportahan ng mga bukal 6. Kapag ang manggas ay nasa itaas na posisyon (ipinapakita sa figure na may putol-putol na linya), ang workpiece ay naka-install sa balikat ng mandrel 5, at ang workpiece ay nakausli mula sa ang manggas sa pamamagitan ng

(0.2-0.3) D.

Kapag ang tuktok ng mamatay ay ibinaba, ang conical na suntok ay pumapasok sa workpiece at nagsisimulang itulak ito palabas.

Kasabay nito, ang mga pusher 3 ay pumipindot sa support sleeve 4 (pag-compress sa mga spring 6) at inilipat ito pababa sa kahabaan ng mandrel, at sa gayon ay pinahihintulutan ang suntok na ganap na mapalawak ang blangko ng pipe hanggang

mga kinakailangang sukat. Sa panahon ng reverse stroke, itinataas ng spring 6 ang manggas 4 pataas kasama ang nakatatak na bahagi.

Ang operasyon ay pangunahing idinisenyo upang mapataas ang diameter ng isang cylindrical workpiece para sa

pagdugtong ng tubo. Ang pinakamainam na anggulo ng pamamahagi ay 10300.

Kung ang diameter ng paunang guwang na silindro ay d0, kung gayon ang pinakamalaking diameter ay d1, hanggang sa kung saan ang pamamahagi ay maaaring isagawa (Larawan 3).

d1 ,=Ksection * d0, kung saan ang Ksection ay ang expansion coefficient depende sa relatibong kapal

mga blangko. s/d0 =0.04 Ksection =1.46 s/d0 =0.14 Ksection =1.68. Ang kapal ng materyal ay bumababa sa panahon ng pamamahagi. Ang pinakamaliit na kapal sa punto ng pinakamalaking kahabaan ay tinutukoy ng

pormula. s1 = s √ 1/ Kseksiyon

Maaaring isagawa ang dispensing sa mga gilid ng isang guwang na workpiece o sa gitnang bahagi nito sa mga dies na may split dies, elastic media at iba pang mga pamamaraan.

Ang mga sukat ng workpiece para sa pamamahagi ay tinutukoy batay sa pagkakapantay-pantay ng mga volume ng workpiece at ang bahagi nang hindi isinasaalang-alang ang mga pagbabago sa kapal ng metal.

Fig. 3. a - nababanat na suntok. b- sa mga detachable matrice.

33. Mga tipikal na disenyo ng crimping dies.

Ang mga crimping dies ay nahahati sa dalawang grupo : namamatay para sa libreng crimping at namamatay gamit ang mga suporta sa workpiece. Mga selyo ng unang pangkat Mayroon lamang silang mga gabay na aparato para sa isang pantubo o guwang na workpiece, na walang panloob o panlabas na suporta, bilang isang resulta kung saan ang pagkawala ng katatagan sa panahon ng crimping ay posible. Upang maiwasan ang pagkawala ng katatagan, ang workpiece sa isang operasyon ay tumatanggap ng pagbabago ng hugis kung saan ang kinakailangang puwersa ng crimping ay magiging mas mababa kaysa sa kritikal.

kanin. 1. Mga scheme ng dies para sa libreng crimping ng mga dulo - mga bahagi.

Sa Fig. Ang Figure 1 ay nagpapakita ng dalawang diagram ng libreng crimping dies: sa unang stamp, ang dulo ng pipe 3 (Fig. 1, a) ay crimped sa isang stationary die, at sa pangalawang stamp, ang leeg ay crimped

sa isang guwang na produkto 3 (Fig. 1, b) ay isinasagawa ng isang movable matrix 1, na naayos sa itaas na plato ng die gamit ang isang matrix holder 5. Upang ayusin ang workpiece, mayroong isang cylindrical belt alinman sa matrix / , o sa plato 4. Ang pag-alis ng mga bahagi ay isinasagawa ng ejector 2, na pinapagana ng mas mababa o mula sa itaas na buffer. Ang haba ng naka-compress na bahagi ay itinakda sa pamamagitan ng pagbabago ng stroke ng pindutin.

Sa Fig. 2, a ay nagpapakita ng isang diagram ng isang mamatay na may panlabas na suporta; sa loob nito

ang bahagi ng workpiece na hindi napapailalim sa crimping ay sakop ng isang panlabas na singsing 2, na pumipigil sa pagkawala ng katatagan at pag-umbok ng workpiece palabas. Dahil dito, ang mga naturang dies ay maaaring makagawa ng mas malaking antas ng deformation kaysa sa mga dies na walang suporta. Upang mapadali ang pag-install ng mga workpiece at pag-alis ng mga crimped na bahagi mula sa holder 2, ito ay ginawang nababakas; sa hindi gumaganang estado, ito ay hindi naalis sa pamamagitan ng mga bukal 1. Ang clamp ay sarado sa paligid ng workpiece sa pamamagitan ng paggalaw sa itaas na bahagi ng die pababa na may mga wedges 4. Upang alisin ang naka-compress na bahagi mula sa matrix 5, ang die ay nilagyan ng isang ejector 3, na tumatakbo mula sa isang spring 6 o mula sa isang crossbar sa press slide.

Mayroon ding mga dies na may sliding outer ring na sumusuporta sa workpiece kasama ang buong undeformed na bahagi nito.

Sa Fig. 2, b at c show dies para sa pag-crimping sa dulong bahagi ng isang pipe o guwang na workpiece sa isang globo, nilagyan ng panlabas (Larawan 2, c) o panlabas at panloob (Larawan 2, b) na sumusuporta para sa workpiece.

kanin. 2. Mga diagram ng mga dies para sa pag-crimping ng mga dulo ng mga bahagi na may mga suporta Ang mga dies na ito ay nagbibigay-daan sa iyo na gumawa ng makabuluhang pagbabago sa hugis sa isang operasyon,

dahil sa kung saan ang bilang ng mga operasyon sa panahon ng multi-operation stamping ay nabawasan. Sa isang selyo na inilaan para sa pag-crimping sa dulong bahagi ng isang pipe (Larawan 2, b), ang pipe blangko ay naka-install sa puwang sa pagitan ng panlabas na sliding race 2 at ang panloob na rod base 3, kung saan mayroong isang hakbang upang suportahan ang dulo ng blangko. Ang isang insert ay pinindot sa butas ng baras 3, na may isang spherical na ulo kung saan ang workpiece ay crimped. Sa stamp para sa pag-crimping ng isang guwang na workpiece (Larawan 2, c), nawawala ang liner 6. Ang workpiece ay naka-install kasama ang holder 2 at ang base rod 3.

Kapag ang press slide ay gumagalaw pababa, ang matrix 1 ay gumagalaw sa sliding cage 2 pababa at i-compress ang workpiece sa kahabaan ng sphere. Gumagana ang clip mula sa ibabang buffer sa pamamagitan ng mga rod 4, na dumudulas sa ibabang plato 5. Ang bahagi ay itinutulak palabas kapag ang pindutin ay gumagalaw paitaas kasama ang insert 6, na konektado din sa ibabang buffer.

Ang operasyon ay malawakang ginagamit para sa paggawa ng mga kaso ng kartutso. Ang pinakamainam na anggulo ng taper ay 15-200. Tampok ng mga selyo May pangangailangan upang matiyak ang katatagan ng workpiece sa panahon ng proseso ng crimping. Ang mga namatay ay nahahati sa: 1. walang suporta sa workpiece 2. may suporta sa workpiece. Kung walang suporta ito ay bihirang ginagamit at para sa medyo makapal na pader na workpiece.

Posibilidad ng crimping cylindrical workpieces sa isang operasyon orped coefficient. crimping

d ,=Kobzh * D, kung saan ang Kdiv ay ang distribution coefficient depende sa mga tampok ng disenyo selyo at uri ng materyal. Talahanayan 5.

Ang Kobzh ay nakasalalay din sa kamag-anak na kapal ng materyal. Para sa banayad na bakal (α=200).- s/D=0.02 Kobzh

0.8; s/D=0.12 Kobzh =0.65.

Habang bumababa ang taper angle, bumababa ang halaga ng Kobj. Ang kapal ng pader sa crimp site ay tumataas dahil sa compression ng metal. Ang pinakamalaking kapal sa punto ng pinakamalaking compression ay tinutukoy ng formula.

s1 = s √ 1/ Kobzh

34. Disenyo ng mga dies na may gumaganang mga elemento na gawa sa matigas na haluang metal.

TV Ang haluang metal ay ceramic (hindi metal) carbide W. Tv. ang mga haluang metal ay may mas mataas na posibilidad na mabali, samakatuwid, kung ang mga espesyal na disenyo at mga kinakailangan sa teknolohiya ay natutugunan posible maaasahang operasyon namatay na may gumaganang mga elemento na gawa sa matitigas na haluang metal, ang tinatawag na hard alloy dies, at pinatataas ang kanilang tibay ng sampu at daan-daang beses kumpara sa mga dies na may steel working elements. Mga modernong disenyo carbide dies ay dapat magbigay ng mas mataas na tigas kumpara sa bakal, mas tumpak at maaasahang direksyon ng itaas na bahagi ng die na may kaugnayan sa ilalim, maximum na kalapitan ng shank axis sa gitna ng presyon ng die, tibay at pagiging maaasahan ng mga yunit ng pag-alis at nababanat na mga elemento, tumaas na resistensya ng pagsusuot ng mga strip ng gabay, isang posibleng mas malaking bilang ng muling paggiling at kakulangan ng konsentrasyon ng stress sa matigas na haluang metal.

Ang pagtaas ng katigasan at lakas ng mga slab ay nakakamit sa pamamagitan ng pagtaas ng kanilang kapal. Para sa mga matrice na may sukat ng plano na 350x200 mm, ang inirerekomendang kapal ng ilalim na plato ay 100-120 mm. Ang ibaba at itaas na mga plato at ang stack plate ay gawa sa 45 na bakal. Ang paglihis mula sa flatness ng matrix base at ang katabing ibabaw ng lower die plate, pati na rin ang likurang bahagi ng mga suntok na may punch holder at ang katabing ibabaw ng upper plate (o intermediate backing plate) ay hindi dapat lumampas sa 0.005 mm. Ang pagkabigong sumunod sa kinakailangang ito ay maaaring mabawasan ang tibay ng selyo nang maraming beses.

Ang mga carbide die screw ay gawa sa 45 steel at pagkatapos ay pinainit. Dapat itong isaalang-alang na kahit na ang bahagyang pag-uunat ng mga turnilyo ay humahantong sa pagbawas sa tibay ng mga carbide dies.

Ang isang mas tumpak at maaasahang direksyon ng itaas na bahagi ng carbide die na may kaugnayan sa mas mababang bahagi, kumpara sa bakal, ay nakakamit sa pamamagitan ng paggamit ng mga rolling guide (hindi bababa sa 4). Ang inirerekomendang pag-igting sa mga gabay ng bola ay 0.01-0.015 mm. Sa ilang mga kaso, ginagamit ang isang interference na 0.02, -0.03 mm. Ang pagtaas ng tensyon ay humahantong sa pagbaba sa tibay ng mga gabay. Gayunpaman, ipinapayong dagdagan ang pagkagambala kapag pinutol manipis na materyal kapal hanggang sa 0.5 mm o kapag nagtatrabaho sa pagod kagamitan sa pamamahayag. Ang tibay ng mga rolling guide ay 10-16 milyong operating cycle, depende sa dami ng tensyon. Ang mga haligi at bushings ay gawa sa bakal ШХ15. Pagkatapos ng paggamot sa init Ang kanilang tigas ay 59-63 HRCе. Ginagamit ang mga roller guide kapag naggupit ng materyal na hanggang 1.5 mm ang kapal.

Ang pag-aalis ng konsentrasyon ng stress sa matigas na haluang metal ay nakamit sa pamamagitan ng pag-ikot sa mga sulok sa mga bintana ng matrix na may radius na 0.2-0.3 mm (maliban sa gumaganang anggulo sa bintana ng step knife ng isang sequential stamp) at sa pamamagitan ng pagtukoy ng kapal ng matrix, ang pinakamababang lapad ng dingding nito at ang distansya sa pagitan ng mga gumaganang bintana batay sa kaukulang mga kalkulasyon.

Ang pagtiyak sa tibay at pagiging maaasahan ng mga elemento ng pagtanggal ng strip at paggabay ng strip ay nakakamit sa pamamagitan ng pagpapatibay ng mga stripper na may mga hardened steel plate at elemento ng carbide, gamit ang mga carbide guide rod at mga release agent para sa direksyon ng strip at pag-angat, at paggamit ng mga bagong disenyo ng stripper. Ang pinakakaraniwan ay dalawang uri ng mga peelers: ang mga nagbibigay ng direksyon ng strip habang ito ay gumagalaw sa ibabaw ng matrix (Larawan 1 a) at ang mga hindi nagbibigay nito (Larawan 1, b). Ang paggamit ng huli ay nangangailangan ng pagkakaroon ng magkakahiwalay na elemento sa selyo upang gabayan ang strip.

Sa karamihan ng mga kaso, ang mga gumagalaw na pullers ay ginagawa sa mga rolling guide. Ang mga gabay ay may pinakamalaking tigas kung ang mga haligi ay mahigpit na naayos sa puller (Larawan 2). Upang maiwasan ang mga pagbaluktot na nagreresulta mula sa pagkakaroon ng mga burr sa tape, ang puller ay hindi pinindot laban sa tape; ang agwat sa pagitan nito at ng composition-sheet tape ay 0.5-0.8 mm (Larawan 3).

Kapag pinuputol ang mga bahagi mula sa materyal na may kapal na higit sa 0.5 mm, bilang panuntunan,

mga selyo na may nakapirming tagabunot Ang mga bahaging naputol sa mga dies na ito ay bahagyang mas mababa sa flatness kaysa sa mga nakuha sa mga dies na may movable stripper, dahil ang pagputol ay nangyayari na may matalas na gumaganang mga gilid ng mga suntok at namatay. Ang pagtaas ng katigasan ng mga suntok ay nakakamit sa pamamagitan ng pagbabawas ng kanilang haba sa pinakamababang pinapayagan at paggamit ng mga stepped na suntok. Kinakailangan na ang suntok ay ligtas na nakakabit sa may hawak ng suntok. Bilang isang patakaran, ang kapal ng may hawak ng suntok ay dapat na hindi bababa sa 1/3 ng taas ng suntok.

Mga disenyo ng gumaganang bahagi ng dies. Ang mga disenyo ng carbide dies ay higit na nakasalalay sa mga pamamaraan ng paggawa ng mga pangunahing bahagi ng pagbuo ng form, sa partikular na mga matrice. Ang dalawang pinakakaraniwang paraan para sa pagproseso ng mga matrice ay ang paggiling ng brilyante at