Ang mga istruktura ng gusali ay dapat, una sa lahat, ay may sapat na pagiging maaasahan - iyon ay, ang kakayahang magsagawa ng ilang mga pag-andar sa naaangkop na mga kondisyon para sa isang tiyak na tagal ng panahon. Ang pagwawakas ng pagganap ng istraktura ng gusali ng hindi bababa sa isa sa mga nilalayon na pag-andar nito ay tinatawag na pagkabigo.

Kaya, ang kabiguan ay nauunawaan bilang ang posibilidad ng paglitaw ng tulad ng isang random na kaganapan, ang resulta kung saan ay panlipunan o pang-ekonomiyang pagkalugi. Ito ay pinaniniwalaan na ang istraktura sa sandaling naunang kabiguan ay napupunta sa isang limitadong estado.

Ang mga estado ng limitasyon ay ang mga estado na iyon, kung saan ang istraktura ay huminto upang matugunan ang mga kinakailangan na ipinataw dito, iyon ay, nawalan ito ng kakayahang labanan ang mga panlabas na pagkarga o tumatanggap ng mga hindi katanggap-tanggap na paggalaw o lokal na pinsala.

Ang mga dahilan para sa pagsisimula sa mga istruktura ng gusali Ang mga estado ng limitasyon ay maaaring mga labis na karga, mababang kalidad ng mga materyales kung saan ginawa ang mga ito, at higit pa.

Ang pangunahing pagkakaiba sa pagitan ng pamamaraan na isinasaalang-alang at mga nakaraang pamamaraan ng pagkalkula (pagkalkula batay sa pinahihintulutang mga stress) ay na dito ang mga estado ng limitasyon ng mga istraktura ay malinaw na itinatag at sa halip na isang solong kadahilanan sa kaligtasan k Ang isang sistema ng mga coefficient ng disenyo ay ipinakilala sa pagkalkula, na ginagarantiyahan ang disenyo na may isang tiyak na seguridad laban sa pagsisimula ng mga estadong ito sa ilalim ng mga pinaka-hindi kanais-nais (ngunit makatotohanang posible) na mga kondisyon. Sa kasalukuyan, ang paraan ng pagkalkula na ito ay tinatanggap bilang pangunahing opisyal.

Maaaring mawalan ng mga kinakailangang katangian ng pagganap ang mga reinforced concrete structure para sa isa sa dalawang dahilan:

1. Bilang resulta ng pagkaubos ng kapasidad na nagdadala ng pag-load (pagkasira ng materyal sa pinaka-load na mga seksyon, pagkawala ng katatagan ng mga indibidwal na elemento o ang buong istraktura sa kabuuan);

2. Dahil sa labis na mga deformation (deflections, vibrations, settlement), pati na rin dahil sa pagbuo ng mga bitak o ang kanilang labis na pagbubukas.

Alinsunod sa dalawang kadahilanang ito, na maaaring magdulot ng pagkawala ng mga katangian ng pagganap ng mga istruktura, ang mga pamantayan ay nagtatatag ng dalawang grupo ng kanilang mga limitasyon sa estado:

Sa pamamagitan ng kapasidad ng tindig (unang pangkat);

Ayon sa pagiging angkop para sa normal na paggamit (pangalawang pangkat).

Ang layunin ng pagkalkula ay upang maiwasan ang paglitaw ng anumang limitasyon ng estado sa istraktura na isinasaalang-alang sa panahon ng paggawa, transportasyon, pag-install at operasyon.

Ang mga kalkulasyon para sa mga limitasyon ng estado ng unang pangkat ay dapat tiyakin sa panahon ng pagpapatakbo ng istraktura at para sa iba pang mga yugto ng operasyon ang lakas nito, katatagan ng hugis, katatagan ng posisyon, pagtitiis, atbp.

Ang mga kalkulasyon para sa mga limitasyon ng estado ng pangalawang pangkat ay isinasagawa upang maiwasan ang labis na pagbubukas ng crack sa panahon ng pagpapatakbo ng istraktura at sa iba pang mga yugto ng operasyon nito, na humahantong sa napaaga na kaagnasan ng reinforcement, o ang kanilang pagbuo, pati na rin ang labis na paggalaw.

Mga kadahilanan sa pagkalkula

Ito ay mga load at mekanikal na katangian materyales (konkreto at pampalakas). Mayroon silang statistical variability o spread of values. Sa mga kalkulasyon para sa mga estado ng limitasyon, isinasaalang-alang nila (implicitly) ang pagkakaiba-iba ng mga naglo-load at mekanikal na mga katangian ng mga materyales, pati na rin ang iba't ibang hindi kanais-nais o kanais-nais na mga kondisyon ng operating para sa kongkreto at reinforcement, mga kondisyon para sa paggawa at pagpapatakbo ng mga elemento ng mga gusali at istruktura.

Ang mga pag-load, mekanikal na katangian ng mga materyales at mga koepisyent ng disenyo ay na-normalize. Kapag nagdidisenyo ng reinforced concrete structures, ang mga halaga ng load, resistances ng kongkreto at reinforcement ay itinatag ayon sa mga kabanata ng SNiP 2.01.07-85* at SP 52-101-2003.

Pag-uuri ng mga naglo-load. Karaniwan at disenyo ng mga pagkarga

Ang mga pagkarga at epekto sa mga gusali at istruktura, depende sa tagal ng kanilang pagkilos, ay nahahati sa permanente at pansamantala. Ang huli, naman, ay nahahati sa pangmatagalan, panandalian at espesyal.

Kabilang dito ang: ang bigat ng mga tao, mga materyales sa pagkumpuni sa mga lugar ng pagpapanatili at pagkumpuni ng kagamitan, mga pag-load ng niyebe na may ganap na pamantayang halaga, mga pag-load ng hangin, mga kargang nanggagaling sa panahon ng paggawa, transportasyon at pag-install ng mga elemento ng istruktura, at ilang iba pa.

Ang mga naglo-load alinsunod sa SNiP 2.01.07-85* ay nahahati din sa pamantayan at disenyo.

Ang mga karaniwang load o impact ay tinatawag na malapit sa magnitude hanggang sa pinakamalaki na posible sa panahon ng normal na operasyon ng mga gusali at istruktura. Ang kanilang mga halaga ay ibinibigay sa mga pamantayan.

Ang pagkakaiba-iba ng mga pag-load sa isang hindi kanais-nais na direksyon ay tinasa ng koepisyent ng pagiging maaasahan ng pagkarga γ f.

Ang kinakalkula na halaga ng load g para sa pagkalkula ng istraktura para sa lakas o katatagan ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng karaniwang halaga nito g p sa pamamagitan ng coefficient γ f, kadalasang mas malaki sa 1

Ang mga halaga ay naiiba depende sa likas na katangian ng mga pag-load at ang kanilang magnitude. Kaya, halimbawa, kapag isinasaalang-alang ang patay na timbang ng kongkreto at reinforced concrete structures = 1.1; kapag isinasaalang-alang ang sariling bigat ng iba't ibang mga screed, backfill, pagkakabukod, na isinasagawa sa pabrika, = 1.2, at sa site ng konstruksiyon = 1.3. Dapat tanggapin ang mga salik ng pagiging maaasahan ng pag-load para sa pantay na ipinamahagi na mga pagkarga:

1.3 - na may buong pamantayang halaga na mas mababa sa 2 kPa (2 kN/m2);

1.2 - na may buong karaniwang halaga na 2 kPa (2 kN/m2) o higit pa. Ang koepisyent ng pagiging maaasahan ng pag-load para sa sarili nitong timbang kapag kinakalkula ang istraktura para sa katatagan ng posisyon laban sa lumulutang, pagtaob at pag-slide, pati na rin sa iba pang mga kaso kapag ang pagbawas sa masa ay nagpapalala sa mga kondisyon ng operating ng istraktura, ay kinuha katumbas ng 0.9.

Ang mga kalkulasyon para sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat ay isinasagawa gamit ang mga karaniwang pagkarga o mga kinakalkula na kinuha gamit ang γ f = 1.

Ang mga gusali at istruktura ay napapailalim sa sabay-sabay na pagkilos ng iba't ibang mga pagkarga. Samakatuwid, ang pagkalkula ng isang gusali o istraktura sa kabuuan, o ang mga indibidwal na elemento nito, ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang pinaka-hindi kanais-nais na mga kumbinasyon ng mga load o pwersa na dulot ng mga ito. Hindi kanais-nais, ngunit totoo posibleng kumbinasyon ang mga naglo-load sa panahon ng disenyo ay pinili alinsunod sa mga rekomendasyon ng SNiP 2.01.07-85*.

Depende sa komposisyon ng mga pag-load na isinasaalang-alang, ang mga kumbinasyon ay nakikilala:

- basic, kabilang ang permanenteng, pangmatagalan at panandaliang pagkarga

Т = ΣТ post + ψ 1 ΣТ tagal + ψ 2 ΣТ maramihang,

kung saan T = M, T, Q;

ψ - koepisyent ng kumbinasyon (kung ang 1 panandaliang pag-load ay isinasaalang-alang, pagkatapos ay ψ 1 = ψ 2 = 1.0, kung ang kumbinasyon ay may kasamang 2 o higit pang mga panandaliang pag-load, pagkatapos ay ψ 1 = 0.95, ψ 2 = 0.9);

- espesyal, kabilang ang, bilang karagdagan sa pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pagkarga, isang espesyal na pagkarga (ψ 1 = 0.95, ψ 2 = 0.80).

BASE BLOCK AT MGA PUNDASYON

mga kalkulasyon batay sa mga estado ng limitasyon

Mga prinsipyo ng pagkalkula ng mga pundasyon batay sa mga estado ng limitasyon (I at II).

1 estado ng limitasyon– tinitiyak ang mga kondisyon para sa imposibilidad ng pagkawala ng kapasidad, katatagan at hugis na nagdadala ng pagkarga.

2 estado ng limitasyon– tinitiyak ang pagiging angkop para sa normal na operasyon ng mga gusali at istruktura habang pinipigilan ang mga pagpapapangit na lampas sa pamantayan (walang pagkawala ng katatagan na nangyayari).

Ang mga kalkulasyon ay palaging isinasagawa ayon sa 1 PS, at ayon sa 2 (para sa crack resistance) - para lamang sa mga nababaluktot na pundasyon (strip, slab).

Para sa 1 PS, ang mga kalkulasyon ay isinasagawa kung:

1) ang isang makabuluhang pahalang na pagkarga ay inilipat sa base.

2) ang pundasyon ay matatagpuan sa o malapit sa isang dalisdis, o ang pundasyon ay binubuo ng malalaking bumabagsak na mga plato ng lupa.

3) ang base ay binubuo ng dahan-dahang pag-compact ng water-saturated silt-clay soil na may water saturation index S r ≥ 0.8 at isang consolidation point na may y ≤10 7 cm 2 /year - ang lakas ng balangkas ng lupa sa neutral pressure.

4) ang base ay binubuo ng mabatong lupa.

Kondisyon ng disenyo para sa 1 PS:

F u – ultimate resistance force ng base,

γ c = 0.8..1.0 – hanay ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng pundasyon ng lupa,

γ n = 1.1..1.2 – reliability factor, depende sa layunin ng gusali.

2 PS - palaging isinasagawa.

S ≤ Su– tinatayang nahuli (sa P ≤ R), kung saan ang P ay ang presyon sa ilalim ng base ng pundasyon.

R – disenyo ng paglaban sa lupa.

Kakanyahan ng pamamaraan

Ang paraan ng pagkalkula ng mga istruktura batay sa mga estado ng limitasyon ay isang karagdagang pag-unlad ng paraan ng pagkalkula batay sa mga mapanirang pwersa. Kapag kinakalkula gamit ang pamamaraang ito, ang mga limitasyon ng estado ng mga istraktura ay malinaw na naitatag at isang sistema ng mga coefficient ng disenyo ay ipinakilala na ginagarantiyahan ang istraktura laban sa paglitaw ng mga estadong ito sa ilalim ng pinaka-hindi kanais-nais na mga kumbinasyon ng mga load at sa pinakamababang halaga. mga katangian ng lakas materyales.

Mga yugto ng pagkasira, ngunit ang kaligtasan ng istraktura sa ilalim ng pagkarga ay tinasa hindi sa pamamagitan ng isang synthesizing safety factor, ngunit sa pamamagitan ng isang sistema ng mga coefficient ng disenyo. Ang mga istrukturang idinisenyo at kinakalkula gamit ang limit state method ay medyo mas matipid.

2. Dalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon

Ang mga estado ng limitasyon ay itinuturing na mga kung saan ang mga istraktura ay hindi na nakakatugon sa mga kinakailangan na ipinataw sa kanila sa panahon ng operasyon, ibig sabihin, nawawalan sila ng kakayahang labanan ang mga panlabas na load at impluwensya o makatanggap ng mga hindi katanggap-tanggap na paggalaw o lokal na pinsala.

Ang mga reinforced concrete structures ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng pagkalkula para sa dalawang grupo ng mga estado ng limitasyon: para sa kapasidad ng tindig - ang unang grupo ng mga estado ng limitasyon; sa mga tuntunin ng pagiging angkop para sa normal na operasyon - ang pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon.

Ang pagkalkula batay sa mga estado ng limitasyon ng unang pangkat ay isinasagawa upang maiwasan ang:

Malutong, malapot o iba pang uri ng pagkabigo (pagkalkula ng lakas, isinasaalang-alang, kung kinakailangan, ang pagpapalihis ng istraktura bago ang pagkawasak);

pagkawala ng katatagan ng hugis ng isang istraktura (pagkalkula para sa katatagan ng manipis na pader na mga istraktura, atbp.) o posisyon nito (pagkalkula para sa pagbagsak at pag-slide retaining walls, eccentrically load matataas na pundasyon; pagkalkula para sa pag-akyat ng inilibing o mga tangke sa ilalim ng lupa at iba pa.);

pagkabigo sa pagkapagod (pagkalkula ng tibay ng mga istruktura sa ilalim ng impluwensya ng paulit-ulit na paglipat o pulsating load: crane beam, sleepers, frame foundation at sahig para sa hindi balanseng mga makina, atbp.);

pagkawasak mula sa pinagsamang impluwensya ng mga salik ng puwersa at di-kanais-nais na mga impluwensya panlabas na kapaligiran(pana-panahon o patuloy na pagkakalantad sa isang agresibong kapaligiran, papalit-palit na pagyeyelo at lasaw, atbp.).

Ang mga kalkulasyon batay sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat ay isinasagawa upang maiwasan ang:

pagbuo ng labis o matagal na pagbubukas ng mga bitak (kung, ayon sa mga kondisyon ng operating, ang pagbuo o matagal na pagbubukas ng mga bitak ay pinahihintulutan);

labis na paggalaw (mga pagpapalihis, mga anggulo ng pag-ikot, mga anggulo ng skew at mga amplitude ng vibration).

Ang pagkalkula ng mga limitasyon ng estado ng istraktura sa kabuuan, pati na rin ang mga indibidwal na elemento o bahagi nito, ay isinasagawa para sa lahat ng mga yugto: pagmamanupaktura, transportasyon, pag-install at pagpapatakbo; kung saan mga scheme ng disenyo dapat sumunod sa tinanggap mga nakabubuo na solusyon at bawat isa sa mga nakalistang yugto.

3. Mga salik sa pagkalkula

Mga kadahilanan sa disenyo - mga pag-load at mekanikal na katangian ng kongkreto at pampalakas (lakas ng makunat, lakas ng ani) - may pagkakaiba-iba ng istatistika (scatter of values). Ang mga pag-load at epekto ay maaaring mag-iba mula sa tinukoy na posibilidad na lumampas sa average na mga halaga, at ang mga mekanikal na katangian ng mga materyales ay maaaring mag-iba mula sa tinukoy na posibilidad ng pagbaba ng mga average na halaga. Isinasaalang-alang ng mga kalkulasyon para sa mga estado ng limitasyon ang pagkakaiba-iba ng istatistika ng mga pag-load at mekanikal na katangian ng mga materyales, mga kadahilanan na hindi pang-istatistika at iba't ibang hindi kanais-nais o kanais-nais na pisikal, kemikal at mekanikal na mga kondisyon para sa pagpapatakbo ng kongkreto at reinforcement, ang paggawa at pagpapatakbo ng mga elemento. ng mga gusali at istruktura. Ang mga pag-load, mekanikal na katangian ng mga materyales at mga koepisyent ng disenyo ay na-normalize.

Ang mga halaga ng mga naglo-load, paglaban ng kongkreto at reinforcement ay itinatag ayon sa mga kabanata ng SNiP na "Loads and Impacts" at "Concrete and Reinforced Concrete Structures".

4. Pag-uuri ng mga load. Karaniwan at disenyo ng mga pagkarga

Depende sa tagal ng pagkilos, ang mga load ay nahahati sa permanente at pansamantala. Ang mga pansamantalang pagkarga, naman, ay nahahati sa pangmatagalan, panandalian, at espesyal.

Ang mga load mula sa bigat ng load-bearing at nakapaloob na mga istraktura ng mga gusali at istruktura, ang masa at presyon ng mga lupa, at ang mga epekto ng prestressing reinforced concrete structures ay pare-pareho.

Ang mga pangmatagalang pagkarga ay sanhi ng bigat ng nakatigil na kagamitan sa mga sahig - mga makina, kagamitan, makina, lalagyan, atbp.; presyon ng mga gas, likido, butil-butil na katawan sa mga lalagyan; load sa mga bodega, refrigerator, archive, aklatan at katulad na mga gusali at istruktura; ang bahagi ng live load na itinatag ng mga pamantayan sa mga gusaling Pambahay, opisyal at sambahayan; pangmatagalang temperatura na mga teknolohikal na epekto mula sa nakatigil na kagamitan; load mula sa isang suspendido o isa overhead crane, na pinarami ng mga salik: 0.5 para sa mga medium-duty na crane at 0.7 para sa mga heavy-duty na crane; naglo-load ng niyebe para sa mga rehiyon ng klimatiko ng III-IV na may mga coefficient na 0.3-0.6. Ang mga ipinahiwatig na halaga ng mga crane, ang ilan ay pansamantala at pagkarga ng niyebe bumubuo ng bahagi ng kanilang buong halaga at kasama sa pagkalkula kapag isinasaalang-alang ang tagal ng pagkilos ng mga load ng mga ganitong uri sa displacement, deformation, at crack formation. Buong halaga Ang mga load na ito ay inuri bilang panandaliang.

Ang mga panandaliang pagkarga ay sanhi ng bigat ng mga tao, mga bahagi, mga materyales sa mga lugar ng pagpapanatili at pagkumpuni ng kagamitan - mga daanan at iba pang mga lugar na walang kagamitan; bahagi ng kargada sa mga palapag ng tirahan at mga pampublikong gusali; mga load na nagmumula sa panahon ng paggawa, transportasyon at pag-install ng mga elemento ng istruktura; mga load mula sa overhead at overhead crane na ginagamit sa pagtatayo o pagpapatakbo ng mga gusali at istruktura; niyebe at karga ng hangin; impluwensya ng klimatiko na temperatura.

Kasama sa mga espesyal na pagkarga ang: seismic at explosive impact; load na sanhi ng malfunction o pagkasira ng kagamitan at biglaang pagkagambala teknolohikal na proseso(halimbawa, na may matalim na pagtaas o pagbaba sa temperatura, atbp.); pagkakalantad sa hindi pantay na mga pagpapapangit ng base, na sinamahan ng isang radikal na pagbabago sa istraktura ng lupa (halimbawa, pagpapapangit ng mga subsidence na lupa sa panahon ng pagbabad o permafrost soils sa panahon ng defrosting), atbp.

Ang mga karaniwang pag-load ay itinatag ng mga pamantayan batay sa isang paunang natukoy na posibilidad na lumampas sa mga average na halaga o batay sa mga nominal na halaga. Ang mga karaniwang permanenteng pagkarga ay kinukuha batay sa mga halaga ng disenyo ng mga geometric at structural na mga parameter at sa average na mga halaga ng density. Ang karaniwang pansamantalang teknolohikal at pag-install na mga load ay nakatakda sa pinakamataas na halaga na ibinigay para sa normal na operasyon; snow at hangin - ayon sa average ng taunang hindi kanais-nais na mga halaga o ayon sa hindi kanais-nais na mga halaga na tumutugma sa isang tiyak na average na panahon ng kanilang mga pag-uulit.

Ang mga pag-load ng disenyo para sa pagkalkula ng mga istruktura para sa lakas at katatagan ay tinutukoy sa pamamagitan ng pag-multiply ng karaniwang pagkarga sa salik ng kaligtasan ng pagkarga Vf, kadalasang higit sa isa, halimbawa g=gnyf. Salik ng pagiging maaasahan mula sa bigat ng kongkreto at reinforced concrete structures Yf = M; sa bigat ng mga istrukturang gawa sa kongkreto na may magaan na pinagsama-samang (na may katamtamang density 1800 kg/m3 at mas mababa) at iba't ibang mga screed, backfill, mga materyales sa pagkakabukod na ginawa sa pabrika, Yf = l.2, sa panahon ng pag-install yf = \.3; mula sa iba't ibang pansamantalang pagkarga depende sa kanilang halaga yf = ito 2...1.4. Ang koepisyent ng labis na karga mula sa bigat ng mga istraktura kapag kinakalkula ang katatagan ng posisyon laban sa lumulutang, pagtaob at pag-slide, pati na rin sa iba pang mga kaso kapag ang pagbawas sa masa ay nagpapalala sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng istraktura, ay itinuturing na 7f = 0.9. Kapag kinakalkula ang mga istraktura sa yugto ng konstruksiyon, ang kinakalkula na panandaliang pagkarga ay pinarami ng isang kadahilanan na 0.8. Ang mga pag-load ng disenyo para sa pagkalkula ng mga istruktura batay sa mga deformation at displacement (para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon) ay kinuha katumbas ng mga karaniwang halaga na may coefficient Yf -1-

Kumbinasyon ng mga load. Ang mga istruktura ay dapat na idinisenyo para sa iba't ibang mga kumbinasyon ng mga naglo-load o kaukulang pwersa kung ang pagkalkula ay isinasagawa gamit ang isang inelastic scheme. Depende sa komposisyon ng mga naglo-load na isinasaalang-alang, ang mga sumusunod ay nakikilala: pangunahing mga kumbinasyon, na binubuo ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pag-load o pwersa mula sa mababang boltahe na mga pagkarga; mga espesyal na kumbinasyon na binubuo ng pare-pareho, pangmatagalan, posibleng panandalian at isa sa mga espesyal na pagkarga o pagsisikap mula sa kanila.

Isinasaalang-alang ang lahat ng pangkat ng mga pangunahing kumbinasyon ng pagkarga. Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga pangunahing kumbinasyon ng unang pangkat, ang pare-pareho, pangmatagalan at isang panandaliang pagkarga ay isinasaalang-alang; Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga pangunahing kumbinasyon ng pangalawang pangkat, ang pare-pareho, pangmatagalan at dalawa (o higit pa) na panandaliang pagkarga ay isinasaalang-alang; habang ang mga halaga ng panandaliang

ang mga load o kaukulang pagsisikap ay dapat na i-multiply sa isang kumbinasyon na koepisyent na katumbas ng 0.9.

Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga espesyal na kumbinasyon, ang mga halaga ng panandaliang pag-load o ang kaukulang puwersa ay dapat na i-multiply sa isang kumbinasyon na kadahilanan na katumbas ng 0.8, maliban sa mga kaso na tinukoy sa mga pamantayan ng disenyo para sa mga gusali at istruktura sa mga lugar ng seismic.

Pinapayagan din ng mga pamantayan ang pagbawas ng mga pansamantalang pagkarga kapag kinakalkula ang mga beam at crossbar, depende sa lugar ng na-load na sahig.

5. Degree ng responsibilidad ng mga gusali at istruktura

Ang antas ng pananagutan ng mga gusali at istruktura kapag ang mga istruktura ay umabot sa mga limitasyon ng estado ay tinutukoy ng dami ng materyal at panlipunang pinsala. Kapag nagdidisenyo ng mga istraktura, dapat isaalang-alang ng isa ang koepisyent ng pagiging maaasahan para sa layunin ng unitary enterprise, ang halaga nito ay nakasalalay sa klase ng responsibilidad ng mga gusali o istruktura. Ang pinakamataas na halaga ng kapasidad na nagdadala ng pag-load, kinakalkula na mga halaga ng paglaban, pinakamataas na halaga ng mga deformation, crack openings ay dapat na hatiin sa koepisyent ng pagiging maaasahan para sa nilalayon na layunin, o ang kinakalkula na mga halaga ng mga pagkarga, puwersa o iba pang mga impluwensya ay dapat na i-multiply sa koepisyent na ito.

Ang mga pang-eksperimentong pag-aaral na isinagawa sa mga pabrika ng prefabricated reinforced concrete na mga produkto ay nagpakita na para sa mabibigat na kongkreto at kongkreto sa porous aggregates ang koepisyent ng pagkakaiba-iba ay V ~ 0.135, na tinatanggap sa mga pamantayan.

Sa mga istatistika ng matematika, gamit ang pa o ni, ang posibilidad ng pag-uulit ng mga halaga ng pansamantalang pagtutol na mas mababa sa B ay tinatantya Kung kukuha tayo ng x = 1.64, kung gayon ang pag-uulit ng mga halaga ay malamang<В не более чем у 5 % (и значения В не менее чем у 95 %) испытанных образцов. При этом достигается нормированная обеспеченность не менее 0,95.

Kapag sinusubaybayan ang klase ng kongkreto para sa axial tensile strength, ang karaniwang pagtutol ng kongkreto sa axial tensile Rbtn ay kinuha katumbas ng garantisadong lakas nito (klase). pag-igting ng ehe.

Ang mga resistensya ng disenyo ng kongkreto para sa mga kalkulasyon para sa unang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay natutukoy sa pamamagitan ng paghati sa mga karaniwang resistensya ng kaukulang mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa kongkreto sa compression yc = 1.3 prn, pag-igting ^ = 1.5, at kapag sinusubaybayan ang lakas ng makunat yy = \.3 . Disenyo ng paglaban ng kongkreto sa axial compression

Ang kinakalkula na compressive strength ng mabibigat na kongkreto ng mga klase B50, B55, B60 ay pinarami ng mga coefficient na isinasaalang-alang ang kakaibang katangian ng mga mekanikal na katangian ng mataas na lakas ng kongkreto (pagbawas ng mga creep deformations), ayon sa pagkakabanggit katumbas ng 0.95; 0.925 at 0.9.

Ang kinakalkula na mga halaga ng kongkretong pagtutol na may rounding ay ibinibigay sa apendiks. ako.

Kapag kinakalkula ang mga elemento ng istruktura, ang mga resistensya ng disenyo ng kongkreto Rb at Rbt ay nabawasan, at sa ilang mga kaso ay nadagdagan sa pamamagitan ng pagpaparami ng kaukulang mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng kongkreto uc, na isinasaalang-alang ang mga katangian ng mga katangian ng kongkreto: ang tagal ng ang pagkarga at ang paulit-ulit na pag-uulit nito; mga kondisyon, kalikasan at yugto ng pagpapatakbo ng istraktura; ang paraan ng paggawa nito, mga cross-sectional na sukat, atbp.

Ang kinakalkula na compressive resistance ng reinforcement Rsc, na ginamit sa pagkalkula ng mga istruktura para sa unang pangkat ng mga limitasyon ng estado, kapag ang reinforcement ay nakatali sa kongkreto, ay kinuha katumbas ng kaukulang kinakalkula na tensile resistance ng reinforcement Rs, ngunit hindi hihigit sa 400 MPa (batay sa ultimate compressibility ng concrete tub). Kapag kinakalkula ang mga istruktura kung saan ang paglaban sa disenyo ng kongkreto ay ipinapalagay sa ilalim ng pangmatagalang pagkilos ng pag-load, na isinasaalang-alang ang koepisyent ng mga kondisyon ng operating y&2

Kapag kinakalkula ang mga elemento ng istruktura, ang mga resistensya ng disenyo ng reinforcement ay nabawasan o, sa ilang mga kaso, nadagdagan sa pamamagitan ng pagpaparami ng kaukulang mga kondisyon ng operating coefficients ySi, na isinasaalang-alang ang posibilidad ng hindi kumpletong paggamit ng mga katangian ng lakas nito dahil sa hindi pantay na pamamahagi ng mga stress sa seksyon, mababang lakas ng kongkreto, mga kondisyon ng pag-angkla, at ang pagkakaroon ng mga bends , ang likas na katangian ng tensile diagram ng bakal, mga pagbabago sa mga katangian nito depende sa mga kondisyon ng operating ng istraktura, atbp.

Kapag kinakalkula ang mga elemento sa ilalim ng pagkilos ng transverse force, ang disenyo ng paglaban ng transverse reinforcement ay nabawasan sa pamamagitan ng pagpapakilala ng operating condition coefficient -um^OD, na isinasaalang-alang ang hindi pantay na pamamahagi ng mga stress sa reinforcement kasama ang haba ng hilig na seksyon. Bilang karagdagan, para sa welded transverse reinforcement mula sa wire ng mga klase BP-I at rod reinforcement ng class A-III, ang coefficient Vs2 = 0.9 ay ipinakilala, na isinasaalang-alang ang posibilidad ng malutong na bali ng welded joint ng clamps. Ang mga halaga ng kinakalkula na mga resistensya ng transverse reinforcement kapag kinakalkula para sa transverse force Rsw, na isinasaalang-alang ang mga coefficients yst, ay ibinibigay sa talahanayan. 1 at 2 adj. V.

Bilang karagdagan, ang kinakalkula na mga resistensya Rs, Rsc at Rsw ay dapat na i-multiply sa mga koepisyent ng mga kondisyon ng operating: Ys3, 7*4 - na may paulit-ulit na aplikasyon ng pagkarga (tingnan ang Kabanata VIII); ysb^lx/lp o зъ~1х/1ап - sa stress transmission zone at sa anchorage zone ng non-prestressed reinforcement na walang mga anchor; 7^6 - sa panahon ng pagpapatakbo ng high-strength reinforcement sa mga stress sa itaas ng nominal na lakas ng ani (7o.2.

Ang paglaban sa disenyo ng reinforcement para sa mga kalkulasyon para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay nakatakda sa isang kadahilanan ng pagiging maaasahan para sa reinforcement ng 7s = 1, i.e. ay kinuha katumbas ng mga karaniwang halaga ng Rs,ser=Rsn at kasama sa pagkalkula na may koepisyent ng mga kondisyon ng operating ng reinforcement

Ang crack resistance ng isang reinforced concrete structure ay ang resistensya nito sa crack formation sa stage I ng stress-strain state o ang resistensya nito sa crack opening sa stage II ng stress-strain state.

Kapag nagkalkula, iba't ibang mga kinakailangan ang ipinapataw sa crack resistance ng isang reinforced concrete structure o mga bahagi nito, depende sa uri ng reinforcement na ginamit. Nalalapat ang mga kinakailangang ito sa mga normal na bitak at bitak na nakahilig sa longitudinal axis ng elemento at nahahati sa tatlong kategorya:

Ang pagbubukas ng mga bitak sa ilalim ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pagkarga ay itinuturing na panandalian; Ang pangmatagalang ay itinuturing na ang pagbubukas ng mga bitak sa ilalim ng pagkilos ng pare-pareho at pangmatagalang pagkarga lamang. Ang maximum na lapad ng pagbubukas ng crack (isgs\ - panandaliang at asgs2 pang-matagalang), na nagsisiguro ng normal na operasyon ng mga gusali, corrosion resistance ng reinforcement at tibay ng istraktura, depende sa kategorya ng mga kinakailangan sa crack resistance, ay hindi dapat lumampas sa 0.05- 0.4 mm (Talahanayan II .2).

Ang mga prestressed na elemento sa ilalim ng presyon ng likido o gas (mga tangke, pressure pipe, atbp.), na may ganap na nakaunat na seksyon na may baras o wire reinforcement, pati na rin sa isang bahagyang naka-compress na seksyon na may wire reinforcement na may diameter na 3 mm o mas mababa, ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng mga Unang kategorya. Ang iba pang mga prestressed na elemento, depende sa mga kondisyon ng istruktura at uri ng reinforcement, ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng ikalawa o ikatlong kategorya.

Ang pamamaraan para sa pagsasaalang-alang ng mga load kapag kinakalkula ang crack resistance ay nakasalalay sa kategorya ng mga kinakailangan para sa crack resistance: para sa mga kinakailangan ng unang kategorya, ang pagkalkula ay isinasagawa ayon sa mga pag-load ng disenyo na may safety factor para sa load yf>l (tulad ng sa pagkalkula ng lakas); para sa mga kinakailangan ng pangalawa at pangatlong kategorya, ang pagkalkula ay isinasagawa sa ilalim ng pagkilos ng mga pag-load na may koepisyent na V/=b Pagkalkula para sa pagbuo ng mga bitak upang matukoy ang pangangailangan para sa pagsuri para sa panandaliang pagbubukas ng crack para sa mga kinakailangan sa pangalawang kategorya, ang pagkalkula ay isinasagawa para sa pagkilos ng mga pag-load ng disenyo na may koepisyent yf>U pagkalkula para sa pagbuo ng mga bitak upang matukoy ang pangangailangan Ang mga pagsubok para sa pagbubukas ng crack sa ilalim ng mga kinakailangan ng ikatlong kategorya ay isinasagawa sa ilalim ng pagkilos; ng mga load na may coefficient na Y/-1. Kapag kinakalkula ang paglaban ng crack, ang pinagsamang pagkilos ng lahat ng mga pag-load, maliban sa mga espesyal, ay isinasaalang-alang. Ang mga espesyal na pagkarga ay isinasaalang-alang sa pagkalkula ng pagbuo ng crack sa mga kaso kung saan ang mga bitak ay humantong sa isang sakuna na sitwasyon. Ang pagkalkula para sa pagsasara ng mga bitak sa ilalim ng mga kinakailangan ng pangalawang kategorya ay isinasagawa sa ilalim ng pagkilos ng pare-pareho at pangmatagalang pag-load na may koepisyent y/-1 Ang pamamaraan para sa pagsasaalang-alang ng mga pag-load ay ibinibigay sa talahanayan. P.Z. Sa mga huling seksyon ng mga prestressed na elemento sa loob ng haba ng zone ng paglipat ng stress mula sa reinforcement hanggang sa kongkreto 1P, ang pagbuo ng mga bitak ay hindi pinapayagan sa ilalim ng pinagsamang pagkilos ng lahat ng mga load (maliban sa mga espesyal) na ipinakilala sa pagkalkula na may coefficient Y/ =L. Ang pangangailangang ITO ay sanhi ng katotohanan na ang napaaga na pagbuo ng mga bitak sa kongkreto sa mga dulong seksyon ng mga elemento - ay maaaring humantong sa pag-pull out ng reinforcement mula sa kongkreto sa ilalim ng pagkarga at biglaang pagkasira.

pagtaas ng mga pagpapalihis. Ang impluwensya ng mga bitak na ito ay isinasaalang-alang sa mga kalkulasyon ng istruktura. Para sa mga elemento na gumagana sa ilalim ng mga kondisyon ng maraming paulit-ulit na pagkarga at dinisenyo para sa pagtitiis, ang pagbuo ng naturang mga bitak ay hindi pinapayagan.

Limitahan ang mga estado ng unang pangkat. Ang mga kalkulasyon ng lakas ay batay sa yugto III ng estado ng stress-strain. Ang seksyon ng istraktura ay may kinakailangang lakas kung ang mga puwersa mula sa mga pag-load ng disenyo ay hindi lalampas sa mga puwersa na nakikita ng seksyon sa paglaban ng disenyo ng mga materyales, na isinasaalang-alang ang koepisyent ng mga kondisyon ng operating. Ang puwersa mula sa mga pag-load ng disenyo T (halimbawa, baluktot na sandali o paayon na puwersa) ay isang function ng mga karaniwang pag-load, mga kadahilanan ng pagiging maaasahan at iba pang mga kadahilanan C (skema ng disenyo, dynamic na koepisyent, atbp.).

Limitahan ang mga estado ng pangalawang pangkat. Ang pagkalkula ng pagbuo ng mga bitak, normal at hilig sa longitudinal axis ng elemento, ay isinasagawa upang suriin ang crack resistance ng mga elemento na napapailalim sa mga kinakailangan ng unang kategorya, pati na rin upang matukoy kung ang mga bitak ay lilitaw sa mga elemento na Ang crack resistance ay napapailalim sa mga kinakailangan ng pangalawa at pangatlong kategorya. Ito ay pinaniniwalaan na ang mga bitak na normal sa longitudinal axis ay hindi lilitaw kung ang puwersa T (baluktot na sandali o paayon na puwersa) mula sa pagkilos ng mga naglo-load ay hindi lalampas sa puwersa TSgs, na maaaring masipsip ng seksyon ng elemento

Ito ay pinaniniwalaan na ang mga bitak na hilig sa longitudinal axis ng elemento ay hindi lilitaw kung ang pangunahing makunat na stress sa kongkreto ay hindi lalampas sa mga kinakalkula na halaga,

Ang pagkalkula ng pagbubukas ng crack, normal at hilig sa longitudinal axis, ay binubuo ng pagtukoy sa lapad ng pagbubukas ng crack sa antas ng tensile reinforcement at paghahambing nito sa maximum na lapad ng pagbubukas. Ang data sa maximum na lapad ng pagbubukas ng crack ay ibinibigay sa talahanayan. II.3.

Ang pagkalkula batay sa mga displacement ay binubuo ng pagtukoy ng pagpapalihis ng isang elemento dahil sa mga pag-load, isinasaalang-alang ang tagal ng kanilang pagkilos at paghahambing nito sa maximum na pagpapalihis.

Ang mga limitasyon ng pagpapalihis ay itinakda ng iba't ibang mga kinakailangan: teknolohikal, dahil sa normal na operasyon ng mga crane, teknolohikal na pag-install, makina, atbp.; istruktura, dahil sa impluwensya ng mga kalapit na elemento na naglilimita sa mga deformasyon, ang pangangailangan na makatiis sa mga ibinigay na slope, atbp.; Aesthetic.

Ang pinakamataas na pagpapalihis ng mga prestressed na elemento ay maaaring tumaas ng taas ng pagpapalihis, kung hindi ito limitado ng mga kinakailangan sa teknolohiya o disenyo.

Ang pamamaraan para sa pagsasaalang-alang ng mga pag-load kapag kinakalkula ang mga pagpapalihis ay itinatag bilang mga sumusunod: kapag limitado ng mga kinakailangan sa teknolohiya o disenyo - para sa pagkilos ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pagkarga; kapag nililimitahan ng mga kinakailangan sa aesthetic - sa epekto ng pare-pareho at pangmatagalang pagkarga. Sa kasong ito, ang kadahilanan ng pagiging maaasahan ng pagkarga ay itinuturing na Yf

Ang pinakamataas na pagpapalihis na itinatag ng mga pamantayan para sa iba't ibang reinforced concrete elements ay ibinibigay sa Table II.4. Ang pinakamataas na pagpapalihis ng mga console, na nauugnay sa overhang ng console, ay ipinapalagay na doble ang laki.

Bilang karagdagan, ang isang karagdagang pagkalkula ng kawalang-tatag ay dapat isagawa para sa reinforced concrete floor slabs, flight ng mga hagdan, landings, atbp. na hindi konektado sa mga katabing elemento: ang karagdagang pagpapalihis mula sa isang panandaliang puro load na 1000 N na may pinaka hindi kanais-nais. Ang scheme para sa aplikasyon nito ay hindi dapat lumampas sa 0.7 mm.

1. Kakanyahan ng pamamaraan

Ang paraan ng pagkalkula ng mga istruktura batay sa mga estado ng limitasyon ay isang karagdagang pag-unlad ng paraan ng pagkalkula batay sa mga mapanirang pwersa. Kapag kinakalkula gamit ang pamamaraang ito, ang mga limitasyon ng estado ng mga istraktura ay malinaw na naitatag at ang isang sistema ng mga coefficient ng disenyo ay ipinakilala na ginagarantiyahan ang istraktura laban sa pagsisimula ng mga estadong ito sa ilalim ng pinaka hindi kanais-nais na mga kumbinasyon ng mga naglo-load at sa pinakamababang halaga ng mga katangian ng lakas. ng mga materyales.

Mga yugto ng pagkasira, ngunit ang kaligtasan ng istraktura sa ilalim ng pagkarga ay tinasa hindi sa pamamagitan ng isang synthesizing safety factor, ngunit sa pamamagitan ng isang sistema ng mga coefficient ng disenyo. Ang mga istrukturang idinisenyo at kinakalkula gamit ang limit state method ay medyo mas matipid.

2. Dalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon

Ang mga estado ng limitasyon ay itinuturing na mga kung saan ang mga istraktura ay hindi na nakakatugon sa mga kinakailangan na ipinataw sa kanila sa panahon ng operasyon, ibig sabihin, nawawalan sila ng kakayahang labanan ang mga panlabas na load at impluwensya o makatanggap ng mga hindi katanggap-tanggap na paggalaw o lokal na pinsala.

Ang mga reinforced concrete structures ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng pagkalkula para sa dalawang grupo ng mga estado ng limitasyon: para sa kapasidad ng tindig - ang unang grupo ng mga estado ng limitasyon; sa mga tuntunin ng pagiging angkop para sa normal na operasyon - ang pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon.

pagkawala ng katatagan ng hugis ng istraktura (pagkalkula para sa katatagan ng manipis na pader na mga istraktura, atbp.) o posisyon nito (pagkalkula para sa pagbaligtad at pag-slide ng mga retaining wall, sira-sira na na-load ang matataas na pundasyon; pagkalkula para sa pag-akyat ng mga buried o underground tank , atbp.);

pagkabigo sa pagkapagod (pagkalkula ng tibay ng mga istruktura sa ilalim ng impluwensya ng paulit-ulit na paglipat o pulsating load: crane beam, sleepers, frame foundation at sahig para sa hindi balanseng mga makina, atbp.);

pagkasira mula sa pinagsamang impluwensya ng mga kadahilanan ng puwersa at hindi kanais-nais na mga impluwensya ng panlabas na kapaligiran (pana-panahon o pare-pareho ang pagkakalantad sa isang agresibong kapaligiran, alternating pagyeyelo at lasaw, atbp.).

Ang mga kalkulasyon batay sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat ay isinasagawa upang maiwasan ang:

pagbuo ng labis o matagal na pagbubukas ng mga bitak (kung, ayon sa mga kondisyon ng operating, ang pagbuo o matagal na pagbubukas ng mga bitak ay pinahihintulutan);

labis na paggalaw (mga pagpapalihis, mga anggulo ng pag-ikot, mga anggulo ng skew at mga amplitude ng vibration).

Ang pagkalkula ng mga limitasyon ng estado ng istraktura sa kabuuan, pati na rin ang mga indibidwal na elemento o bahagi nito, ay isinasagawa para sa lahat ng mga yugto: pagmamanupaktura, transportasyon, pag-install at pagpapatakbo; sa kasong ito, ang mga scheme ng disenyo ay dapat na tumutugma sa pinagtibay na mga desisyon sa disenyo at bawat isa sa mga nakalistang yugto.

3. Mga salik sa pagkalkula

Mga kadahilanan sa disenyo - mga pag-load at mekanikal na katangian ng kongkreto at pampalakas (lakas ng makunat, lakas ng ani) - may pagkakaiba-iba ng istatistika (scatter of values). Ang mga pag-load at epekto ay maaaring mag-iba mula sa tinukoy na posibilidad na lumampas sa average na mga halaga, at ang mga mekanikal na katangian ng mga materyales ay maaaring mag-iba mula sa tinukoy na posibilidad ng pagbaba ng mga average na halaga. Isinasaalang-alang ng mga kalkulasyon para sa mga estado ng limitasyon ang pagkakaiba-iba ng istatistika ng mga pag-load at mekanikal na katangian ng mga materyales, mga kadahilanan na hindi pang-istatistika at iba't ibang hindi kanais-nais o kanais-nais na pisikal, kemikal at mekanikal na mga kondisyon para sa pagpapatakbo ng kongkreto at reinforcement, ang paggawa at pagpapatakbo ng mga elemento. ng mga gusali at istruktura. Ang mga pag-load, mekanikal na katangian ng mga materyales at mga koepisyent ng disenyo ay na-normalize.

Ang mga halaga ng mga naglo-load, paglaban ng kongkreto at reinforcement ay itinatag ayon sa mga kabanata ng SNiP na "Loads and Impacts" at "Concrete and Reinforced Concrete Structures".

4. Pag-uuri ng mga load. Karaniwan at disenyo ng mga pagkarga

Depende sa tagal ng pagkilos, ang mga load ay nahahati sa permanente at pansamantala. Ang mga pansamantalang pagkarga, naman, ay nahahati sa pangmatagalan, panandalian, at espesyal.

Ang mga load mula sa bigat ng load-bearing at nakapaloob na mga istraktura ng mga gusali at istruktura, ang masa at presyon ng mga lupa, at ang mga epekto ng prestressing reinforced concrete structures ay pare-pareho.

Ang mga pangmatagalang pagkarga ay sanhi ng bigat ng nakatigil na kagamitan sa mga sahig - mga makina, kagamitan, makina, lalagyan, atbp.; presyon ng mga gas, likido, butil-butil na katawan sa mga lalagyan; load sa mga bodega, refrigerator, archive, aklatan at katulad na mga gusali at istruktura; bahagi ng pansamantalang pagkarga na itinatag ng mga pamantayan sa mga gusali ng tirahan, opisina at lokal na lugar; pangmatagalang temperatura na mga teknolohikal na epekto mula sa nakatigil na kagamitan; mga load mula sa isang overhead o isang overhead crane, na pinarami ng mga salik: 0.5 para sa medium-duty crane at 0.7 para sa heavy-duty crane; naglo-load ng niyebe para sa mga rehiyon ng klimatiko ng III-IV na may mga coefficient na 0.3-0.6. Ang mga ipinahiwatig na halaga ng crane, ilang pansamantalang at snow load ay bahagi ng kanilang buong halaga at ipinasok sa pagkalkula kapag isinasaalang-alang ang tagal ng pagkilos ng mga load ng mga ganitong uri sa displacement, deformation, at crack formation. Ang buong halaga ng mga load na ito ay panandalian.

Ang mga panandaliang pagkarga ay sanhi ng bigat ng mga tao, mga bahagi, mga materyales sa mga lugar ng pagpapanatili at pagkumpuni ng kagamitan - mga daanan at iba pang mga lugar na walang kagamitan; bahagi ng karga sa mga palapag ng mga tirahan at pampublikong gusali; mga load na nagmumula sa panahon ng paggawa, transportasyon at pag-install ng mga elemento ng istruktura; mga load mula sa overhead at overhead crane na ginagamit sa pagtatayo o pagpapatakbo ng mga gusali at istruktura; pagkarga ng niyebe at hangin; impluwensya ng klimatiko na temperatura.

Kasama sa mga espesyal na pagkarga ang: seismic at explosive impact; mga naglo-load na sanhi ng isang malfunction o pagkasira ng kagamitan at isang biglaang pagkagambala sa proseso ng teknolohikal (halimbawa, isang matalim na pagtaas o pagbaba sa temperatura, atbp.); ang mga epekto ng hindi pantay na mga deformation ng base, na sinamahan ng isang radikal na pagbabago sa istraktura ng lupa (halimbawa, pagpapapangit ng mga subsidence soils sa panahon ng pagbabad o permafrost na mga lupa sa panahon ng lasaw), atbp.

Ang mga karaniwang pag-load ay itinatag ng mga pamantayan batay sa isang paunang natukoy na posibilidad na lumampas sa mga average na halaga o batay sa mga nominal na halaga. Ang mga karaniwang permanenteng pagkarga ay kinukuha batay sa mga halaga ng disenyo ng mga geometric at structural na mga parameter at sa average na mga halaga ng density. Ang karaniwang pansamantalang teknolohikal at pag-install na mga load ay nakatakda sa pinakamataas na halaga na ibinigay para sa normal na operasyon; snow at hangin - ayon sa average ng taunang hindi kanais-nais na mga halaga o ayon sa hindi kanais-nais na mga halaga na tumutugma sa isang tiyak na average na panahon ng kanilang mga pag-uulit.

Ang mga pag-load ng disenyo para sa pagkalkula ng mga istruktura para sa lakas at katatagan ay tinutukoy sa pamamagitan ng pag-multiply ng karaniwang pagkarga sa salik ng kaligtasan ng pagkarga Vf, kadalasang higit sa isa, halimbawa g=gnyf. Salik ng pagiging maaasahan mula sa bigat ng kongkreto at reinforced concrete structures Yf = M; sa bigat ng mga istrukturang gawa sa kongkreto na may mga magaan na pinagsama-samang (na may average na density na 1800 kg/m3 o mas mababa) at iba't ibang mga screed, backfill, mga materyales sa pagkakabukod na ginawa sa pabrika, Yf = l.2, sa panahon ng pag-install yf = \.3 ; mula sa iba't ibang pansamantalang pagkarga depende sa kanilang halaga yf = ito 2. 1.4. Ang koepisyent ng labis na karga mula sa bigat ng mga istraktura kapag kinakalkula ang katatagan ng posisyon laban sa lumulutang, pagtaob at pag-slide, pati na rin sa iba pang mga kaso kapag ang pagbawas sa masa ay nagpapalala sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng istraktura, ay itinuturing na 7f = 0.9. Kapag kinakalkula ang mga istraktura sa yugto ng konstruksiyon, ang kinakalkula na panandaliang pagkarga ay pinarami ng isang kadahilanan na 0.8. Ang mga pag-load ng disenyo para sa pagkalkula ng mga istruktura batay sa mga deformation at displacement (para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon) ay kinuha katumbas ng mga karaniwang halaga na may coefficient Yf -1-

Kumbinasyon ng mga load. Ang mga istruktura ay dapat na idinisenyo para sa iba't ibang mga kumbinasyon ng mga naglo-load o kaukulang pwersa kung ang pagkalkula ay isinasagawa gamit ang isang inelastic scheme. Depende sa komposisyon ng mga naglo-load na isinasaalang-alang, ang mga sumusunod ay nakikilala: pangunahing mga kumbinasyon, na binubuo ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pag-load o pwersa mula sa mababang boltahe na mga pagkarga; mga espesyal na kumbinasyon na binubuo ng pare-pareho, pangmatagalan, posibleng panandalian at isa sa mga espesyal na pagkarga o pagsisikap mula sa kanila.

Isinasaalang-alang ang lahat ng pangkat ng mga pangunahing kumbinasyon ng pagkarga. Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga pangunahing kumbinasyon ng unang pangkat, ang pare-pareho, pangmatagalan at isang panandaliang pagkarga ay isinasaalang-alang; Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga pangunahing kumbinasyon ng pangalawang pangkat, ang pare-pareho, pangmatagalan at dalawa (o higit pa) na panandaliang pagkarga ay isinasaalang-alang; habang ang mga halaga ng panandaliang

ang mga load o kaukulang pagsisikap ay dapat na i-multiply sa isang kumbinasyon na koepisyent na katumbas ng 0.9.

Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga espesyal na kumbinasyon, ang mga halaga ng panandaliang pag-load o ang kaukulang puwersa ay dapat na i-multiply sa isang kumbinasyon na kadahilanan na katumbas ng 0.8, maliban sa mga kaso na tinukoy sa mga pamantayan ng disenyo para sa mga gusali at istruktura sa mga lugar ng seismic.

Pinapayagan din ng mga pamantayan ang pagbawas ng mga pansamantalang pagkarga kapag kinakalkula ang mga beam at crossbar, depende sa lugar ng na-load na sahig.

5. Degree ng responsibilidad ng mga gusali at istruktura

Ang antas ng pananagutan ng mga gusali at istruktura kapag ang mga istruktura ay umabot sa mga limitasyon ng estado ay tinutukoy ng dami ng materyal at panlipunang pinsala. Kapag nagdidisenyo ng mga istraktura, dapat isaalang-alang ng isa ang koepisyent ng pagiging maaasahan para sa layunin ng unitary enterprise, ang halaga nito ay nakasalalay sa klase ng responsibilidad ng mga gusali o istruktura. Ang pinakamataas na halaga ng kapasidad na nagdadala ng pag-load, kinakalkula na mga halaga ng paglaban, pinakamataas na halaga ng mga deformation, crack openings ay dapat na hatiin sa koepisyent ng pagiging maaasahan para sa nilalayon na layunin, o ang kinakalkula na mga halaga ng mga pagkarga, puwersa o iba pang mga impluwensya ay dapat na i-multiply sa koepisyent na ito.

Ang mga eksperimentong pag-aaral na isinagawa sa mga pabrika ng prefabricated reinforced concrete na mga produkto ay nagpakita na para sa mabibigat na kongkreto at kongkreto sa mga porous aggregates, ang koepisyent ng variation V

0.135, na tinatanggap sa mga pamantayan.

Sa mga istatistika ng matematika, gamit ang pa o ni, ang posibilidad ng pag-uulit ng mga halaga ng pansamantalang pagtutol na mas mababa sa B ay tinatantya Kung kukuha tayo ng x = 1.64, kung gayon ang pag-uulit ng mga halaga ay malamang<В не более чем у 5 % (и значения В не менее чем у 95 %) испытанных образцов. При этом достигается нормированная обеспеченность не менее 0,95.

Kapag sinusubaybayan ang klase ng kongkreto para sa axial tensile strength, ang karaniwang pagtutol ng kongkreto sa axial tensile Rbtn ay kinuha katumbas ng garantisadong lakas nito (klase). pag-igting ng ehe.

Ang mga resistensya ng disenyo ng kongkreto para sa mga kalkulasyon para sa unang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay natutukoy sa pamamagitan ng paghati sa mga karaniwang resistensya ng kaukulang mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa kongkreto sa compression yc = 1.3 prn, pag-igting ^ = 1.5, at kapag sinusubaybayan ang lakas ng makunat yy = \.3 . Disenyo ng paglaban ng kongkreto sa axial compression

Ang kinakalkula na compressive strength ng mabibigat na kongkreto ng mga klase B50, B55, B60 ay pinarami ng mga coefficient na isinasaalang-alang ang kakaibang katangian ng mga mekanikal na katangian ng mataas na lakas ng kongkreto (pagbawas ng mga creep deformations), ayon sa pagkakabanggit katumbas ng 0.95; 0.925 at 0.9.

Ang kinakalkula na mga halaga ng kongkretong pagtutol na may rounding ay ibinibigay sa apendiks. ako.

Kapag kinakalkula ang mga elemento ng istruktura, ang mga resistensya ng disenyo ng kongkreto Rb at Rbt ay nabawasan, at sa ilang mga kaso ay nadagdagan sa pamamagitan ng pagpaparami ng kaukulang mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng kongkreto uc, na isinasaalang-alang ang mga katangian ng mga katangian ng kongkreto: ang tagal ng ang pagkarga at ang paulit-ulit na pag-uulit nito; mga kondisyon, kalikasan at yugto ng pagpapatakbo ng istraktura; ang paraan ng paggawa nito, mga cross-sectional na sukat, atbp.

Ang kinakalkula na compressive resistance ng reinforcement Rsc, na ginamit sa pagkalkula ng mga istruktura para sa unang pangkat ng mga limitasyon ng estado, kapag ang reinforcement ay nakatali sa kongkreto, ay kinuha katumbas ng kaukulang kinakalkula na tensile resistance ng reinforcement Rs, ngunit hindi hihigit sa 400 MPa (batay sa ultimate compressibility ng concrete tub). Kapag kinakalkula ang mga istruktura kung saan ang paglaban sa disenyo ng kongkreto ay ipinapalagay sa ilalim ng pangmatagalang pagkilos ng pag-load, na isinasaalang-alang ang koepisyent ng mga kondisyon ng operating y&2

Kapag kinakalkula ang mga elemento ng istruktura, ang mga resistensya ng disenyo ng reinforcement ay nabawasan o, sa ilang mga kaso, nadagdagan sa pamamagitan ng pagpaparami ng kaukulang mga kondisyon ng operating coefficients ySi, na isinasaalang-alang ang posibilidad ng hindi kumpletong paggamit ng mga katangian ng lakas nito dahil sa hindi pantay na pamamahagi ng mga stress sa seksyon, mababang lakas ng kongkreto, mga kondisyon ng pag-angkla, at ang pagkakaroon ng mga bends , ang likas na katangian ng tensile diagram ng bakal, mga pagbabago sa mga katangian nito depende sa mga kondisyon ng operating ng istraktura, atbp.

Kapag kinakalkula ang mga elemento sa ilalim ng pagkilos ng transverse force, ang disenyo ng paglaban ng transverse reinforcement ay nabawasan sa pamamagitan ng pagpapakilala ng operating condition coefficient -um^OD, na isinasaalang-alang ang hindi pantay na pamamahagi ng mga stress sa reinforcement kasama ang haba ng hilig na seksyon. Bilang karagdagan, para sa welded transverse reinforcement mula sa wire ng mga klase BP-I at rod reinforcement ng class A-III, ang coefficient Vs2 = 0.9 ay ipinakilala, na isinasaalang-alang ang posibilidad ng malutong na bali ng welded joint ng clamps. Ang mga halaga ng kinakalkula na mga resistensya ng transverse reinforcement kapag kinakalkula para sa transverse force Rsw, na isinasaalang-alang ang mga coefficients yst, ay ibinibigay sa talahanayan. 1 at 2 adj. V.

Bilang karagdagan, ang kinakalkula na mga resistensya Rs, Rsc at Rsw ay dapat na i-multiply sa mga koepisyent ng mga kondisyon ng operating: Ys3, 7*4 - na may paulit-ulit na aplikasyon ng pagkarga (tingnan ang Kabanata VIII); ysb^lx/lp o uz

1x/1ap - sa zone ng paghahatid ng stress at sa zone ng anchoring non-prestressed reinforcement na walang mga anchor; 7^6 - kapag nagtatrabaho sa high-strength reinforcement sa mga stress na mas mataas sa nominal na lakas ng ani (7o.2.

Ang paglaban sa disenyo ng reinforcement para sa mga kalkulasyon para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay nakatakda sa isang kadahilanan ng pagiging maaasahan para sa reinforcement ng 7s = 1, i.e. ay kinuha katumbas ng mga karaniwang halaga ng Rs,ser=Rsn at kasama sa pagkalkula na may koepisyent ng mga kondisyon ng operating ng reinforcement

Ang crack resistance ng isang reinforced concrete structure ay ang resistensya nito sa crack formation sa stage I ng stress-strain state o ang resistensya nito sa crack opening sa stage II ng stress-strain state.

Kapag nagkalkula, iba't ibang mga kinakailangan ang ipinapataw sa crack resistance ng isang reinforced concrete structure o mga bahagi nito, depende sa uri ng reinforcement na ginamit. Nalalapat ang mga kinakailangang ito sa mga normal na bitak at bitak na nakahilig sa longitudinal axis ng elemento at nahahati sa tatlong kategorya:

Ang pagbubukas ng mga bitak sa ilalim ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pagkarga ay itinuturing na panandalian; Ang pangmatagalang ay itinuturing na ang pagbubukas ng mga bitak sa ilalim ng pagkilos ng pare-pareho at pangmatagalang pagkarga lamang. Ang maximum na lapad ng pagbubukas ng crack (isgs\ - panandaliang at asgs2 pang-matagalang), na nagsisiguro ng normal na operasyon ng mga gusali, corrosion resistance ng reinforcement at tibay ng istraktura, depende sa kategorya ng mga kinakailangan sa crack resistance, ay hindi dapat lumampas sa 0.05- 0.4 mm (Talahanayan II .2).

Ang mga prestressed na elemento sa ilalim ng presyon ng likido o gas (mga tangke, pressure pipe, atbp.), na may ganap na nakaunat na seksyon na may baras o wire reinforcement, pati na rin sa isang bahagyang naka-compress na seksyon na may wire reinforcement na may diameter na 3 mm o mas mababa, ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng mga Unang kategorya. Ang iba pang mga prestressed na elemento, depende sa mga kondisyon ng istruktura at uri ng reinforcement, ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng ikalawa o ikatlong kategorya.

Ang pamamaraan para sa pagsasaalang-alang ng mga load kapag kinakalkula ang crack resistance ay nakasalalay sa kategorya ng mga kinakailangan para sa crack resistance: para sa mga kinakailangan ng unang kategorya, ang pagkalkula ay isinasagawa ayon sa mga pag-load ng disenyo na may safety factor para sa load yf>l (tulad ng sa pagkalkula ng lakas); para sa mga kinakailangan ng pangalawa at pangatlong kategorya, ang pagkalkula ay isinasagawa sa ilalim ng pagkilos ng mga pag-load na may koepisyent na V/=b Pagkalkula para sa pagbuo ng mga bitak upang matukoy ang pangangailangan para sa pagsuri para sa panandaliang pagbubukas ng crack para sa mga kinakailangan sa pangalawang kategorya, ang pagkalkula ay isinasagawa para sa pagkilos ng mga pag-load ng disenyo na may koepisyent yf>U pagkalkula para sa pagbuo ng mga bitak upang matukoy ang pangangailangan Ang mga pagsubok para sa pagbubukas ng crack sa ilalim ng mga kinakailangan ng ikatlong kategorya ay isinasagawa sa ilalim ng pagkilos; ng mga load na may coefficient na Y/-1. Kapag kinakalkula ang paglaban ng crack, ang pinagsamang pagkilos ng lahat ng mga pag-load, maliban sa mga espesyal, ay isinasaalang-alang. Ang mga espesyal na pagkarga ay isinasaalang-alang sa pagkalkula ng pagbuo ng crack sa mga kaso kung saan ang mga bitak ay humantong sa isang sakuna na sitwasyon. Ang pagkalkula para sa pagsasara ng mga bitak sa ilalim ng mga kinakailangan ng pangalawang kategorya ay isinasagawa sa ilalim ng pagkilos ng pare-pareho at pangmatagalang pag-load na may koepisyent y/-1 Ang pamamaraan para sa pagsasaalang-alang ng mga pag-load ay ibinibigay sa talahanayan. P.Z. Sa mga huling seksyon ng mga prestressed na elemento sa loob ng haba ng zone ng paglipat ng stress mula sa reinforcement hanggang sa kongkreto 1P, ang pagbuo ng mga bitak ay hindi pinapayagan sa ilalim ng pinagsamang pagkilos ng lahat ng mga load (maliban sa mga espesyal) na ipinakilala sa pagkalkula na may coefficient Y/ =L. Ang pangangailangang ITO ay sanhi ng katotohanan na ang napaaga na pagbuo ng mga bitak sa kongkreto sa mga dulong seksyon ng mga elemento - ay maaaring humantong sa pag-pull out ng reinforcement mula sa kongkreto sa ilalim ng pagkarga at biglaang pagkasira.

pagtaas ng mga pagpapalihis. Ang impluwensya ng mga bitak na ito ay isinasaalang-alang sa mga kalkulasyon ng istruktura. Para sa mga elemento na gumagana sa ilalim ng mga kondisyon ng maraming paulit-ulit na pagkarga at dinisenyo para sa pagtitiis, ang pagbuo ng naturang mga bitak ay hindi pinapayagan.

Limitahan ang mga estado ng unang pangkat. Ang mga kalkulasyon ng lakas ay batay sa yugto III ng estado ng stress-strain. Ang seksyon ng istraktura ay may kinakailangang lakas kung ang mga puwersa mula sa mga pag-load ng disenyo ay hindi lalampas sa mga puwersa na nakikita ng seksyon sa paglaban ng disenyo ng mga materyales, na isinasaalang-alang ang koepisyent ng mga kondisyon ng operating. Ang puwersa mula sa mga pag-load ng disenyo T (halimbawa, baluktot na sandali o paayon na puwersa) ay isang function ng mga karaniwang pag-load, mga kadahilanan ng pagiging maaasahan at iba pang mga kadahilanan C (skema ng disenyo, dynamic na koepisyent, atbp.).

Limitahan ang mga estado ng pangalawang pangkat. Ang pagkalkula ng pagbuo ng mga bitak, normal at hilig sa longitudinal axis ng elemento, ay isinasagawa upang suriin ang crack resistance ng mga elemento na napapailalim sa mga kinakailangan ng unang kategorya, pati na rin upang matukoy kung ang mga bitak ay lilitaw sa mga elemento na Ang crack resistance ay napapailalim sa mga kinakailangan ng pangalawa at pangatlong kategorya. Ito ay pinaniniwalaan na ang mga bitak na normal sa longitudinal axis ay hindi lilitaw kung ang puwersa T (baluktot na sandali o paayon na puwersa) mula sa pagkilos ng mga naglo-load ay hindi lalampas sa puwersa TSgs, na maaaring masipsip ng seksyon ng elemento

Ito ay pinaniniwalaan na ang mga bitak na hilig sa longitudinal axis ng elemento ay hindi lilitaw kung ang pangunahing makunat na stress sa kongkreto ay hindi lalampas sa mga kinakalkula na halaga,

Ang pagkalkula ng pagbubukas ng crack, normal at hilig sa longitudinal axis, ay binubuo ng pagtukoy sa lapad ng pagbubukas ng crack sa antas ng tensile reinforcement at paghahambing nito sa maximum na lapad ng pagbubukas. Ang data sa maximum na lapad ng pagbubukas ng crack ay ibinibigay sa talahanayan. II.3.

Ang pagkalkula batay sa mga displacement ay binubuo ng pagtukoy ng pagpapalihis ng isang elemento dahil sa mga pag-load, isinasaalang-alang ang tagal ng kanilang pagkilos at paghahambing nito sa maximum na pagpapalihis.

Ang mga limitasyon ng pagpapalihis ay itinakda ng iba't ibang mga kinakailangan: teknolohikal, dahil sa normal na operasyon ng mga crane, teknolohikal na pag-install, makina, atbp.; istruktura, dahil sa impluwensya ng mga kalapit na elemento na naglilimita sa mga deformasyon, ang pangangailangan na makatiis sa mga ibinigay na slope, atbp.; Aesthetic.

Ang pinakamataas na pagpapalihis ng mga prestressed na elemento ay maaaring tumaas ng taas ng pagpapalihis, kung hindi ito limitado ng mga kinakailangan sa teknolohiya o disenyo.

Ang pamamaraan para sa pagsasaalang-alang ng mga pag-load kapag kinakalkula ang mga pagpapalihis ay itinatag bilang mga sumusunod: kapag limitado ng mga kinakailangan sa teknolohiya o disenyo - para sa pagkilos ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pagkarga; kapag nililimitahan ng mga kinakailangan sa aesthetic - sa epekto ng pare-pareho at pangmatagalang pagkarga. Sa kasong ito, ang kadahilanan ng pagiging maaasahan ng pagkarga ay itinuturing na Yf

Ang pinakamataas na pagpapalihis na itinatag ng mga pamantayan para sa iba't ibang reinforced concrete elements ay ibinibigay sa Table II.4. Ang pinakamataas na pagpapalihis ng mga console, na nauugnay sa overhang ng console, ay ipinapalagay na doble ang laki.

Bilang karagdagan, ang isang karagdagang pagkalkula ng kawalang-tatag ay dapat isagawa para sa reinforced concrete floor slabs, flight ng mga hagdan, landings, atbp. na hindi konektado sa mga katabing elemento: ang karagdagang pagpapalihis mula sa isang panandaliang puro load na 1000 N na may pinaka hindi kanais-nais. Ang scheme para sa aplikasyon nito ay hindi dapat lumampas sa 0.7 mm.

Limitahan ang paraan ng pagkalkula ng estado

Limitahan ang paraan ng pagkalkula ng estado

Kapag kinakalkula gamit ang pamamaraang ito, ang istraktura ay isinasaalang-alang sa estado ng limitasyon ng disenyo nito. Ang estado ng limitasyon ng disenyo ay itinuturing na estado ng istraktura kung saan ito ay huminto upang matugunan ang mga kinakailangan sa pagpapatakbo na ipinataw dito, ibig sabihin, ito ay nawawalan ng kakayahang labanan ang mga panlabas na impluwensya, o tumatanggap ng hindi katanggap-tanggap na pagpapapangit o lokal na pinsala.

Para sa mga istrukturang bakal, dalawang estado ng limitasyon sa disenyo ang itinatag:

1. ang unang estado ng limitasyon sa disenyo na tinutukoy ng kapasidad na nagdadala ng pagkarga (lakas, katatagan o tibay); lahat ng mga istrukturang bakal ay dapat matugunan ang limitasyong estado na ito;
2. ang pangalawang estado ng limitasyon ng disenyo, na tinutukoy ng pagbuo ng labis na mga deformation (deflections at displacements); Ang limitasyong estado na ito ay dapat masiyahan sa pamamagitan ng mga istruktura kung saan ang laki ng mga deformation ay maaaring limitahan ang posibilidad ng kanilang operasyon.

Ang unang kinakalkula na estado ng limitasyon ay ipinahayag ng hindi pagkakapantay-pantay

kung saan ang N ay ang puwersa ng disenyo sa istraktura mula sa kabuuan ng mga epekto ng mga naglo-load ng disenyo P sa pinaka-hindi kanais-nais na kumbinasyon;

Ang F ay ang load-bearing capacity ng istraktura, na kung saan ay isang function ng mga geometric na sukat ng istraktura, ang disenyo ng paglaban ng materyal na R at ang operating condition coefficient m.

Ang pinakamataas na load na itinakda ng mga pamantayan (SNiP) na pinapayagan sa panahon ng normal na operasyon ng mga istruktura ay tinatawag na standard load Rn (tingnan ang Appendix I, Load at preload factor).

Ang disenyo ay nag-load ng P kung saan ang istraktura ay kinakalkula (batay sa limitasyon ng estado) ay kinuha na bahagyang mas mataas kaysa sa normatibo. Ang pag-load ng disenyo ay tinukoy bilang produkto ng karaniwang pagkarga sa pamamagitan ng labis na karga kadahilanan n (mas malaki kaysa sa pagkakaisa), na isinasaalang-alang ang panganib na lumampas sa pagkarga kumpara sa karaniwang halaga nito dahil sa posibleng pagkakaiba-iba ng pagkarga:

Ang mga halaga ng mga coefficient p ay ibinibigay sa talahanayan Standard at design load, overload factor.

Kaya, ang mga istraktura ay isinasaalang-alang sa ilalim ng impluwensya ng mga pag-load ng disenyo kaysa sa pagpapatakbo (karaniwan) na mga pagkarga. Mula sa impluwensya ng mga pag-load ng disenyo sa isang istraktura, ang mga puwersa ng disenyo ay natutukoy (axial force N o moment M), na matatagpuan ayon sa pangkalahatang mga patakaran ng paglaban ng mga materyales at structural mechanics.

Kanang bahagi ng pangunahing equation (1.I)- load-bearing capacity ng structure F - depende sa maximum resistance ng materyal sa puwersa ng mga impluwensya, na nailalarawan sa pamamagitan ng mga mekanikal na katangian ng materyal at tinatawag na standard resistance R n, pati na rin sa mga geometric na katangian ng seksyon (sectional lugar F, sandali ng paglaban W, atbp.).

Para sa pagtatayo ng bakal, ang karaniwang pagtutol ay ipinapalagay na katumbas ng lakas ng ani,

(para sa pinakakaraniwang gusali ng steel grade St. 3 σ t = 2,400 kg/cm 2).

Ang disenyo ng paglaban ng bakal R ay itinuturing na isang boltahe na katumbas ng karaniwang paglaban na pinarami ng koepisyent ng pagkakapareho k (mas mababa sa pagkakaisa), na isinasaalang-alang ang panganib ng pagbaba sa paglaban ng materyal kumpara sa karaniwang halaga nito dahil sa pagkakaiba-iba sa mga mekanikal na katangian ng materyal

Para sa ordinaryong low-carbon steels k = 0.9, at para sa mataas na kalidad na steels (low-alloy) k = 0.85.

Kaya, ang kinakalkula na paglaban R- ito ay isang stress na katumbas ng pinakamababang posibleng halaga ng lakas ng ani ng materyal, na tinatanggap para sa istraktura bilang ang limitasyon ng halaga.

Bilang karagdagan, para sa kaligtasan ng istraktura, ang lahat ng posibleng mga paglihis mula sa mga normal na kondisyon na dulot ng mga tampok ng pagpapatakbo ng istraktura ay dapat isaalang-alang (halimbawa, mga kondisyon na nakakatulong sa pagtaas ng kaagnasan, atbp.). Upang gawin ito, ipinakilala ang koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo m, na para sa karamihan ng mga istruktura at koneksyon ay kinukuha na katumbas ng pagkakaisa (tingnan ang Mga Operating Conditions Coefficients m appendix).

Kaya, ang pangunahing equation ng disenyo (1.I) ay magkakaroon ng sumusunod na anyo:

• kapag sinusubukan ang isang istraktura para sa lakas sa ilalim ng pagkilos ng mga puwersa ng ehe o mga sandali

kung saan ang N at M ay ang kinakalkula na mga puwersa ng ehe o mga sandali mula sa kinakalkula na mga pagkarga (isinasaalang-alang ang mga kadahilanan ng labis na karga); F nt - net cross-sectional area (minus hole); W nt - sandali ng paglaban ng seksyon ng net (minus na butas);

• kapag sinusuri ang istraktura para sa katatagan

kung saan F br at W br - lugar at sandali ng paglaban ng gross na seksyon (nang walang pagbabawas ng mga butas); Ang φ at φ b ay mga coefficient na nagpapababa sa paglaban ng disenyo sa mga halaga na nagsisiguro ng matatag na equilibrium.

Karaniwan, kapag kinakalkula ang inilaan na istraktura, ang cross-section ng elemento ay unang napili at pagkatapos ay ang stress mula sa mga puwersa ng disenyo ay nasuri, na hindi dapat lumampas sa paglaban ng disenyo na pinarami ng koepisyent ng mga kondisyon ng operating.

Samakatuwid, kasama ang mga formula ng form (4.I) at (5.I), isusulat namin ang mga formula na ito sa working form sa mga tuntunin ng mga kalkuladong stress, halimbawa:

kung saan ang σ ay ang stress ng disenyo sa istraktura (batay sa mga pagkarga ng disenyo).

Mas tama na isulat ang mga coefficient φ at φ b sa mga formula (8.I) at (9.I) sa kanang bahagi ng hindi pagkakapantay-pantay bilang mga coefficient na nagpapababa sa kinakalkula na paglaban sa mga kritikal na stress. At para lamang sa kaginhawahan ng mga kalkulasyon at paghahambing ng mga resulta, ang mga ito ay nakasulat sa denominator ng kaliwang bahagi ng mga formula na ito.

* Ang mga halaga ng mga karaniwang pagtutol at mga koepisyent ng pagkakapareho ay ibinibigay sa "Mga Pamantayan at Panuntunan sa Pagbuo" (SNiP), pati na rin sa "Mga Pamantayan at Teknikal na Kondisyon para sa Disenyo ng mga Istraktura ng Bakal" (NiTU 121-55).

"Disenyo ng mga istrukturang bakal",

Mayroong ilang mga kategorya ng mga boltahe: pangunahing, lokal, karagdagang at panloob. Ang mga pangunahing stress ay mga stress na nabubuo sa loob ng katawan bilang resulta ng pagbabalanse ng mga epekto ng mga panlabas na load; sila ay isinasaalang-alang sa pagkalkula. Kapag ang daloy ng kuryente ay hindi pantay na ipinamamahagi sa ibabaw ng cross-section, na sanhi, halimbawa, sa pamamagitan ng isang matalim na pagbabago sa cross-section o pagkakaroon ng isang butas, isang lokal na konsentrasyon ng stress ay nangyayari. Gayunpaman, sa mga plastik na materyales, na kinabibilangan ng construction steel,…

Kapag kinakalkula ang pinahihintulutang mga stress, ang istraktura ay isinasaalang-alang sa kondisyon ng pagpapatakbo nito sa ilalim ng impluwensya ng mga naglo-load na pinapayagan sa panahon ng normal na operasyon ng istraktura, i.e., karaniwang mga pagkarga. Ang kondisyon para sa lakas ng istraktura ay ang mga stress sa istraktura mula sa karaniwang mga pag-load ay hindi lalampas sa pinahihintulutang mga stress na itinatag ng mga pamantayan, na kumakatawan sa isang tiyak na bahagi ng maximum na stress ng materyal na tinatanggap para sa pagbuo ng bakal...

Limitahan ang paraan ng pagkalkula ng estado - Pamamaraan para sa pagkalkula ng mga istrukturang bakal - Mga pangunahing kaalaman sa disenyo - Disenyo ng mga istrukturang bakal

Dalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon

Ang mga estado ng limitasyon ay itinuturing na mga kung saan ang mga istraktura ay hindi na nakakatugon sa mga kinakailangan na ipinataw sa kanila sa panahon ng operasyon, ibig sabihin, nawawalan sila ng kakayahang labanan ang mga panlabas na load at impluwensya o makatanggap ng mga hindi katanggap-tanggap na paggalaw o lokal na pinsala.

Ang mga reinforced concrete structures ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng pagkalkula para sa dalawang grupo ng mga estado ng limitasyon: para sa kapasidad ng tindig - ang unang grupo ng mga estado ng limitasyon; sa mga tuntunin ng pagiging angkop para sa normal na operasyon - ang pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon.

Ang pagkalkula batay sa mga estado ng limitasyon ng unang pangkat ay isinasagawa upang maiwasan ang:

Malutong, malapot o iba pang uri ng pagkabigo (pagkalkula ng lakas, isinasaalang-alang, kung kinakailangan, ang pagpapalihis ng istraktura bago ang pagkawasak);

Pagkawala ng katatagan ng hugis ng istraktura (pagkalkula para sa katatagan ng mga istraktura na may manipis na pader, atbp.) o posisyon nito (pagkalkula para sa pagbaligtad at pag-slide ng mga retaining wall, eccentrically load na matataas na pundasyon; pagkalkula para sa pag-akyat ng mga buried o underground tank , atbp.);

Pagkabigo ng pagkapagod (pagkalkula ng tibay ng mga istruktura sa ilalim ng impluwensya ng paulit-ulit na paglipat o pulsating load: crane beam, sleepers, frame foundation at sahig para sa hindi balanseng mga makina, atbp.);

Pagkasira mula sa pinagsamang impluwensya ng mga kadahilanan ng puwersa at hindi kanais-nais na mga impluwensya ng panlabas na kapaligiran (pana-panahon o pare-pareho ang pagkakalantad sa isang agresibong kapaligiran, alternating pagyeyelo at lasaw, atbp.).

Ang mga kalkulasyon batay sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat ay isinasagawa upang maiwasan ang:

Ang pagbuo ng labis o matagal na pagbubukas ng mga bitak (kung, ayon sa mga kondisyon ng operating, ang pagbuo o matagal na pagbubukas ng mga bitak ay pinahihintulutan);

Labis na paggalaw (mga pagpapalihis, mga anggulo ng pag-ikot, mga anggulo ng skew at mga amplitude ng vibration).

Ang pagkalkula ng mga limitasyon ng estado ng istraktura sa kabuuan, pati na rin ang mga indibidwal na elemento o bahagi nito, ay isinasagawa para sa lahat ng mga yugto: pagmamanupaktura, transportasyon, pag-install at pagpapatakbo; sa kasong ito, ang mga scheme ng disenyo ay dapat na tumutugma sa pinagtibay na mga desisyon sa disenyo at bawat isa sa mga nakalistang yugto.

Mga kadahilanan sa disenyo - mga pag-load at mekanikal na katangian ng kongkreto at pampalakas (lakas ng makunat, lakas ng ani) - may pagkakaiba-iba ng istatistika (scatter of values). Ang mga pag-load at epekto ay maaaring mag-iba mula sa tinukoy na posibilidad na lumampas sa average na mga halaga, at ang mga mekanikal na katangian ng mga materyales ay maaaring mag-iba mula sa tinukoy na posibilidad ng pagbaba ng mga average na halaga. Isinasaalang-alang ng mga kalkulasyon para sa mga estado ng limitasyon ang pagkakaiba-iba ng istatistika ng mga pag-load at mekanikal na katangian ng mga materyales, mga kadahilanan na hindi pang-istatistika at iba't ibang hindi kanais-nais o kanais-nais na pisikal, kemikal at mekanikal na mga kondisyon para sa pagpapatakbo ng kongkreto at reinforcement, ang paggawa at pagpapatakbo ng mga elemento. ng mga gusali at istruktura. Ang mga pag-load, mekanikal na katangian ng mga materyales at mga koepisyent ng disenyo ay na-normalize.

Ang mga halaga ng mga naglo-load, paglaban ng kongkreto at reinforcement ay itinatag ayon sa mga kabanata ng SNiP na "Loads and Impacts" at "Concrete and Reinforced Concrete Structures".

Pag-uuri ng mga naglo-load. Karaniwan at disenyo ng mga pagkarga

Depende sa tagal ng pagkilos, ang mga load ay nahahati sa permanente at pansamantala. Ang mga pansamantalang pagkarga, naman, ay nahahati sa pangmatagalan, panandalian, at espesyal.

Ang mga load mula sa bigat ng load-bearing at nakapaloob na mga istraktura ng mga gusali at istruktura, ang masa at presyon ng mga lupa, at ang mga epekto ng prestressing reinforced concrete structures ay pare-pareho.

Ang mga pangmatagalang pagkarga ay sanhi ng bigat ng nakatigil na kagamitan sa mga sahig - mga makina, kagamitan, makina, tangke, atbp.; presyon ng mga gas, likido, butil-butil na katawan sa mga lalagyan; load sa mga bodega, refrigerator, archive, aklatan at katulad na mga gusali at istruktura; bahagi ng pansamantalang pagkarga na itinatag ng mga pamantayan sa mga gusali ng tirahan, opisina at lokal na lugar; pangmatagalang temperatura na mga teknolohikal na epekto mula sa nakatigil na kagamitan; mga load mula sa isang overhead o isang overhead crane, na pinarami ng mga salik: 0.5 para sa medium-duty crane at 0.7 para sa heavy-duty crane; naglo-load ng niyebe para sa mga rehiyon ng klimatiko ng III-IV na may mga coefficient na 0.3-0.6. Ang mga ipinahiwatig na halaga ng crane, ilang pansamantalang at snow load ay bahagi ng kanilang buong halaga at ipinasok sa pagkalkula kapag isinasaalang-alang ang tagal ng pagkilos ng mga load ng mga ganitong uri sa displacement, deformation, at crack formation. Ang buong halaga ng mga load na ito ay panandalian.

Ang mga panandaliang pagkarga ay sanhi ng bigat ng mga tao, mga bahagi, mga materyales sa mga lugar ng pagpapanatili at pagkumpuni ng kagamitan - mga daanan at iba pang mga lugar na walang kagamitan; bahagi ng karga sa mga palapag ng mga tirahan at pampublikong gusali; mga load na nagmumula sa panahon ng paggawa, transportasyon at pag-install ng mga elemento ng istruktura; mga load mula sa overhead at overhead crane na ginagamit sa pagtatayo o pagpapatakbo ng mga gusali at istruktura; pagkarga ng niyebe at hangin; impluwensya ng klimatiko na temperatura.

Kasama sa mga espesyal na pagkarga ang: seismic at explosive impact; mga naglo-load na sanhi ng isang malfunction o pagkasira ng kagamitan at isang biglaang pagkagambala sa proseso ng teknolohikal (halimbawa, isang matalim na pagtaas o pagbaba sa temperatura, atbp.); ang mga epekto ng hindi pantay na mga deformation ng base, na sinamahan ng isang radikal na pagbabago sa istraktura ng lupa (halimbawa, pagpapapangit ng mga subsidence soils sa panahon ng pagbabad o permafrost na mga lupa sa panahon ng lasaw), atbp.

Ang mga karaniwang pag-load ay itinatag ng mga pamantayan batay sa isang paunang natukoy na posibilidad na lumampas sa mga average na halaga o batay sa mga nominal na halaga. Ang mga karaniwang palaging pagkarga ay tinatanggap batay sa mga halaga ng disenyo ng mga geometric at mga parameter ng disenyo at

Average na mga halaga ng density. Pansamantalang regulasyon; teknolohikal at pag-install na mga load ay itinakda ayon sa pinakamataas na halaga na ibinigay para sa normal na operasyon; snow at hangin - ayon sa average ng taunang hindi kanais-nais na mga halaga o ayon sa hindi kanais-nais na mga halaga na tumutugma sa isang tiyak na average na panahon ng kanilang mga pag-uulit.

Ang mga pag-load ng disenyo para sa pagkalkula ng mga istruktura para sa lakas at katatagan ay tinutukoy sa pamamagitan ng pag-multiply ng karaniwang pagkarga sa salik ng kaligtasan ng pagkarga Yf, kadalasang higit sa isa, halimbawa. G= Gnyt. Salik ng pagiging maaasahan mula sa bigat ng kongkreto at reinforced concrete structures Yf = M; sa bigat ng mga istrukturang gawa sa kongkreto na may mga magaan na pinagsama-samang (na may average na density na 1800 kg/m3 o mas mababa) at iba't ibang mga screed, backfill, mga materyales sa pagkakabukod na ginawa sa pabrika, Yf = l.2, sa panahon ng pag-install Yf = l>3 ; mula sa iba't ibang pansamantalang pagkarga depende sa kanilang halaga Yf = l. 2. 1.4. Ang overload koepisyent mula sa bigat ng mga istraktura kapag kinakalkula ang katatagan ng posisyon laban sa lumulutang, pagtaob at pag-slide, pati na rin sa iba pang mga kaso kapag ang pagbaba ng masa ay nagpapalala sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng istraktura, ay ipinapalagay na yf = 0.9. Kapag kinakalkula ang mga istraktura sa yugto ng konstruksiyon, ang kinakalkula na panandaliang pagkarga ay pinarami ng isang kadahilanan na 0.8. Ang mga pag-load ng disenyo para sa pagkalkula ng mga istruktura batay sa mga deformation at displacements (para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon) ay kinuha katumbas ng mga karaniwang halaga na may koepisyent Yf = l-

Kumbinasyon ng mga load. Ang mga istruktura ay dapat na idinisenyo para sa iba't ibang mga kumbinasyon ng mga naglo-load o kaukulang pwersa kung ang pagkalkula ay isinasagawa gamit ang isang inelastic scheme. Depende sa komposisyon ng mga pag-load na isinasaalang-alang, ang mga sumusunod ay nakikilala: mga pangunahing kumbinasyon, na binubuo ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pag-load o pwersa mula sa mababang boltahe na mga pagkarga; mga espesyal na kumbinasyon na binubuo ng pare-pareho, pangmatagalan, posibleng panandalian at isa sa mga espesyal na pagkarga o pagsisikap mula sa kanila.

Dalawang pangkat ng mga pangunahing kumbinasyon ng pagkarga ang isinasaalang-alang. Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga pangunahing kumbinasyon ng unang pangkat, ang pare-pareho, pangmatagalan at isang panandaliang pagkarga ay isinasaalang-alang; Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga pangunahing kumbinasyon ng pangalawang pangkat, ang pare-pareho, pangmatagalan at dalawa (o higit pa) na panandaliang pagkarga ay isinasaalang-alang; sa kasong ito, ang mga halaga ng mga panandaliang pag-load o ang mga puwersa na naaayon sa kanila ay dapat na i-multiply sa isang koepisyent ng kumbinasyon na katumbas ng 0.9.

Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa mga espesyal na kumbinasyon, ang mga halaga ng panandaliang pag-load o ang kaukulang puwersa ay dapat na i-multiply sa isang kumbinasyon na kadahilanan na katumbas ng 0.8, maliban sa mga kaso na tinukoy sa mga pamantayan ng disenyo para sa mga gusali at istruktura sa mga lugar ng seismic.

Nabawasang load. Kapag kinakalkula ang mga haligi, dingding, at pundasyon ng maraming palapag na mga gusali, ang mga pansamantalang pagkarga sa mga sahig ay maaaring mabawasan, na isinasaalang-alang ang antas ng posibilidad ng kanilang sabay-sabay na pagkilos, sa pamamagitan ng pagpaparami ng isang kadahilanan

Kung ang a - ay kinukuha na katumbas ng 0.3 para sa mga gusali ng tirahan, mga gusali ng opisina, mga dormitoryo, atbp. at katumbas ng 0.5 para sa iba't ibang mga silid: mga silid ng pagbabasa, mga pulong, mga silid pamimili, atbp.; t ay ang bilang ng mga naka-load na palapag sa itaas ng seksyong isinasaalang-alang.

Pinapayagan din ng mga pamantayan ang pagbawas ng mga pansamantalang pagkarga kapag kinakalkula ang mga beam at crossbar, depende sa lugar ng na-load na sahig.

Reinforced concrete

Precast concrete at reinforced concrete: mga tampok at pamamaraan ng produksyon

Ang mga teknolohiyang pang-industriya ay aktibong umuunlad sa USSR mula noong kalagitnaan ng huling siglo, at ang pag-unlad ng industriya ng konstruksiyon ay nangangailangan ng isang malaking bilang ng iba't ibang mga materyales. Ang pag-imbento ng prefabricated reinforced concrete ay naging isang uri ng teknikal na rebolusyon sa buhay ng bansa, ...

DIY pile driver

Maaaring ayusin ang isang pile driver o isang pile driver gamit ang isang kotse na inalis ang rear fender (rear-wheel drive sa mechanics), nakataas sa isang jack at ginagamit lamang ang rim sa halip na isang gulong. Ang isang kable ay sugat sa paligid ng gilid - ito ay...

RECONSTRUCTION NG INDUSTRIAL BUILDINGS

1. Mga gawain at pamamaraan ng muling pagtatayo ng mga gusali Ang muling pagtatayo ng mga gusali ay maaaring maiugnay sa pagpapalawak ng produksyon, teknolohikal na modernisasyon. proseso, pag-install ng mga bagong kagamitan, atbp. Kasabay nito, kinakailangan upang malutas ang mga kumplikadong problema sa engineering na nauugnay ...

mga roller (flattening machine) diameter mula 400 mm.,

electric food dryer (daloy),

conveyor, conveyor, augers.

Dalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon

Mga batayan ng mga kalkulasyon batay sa mga estado ng limitasyon. Pagkalkula ng mga elemento ng istruktura ng solidong seksyon.

Alinsunod sa kasalukuyang mga pamantayan sa Russia, ang mga istrukturang kahoy ay dapat kalkulahin gamit ang paraan ng limitasyon ng estado.

Ang mga estado ng limitasyon ng mga istraktura ay ang mga kung saan sila ay huminto upang matugunan ang mga kinakailangan sa pagpapatakbo. Ang panlabas na dahilan na humahantong sa estado ng limitasyon ay ang pagkilos ng puwersa (mga panlabas na pag-load, mga reaktibong puwersa). Ang mga estado ng limitasyon ay maaaring mangyari sa ilalim ng impluwensya ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga istrukturang kahoy, pati na rin ang kalidad, sukat at katangian ng mga materyales. Mayroong dalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon:

1 - sa mga tuntunin ng kapasidad na nagdadala ng pagkarga (lakas, katatagan).

2 - sa pamamagitan ng mga deformation (deflections, displacements).

Unang pangkat Ang mga estado ng limitasyon ay nailalarawan sa pagkawala ng kapasidad ng tindig at ganap na hindi angkop para sa karagdagang operasyon. Ang pinaka responsable. Sa mga istrukturang kahoy, ang mga sumusunod na estado ng limitasyon ng unang pangkat ay maaaring mangyari: pagkawasak, pagkawala ng katatagan, pagbaligtad, hindi katanggap-tanggap na paggapang. Ang mga limitasyong estado na ito ay hindi mangyayari kung ang mga sumusunod na kundisyon ay natutugunan:

mga. kapag normal na stress ( σ ) at shear stress ( τ ) ay hindi lalampas sa isang tiyak na halaga ng limitasyon R, tinatawag na design resistance.

Pangalawang pangkat Ang mga estado ng limitasyon ay nailalarawan sa pamamagitan ng mga naturang tampok kung saan ang pagpapatakbo ng mga istruktura o istruktura, bagaman mahirap, ay hindi ganap na ibinukod, i.e. ang disenyo ay nagiging hindi angkop lamang para sa normal operasyon. Ang pagiging angkop ng isang istraktura para sa normal na operasyon ay karaniwang tinutukoy ng mga pagpapalihis

Nangangahulugan ito na ang mga baluktot na elemento o istruktura ay angkop para sa normal na operasyon kapag ang pinakamalaking halaga ng deflection-to-span ratio ay mas mababa sa maximum na pinapahintulutang relative deflection [ f/ l] (ayon sa SNiP II-25-80).

Ang layunin ng mga kalkulasyon ng istruktura ay upang maiwasan ang paglitaw ng alinman sa mga posibleng estado ng limitasyon, kapwa sa panahon ng transportasyon at pag-install, at sa panahon ng pagpapatakbo ng mga istruktura. Ang pagkalkula para sa unang estado ng limitasyon ay isinasagawa ayon sa kinakalkula na mga halaga ng pag-load, at para sa pangalawa - ayon sa mga karaniwang halaga. Ang mga karaniwang halaga ng mga panlabas na pag-load ay ibinibigay sa SNiP "Mga Pag-load at Mga Epekto". Ang mga kinakalkula na halaga ay nakuha na isinasaalang-alang ang kadahilanan sa kaligtasan ng pagkarga γ n. Ang mga istruktura ay idinisenyo upang mapaglabanan ang isang hindi kanais-nais na kumbinasyon ng mga naglo-load (sariling timbang, niyebe, hangin), ang posibilidad na isinasaalang-alang ng mga coefficient ng kumbinasyon (ayon sa SNiP "Mga Pag-load at Mga Epekto").

Ang pangunahing katangian ng mga materyales kung saan ang kanilang kakayahang labanan ang puwersa ay tinasa ay normatibong pagtutol R n . Ang karaniwang paglaban ng kahoy ay kinakalkula batay sa mga resulta ng maraming mga pagsubok ng maliliit na sample ng malinis (walang mga depekto) na kahoy ng parehong species, na may moisture content na 12%:

R n = , saan

– arithmetic mean value ng tensile strength,

V- koepisyent ng pagkakaiba-iba,

t- tagapagpahiwatig ng pagiging maaasahan.

Regulasyon na pagtutol R n ay ang pinakamababang probabilistikong limitasyon ng lakas ng purong kahoy, na nakuha sa pamamagitan ng static na pagproseso ng mga resulta ng mga pagsubok ng mga karaniwang maliliit na sample para sa panandaliang pagkarga.

Paglaban sa disenyo R - ito ang maximum na stress na maaaring mapaglabanan ng isang materyal sa isang istraktura nang hindi gumuho, na isinasaalang-alang ang lahat ng hindi kanais-nais na mga kadahilanan sa ilalim ng mga kondisyon ng operating na nagpapababa sa lakas nito.

Kapag lumilipat mula sa normative resistance R n sa kalkulado R kinakailangang isaalang-alang ang impluwensya sa lakas ng kahoy ng pangmatagalang pag-load, mga depekto (mga buhol, cross-layer, atbp.), Ang paglipat mula sa maliit na karaniwang mga sample sa mga elemento ng mga sukat ng gusali. Ang pinagsamang impluwensya ng lahat ng mga salik na ito ay isinasaalang-alang ng kadahilanan ng kaligtasan para sa materyal ( Upang). Ang kinakalkula na pagtutol ay nakuha sa pamamagitan ng paghahati R n sa kadahilanan ng kaligtasan para sa materyal:

Upang dl=0.67 – koepisyent ng tagal sa ilalim ng pinagsamang pagkilos ng permanenteng at pansamantalang pagkarga;

Upang isa = 0.27÷0.67 - koepisyent ng pagkakapareho, depende sa uri ng estado ng stress, na isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga depekto sa lakas ng kahoy.

Pinakamababang halaga Upang isa kinuha sa panahon ng pag-uunat, kapag ang impluwensya ng mga depekto ay lalong malaki. Kinakalkula ang mga pagtutol Upang ay ibinigay sa talahanayan. 3 SNiP II-25-80 (para sa coniferous wood). R Ang kahoy ng iba pang mga species ay nakuha gamit ang mga koepisyent ng paglipat, na ibinigay din sa SNiP.

Ang kaligtasan at lakas ng mga istrukturang kahoy at kahoy ay nakasalalay sa mga kondisyon ng temperatura at halumigmig. Ang humidification ay nagtataguyod ng pagkabulok ng kahoy, at ang mataas na temperatura (lampas sa isang tiyak na limitasyon) ay nagpapababa ng lakas nito. Ang pagsasaalang-alang sa mga salik na ito ay nangangailangan ng pagpapakilala ng mga coefficient ng kondisyon sa pagtatrabaho: m V ≤1, m T ≤1.

Bilang karagdagan, kinakailangan ng SNiP na isinasaalang-alang ang ply coefficient para sa mga nakadikit na elemento: m sl = 0.95÷1.1;

koepisyent ng sinag para sa matataas na beam na may taas na higit sa 50 cm: m b ≤1;

koepisyent ng baluktot para sa mga elementong nakadikit na baluktot: m gn≤1, atbp.

Ang modulus ng elasticity ng kahoy, anuman ang species, ay ipinapalagay na katumbas ng:

Ang mga katangian ng disenyo ng plywood ng konstruksiyon ay ibinibigay din sa SNiP, at kapag sinusuri ang mga stress sa mga elemento ng playwud, tulad ng para sa kahoy, ipinakilala ang mga koepisyent ng kondisyon ng pagpapatakbo. m. Bilang karagdagan, para sa paglaban ng disenyo ng kahoy at playwud, ipinakilala ang isang koepisyent m dl=0.8 kung ang kabuuang puwersa ng disenyo mula sa permanenteng at pansamantalang pagkarga ay lumampas sa 80% ng kabuuang puwersa ng disenyo. Ang kadahilanan na ito ay ipinakilala bilang karagdagan sa pagbawas na kasama sa kadahilanan ng kaligtasan para sa materyal.

Lektura Blg. 2 Mga Batayan ng pagkalkula ayon sa mga estado ng limitasyon

Pagkalkula batay sa mga estado ng limitasyon

Limitahan ang mga estado- ito ay mga kondisyon kung saan ang istraktura ay hindi na magagamit bilang isang resulta ng mga panlabas na pagkarga at panloob na mga stress. Sa mga istrukturang gawa sa kahoy at plastik, maaaring lumitaw ang dalawang grupo ng mga limitasyon ng estado - ang una at pangalawa.

Ang pagkalkula ng mga limitasyon ng estado ng mga istraktura sa kabuuan at ang mga elemento nito ay dapat isagawa para sa lahat ng mga yugto: transportasyon, pag-install at pagpapatakbo - at dapat isaalang-alang ang lahat ng posibleng kumbinasyon ng mga pagkarga. Ang layunin ng pagkalkula ay upang maiwasan ang alinman sa una o pangalawang limitasyon na estado sa panahon ng mga proseso ng transportasyon, pagpupulong at pagpapatakbo ng istraktura. Ginagawa ito batay sa pagsasaalang-alang sa pamantayan at disenyo ng mga pagkarga at paglaban ng mga materyales.

Ang paraan ng limitasyon ng estado ay ang unang hakbang sa pagtiyak ng pagiging maaasahan ng mga istruktura ng gusali. Ang pagiging maaasahan ay ang kakayahan ng isang bagay na mapanatili ang kalidad na likas sa disenyo sa panahon ng operasyon. Ang pagtitiyak ng teorya ng pagiging maaasahan ng mga istruktura ng gusali ay ang pangangailangan na isaalang-alang ang mga random na halaga ng mga naglo-load sa mga system na may mga random na tagapagpahiwatig ng lakas. Ang isang tampok na katangian ng pamamaraan ng estado ng limitasyon ay ang lahat ng mga paunang dami na ginamit sa pagkalkula, random sa kalikasan, ay kinakatawan sa mga pamantayan sa pamamagitan ng mga deterministiko, batay sa siyensya, mga halaga ng normatibo, at ang impluwensya ng kanilang pagkakaiba-iba sa pagiging maaasahan ng mga istruktura ay isinasaalang-alang. account sa pamamagitan ng kaukulang coefficients. Ang bawat isa sa mga koepisyent ng pagiging maaasahan ay isinasaalang-alang ang pagkakaiba-iba ng isang paunang halaga lamang, i.e. ay isang pribadong kalikasan. Samakatuwid, kung minsan ang paraan ng estado ng limitasyon ay tinatawag na bahagyang koepisyent na paraan. Ang mga salik na ang pagkakaiba-iba ay nakakaapekto sa antas ng pagiging maaasahan ng mga istruktura ay maaaring uriin sa limang pangunahing kategorya: mga pagkarga at mga epekto; geometric na sukat ng mga elemento ng istruktura; antas ng responsibilidad ng mga istruktura; mekanikal na katangian ng mga materyales; mga kondisyon ng pagpapatakbo ng istraktura. Isaalang-alang natin ang mga nakalistang salik. Ang isang posibleng paglihis ng mga karaniwang load pataas o pababa ay isinasaalang-alang ng load safety factor 2, na, depende sa uri ng load, ay may ibang halaga na mas malaki o mas mababa sa isa. Ang mga coefficient na ito, kasama ang mga karaniwang halaga, ay ipinakita sa kabanata SNiP 2.01.07-85 Mga Pamantayan sa Disenyo. "Mga pag-load at epekto." Ang posibilidad ng pinagsamang pagkilos ng ilang mga pag-load ay isinasaalang-alang sa pamamagitan ng pagpaparami ng mga naglo-load sa pamamagitan ng kumbinasyon na kadahilanan, na ipinakita sa parehong kabanata ng mga pamantayan. Ang posibleng hindi kanais-nais na paglihis ng mga geometric na sukat ng mga elemento ng istruktura ay isinasaalang-alang ng koepisyent ng katumpakan. Gayunpaman, ang koepisyent na ito ay hindi tinatanggap sa dalisay nitong anyo. Ang kadahilanan na ito ay ginagamit kapag kinakalkula ang mga geometric na katangian, na kinukuha ang mga kinakalkula na mga parameter ng mga seksyon na may minus tolerance. Upang makatwirang balansehin ang mga gastos ng mga gusali at istruktura para sa iba't ibang layunin, ipinakilala ang isang koepisyent ng pagiging maaasahan para sa nilalayon na layunin.< 1. Степень капитальности и ответственности зданий и сооружений разбивается на три класса ответственности. Этот коэффициент (равный 0,9; 0,95; 1) вводится в качестве делителя к значению расчетного сопротивления или в качестве множителя к значению расчетных нагрузок и воздействий.

Ang pangunahing parameter ng paglaban ng isang materyal sa puwersa ng mga impluwensya ay ang karaniwang pagtutol na itinatag ng mga dokumento ng regulasyon batay sa mga resulta ng mga pag-aaral sa istatistika ng pagkakaiba-iba ng mga mekanikal na katangian ng mga materyales sa pamamagitan ng pagsubok ng mga sample ng materyal gamit ang mga karaniwang pamamaraan. Ang isang posibleng paglihis mula sa mga karaniwang halaga ay isinasaalang-alang ng koepisyent ng pagiging maaasahan para sa materyal na ym > 1. Sinasalamin nito ang pagkakaiba-iba ng istatistika ng mga katangian ng mga materyales at ang kanilang pagkakaiba mula sa mga katangian ng nasubok na mga karaniwang sample. Ang katangiang nakuha sa pamamagitan ng paghahati ng karaniwang paglaban sa koepisyent m ay tinatawag na paglaban sa disenyo R. Ang pangunahing katangian ng lakas ng kahoy ay na-standardize ng SNiP P-25-80 "Mga Pamantayan sa Disenyo. Mga istrukturang kahoy."

Ang hindi kanais-nais na impluwensya ng kapaligiran at operating environment, tulad ng: wind at installation load, section height, temperature and humidity conditions, ay isinasaalang-alang sa pamamagitan ng pagpapakilala ng operating condition coefficients t ay maaaring mas mababa sa isa kung ang factor na ito o isang kumbinasyon Binabawasan ng mga kadahilanan ang kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng istraktura, at higit pang mga yunit - sa kabaligtaran ng kaso. Para sa kahoy, ang mga coefficient na ito ay ipinakita sa SNiP 11-25-80 "Mga pamantayan sa disenyo.

Ang mga pamantayang halaga ng limitasyon ng mga pagpapalihis ay nakakatugon sa mga sumusunod na kinakailangan: a) teknolohikal (pagtiyak ng mga kondisyon para sa normal na operasyon ng makinarya at kagamitan sa paghawak, instrumentasyon, atbp.); b) istruktura (pagtiyak ng integridad ng mga katabing elemento ng istruktura, ang kanilang mga kasukasuan, ang pagkakaroon ng isang puwang sa pagitan ng mga istrukturang nagdadala ng pagkarga at mga istruktura ng partisyon, kalahating timbering, atbp., na tinitiyak ang mga tinukoy na slope); c) aesthetic at psychological (pagbibigay ng kanais-nais na mga impression mula sa hitsura ng mga istruktura, na pumipigil sa pakiramdam ng panganib).

Ang magnitude ng maximum deflections ay depende sa span at ang uri ng inilapat na mga load. Para sa mga istrukturang kahoy na sumasaklaw sa mga gusali sa ilalim ng pare-pareho at pansamantalang pangmatagalang pagkarga, ang pinakamataas na pagpapalihis ay mula sa (1/150) - i hanggang (1/300) (2). Ang lakas ng kahoy ay nabawasan din sa ilalim ng impluwensya ng ilang mga kemikal na paghahanda para sa biological na pinsala, na ipinakilala sa ilalim ng presyon sa mga autoclave sa isang malaking lalim. Sa kasong ito, ang operating condition coefficient Tia = 0.9. Ang impluwensya ng konsentrasyon ng stress sa mga seksyon ng disenyo ng mga elemento ng makunat na pinahina ng mga butas, pati na rin sa mga baluktot na elemento na gawa sa bilog na troso na may trimming sa seksyon ng disenyo, ay makikita ng koepisyent ng kondisyon ng operating t0 = 0.8. Kapag kinakalkula ang mga istrukturang kahoy para sa pangalawang pangkat ng mga limitasyon ng estado, ang deformability ng kahoy ay isinasaalang-alang ng pangunahing modulus ng pagkalastiko E, na, kapag ang puwersa ay nakadirekta kasama ang mga hibla ng kahoy, ay ipinapalagay na 10,000 MPa, at 400 MPa sa kabuuan ng mga hibla. Kapag kinakalkula ang katatagan, ang nababanat na modulus ay ipinapalagay na 4500 MPa. Ang pangunahing shear modulus ng kahoy (6) sa parehong direksyon ay 500 MPa. Ang ratio ng Poisson ng kahoy sa mga hibla na may mga diin na nakadirekta sa mga hibla ay ipinapalagay na katumbas ng pdo o = 0.5, at kasama ang mga hibla na may mga diin na nakadirekta sa mga hibla, n900 = 0.02. Dahil ang tagal at antas ng paglo-load ay nakakaapekto hindi lamang sa lakas, kundi pati na rin sa mga katangian ng pagpapapangit ng kahoy, ang halaga ng modulus ng elasticity at shear modulus ay pinarami ng coefficient mt = 0.8 kapag kinakalkula ang mga istruktura kung saan ang mga stress sa mga elemento na nagmumula sa permanenteng at pansamantalang pangmatagalang pagkarga ay lumampas sa 80% ng kabuuang boltahe mula sa lahat ng mga pagkarga. Kapag kinakalkula ang mga istruktura ng metal-wood, ang mga nababanat na katangian at mga resistensya ng disenyo ng bakal at mga koneksyon ng mga elemento ng bakal, pati na rin ang reinforcement, ay kinuha ayon sa mga kabanata ng SNiP para sa disenyo ng bakal at reinforced concrete structures.

Sa lahat ng mga materyales sa istruktura ng sheet na gumagamit ng mga hilaw na materyales na gawa sa kahoy, ang playwud lamang ang inirerekomenda na gamitin bilang mga elemento ng mga istrukturang nagdadala ng pagkarga, ang mga pangunahing paglaban sa disenyo na kung saan ay ibinibigay sa Talahanayan 10 ng SNiP P-25-80. Sa ilalim ng naaangkop na mga kondisyon ng pagpapatakbo para sa mga istruktura ng plywood ng pandikit, ang mga kalkulasyon batay sa unang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay nagbibigay para sa pagpaparami ng mga pangunahing paglaban sa disenyo ng playwud sa pamamagitan ng mga koepisyent ng kundisyon ng operating TV, TY, TN at TL. Kapag kinakalkula ayon sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon, ang nababanat na mga katangian ng playwud sa eroplano ng sheet ay kinuha ayon sa talahanayan. 11 SNiP P-25-80. Ang modulus ng elasticity at modulus ng paggugupit para sa mga istraktura sa ilalim ng iba't ibang mga kondisyon ng operating, pati na rin ang mga nakalantad sa pinagsamang impluwensya ng permanenteng at pansamantalang pangmatagalang pag-load, ay dapat na i-multiply sa mga kaukulang coefficient ng mga kondisyon ng operating na pinagtibay para sa kahoy.

Unang pangkat pinaka delikado. Ito ay tinutukoy ng hindi angkop para sa paggamit kapag ang isang istraktura ay nawalan ng kapasidad na nagdadala ng pagkarga bilang resulta ng pagkasira o pagkawala ng katatagan. Hindi ito nangyayari habang ang maximum na normal O o shearing stresses sa mga elemento nito ay hindi lalampas sa kinakalkula (minimum) na pagtutol ng mga materyales kung saan sila ginawa. Ang kundisyong ito ay isinulat ng formula

Ang mga limitasyon ng estado ng unang pangkat ay kinabibilangan ng: pagkasira ng anumang uri, pangkalahatang pagkawala ng katatagan ng isang istraktura o lokal na pagkawala ng katatagan ng isang elemento ng istruktura, paglabag sa mga joints na nagiging isang variable na sistema, pagbuo ng mga natitirang deformation ng hindi katanggap-tanggap na magnitude. . Ang pagkalkula ng kapasidad ng pagdadala ng pagkarga ay isinasagawa batay sa posibleng pinakamasamang kaso, katulad: ang pinakamataas na pagkarga at ang pinakamababang paglaban ng materyal, na natagpuan na isinasaalang-alang ang lahat ng mga kadahilanan na nakakaimpluwensya dito. Ang mga hindi kanais-nais na kumbinasyon ay ibinibigay sa mga pamantayan.

Pangalawang pangkat hindi gaanong mapanganib. Ito ay tinutukoy ng hindi kaangkupan ng istraktura para sa normal na operasyon kapag ito ay yumuko sa isang hindi katanggap-tanggap na halaga. Hindi ito mangyayari hangga't hindi lalagpas ang pinakamataas na kamag-anak na pagpapalihis nito /// sa pinakamataas na pinahihintulutang halaga. Ang kundisyong ito ay isinulat ng formula

Ang pagkalkula ng mga istrukturang kahoy ayon sa pangalawang estado ng limitasyon para sa mga deformation ay nalalapat pangunahin sa mga nababaluktot na istruktura at naglalayong limitahan ang magnitude ng mga deformation. Ang mga kalkulasyon ay batay sa mga karaniwang pag-load nang hindi pinarami ang mga ito sa pamamagitan ng mga kadahilanan ng kaligtasan, sa pag-aakalang nababanat na operasyon ng kahoy. Ang pagkalkula para sa mga deformation ay isinasagawa batay sa average na mga katangian ng kahoy, at hindi sa mga nabawasan, tulad ng kapag sinusuri ang kapasidad na nagdadala ng pagkarga. Ito ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng ang katunayan na ang isang pagtaas sa pagpapalihis sa ilang mga kaso, kapag ang mababang kalidad na kahoy ay ginagamit, ay hindi nagdudulot ng panganib sa integridad ng mga istruktura. Ipinapaliwanag din nito ang katotohanan na ang mga kalkulasyon ng pagpapapangit ay isinasagawa para sa pamantayan, at hindi para sa disenyo, mga naglo-load. Upang ilarawan ang paglilimita ng estado ng pangalawang pangkat, maaari kaming magbigay ng isang halimbawa kapag, bilang isang resulta ng hindi katanggap-tanggap na pagpapalihis ng mga rafters, ang mga bitak ay lumilitaw sa bubong. Ang pagtagas ng kahalumigmigan sa kasong ito ay nakakagambala sa normal na operasyon ng gusali, na humahantong sa pagbawas sa tibay ng kahoy dahil sa kahalumigmigan nito, ngunit sa parehong oras ang gusali ay patuloy na ginagamit. Ang pagkalkula batay sa pangalawang estado ng limitasyon, bilang panuntunan, ay may subordinate na kahulugan, dahil ang pangunahing bagay ay upang matiyak ang kapasidad na nagdadala ng pagkarga. Gayunpaman, ang mga limitasyon sa mga pagpapalihis ay lalong mahalaga para sa mga istrukturang may ductile na koneksyon. Samakatuwid, ang mga deformation ng mga istrukturang kahoy (composite posts, composite beam, board at nail structures) ay dapat matukoy na isinasaalang-alang ang impluwensya ng pagsunod ng mga koneksyon (SNiP P-25-80. Talahanayan 13).

Naglo-load, ang pagkilos sa mga istruktura ay tinutukoy ng Mga Kodigo at Panuntunan ng Gusali - SNiP 2.01.07-85 "Mga Pag-load at Mga Epekto". Kapag kinakalkula ang mga istruktura na gawa sa kahoy at plastik, higit sa lahat ang patuloy na pagkarga mula sa patay na bigat ng mga istruktura at iba pang mga elemento ng gusali ay isinasaalang-alang. g at panandaliang pagkarga mula sa bigat ng niyebe S, presyon ng hangin W. Ang mga load mula sa bigat ng mga tao at kagamitan ay isinasaalang-alang din. Ang bawat pagkarga ay may pamantayan at halaga ng disenyo. Ito ay maginhawa upang tukuyin ang karaniwang halaga na may index n.

Mga karaniwang pagkarga ay ang mga paunang halaga ng mga pag-load: Ang mga pansamantalang pag-load ay tinutukoy bilang resulta ng pagproseso ng data mula sa mga pangmatagalang obserbasyon at pagsukat. Ang patuloy na pagkarga ay kinakalkula batay sa patay na timbang at dami ng mga istruktura, iba pang mga elemento ng gusali at kagamitan. Ang mga karaniwang pag-load ay isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon - para sa mga pagpapalihis.

Mga pagkarga ng disenyo ay tinutukoy batay sa mga normatibo, na isinasaalang-alang ang kanilang posibleng pagkakaiba-iba, lalo na pataas. Upang gawin ito, ang mga halaga ng mga karaniwang pag-load ay pinarami ng kadahilanan sa kaligtasan ng pagkarga y, ang mga halaga ay naiiba para sa iba't ibang mga pag-load, ngunit lahat ng mga ito ay mas malaki kaysa sa pagkakaisa. Ang mga halaga ng distributed load ay ibinibigay sa kilopascals (kPa), na tumutugma sa kilonewtons per square meter (kN/m). Karamihan sa mga kalkulasyon ay gumagamit ng mga linear load values ​​(kN/m). Ginagamit ang mga pag-load ng disenyo kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa unang pangkat ng mga estado ng limitasyon, para sa lakas at katatagan.

Ang karaniwang pagkarga ng snow s H ay tinutukoy batay sa karaniwang bigat ng takip ng niyebe kaya, na ibinibigay sa mga pamantayan ng pagkarga (kN/m 2) ng pahalang na projection ng takip depende sa rehiyon ng niyebe ng bansa. Ang halagang ito ay pinarami ng koepisyent p, na isinasaalang-alang ang slope at iba pang mga tampok ng hugis ng patong. Pagkatapos ang karaniwang load s H = s 0 p- Para sa mga gable na bubong na may ^ 25°, p = 1, para sa isang > 60° p = 0, at para sa mga intermediate na anggulo ng slope na 60° >*<х > 25° p == (60° - a°)/35°. Ito. pare-pareho ang pagkarga at maaaring dalawa o isang panig.

Sa mga naka-vault na takip sa mga segmental na trusses o arko, ang pare-parehong pag-load ng niyebe ay tinutukoy na isinasaalang-alang ang koepisyent p, na nakasalalay sa ratio ng haba ng span / sa taas ng arko /: p = //(8/).

Kapag ang ratio ng taas ng arko sa span f/l= Ang 1/8 snow load ay maaaring tatsulok na may pinakamataas na halaga ng s" sa isang suporta at 0.5 s" sa isa at zero na halaga sa tagaytay. Coefficients p na tumutukoy sa maximum na pagkarga ng snow sa mga ratios f/l= 1/8, 1/6 at 1/5, ayon sa pagkakabanggit ay katumbas ng 1.8; 2.0 at 2.2. Ang pagkarga ng niyebe sa mga takip na hugis lancet ay maaaring matukoy tulad ng sa mga takip ng gable, kung isasaalang-alang na ang takip ay may kondisyong gable sa mga eroplanong dumadaan sa mga chord ng mga palakol ng sahig sa mga arko. Ang disenyo ng snow load ay katumbas ng produkto ng standard load at ang load safety factor 7- Para sa karamihan ng magaan na kahoy at plastic na istruktura na may ratio ng standard constant at snow load. g n /s H < 0,8 коэффициент y = 1.6. Para sa malalaking ratios ng mga load na ito sa =1,4.

Ang pagkarga mula sa bigat ng isang taong may karga ay ipinapalagay na pantay - pamantayan R"= 0.1 kN at disenyo R = p at y = 0.1 1.2 = 1.2 kN. Pagkarga ng hangin. Karaniwang pagkarga ng hangin w binubuo ng pressure w’+ at suction w n – hangin. Ang paunang data kapag tinutukoy ang pag-load ng hangin ay ang mga halaga ng presyon ng hangin na nakadirekta patayo sa mga ibabaw ng bubong at mga dingding ng mga gusali Wi(MPa), depende sa rehiyon ng hangin ng bansa at tinatanggap ayon sa mga pamantayan ng pag-load at mga epekto. Karaniwang pag-load ng hangin w" ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng normal na presyon ng hangin sa pamamagitan ng koepisyent k, isinasaalang-alang ang taas ng mga gusali, at ang aerodynamic coefficient kasama, isinasaalang-alang ang hugis nito. Para sa karamihan ng mga kahoy at plastik na gusali na ang taas ay hindi hihigit sa 10 m, k = 1.

Aerodynamic coefficient Sa depende sa hugis ng gusali, ang ganap at kamag-anak na sukat nito, mga slope, kamag-anak na taas ng mga takip at direksyon ng hangin. Sa karamihan ng mga pitched na bubong, ang anggulo ng pagkahilig na hindi lalampas sa a = 14°, ang wind load ay kumikilos sa anyo ng suction W-. Kasabay nito, sa pangkalahatan ay hindi ito tumataas, ngunit sa halip ay binabawasan ang mga puwersa sa mga istruktura mula sa pare-pareho at pag-load ng niyebe at maaaring hindi isinasaalang-alang sa kadahilanan ng kaligtasan kapag nagkalkula. Ang pag-load ng hangin ay dapat isaalang-alang kapag kinakalkula ang mga haligi at dingding ng mga gusali, gayundin kapag kinakalkula ang mga istrukturang hugis-triangular at lancet.

Ang kinakalkula na pagkarga ng hangin ay katumbas ng karaniwang pagkarga na pinarami ng kadahilanan ng kaligtasan y= 1.4. kaya, w = = w”y.

Regulasyon na pagtutol kahoy R H(MPa) ay ang mga pangunahing katangian ng lakas ng kahoy sa mga lugar na walang mga depekto. Natutukoy ang mga ito mula sa mga resulta ng maraming mga pagsubok sa panandaliang laboratoryo ng mga maliliit na karaniwang sample ng tuyong kahoy na may moisture content na 12% para sa pag-igting, compression, baluktot, pagdurog at chipping.

95% ng mga nasubok na sample ng kahoy ay magkakaroon ng compressive strength na katumbas o mas malaki kaysa sa karaniwang halaga nito.

Ang mga halaga ng karaniwang mga pagtutol na ibinigay sa apendiks. 5 ay praktikal na ginagamit sa pagsubok ng laboratoryo ng lakas ng kahoy sa panahon ng pagmamanupaktura ng mga istrukturang kahoy at sa pagtukoy ng kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng mga istrukturang nagdadala ng kargamento sa panahon ng kanilang mga inspeksyon.

Kinakalkula ang mga pagtutol kahoy R(MPa) ay ang mga pangunahing katangian ng lakas ng mga tunay na elemento ng kahoy ng mga tunay na istruktura. Ang kahoy na ito ay may natural na mga depekto at napapailalim sa stress sa loob ng maraming taon. Ang mga kinakalkula na resistensya ay nakuha batay sa mga karaniwang pagtutol na isinasaalang-alang ang koepisyent ng pagiging maaasahan para sa materyal sa at koepisyent ng tagal ng paglo-load t al ayon sa pormula

Coefficient sa makabuluhang higit sa isa. Isinasaalang-alang ang pagbaba sa lakas ng tunay na kahoy bilang resulta ng heterogeneity ng istraktura at ang pagkakaroon ng iba't ibang mga depekto na hindi nangyayari sa mga sample ng laboratoryo. Karaniwan, ang lakas ng kahoy ay nababawasan ng mga buhol. Binabawasan nila ang gumaganang cross-sectional na lugar sa pamamagitan ng pagputol at pagkalat ng mga longitudinal fibers nito, na lumilikha ng eccentricity ng longitudinal forces at isang inclination ng fibers sa paligid ng knot. Ang pagkahilig ng mga hibla ay nagiging sanhi ng pag-uunat ng kahoy sa kabuuan at sa isang anggulo sa mga hibla, ang lakas nito sa mga direksyong ito ay mas mababa kaysa sa kahabaan ng mga hibla. Ang mga depekto sa kahoy ay binabawasan ang lakas ng makunat ng kahoy ng halos kalahati at ng halos isa at kalahating beses sa compression. Ang mga bitak ay pinaka-mapanganib sa mga lugar kung saan ang mga kahoy ay pinuputol. Habang tumataas ang mga cross-sectional na laki ng mga elemento, bumababa ang mga stress sa kanilang pagkasira dahil sa mas malaking heterogeneity ng pamamahagi ng stress sa mga seksyon, na isinasaalang-alang din kapag tinutukoy ang mga resistensya ng disenyo.

Koepisyent ng tagal ng pagkarga t dl<С 1- Он учиты­вает, что древесина без пороков может неограниченно долго выдерживать лишь около половины той нагрузки, которую она выдерживает при кратковременном нагружении в процессе испытаний. Следовательно, ее длительное R in paglaban Ako ay halos ^^ kalahati ng panandaliang /tg.

Ang kalidad ng kahoy ay natural na nakakaapekto sa mga halaga ng mga kinakalkula na resistensya nito. Ang kahoy ng 1st grade - na may pinakamaliit na mga depekto, ay may pinakamataas na kinakalkula na pagtutol. Ang kinakalkula na mga resistensya ng kahoy ng ika-2 at ika-3 na grado ay ayon sa pagkakabanggit ay mas mababa. Halimbawa, ang kinakalkula na compression resistance ng pine at spruce wood ng 2nd grade ay nakuha mula sa expression

Ang mga kinakalkula na resistensya ng pine at spruce wood sa compression, tension, bending, chipping at crushing ay ibinibigay sa appendix. 6.

Mga koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho T Ang paglaban sa disenyo ng kahoy ay isinasaalang-alang ang mga kondisyon kung saan ang mga istrukturang gawa sa kahoy ay ginawa at pinatatakbo. Koepisyent ng lahi T" isinasaalang-alang ang iba't ibang lakas ng kahoy ng iba't ibang uri ng hayop, naiiba sa lakas ng pine at spruce wood. Isinasaalang-alang ng load factor t„ ang maikling tagal ng wind at installation load. Kapag durog tn= 1.4, para sa iba pang mga uri ng mga boltahe t n = 1.2. Ang koepisyent ng taas ng seksyon kapag baluktot ang kahoy ng mga nakadikit na kahoy na beam na may taas na seksyon na higit sa 50 cm /72b ay bumababa mula 1 hanggang 0.8, at higit pa sa taas ng seksyon na 120 cm. Ang koepisyent ng kapal ng mga layer ng mga elemento ng nakadikit na kahoy ay isinasaalang-alang ang pagtaas ng kanilang lakas sa compression at baluktot habang bumababa ang kapal ng mga board na nakadikit, bilang isang resulta kung saan ang homogeneity ng istraktura ng nakadikit na kahoy ay tumataas. Ang mga halaga nito ay nasa loob ng 0.95. 1.1. Ang koepisyent ng baluktot na m rH ay isinasaalang-alang ang mga karagdagang baluktot na stress na lumitaw kapag ang mga board ay yumuko sa panahon ng proseso ng pagmamanupaktura ng mga baluktot na nakadikit na elemento ng kahoy. Depende ito sa ratio ng baluktot na radius sa kapal ng r / b boards at may halaga na 1.0. 0.8 kapag tumaas ang ratio na ito mula 150 hanggang 250. Temperature coefficient m t isinasaalang-alang ang pagbawas sa lakas ng kahoy sa mga istruktura na nagpapatakbo sa temperatura mula +35 hanggang +50 °C. Bumababa ito mula 1.0 hanggang 0.8. Koepisyent ng kahalumigmigan t ow isinasaalang-alang ang pagbawas sa lakas ng mga istruktura ng kahoy na tumatakbo sa isang mahalumigmig na kapaligiran. Kapag ang panloob na kahalumigmigan ng hangin ay mula 75 hanggang 95%, tvl = 0.9. Sa labas sa tuyo at normal na mga lugar t ow = 0.85. Sa patuloy na hydration at sa tubig t ow = 0.75. Salik ng konsentrasyon ng stress t k = Isinasaalang-alang ng 0.8 ang lokal na pagbawas sa lakas ng kahoy sa mga lugar na may mga cut-in at butas sa panahon ng pag-igting. Isinasaalang-alang ng koepisyent ng tagal ng pagkarga t dl = 0.8 ang pagbaba sa lakas ng kahoy bilang resulta ng katotohanan na ang mga pangmatagalang pagkarga minsan ay higit sa 80% ng kabuuang mga karga na kumikilos sa istraktura.

Modulus ng pagkalastiko ng kahoy, tinutukoy sa panandaliang mga pagsubok sa laboratoryo, E cr= 15-10 3 MPa. Kapag isinasaalang-alang ang mga pagpapapangit sa ilalim ng pangmatagalang paglo-load, kapag kinakalkula sa pamamagitan ng mga pagpapalihis £=10 4 MPa (Appendix 7).

Ang pamantayan at kinakalkula na mga resistensya ng pagbuo ng playwud ay nakuha gamit ang parehong mga pamamaraan tulad ng para sa kahoy. Sa kasong ito, ang hugis ng sheet nito at isang kakaibang bilang ng mga layer na may magkaparehong patayo na direksyon ng hibla ay isinasaalang-alang. Samakatuwid, ang lakas ng playwud sa dalawang direksyon na ito ay naiiba at kasama ang mga panlabas na hibla ay bahagyang mas mataas.

Ang pinaka-tinatanggap na ginagamit sa mga istruktura ay pitong-layer na plywood ng tatak ng FSF. Ang mga kalkuladong resistensya nito kasama ang mga hibla ng mga panlabas na veneer ay katumbas ng: tensile # f. p = 14 MPa, compression #f. c = 12 MPa, baluktot palabas ng eroplano /? f.„ = 16 MPa, paggugupit sa eroplano # f. sk = 0.8 MPa at gupitin /? f. avg - 6 MPa. Sa kabuuan ng butil ng mga panlabas na veneer, ang mga halagang ito ay ayon sa pagkakabanggit ay katumbas ng: makunat I f_r= 9 MPa, compression # f. s = 8.5 MPa, baluktot # F.i = 6.5 MPa, paggugupit R$. CK= 0.8 MPa, gupitin ang # f. av = = 6 MPa. Ang moduli ng elasticity at shear kasama ang mga panlabas na fibers ay pantay, ayon sa pagkakabanggit, Ё f = 9-10 3 MPa at b f = 750 MPa at sa kabila ng mga panlabas na fibers £ f = 6-10 3 MPa at G$ = 750 MPa.

Pagkalkula batay sa mga estado ng limitasyon

Sa yugtong ito, naiintindihan na natin na ang mga kalkulasyon ng mga istruktura ng gusali ay isinasagawa alinsunod sa ilang mga pamantayan. Imposibleng sabihin nang sigurado kung alin, dahil ang iba't ibang mga bansa ay gumagamit ng iba't ibang mga pamantayan sa disenyo.

Kaya, sa mga bansang CIS, iba't ibang bersyon ng mga pamantayan ang ginagamit, batay sa mga SNiP at GOST ng Sobyet; sa mga bansang Europeo ay kadalasang lumipat sila sa Eurocode (EN), at sa USA ASCE, ACI, atbp. ay ginagamit. Malinaw, ang iyong proyekto ay iuugnay sa mga pamantayan ng bansa kung saan inutusan ang proyektong ito o kung saan ito pupunta. ipinatupad.

Kung ang mga pamantayan ay iba, kung gayon ang mga kalkulasyon ay iba?

Ang tanong na ito ay nag-aalala sa mga baguhan na calculator kaya na-highlight ko ito sa isang hiwalay na talata. Sa katunayan: kung magbubukas ka ng ilang mga dayuhang pamantayan sa disenyo at ihambing ang mga ito, halimbawa, sa SNiP, maaari kang makakuha ng impresyon na ang dayuhang sistema ng disenyo ay batay sa ganap na magkakaibang mga prinsipyo, pamamaraan, at diskarte.

Gayunpaman, dapat itong maunawaan na ang mga pamantayan ng disenyo ay hindi maaaring sumalungat sa mga pangunahing batas ng pisika at dapat na nakabatay sa kanila. Oo, maaari silang gumamit ng iba't ibang mga pisikal na katangian, coefficient, kahit na mga modelo ng pagpapatakbo ng ilang mga materyales sa gusali, ngunit lahat sila ay pinagsama ng isang pangkaraniwang baseng pang-agham batay sa lakas ng mga materyales, konstruksiyon at teoretikal na mekanika.

Ito ang hitsura ng pagsuri sa lakas ng isang elemento ng istruktura ng metal na sumasailalim sa pag-igting ayon sa Eurocode:

\[\frac(((N_(Ed))))(((N_(t,Rd)))) \le 1.0.\quad (1)\]

At narito ang hitsura ng isang katulad na tseke ayon sa isa sa mga pinakabagong bersyon ng SNiP:

\[\frac(N)(((A_n)(R_y)(\gamma _c))) \le 1.0.\quad (2)\]

Madaling hulaan na sa una at pangalawang kaso, ang puwersa mula sa panlabas na pag-load (sa numerator) ay hindi dapat lumampas sa puwersa na nagpapakilala sa kapasidad ng pagkarga ng istraktura (sa denominator). Ito ay isang malinaw na halimbawa ng isang pangkalahatan, batay sa siyentipikong diskarte sa disenyo ng mga gusali at istruktura ng mga inhinyero mula sa iba't ibang bansa.

Limitahan ang konsepto ng estado

Isang araw (maraming taon na ang nakalipas, sa totoo lang) napansin ng mga siyentipiko at mga inhinyero ng pananaliksik na hindi ganap na tama ang disenyo ng isang elemento batay sa isang pagsubok. Kahit na para sa medyo simpleng mga istraktura, maaaring mayroong maraming mga pagpipilian para sa pagpapatakbo ng bawat elemento, at ang mga materyales sa gusali ay nagbabago ng kanilang mga katangian habang sila ay napuputol. At kung isasaalang-alang din natin ang mga kondisyon ng emerhensiya at pag-aayos ng istraktura, hahantong ito sa pangangailangan para sa pag-order, pag-segment, at pag-uuri ng lahat ng posibleng estado ng istraktura.

Ito ay kung paano ipinanganak ang konsepto ng "limit state". Ang isang laconic na interpretasyon ay ibinigay sa Eurocode:

estado ng limitasyon - isang estado ng isang istraktura kung saan ang istraktura ay hindi nakakatugon sa naaangkop na pamantayan sa disenyo

Maaari nating sabihin na ang limitasyon ng estado ay nangyayari kapag ang operasyon ng isang istraktura sa ilalim ng pagkarga ay lumampas sa mga solusyon sa disenyo. Halimbawa, dinisenyo namin ang isang frame ng bakal na frame, ngunit sa isang tiyak na sandali sa operasyon nito ang isa sa mga rack ay nawala ang katatagan at baluktot - mayroong isang paglipat sa isang limitasyon ng estado.

Ang paraan ng pagkalkula ng mga istruktura ng gusali gamit ang mga limitasyon ng estado ay nangingibabaw (pinalitan nito ang hindi gaanong "nababaluktot" na paraan ng mga pinahihintulutang stress) at ginagamit ngayon kapwa sa balangkas ng regulasyon ng mga bansang CIS at sa Eurocode. Ngunit paano magagamit ng isang inhinyero ang abstract na konsepto na ito sa mga kongkretong kalkulasyon?

Limitahan ang mga pangkat ng estado

Una sa lahat, kailangan mong maunawaan na ang bawat isa sa iyong mga kalkulasyon ay magkakaugnay sa isa o isa pang estado ng limitasyon. Ang taga-disenyo ay nagmomodelo sa pagpapatakbo ng istraktura hindi sa ilang abstract na estado, ngunit sa isang limitadong estado. Iyon ay, ang lahat ng mga katangian ng disenyo ng istraktura ay pinili batay sa estado ng limitasyon.

Kasabay nito, hindi mo kailangang patuloy na mag-isip tungkol sa teoretikal na bahagi ng isyu - lahat ng kinakailangang pagsusuri ay kasama na sa mga pamantayan ng disenyo. Sa pamamagitan ng pagsasagawa ng mga pagsusuri, sa gayon ay mapipigilan mo ang paglitaw ng estado ng limitasyon para sa dinisenyong istraktura. Kung ang lahat ng mga tseke ay nasiyahan, pagkatapos ay maaaring ipagpalagay na ang limitasyon ng estado ay hindi mangyayari hanggang sa katapusan ng ikot ng buhay ng istraktura.

Dahil sa totoong disenyo, ang isang inhinyero ay nakikitungo sa isang serye ng mga pagsusuri (para sa mga stress, sandali, pwersa, pagpapapangit), ang lahat ng mga kalkulasyong ito ay may kondisyong naka-grupo, at pinag-uusapan nila ang mga pangkat ng mga estado ng limitasyon:

• limitasyon ng mga estado ng pangkat I (sa Eurocode - ayon sa kapasidad ng tindig)
• limitasyon ng mga estado ng pangkat II (sa Eurocode - ayon sa kakayahang magamit)

Kung naganap ang unang estado ng paglilimita, kung gayon:

• ang istraktura ay nawasak
• ang istraktura ay hindi pa nawasak, ngunit ang kaunting pagtaas sa pagkarga (o pagbabago sa iba pang mga kondisyon ng operating) ay humahantong sa pagkawasak

Ang konklusyon ay malinaw: ang karagdagang operasyon ng isang gusali o istraktura na nasa unang limitasyon ng estado ay imposible walang paraan:

Figure 1. Pagkasira ng isang residential building (first limit state)

Kung ang istraktura ay naipasa sa pangalawang (II) na limitasyon ng estado, kung gayon ang operasyon nito ay posible pa rin. Gayunpaman, hindi ito nangangahulugan na ang lahat ay maayos dito - ang mga indibidwal na elemento ay maaaring makatanggap ng makabuluhang mga pagpapapangit:

• mga pagpapalihis
• pag-ikot ng seksyon
• mga bitak

Bilang isang patakaran, ang paglipat ng isang istraktura sa pangalawang estado ng limitasyon ay nangangailangan ng ilang mga paghihigpit sa pagpapatakbo, halimbawa, pagbabawas ng pagkarga, pagbabawas ng bilis, atbp.:

Figure 2. Mga bitak sa kongkreto ng isang gusali (second limit state)

Sa mga tuntunin ng lakas ng materyal

Sa "pisikal na antas," ang pagsisimula ng estado ng limitasyon ay nangangahulugan, halimbawa, na ang mga stress sa isang elemento ng istruktura (o grupo ng mga elemento) ay lumampas sa isang tiyak na pinapayagang threshold, na tinatawag na paglaban sa disenyo. Ang mga ito ay maaaring iba pang mga kadahilanan ng estado ng stress-strain - halimbawa, mga sandali ng baluktot, transverse o longitudinal na pwersa na lumampas sa kapasidad ng tindig ng istraktura sa estado ng limitasyon.

Sinusuri ang unang pangkat ng mga estado ng limitasyon

Upang maiwasan ang paglitaw ng unang estado ng limitasyon, ang inhinyero ng disenyo ay obligadong suriin ang mga katangian ng mga seksyon ng istraktura:

• para sa lakas
• para sa pagpapanatili
• para sa pagtitiis

Nang walang pagbubukod, ang lahat ng mga elemento ng istruktura na nagdadala ng pagkarga ay nasubok para sa lakas, anuman ang materyal na kung saan sila ginawa, pati na rin ang hugis at sukat ng cross section. Ito ang pinakamahalaga at ipinag-uutos na tseke, kung wala ang accountant ay walang karapatan sa matahimik na pagtulog.

Ang pagsusuri sa katatagan ay isinasagawa para sa mga naka-compress (gitnang, sira-sira) na mga elemento.

Ang pagsusuri sa pagkapagod ay dapat isagawa sa mga elemento na napapailalim sa cyclic loading at unloading upang maiwasan ang mga epekto ng pagkapagod. Ito ay tipikal, halimbawa, para sa mga span ng mga tulay ng tren, dahil kapag gumagalaw ang mga tren, ang mga yugto ng pagkarga at pagbabawas ng trabaho ay patuloy na nagpapalit-palit.

Sa kursong ito, magiging pamilyar tayo sa mga pangunahing pagsubok sa lakas ng reinforced concrete at metal structures.

Sinusuri ang pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon

Upang maiwasan ang paglitaw ng pangalawang estado ng limitasyon, ang inhinyero ng disenyo ay obligadong suriin ang mga seksyon ng katangian:

• para sa pagpapapangit (displacement)
• para sa crack resistance (para sa reinforced concrete structures)

Ang mga deformation ay dapat na nauugnay hindi lamang sa mga linear na paggalaw ng istraktura (deflections), kundi pati na rin sa mga anggulo ng pag-ikot ng mga seksyon. Ang pagtiyak ng crack resistance ay isang mahalagang hakbang sa disenyo ng reinforced concrete structures na gawa sa parehong ordinary at prestressed reinforced concrete.

Mga halimbawa ng mga kalkulasyon para sa reinforced concrete structures

Bilang halimbawa, isaalang-alang natin kung anong mga pagsusuri ang dapat gawin kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang gawa sa ordinaryong (hindi naka-stress) na reinforced concrete ayon sa mga pamantayan.

Talahanayan 1. Pagpapangkat ng mga kalkulasyon ayon sa mga estado ng limitasyon:
M - baluktot na sandali; Q - puwersa ng paggugupit; N - longitudinal force (compressive o tensile); e - eccentricity ng aplikasyon ng longitudinal force; T - metalikang kuwintas; F - panlabas na puro puwersa (load); σ - normal na stress; a ay ang lapad ng pagbubukas ng crack; f - pagpapalihis ng istraktura

Pakitandaan na para sa bawat pangkat ng mga estado ng limitasyon, isang buong serye ng mga pagsusuri ang isinasagawa, at ang uri ng pagsusuri (formula) ay nakasalalay sa estado ng stress-strain kung saan ang elemento ng istruktura.

Malapit na nating matutunan kung paano magkalkula ng mga istruktura ng gusali. Sa aming susunod na pagpupulong, pag-uusapan natin ang tungkol sa mga pag-load at agad na magsisimula ng mga kalkulasyon.

Mula noong 1955, ang pagkalkula ng mga reinforced concrete structures sa ating bansa ay isinagawa gamit ang limit state method.

· Sa panghuli ang ibig naming sabihin tulad ng isang estado ng istraktura, pagkatapos maabot kung saan ang karagdagang operasyon ay nagiging imposible dahil sa pagkawala ng kakayahang labanan ang mga panlabas na load o ang pagtanggap ng mga hindi katanggap-tanggap na paggalaw o lokal na pinsala. Alinsunod dito, dalawang grupo ng mga estado ng limitasyon ang naitatag: ang una - ayon sa kapasidad ng tindig; ang pangalawa ay sa mga tuntunin ng pagiging angkop para sa normal na paggamit.

· Pagkalkula para sa unang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay isinasagawa upang maiwasan ang pagkasira ng mga istruktura (pagkalkula para sa lakas), pagkawala ng katatagan ng hugis ng istraktura (pagkalkula para sa paayon na baluktot) o posisyon nito (pagkalkula para sa pagbagsak o pag-slide), pagkabigo sa pagkapagod (pagkalkula para sa pagtitiis) .

· Pagkalkula para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay may layunin na pigilan ang pag-unlad ng labis na mga deformation (deflections), inaalis ang posibilidad ng mga bitak na bumubuo sa kongkreto o nililimitahan ang lapad ng kanilang pagbubukas, at tinitiyak din, kung kinakailangan, ang pagsasara ng mga bitak pagkatapos maalis ang bahagi ng pagkarga.

Ang pagkalkula para sa unang pangkat ng mga estado ng limitasyon ay ang pangunahing isa at ginagamit kapag pumipili ng mga seksyon. Ang pagkalkula para sa pangalawang pangkat ay ginawa para sa mga istrukturang iyon, na malakas, nawawala ang kanilang pagganap dahil sa labis na mga pagpapalihis (mga beam, malalaking span na may medyo mababang pagkarga), ang pagbuo ng mga bitak (mga tangke, mga pipeline ng presyon) o labis na pagbubukas ng mga bitak. , na humahantong sa napaaga na kaagnasan ng reinforcement .

Ang mga naglo-load na kumikilos sa istraktura at ang mga katangian ng lakas ng mga materyales kung saan ginawa ang istraktura ay variable at maaaring mag-iba mula sa mga average na halaga. Samakatuwid, upang matiyak na sa panahon ng normal na operasyon ng istraktura wala sa mga limitasyon ng estado ang nangyayari, ang isang sistema ng mga coefficient ng disenyo ay ipinakilala na isinasaalang-alang ang mga posibleng paglihis (sa isang hindi kanais-nais na direksyon) ng iba't ibang mga kadahilanan na nakakaapekto sa maaasahang operasyon ng mga istraktura: 1) mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa pagkarga γ f, na isinasaalang-alang ang pagkakaiba-iba ng mga pagkarga o mga epekto; 2) mga kadahilanan ng pagiging maaasahan para sa kongkreto γ b at reinforcement γ s. isinasaalang-alang ang pagkakaiba-iba ng kanilang mga katangian ng lakas; 3) mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa layunin ng disenyo γ n, na isinasaalang-alang ang antas ng responsibilidad at kapital ng mga gusali at istruktura; 4) mga koepisyent ng mga kondisyon ng operating γ bi at γ si, na ginagawang posible upang suriin ang ilang mga tampok ng pagpapatakbo ng mga materyales at istruktura sa kabuuan, na hindi direktang maipakita sa mga kalkulasyon.

Ang mga coefficient ng pagkalkula ay itinatag batay sa probabilistic at statistical na pamamaraan. Nagbibigay sila ng kinakailangang pagiging maaasahan ng mga istruktura para sa lahat ng mga yugto: pagmamanupaktura, transportasyon, konstruksiyon at operasyon.

Kaya, ang pangunahing ideya ng paraan ng pagkalkula ng estado ng limitasyon ay upang matiyak na kahit na sa mga bihirang kaso kung saan ang maximum na posibleng pag-load ay kumikilos sa istraktura, ang lakas ng kongkreto at pampalakas ay minimal, at ang mga kondisyon ng operating ay ang pinaka hindi kanais-nais, ang istraktura ay hindi gumuho at hindi tumatanggap ng hindi katanggap-tanggap na mga pagpapalihis o mga bitak. Kasabay nito, sa maraming mga kaso posible na makakuha ng mas matipid na mga solusyon kaysa sa pagkalkula gamit ang mga naunang ginamit na pamamaraan.

Mga load at epekto . Kapag nagdidisenyo, dapat isaalang-alang ng isa ang mga naglo-load na nagmumula sa panahon ng pagtatayo at pagpapatakbo ng mga istraktura, pati na rin sa panahon ng paggawa, imbakan at transportasyon ng mga istruktura ng gusali.

Ang mga pamantayan at mga halaga ng disenyo ng mga naglo-load ay ginagamit sa mga kalkulasyon. Ang pinakamataas na halaga ng mga load na itinatag ng mga pamantayan na maaaring kumilos sa isang istraktura sa panahon ng normal na operasyon nito ay tinatawag na normative*. Ang aktwal na pagkarga, dahil sa iba't ibang mga pangyayari, ay maaaring mag-iba sa karaniwang pagkarga nang higit pa o mas kaunti. Ang paglihis na ito ay isinasaalang-alang ng kadahilanan ng kaligtasan ng pagkarga.

Ang mga kalkulasyon ng istruktura ay isinasagawa para sa mga pag-load ng disenyo

kung saan q n - karaniwang pagkarga; Ang γ f ay ang load reliability coefficient na naaayon sa limitasyon ng estado na isinasaalang-alang.

Kapag kinakalkula para sa unang pangkat ng mga estado ng limitasyon, ang γ f ay kinuha: para sa patuloy na pagkarga γ f = 1.1...1.3; pansamantalang γ f = 1.2...1.6, kapag kinakalkula ang katatagan ng posisyon (pagbabaligtad, pag-slide, pag-akyat), kapag ang pagbabawas ng bigat ng istraktura ay lumalala ang mga kondisyon ng operating nito, kumuha

Ang pagkalkula ng mga istruktura para sa pangalawang pangkat ng mga estado ng limitasyon, na isinasaalang-alang ang mas mababang panganib ng kanilang paglitaw, ay isinasagawa para sa mga pag-load ng disenyo sa γ f = l. Ang pagbubukod ay ang mga istrukturang kabilang sa kategorya ng I ng crack resistance (tingnan ang § 7.1), kung saan γ f >l.

Ang mga pagkarga at epekto sa mga gusali at istruktura ay maaaring maging permanente o pansamantala. Ang huli, depende sa tagal ng pagkilos, ay nahahati sa pangmatagalan, panandalian at espesyal.

Kasama sa patuloy na pagkarga ang bigat ng mga bahagi ng mga istruktura, kabilang ang bigat ng mga istrukturang nagdadala ng karga at nakapaloob; bigat at presyon ng mga lupa (empbankments, backfills); impluwensya ng prestress.

Ang pansamantalang pangmatagalang pagkarga ay kinabibilangan ng: ang bigat ng nakatigil na kagamitan - mga makina, motor, lalagyan, conveyor; ang bigat ng mga likido at solidong pumupuno sa kagamitan; load sa sahig mula sa mga naka-imbak na materyales at rack sa mga bodega, refrigerator, book depositories, library at utility room.

Sa mga kaso kung saan kinakailangang isaalang-alang ang impluwensya ng tagal ng mga pagkarga sa mga pagpapapangit at pagbuo ng mga bitak, ang mga pangmatagalang pagkarga ay kinabibilangan ng ilang mga panandaliang. Ito ay mga load mula sa mga crane na may pinababang standard value, na tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng buong standard value ng vertical load mula sa isang crane sa bawat span sa pamamagitan ng coefficient: 0.5 - para sa crane operating mode group na 4K-6K; 0.6 - para sa 7K crane operating mode group; 0.7 - para sa mga grupo ng operating mode ng mga crane 8K*; naglo-load ng niyebe na may pinababang karaniwang halaga, na tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng buong pamantayang halaga (tingnan ang §11.4) sa isang salik na 0.3 - para sa rehiyon ng niyebe III, 0.5 - para sa rehiyon IV, 0.6 - para sa mga rehiyong V, VI; load mula sa mga tao at kagamitan sa mga palapag ng residential at pampublikong mga gusali na may pinababang mga karaniwang halaga. Ang mga load na ito ay inuri bilang pangmatagalang load dahil sa ang katunayan na ang mga ito ay maaaring kumilos nang sapat na oras para lumitaw ang mga creep deformation, na nagpapataas ng deflection at crack width.

Ang mga panandaliang pagkarga ay kinabibilangan ng: mga karga mula sa bigat ng mga tao at kagamitan sa mga palapag ng mga tirahan at pampublikong gusali na may ganap na pamantayang mga halaga; load mula sa cranes na may ganap na karaniwang halaga; naglo-load ng niyebe na may buong karaniwang halaga; mga pag-load ng hangin, pati na rin ang mga pag-load na nagmumula sa panahon ng pag-install o pagkumpuni ng mga istruktura.

Lumilitaw ang mga espesyal na pagkarga sa panahon ng mga epekto ng seismic, paputok o emergency.

Ang mga gusali at istruktura ay napapailalim sa sabay-sabay na pagkilos ng iba't ibang mga pag-load, kaya ang kanilang mga kalkulasyon ay dapat na isagawa na isinasaalang-alang ang pinaka-hindi kanais-nais na kumbinasyon ng mga pag-load o pwersa na dulot ng mga ito. Depende sa komposisyon ng mga pag-load na isinasaalang-alang, ang mga sumusunod ay nakikilala: pangunahing mga kumbinasyon, na binubuo ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pagkarga; mga espesyal na kumbinasyon na binubuo ng permanente, pangmatagalan, panandaliang at isa sa mga espesyal na pagkarga.

Ang mga pansamantalang pagkarga ay kasama sa mga kumbinasyon bilang pangmatagalan - kapag isinasaalang-alang ang pinababang karaniwang halaga, bilang panandaliang - kapag isinasaalang-alang ang buong karaniwang halaga.

Ang posibilidad ng sabay-sabay na paglitaw ng pinakamalaking pag-load o pagsusumikap ay isinasaalang-alang ng mga coefficient ng kumbinasyon ψ 1 at ψ 2. Kung ang pangunahing kumbinasyon ay nagsasama ng isang permanenteng at isang pansamantalang pag-load lamang (pangmatagalan at panandaliang), kung gayon ang mga koepisyent ng kumbinasyon ay kinuha na katumbas ng 1 kapag isinasaalang-alang ang dalawa o higit pang mga pansamantalang pag-load, ang huli ay pinarami ng ψ 1 = 0.95 para sa mga pangmatagalang pagkarga at ψ 1 = 0.9 para sa mga panandalian, dahil itinuturing na hindi malamang na sabay nilang maabot ang pinakamataas na kinakalkula na mga halaga.

* Ang mga grupo ng mga mode ng pagpapatakbo ng crane ay nakasalalay sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga crane, kapasidad ng pagkarga at pinagtibay alinsunod sa GOST 25546-82.

Kapag kinakalkula ang mga istruktura para sa isang espesyal na kumbinasyon ng mga pagkarga, kabilang ang mga explosive effect, ang mga panandaliang pagkarga ay maaaring hindi isinasaalang-alang.

Ang mga halaga ng mga pag-load ng disenyo ay dapat ding i-multiply sa koepisyent ng pagiging maaasahan para sa layunin ng mga istruktura, na isinasaalang-alang ang antas ng responsibilidad at kapital ng mga gusali at istruktura. Para sa mga gusali ng Class I (mga bagay na may partikular na kahalagahan sa ekonomiya) γ n =1, para sa mga gusali ng Class II (mahahalagang pambansang pang-ekonomiyang bagay) γ n =0.95, para sa mga gusali ng Class III (may limitadong kahalagahan sa ekonomiya) γ n =0.9, para sa mga pansamantalang istruktura na may buhay ng serbisyo na hanggang 5 taon γ n =0.8.

Standard at disenyo ng paglaban ng kongkreto. Ang mga katangian ng lakas ng kongkreto ay nagbabago. Kahit na ang mga sample mula sa parehong batch ng kongkreto ay magpapakita ng iba't ibang lakas kapag sinubukan, na ipinaliwanag sa pamamagitan ng heterogeneity ng istraktura nito at hindi pantay na mga kondisyon ng pagsubok. Ang pagkakaiba-iba ng lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay naiimpluwensyahan din ng kalidad ng kagamitan, ang mga kwalipikasyon ng mga manggagawa, ang uri ng kongkreto at iba pang mga kadahilanan.

kanin. 2.3. Mga kurba ng pamamahagi:

F m at F - average at kinakalkula na mga halaga

pwersa mula sa panlabas na pagkarga;

F um at F u - pareho, kapasidad ng tindig

Sa lahat ng posibleng mga halaga ng lakas, kinakailangan na pumasok sa pagkalkula ng isa na nagsisiguro sa ligtas na operasyon ng mga istruktura na may kinakailangang pagiging maaasahan. Ang mga pamamaraan ng probability theory ay nakakatulong upang maitatag ito.

Ang pagkakaiba-iba ng mga katangian ng lakas ay sumusunod, bilang panuntunan, ang batas ng Gaussian at nailalarawan sa pamamagitan ng isang curve ng pamamahagi (Larawan 2.3, a), na nag-uugnay sa mga katangian ng lakas ng kongkreto sa dalas ng kanilang pag-uulit sa mga eksperimento. Gamit ang curve ng pamamahagi, maaari mong kalkulahin ang average na halaga ng pansamantalang lakas ng compressive ng kongkreto:

kung saan ang n 1, n 2,.., n k ay ang bilang ng mga eksperimento kung saan ang lakas ng R 1, R 2,…, R k ay naitala, n ay ang kabuuang bilang ng mga eksperimento. Ang pagkalat ng lakas (paglihis mula sa average) ay nailalarawan sa pamamagitan ng karaniwang paglihis (standard)

o ang koepisyent ng variation ν = σ/R m. Sa formula (2.8) Δ i = R i - R m.

Ang pagkakaroon ng pagkalkula ng σ, gamit ang mga pamamaraan ng teorya ng posibilidad, mahahanap natin ang halaga ng lakas Rn, na magkakaroon ng isang naibigay na pagiging maaasahan (seguridad):

kung saan ang æ ay isang tagapagpahiwatig ng pagiging maaasahan.

Ang mas mataas na æ (tingnan ang Fig. 2.3,a), mas malaki ang bilang ng mga sample na magpapakita ng lakas R m - æσ at higit pa, mas mataas ang pagiging maaasahan. Kung kukuha tayo ng R n =R m - σ bilang pinakamababang lakas na ipinasok sa pagkalkula (i.e., setting æ = 1), pagkatapos ay 84% ng lahat ng mga sample (maaari silang mga cube, prisms, figure ng walo) ay magpapakita ng pareho o higit na lakas ( pagiging maaasahan 0.84). Sa æ = 1.64-95% ng mga sample ay magpapakita ng lakas R n =R m - 1.64σ o higit pa, at sa æ = 3 - 99.9% ng mga sample ay magkakaroon ng lakas na hindi mas mababa sa R ​​n =R m -Зσ. Kaya, kung ipinasok mo ang halaga R m -Зσ sa pagkalkula, pagkatapos lamang sa isang kaso sa isang libo ay mas mababa ang lakas kaysa sa tinatanggap na halaga. Ang hindi pangkaraniwang bagay na ito ay itinuturing na halos hindi kapani-paniwala.

Ayon sa mga pamantayan, ang pangunahing katangian na kinokontrol sa pabrika ay kongkretong klase na "B"*, na kumakatawan sa lakas ng isang kongkretong kubo na may gilid na 15 cm na may pagiging maaasahan na 0.95. Ang lakas na naaayon sa klase ay tinutukoy ng formula (2.9) na may æ = 1.64

Ang halaga ng ν ay maaaring mag-iba sa loob ng malawak na limitasyon.

Dapat tiyakin ng tagagawa ang lakas Rn na naaayon sa klase ng kongkreto, na isinasaalang-alang ang koepisyent ν, na tinutukoy para sa mga tiyak na kondisyon ng produksyon. Sa mga negosyo na may mahusay na organisadong produksyon (paggawa ng kongkreto na may mataas na homogeneity), ang aktwal na koepisyent ng pagkakaiba-iba ay magiging maliit, ang average na lakas ng kongkreto [tingnan. formula (2.10)] ay maaaring kunin nang mas mababa, kaya ang semento ay maaaring i-save. Kung ang kongkreto na ginawa ng negosyo ay may malaking pagkakaiba-iba sa lakas (malaking koepisyent ng pagkakaiba-iba), kung gayon upang matiyak ang mga kinakailangang halaga ng R n kinakailangan upang madagdagan ang kongkretong lakas Rm, na magdudulot ng labis na pagkonsumo ng semento.

* Hanggang 1984, ang pangunahing katangian ng lakas ng kongkreto ay ang grado nito, na tinukoy bilang ang average na halaga ng pansamantalang compressive strength ng kongkreto Rm sa kgf/cm 2.

Ang karaniwang paglaban ng mga kongkretong prisms sa axial compression R b,n (prismatic strength) ay tinutukoy ng karaniwang halaga ng cubic strength, na isinasaalang-alang ang relasyon (1.1) sa pagkonekta ng prismatic at cubic strength. Ang mga halaga ng R b,n ay ibinibigay sa talahanayan. 2.1.

Ang karaniwang paglaban ng kongkreto sa axial tension R bt,n sa mga kaso kung saan ang makunat na lakas ng kongkreto ay hindi kinokontrol ay tinutukoy ng karaniwang halaga ng lakas ng kubiko, na isinasaalang-alang ang relasyon (1.2), pagkonekta ng makunat na lakas sa compressive strength. Ang mga halaga ng R bt,n ay ibinibigay sa talahanayan. 2.1.

Kung ang lakas ng makunat ng kongkreto ay kinokontrol ng direktang pagsubok ng mga sample sa produksyon, kung gayon ang karaniwang axial tensile resistance ay ipinapalagay na katumbas ng

at nailalarawan ang klase ng kongkreto sa mga tuntunin ng lakas ng makunat.

Ang mga resistensya ng disenyo ng kongkreto para sa mga limitasyon ng estado ng unang pangkat R b at R bt ay natutukoy sa pamamagitan ng paghahati ng mga karaniwang pagtutol sa kaukulang mga koepisyent ng pagiging maaasahan ng kongkreto sa compression γ bc o sa pag-igting γ bt:

Para sa mabigat na kongkreto γ bc = 1.3; γ bt = 1.5.

Isinasaalang-alang ng mga coefficient na ito ang posibilidad ng pagbawas sa aktwal na lakas kumpara sa pamantayan dahil sa pagkakaiba sa lakas ng kongkreto sa mga tunay na istruktura mula sa lakas sa mga sample at isang bilang ng iba pang mga kadahilanan depende sa mga kondisyon ng paggawa at pagpapatakbo ng mga istruktura. .

Talahanayan 2.1.

Mga katangian ng lakas at pagpapapangit ng mabigat na kongkreto

Ang mga resistensya ng disenyo ng kongkreto para sa mga limitasyon ng estado ng pangkat II R b,ser at R bt,ser ay tinutukoy na may mga kadahilanan sa kaligtasan γ bc = γ bt = 1, i.e. ay kinuha na katumbas ng karaniwang mga pagtutol. Ito ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng katotohanan na ang simula ng mga limitasyon ng estado ng pangkat II ay hindi gaanong mapanganib kaysa sa pangkat I, dahil, bilang isang patakaran, hindi ito humantong sa pagbagsak ng mga istruktura at ang kanilang mga elemento.

Kapag kinakalkula ang kongkreto at reinforced kongkreto na mga istraktura, ang disenyo ng paglaban ng kongkreto ay, kung kinakailangan, pinarami ng mga kondisyon ng operating coefficients γ bi, na isinasaalang-alang: tagal ng pagkilos at repeatability ng load, mga kondisyon sa pagmamanupaktura, likas na katangian ng istraktura, atbp. Para sa halimbawa, upang isaalang-alang ang pagbaba sa kongkretong lakas na nangyayari para sa isang pangmatagalang pag-load, ipasok ang koepisyent γ b 2 = 0.85...0.9, kapag isinasaalang-alang ang mga short-duration load - γ b 2 = 1.1.

■ Standard at disenyo ng paglaban ng reinforcement . Ang karaniwang paglaban ng reinforcement R sn ay kinuha katumbas ng pinakamababang kinokontrol na mga halaga: para sa rod reinforcement, high-strength wire at reinforcing ropes - ang yield strength, physical σ y, o conditional σ 0.2; para sa ordinaryong reinforcing wire - isang boltahe na katumbas ng 0.75 ng lakas ng makunat, dahil hindi kinokontrol ng GOST ang lakas ng ani para sa wire na ito.

Ang mga halaga ng karaniwang pagtutol R sn ay kinuha alinsunod sa kasalukuyang mga pamantayan para sa pagpapatibay ng bakal, tulad ng para sa kongkreto, na may pagiging maaasahan ng 0.95 (Talahanayan 2.2).

Ang kinakalkula na mga lakas ng tensile ng reinforcement R s at R s,ser para sa mga estado ng limitasyon ng mga grupo I at II (Talahanayan 2.2) ay tinutukoy sa pamamagitan ng paghahati ng mga karaniwang resistensya sa pamamagitan ng kaukulang mga kadahilanan ng pagiging maaasahan para sa reinforcement γ s:

Ang kadahilanan ng pagiging maaasahan ay nakatakda upang ibukod ang posibilidad ng pagkasira ng mga elemento sa kaganapan ng labis na tagpo ng R s at R sn . Isinasaalang-alang nito ang pagkakaiba-iba ng cross-sectional area ng mga bar, ang maagang pag-unlad ng mga plastic deformation ng reinforcement, atbp. Ang halaga nito para sa bar reinforcement ng mga klase A-I, A-II ay 1.05; mga klase A-III - 1.07...1.1; mga klase A-IV, A-V-1.15; mga klase A-VI - 1.2; para sa wire reinforcement ng mga klase Bp-I, B-I - 1.1; mga klase B-II, Vr-II, K-7, K-19-1,2.

Kapag kinakalkula gamit ang mga estado ng limitasyon ng pangkat II, ang halaga ng koepisyent ng pagiging maaasahan para sa lahat ng uri ng pampalakas ay kinuha katumbas ng isa, i.e. ang mga kinakalkula na resistensya R s, s er ay naiiba sa bilang mula sa mga karaniwang.

Kapag nagtatalaga ng disenyo ng compression resistance ng reinforcement R sc, hindi lamang ang mga katangian ng bakal ay isinasaalang-alang, kundi pati na rin ang pangwakas na compressibility ng kongkreto. Pagkuha ng ε bcu = 2Х·10 -3 , nababanat na modulus ng bakal E s = 2·10 -5 MPa, maaari nating makuha ang pinakamataas na stress σ sc na nakamit sa reinforcement bago ang kongkretong kabiguan mula sa kondisyon ng joint deformations ng kongkreto at reinforcement σ sc = ε bcu E s = ε s E s . Ayon sa mga pamantayan, ang kinakalkula na compression resistance ng reinforcement R sc ay kinuha katumbas ng R s kung hindi ito lalampas sa 400 MPa; para sa reinforcement na may mas mataas na halaga ng R s, ang kinakalkula na resistensya R sc ay kinuha na 400 MPa (o 330 MPa kapag kinakalkula sa yugto ng compression). Sa ilalim ng matagal na pagkarga, ang paggapang ng kongkreto ay humahantong sa pagtaas ng compressive stress sa reinforcement. Samakatuwid, kung ang paglaban sa disenyo ng kongkreto ay isinasaalang-alang ang koepisyent ng mga kondisyon ng operating γ b 2 = 0.85...0.9 (i.e., isinasaalang-alang ang matagal na pagkilos ng pagkarga), pagkatapos ito ay pinahihintulutan, napapailalim sa kaukulang disenyo mga kinakailangan, upang taasan ang halaga ng R sc sa 450 MPa para sa mga bakal ng mga klase A-IV at hanggang sa 500 MPa para sa mga bakal ng mga klase At-IV at mas mataas.

Kapag kinakalkula ang mga istruktura ayon sa pangkat I ng mga estado ng limitasyon, ang kinakalkula na mga resistensya ng reinforcement ay, kung kinakailangan, pinarami ng mga coefficient ng mga kondisyon ng operating γ si , na isinasaalang-alang ang hindi pantay na pamamahagi ng mga stress sa seksyon, ang pagkakaroon ng mga welded joints, maramihang mga epekto ng pag-load, atbp. Halimbawa, ang pagpapatakbo ng mataas na lakas na pampalakas sa mga stress na mas mataas sa kondisyon ng lakas ng ani ay isinasaalang-alang ng koepisyent ng mga kondisyon ng operating γ s6, ang halaga nito ay depende sa klase ng pampalakas at nag-iiba mula 1.1 hanggang 1.2 (tingnan ang § 4.2).

Talahanayan 2.2.

Mga katangian ng lakas at pagpapapangit

nagpapatibay ng mga bakal at lubid.

Tandaan. Sa talahanayan, ang mga klase ng bar reinforcement ay nangangahulugang lahat ng uri ng reinforcement ng kaukulang klase, halimbawa, ang klase A-V ay nangangahulugang A t -V, A t -VCK, atbp.

■ Mga pangunahing prinsipyo ng pagkalkula.

· Kapag nagkalkula ayon sa mga estado ng limitasyon ng pangkat I (bearing capacity), ang kundisyon ay dapat matugunan

F

Ang kaliwang bahagi ng expression (2.14) ay kumakatawan sa puwersa ng disenyo na katumbas ng halos posibleng maximum na puwersa sa seksyon ng elemento sa ilalim ng pinaka-hindi kanais-nais na kumbinasyon ng mga pag-load ng disenyo o mga epekto; ito ay nakasalalay sa mga puwersa na dulot ng mga pag-load ng disenyo q sa γ f >1, mga coefficient ng kumbinasyon at mga kadahilanan ng pagiging maaasahan para sa layunin ng mga istruktura γ n. Ang puwersa ng disenyo F ay hindi dapat lumampas sa kapasidad ng pagkarga ng disenyo ng seksyon F u, na isang function ng mga resistensya ng disenyo ng mga materyales at mga koepisyent ng mga kondisyon ng operating γ bi, γ si, na isinasaalang-alang ang hindi kanais-nais o kanais-nais na mga kondisyon ng operating ng mga istraktura, pati na rin ang mga hugis at sukat ng seksyon.

Ang mga kurba (Larawan 2.3, b) ng pamamahagi ng mga puwersa mula sa panlabas na load 1 at kapasidad ng tindig 2 ay nakasalalay sa pagkakaiba-iba ng mga salik na tinalakay sa itaas at sumusunod sa batas ng Gaussian. Ang katuparan ng kondisyon (2.14), na ipinahayag nang graphically, ay ginagarantiyahan ang kinakailangang kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng istraktura.

Kapag kinakalkula ayon sa mga estado ng limitasyon ng pangkat II:

· ayon sa mga displacement - kinakailangan na ang mga pagpapalihis mula sa karaniwang pagkarga f ay hindi lalampas sa mga halaga ng limitasyon ng mga pagpapalihis f u na itinatag ng mga pamantayan para sa isang naibigay na elemento ng istruktura f ≤ f u. Ang halaga ng f u ay kinukuha ayon sa ;

· para sa pagbuo ng mga bitak - ang puwersa mula sa disenyo o karaniwang pagkarga ay dapat na mas mababa o katumbas ng puwersa kung saan lumilitaw ang mga bitak sa seksyong F ≤ F crc;

· tungkol sa pagbubukas ng normal at hilig na mga bitak - ang lapad ng kanilang pagbubukas sa antas ng tensile reinforcement ay dapat na mas mababa sa maximum na limitasyon ng pagbubukas na itinatag ng mga pamantayan a cr c , u a crc ≤ a cr c , u = 0.l. ..0.4 mm.

Sa mga kinakailangang kaso, kinakailangan na ang mga bitak na nabuo mula sa isang buong pagkarga ay mapagkakatiwalaang sarado (clamp) sa ilalim ng pagkilos ng isang matagal na bahagi nito. Sa mga kasong ito, ang mga kalkulasyon ay ginawa upang isara ang mga bitak.

MGA TANONG SA SELF-TEST:

1. Mga yugto ng estado ng stress-strain ng bending reinforced concrete elements. Alin sa mga yugtong ito ang ginagamit kapag kinakalkula ang lakas, crack resistance, at deflection?

2. Mga tampok ng estado ng stress-strain ng mga prestressed na istruktura.

3. Mga pangunahing prinsipyo ng mga pamamaraan para sa pagkalkula ng mga seksyon batay sa pinahihintulutang mga stress at mapanirang pagkarga. Mga disadvantages ng mga pamamaraang ito.

4. Mga pangunahing prinsipyo ng pagkalkula gamit ang paraan ng estado ng limitasyon.

Mga pangkat ng mga estado ng limitasyon.

5. Ano ang mga layunin ng mga kalkulasyon para sa mga pangkat I at II ng mga estado ng limitasyon?

6. Pag-uuri ng mga load at ang kanilang mga kumbinasyon ng disenyo.

7. Karaniwan at disenyo ng mga pagkarga. Mga kadahilanan ng pagiging maaasahan

sa pamamagitan ng pagkarga. Hanggang saan sila nag-iiba?

8. Karaniwang pagtutol ng kongkreto. Paano ito nauugnay sa karaniwan

lakas? Sa anong seguridad ito itinalaga?

9. Paano tinutukoy ang paglaban sa disenyo ng kongkreto para sa mga pangkat I at II?

mga estado ng limitasyon? Para sa anong layunin ipinakilala ang mga koepisyent ng pagiging maaasahan at mga koepisyent ng kondisyon sa pagtatrabaho?

10. Paano tinutukoy ang karaniwang paglaban ng reinforcement para sa iba't ibang bakal?

11. Disenyo ng paglaban ng pampalakas, pagiging maaasahan na mga kadahilanan

at mga kondisyon sa pagtatrabaho.

12. Isulat sa mga pangkalahatang tuntunin ang mga kundisyon na hindi kasama ang pangyayari

limitahan ang mga estado ng pangkat I at II, at ipaliwanag ang kanilang kahulugan.