Sasakyan para sa paghahatid ng coiling machine at mga accessories

Winding machine (transportasyon sa pamamagitan ng trak)

Hydraulic unit para sa winding machine (transportasyon sa pamamagitan ng trak)

Generator (transportasyon sa pamamagitan ng trak)

Wheel Forklift

Tool:

Bulgarian

Pait, pait, pait

Backing material (brand na produkto na Blitzd?mmer®)

Diluent (eluent) at pore-forming additive

2. Paghahanda ng construction site

Ang paghahanda ng isang construction site ay nagsasangkot ng mga hakbang upang matiyak ang kaligtasan sa kalsada, pagkakaloob ng mga site para sa mga makina at isang bodega para sa mga kagamitan at materyales, pati na rin ang mga supply ng tubig at kuryente.

Pagsasaayos ng daloy

Sa panahon ng proseso ng paikot-ikot, depende sa tiyak na sitwasyon Maaari kang tumanggi na gumawa ng mga hakbang sa kaligtasan kung ang reservoir na nililinis ay puno ng tubig hanggang sa 40%.

Ang isang maliit na daloy ay maaaring gamitin pagkatapos para sa mas mahusay na paggalaw ng tubo sa panahon ng proseso ng pag-coiling at para sa pag-aayos ng tubo sa panahon ng backfilling.

Paglilinis ng kolektor

Ang paglilinis ng kolektor kapag ginagamit ang paraan ng pag-coiling ay karaniwang isinasagawa sa pamamagitan ng paghuhugas ng mataas na presyon.

SA gawaing paghahanda Kasama rin sa relining ang pag-alis ng mga balakid tulad ng mga tumigas na sediment, cut-in ng iba pang komunikasyon, buhangin, atbp. Kung kinakailangan, ang kanilang pag-alis ay isinasagawa nang manu-mano gamit ang isang pamutol ng paggiling, sledgehammer at pait.

Mga pagsingit ng iba pang mga komunikasyon

Ang mga sanga ng kanal na dumadaloy sa kolektor na ire-rehabilitate ay dapat na maisaksak bago magsimula ang pagpapanumbalik.

Kontrol sa kalidad at dami ng mga materyales at kagamitan

Sa paghahatid sa site ng konstruksiyon mga kinakailangang materyales at kagamitan, ang kanilang pagkakumpleto at kalidad ay sinusuri. Sa kasong ito, halimbawa, ang profile ay sinuri para sa pagsunod sa data ayon sa sertipiko ng kalidad para sa pagmamarka nito, sapat na haba, pati na rin ang posibleng pinsala na nagreresulta mula sa transportasyon; Ang proprietary backing material na Blitzd?mmer®, naman, ay sinubok para sa sapat na dami at tamang kondisyon ng imbakan.

Bago i-install ang coiling machine, maaaring kailanganin na bahagyang o ganap na tanggalin ang base ng silid upang matiyak ang pagkakahanay sa pagitan ng makina at manifold na nire-refurbish. Ang pag-alis ay karaniwang isinasagawa sa pamamagitan ng pagbubukas ng base ng kamara gamit ang hammer drill o mano-mano gamit ang sledgehammer at chisel.

Maaaring isagawa ang pipe winding sa kahabaan ng daloy at laban sa daloy, depende sa laki ng silid ng balon at ang mga posibilidad ng pag-access dito.

Sa aming kaso, ang paikot-ikot ng tubo ay isinasagawa laban sa daloy, dahil ang silid ng balon sa pinakamababang punto ay malaki, na lubos na nagpapadali sa proseso ng pag-install ng winding machine.

3. Pag-install ng winding machine

Paghahatid ng winding machine

Ang hydraulically driven winding machine na ginamit sa aming halimbawa ay idinisenyo para sa lining pipelines na may diameter mula 500 DN hanggang 1500. Depende sa diameter ng pipeline kung saan nasugatan ang bagong pipe, ginagamit ang mga winding box na may iba't ibang diameters.

Una, ang winding machine, na disassembled sa mga bahagi ng bahagi nito, ay inihatid sa panimulang balon. Binubuo ito ng isang mekanismo ng tape drive at isang paikot-ikot na kahon.

Ibaba ang mga bahagi ng makina sa baras at i-install ang winding machine

Ang mga bahagi ng winding box ay manu-manong ibinaba sa panimulang baras at naka-install doon.

Para sa mga diameter na hanggang 400 DN ang makina ay maaaring ibaba sa baras na binuo.

Bago ibaba ang hydraulically driven na tape drive mechanism sa panimulang baras, kinakailangang tanggalin ang transport feet ng tape drive mechanism.

Ang isang hydraulically driven tape transport mechanism ay naka-mount sa isang winding box nang direkta sa panimulang baras. Sa kasong ito, ang tumatanggap na bahagi ng winding machine ay dapat na nasa ibaba ng antas ng well neck upang matiyak ang walang hadlang na pagpapakain ng profile sa mekanismo ng transportasyon ng tape.

Ang gawaing pag-install ay nakumpleto sa pamamagitan ng pagkonekta sa hydraulic drive ng winding machine sa isang hydraulic unit na matatagpuan malapit sa launch shaft.

Pagkatapos ito ay kinakailangan upang suriin ang pagkakahanay ng coiling machine at ang kolektor na sanitized kung hindi man, sa panahon ng proseso ng coiling, ang coiled pipe ay maaaring makaalis sa mga dingding ng kolektor o karanasan; malakas na pagtutol sa kanilang bahagi, na maaaring negatibong makaapekto sa haba ng lugar na nire-rehabilitate.

4. Paghahanda ng profile

Pag-unwinding at pagputol ng profile

Upang ang unang pagliko ng pipe ng sugat ay nasa tamang anggulo sa axis ng pipe, kinakailangan upang i-cut ang profile gamit ang isang gilingan alinsunod sa diameter ng pipe. Upang gawin ito, kinakailangang i-unwind ang bahagi ng profile mula sa reel na matatagpuan sa frame.

Pagsusumite ng profile

Ang cut profile ay pinapakain gamit ang isang guide roller na naka-mount sa isang manipulator boom o iba pang device papunta sa starting shaft.

Unang round

Ang profile ay ipinasok sa mekanismo ng tape drive, dumadaan sa loob ng paikot-ikot na kahon (siguraduhin na ang profile ay umaangkop sa mga grooves sa mga roller; kung kinakailangan, ayusin ang profile nang manu-mano) at pagkatapos ay konektado sa isa't isa gamit ang so -tinatawag na latch lock (pagkawala sa diameter dahil sa kapal ng profile tungkol sa 1-2 cm).

Available ang profile

Saklaw ng diameter mula DN 200 hanggang DN 1500.

5. Proseso ng pag-coiling

Inaangat ng maliit na daloy ang spooled pipe at binabawasan ang friction laban sa ilalim ng manifold na nire-rehabilitate.

Ang profile na bumubuo sa pipe ay unti-unting pinapakain mula sa paikot-ikot na kahon na may mga rotational na paggalaw sa direksyon ng kolektor na nililinis. Sa kasong ito, kinakailangan upang matiyak na ang tubo ng sugat ay hindi napapailalim sa malakas na alitan laban sa mga dingding ng lumang channel at hindi kumapit sa mga joints, tie-in, atbp.

Supply ng pandikit.

Ang pangmatagalang paglaban ng tubig ng pipe ng sugat ay nakakamit sa pamamagitan ng paglalapat ng espesyal na PVC na pandikit sa mga trangka ng mga indibidwal na pagliko ng profile.

Lock latching na teknolohiya.

Ang pandikit ay ipinapasok sa uka sa isang gilid ng profile, pagkatapos ay agad na pumutok ang lock sa kabilang bahagi ng profile, kaya lumilikha ng maaasahang pagdirikit ng parehong bahagi ng lock ng trangka. Ang ganitong uri Ang koneksyon ay tinatawag ding "cold welding" na paraan.

6. Backfilling/takip ng annulus gamit ang mortar

Pagbuwag sa makina at pagsasaayos ng tubo.

Ayon sa footage na minarkahan sa likurang bahagi profile, maaari mong kalkulahin ang haba ng pipe ng sugat. Pagkatapos paikot-ikot ang isang tubo ng kinakailangang haba, dapat mong suriin kung ang distansya mula sa dulo ng tubo hanggang sa balon ng pagtanggap ay tumutugma sa haba ng tubo na nakausli mula sa panimulang balon.

Kung magkatugma ang mga ito, pagkatapos ay ang pipe ng sugat ay pinutol sa panimulang balon gamit ang isang gilingan.

Ang nakapulupot na tubo, na sinusuportahan ng daloy sa manifold, ay madaling itinulak ng dalawang manggagawa mula sa panimulang balon patungo sa balon ng pagtanggap, upang ang mga gilid ng tubo ay eksaktong nag-tutugma sa mga gilid ng parehong mga balon.

Ang mga pagkilos na ito ay nagpapahintulot sa iyo na mag-save ng materyal, dahil ang haba ng nakapulupot na tubo ay eksaktong tumutugma sa haba ng kolektor na nililinis, na isinasaalang-alang ang bahagi ng tubo na nakausli sa panimulang balon at kalaunan ay itinulak sa kolektor.

Pagkatapos ang paikot-ikot na makina ay muling lansagin sa magkakahiwalay na mga bahagi at inalis mula sa panimulang balon.

Tinatakpan ang annulus

Ang pagsasara ng annulus sa pagitan ng lumang tubo at ng sugat na tubo ay nakakamit gamit ang panloob na sementasyon na may sulfate-containing mortar ng semento isang puwang na halos 20 cm mula sa gilid ng balon. Depende sa antas ng tubig sa lupa at sa diameter ng tubo, maaaring kailanganin na magkaroon ng mas malaking bilang ng mga tubo para sa pagpuno ng solusyon at pagpapalabas ng hangin.

Sinasaklaw ang espasyo ng interpipe sa pinakamataas na punto.

Una, ang puwang ng interpipe ay naharang sa pinakamataas na punto (sa kasong ito, ito ang balon ng pagtanggap). Matapos isaksak ang interpipe space at ipasok ang mga air release pipe sa base at tuktok ng cement slab, pansamantalang hinarangan ang daloy ng basura (flow control), upang maisagawa ang trabaho sa well chamber nang walang interference mula sa waste water. Basura ng tubig, na nasa annulus pa rin, ay dumadaloy patungo sa pinakamababang punto, kaya ang annulus ay walang laman at handa na para sa grouting. Pagkatapos makumpleto ang trabaho sa pagharang sa interpipe space, ang wastewater ay ilalabas sa pamamagitan ng pipe ng sugat ng kolektor na nililinis.

Pagtaas ng antas ng tubig sa isang nakapulupot na tubo.

Sa panahon ng prosesong ito, ang daloy ng basura ay inaayos din, kung saan ang nakapulupot na tubo ay isinasara sa pamamagitan ng tinatawag na bubble na may through-profile pipe at isang tubo para sa pagsasaayos ng lebel ng tubig sa coiled pipe. Kaya, ang antas ng tubig sa pipe ng sugat ay nakataas at ang tubo ay naayos sa base ng lumang channel sa panahon ng proseso ng dalawang-phase na pagpuno ng interpipe space. Tinitiyak nito na ang anggulo ng pagkahilig ay pinananatili at ang posibilidad ng baluktot ay tinanggal.

Tinatakpan ang annulus sa pinakamababang punto

Pagkatapos ay ang interpipe space ay sarado sa pinakamababang punto (sa aming kaso, ito ang panimulang balon).

Kung kinakailangan, ang mga tubo para sa pagbuhos ng solusyon ay naka-install sa ceiling vault, at ang mga tubo ay naka-install para sa nakakapagod na hangin sa kisame at sa base ng kisame. Ang pipe na isinama sa bubble ay may profile na panlabas na patong at hindi nagbibigay ng kumpletong higpit, na nagpapahintulot sa isang tiyak na dami ng wastewater na dumaloy palabas. Gamit ang water level detection tube, maaari mong palaging subaybayan ang antas ng wastewater sa isang coiled pipe.
Ang unang yugto ng backfilling.

Sa aming kaso, ang backfilling ng interpipe space ay isinasagawa mula sa pinakamababang punto sa dalawang yugto. Upang gawin ito, ang isang tangke ay naka-install sa gilid ng balon para sa paghahalo ng backing material, kung saan ang isang hose ay konektado upang matustusan ang solusyon. Ang paghahalo ng branded na backing material ng Blitzd?mmer brand ay isinasagawa ayon sa mga rekomendasyon ng tagagawa sa mga espesyal na tangke ng iba't ibang volume.

Susunod, ang balbula ng tangke ng panghalo ay bubukas, at ang Blitzd?mmer solution, nang hindi naglalapat ng panlabas na presyon, ay malayang dumadaloy sa interpipe space sa pagitan ng lumang channel at ng bagong pipe ng sugat. Pinipigilan ng wastewater na pumupuno sa nakapulupot na tubo na lumutang ito.

Ang proseso ng paghahalo at pagbibigay ng solusyon ay nagpapatuloy hanggang ang solusyon ay magsimulang dumaloy palabas ng air exhaust pipe, na binuo sa base ng kisame sa pinakamababang punto.

Sa pamamagitan ng paghahambing ng dami ng backfill solution na ginamit sa kinakalkulang halaga, maaari mong suriin kung ang solusyon ay nananatili sa interpipe space o napupunta sa lupa sa pamamagitan ng mga fistula sa lumang channel. Kung ang dami ng natupok na solusyon ay tumutugma sa kinakalkula na halaga, ang proseso ng backfilling ay magpapatuloy hanggang ang solusyon ay magsimulang dumaloy palabas ng air exhaust pipe na naka-mount sa kisame sa pinakamababang punto. Ang unang yugto ng backfilling ay itinuturing na natapos.

Ikalawang yugto ng backfilling.

Ang hardening ng backing material ay tumatagal ng 4 na oras, na may bahagyang sedimentation ng solusyon sa interpipe space. Pagkatapos tumigas ang solusyon, magsisimula ang paghahalo ng Blitzd?mmer backfill material para sa ikalawang yugto ng backfilling. Ang proseso ng pagpuno sa interpipe space ay maaaring ituring na kumpleto kapag ang solusyon ay nagsimulang dumaloy palabas ng air outlet pipe na naka-mount sa kisame sa pinakamataas na punto.

Para sa kontrol ng kalidad, ang isang sample ng backing solution na dumadaloy mula sa air exhaust pipe sa receiving well ay kinuha.

Pagkatapos ay ang mga tubo para sa pagpuno ng solusyon at ang mga tubo ng air outlet sa panimulang at pagtanggap ng mga balon ay lansagin. Sa pamamagitan ng mga butas nakasemento sa mga sahig.

7. Pangwakas na gawain

Nag-iisang pagpapanumbalik.

Ang bahagyang basag na ilalim ng silid ng balon ay ibinabalik.

Ang trabaho sa pagsasama ng mga pagsingit sa bagong channel ay isinasagawa ng isang robot.

Kontrol sa kalidad

Upang makontrol ang kalidad ng trabaho sa pagpapanumbalik ng pipeline, ang isang inspeksyon ng pipeline mismo ay isinasagawa, pati na rin ang isang pagsubok sa pagtagas alinsunod sa DIN EN 1610.

480 kuskusin. | 150 UAH | $7.5 ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Dissertation - 480 RUR, paghahatid 10 minuto, sa buong orasan, pitong araw sa isang linggo at mga pista opisyal

240 kuskusin. | 75 UAH | $3.75 ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Abstract - 240 rubles, paghahatid ng 1-3 oras, mula 10-19 (oras ng Moscow), maliban sa Linggo

Bortsov Alexander Konstantinovich. Teknolohiya ng konstruksiyon at mga pamamaraan para sa pagkalkula ng estado ng stress ng mga pipeline sa ilalim ng tubig na "pipe in pipe": IL RSL OD 61:85-5/1785

Panimula

1. Disenyo ng isang underwater pipeline na "pipe in pipe" na may interpipe space na puno ng semento na bato 7

1.1. Mga disenyo ng double-pipe pipeline 7

1.2. Teknikal at pang-ekonomiyang pagtatasa ng paglipat sa ilalim ng tubig ng pipe-to-pipe pipeline 17

1.3. Pagsusuri ng natapos na gawain at pagtatakda ng mga layunin sa pananaliksik 22

2. Teknolohiya para sa pagsemento sa interpipe space ng pipe-in-pipe pipelines 25

2.1. Mga materyales para sa pagsemento sa annulus 25

2.2. Pagpili ng cement mortar formulation 26

2.3. Kagamitan sa pagsemento 29

2.4. Pagpuno ng annulus 30

2.5. Pagkalkula ng pagsemento 32

2.6. Pang-eksperimentong pagsubok ng teknolohiya ng pagsemento 36

2.6.1. pag-install at pagsubok ng two-pipe rubbing horse 36

2.6.2. Pagsemento sa annulus 40

2.6.3. Pagsubok sa lakas ng pipeline 45

3. Stress-strain na estado ng tatlong-layer na mga tubo sa ilalim ng panloob na presyon 50

3.1. Mga katangian ng lakas at pagpapapangit ng semento 50

3.2. Ang mga stress sa tatlong-layer na tubo kapag ang bato ng semento ay nakakakita ng tangential tensile forces 51

4. Mga eksperimentong pag-aaral ng estado ng stress-strain ng tatlong-layer na mga tubo 66

4.1. Pamamaraan para sa pagsasagawa ng mga eksperimentong pag-aaral 66

4.2. Teknolohiya sa paggawa ng modelo 68

4.3. Test stand 71

4.4. Pamamaraan para sa pagsukat ng mga deformasyon at pagsubok 75

4.5. Ang impluwensya ng labis na presyon ng pagsemento ng puwang ng mek-pipe sa muling pamamahagi ng mga stress 79

4.6. Sinusuri ang kasapatan ng mga theoretical dependencies 85

4.6.1. Pamamaraan para sa pagpaplano ng isang eksperimento 85

4.6.2. Pagproseso ng istatistika ng mga resulta ng pagsubok! . 87

4.7. Pagsubok ng buong sukat na tatlong-layer na tubo 93

5. Teoretikal at pang-eksperimentong pag-aaral ng baluktot na higpit ng mga pipe-in-pipe pipelines 100

5.1. Pagkalkula ng baluktot na tigas ng mga pipeline 100

5.2. Mga eksperimentong pag-aaral ng flexural stiffness 108

Konklusyon 113

Pangkalahatang konklusyon 114

Panitikan 116

Mga aplikasyon 126

Panimula sa gawain

Alinsunod sa mga desisyon ng 21st Congress ng CPSU, ang mga industriya ng langis at gas ay umuunlad sa isang pinabilis na bilis sa kasalukuyang limang taon, lalo na sa mga rehiyon. Kanlurang Siberia, sa Kazakh SSR at sa hilaga ng European na bahagi ng bansa.

Sa pagtatapos ng limang taong panahon, ang produksyon ng langis at gas ay magiging 620-645 milyong tonelada at 600-640 bilyong kubiko metro, ayon sa pagkakabanggit. metro.

Upang maihatid ang mga ito, kinakailangan na bumuo ng makapangyarihang mga pangunahing pipeline na may mataas na antas automation at pagiging maaasahan ng pagpapatakbo.

Ang isa sa mga pangunahing gawain sa limang taong plano ay ang karagdagang pinabilis na pag-unlad ng mga patlang ng langis at gas, ang pagtatayo ng mga bago at pagtaas ng kapasidad ng mga umiiral na sistema ng transportasyon ng gas at langis na tumatakbo mula sa mga rehiyon ng Western Siberia hanggang sa mga pangunahing lugar. ng pagkonsumo ng langis at gas - sa Central at Western na mga rehiyon ng bansa. Ang mga pipeline na may malaking haba ay tatawid sa isang malaking bilang ng iba't ibang mga hadlang sa tubig sa kanilang landas. Ang mga pagtawid sa mga hadlang sa tubig ay ang pinaka kumplikado at kritikal na mga seksyon ng linear na bahagi ng mga pangunahing pipeline, kung saan nakasalalay ang pagiging maaasahan ng kanilang operasyon. Kapag nabigo ang mga pagtawid sa ilalim ng tubig, ang malaking pinsala sa materyal ay sanhi, na tinukoy bilang ang kabuuan ng pinsala sa mamimili, negosyo ng transportasyon at mula sa polusyon kapaligiran.

Ang pag-aayos at pagpapanumbalik ng mga tawiran sa ilalim ng tubig ay mapaghamong gawain, na nangangailangan ng makabuluhang pagsisikap at mapagkukunan. Minsan ang mga gastos sa pag-aayos ng isang tawiran ay lumampas sa mga gastos sa pagtatayo nito.

Samakatuwid, ang malaking pansin ay binabayaran sa pagtiyak ng mataas na pagiging maaasahan ng mga paglipat. Dapat silang gumana nang walang pagkabigo o pag-aayos sa buong buhay ng disenyo ng mga pipeline.

Sa kasalukuyan, upang madagdagan ang pagiging maaasahan, ang mga pagtawid ng mga pangunahing pipeline sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay itinayo sa isang disenyo ng dalawang linya, i.e. kahanay sa pangunahing thread, sa layo na hanggang 50 m mula dito, isang karagdagang isa ay inilatag - isang reserba. Ang ganitong kalabisan ay nangangailangan ng dobleng kapital na pamumuhunan, ngunit gaya ng ipinapakita ng karanasan sa pagpapatakbo, hindi ito palaging nagbibigay ng kinakailangang pagiging maaasahan sa pagpapatakbo.

SA kani-kanina lang Ang mga bagong disenyo ng scheme ay binuo na nagbibigay ng mas mataas na pagiging maaasahan at lakas ng single-thread transition.

Ang isa sa mga naturang solusyon ay ang disenyo ng underwater pipeline transition na "pipe in pipe" na may interpipe space na puno ng semento na bato. Ang isang bilang ng mga tawiran ay naitayo na sa USSR gamit ang scheme ng disenyo ng "pipe-in-pipe". Ang matagumpay na karanasan sa disenyo at pagtatayo ng naturang mga tawiran ay nagpapahiwatig na ang nagbabagang teoretikal at mga nakabubuo na solusyon ang teknolohiya ng pag-install at pagtula, kontrol sa kalidad ng mga welded joints, at pagsubok ng dalawang-pipe pipelines ay sapat na binuo. Ngunit, dahil ang interpipe space ng mga itinayong transition ay napuno ng likido o gas, ang mga isyu na may kaugnayan sa mga kakaiba ng pagtatayo ng mga transisyon sa ilalim ng tubig ng mga pipe-in-pipe pipelines na may isang interpipe space na puno ng semento na bato ay mahalagang bago at maliit na pinag-aralan. .

Samakatuwid, ang layunin ng gawaing ito ay ang siyentipikong pagpapatibay at pag-unlad ng teknolohiya para sa pagtatayo ng mga underwater pipelines na "pipe in pipe" na may interpipe space na puno ng semento na bato.

Upang makamit ang layuning ito, isang malaking programa ang isinagawa

teoretikal at eksperimental na pananaliksik. Ang posibilidad ng paggamit ng sub-

water pipelines "pipe in pipe" na materyales, kagamitan at teknolohikal na pamamaraan na ginagamit sa pagsemento sa mga balon. Ang isang pang-eksperimentong seksyon ng isang pipeline ng ganitong uri ay binuo. Ang mga formula ay hinango para sa pagkalkula ng mga stress sa tatlong-layer na mga tubo sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon. Ang mga eksperimentong pag-aaral ng estado ng stress-strain ng tatlong-layer na mga tubo para sa mga pangunahing pipeline ay isinagawa. Ang isang formula ay nakuha para sa pagkalkula ng baluktot na higpit ng tatlong-layer na mga tubo. Ang baluktot na tigas ng isang pipe-in-pipe pipeline ay eksperimento na tinutukoy.

Batay sa isinagawang pananaliksik, "Mga pansamantalang tagubilin para sa disenyo at teknolohiya ng konstruksiyon ng pilot-industrial underwater gas pipeline crossings para sa presyon na 10 MPa o higit pa sa uri ng "pipe-in-pipe" na may sementasyon ng interpipe space" at Ang "Mga tagubilin para sa disenyo at pagtatayo ng mga pipeline sa ilalim ng dagat ayon sa scheme ng disenyo" ay binuo ng pipe sa pipe" na may sementasyon ng interpipe space", na inaprubahan ng Mingazprom noong 1982 at 1984.

Ang mga resulta ng disertasyon ay praktikal na ginamit sa disenyo ng daanan sa ilalim ng tubig ng Urengoy - Uzhgorod gas pipeline sa pamamagitan ng Pravaya Khetta river, ang disenyo at pagtatayo ng mga seksyon ng Dragobych - Stryi at Kremenchug - Lubny - Kyiv na mga pipeline ng langis at produkto, mga seksyon ng Strelka 5 - Bereg at Golitsyno - Bereg offshore pipelines.

Pinasasalamatan ng may-akda ang pinuno ng istasyon ng imbakan ng gas sa ilalim ng lupa ng Moscow asosasyon ng produksyon"Mostransgaz" O.M. Korabelnikov, pinuno ng laboratoryo ng lakas ng mga pipeline ng gas sa VNIIGAZ, Ph.D. tech. Sciences N.I. Anenkov, pinuno ng well fastening detachment ng Moscow deep drilling expedition O.G. Drogalin para sa tulong sa pag-aayos at pagsasagawa ng mga eksperimentong pag-aaral.

Teknikal at pang-ekonomiyang pagtatasa ng paglipat sa ilalim ng tubig ng pipe-to-pipe pipeline

Pipe-in-pipe pipeline crossings Ang mga paglipat ng mga pangunahing pipeline sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay kabilang sa mga pinaka kritikal at mahirap na mga lugar mga track. Ang mga pagkabigo ng naturang mga paglipat ay maaaring maging sanhi ng isang matalim na pagbaba sa produktibo o isang kumpletong paghinto sa pumping ng transported na produkto. Ang pag-aayos at rehabilitasyon ng mga subsea pipeline ay kumplikado at mahal. Kadalasan ang mga gastos sa pag-aayos ng tawiran ay maihahambing sa mga gastos sa paggawa ng bagong tawiran.

Ang mga pagtawid sa ilalim ng tubig ng mga pangunahing pipeline alinsunod sa mga kinakailangan ng SNiP 11-45-75 [70] ay inilalagay sa dalawang thread sa layo na hindi bababa sa 50 m mula sa isa't isa. Sa gayong kalabisan, ang posibilidad ng walang pagkabigo na operasyon ng pagtawid bilang isang sistema ng transportasyon sa kabuuan ay tumataas. Ang mga gastos sa pagbuo ng isang reserbang linya, bilang isang patakaran, ay tumutugma sa mga gastos sa pagbuo ng pangunahing linya o kahit na lumampas sa kanila. Samakatuwid, maaari nating ipagpalagay na ang pagtaas ng pagiging maaasahan sa pamamagitan ng redundancy ay nangangailangan ng dobleng pamumuhunan sa kapital. Samantala, ipinapakita ng karanasan sa pagpapatakbo na ang pamamaraang ito ng pagtaas ng pagiging maaasahan ng pagpapatakbo ay hindi palaging nagbibigay ng mga positibong resulta.

Ang mga resulta ng pag-aaral ng mga deformation ng mga proseso ng channel ay nagpakita na ang mga zone ng channel deformations ay makabuluhang lumampas sa mga distansya sa pagitan ng mga inilatag na mga sipi. Samakatuwid, ang pagguho ng pangunahing at reserbang mga thread ay nangyayari halos sabay-sabay. Dahil dito, ang pagtaas ng pagiging maaasahan ng mga pagtawid sa ilalim ng dagat ay dapat isagawa sa direksyon ng maingat na pagsasaalang-alang sa hydrology ng reservoir at pagbuo ng mga disenyo ng tawiran na may mas mataas na pagiging maaasahan, kung saan ang kabiguan ng pagtawid sa ilalim ng tubig ay kinuha na isang kaganapan na humahantong sa isang paglabag sa higpit ng pipeline. Sa panahon ng pagsusuri, ang mga sumusunod na solusyon sa disenyo ay isinasaalang-alang: dalawang-strand na single-pipe na disenyo - ang mga string ng pipeline ay inilalagay nang magkatulad sa layo na 20-50 m mula sa isa't isa; underwater pipeline na may tuloy-tuloy na kongkretong patong; disenyo ng pipeline "pipe in pipe" nang hindi pinupuno ang interpipe space at napuno ng semento na bato; isang sipi na ginawa gamit ang inclined drilling method.

Mula sa mga graph na ipinapakita sa Fig. 1.10, sinusunod nito na ang pinakamataas na inaasahang posibilidad ng walang kabiguan na operasyon ay nasa ilalim ng tubig na paglipat ng isang "pipe-in-pipe" na pipeline na may isang annular space na puno ng semento na bato, maliban sa isang paglipat na binuo ng hilig na paraan ng pagbabarena .

Sa kasalukuyan, isinasagawa ang mga eksperimentong pag-aaral ng pamamaraang ito at ang pagbuo ng mga pangunahing teknolohikal na solusyon nito. Dahil sa pagiging kumplikado ng paglikha ng mga drilling rig para sa directional drilling, mahirap asahan ang malawakang pagpapakilala ng pamamaraang ito sa pagsasanay sa pagtatayo ng pipeline sa malapit na hinaharap. Bilang karagdagan, ang pamamaraang ito ay maaaring gamitin sa pagtatayo ng mga tawiran na may maikling haba lamang.

Upang makabuo ng mga transition ayon sa "pipe-in-pipe" structural scheme na may interpipe space na puno ng semento na bato, hindi kinakailangan ang pagbuo ng mga bagong makina at mekanismo. Kapag nag-i-install at naglalagay ng mga pipeline ng dalawang tubo, ang parehong mga makina at mekanismo ay ginagamit tulad ng sa panahon ng pagtatayo ng mga single-pipe pipeline, at upang maghanda ng mortar ng semento at punan ang espasyo ng interpipe, ginagamit ang mga kagamitan sa pagsemento, na ginagamit para sa pangkabit ng langis at mga balon ng gas, Sa kasalukuyan, ilang libong cementing unit at cement mixing machine ang pinapatakbo sa sistema ng Shngazprom at ng Ministry of Oil Industry.

Ang pangunahing teknikal at pang-ekonomiyang mga tagapagpahiwatig ng underwater crossings ng mga pipeline ng iba't ibang mga disenyo ay ibinigay sa Talahanayan 1.1 Ang mga kalkulasyon ay isinagawa para sa underwater crossing ng isang pilot section ng isang gas pipeline sa isang presyon ng 10 MPa, hindi kasama ang gastos. shut-off valves. Ang haba ng paglipat ay 370 m, ang distansya sa pagitan ng mga parallel na mga thread ay 50 m Ang mga tubo ay gawa sa X70 na bakal na may lakas ng ani (et - 470 MPa at lakas ng makunat Є6р = 600 MPa. Ang kapal ng mga pader ng tubo at ang. kinakailangang karagdagang ballasting para sa mga opsyon I, P at Sh ay kinakalkula ayon sa SNiP 11-45-75 [70].

Sa disenyo ng pipeline na "pipe-in-pipe" na may interpipe space na puno ng semento na bato, ang kapal ng dingding ng panloob na tubo ay tinutukoy ayon sa pamamaraang ibinigay sa [e], ang kapal ng panlabas na pader ay kinuha na 0.75 ng kapal ng inner one. Ang mga hoop stress sa mga tubo ay kinakalkula gamit ang mga formula 3.21 ng gawaing ito, pisikal at mekanikal na katangian Ang mga semento na bato at mga tubo ng metal ay kinukuha na kapareho ng sa pagkalkula ng talahanayan. 3.1. Ang pinakakaraniwang two-strand, single-pipe na disenyo ng transition na may ballasting na may mga cast iron weights ay kinuha bilang pamantayan ng paghahambing ($100). Tulad ng makikita mula sa talahanayan. І.І, ang pagkonsumo ng metal ng "pipe-in-pipe" na disenyo ng pipeline na may interpipe space na puno ng semento na bato para sa bakal at cast iron ay higit sa 4 na beses

Kagamitan sa Pagsemento

Ang mga partikular na tampok ng pagsemento sa annulus ng pipe-in-pipe pipelines ay tumutukoy sa mga kinakailangan para sa kagamitan sa pagsemento. Ang pagtatayo ng mga tawiran ng mga pangunahing pipeline sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay isinasagawa sa iba't ibang lugar ng bansa, kabilang ang mga malalayo at mahirap maabot. Ang mga distansya sa pagitan ng mga site ng konstruksiyon ay umaabot sa daan-daang kilometro, madalas sa kawalan ng maaasahang mga komunikasyon sa transportasyon. Samakatuwid, ang kagamitan sa pagsemento ay dapat magkaroon ng mahusay na kadaliang kumilos at maging maginhawa para sa transportasyon sa malalayong distansya sa mga kondisyon sa labas ng kalsada.

Ang halaga ng slurry ng semento na kinakailangan upang punan ang annulus ay maaaring umabot sa daan-daan metro kubiko, at ang presyon kapag pumping ang solusyon ay ilang megapascals. Dahil dito, ang mga kagamitan sa pagsemento ay dapat na may mataas na produktibidad at kapangyarihan upang matiyak ang paghahanda at pag-iniksyon ng kinakailangang dami ng solusyon sa annulus sa loob ng isang oras na hindi lalampas sa oras ng pampalapot nito. Kasabay nito, ang kagamitan ay dapat na maaasahan sa pagpapatakbo at may sapat na mataas na kahusayan.

Ang hanay ng mga kagamitan na inilaan para sa pagsemento sa mga balon ay ganap na nakakatugon sa mga tinukoy na kondisyon [72]. Kasama sa complex ang: mga yunit ng pagsemento, mga makinang panghalo ng semento, mga trak ng semento at mga trak ng tangke, isang istasyon para sa pagsubaybay at pagkontrol sa proseso ng pagsemento, pati na rin ang pantulong na kagamitan at mga bodega.

Ang mga makina ng paghahalo ay ginagamit upang ihanda ang solusyon. Ang mga pangunahing bahagi ng naturang makina ay isang bunker, dalawang pahalang na pagbabawas ng mga auger at isang hilig na naglo-load ng auger at isang vacuum-hydraulic mixing device. Ang bunker ay karaniwang naka-install sa chassis ng isang off-road na sasakyan. Ang mga auger ay hinihimok ng makina ng traksyon ng sasakyan.

Ang solusyon ay pumped sa annulus sa pamamagitan ng isang cementing unit na naka-mount sa. chassis ng isang malakas na trak. Ang yunit ay binubuo ng isang semento pump mataas na presyon para sa pumping ng solusyon, isang pump para sa pagbibigay ng tubig at isang motor dito, pagsukat ng mga tangke, isang pump manifold at isang collapsible metal pipeline.

Ang proseso ng pagsemento ay kinokontrol gamit ang istasyon ng SKTs-2m, na nagpapahintulot sa iyo na kontrolin ang presyon, rate ng daloy, dami at density ng iniksyon na solusyon.

Para sa maliliit na volume ng interpipe space (hanggang ilang sampu-sampung metro kubiko), mortar pump at mortar mixer na ginagamit para sa paghahanda at pumping mortar ay maaari ding gamitin para sa pagsemento.

Ang pagsemento ng interpipe space ng underwater pipe-in-pipe pipelines ay maaaring isagawa kapwa pagkatapos na mailagay ang mga ito sa ilalim ng tubig na trench, at bago maglatag sa baybayin. Ang pagpili ng lokasyon para sa pagsemento ay nakasalalay sa mga tiyak na topographical na kondisyon ng konstruksiyon, ang haba at diameter ng paglipat, pati na rin ang pagkakaroon ng mga espesyal na kagamitan para sa pagsemento at pagtula ng pipeline. Ngunit ito ay lalong kanais-nais sa mga pipeline ng semento na inilatag sa isang trench sa ilalim ng tubig.

Ang pagsemento sa annulus space ng mga pipeline na tumatakbo sa floodplain (sa baybayin) ay isinasagawa pagkatapos ilagay ang mga ito sa isang trench, ngunit bago i-backfill sa lupa Kung kinakailangan ang karagdagang ballasting, ang annulus space ay maaaring punan ng tubig bago pagsemento. Ang supply ng solusyon sa interpipe space ay nagsisimula mula sa pinakamababang punto ng seksyon ng pipeline. Ang labasan ng hangin o tubig ay isinasagawa sa pamamagitan ng mga espesyal na tubo na may mga balbula na naka-install sa panlabas na pipeline sa pinakamataas na punto nito.

Matapos ang puwang ng interpipe ay ganap na napuno at ang solusyon ay nagsimulang lumabas, ang rate ng supply nito ay nabawasan at ang pag-iniksyon ay nagpapatuloy hanggang sa isang solusyon na may density na katumbas ng density ng na-injected ay nagsimulang lumabas mula sa mga tubo ng labasan sa mga tubo ng labasan ay sarado at ang labis na presyon ay nilikha sa annular space. Noong nakaraan, ang presyon sa likod ay nilikha sa panloob na pipeline, na pumipigil sa pagkawala ng katatagan ng mga pader nito. Kapag ang kinakailangang labis na presyon ay naabot sa interpipe space, ang balbula sa inlet pipe ay sarado. Ang higpit ng interpipe space at ang presyon sa panloob na pipeline ay pinananatili para sa oras na kinakailangan para sa semento mortar upang tumigas.

Kapag pinupunan, ang mga sumusunod na paraan ng pagsemento sa annulus ng pipe-in-pipe pipelines ay maaaring gamitin: direkta sa tulong ng mga espesyal na sementing pipelines Ito ay binubuo ng pagpapakain ng solusyon ng semento sa annulus ng pipeline; hangin o tubig na nasa loob nito. Ang solusyon ay ibinibigay at ang hangin o tubig ay pinalabas sa pamamagitan ng mga tubo na may mga balbula na naka-mount sa panlabas na pipeline. Ang buong seksyon ng pipeline ay napuno sa isang hakbang.

Pagsemento gamit ang mga espesyal na pipeline ng pagsemento Sa pamamaraang ito, ang mga pipeline ng maliit na diameter ay naka-install sa annulus, kung saan ibinibigay dito ang cement mortar. Isinasagawa ang pagsemento pagkatapos ilagay ang pipeline ng dalawang tubo sa isang trench sa ilalim ng tubig. Ang solusyon ng semento ay ibinibigay sa pamamagitan ng mga pipeline ng pagsemento sa pinakamababang punto ng inilatag na pipeline. Ang pamamaraang ito ng pagsemento ay nagbibigay-daan para sa pinakamataas na kalidad ng pagpuno ng interpipe space ng isang pipeline na inilatag sa isang underwater trench.

Maaaring gamitin ang sectional cementing kung may kakulangan ng kagamitan sa pagsemento o mataas na hydraulic resistance kapag pumping solution, na hindi pinapayagan ang pagsemento sa buong seksyon ng pipeline nang sabay-sabay. Sa kasong ito, ang pagsemento ng annulus ay isinasagawa sa magkahiwalay na mga seksyon. Ang haba ng mga seksyon ng pagsemento ay nakasalalay sa teknikal na katangian kagamitan sa pagsemento. Para sa bawat seksyon ng pipeline, ang mga hiwalay na grupo ng mga tubo ay naka-install para sa iniksyon ng semento mortar at labasan ng hangin o tubig.

Upang punan ang interpipe space ng pipe-in-pipe pipelines na may cement mortar, kinakailangang malaman ang dami ng mga materyales at kagamitan na kinakailangan para sa pagsemento, pati na rin ang oras na kinakailangan upang makumpleto ito sa pagitan

Idiniin ang tatlong-layer na mga tubo kapag nakikita ng batong semento ang tangential tensile forces

Ang stress na estado ng isang tatlong-layer na tubo na may puwang ng interpipe na puno ng semento na bato (kongkreto) sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon ay isinasaalang-alang sa kanilang mga gawa ng P.P., A.I. tinanggap ng mga may-akda ang hypothesis na ang isang singsing na gawa sa batong semento ay nakikita ang mga tensile tangential forces at ang pag-crack nito ay hindi nangyayari sa ilalim ng paglo-load. Ang batong semento ay itinuturing na isang isotropic na materyal, na may parehong modulus ng elasticity sa tension at compression, at, nang naaayon, ang mga stress sa isang singsing ng semento na bato ay tinutukoy gamit ang mga formula ng Lame.

Ang isang pagsusuri ng lakas at pagpapapangit ng mga katangian ng bato ng semento ay nagpakita na ang makunat at compressive moduli nito ay hindi pantay, at ang lakas ng makunat ay makabuluhang mas mababa kaysa sa lakas ng compressive.

Samakatuwid, sa gawaing disertasyon, isang matematikal na pagbabalangkas ng problema ang ibinigay para sa isang tatlong-layer na tubo na may interpipe space na puno ng iba't ibang modulus na materyal, at isang pagsusuri ng estado ng stress sa tatlong-layer na mga tubo ng mga pangunahing pipeline sa ilalim ng pagkilos ng isinagawa ang panloob na presyon.

Kapag tinutukoy ang mga stress sa isang tatlong-layer na tubo mula sa pagkilos ng panloob na presyon, isinasaalang-alang namin ang isang singsing ng haba ng yunit na hiwa mula sa isang tatlong-layer na tubo. Ang stressed state sa loob nito ay tumutugma sa stressed state sa pipe kapag (En = 0. Ang tangential stresses sa pagitan ng mga ibabaw ng semento na bato at mga tubo ay kinuha katumbas ng zero, dahil ang mga puwersa ng pagdirikit sa pagitan ng mga ito ay hindi gaanong mahalaga. Isinasaalang-alang namin ang panloob at mga panlabas na tubo bilang manipis na pader Isang singsing na gawa sa semento na bato sa inter-tube space na itinuturing namin na makapal ang pader, na gawa sa iba't ibang modular na materyales.

Hayaang ang tatlong-layer na tubo ay nasa ilalim ng impluwensya ng panloob na presyon PQ (Larawan 3.1), pagkatapos ang panloob na tubo ay napapailalim sa panloob na presyon P at panlabas na R-g, sanhi ng reaksyon ng panlabas na tubo at bato ng semento sa paggalaw ng panloob.

Naka-on panlabas na tubo Mayroong panloob na presyon Pg sanhi ng pagpapapangit ng semento na bato. Ang singsing ng semento na bato ay nasa ilalim ng impluwensya ng panloob na R-g at panlabas 2 Presyon.

Ang mga tangential stress sa loob at panlabas na mga tubo sa ilalim ng pagkilos ng mga pressure na PQ, Pj at Pg ay tinutukoy ng: kung saan ang Ri, &i, l 2, 6Z ay ang radii at kapal ng pader ng panloob at panlabas na mga tubo. Ang tangential at radial stresses sa isang singsing ng semento na bato ay tinutukoy ng mga formula na nakuha para sa paglutas ng axisymmetric na problema ng isang guwang na silindro na gawa sa ibang-module na materyal sa ilalim ng impluwensya ng panloob at panlabas na mga presyon [" 6 ]: semento na bato sa ilalim ng pag-igting at compression. Sa ibinigay na mga formula (3.1) at (3.2) ang mga halaga ng presyon Pj at P2 ay hindi alam ang mga ito mula sa mga kondisyon ng pagkakapantay-pantay ng mga radial displacement ng mga interface ng semento na bato sa mga ibabaw ng panloob at. panlabas na mga tubo Ang pag-asa ng mga relatibong tangential deformation sa radial displacements (i) ay may anyo [53] Dependence. kamag-anak na mga pagpapapangit mula sa mga stress para sa mga tubo Г 53 ] ay tinutukoy ng formula

Test stand

Ang pagkakahanay ng mga tubo (Larawan 4.2) ng panloob na I at panlabas na 2 at ang sealing ng interpipe space ay isinagawa gamit ang dalawang centering ring 3 na hinangin sa pagitan ng mga tubo. Sa panlabas na tubo vva-. Dalawang fitting 9 ang na-install - isa para sa pumping cement mortar sa annulus, ang isa para sa air outlet.

Ang interpipe space ng mga modelo na may dami ng 2G = 18.7 litro. napuno ng solusyon na inihanda mula sa semento ng Portland na semento para sa "malamig" na mga balon ng planta ng Zdolbunovsky, na may ratio ng tubig-semento W/C = 0.40, density p = 1.93 t/m3, pagkalat sa kahabaan ng AzNII cone sa = 16.5 cm, simula ng setting t = 6 na oras 10 clay, dulo ng setting t „_ = 8 oras 50 min”, ang lakas ng makunat ng dalawang araw na sample ng semento na bato para sa baluktot & pcs = 3.1 Sha. Ang mga katangiang ito ay tinutukoy gamit ang karaniwang pamamaraan ng pagsubok para sa semento ng Portland para sa mga "malamig" na balon (_31j.

Ang mga limitasyon ng compressive at tensile strength ng mga sample ng semento na bato sa simula ng pagsubok (30 araw pagkatapos punan ang interpipe space na may cement mortar) b = 38.5 MPa, b c = 2.85 Sha, modulus ng elasticity sa compression EH = 0.137 TO5 Sha, Poisson's ratio ft = 0.28. Ang compression testing ng semento na bato ay isinagawa sa mga cubic sample na may ribs na 2 cm; para sa pag-igting - sa mga sample sa anyo ng figure eights, na may cross-sectional area sa pagpapaliit ng 5 cm [31]. Para sa bawat pagsubok, 5 sample ang inihanda. Ang mga sample ay tumigas sa isang silid na may 100% na kamag-anak na kahalumigmigan ng hangin. Upang matukoy ang nababanat na modulus ng semento na bato at ang ratio ng Poisson, ginamit namin ang pamamaraan na iminungkahi ng dawa. K.V. Ruppeneit [_ 59 J . Ang mga pagsubok ay isinagawa sa mga cylindrical sample na may diameter na 90 mm at isang haba na 135 mm.

Ang solusyon ay ibinibigay sa annulus ng mga modelo gamit ang isang espesyal na dinisenyo at ginawang pag-install, ang diagram na kung saan ay ipinapakita sa Fig. 4.3.

Ang mortar ng semento ay ibinuhos sa lalagyan 8 na tinanggal ang takip 7, pagkatapos ay inilagay ang takip at ang mortar naka-compress na hangin ay pinilit sa annulus ng modelo II.

Matapos ganap na mapuno ang intertubular space, ang balbula 13 sa outlet pipe ng sample ay sarado at ang labis na presyon ng pagsemento ay nilikha sa annular space, na sinusubaybayan ng pressure gauge 12. Sa pag-abot sa presyon ng disenyo, ang balbula 10 sa inlet pipe ay sarado, pagkatapos ay inilabas ang labis na presyon at ang modelo ay nadiskonekta mula sa pag-install. Sa panahon ng hardening ng solusyon, ang modelo ay nasa isang vertical na posisyon.

Ang mga pagsusuri sa haydroliko ng mga modelo ng three-layer pipe ay isinagawa sa isang stand na dinisenyo at ginawa sa Department of Metal Technology ng Moscow Institute of Economy at State Enterprise na pinangalanan. I.M.iubkina. Ang stand diagram ay ipinapakita sa Fig. 4.4, pangkalahatang pananaw- sa Fig. 4.5.

Ang modelo ng tubo II ay inilagay sa silid ng pagsubok 7 sa pamamagitan ng takip sa gilid 10. Ang modelo, na naka-install sa isang bahagyang pagkahilig, ay napuno ng langis mula sa lalagyan 13 centrifugal pump 12, habang ang mga balbula 5 at 6 ay bukas. Kapag ang modelo ay napuno ng langis, ang mga balbula na ito ay sarado, ang balbula 4 ay binuksan at ang high-pressure pump na ako ay inilabas sa pamamagitan ng pagbubukas ng balbula 6. Ang kontrol ng presyon ay isinasagawa gamit ang dalawang karaniwang pressure gauge 2, na idinisenyo para sa 39.24 Mia (400 kgf/slg). Upang mag-output ng impormasyon mula sa mga sensor na naka-install sa modelo, ginamit ang mga multi-core cable 9.

Pinahintulutan ng stand ang mga eksperimento na maisagawa sa mga presyon hanggang sa 38 MPa. Ang high-pressure pump na VD-400/0.5 E ay may maliit na flow rate na 0.5 l/h, na nagpapahintulot para sa maayos na pagkarga ng mga sample.

Ang lukab ng panloob na tubo ng modelo ay tinatakan ng isang espesyal na sealing device, na inaalis ang impluwensya ng axial tensile forces sa modelo (Fig. 4.2).

Ang tensile axial forces na nagmumula sa pagkilos ng pressure sa mga piston 6 ay halos ganap na hinihigop ng baras 10. Tulad ng ipinapakita ng mga strain gauge, ang isang maliit na paglipat ng mga puwersa ng makunat (humigit-kumulang 10%) ay nangyayari dahil sa alitan sa pagitan ng mga sealing ring ng goma 4 at ang panloob na tubo 2.

Kapag sinusuri ang mga modelo na may iba't ibang mga panloob na diameter ng inner tube, ginamit din ang mga piston ng iba't ibang diameters Upang sukatin ang deformed na estado ng mga katawan, ginagamit nila iba't ibang pamamaraan at ibig sabihin

kung saan ang ς ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng load at suportang reaksyon ng base, ς = 1.3; P pr - kinakalkula panlabas na pinababang pagkarga, N/m, tinutukoy nang naaayon ayon sa mga formula sa itaas, para sa iba't ibang mga pagpipilian backfilling, pati na rin ang kawalan o pagkakaroon ng tubig sa polyethylene pipeline; R l - parameter na nagpapakilala sa tigas ng pipeline, N/m 2:

kung saan ang k e ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang impluwensya ng temperatura sa mga katangian ng pagpapapangit ng materyal ng pipeline, k e = 0.8; Ang E 0 ay ang tensile creep modulus ng pipe material, MPa (na may 50 taon ng operasyon at isang stress sa pipe wall ng 5 MPa E 0 = 100 MPa); Ang θ ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pinagsamang epekto ng base resistance at panloob na presyon:

kung saan ang E gr ay ang modulus ng deformation ng backfill (backfill), na kinuha depende sa antas ng compaction (para sa CR 0.5 MPa); Ang P ay ang panloob na presyon ng transported substance, P< 0,8 МПа.

Patuloy na pinapalitan ang paunang data sa mga pangunahing formula sa itaas, pati na rin sa mga intermediate, nakukuha namin ang mga sumusunod na resulta ng pagkalkula:

Pagsusuri sa nakuhang resulta ng pagkalkula para sa kasong ito, mapapansin na upang mabawasan ang halaga ng P pr kinakailangan na sikaping bawasan ang halaga ng P" z + P sa zero, ibig sabihin, pagkakapantay-pantay sa ganap na halaga mga halaga P" z at P. Ito ay maaaring makamit sa pamamagitan ng pagbabago ng antas ng pagpuno ng tubig polyethylene pipeline. Halimbawa, kapag ang pagpuno ay katumbas ng 0.95, ang positibong patayong bahagi ng puwersa ng presyon ng tubig P sa panloob cylindrical na ibabaw ay magiging 694.37 N/m sa P" z = -690.8 N/m. Kaya, sa pamamagitan ng pagsasaayos ng pagpuno, ang pagkakapantay-pantay ng mga halagang ito ay maaaring makamit.

Ang pagbubuod ng mga resulta ng pagsubok sa kapasidad na nagdadala ng pagkarga sa ilalim ng kondisyon II para sa lahat ng mga opsyon, dapat tandaan na ang maximum na pinahihintulutang mga deformation ay hindi nangyayari sa polyethylene pipeline.

Pagsusuri sa kapasidad ng pagdadala ng load ayon sa kondisyon III

Ang unang yugto ng pagkalkula ay upang matukoy ang kritikal na halaga ng panlabas na pare-parehong radial pressure P cr, MPa, na maaaring mapaglabanan ng tubo nang hindi nawawala ang matatag na cross-sectional na hugis nito. Ang halaga ng Pcr ay itinuturing na mas maliit sa mga halagang kinakalkula gamit ang mga formula:

P cr =2√0.125P l E gr = 0.2104 MPa;

P cr = P l +0.14285 = 0.2485 MPa.

Alinsunod sa mga kalkulasyon gamit ang mga formula sa itaas, ang isang mas maliit na halaga ng P cr = 0.2104 MPa ay tinatanggap.

Ang susunod na hakbang ay suriin ang kondisyon:

kung saan ang k 2 ay ang koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng pipeline para sa katatagan, kinuha katumbas ng 0.6; Ang Pvac ay ang halaga ng posibleng vacuum sa seksyon ng pag-aayos ng pipeline, MPa; Ang Pgv ay ang panlabas na presyon ng tubig sa lupa sa itaas ng tuktok ng pipeline, ayon sa mga kondisyon ng problema Pgv = 0.1 MPa.

Ang kasunod na pagkalkula ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagkakatulad sa kondisyon II para sa ilang mga kaso:

• para sa kaso ng pare-parehong pagpuno ng interpipe space sa kawalan ng tubig sa polyethylene pipeline:

kaya, ang kundisyon ay natutugunan: 0.2104 MPa>>0.1739 MPa;

• pareho kung mayroong isang tagapuno (tubig) sa isang polyethylene pipeline:

kaya, ang kundisyon ay natutugunan: 0.2104 MPa >>0.17 MPa;

• para sa kaso ng hindi pantay na pagpuno ng interpipe space sa kawalan ng tubig sa polyethylene pipeline:

kaya, ang kundisyon ay natutugunan: 0.2104 MPa >>0.1743 MPa;

• pareho sa pagkakaroon ng tubig sa isang polyethylene pipeline:

kaya, natutugunan ang kundisyon: 0.2104 MPa >>0.1733 MPa.

Ang pagsuri sa kapasidad na nagdadala ng pagkarga ayon sa kondisyon III ay nagpakita na ang katatagan ng bilog na cross-section ng polyethylene pipeline ay sinusunod.

Bilang pangkalahatang konklusyon, dapat tandaan na ang pagpapatupad ng gawaing pagtatayo sa backfilling ng interpipe space para sa kaukulang mga parameter ng paunang disenyo ay hindi makakaapekto sa kapasidad ng pagkarga ng bagong polyethylene pipeline. Kahit na sa matinding mga kondisyon (na may hindi pantay na pagpuno at mataas na antas tubig sa lupa), ang backfilling ay hindi hahantong sa hindi kanais-nais na mga phenomena na nauugnay sa pagpapapangit o iba pang pinsala sa pipeline.

pagpili ng mga tubo at materyales para sa pagtatayo at muling pagtatayo ng mga pipeline ng supply ng tubig

sa mga pasilidad ng JSC Mosvodokanal

1. Sa yugto ng disenyo, depende sa mga kondisyon ng pagtula at paraan ng trabaho, ang materyal at uri ng tubo ay pinili (kapal ng pader ng tubo, standard na dimensional ratio (SDR), higpit ng singsing (SN), ang pagkakaroon ng panlabas at panloob proteksiyon na patong ng tubo), ang isyu ng pagpapalakas ng inilatag na tubo ay nalutas gamit ang isang reinforced concrete clip o steel case. Para sa lahat ng mga materyales sa tubo, kinakailangan na magsagawa ng pagkalkula ng lakas para sa impluwensya ng panloob na presyon ng kapaligiran sa pagtatrabaho, presyon ng lupa, pansamantalang pagkarga, ang patay na bigat ng mga tubo at ang masa ng dinadala na likido, presyon ng atmospera kapag vacuum at panlabas presyon ng hydrostatic tubig sa lupa, pagpapasiya ng puwersa ng paghila ng ehe (pagsuntok).

2. Bago pumili ng isang paraan ng muling pagtatayo, ang mga teknikal na diagnostic ng pipeline ay isinasagawa upang matukoy ang kondisyon at natitirang buhay nito.

3. Ang pagpili ng materyal ng pipeline ay dapat na makatwiran sa pamamagitan ng paghahambing na teknikal at pang-ekonomiyang mga kalkulasyon. Ang pagkalkula ay isinasagawa na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng Mosvodokanal JSC. Kapag bumalandra sa umiiral na mga komunikasyon sa engineering o ang lokasyon ng pipeline sa kanilang security zone, ang mga kinakailangan ng mga third-party na operating organization ay isinasaalang-alang. Ang isang feasibility study at mga kalkulasyon ng lakas ng pipeline ay kasama sa disenyo at pagtatantya ng dokumentasyon at iniharap kapag isinasaalang-alang ang proyekto.

4. Ang lahat ng materyales na ginagamit para sa paglalagay ng mga network ng supply ng tubig (mga tubo, manipis na pader na liner, hose at panloob na spray coatings) ay dapat sumailalim sa karagdagang pagsusuri para sa pangkalahatang nakakalason na epekto ng mga sangkap na bumubuo na maaaring kumalat sa tubig sa mga konsentrasyon na mapanganib sa kalusugan ng publiko at humantong sa allergenic, nakakairita na nauugnay sa balat, mutagenic at iba pang negatibong epekto sa mga tao.

5.Kapag naglalatag mga tubo ng polyethylene nang walang reinforced concrete cage o steel case sa mga urbanisado at industriyal na lugar, ang kaligtasan sa kapaligiran ng nakapalibot na lupa sa kahabaan ng ruta ng disenyo ay dapat kumpirmahin. Sa kaso ng hindi katanggap-tanggap na kontaminasyon sa lupa at tubig sa lupa(aromatic hydrocarbons, organic chemicals, atbp.) Isinasagawa ang reclamation ng lupa.

6. Ang mga bakal na tubo na hindi dating ginagamit para sa mga pipeline ng supply ng tubig na inumin ay hindi pinapayagan para sa pag-install ng mga bypass ng tubig.

7. Ang mga naibalik na bakal na tubo na dati nang ginagamit ay hindi pinapayagan para sa bagong pag-install at muling pagtatayo ng mga pipeline ng tubig (mga tubo para sa kapaligiran ng pagtatrabaho). Maaari silang magamit upang gumawa ng mga kaso.

8. Ang mga bakal na spiral-welded pipe (ayon sa GOST 20295-85 na may volumetric heat treatment) ay maaaring gamitin kapag gumagawa ng mga case at bypass na linya.

9. Kapag naglalagay ng mga tubo sa mga kaso, ang espasyo ng interpipe ay binabalikan ng semento-buhangin mortar.

10.Para sa bagong konstruksyon mga bakal na tubo mga wire Ang mga bukas na tubo ng tubig (walang mga kaso ng bakal at reinforced concrete clip) ay dapat, kung kinakailangan, magbigay ng sabay-sabay na proteksyon ng tubo mula sa electrochemical corrosion alinsunod sa GOST 9.602-2005.

11. Kapag muling itinatayo ang mga pipeline ng bakal (walang mga bakal na casing at reinforced concrete cages) nang hindi sinisira ang umiiral na pipe at kapag agad na ibinabalik ang mga lokal at emergency na seksyon ng mga pipeline gamit ang mga pamamaraan na walang kapasidad na nagdadala ng pagkarga, magbigay, kung kinakailangan, para sa sabay-sabay na proteksyon ng ang tubo mula sa electrochemical corrosion alinsunod sa GOST 9.602 -2005.

12. Pinapayagan na gumamit ng mga bahaging hugis cast na gawa sa ductile iron na may panloob at panlabas na epoxy powder coating, na inaprubahan para gamitin sa mga sistema ng supply ng tubig na inumin (sertipiko ng pagpaparehistro ng estado, opinyon ng eksperto sa pagsunod ng produkto sa Pinag-isang Sanitary-Epidemiological at Hygienic na Kinakailangan para sa Mga Kalakal na napapailalim sa Sanitary-Epidemiological Surveillance).

13. Ang mga espesyalista ng Mosvodokanal JSC ay may karapatang bumisita sa mga pabrika na nagsusuplay ng mga tubo at makilala ang mga kondisyon para sa pag-aayos ng produksyon at kontrol sa kalidad ng mga produkto, pati na rin suriin ang mga ibinibigay na produkto.

14. Ang mga pagsubok ng mga polyethylene pipe ay isinasagawa sa mga sample na ginawa mula sa mga tubo.

14.1. Ang mga katangian ng materyal ng pipe ay dapat na tumutugma sa mga sumusunod na halaga:

Thermal stability sa 200°C – hindi bababa sa 20 minuto;

Mass fraction ng carbon black (soot) - 2.0-2.5%;

Pamamahagi ng carbon black (soot) o pigment - uri I-II;

Ang kamag-anak na pagpahaba sa break ng isang sample ng tubo ay hindi bababa sa 350%.

14.2. Kapag sinusuri ang isang weld, ang pagkabigo ng sample ay dapat mangyari kapag ang kamag-anak na pagpahaba ay umabot sa higit sa 50% at nailalarawan sa pamamagitan ng mataas na ductility. Ang break line ay dapat tumakbo kasama ang base material at hindi bumalandra sa welding plane. Ang mga resulta ng pagsusulit ay itinuturing na positibo kung, sa panahon ng axial tensile test, hindi bababa sa 80% ng mga sample ay may plastic type I fracture. Ang natitirang 20% ​​ng mga sample ay maaaring magkaroon ng type II fracture pattern. Hindi pinapayagan ang Type III failure.

2. Mga teknikal na kinakailangan para sa paggamit ng mga tubo at materyales

para sa pagtatayo at muling pagtatayo ng mga sistema ng alkantarilya sa mga pasilidad ng JSC Mosvodokanal

Paraan para sa pagkukumpuni ng culvert sa ilalim ng pilapil

May-akda: Vylegzhanin Andrey Anatolyevich

Ang imbensyon ay nauugnay sa larangan ng pagkukumpuni at, sa partikular, sa mga pamamaraan para sa pagkukumpuni ng mga culvert. Ang layunin ng imbensyon ay upang bawasan ang lakas ng paggawa ng pagpuno ng espasyo sa pagitan ng may sira na tubo at ng kongkretong solusyon bagong tubo. Ang paraan ng pagkukumpuni ng culvert sa ilalim ng pilapil ay nagsasangkot ng pansamantalang paglilihis ng daluyan ng tubig at paglalagay ng bagong tubo sa panloob na balangkas ng may sira na tubo na may puwang. Ang tubo ay nilagyan ng mga control tube na nakausli sa kisame ng pipe papunta sa interpipe space sa isang tiyak na pitch. Pagpupuno kongkretong mortar interpipe space at ang kontrol nito ay isinasagawa sa pamamagitan ng mga control tube na may sunud-sunod na plugging. Ang espasyo ng interpipe ay puno ng kongkreto gamit ang isang nababaluktot na hose na inilagay sa mga gabay na naka-install sa labas sa ibabaw ng bagong tubo sa interpipe space, inilipat ito palabas at inaalis ito habang ang interpipe space ay puno ng kongkreto. Ang bawat seksyon ng bagong tubo ay nabuo mula sa ilang mga singsing, halimbawa tatlo, na gawa sa metal sheet na materyal, mas mabuti na corrugated. 2 suweldo f-ly, 6 na may sakit.

Ang tradisyunal na paraan ng trench ng pagtula at pagpapalit ng mga culvert sa ilalim ng earthen embankment ay kilala (Building of bridges and pipes. Edited by V.S. Kirillov. M.: Transport, 1975, p. 527, fig. XU. 14, XU 15 Ang disadvantage ng pamamaraang ito ay na upang ilatag ang culvert ito ay kinakailangan upang maghukay ng isang bukas na trench.

May isang kilalang paraan para sa muling pagtatayo ng isang beam bridge sa pamamagitan ng pagpapalit nito ng isa o dalawang culvert (Pagpapanatili at muling pagtatayo ng mga tulay. Inedit ni V.O. Osipov. M.: Transport, 1986, p. 311, 312, fig. X 14, X 15 , X 16). Ang pamamaraang ito ay inuulit ang mga disadvantages ng nakaraang analogue, dahil ito ay nagsasangkot ng pagtatanggal-tanggal sa itaas na istraktura ng track.

Ang "Paraan para sa pagpapalit ng isang culvert" ay kilala, na ibinigay sa paglalarawan ng patent RU 2183230. Ang pamamaraan ay nagsasangkot ng pagtula sa panahon ng taglamig lagusan sa tabi ng may sira na tubo, pinipigilan ito hanggang sa mag-freeze ang mga dingding, nagtatayo ng suporta, gumagawa ng patayong butas sa daanan para sa pagbuhos ng kongkreto, paglalagay ng bagong tubo sa lagusan, pagbuhos ng kongkreto sa espasyo sa pagitan ng tubo at ng lagusan sa pamamagitan ng patayong butas. Matapos makumpleto ang trabaho, ang lumang tubo ay nakasaksak. Gayunpaman, ang pamamaraan ay nagbibigay para sa posibilidad ng pagpapatupad nito lamang sa taglamig.

Kilalang patent RU 2265692 "Paraan para sa pag-aayos ng culvert sa ilalim ng dike." Kasama sa pamamaraan ang pansamantalang paglilipat ng isang daluyan ng tubig, pagtayo ng isang pansamantalang suporta na may isang itaas na plato sa loob ng may sira na tubo sa lugar ng depekto nito at pagkakaayos nito, at pag-install ng mga bahagi ng isang bagong tubo sa may sira na tubo mula sa dalawang magkabilang panig nito hanggang ang mga dulo ng magkasalungat na bahagi ng bagong tubo ay humihinto sa isa't isa. Upang gawin ito, ang mga paglabas ay ginawa sa parehong bahagi para sa isang pansamantalang stand ng suporta, pagkatapos ay ang mga dulo ng magkasalungat na bahagi ng bagong tubo ay pinagsama sa isa't isa at sa pansamantalang suporta, ang mga lukab sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo ay puno ng kongkreto mortar, at ang pansamantalang suporta ay tinanggal. Gayunpaman, ang pamamaraan ay hindi nagbubunyag kung paano ang espasyo sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo ay napuno ng kongkreto.

Ang pinakamalapit sa teknikal na kakanyahan sa inaangkin na pamamaraan ay ang "Paraan para sa pag-aayos ng isang culvert sa ilalim ng isang dike", na ibinigay sa paglalarawan ng patent RU 2341612.

Ang pamamaraan ay nagsasangkot ng pansamantalang paglilipat ng isang daluyan ng tubig, pag-install ng mga seksyon ng isang bagong tubo sa panloob na balangkas ng may sira na tubo na may puwang, at pagpuno sa interpipe space ng kongkretong solusyon.

Sa kisame ng mga seksyon, ang mga control tube na nakausli sa annulus ay naka-mount sa isang tiyak na pitch, ang annulus ay una na puno ng kongkreto sa pamamagitan ng mga bintana na matatagpuan sa itaas na bahagi ng mga dingding sa gilid ng seksyon hanggang sa mas mababang antas ng mga bintana at ang mga bintana ay nakasaksak, ang kisame na bahagi ng annulus ay puno ng kongkreto sa pamamagitan ng unang tubo hanggang sa lumabas ang kongkreto sa pangalawang tubo, isaksak ang unang tubo at pakainin ang kongkreto sa pangalawang tubo hanggang sa lumabas ito sa susunod na tubo at isagawa sunud-sunod na katulad na mga operasyon sa lahat ng mga seksyon.

Ang kawalan ng pamamaraang ito ay ang medyo mataas na lakas ng paggawa, dahil kailangan munang gumawa ng mga bintana sa gilid upang mapunan muna ang espasyo ng interpipe ng kongkreto sa pamamagitan ng mga ito, at pagkatapos ay isaksak ang mga ito at pagkatapos ay punuin ang mga ito ng kongkreto sa pamamagitan ng mga tubo sa kisame.

Ang layunin ng imbensyon ay upang bawasan ang lakas ng paggawa ng pagpuno ng espasyo sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo na may kongkretong solusyon.

Ang layuning ito ay nakamit dahil sa ang katunayan na sa paraan ng pag-aayos ng isang culvert sa ilalim ng isang dike, kabilang ang pansamantalang paglilipat ng isang daluyan ng tubig, pag-install ng isang bagong tubo sa panloob na balangkas ng isang may sira na tubo na may puwang, na nilagyan ng mga control tube na nakausli sa kisame. ng pipe sa interpipe space na may isang tiyak na pitch, pagpuno ng kongkreto na solusyon ng annulus space at ang kontrol nito sa pamamagitan ng control tubes sa kanilang sequential plugging, ayon sa imbensyon, ang pagpuno sa annulus space na may kongkreto ay isinasagawa gamit ang isang flexible hose na inilagay. sa annulus space na may paggalaw palabas at pagtanggal habang ang annulus space ay puno ng kongkreto.

Ang bagong tubo ay nabuo mula sa ilang mga seksyon na gawa sa metal sheet na materyal, mas mabuti na corrugated.

Sa labas, sa tuktok ng bagong tubo, ang mga vertical na gabay ay naka-install sa anyo ng mga kalasag para sa paglalagay at paglipat ng isang nababaluktot na hose sa kanila sa interpipe space, at ang mga vertical na gabay ay ginawa gamit ang isang tiyak na pitch.

Ang interpipe space ay puno ng kongkretong solusyon mula sa isang dulo ng pipe gamit ang isang flexible hose patungo sa kabilang dulo ng pipe o dalawang flexible hose na magkasalungat mula sa magkabilang dulo ng pipe.

Ang agwat sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo para sa pagpuno ng interpipe space na may kongkreto ay nakatakda sa hindi bababa sa 100 mm.

Ang spacing sa pagitan ng mga katabing tubo upang makontrol ang pagpuno ng interpipe space na may kongkreto ay nakatakda depende sa mga sukat ng culvert na inaayos, at dapat mayroong hindi bababa sa isang tubo sa bawat seksyon o sa pamamagitan ng isa.

Ang taas ng protrusion ng mga tubo sa interpipe space ay nakatakda upang lumikha ng isang puwang sa pagitan ng dulo ng tubo at ang kisame ng may sira na tubo na hindi hihigit sa 40 mm, habang ang isang plug ay naka-install sa bawat control tube sa loob. ng kisame pagkatapos lumabas dito ang kongkretong solusyon.

Ang kakanyahan ng imbensyon ay inilalarawan ng mga guhit, na nagpapakita ng:

Ang Figure 1 ay isang longitudinal na seksyon ng isang may sira na culvert bago ayusin;

Fig.2 - cross section culvert bago ayusin (pinalaki);

Ang Figure 3 ay isang longitudinal na seksyon ng isang may sira na culvert sa simula ng pagpuno ng interpipe space ng kongkreto;

Ang Figure 5 ay isang cross-section ng isang culvert na may naka-install na hose (pinalaki);

Fig.6 - cross-section ng culvert pagkatapos ng pagkumpuni (pinalaki).

Ang isang paraan para sa pag-aayos ng isang culvert 1 na may mga depekto 2, na matatagpuan sa ilalim ng isang pilapil 3, ay kinabibilangan ng pansamantalang paglilihis ng isang daluyan ng tubig, pag-install ng mga seksyon 4 ng isang bagong tubo sa panloob na balangkas ng may sira na tubo 1 at pagpuno sa interpipe space 6 ng kongkretong solusyon 5 . Upang punan ang espasyo ng interpipe ng kongkretong solusyon, ang mga seksyon 4 ay naka-install na may isang puwang H sa pagitan ng may sira na tubo 1 at mga seksyon 4 ng bagong tubo na hindi bababa sa 100 mm.

Ang mga bagong seksyon ng tubo ay ginawa mula sa metal sheet na materyal, mas mabuti na corrugated.

Sa labas, sa tuktok ng mga seksyon 4 ng bagong pipe, ang mga vertical na gabay 7 ay naka-install sa anyo ng mga kalasag para sa paglalagay at paglipat ng nababaluktot na hose 8 sa mga ito sa interpipe space 6, at ang mga vertical na gabay ay ginawa gamit ang isang tiyak na pitch.

Bilang karagdagan, sa bawat seksyon 4, alinman sa isa o dalawa, depende sa haba ng pipe na nire-restore, ang mga control tube 9 ay paunang naka-install, na nakausli sa interpipe space 6. Ang mga tubo 9 ay naka-install upang bumuo ng isang puwang sa pagitan ng dulo ng ang tubo at ang kisame ng may sira na tubo 1 higit sa 40 mm, habang ang bawat tubo 9 sa loob ng kisame ay ginawa na may posibilidad na mag-install ng plug 10 dito.

Ang pag-install ng isang bagong tubo sa isang may sira ay ganap na isinasagawa ng pre-assembly seksyon 4 sa pipe at kinaladkad ito sa panloob na balangkas ng may sira na tubo 1 o sa pamamagitan ng sunud-sunod na pagpapakain sa mga seksyon 4 sa may sira na tubo 1 at pagkonekta sa mga seksyon 4 doon sa isa't isa sa isang solong tubo.

Ang paghila sa nababaluktot na hose 9 sa annulus 6 ay isinasagawa pagkatapos ilagay at i-assemble ang mga seksyon 4 sa lukab ng may sira na tubo 1 o kasabay ng pagpasok ng mga seksyon 4 sa lukab ng may sira na tubo 1, habang ang gabay ay nag-flap 7 ay tinitiyak ang oryentasyon ng flexible hose 8 sa annulus 6.

Bilang karagdagan, para sa malalaking haba ng may sira na tubo 1, posibleng itulak ang dalawang nababaluktot na hose 8 pabalik mula sa magkabilang panig ng tubo (hindi ipinakita).

Pagkatapos ilagay ang mga seksyon 4 sa panloob na lukab ng may sira na tubo 1, ang interpipe space mula sa mga bukas na dulo ng pipe 1 ay nasaksak ng mga tampon (hindi ipinapakita).

Ang pagpuno ng interpipe space 6 na may kongkretong solusyon 5 ay isinasagawa gamit ang isang nababaluktot na hose 8, inilipat ito sa direksyon mula sa isang dulo hanggang sa kabilang dulo ng pipe hanggang sa ganap itong maalis, o gamit ang dalawang flexible hose 8 counter mula sa magkabilang dulo ng tubo.

Ang pagpuno ng interpipe space 6 ay sinusubaybayan ng paglabas ng kongkretong solusyon 5 mula sa susunod na control tube 9. Pagkatapos nito, ang tubo ay sinasaksak ng plug 10, at ang hose 8 ay itinutulak palabas at karagdagang pagpuno ng interpipe space 6 gamit ang kongkretong solusyon 5 ay isinasagawa hanggang sa lumabas ang solusyon 5 sa susunod na control tube 9, isaksak ang tubo 9 gamit ang plug 10 at ang cycle ay paulit-ulit.

Ang nakamit na teknikal na resulta ay ang iminungkahing pamamaraan ay ginagawang posible upang mabawasan ang lakas ng paggawa ng pagpuno ng espasyo sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo na may kongkretong solusyon, habang sabay na nagbibigay ng maaasahang kontrol sa kumpletong pagpuno ng interpipe space.

Ang pamamaraan ay matagumpay na nasubok sa pag-aayos ng kalsada.