변류기는 1차 전류를 다음에 가장 적합한 값으로 줄이도록 설계되었습니다. 측정 장비그리고 릴레이. (5 A, 덜 자주 1 또는 2.5 A) 및 기본 회로에서 제어 및 보호 회로를 분리하는 데 사용됩니다. 높은 전압. 개폐장치에 사용되는 변류기는 부싱 애자(TPL, TPOL) 역할을 동시에 수행합니다. 전체 스위치기어 시스템은 지지형(로드) 변류기(TLM)를 사용합니다. TPLC, TNLM, 버스 - TSL. 개폐 장치 35kV 이상 - 개폐 장치 유형 및 전압에 따라 내장됩니다.

변전소의 변류기 계산은 기본적으로 선택한 셀과 함께 제공되는 변류기를 확인하는 것으로 귀결됩니다. 따라서 변류기의 브랜드는 선택한 셀 유형에 따라 달라집니다. 또한 변류기가 선택됩니다.

1) 전압별;

2) 현재(1차 및 2차)별

500kV 스위치기어에는 1A의 정격 2차 전류가 사용되고 다른 경우에는 5A의 2차 전류가 사용된다는 점을 명심해야 합니다. 정격 1차 전류는 가능한 한 유사해야 합니다. 1차 권선이 저부하 변압기이기 때문에 설치의 설계 전류로 인해 오류가 증가합니다.

선택한 전류 변환기는 단락 전류에 대한 동적 및 열 저항을 테스트합니다. 또한 변류기는 정확도 등급에 따라 선택되며, 이는 연결된 장치의 정확도 등급과 일치해야 합니다. 2차 회로변류기 측정(ICT) - 변류기가 지정된 측정 정확도를 보장하려면 연결된 장치의 전력이 변류기 여권에 지정된 정격 2차 부하보다 높아서는 안 됩니다.

변류기의 열저항은 열충격과 비교됩니다. Bk:

동적 안정성 계수는 ​​어디에 있습니까?

변류기의 2차 회로에 대한 부하는 다음 식으로 계산할 수 있습니다.

장치 또는 계전기의 모든 직렬 연결 권선 저항의 합은 어디에 있습니까?

연결 전선의 저항;

접점 연결 저항(= 0.05Ω, 장치 2~3개: 장치 3개 이상 = 0.1Ω).

장치의 저항은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

어디 - 저항력전선;

내가 계산- 예상 전선 길이;

큐- 와이어 단면.

연결 와이어의 길이는 변류기의 연결 다이어그램에 따라 다릅니다.

어디 중- 스위칭 회로에 따른 계수;

엘- 전선의 길이 (변전소의 경우 엘= 5m).

단상에서 변류기를 켤 때 중= 2, 변류기가 부분 별에 연결될 때, 별에 연결될 때, 중 =1.

변류기의 2차 회로 전선의 최소 단면적은 조건에 따라 2.5mm 2(알루미늄의 경우) 및 1.5mm 2(구리의 경우) 이상이어야 합니다. 기계적 강도. 계기가 변류기에 연결된 경우 이 섹션을 한 단계 늘려야 합니다.

LV 변전소 개폐기에서 변류기는 입력, 단면, 출력 라인 및 보조 변압기 셀과 같은 셀 유형에서 선택(점검)되어야 합니다. 이 셀의 계산된 전류는 식(6.21-6.23)과 TSN 셀에 의해 결정됩니다.

,

(6.38)

어디 Sntsn- TSN의 정격 출력.

계산 결과는 표 6.8에 요약되어 있습니다.

표 6.8 - LV 변전소용 변류기 선택 요약표:

변압기 매개변수	선택(확인) 조건	세포 유형
입력	단면화	나가는 회선	TSN
변압기 유형	셀 시리즈에 따라 결정됨(디렉토리에 따라)
정격전압
정격 전류
주요한
중고등 학년	ㅏ
정확도 등급	연결된 장치의 정확도 등급에 따라
또는
복원력
열 안정성

실시예 1

입력 셀에서 변류기 선택 전력 변압기변전소에서. 변압기의 정격 전력은 6.3 MVA이고, 변압비는 110/10.5 kV입니다. 변전소에는 변압기 2개가 설치되어 있습니다. 변전소의 설계 하중은 에스최대 10.75MVA. 10kV 네트워크는 접지되지 않았습니다. 저전압 측 서지 전류는 27.5kA입니다. 전류계와 능동 및 무효 전력계는 변류기에 연결되어야 합니다. RU-10 kV의 셀 유형은 KRU-2-10P입니다.

입력 셀의 최대 정격 전류(가장 불리한 작동 조건의 경우):

ㅏ.

입력 셀(KRU-2-10P)에 내장된 가장 가까운 표준 변류기(2차 권선이 2개 있는 TPOL-600/5-0.5/R)를 선택하십시오: 측정 장비 및 계전기 보호용. 정확도 등급 0.5의 변류기의 정격 부하는 다음과 같습니다. 에스 2= 10VA( r 2= 0.4 Ohm), 전기역학적 안정성의 다양성, k 딘= 81, 열 안정성 계수, 케이티= 3초 이 데이터는 /3, 10/에 표시됩니다.

선택한 변류기의 전기역학적 안정성을 테스트합니다.

,

열 안정성은 물론

,

계산에서 C(표 4.4); 타= 표 4.3에 따르면 0.025초;

1105,92 > 121,78.

접지되지 않은 회로에서는 예를 들어 A와 C와 같이 두 위상의 변류기를 갖는 것으로 충분합니다. 측정 장비에서 변류기의 부하가 결정되며 데이터는 표 6.9에 요약되어 있습니다.

표 6.9 - 위상별 측정 장비의 부하

표는 위상 A가 가장 많은 부하를 받고 부하가 VA 또는 VA임을 보여줍니다. r 수신= 0.204옴. 단면이 있는 알루미늄으로 만들어진 연결 와이어의 저항이 결정됩니다. 큐= 4mm 2, 길이 엘= 5m.

옴,

여기서 = 알루미늄의 경우 0.0283 Ohm/m mm 2;

2차 회로 임피던스:

어디 연락처= 0.05옴.

여권과 변류기의 2차 부하에 대한 계산된 데이터를 비교하여 다음을 얻습니다.

결과적으로 선택한 변류기는 모든 매개변수를 전달합니다.

4.4 열 저항 및 동적 저항에 대한 보호 장치 점검

스위치 AE 2066MP-100

최대 차단 용량 Iab. pr=9kA.

Iav. pr=9kA>Isp=3.52kA

스위치 AE 2066-100

최대 차단 용량 Iab. pr=12kA.

Iav. pr=12kA>Isp=11.5kA

동적 저항 이 스위치수행.

조건에 따른 릴리스 확인:

내가 r. max - 프레스 모터의 최대 작동 전류.

퓨즈 PN-2-100-10

U 놈 = 380V

나는 꺼짐 nom > 나는 100kA > 1.94kA를 이겼다

나는 놈 > 나는 100A > 10A를 노예로 삼는다.

I nom inst > I 슬레이브 31.5A > 10A

고전압 코어 SF6 회로 차단기

접촉 패드의 가열 온도는 역 Kukekov 공식을 사용하여 결정할 수 있습니다. , (5.9) 여기서 Tk는 최대값입니다. 허용온도단락 전류가 흐를 때 접점을 가열합니다.

선박 전력 시스템의 동적 프로세스 및 안정성

케이블은 q?qmin 조건에 따라 열 저항을 테스트합니다. 여기서 q는 선택된 도체 단면적입니다. qmin - kvBk(부록 21.OST5.6181-81에 따라 프로젝트에 채택된 PRC 브랜드의 경우 k=7.3을 취함)...

선박의 전기 네트워크에서 발전 장치의 수와 전력을 올바르게 선택했는지 평가

케이블은 q?qmin 조건에 따라 열 저항을 테스트합니다. 여기서 q는 선택된 도체 단면적입니다. qmin - kvBk(부록 21. OST5.6181-81에 따라 프로젝트에 채택된 PRC 브랜드의 경우 k = 7.3을 허용합니다)...

가열 및 경제적인 전류 밀도를 위해 케이블 a 및 b에 대해 선택된 150mm2의 표준 단면적은 8kA 전원 버스바의 단락 모드에서 열 저항을 검사해야 합니다. 제곱법칙 단락 전류의 펄스는 어디에 있습니까?

10kV용 3유닛 견인 변전소 계산

이는 전기역학적 힘의 작용으로부터 타이어 재료의 기계적 응력을 결정하는 것입니다. 견고한 타이어 소재의 가장 높은 기계적 응력은 Gosstandart에 따른 인장 강도의 0.7을 초과해서는 안 됩니다.

10kV용 3유닛 견인 변전소 계산

단락 중에 버스바의 열 저항을 보장하려면 버스바를 통해 흐르는 전류가 단기 가열 중에 최대 허용 온도(구리 버스바의 경우 300°C) 이상으로 온도를 증가시키지 않아야 합니다. .

도시 주거 소구역의 전원 공급 시스템 재구성

정상 모드에서 선택되고 비상 후 모드에서 허용되는 과부하에 대해 테스트된 케이블은 SMIN이 열 저항에 대한 최소 단면적(mm2)인 조건(6.10)에 따라 검사됩니다. SE - 경제 섹션...

계전기 보호 및 전원 공급 시스템 제어 자동화

TT TLK-35-50의 전기역학적 안정성을 위한 조건: , 대체 수치, 우리는 다음을 얻습니다. 따라서 변류기 TLK-35-50은 전기역학적 안정성 조건을 충족합니다...

농업 지역의 전원 공급 시스템

계산은 다음 공식에 따라 이루어집니다. , mm2, (6.13) 여기서 C는 상수이며 SIP - 3 C =; Ta.av - 자유 단락 전류 감쇠 시간의 평균값, Ta.av = 0.02 s; - BB/TEL의 스위치 작동 시간(초) - 10초...

야금공장의 소결공장에 전원 공급

알루미늄 도체와 종이 절연체 C = 85A를 사용하는 6kV 케이블의 경우 C는 열 함수인 K-2mm2 지점에 대해 열 저항 조건에 따라 케이블의 최소 단면적을 결정해 보겠습니다. s2/ mm2. 최소 케이블 단면적을 결정합시다...

주거용 건물의 전기 공급

케이블의 열 저항 테스트는 열충격(열량) 계산을 기반으로 합니다.

도체의 열 저항을 테스트하려면 단락열량을 나타내는 열충격 Bk 개념을 사용합니다.

폴리올레핀 생산공장용 전원공급장치

항목 Scalc, kVA n 브랜드 Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8. 64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

기계 조립 공장용 전원 공급 장치

단락 전류가 흐를 때 케이블을 따라 열 충격이 케이블에서 방출됩니다. 열의 양은 보호 기간, 단락 전류의 지속 시간 및 단락 전류의 크기에 따라 달라집니다.

기계적 및 열적 영향에 대한 변류기의 저항은 전기역학적 저항 전류와 열 저항 전류로 특징지어집니다.

전기역학적 내전류 ID전체 흐름 기간 동안 단락 전류의 최대 진폭과 동일하며 변류기가 손상 없이 견딜 수 있어 더 이상 적절한 작동을 방해하지 않습니다.

현재의 ID단락 전류의 기계적(전기역학적) 효과를 견딜 수 있는 변류기의 능력을 나타냅니다.

전기역학적 저항은 또한 다중성으로 특징지어질 수 있습니다. 케이디, 이는 진폭에 대한 전기역학적 저항 전류의 비율입니다.

전기역학적 저항 요구 사항은 부스바, 내장형 및 분리형 변류기에는 적용되지 않습니다.

열전류

열전류 나는 tт전류 변환기가 전류 운반 부품을 단락 전류에 허용되는 온도를 초과하는 온도로 가열하지 않고 전체 시간 동안 견딜 수 있는 기간 t t ​​동안 단락 전류의 가장 높은 유효 값과 같습니다(아래 참조). 손상 없이 추가 작동을 방해하지 않습니다.

열 저항은 단락 전류의 열 효과를 견딜 수 있는 변류기의 능력을 나타냅니다.

변류기의 열 저항을 판단하려면 변압기를 통과하는 전류의 값뿐만 아니라 지속 시간, 즉 생성된 총 열량을 알아야 합니다. 전류의 제곱의 곱에 비례 나는 tT그리고 그 기간 t T. 이번에는 변류기가 설치된 네트워크의 매개변수에 따라 달라지며 1초에서 몇 초까지 다양합니다.

열 저항은 다음 요소로 특징지어질 수 있습니다. KT열 저항 전류는 정격 1차 전류의 유효 값에 대한 열 저항 전류의 비율입니다.

GOST 7746-78에 따라 국내 변류기에 대해 다음과 같은 열 저항 전류가 설정됩니다.

• 일초 나는 1T아니면 2초 나는 2T(또는 그 다양성 케이 1T그리고 케이 2T정격 1차 전류와 관련하여) 정격 전압이 330kV 이상인 변류기의 경우;
• 일초 나는 1T아니면 3초 나는 3T(또는 그 다양성 케이 1T그리고 케이 3T정격 1차 전류와 관련하여) 정격 전압이 최대 220kV인 변류기의 경우.

전기역학적 전류와 열 저항 전류 사이에는 다음과 같은 관계가 있어야 합니다.

330kV 이상의 변류기용

최대 220kV의 정격 전압용 변류기용

온도 조건

열 전류에서 변류기의 통전 부분 온도는 다음을 초과해서는 안됩니다.

• 알루미늄으로 만들어진 충전부의 경우 200 °C;
• 유기 절연체 또는 오일과 접촉하는 구리 및 그 합금으로 만들어진 충전부의 경우 250 °C;
• 유기 절연체 또는 오일과 접촉하지 않는 구리 및 그 합금으로 만들어진 충전부의 경우 300°C.

표시된 온도 값을 결정할 때 정격 전류에서 변류기의 장기간 작동에 해당하는 초기 값부터 진행해야 합니다.

변류기의 전기 역학 및 열 저항 전류 값 주 표준표준화되지 않았습니다. 그러나 변류기와 동일한 회로에 설치된 다른 고전압 장치의 전기역학적 및 열 저항과 일치해야 합니다. 테이블에 1-2는 국내 변류기의 동적 및 열 저항에 대한 데이터를 보여줍니다.

테이블 1-2. 일부 유형의 국내 변류기의 전기 역학 및 열 저항에 대한 데이터

메모. 전기 역학 및 열 저항은 절연 및 전류 전달 부품의 기계적 강도뿐만 아니라 교차 구역후자의.

부스바는 조건에서 허용되는 가열에 따라 선택되며,

여기서 내가 계산한 전류는 계산된 전류이고, I는 가열 조건에 따른 장기 허용 전류입니다.

선택한 부스바 섹션의 열 및 전기역학적 저항을 점검해야 합니다.

단락 전류가 부스바 및 기타 충전 부품을 통과할 때 금속에 굽힘 모멘트와 응력을 생성하는 전기역학적 힘이 발생합니다. 타이어의 전기역학적 저항 또는 기계적 강도에 대한 기준은 최대 전압이며, 이는 주어진 재료에 허용되는 값을 초과하지 않아야 합니다.

σ р ≤ σ 추가, 여기서 σ р, σ 추가는 각각 재료의 계산된 허용 굽힘 응력입니다.

절연체 위에 장착된 버스는 다중 스팬 빔으로 간주될 수 있습니다. 굽힘 중 금속에서 가장 높은 응력

여기서 M은 최대 굽힘 모멘트, Nm입니다. W – 타이어 저항 모멘트, m3.

타이어가 가장자리에 놓였을 때, 평평하게 놓여졌을 때.

여기서 b와 h는 너비(좁은 쪽)와 높이( 큰 면) 타이어 섹션, m.

타이어를 균일하게 하중을 받는 다중 스팬 빔으로 간주하면 단락 충격 전류에 의해 생성되는 굽힘 모멘트 M에 대한 표현을 얻을 수 있습니다.

어디 엘- 절연체 사이의 거리, m; ζ - 외부 범위의 경우 10, 기타 범위의 경우 12와 같은 계수입니다. F는 단락 충격 전류가 도체를 통해 흐를 때 도체 사이의 상호 작용력입니다.

3상 모선의 경우 3상 단락의 충격 전류가 계산된 전류로 간주됩니다. 또한 중간 위상 도체에 대해 전기 역학 저항 계산이 수행됩니다. 가장 높은 값 EDU.

여기 ㅏ– 타이어 사이의 거리, 엘– 위상 절연체 사이의 거리, Kf – 드와이트 곡선에서 결정된 형상 계수(보통 Kf ≒ 1).

도체 재료의 기계적 응력은 구리(MT 등급)의 경우 140MPa, 알루미늄(AT 등급)의 경우 70MPa를 초과해서는 안 됩니다.

절연체에 대한 파괴력을 계산할 때 부스바가 평평하게 배치되었을 때 Kn = 1이고, 타이어가 가장자리에 있을 때 Kn = (h out + b + 0.5h)/h out입니다. 오픈용 유통 장치, 전기 장치의 절연이 바람, 얼음, 도체 장력에 노출되는 경우 안전 계수 Ks = 3이 계산에 도입됩니다(절연체에 가해지는 부하는 최대 파괴 부하보다 3배 작아야 합니다). 폐쇄형 원자로 발전소의 경우 안전계수는 1.5~1.7로 감소합니다.

다른 시스템과 마찬가지로 타이어는 정재파 형태로 자유롭거나 자연스러운 진동을 수행합니다. EDF의 영향을 받는 강제 진동의 주파수가 자연 진동의 주파수에 가까우면 상대적으로 작은 노력으로도 기계적 공진 및 장치 파괴가 발생할 수 있습니다. 따라서 전기역학적 저항을 계산할 때 기계적 공진의 가능성을 고려할 필요가 있습니다.

동일한 평면에 위치한 타이어의 자연 진동 빈도는 표현식에 의해 결정될 수 있습니다.

, 어디 1 – 타이어 스팬, m; E - 타이어 재료의 탄성 계수, Pa; J – 타이어 단면의 관성 모멘트, m 4 ; m - 1의 질량 선형 미터타이어, kg/m. 관성 모멘트 J는 진동 평면에 수직인 단면 축을 기준으로 결정됩니다. 타이어가 가장자리에 배치되었을 때, 타이어가 평평하게 배치되었을 때

자연 진동의 주파수가 200Hz를 초과하면 공진 현상이 고려되지 않습니다. 주파수 f가 0인 경우< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

버스바의 열 저항 조건을 준수하려면 버스바를 통과하는 단락 전류로 인해 최대 허용 온도 이상으로 온도가 상승하지 않아야 합니다. 버스바 또는 도체의 열적으로 안정적인 최소 단면적은 다음 조건을 충족해야 합니다.

여기서 V k는 계산된 열 전류 펄스입니다. C - 열 계수(함수)는 타이어 재질에 따라 다릅니다. 실제 계산을 위해 V k = I ¥ 2 t pr,

여기서 I 는 정상 상태 단락 전류의 유효 값입니다. t pr – 단락 전류 동작 시간 감소.

감소된 시간이란 정상 상태 단락 전류 I 가 실제 시간 t 동안 시변 단락 전류와 동일한 양의 열을 방출하는 시간을 의미합니다.

t pr =t pr.p + t pr.a, 여기서 t pr.p, t pr.a – 감소된 단락 시간의 주기적 및 비주기적 구성요소. 시간 t pr.p의 주기적인 구성요소는 의존성 곡선 t pr.p = f(β"")로부터 결정됩니다. 여기서 β"" = I""/I ∅, 여기서 I""는 초기 기간의 단락 전류의 주기 성분(초기 초과도 단락 전류)의 유효 값입니다. 무제한 전력 네트워크에서 전력을 공급받는 경우와 같이 소스의 EMF가 일정하면 I"" = I ¥ 및 β"" = 1로 간주됩니다.

주기 성분의 시간 감소 t pr.a = 0.005β"" 2. 열 계수 C는 C =라는 표현으로 분석적으로 결정될 수 있습니다.

여기서 A ΘKON, A ΘNACH – 단락 회로 동안 버스 또는 도체의 최종 및 초기 온도에 해당하는 열 함수 또는 제곱 평균 전류 펄스 값 A 2 s/mm 4 .

일반적으로 참고 서적은 계산된 적분 A Θ 값에 대한 온도 의존성 곡선을 제공합니다. 다양한 재료. 타이어의 열저항은 다음과 같이 이러한 곡선을 사용하여 계산됩니다. 단락 및 정격 전류에서 허용되는 도체 온도가 설정된 다음 해당 곡선에서 AΘCON, AΘSTART의 값을 찾습니다. 알루미늄 타이어의 경우 공칭 조건에서 초기 온도는 70oC이고 최종 허용 온도는 200oC입니다. 이 경우 열 계수 C = 95입니다.

따라서 알루미늄 부스바의 경우 최소 열 저항 단면은 다음 식에서 분석적으로 찾을 수 있습니다.

그래픽 분석 계산 방법을 사용하려면 θ cr ≤ θ 추가가 필요합니다. 여기서 θ cr은 단락 전류에 의한 버스바 가열 온도입니다. θ 추가 – 타이어 재질에 따라 허용되는 가열 온도.

단락 전류에 의한 부스바의 가열 온도는 초기 온도, 부스바 재질 및 열충격에 따른 곡선으로 결정됩니다.

6 케이블의 열 저항 점검

케이블은 다음 조건에 따라 열 저항 테스트를 거쳤습니다.

여기서 q는 선택된 도체 단면적입니다.

qmin - kvBk(부록 21.OST5.6181-81에 따라 프로젝트에 채택된 PRC 브랜드의 경우 k = 7.3을 허용합니다).

발전기 피더의 경우 트립 설정 회로 차단기 0.18초 및 이 순간의 열 충격 Bk = 10.944 kA2 s.

따라서 최소 단면적은 qmin=7.3v10.944=24.205mm2입니다.

따라서 25mm2 이상부터 시작하는 모든 단면적은 발전기 피더에 적합합니다. 가열 조건에서 선택한 단면적 370mm2(2×185)는 지정된 조건을 만족합니다.

소비자 피더에 대한 보호는 0.04초 이내에 실행됩니다. 이 순간 Vk=Vk0.04=2.566kA2s이고 최소 단면적 qmin=7.3v2.566=11.694mm2입니다.

따라서 소비자의 주 배전반에 연결된 피더에는 단면적이 16 평방 mm 이상인 케이블을 사용할 수 있습니다.

고전압 열 SF6 회로 차단기

접점 패드의 가열 온도는 역 Kukekov 공식을 사용하여 결정할 수 있습니다. , (5.9) 여기서 Tk는 단락 전류가 접점을 통해 흐를 때 접점의 최대 허용 가열 온도입니다...

선박 전력 시스템의 동적 프로세스 및 안정성

케이블은 q?qmin 조건에 따라 열 저항을 테스트합니다. 여기서 q는 선택된 도체 단면적입니다. qmin - kvBk(부록 21.OST5.6181-81에 따라 프로젝트에 채택된 PRC 브랜드의 경우 k=7.3을 취함)...

선박의 전기 네트워크에서 발전 장치의 수와 전력을 올바르게 선택했는지 평가

도시 전기 네트워크 설계

도체 및 전기 장치에 대한 단락 전류의 열 영향 정도는 줄 적분 값에 따라 결정됩니다. 줄 적분 계산 조건이 충족되면 다음 표현식을 사용할 수 있습니다.

외부 전원 공급 장치 개발

단락을 계산하기 위해 등가 회로를 그려 봅시다. Sc=1000 MVA xc=0.9 Usr=115 kV L=68km R0=0.43 Ohm/km X0=0...

가열 및 경제적인 전류 밀도를 위해 케이블 a 및 b에 대해 선택된 150mm2의 표준 단면적은 8kA 전원 버스바의 단락 모드에서 열 저항을 검사해야 합니다. 제곱법칙 단락 전류의 펄스는 어디에 있습니까?

10kV용 3유닛 견인 변전소 계산

단락 중에 버스바의 열 저항을 보장하려면 버스바를 통해 흐르는 전류가 단기 가열 중에 최대 허용 온도(구리 버스바의 경우 300°C) 이상으로 온도를 증가시키지 않아야 합니다. .

도시 주거 소구역의 전원 공급 시스템 재구성

정상 모드에서 선택되고 비상 후 모드에서 허용되는 과부하에 대해 테스트된 케이블은 SMIN이 열 저항에 대한 최소 단면적(mm2)인 조건(6.10)에 따라 검사됩니다. SE - 경제 섹션...

항공기 공장 전원 공급 시스템

스위치 AE 2066MP-100 최대 차단 용량 Iab. pr=9kA. Iav. pr=9kA>Iud=3.52kA 이 스위치의 동적 저항이 충족됩니다. 조건에 따른 릴리스 확인: 여기서 Iр. max - 프레스 모터의 최대 작동 전류...

농업 지역의 전원 공급 시스템

계산은 다음 공식에 따라 이루어집니다. , mm2, (6.13) 여기서 C는 상수이며 SIP - 3 C =; Ta.av - 자유 단락 전류 감쇠 시간의 평균값, Ta.av = 0.02 s; - BB/TEL의 스위치 작동 시간(초) - 10초...

야금공장의 소결공장에 전원 공급

알루미늄 도체와 종이 절연체 C = 85A를 사용하는 6kV 케이블의 경우 C는 열 함수인 K-2mm2 지점에 대해 열 저항 조건에 따라 케이블의 최소 단면적을 결정해 보겠습니다. s2/ mm2. 최소 케이블 단면적을 결정합시다...

주거용 건물의 전기 공급

케이블의 열 저항 테스트는 열충격(열량) 계산을 기반으로 합니다.

단락 중 도체의 열 저항을 테스트하기 위해 열량을 특징으로 하는 열 임펄스 Bk 개념을 사용합니다.

폴리올레핀 생산공장용 전원공급장치

항목 Scalc, kVA n 브랜드 Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8. 64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

기계 조립 공장용 전원 공급 장치

단락 전류가 흐를 때 케이블을 따라 열 충격이 케이블에서 방출됩니다. 열의 양은 보호 기간, 단락 전류의 지속 시간 및 단락 전류의 크기에 따라 달라집니다.