실제로는 최대 축(세로) 하중에 대한 랙이나 기둥을 계산해야 하는 경우가 많습니다. 랙이 안정된 상태(지지력)를 잃는 힘은 매우 중요합니다. 랙의 안정성은 랙 끝이 고정되는 방식에 따라 영향을 받습니다. 구조 역학에는 버팀대 끝을 고정하는 7가지 방법이 있습니다. 우리는 세 가지 주요 방법을 고려할 것입니다:

일정한 안정성 여유를 보장하려면 다음 조건을 충족해야 합니다.

여기서: P - 유효 힘;

특정 안정성 요소가 설정됩니다.

따라서 탄성계를 계산할 때 임계력 Pcr의 값을 결정할 수 있어야 합니다. 랙에 가해진 힘 P가 길이 ι의 랙의 직선 모양에서 작은 편차만을 유발한다는 점을 고려하면 방정식에서 결정할 수 있습니다.

여기서: E - 탄성 계수;
J_min - 단면의 최소 관성 모멘트;
M(z) - M(z) = -P Ω와 동일한 굽힘 모멘트;
Ω - 랙의 직선 모양에서 벗어난 정도입니다.
이 미분 방정식 풀기

A와 B는 경계 조건에 의해 결정되는 적분 상수입니다.
특정 작업과 대체를 수행한 후 임계력 P에 대한 최종 표현을 얻습니다.

임계력의 최소값은 n = 1(정수)이고

랙의 탄성선 방정식은 다음과 같습니다.

여기서: z - 현재 세로 좌표, 최대값 z=1;
임계력에 대해 허용되는 표현을 L. Euler의 공식이라고 합니다. 임계력의 크기는 스트럿의 강성 EJ min에 정비례하고 스트럿의 길이 l에 반비례로 의존한다는 것을 알 수 있습니다.
언급한 바와 같이, 탄성 스트럿의 안정성은 고정 방법에 따라 달라집니다.
강철 랙에 권장되는 안전 계수는 다음과 같습니다.
n y =1.5¼3.0; 나무의 경우 n y =2.5±3.5; 주철용 n y =4.5±5.5
랙 끝을 고정하는 방법을 고려하기 위해 랙의 유연성이 감소한 끝 계수가 도입되었습니다.

여기서: μ - 감소된 길이 계수(표);
i min - 최소 회전 반경 교차 구역랙(테이블);
ι - 스탠드의 길이;
임계 부하 계수를 입력합니다.

, (테이블);
따라서 랙의 단면적을 계산할 때 계수 μ 및 ϑ를 고려해야합니다. 그 값은 랙 끝을 고정하는 방법에 따라 달라지며 강도 표에 나와 있습니다. 재료 참고서 (G.S. Pisarenko 및 S.P. Fesik)
단단한 단면의 막대에 대한 임계 힘을 계산하는 예를 들어 보겠습니다. 직사각형 모양- 6×1 cm, 막대 길이 ι = 2 m. 구성표 III에 따라 끝을 고정합니다.
계산:
표에서 계수 ϑ = 9.97, μ = 1을 찾습니다. 단면의 관성 모멘트는 다음과 같습니다.

임계 전압은 다음과 같습니다.

분명히 임계 힘 P cr = 247 kgf는 로드에 41 kgf/cm 2의 응력을 유발하며 이는 흐름 한계(1600 kgf/cm 2)보다 훨씬 적습니다. 그러나 이 힘은 로드의 굽힘을 유발합니다. 막대로 인해 안정성이 상실됩니다.
또 다른 계산 예를 살펴보겠습니다. 나무 스탠드 둥근 단면하단이 꼬집어지고 상단이 힌지로 고정되었습니다(S.P. Fesik). 랙 길이 4m, 압축력 N=6t. 허용응력[σ]=100kgf/cm2. 허용 압축 응력 Φ=0.5에 대한 감소 계수를 적용합니다. 랙의 단면적을 계산합니다.

스탠드의 직경을 결정합니다.

단면 관성 모멘트

랙의 유연성을 계산합니다.
여기서, μ=0.7, 랙 끝을 집는 방법을 기준으로 합니다.
랙의 전압을 결정합니다.

분명히 랙의 전압은 100kgf/cm 2 이고 허용 전압 [σ] = 100kgf/cm 2 과 같습니다.
길이 1.5m, 압축력 50tf, 허용 응력 [σ] = 1600kgf/cm 2의 I-프로파일로 만들어진 강철 랙을 계산하는 세 번째 예를 고려해 보겠습니다. 랙의 하단이 끼어 있고 상단이 자유 롭습니다 (방법 I).
단면을 선택하기 위해 수식을 사용하고 계수 ψ=0.5를 설정한 후 다음을 수행합니다.

구색과 해당 데이터에서 I-빔 번호 36을 선택합니다. F = 61.9 cm 2, i min = 2.89 cm.
랙의 유연성 결정:

여기서: 랙을 꼬집는 방법을 고려하여 테이블의 μ는 2와 같습니다.
랙의 계산된 전압은 다음과 같습니다.

허용 전압과 거의 동일한 5kgf, 엔지니어링 계산에서 허용되는 0.97% 이상입니다.
압축 시 작동하는 로드의 단면은 최대 회전 반경에서 합리적입니다. 특정 회전 반경을 계산할 때
가장 최적의 것은 벽이 얇은 관형 섹션입니다. 값은 ξ=1±2.25이고 솔리드 또는 압연 프로파일의 경우 ξ=0.204±0.5입니다.

결론
랙과 기둥의 강도와 안정성을 계산할 때 랙의 끝 부분을 고정하는 방법을 고려하고 권장 안전계수를 적용해야 합니다.
임계력 값은 다음에서 얻습니다. 미분 방정식랙의 곡선 중심선(L. Euler).
로드된 랙을 특징짓는 모든 요소를 ​​고려하기 위해 랙 유연성 개념(λ, 제공된 길이 계수 - μ, 전압 감소 계수 - ϑ, 임계 부하 계수 - ϑ)이 도입되었습니다. 해당 값은 참조 테이블(G.S. Pisarentko 및 S.P. Fesik)에서 가져옵니다.
임계 힘 - Pcr, 임계 응력 - σcr, 랙 직경 - d, 랙 유연성 - λ 및 기타 특성을 결정하기 위해 랙의 대략적인 계산이 제공됩니다.
랙과 컬럼의 최적 단면은 주요 관성 모멘트가 동일한 관형의 얇은 벽 프로파일입니다.

중고 도서:
G.S. Pisarenko "재료의 강도에 관한 핸드북."
S.P. Fesik “재료의 강도에 관한 핸드북.”
그리고. Anuriev "기계 공학 디자이너 핸드북".
SNiP II-6-74 "하중 및 충격, 설계 표준."

랙에 가해지는 힘은 랙에 가해지는 하중을 고려하여 계산됩니다.

B 필러

건물 프레임의 중간 기둥은 작동하며 모든 지붕 구조물의 자체 중량(G)과 적설 하중(P)으로부터 가장 큰 압축력 N의 작용 하에서 중앙 압축 요소로 계산됩니다. sn).

그림 8 - 중간 기둥에 가해지는 하중

중앙 압축된 중간 기둥의 계산이 수행됩니다.

a) 힘을 위해

어디 - 설계 저항나무는 결을 따라 압축됩니다.

요소의 순 단면적;

b) 안정성을 위해

좌굴 계수는 어디에 있습니까?

– 요소의 계산된 단면적;

하중은 계획에 따라 적용 범위에서 중간 기둥() 1개당 수집됩니다.

그림 9 - 중간 및 외부 열의 로드 영역

게시물 끝

가장 바깥쪽 포스트는 포스트 축에 대한 세로 하중(G 및 P)의 영향을 받습니다. sn), 이는 영역 및 가로에서 수집되며, 엑스.또한, 바람의 작용으로 인해 종방향 힘이 발생합니다.

그림 10 – 끝 포스트에 가해지는 하중

G – 코팅 구조의 자중으로 인한 하중;

X – 크로스바와 랙의 접촉 지점에 가해지는 수평 집중 힘.

단일 스팬 프레임에 랙을 견고하게 내장하는 경우:

그림 11 - 기초에 랙을 단단히 고정하는 동안의 하중 다이어그램

크로스바가 인접한 지점에서 기둥에 각각 적용되는 왼쪽과 오른쪽 바람으로 인한 수평 풍하중은 어디에 있습니까?

크로스바 또는 빔의 지지 부분 높이는 어디에 있습니까?

지지대의 크로스바 높이가 상당한 경우 힘의 영향이 커집니다.

단일 스팬 프레임의 기초에 있는 랙의 힌지 지지대의 경우:

그림 12 - 기초에 있는 랙의 힌지 지지대에 대한 하중 다이어그램

다중 스팬 프레임 구조의 경우 왼쪽에서 바람이 불면 p 2 와 w 2 가 되고, 오른쪽에서 바람이 불면 p 1 과 w 2 는 0이 됩니다.

외부 기둥은 압축 굽힘 요소로 계산됩니다. 종방향 힘 N과 굽힘 모멘트 M의 값은 가장 큰 압축 응력이 발생하는 하중의 조합에 사용됩니다.

1) 0.9(G + P c + 왼쪽에서 바람)

2) 0.9(G + P c + 오른쪽 바람)

프레임에 포함된 기둥의 경우 최대 굽힘 모멘트는 왼쪽 M l 및 오른쪽 M에 바람이 부는 경우에 대해 계산된 값에서 최대로 취합니다.

여기서 e는 종방향 힘 N 적용의 편심이며, 이는 하중 G, P c, P b의 가장 불리한 조합을 포함하며 각각 고유한 부호를 갖습니다.

단면 높이가 일정한 랙의 이심률은 0(e = 0)이고, 단면 높이가 가변적인 랙의 경우 이심률은 다음과 같은 차이로 간주됩니다. 기하학적 축지지 부분과 종 방향 힘의 적용 축.

압축된 곡선 외부 기둥의 계산이 수행됩니다.

a) 힘을 위해 :

b) 안정성을 위해 평평한 모양고정이 없거나 고정 지점 사이의 계산된 길이로 굽힘 l p > 70b 2 /n 공식에 따라:

공식에 포함된 기하학적 특성은 참조 섹션에서 계산됩니다. 프레임 평면에서 스트럿은 중앙 압축 요소로 계산됩니다.

압축 및 압축 굽힘 복합 단면 계산위의 공식에 따라 수행되지만 계수 ψ 및 ξ를 계산할 때 이러한 공식은 분기를 연결하는 연결의 준수로 인해 랙의 유연성 증가를 고려합니다. 이러한 증가된 유연성을 감소된 유연성 λn이라고 합니다.

격자 랙 계산트러스 계산으로 축소될 수 있습니다. 이 경우 균일하게 분포된 풍하중은 트러스 절점에 집중된 하중으로 감소됩니다. 수직력 G, P c, P b는 스트럿 벨트에 의해서만 감지되는 것으로 믿어집니다.

중앙 기둥의 계산

랙은 주로 압축 및 세로 굽힘에 작동하는 구조 요소입니다.

랙을 계산할 때 강도와 안정성을 확보하는 것이 필요합니다. 지속가능성 보장은 다음을 통해 달성됩니다. 올바른 선택랙 섹션.

수직 하중을 계산할 때 중앙 기둥의 설계도는 하단과 상단이 용접되어 있으므로 끝 부분이 힌지로 허용됩니다(그림 3 참조).

중앙 기둥은 바닥 전체 무게의 33%를 지탱합니다.

바닥의 ​​총 중량 N, kg은 눈의 무게, 바람의 하중, 단열재의 하중, 덮개 프레임의 하중, 진공 하중을 포함하여 결정됩니다.

N = R2g,. (3.9)

여기서 g는 총 균일하게 분포된 하중, kg/m2입니다.

R - 탱크의 내부 반경, m.

바닥의 ​​총 중량은 다음 유형의 하중으로 구성됩니다.

• 1. 적설량, g 1. g 1 = 100 kg/m 2 로 허용됩니다.;
• 2. 단열재로 인한 하중, g 2. g 2 = 45 kg/m 2 가 허용됩니다.
• 3. 풍하중,g3 . g 3 = 40 kg/m 2 가 허용됩니다.
• 4. 코팅 프레임의 무게 g 4로 하중을 가합니다. 허용되는 g 4 =100kg/m 2
• 5. 설치된 장비를 고려하여 g 5. 허용되는 g 5 = 25kg/m 2
• 6. 진공 부하, g 6. 허용되는 g 6 = 45kg/m 2.

그리고 바닥의 총 무게 N, kg:

스탠드가 감지하는 힘은 다음과 같이 계산됩니다.

랙에 필요한 단면적은 다음 공식을 사용하여 결정됩니다.

2, (3.12) 참조

여기서 N은 바닥의 총 중량, kg입니다.

1600 kgf/cm 2, 강철 VSt3sp의 경우;

좌굴 계수는 구조적으로 =0.45로 가정됩니다.

GOST 8732-75에 따르면 외경 D h = 21cm의 파이프가 구조적으로 선택됩니다. 내경 d b =18 cm이고 벽 두께는 1.5 cm입니다. 이는 파이프 구멍이 콘크리트로 채워지기 때문에 허용됩니다.

파이프 단면적, F:

프로파일의 관성 모멘트(J)와 회전 반경(r)이 결정됩니다. 각기:

J = cm4, (3.14)

어디 - 기하학적 특성섹션.

관성 반경:

r=, cm, (3.15)

여기서 J는 프로파일의 관성 모멘트입니다.

F는 필수 구간의 면적입니다.

유연성:

랙의 전압은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

킬로그램/cm (3.17)

이 경우 부록 17(A. N. Serenko)의 표에 따르면 = 0.34로 가정됩니다.

랙베이스의 강도 계산

기초의 설계 압력 P는 다음과 같이 결정됩니다.

Р= Р" + Р st + Р bs, kg, (3.18)

Р st =F L g, kg, (3.19)

R bs =L g b, kg, (3.20)

여기서: P"-노력 수직 스탠드 P"= 5885.6kg;

R st - 랙 무게, kg;

g - 강철의 비중 g = 7.85*10 -3 kg/.

R bs - 랙에 부어지는 콘크리트의 무게, kg;

g b -비중콘크리트 등급.g b =2.4*10 -3 kg/.

모래 바닥에 허용 압력이 있는 신발판의 필요한 면적 [y] f = 2 kg/cm 2:

측면이 있는 슬래브가 허용됩니다: aChb = 0.65 × 0.65 m. 슬래브 1cm당 분산 하중 q가 결정됩니다.

설계 굽힘 모멘트, M:

설계 저항 모멘트, W:

판 두께 d:

슬래브 두께 d = 20mm가 허용됩니다.

1. 부하 회수

강철 빔의 계산을 시작하기 전에 금속 빔에 작용하는 하중을 수집해야 합니다. 작업 기간에 따라 하중은 영구 하중과 임시 하중으로 구분됩니다.

• 자신의 체중 금속빔;
• 바닥의 ​​자체 무게 등;

• 장기 부하(건물의 목적에 따라 취해지는 탑재량);
• 단기부하( 적설량, 건물의 지리적 위치에 따라 허용됩니다)
• 특수 하중(지진, 폭발성 등. 이 계산기에서는 고려되지 않음)

빔에 가해지는 하중은 설계와 표준의 두 가지 유형으로 구분됩니다. 설계 하중은 강도와 ​​안정성을 위해 빔을 계산하는 데 사용됩니다(1 한계 상태). 표준 하중은 표준에 의해 설정되며 처짐(2차 한계 상태)에 대한 빔을 계산하는 데 사용됩니다. 설계하중은 표준하중에 신뢰성하중계수를 곱하여 결정됩니다. 이 계산기의 틀 내에서 설계 하중은 보존할 빔의 처짐을 결정하는 데 사용됩니다.

kg/m2 단위로 측정된 바닥의 표면 하중을 수집한 후 빔이 받는 표면 하중의 양을 계산해야 합니다. 이렇게 하려면 표면 하중에 빔의 피치(소위 로드 스트립)를 곱해야 합니다.

예: 우리는 이렇게 생각했습니다. 총 부하결과는 Qsurface = 500kg/m2이고 빔 간격은 2.5m였습니다. 그러면 금속 빔의 분산 하중은 다음과 같습니다. Q분포 = 500kg/m2 * 2.5m = 1250kg/m. 이 하중은 계산기에 입력됩니다.

다음으로, 모멘트와 횡력의 다이어그램이 구성됩니다. 다이어그램은 빔의 하중 패턴과 빔 지지 유형에 따라 다릅니다. 다이어그램은 구조 역학의 규칙에 따라 구성됩니다. 가장 자주 사용되는 하중 및 지지 방식의 경우 다이어그램 및 처짐에 대한 파생 공식이 포함된 미리 만들어진 테이블이 있습니다.

다이어그램을 구성한 후 강도(1차 한계상태)와 처짐(2차 한계상태)에 대한 계산이 이루어집니다. 강도에 따라 빔을 선택하려면 필요한 관성 모멘트 Wtr을 찾고 분류표에서 적합한 금속 프로파일을 선택해야 합니다. 수직 최대 처짐량은 SNiP 2.01.07-85*(하중 및 충격)의 표 19에 따라 가져옵니다. 포인트 2.a는 범위에 따라 다릅니다. 예를 들어, 최대 처짐은 L=6m의 스팬에서 fult=L/200입니다. 이는 계산기가 압연 프로파일의 섹션(I-빔, 채널 또는 상자 내 두 개의 채널)을 선택하며 최대 편향이 fult=6m/200=0.03m=30mm를 초과하지 않음을 의미합니다. 처짐을 기준으로 금속 프로파일을 선택하려면 최대 처짐을 구하는 공식에서 구한 필요한 관성 모멘트 Itr을 구합니다. 또한 분류표에서 적합한 금속 프로파일이 선택됩니다.

두 가지 선택 결과(한계 상태 1과 2)에서 단면 번호가 큰 금속 프로파일이 선택되었습니다.

열은 수직 요소입니다. 내하중 구조머리 위 구조물에서 기초로 하중을 전달하는 건물.

강철 기둥을 계산할 때 SP 16.13330 "Steel Structures"를 따라야 합니다.

강철 기둥의 경우 일반적으로 I-빔, 파이프, 정사각형 프로파일 또는 채널, 앵글 및 시트의 복합 단면이 사용됩니다.

중앙 압축 기둥의 경우 파이프 또는 정사각형 프로파일을 사용하는 것이 가장 좋습니다. 금속 무게 측면에서 경제적이며 아름다운 미적 외관을 가지고 있지만 내부 공동을 칠할 수 없으므로 이 프로파일을 밀봉해야 합니다.

기둥에 넓은 플랜지 I-빔이 널리 사용됩니다. 기둥이 한 평면에 끼어 있을 때 이 유형프로필이 최적입니다.

기초에 기둥을 고정하는 방법은 매우 중요합니다. 기둥은 한 평면에서는 고정되고 다른 평면에서는 힌지 연결되거나 두 평면에서 고정되는 힌지 고정 방식을 가질 수 있습니다. 고정 방법의 선택은 건물의 구조에 따라 달라지며 계산에서 더 중요합니다. 기둥의 설계 길이는 고정 방법에 따라 다릅니다.

도리를 고정하는 방법도 고려해야 하는데, 벽 패널, 기둥의 보 또는 트러스에서 하중이 기둥 측면에서 전달되는 경우 편심률을 고려해야 합니다.

기둥이 기초에 끼어 있고 보가 기둥에 견고하게 부착된 경우 추정 길이는 0.5l이지만 계산에서는 일반적으로 0.7l로 간주합니다. 빔은 하중의 영향으로 구부러지며 완전히 끼이지 않습니다.

실제로는 기둥을 따로 고려하지 않고 건물의 프레임이나 3차원 모델을 프로그램에서 모델링해서 로드하고 어셈블리에 있는 기둥을 계산해서 필요한 프로파일을 선택하는데 프로그램에서는 볼트의 구멍으로 인해 단면이 약해지는 것을 고려하기 어려울 수 있으므로 단면을 수동으로 확인해야 하는 경우가 있습니다.

기둥을 계산하려면 주요 단면에서 발생하는 최대 압축/인장 응력과 모멘트를 알아야 하며, 이를 위해 응력 다이어그램이 구성됩니다. 이번 검토에서는 도표를 작성하지 않고 기둥의 강도 계산만 고려할 것입니다.

다음 매개변수를 사용하여 열을 계산합니다.

1. 중심 인장/압축 강도

2. 중앙 압축 시 안정성(2개 평면)

3. 종방향 힘과 굽힘 모멘트의 복합 작용에 따른 강도

4. 로드의 최대 유연성 확인(2면에서)

1. 중심 인장/압축 강도

SP 16.13330 조항 7.1.1에 따라 표준 저항을 갖는 강철 요소의 강도 계산 아르 자형 yn ≤ 440 N/mm2, 중앙 인장 또는 힘에 의한 압축 N은 공식에 따라 충족되어야 합니다.

ㅏ n은 프로파일의 순 단면적입니다. 즉 구멍에 의한 약화를 고려하여;

아르 자형 y는 압연강의 설계 저항입니다(강 등급에 따라, 표 B.5 SP 16.13330 참조).

γ c는 작동 조건 계수(표 1 SP 16.13330 참조)입니다.

이 공식을 이용하여 프로파일의 최소 필요 단면적을 계산하고 프로파일을 설정할 수 있습니다. 앞으로 검증 계산에서 열 섹션의 선택은 섹션 선택 방법을 통해서만 수행될 수 있으므로 여기에서는 섹션이 있을 수 없는 작은 시작점을 설정할 수 있습니다.

2. 중앙 압축 시 안정성

안정성 계산은 공식을 사용하여 SP 16.13330 조항 7.1.3에 따라 수행됩니다.

ㅏ- 프로파일의 총 단면적, 즉 구멍에 의한 약화를 고려하지 않은 것.

아르 자형

γ

φ - 중앙 압축 하의 안정성 계수.

보시다시피 이 공식은 이전 공식과 매우 유사하지만 여기에 계수가 나타납니다. φ , 이를 계산하려면 먼저 막대의 조건부 유연성을 계산해야 합니다. λ (위의 줄로 표시됨)

어디 아르 자형 y - 강철의 계산된 저항;

이자형- 탄성 계수;

λ - 막대의 유연성은 다음 공식으로 계산됩니다.

어디 엘 ef는 막대의 설계 길이입니다.

나- 단면의 회전 반경.

예상 길이 엘 SP 16.13330 절 10.3.1에 따라 일정한 단면의 기둥(랙) 또는 계단식 기둥의 개별 단면의 ef는 공식에 의해 결정되어야 합니다.

어디 엘- 열 길이

μ - 유효 길이의 계수.

유효 길이 계수 μ 단면이 일정한 기둥(랙)은 끝 부분을 고정하는 조건과 하중 유형에 따라 결정되어야 합니다. 끝 부분을 고정하는 경우와 하중 유형에 따라 값 μ 다음 표에 나와 있습니다.

단면의 관성 반경은 프로파일에 해당하는 GOST에서 찾을 수 있습니다. 프로파일은 미리 지정되어야 하며 계산은 섹션 열거로 축소됩니다.

왜냐하면 대부분의 프로파일에 대한 2개 평면의 회전 반경은 다음과 같습니다. 다른 의미 2개 평면에서(파이프와 사각형 프로파일만 동일한 값을 가짐) 고정이 다를 수 있으며 결과적으로 설계 길이도 다를 수 있으므로 2개 평면에 대해 안정성 계산을 수행해야 합니다.

이제 조건부 유연성을 계산하기 위한 모든 데이터가 확보되었습니다.

궁극적인 유연성이 0.4보다 크거나 같으면 안정성 계수는 φ 다음 공식으로 계산됩니다.

계수 값 δ 다음 공식을 사용하여 계산해야 합니다.

승산 α 그리고 β 표 참조

계수 값 φ 이 공식을 사용하여 계산된 는 (7.6/ λ 2) 조건부 유연성 값이 3.8 이상인 경우 섹션 유형 a, b 및 c에 대해 각각 4.4 및 5.8.

가치를 지닌 λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

계수 값 φ 부록 D SP 16.13330에 나와 있습니다.

이제 모든 초기 데이터가 알려졌으므로 처음에 제시된 공식을 사용하여 계산을 수행합니다.

위에서 언급했듯이 2개 평면에 대해 2번의 계산이 필요합니다. 계산이 조건을 만족하지 않으면 더 많은 정보를 포함하는 새 프로필을 선택합니다. 훌륭한 가치단면의 회전 반경. 예를 들어 힌지형 씰을 견고한 씰로 변경하거나 기둥을 타이로 스팬에 고정하는 등 설계 방식을 변경할 수도 있으며 로드의 설계 길이를 줄일 수 있습니다.

널빤지나 격자가 있는 개방형 U자형 섹션의 단단한 벽으로 압축 요소를 강화하는 것이 좋습니다. 스트립이 없는 경우 SP 16.13330의 7.1.5항에 따라 굴곡-비틀림 좌굴의 경우 안정성을 검사해야 합니다.

3. 종방향 힘과 굽힘 모멘트의 복합 작용에 따른 강도

일반적으로 기둥에는 축방향 압축 하중뿐만 아니라 바람에 의한 굽힘 모멘트도 하중을 받습니다. 기둥 중앙이 아닌 측면에서 수직하중이 작용하는 경우에도 모멘트가 발생합니다. 이 경우 공식을 사용하여 9.1.1 SP 16.13330 조항에 따라 검증 계산을 수행해야 합니다.

어디 N- 종방향 압축력;

ㅏ n은 순 단면적(구멍에 의한 약화 고려)입니다.

아르 자형 y - 설계 강철 저항;

γ c는 작동 조건 계수(표 1 SP 16.13330 참조)입니다.

n, CX그리고 CY— 표 E.1 SP 16.13330에 따라 허용되는 계수

MX그리고 나의- 상대 순간 축 X-X그리고 Y-Y;

여 xn, 최소 및 여 yn,min - X-X 및 Y-Y 축에 대한 단면 저항 모멘트(프로파일에 대한 GOST 또는 참고서에서 찾을 수 있음)

비— 바이모멘트, SNiP II-23-81*에서 이 매개변수는 계산에 포함되지 않았으며, 이 매개변수는 탈평을 고려하기 위해 도입되었습니다.

여Ω,min – 단면의 섹터별 저항 모멘트.

처음 3개 구성 요소에 대해 질문이 없어야 한다면 이중 순간을 고려하면 몇 가지 어려움이 발생합니다.

바이모멘트는 단면 편평의 선형 응력 분포 영역에 도입된 변화를 특징으로 하며 실제로 반대 방향으로 향하는 한 쌍의 모멘트입니다.

SCAD를 포함하여 많은 프로그램이 이중 토크를 계산할 수 없다는 점은 주목할 가치가 있습니다.

4. 로드의 최대 유연성 확인

압축 요소의 유연성 λ = lef / i는 원칙적으로 한계값을 초과해서는 안 됩니다. λ 당신은 테이블에 주어진

이 공식의 계수 α는 중앙 압축 하의 안정성 계산에 따른 프로파일 활용 계수입니다.

안정성 계산과 마찬가지로 이 계산은 2개의 평면에 대해 수행되어야 합니다.

프로파일이 적합하지 않은 경우 단면의 회전 반경을 늘리거나 설계 방식을 변경하여 단면을 변경해야 합니다(설계 길이를 줄이기 위해 고정 장치를 변경하거나 타이로 고정).

중요한 요소가 극도의 유연성이라면 가장 낮은 등급의 강철을 선택할 수 있습니다. 강철 등급은 최고의 유연성에 영향을 미치지 않습니다. 최선의 선택선택 방법을 사용하여 계산할 수 있습니다.