Կայքի բաժիններ

Խմբագրի ընտրությունը.

Գովազդ

Տուն - Խոհանոց

Ոռոգման ժամանակ ջրի ցողման ինտենսիվության հաշվարկ. Բարձրահարկ պահեստներում հրդեհների մարման համար ջրի սպառման ռացիոնալացում. UDC B14.844.22. Ջրային հրդեհաշիջման կայանքների ոռոգման ինտենսիվության որոշում

Բազմիցս քննարկվել եք, ասում եք. Եվ, ինչպես, ամեն ինչ պարզ է: Ի՞նչ մտքեր կունենաք այս փոքրիկ ուսումնասիրության վերաբերյալ.
Հիմնական հակասությունը, որը ներկայումս չափորոշիչներով չլուծված է, գտնվում է շրջանաձև ցողացիրով ոռոգման քարտեզի (գծապատկեր) և պահպանվող տարածքի վրա ջրցանների քառակուսի (ճնշող մեծամասնություն) դասավորության միջև (հաշվարկված ըստ SP5-ի):
1. Օրինակ՝ պետք է հանգցնել 120 մ2 մակերեսով որոշակի սենյակ՝ 0,21 լ/վ*մ2 ինտենսիվությամբ։ SVN-15 սրսկիչից k=0.77 (Բիյսկ) երեք մթնոլորտ (0.3 ՄՊա) ճնշման դեպքում կհոսի q = 10*0.77*SQRT (0.3) = 4.22 լ/վրկ, մինչդեռ 12 հավաստագրված տարածքում: մ2 ինտենսիվությունը (ըստ սրսկիչի անձնագրի) կապահովվի i = 0,215 լ/վ*մ2։ Քանի որ անձնագրում նշվում է այն փաստը, որ այս ջրցանիչը համապատասխանում է ԳՕՍՏ Ռ 51043-2002 պահանջներին, ապա, 8.23 կետի համաձայն (ինտենսիվությունը և պահպանվող տարածքը ստուգելը), մենք պետք է հաշվի առնենք այս 12 մ2 (ըստ անձնագրի). - պաշտպանված տարածք) որպես R=1,95 մ շառավղով շրջանագծի մակերես, ի դեպ, 0,215 * 12 = 2,58 (լ/վրկ) կհոսի նման տարածքի վրա, որը կազմում է ընդամենը 2,58/4,22 = 0,61: ցողիչի ընդհանուր հոսքի արագությունից, այսինքն. Մատակարարվող ջրի գրեթե 40%-ը հոսում է կարգավորվող պահպանվող տարածքից դուրս։
SP5-ը (Աղյուսակներ 5.1 և 5.2) պահանջում է, որ ստանդարտ ինտենսիվությունը ապահովվի կարգավորվող պահպանվող տարածքում (և այնտեղ, որպես կանոն, քառակուսի կլաստերային ձևով տեղակայված են առնվազն 10 ցողուններ), մինչդեռ ըստ SP5-ի Բ.3.2 կետի. :
- մեկ ջրցանչի կողմից պաշտպանված պայմանական հաշվարկային տարածք՝ Ω = L2, այստեղ L-ը ջրցանների միջև եղած հեռավորությունն է (այսինքն՝ քառակուսու այն կողմը, որի անկյուններում տեղադրված են ջրցանները):
Եվ, խելամտորեն հասկանալով, որ ջրցանիչից դուրս թափվող ամբողջ ջուրը կմնա պաշտպանված տարածքում, երբ մեր ջրցանները տեղակայված են սովորական քառակուսիների անկյուններում, մենք շատ պարզ հաշվարկում ենք այն ինտենսիվությունը, որը AUP-ն ապահովում է ստանդարտ պահպանվող տարածքում՝ ամբողջ հոսքը: (և ոչ 61%) թելադրող ջրցանչի միջոցով (մյուսների միջոցով հոսքի արագությունը ըստ սահմանման ավելի մեծ կլինի) բաժանվում է քառակուսու մակերեսով, որի կողմը հավասար է ջրցանների տարածությանը: Բացարձակապես նույնը, ինչ կարծում են մեր արտասահմանցի գործընկերները (մասնավորապես, ESFR-ի համար), այսինքն՝ իրականում 4 ցողիչ՝ տեղադրված 3,46 մ (S = 12 մ2) քառակուսի անկյուններում։
Այս դեպքում ստանդարտ պահպանվող տարածքում հաշվարկված ինտենսիվությունը կկազմի 4,22/12 = 0,35 լ/վ*մ2 - ամբողջ ջուրը կլցվի կրակի վրա:
Նրանք. տարածքը պաշտպանելու համար մենք կարող ենք սպառումը նվազեցնել 0,35/0,215 = 1,63 անգամ (ի վերջո՝ շինարարական ծախսեր), և ստանալ ստանդարտներով պահանջվող ինտենսիվությունը, մեզ պետք չէ 0,35 լ/վ*մ2, 0,215-ը բավական է լ/ s*m2. Իսկ 120 մ2 ամբողջ ստանդարտ տարածքի համար մեզ անհրաժեշտ կլինի (պարզեցված) հաշվարկված 0,215 (լ/վ*մ2)*120(մ2)=25,8 (լ/վ):
Բայց այստեղ, մոլորակի մնացած մասից առաջ, դուրս է գալիս 1994 թվականին մշակված և ներդրվածը։ Տեխնիկական կոմիտե TK 274 « Հրդեհային անվտանգությունԳՕՍՏ Ռ 50680-94, մասնավորապես այս կետը.
7.21 Ոռոգման ինտենսիվությունը որոշվում է ընտրված տարածքում, երբ մեկ սրսկիչ է գործում ցողացող ցողացիրների համար… դիզայնի ճնշում. - (այս դեպքում, սույն ԳՕՍՏ-ում ընդունված ինտենսիվության չափման մեթոդի օգտագործմամբ սրսկիչ ոռոգման քարտեզը շրջանաձև է):
Այստեղ մենք հասանք, քանի որ բառացիորեն հասկանալով ԳՕՍՏ Ռ 50680-94-ի 7.21 կետը (մենք մարում ենք մի կտորով)՝ B.3.2 SP5 կետի հետ միասին (մենք պաշտպանում ենք տարածքը), մենք պետք է ապահովենք ստանդարտ ինտենսիվությունը տարածքի վրա. 12 մ2 մակերեսով շրջանագծով գրված քառակուսին, քանի որ ջրցան անձնագրում նշված է այս (կլոր!) պահպանվող տարածքը, և այս շրջանի սահմաններից դուրս ինտենսիվությունը կլինի ավելի քիչ:
Նման քառակուսու կողմը (սրսկիչի տարածությունը) 2,75 մ է, իսկ դրա մակերեսն արդեն ոչ թե 12 մ2 է, այլ 7,6 մ2։ Այս դեպքում ստանդարտ տարածքում մարելիս (մի քանի սրսկիչներով) ոռոգման փաստացի ինտենսիվությունը կկազմի 4,22/7,6 = 0,56 (լ/վ*մ2): Իսկ այս դեպքում ամբողջ ստանդարտ տարածքի համար մեզ անհրաժեշտ կլինի 0,56 (լ/վ*մ2)*120(մ2)=67,2 (լ/վ): Սա 67,2 (լ/վ) / 25,8 (լ/վ) = 2,6 անգամ ավելին է, քան 4 ցողացիրով (մեկ քառակուսի) հաշվարկված ժամանակ: Սա որքանո՞վ է մեծացնում խողովակների, պոմպերի, տանկերի և այլնի ծախսերը:

ԴԱՇՆԱԿԱՆ ՊԵՏԱԿԱՆ ՊԵՏԱԿԱՆ ԲՅՈՒՋԵ ԲԱՐՁՐԱԳՈՒՅՆ ՄԱՍՆԱԳԻՏԱԿԱՆ ՈՒՍՈՒԹՅԱՆ ՀԱՍՏԱՏՈՒԹՅՈՒՆ

«ՉՈՒՎԱՇԻ ՊԵՏԱԿԱՆ ՄԱՆԿԱՎԱՐԺԱԿԱՆ ՀԱՄԱԼՍԱՐԱՆ

նրանց. ԵՎ ԵՍ. ՅԱԿՈՎԼԵՎ»

Հրդեհային անվտանգության վարչություն

Լաբորատոր աշխատանք թիվ 1

կարգապահություն՝ «Հրդեհաշիջման ավտոմատացում»

թեմայի շուրջ՝ «Ջրային հրդեհաշիջման կայանքների ոռոգման ինտենսիվության որոշում».

Ավարտել է` ՊԲ-5 խմբի 5-րդ կուրսի ուսանող, հակահրդեհային անվտանգություն մասնագիտությամբ

ֆիզիկամաթեմատիկական ֆակուլտետ

Ստուգված՝ Սինցով Ս.Ի.

Չեբոկսարի 2013 թ

Ջրային հրդեհաշիջման կայանքների ոռոգման ինտենսիվության որոշում

1. Աշխատանքի նպատակը.Սովորեցրեք ուսանողներին, թե ինչպես կարելի է որոշել ջրով ոռոգման ինտենսիվությունը ջրային հրդեհաշիջման կայանքի ցողիչներից:

2. Համառոտ տեսական տեղեկատվություն

Ջրի ցողման ինտենսիվությունը ջրային հրդեհաշիջման կայանքի արդյունավետությունը բնութագրող ամենակարևոր ցուցանիշներից է:

Համաձայն ԳՕՍՏ Ռ 50680-94 «Ավտոմատ հրդեհաշիջման կայանքներ. Ընդհանուր տեխնիկական պահանջներ. Փորձարկման մեթոդներ»: Փորձարկումները պետք է իրականացվեն նախքան կայանքները շահագործման հանձնելը և շահագործման ընթացքում առնվազն հինգ տարին մեկ անգամ: Ոռոգման ինտենսիվությունը որոշելու համար կան հետևյալ մեթոդները.

1. Համաձայն ԳՕՍՏ Ռ 50680-94 որոշվում է ոռոգման ինտենսիվությունը. ընտրված տեղադրման վայրում, երբ մեկ ջրցան սարքերի համար և չորս ջրցանիչներ ջրհեղեղի տեղադրման համար աշխատում են նախագծային ճնշման տակ: Ջրցանների և ջրհեղեղի տեղադրման փորձարկման վայրերի ընտրությունն իրականացվում է հաճախորդի և Գոսպոժնաձորի ներկայացուցիչների կողմից՝ հաստատված կարգավորող փաստաթղթերի հիման վրա:

Փորձարկման համար ընտրված տեղադրման տարածքի տակ պետք է տեղադրվեն 0,5 * 0,5 մ չափսերով մետաղական ծղոտե ներքնակներ և առնվազն 0,2 մ կողային բարձրություն ոռոգման համար ամենաանբարենպաստ վայրերը. Ոռոգման ինտենսիվությունը I l/(s*m2) յուրաքանչյուր հսկիչ կետում որոշվում է բանաձևով.

որտեղ W under-ը տեղադրման կայուն վիճակում շահագործման ընթացքում կաթսայում հավաքված ջրի ծավալն է, l; τ – տեղադրման շահագործման տևողությունը, s; F – ծղոտե ներքնակի մակերեսը հավասար է 0,25 մ2:

Ոռոգման ինտենսիվությունը յուրաքանչյուր հսկիչ կետում չպետք է ցածր լինի ստանդարտից (Աղյուսակ 1-3 NPB 88-2001*):

Այս մեթոդը պահանջում է ջրի հոսք նախագծման վայրերի ողջ տարածքում և գործող ձեռնարկության պայմաններում:

2. Ոռոգման ինտենսիվության որոշում՝ չափիչ տարայի միջոցով. Օգտագործելով նախագծային տվյալները (ոռոգման նորմատիվ ինտենսիվություն, ոռոգիչի զբաղեցրած փաստացի տարածք, խողովակաշարերի տրամագծեր և երկարություններ) կազմվում է. դիզայնի սխեմաև հաշվարկվում է պահանջվող ճնշումը փորձարկվող ջրցանի վրա և համապատասխան ճնշումը մատակարարման խողովակաշարում հսկիչ միավորում: Այնուհետև սրսկիչը վերածվում է ջրհեղեղի: Ջրցանչի տակ տեղադրված է չափիչ կոնտեյներ, որը գուլպանով միացված է ջրցանին։ Վերահսկիչ միավորի փականի դիմացի փականը բացվում է, և հաշվարկով ստացված ճնշումը սահմանվում է ճնշման չափիչի միջոցով, որը ցույց է տալիս ճնշումը մատակարարման խողովակաշարում: Կայուն հոսքի արագությամբ չափվում է ջրցանիչից հոսքի արագությունը: Այս գործողությունները կրկնվում են յուրաքանչյուր հաջորդ փորձարկվող սրսկիչի համար: Ոռոգման ինտենսիվությունը I l/(s*m2) յուրաքանչյուր հսկիչ կետում որոշվում է բանաձևով և չպետք է ցածր լինի ստանդարտից.

որտեղ W under-ը չափիչ տարայի ջրի ծավալն է, l, որը չափվում է ժամանակի ընթացքում τ, s; F – ջրցանիչով պաշտպանված տարածք (ըստ նախագծման), մ2.

Անբավարար արդյունքների ստացման դեպքում (առնվազն սրսկիչներից մեկից), պետք է պարզել և վերացնել պատճառները, այնուհետև կրկնել թեստերը:

Հրդեհաշիջման ջրամատակարարման ցանցից նավթավերամշակման և նավթաքիմիական արդյունաբերության ձեռնարկությունների հրդեհաշիջման համար ջրի սպառումը պետք է ընդունվի ձեռնարկությունում երկու միաժամանակյա հրդեհների հիման վրա. մեկ հրդեհ արտադրական տարածքում և երկրորդ հրդեհը: դյուրավառ գազերի, նավթի և նավթամթերքների հումք կամ պահեստներ.

Ջրի սպառումը որոշվում է հաշվարկով, բայց պետք է վերցնել առնվազն՝ արտադրական տարածքի համար՝ 120լ/վրկ, պահեստների համար՝ 150լ/վրկ։ Ջրի հոսքը և մատակարարումը պետք է ապահովեն սարքավորումների մարումը և պաշտպանությունը ստացիոնար կայանքների և շարժական սարքերի միջոցով հրդեհային տեխնիկա.

Նավթի և նավթամթերքի պահեստում հրդեհի դեպքում ջրի գնահատված սպառումը պետք է ընդունվի որպես հետևյալ ամենաբարձր ծախսերից մեկը. երկաթուղային տանկերի, բեռնման և բեռնաթափման սարքերի և էստակադների հրդեհաշիջման և հովացման կամ ավտոմոբիլային տանկերի բեռնման և բեռնաթափման սարքերի հրդեհաշիջման համար. պահեստային շենքերից մեկի արտաքին և ներքին հրդեհաշիջման ամենամեծ ընդհանուր արժեքը:

Ծախսեր հրդեհաշիջման միջոցներպետք է որոշվի ելնելով դրանց մատակարարման ինտենսիվությունից (Աղյուսակ 5.6) նավթի և նավթամթերքների մարման գնահատված տարածքը (օրինակ, անշարժ տանիքով ցամաքային ուղղահայաց տանկերում, հորիզոնական խաչմերուկի տարածքը. տանկը վերցվում է որպես մարման գնահատված տարածք):

Ջրի սպառումը վերգետնյա ուղղահայաց տանկերի հովացման համար պետք է որոշվի հաշվարկով՝ հիմնված ջրամատակարարման ինտենսիվության վրա՝ համաձայն Աղյուսակ 5.3-ի: Ջրի ընդհանուր սպառումը որոշվում է որպես վառվող տանկի հովացման և խմբում դրան հարակիցների հովացման ծախսերի գումար:

Հրդեհի ժամանակ հակահրդեհային ջրամատակարարման ցանցում ազատ ճնշումը պետք է ընդունվի հետևյալ կերպ.

· ստացիոնար տեղադրմամբ սառչելիս՝ ըստ տեխնիկական բնութագրերըոռոգման օղակներ, բայց ոչ պակաս, քան 10 մ ոռոգման օղակի մակարդակով.

· շարժական հակահրդեհային սարքավորումներով տանկերը հովացնելիս՝ ըստ հրշեջ կոճղերի տեխնիկական բնութագրերի, բայց ոչ պակաս, քան 40 մ.

Տանկերի հովացման գնահատված տեւողությունը (այրվող եւ դրան կից) պետք է ընդունվի հետեւյալ կերպ.

վերգետնյա տանկերը հրդեհները մարելիս ավտոմատ համակարգ- 4 ժամ;

· շարժական հրդեհային տեխնիկայով մարելիս՝ 6 ժամ;

· ստորգետնյա տանկեր- 3 ժամ

Ջրամատակարարման ցանցից ջրի ընդհանուր սպառումը ջրային ոռոգման անշարժ կայանքներով պայմանական հրդեհի դեպքում սյունակային ապարատների պաշտպանության համար ընդունվում է որպես այրվող սյունակային ապարատի և երկու հարակից սարքերի ոռոգման համար ջրի սպառման գումար, որոնք տեղակայված են նրանցից ամենամեծի երկու տրամագծից պակաս հեռավորություն: Ջրամատակարարման ինտենսիվությունը LPG-ով և դյուրավառ հեղուկներով սյունատիպ սարքերի 1 մ 2 պաշտպանված մակերեսի համար վերցված է 0,1 լ/(ս×մ 2) հավասար:

Դիտարկենք օղակաձև ոռոգման խողովակաշարի հաշվարկը՝ օգտագործելով գետնին հրդեհի ժամանակ կողային մակերեսի սառեցման օրինակը. ուղղահայաց բաքանվանական ծավալի ֆիքսված տանիքով դյուրավառ հեղուկով Վ= 5000 մ 3, տրամ դ p = 21 մ և բարձրություն Հ= = 15 մ. Ստացիոնար տեղադրումՏանկի հովացումը բաղկացած է բաքի պատերի վերին գոտում տեղադրված հորիզոնական հատվածային ոռոգման օղակից (ոռոգման խողովակաշար՝ ջրցանող սարքերով), չոր բարձրացնողներից և հորիզոնական խողովակաշարերից, որոնք կապում են հատվածային ոռոգման օղակը հակահրդեհային ջրամատակարարման ցանցի հետ (Նկար 3. 5.5):

Բրինձ. 5.5. Ոռոգման օղակով ջրամատակարարման ցանցի մի հատվածի դիագրամ.

1 - օղակաձև ցանցի հատված; 2 – ճյուղի վրա դարպասի փական; 3 - ծորակ ջուր հանելու համար; 4 - չոր բարձրացնող և հորիզոնական խողովակաշար; 5 – ոռոգման խողովակ՝ ջուր ցողելու սարքերով

Եկեք որոշենք ջրի մատակարարման ինտենսիվության դեպքում տանկի հովացման ընդհանուր սպառումը Ջ= 0,75 լ/վ իր շրջագծի 1 մ-ի դիմաց (Աղյուսակ 5.3) Ք = Ջէջ դ p = 0,75 × 3,14 × 21 = 49,5 լ / վ:

Ոռոգման օղակում մենք օգտագործում ենք 12 մմ ելքի տրամագծով հարթ վարդազարդ DP-12, որպես ցողիչ:

Մենք որոշում ենք ջրի սպառումը մեկ ջրհեղեղից՝ օգտագործելով բանաձևը.

Որտեղ TO- ջրհեղեղի մեքենայի սպառման բնութագրերը, TO= 0,45 լ / (s×m 0,5); Հ ա= 5 մ – նվազագույն ազատ ճնշում Այնուհետև լ/վ: Որոշեք ջրհեղեղների քանակը: Հետո Ք = nq= 50 × 1 = 50 լ / վ:

Օղակաձև տրամագծով ջրմուղների միջև հեռավորությունը Դ k = 22 մ.մ.

Մասնաճյուղի տրամագիծը դբոլորը ջուր են մատակարարում օղակին, ջրի շարժման արագությամբ Վ= 5 մ/վ հավասար է մ.

Մենք ընդունում ենք խողովակաշարի տրամագիծը դարև = 125 մմ:

Կետից օղակի երկայնքով բդեպի կետ Աջուրը կհոսի երկու ուղղությամբ, ուստի օղակաձև հատվածի խողովակի տրամագիծը կորոշվի ընդհանուր հոսքի արագության կեսը մ անցնելու պայմանից։

Տանկի պատերի միասնական ոռոգման համար, այսինքն՝ թելադրողի մոտ ոռոգման օղակում ճնշման մի փոքր անկման անհրաժեշտություն (կետ Ա) և ամենամոտ կետին բԸնդունում ենք ջրհեղեղներ դ k = 100 մմ:

Օգտագործելով բանաձևը, մենք որոշում ենք ճնշման կորուստը հ k կիսաշրջանում m = 15 մ.

Պոմպի բնութագրերը որոշելիս հաշվի է առնվում ճյուղի սկզբում ազատ ճնշման չափը:

Ավելի բարձր պարամետրերի համար (օրինակ թորման սյուներ) հնարավոր է ապահովել մի քանի ծակ խողովակաշար տարբեր բարձրություններում: Ամենաբարձր տեղակայված խողովակաշարի անցքերով ճնշումը պետք է լինի ոչ ավելի, քան 20-25 մ:

Բարձրահարկ պահեստներում հրդեհների մարման համար ջրի սպառման ռացիոնալացում. UDC 614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

Բարձրահարկ պահեստներում հրդեհների մարման համար ջրի սպառման ռացիոնալացում. UDC B14.844.22

Լ.Մեշման

V. Bylinkin

բ.գ.թ., առաջատար գիտաշխատող,

Ռ.Գուբին

ավագ գիտաշխատող,

Է.Ռոմանովա

հետազոտող

Ներկայումս հրդեհաշիջման ավտոմատ կայանքների (AFS) համար ջրի հոսքը հաշվարկելու համար օգտագործվող հիմնական սկզբնական բնութագրերը ոռոգման ինտենսիվության կամ ճնշման ստանդարտ արժեքներն են թելադրող սրսկիչում: Ոռոգման ինտենսիվությունը կիրառվում է կարգավորող փաստաթղթերում՝ անկախ ջրցանների նախագծումից, իսկ ճնշումը կիրառվում է միայն հատուկ տեսակի ցողացիրների վրա:

Ոռոգման ինտենսիվության արժեքները տրված են SP 5.13130-ում տարածքների բոլոր խմբերի համար, ներառյալ պահեստային շենքերը: Սա ենթադրում է շենքի տանիքի տակ ջրցան AUP-ի օգտագործում:

Այնուամենայնիվ, ոռոգման ինտենսիվության ընդունված արժեքները կախված են տարածքների խմբից, պահեստավորման բարձրությունից և տեսակից. հրդեհաշիջման միջոց, տրված աղյուսակ 5.2 SP 5.13130-ում, հակասում է տրամաբանությանը: Օրինակ, 5-րդ տարածքների խմբի համար պահեստային բարձրությունը 1-ից 4 մ (բարձրության յուրաքանչյուր մետրի համար) և 4-ից 5,5 մ բարձրանալով, ջրի ոռոգման ինտենսիվությունը համամասնորեն աճում է 0,08 լ/(ս-մ2) չափով: .

Թվում է, որ հրդեհը մարելու համար հրդեհաշիջման միջոցների մատակարարման ռացիոնալացման համանման մոտեցումը պետք է տարածվի տարածքների այլ խմբերի և փրփուր լուծույթով հրդեհը մարելու համար, բայց դա չի նկատվում:

Օրինակ, 5 տարածքների խմբի համար մինչև 4 մ պահեստային բարձրության վրա փրփրացնող լուծույթ օգտագործելիս ոռոգման ինտենսիվությունը աճում է 0,04 լ/(ս-մ2) դարակաշարերի պահեստավորման յուրաքանչյուր 1 մ բարձրության համար, և Պահպանման բարձրությունը 4-ից 5,5 մ է, ոռոգման ինտենսիվությունը ավելանում է 4 անգամ, այսինքն. 0,16 լ/(ս-մ2)-ով և կազմում է 0,32 լ/(ս-մ2):

Թիվ 6 տարածքների խմբի համար ջրի ոռոգման ինտենսիվության աճը կազմում է 0,16 լ/(ս-մ2) մինչև 2 մ, 2-ից 3 մ՝ ընդամենը 0,08 լ/(ս-մ2), 2-ից 4 մ-ից ավել՝ ինտենսիվությունը՝ ոչ: փոփոխվում է, իսկ երբ պահեստավորման բարձրությունը 4-5,5 մ-ից բարձր է, ոռոգման ինտենսիվությունը փոխվում է 0,1 լ/(ս-մ2) և կազմում է 0,50 լ/(ս-մ2): Միաժամանակ փրփրացնող լուծույթ օգտագործելիս ոռոգման ինտենսիվությունը կազմում է մինչև 1 մ - 0,08 լ/(ս-մ2), 1-2 մ-ից բարձր այն փոխվում է 0,12 լ/(ս-մ2), 2-ից բարձր: 3 մ՝ 0,04 լ/(ս-մ2), իսկ հետո՝ վերևից 3-ից 4 մ և վերևից՝ 4-ից մինչև 5,5 մ՝ 0,08 լ/(ս-մ2) և կազմում է 0,40 լ/(ս- մ2):

Դարակաշարերի պահեստներում ապրանքներն ամենից հաճախ պահվում են տուփերում: Այս դեպքում, հրդեհը մարելիս, հրդեհաշիջման նյութի շիթերը, որպես կանոն, ուղղակիորեն չեն ազդում այրման գոտու վրա (բացառություն է իրականում հրդեհը. վերին շերտ): Ջրի մի մասը ցրված ջրի մի մասը տարածվում է տուփերի հորիզոնական մակերեսի վրա և հոսում ներքև, մնացածը, որը չի ընկնում տուփերի վրա, ձևավորում է ուղղահայաց պաշտպանիչ վարագույր։ Մասամբ թեք շիթերը մտնում են դարակների ներսի ազատ տարածությունը և թրջում տուփերում չփաթեթավորված ապրանքները կամ տուփերի կողային մակերեսը։ Հետևաբար, եթե բաց մակերեսների համար ոռոգման ինտենսիվության կախվածությունը հրդեհային բեռի տեսակից և դրա հատուկ բեռից կասկածից վեր է, ապա դարակաշարերի պահեստները մարելիս այդ կախվածությունն այնքան էլ նկատելի չի երևում:

Այնուամենայնիվ, եթե մենք ենթադրում ենք որոշակի համաչափություն ոռոգման ինտենսիվության ավելացման մեջ՝ կախված պահեստի բարձրությունից և սենյակի բարձրությունից, ապա ոռոգման ինտենսիվությունը հնարավոր է դառնում որոշել ոչ թե պահեստային բարձրության և սենյակի բարձրության դիսկրետ արժեքների միջոցով, ինչպես ներկայացված է. SP 5.13130, բայց շարունակական ֆունկցիայի արտահայտված հավասարման միջոցով

որտեղ 1dict-ը թելադրող ջրցանիչով ոռոգման ինտենսիվությունն է՝ կախված պահեստի բարձրությունից և սենյակի բարձրությունից, l/(s-m2);

i55 - ոռոգման ինտենսիվությունը թելադրող ջրցանիչով 5,5 մ պահեստային բարձրության և 10 մ-ից ոչ ավելի սենյակի բարձրության վրա (ըստ SP 5.13130), լ/(ս-մ2);

F - պահեստավորման բարձրության տատանումների գործակիցը, l/(s-m3); h - հրդեհային բեռի պահեստավորման բարձրություն, մ; l-ը սենյակի բարձրության տատանումների գործակիցն է:

5 սենյակների խմբերի համար i5 5 ոռոգման ինտենսիվությունը 0,4 լ/(ս-մ2), իսկ b սենյակների համար՝ 0,5 լ/(ս-մ2):

Պահպանման բարձրության փոփոխության գործակիցը f տարածքների խմբերի համար ենթադրվում է 20%-ով պակաս, քան b տարածքների խմբերի համար (ի անալոգիա SP 5.13130):

Սենյակի բարձրության l տատանումների գործակցի արժեքը տրված է Աղյուսակ 2-ում:

AUP բաշխիչ ցանցի հիդրավլիկ հաշվարկներ կատարելիս անհրաժեշտ է որոշել ճնշումը թելադրող ջրցանչի վրա՝ հիմնվելով ոռոգման հաշվարկված կամ ստանդարտ ինտենսիվության վրա (ըստ SP 5.13130): Ցանկալի ոռոգման ինտենսիվությանը համապատասխանող սրսկիչում ճնշումը կարող է որոշվել միայն ոռոգման գծապատկերների ընտանիքից: Բայց ցողացիր արտադրողները, որպես կանոն, ոռոգման դիագրամներ չեն տրամադրում։

Հետևաբար, դիզայներները անհարմարություն են զգում թելադրող ջրցանի վրա ճնշման նախագծային արժեքը որոշելիս: Բացի այդ, պարզ չէ, թե ոռոգման ինտենսիվությունը որոշելու համար ինչ բարձրություն պետք է ընդունել որպես հաշվարկված բարձրություն՝ սրսկիչի և հատակի միջև հեռավորությունը, թե՞ սրսկիչի և կրակի բեռի վերին մակարդակի միջև: Անհասկանալի է նաև, թե ինչպես կարելի է որոշել ոռոգման ինտենսիվությունը՝ ջրցանների միջև եղած հեռավորությանը հավասար տրամագծով շրջանագծով, կամ սրսկիչով ոռոգվող ամբողջ տարածքի վրա, կամ հաշվի առնելով հարակից սրսկիչներով փոխադարձ ոռոգումը:

Բարձրահարկ դարակաշարերի պահեստների հրդեհային պաշտպանության համար այժմ սկսում են լայնորեն կիրառվել ջրցան AUP-ները, որոնց ցողիչները գտնվում են պահեստի ծածկույթի տակ։ Այս տեխնիկական լուծումը պահանջում է ջրի մեծ սպառում։ Այդ նպատակների համար օգտագործվում են հատուկ ջրցանիչներ, ինչպիսիք են ներքին արտադրություն, օրինակ, SOBR-17, SOBR-25 և օտարերկրյա, օրինակ, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 ելքի տրամագծով 17 կամ 25 մմ:

SOBR ջրցանների սպասարկման կայաններում, Tyco-ի և Viking-ի ESFR ջրցանների համար նախատեսված բրոշյուրներում, հիմնական պարամետրը ջրցանչի ճնշումն է՝ կախված դրա տեսակից (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510: և այլն), պահվող ապրանքների տեսակը, պահեստի բարձրությունը և սենյակի բարձրությունը: Այս մոտեցումը հարմար է դիզայներների համար, քանի որ վերացնում է ոռոգման ինտենսիվության վերաբերյալ տեղեկատվության որոնման անհրաժեշտությունը.

Միևնույն ժամանակ, հնարավո՞ր է, անկախ սրսկիչի հատուկ դիզայնից, օգտագործել ինչ-որ ընդհանրացված պարամետր՝ ապագայում մշակված ջրցանների ցանկացած նմուշ օգտագործելու հնարավորությունը գնահատելու համար: Պարզվում է, որ դա հնարավոր է, եթե որպես հիմնական պարամետր օգտագործեք թելադրող ցողիչի ճնշումը կամ հոսքի արագությունը, իսկ որպես լրացուցիչ պարամետր՝ ոռոգման ինտենսիվությունը տվյալ տարածքի վրա ջրցանների տեղադրման ստանդարտ բարձրության վրա և ստանդարտ ճնշում(ըստ ԳՕՍՏ Ռ 51043): Օրինակ, դուք կարող եք օգտագործել ոռոգման ինտենսիվության արժեքը, որը ստացվել է առանց ձախողման սրսկիչների սերտիֆիկացման փորձարկումների ժամանակ հատուկ նշանակությանՏարածք, որի վրա որոշվում է ոռոգման ինտենսիվությունը, ոռոգիչների համար ընդհանուր նշանակության 12 մ2 (տրամագիծը ~ 4 մ), հատուկ ջրցանների համար՝ 9,6 մ2 (տրամագիծը՝ ~ 3,5 մ), ջրցանների տեղադրման բարձրությունը՝ 2,5 մ, ճնշումը՝ 0,1 և 0,3 ՄՊա։ Ավելին, յուրաքանչյուր տեսակի ցողացիրների ոռոգման ինտենսիվության մասին տեղեկատվությունը, որը ստացվել է սերտիֆիկացման փորձարկումների ժամանակ, պետք է նշվի անձնագրում յուրաքանչյուր տեսակի սրսկիչի համար: Բարձրահարկ դարակաշարերի պահեստների համար սահմանված սկզբնական պարամետրերով ոռոգման ինտենսիվությունը պետք է լինի ոչ պակաս, քան տրված է Աղյուսակ 3-ում:

AUP-ի իրական ոռոգման ինտենսիվությունը հարակից ջրցանների փոխազդեցության ժամանակ, կախված դրանց տեսակից և նրանց միջև հեռավորությունից, կարող է գերազանցել թելադրող ցողիչի ոռոգման ինտենսիվությունը 1,5-2,0 անգամ:

Բարձրահարկ պահեստների առնչությամբ (ավելի քան 5,5 մ պահեստային բարձրություն) կարելի է ընդունել երկու նախնական պայման՝ թելադրող ջրցանչի հոսքի արագության ստանդարտ արժեքը հաշվարկելու համար.

1. 5,5 մ պահեստային բարձրությամբ և 6,5 մ սենյակի բարձրությամբ:

2. Պահեստավորման բարձրությունը 12,2 մ և սենյակի բարձրությունը 13,7 մ է: Առաջին հղման կետը (նվազագույնը) ստեղծվել է Ոռոգման ինտենսիվության և ջրի ընդհանուր սպառման վերաբերյալ SP 5.131301 տվյալների հիման վրա: Սենյակների b խմբի համար ոռոգման ինտենսիվությունը առնվազն 0,5 լ/(ս-մ2) է, իսկ ընդհանուր հոսքը առնվազն 90 լ/վ: Ընդհանուր նշանակության թելադրող սրսկիչի սպառումը ըստ SP 5.13130 ստանդարտների ոռոգման այս ինտենսիվության դեպքում առնվազն 6.5 լ/վ է:

Երկրորդ հղման կետը (առավելագույնը) սահմանվում է ստորև բերված տվյալների հիման վրա տեխնիկական փաստաթղթեր SOBR և ESFR ջրցանների համար:

SOBR-17, ESFR-17, VK503 և SOBR-25, ESFR-25, VK510 ջրցանիչների մոտավորապես հավասար հոսքի արագությամբ պահեստի նույնական բնութագրերի համար, SOBR-17, ESFR-17, VK503 պահանջում են ավելին բարձր ճնշում. Համաձայն ESFR-ի բոլոր տեսակների (բացառությամբ ESFR-25-ի), 10,7 մ-ից ավելի պահեստային բարձրությամբ և 12,2 մ-ից ավելի սենյակի բարձրությամբ, դարակների ներսում պահանջվում է ջրցանների լրացուցիչ մակարդակ, ինչը պահանջում է հրդեհաշիջման լրացուցիչ սպառում: գործակալ. Հետևաբար, նպատակահարմար է կենտրոնանալ SOBR-25, ESFR-25, VK510 ջրցանների հիդրավլիկ պարամետրերի վրա:

Բարձրահարկ դարակաշարերի պահեստների 5 և b (ըստ SP 5.13130) տարածքների խմբերի համար առաջարկվում է հաշվարկել ջրի ավտոմատ կառավարման ստորաբաժանումների թելադրող ջրցանչի հոսքի արագությունը հաշվարկելու բանաձևը.

Աղյուսակ 1

Աղյուսակ 2

Աղյուսակ 3

12,2 մ պահեստային բարձրության և 13,7 մ սենյակի բարձրության դեպքում ESFR-25 թելադրող ջրցանչի վրա ճնշումը պետք է լինի ոչ պակաս, քան՝ ըստ NFPA-13 0,28 ՄՊա, ըստ FM 8-9 և FM 2-2 0,34: ՄՊա: Հետևաբար, մենք վերցնում ենք թելադրող ջրցանչի հոսքի արագությունը 6 սենյակների խմբի համար՝ հաշվի առնելով ճնշումը ըստ FM-ի, այսինքն. 0.34 ՄՊա:

որտեղ qESFR-ը ESFR-25 սրսկիչի հոսքի արագությունն է, լ/վ;

KRF - կատարողականի գործակիցը չափերով ըստ ԳՕՍՏ Ռ 51043, լ / (սմ ջրի սյունակ 0.5);

KISO - կատարողականի գործակիցը չափերով ըստ ISO 6182-7, լ / (min-bar0.5); p - ճնշում սրսկիչում, ՄՊա:

5-րդ սենյակների խմբի համար թելադրող ջրցանչի հոսքի արագությունը վերցվում է նույն կերպ՝ ըստ բանաձևի (2)՝ հաշվի առնելով ճնշումը ըստ NFPA-ի, այսինքն. 0.28 ՄՊա - հոսքի արագություն = 10 լ / վ:

5-րդ սենյակների խմբերի համար թելադրող սրսկիչի հոսքի արագությունը ենթադրվում է q55 = 5,3 լ/վ, իսկ 6 սենյակների խմբերի համար՝ q55 = 6,5 լ/վ:

Պահպանման բարձրության փոփոխության գործակցի արժեքը տրված է Աղյուսակ 4-ում:

Սենյակի բարձրության b տատանումների գործակցի արժեքը տրված է Աղյուսակ 5-ում:

ESFR-25 և SOBR-25 ջրցանների համար տրված ճնշումների և ESFR-25-ի և SOBR-25-ի համար այս ճնշումներով հաշվարկված հոսքի արագության միջև կապը ներկայացված է Աղյուսակ 6-ում: 5-րդ և 6-րդ խմբերի հոսքի արագությունը հաշվարկվում է բանաձևով (3):

Ինչպես հետևում է Աղյուսակ 7-ից, թելադրող ջրցանների հոսքի արագությունը 5 և 6 սենյակների խմբերի համար, հաշվարկված (3) բանաձևով, բավականին լավ համապատասխանում է ESFR-25 ջրցանների հոսքի արագությանը, որը հաշվարկվում է բանաձևով (2):

Բավական բավարար ճշգրտությամբ մենք կարող ենք ընդունել, որ հոսքի արագության տարբերությունը 6 և 5 սենյակների խմբերի միջև հավասար լինի ~ (1.1-1.2) լ/վ:

Այսպիսով, կարգավորող փաստաթղթերի սկզբնական պարամետրերը AUP-ի ընդհանուր սպառումը որոշելու համար բարձրահարկ դարակաշարերի պահեստների հետ կապված, որոնցում ծածկույթի տակ տեղադրված են ջրցանիչներ, կարող են լինել.

■ ոռոգման ինտենսիվությունը;

■ ճնշում թելադրող ջրցանի վրա;

■ թելադրող ջրցանչի հոսքի արագությունը:

Ամենաընդունելին, մեր կարծիքով, թելադրող սրսկիչի հոսքի արագությունն է, որը հարմար է դիզայներների համար և կախված չէ կոնկրետ տեսակի սրսկիչից։

Ցանկալի է ներմուծել «թելադրող ջրցանների հոսքի արագության» օգտագործումը որպես գերիշխող պարամետր բոլորի համար կարգավորող փաստաթղթեր, որտեղ ոռոգման ինտենսիվությունը օգտագործվում է որպես հիդրավլիկ հիմնական պարամետր։

Աղյուսակ 4

Աղյուսակ 5

Աղյուսակ 6

Պահպանման բարձրությունը/սենյակի բարձրությունը	Ընտրանքներ	ՍՈԲՐ-25	Հոսքի գնահատված արագություն, լ/վ, ըստ բանաձևի (3)
Պահպանման բարձրությունը/սենյակի բարձրությունը	Ընտրանքներ		խումբ 5	խումբ 6
	Ճնշում, MPa
	Սպառումը, լ/վրկ
	Ճնշում, MPa
	Սպառումը, լ/վրկ
	Ճնշում, MPa
	Սպառումը, լ/վրկ
	Ճնշում, MPa
	Սպառումը, լ/վրկ
	Ճնշում, MPa
	Սպառումը, լ/վրկ

	Սպառումը, լ/վրկ

ԳՐԱԿԱՆՈՒԹՅՈՒՆ:

1. SP 5.13130.2009 «Հրդեհային պաշտպանության համակարգեր. Հրդեհաշիջման և հրդեհաշիջման սարքերը ավտոմատ են: Նախագծման նորմերն ու կանոնները»։

2. STO 7.3-02-2009 թ. Բարձրահարկ պահեստներում SOBR սրսկիչներով ավտոմատ ջրային հրդեհաշիջման կայանքների նախագծման կազմակերպչական ստանդարտ: Գեներալ տեխնիկական պահանջներ. Բիյսկ, ԲԲԸ «ՊՈ «Սպեցավտոմատիկա», 2009 թ.

3. Մոդել ESFR-25. Վաղ ճնշման արագ արձագանքման Pendent Sprinklers 25 K-factor/Fire & Building Products - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 r.

4. ESFR Pendent Shrinkler VK510 (K25.2): Viking/ Տեխնիկական տվյալներ, Ձև F100102, 2007 - 6 p.

5. ԳՕՍՏ Ռ 51043-2002 «Ջրի տեղադրում և փրփուր հրդեհի մարումավտոմատ. Սպրինկլերներ. Ընդհանուր տեխնիկական պահանջներ. Փորձարկման մեթոդներ»:

6. NFPA 13. Ջրատար համակարգերի տեղադրման ստանդարտ:

7. FM 2-2. FM Global. Ճնշման ռեժիմի ավտոմատ սրսկիչների տեղադրման կանոններ:

8. FM Loss Prevention Data 8-9 Տրամադրում է հակահրդեհային պաշտպանության այլընտրանքային մեթոդներ:

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Ջրի և փրփուրի ավտոմատ հրդեհաշիջման համակարգերի ջրցանիչներ: Ուսումնական և մեթոդական ձեռնարկ. M.: VNIIPO, 2002, 314 p.

10. ISO 6182-7 Requiutments և փորձարկման մեթոդներ Earle Suppression արագ արձագանքման (ESFR) Sprinklers-ի համար:

Կարդացեք.

Ընդհանուր ֆիզիկական կատարողականության որոշում և գնահատում Wobenzym - պաշտոնական* օգտագործման հրահանգներ Միկրոտարրերը ներառում են Բեռնատարի համար բեռնաթերթիկի պատրաստում Կարգապահական տույժի կարգը՝ նմուշ և ձև