Դասընթացի նախագծի առաջադրանք
Ուսանողին. Օնուչին Դ.Մ..

Նախագծի թեման. STU PT-80/100-130/13 ջերմային շղթայի հաշվարկ
Ծրագրի տվյալներ

P 0 =130 կգ / սմ 2;

;

;

Q t = 220 ՄՎտ;

;

.

Ճնշում չկարգավորվող արդյունահանումներում – տեղեկանքային տվյալներից:

Լրացուցիչ ջրի պատրաստում - «D-1,2» մթնոլորտային օդազերծիչից:
Հաշվարկային մասի ծավալը

1. 
   STU-ի նախագծման հաշվարկը SI համակարգում գնահատված հզորության համար:
2. 
   Տեխնիկական ուսուցման օբյեկտների էներգաարդյունավետության ցուցանիշների որոշում.
3. 
   Մասնագիտական ​​ուսումնական հաստատության օժանդակ սարքավորումների ընտրություն.

1. Սկզբնական տեղեկատու տվյալներ
PT-80/100-130 տուրբինի հիմնական ցուցանիշները.

Աղյուսակ 1.

Տուրբինն ունի 8 չկարգավորվող գոլորշու արդյունահանում, որոնք նախատեսված են տաքացուցիչներում սնուցող ջուրը տաքացնելու համար ցածր ճնշում, դեզերատոր, ջեռուցիչներում բարձր ճնշումև հիմնական սնուցման պոմպի շարժիչ տուրբինը սնուցելու համար: Տուրբո շարժիչից արտանետվող գոլորշին վերադառնում է տուրբին:
Աղյուսակ 2.

Տուրբինն ունի երկու ջեռուցման գոլորշու արդյունահանում, վերին և ստորին, որոնք նախատեսված են ցանցի ջրի մեկ և երկաստիճան ջեռուցման համար: Ջեռուցման արդյունահանումները ունեն ճնշման վերահսկման հետևյալ սահմանները.

Վերին 0,5-2,5 կգ / սմ 2;

Ստորին 0,3-1 կգ/սմ2:

2. Կաթսայի տեղադրման հաշվարկ

VB - վերին կաթսա;

NB - ստորին կաթսա;

Հետադարձ – վերադարձ ցանցի ջուր:

D VB, D NB - համապատասխանաբար վերին և ստորին կաթսայի գոլորշու սպառումը:

Ջերմաստիճանի գրաֆիկ՝ t pr / t o br =130 / 70 C;

T pr = 130 0 C (403 K);

T arr = 70 0 C (343 K):

Գոլորշի պարամետրերի որոշում քաղաքային ջեռուցման արդյունահանումներում

Ենթադրենք միատեսակ ջեռուցում VSP-ի և NSP-ի վրա.

Մենք ընդունում ենք ցանցային ջեռուցիչների թերջեռուցման արժեքը
.

Մենք ընդունում ենք խողովակաշարերում ճնշման կորուստները
.

VSP-ի և NSP-ի համար տուրբինից վերին և ստորին արդյունահանման ճնշումը.

բար;

բար.
h WB =418,77 կՋ/կգ

h NB =355,82 կՋ/կգ

D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →

→ D WB =1.01∙870.18(418.77-355.82)/(2552.5-448.76)=26.3 կգ/վ

D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →

→ D NB =/(2492-384.88)=25.34 կգ/վ

D VB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 կգ/վ

3. Տուրբինում գոլորշու ընդարձակման գործընթացի կառուցում
Ենթադրենք ճնշման կորուստը բալոնների գոլորշու բաշխման սարքերում.

;

;

;

Այս դեպքում ճնշումը բալոնների մուտքի մոտ (հսկիչ փականների հետևում) կլինի.

h,s գծապատկերում ընթացքը ներկայացված է Նկ. 2.

4. Գոլորշու և կերային ջրի մնացորդը:

• 
  Մենք ենթադրում ենք, որ վերջի կնիքների վրա (D KU) և վրա գոլորշու արտանետիչներ(D EP) կա ամենաբարձր ներուժի գոլորշի:
• 
  Ծախսված գոլորշին ծայրային կնիքներից և արտանետիչներից ուղղվում է լցոնման տուփի տաքացուցիչին։ Մենք ընդունում ենք դրա մեջ կոնդենսատի տաքացումը.

• 
  Էժեկտորային հովացուցիչների արտանետվող գոլորշին ուղղվում է դեպի արտանետվող ջեռուցիչ (EH): Ջեռուցում դրա մեջ.

• 
  Մենք ենթադրում ենք, որ գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին (D) հայտնի արժեք է:
• 
  Աշխատանքային հեղուկի ներկայանային կորուստները՝ D У =0.02D.
• 
  Ենթադրենք 0,5% գոլորշու սպառում ծայրային կնիքների համար՝ D KU =0,005D:
• 
  Ենթադրենք, որ հիմնական արտանետիչների համար գոլորշու սպառումը կազմում է 0,3%՝ D EJ =0,003D:

Ապա.

• 
  Կաթսայից գոլորշու սպառումը կլինի.

• 
  Որովհետեւ Եթե ​​կաթսան թմբուկային կաթսա է, ապա անհրաժեշտ է հաշվի առնել կաթսայի մաքրումը։

D cont = 0,015D = 1,03D K = 0,0154D:

• 
  Կաթսայատանը մատակարարվող կերային ջրի քանակը.

• 
  Լրացուցիչ ջրի քանակը.

Կոնդենսատի կորուստներ արտադրության համար.

(1-K pr)D pr =(1-0.6)∙75=30 կգ/վ.

Կաթսայի թմբուկում ճնշումը մոտավորապես 20%-ով ավելի մեծ է, քան թարմ գոլորշու ճնշումը տուրբինում (հիդրավլիկ կորուստների պատճառով), այսինքն.

Պ կ.վ. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 ՄՊա →
կՋ/կգ.

Շարունակական փչման ընդլայնիչում (CPD) ճնշումը մոտավորապես 10%-ով ավելի բարձր է, քան դեզերատորում (D-6), այսինքն.

P RNP =1,1P d =1,1∙5,88=6,5 բար →

→
կՋ / կգ;

կՋ / կգ;

կՋ / կգ;

D P.R.=β∙D շարունակություն =0.438∙0.0154D=0.0067D;

Դ Վ.Ռ. =(1-β)D cont =(1-0.438)0.0154D=0.00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0.02D+30+0.00865D=0.02865D+30.

Մենք որոշում ենք ցանցի ջրի հոսքը ցանցային ջեռուցիչների միջոցով.

Ջեռուցման համակարգում արտահոսքերը ընդունում ենք որպես շրջանառվող ջրի քանակի 1%-ը։

Այսպիսով, պահանջվող քիմիական արտադրողականությունը. ջրի բուժում.

5. ՊՏՍ-ի տարրերի հիման վրա գոլորշու, սնուցող ջրի և կոնդենսատի պարամետրերի որոշում:
Մենք ենթադրում ենք ճնշման կորուստ գոլորշու խողովակաշարերում տուրբինից մինչև վերականգնողական համակարգի ջեռուցիչներ՝

Պարամետրերի որոշումը կախված է ջեռուցիչների դիզայնից ( տես նկ. 3) Հաշվարկված սխեմայում բոլոր HDPE-ն և PVD-ն մակերեսային են:

Քանի որ հիմնական կոնդենսատը և սնուցող ջուրը հոսում են կոնդենսատորից դեպի կաթսա, մենք որոշում ենք մեզ անհրաժեշտ պարամետրերը:

5.1. Մենք անտեսում ենք կոնդենսատի պոմպում էթալպիայի ավելացումը: Այնուհետև ED-ի դիմաց կոնդենսատի պարամետրերն են.

0,04 բար,
29°C,
121,41 կՋ / կգ:

5.2. Մենք ենթադրում ենք, որ հիմնական կոնդենսատի ջեռուցումը էժեկտորային ջեռուցիչում հավասար է 5°C:

34 °C; կՋ/կգ.

5.3. Ջրի տաքացումը գեղձի տաքացուցիչում (SP) վերցնում ենք 5°C:

39 °C,
կՋ/կգ.

5.4. PND-1 - անջատված է:

Սնվում է VI ընտրանի գոլորշու միջոցով։

69.12 °C,
289,31 կՋ/կգ = h d2 (ջրահեռացում HDPE-2-ից):

°С,
4.19∙64.12=268.66 կՋ/կգ

Սնվում է V սելեկցիայի գոլորշիով։

Ջեռուցման գոլորշու ճնշումը ջեռուցիչի մարմնում.

96,7 °C,
405,21 կՋ / կգ;

Ջրի պարամետրերը ջեռուցիչի հետևում.

°С,
4.19∙91.7=384.22 կՋ/կգ։

Մենք նախապես սահմանել ենք ջերմաստիճանի բարձրացում LPH-3-ի դիմաց հոսքերի խառնման պատճառով
, այսինքն. մենք ունենք:

Սնվում է IV սելեկցիայի գոլորշիով։

Ջեռուցման գոլորշու ճնշումը ջեռուցիչի մարմնում.

140.12°С,
589,4 կՋ / կգ;

Ջրի պարամետրերը ջեռուցիչի հետևում.

°С,
4.19∙135.12=516.15 կՋ/կգ։

Ջեռուցման միջավայրի պարամետրերը ջրահեռացման սառնարանում.

5.8. Կերակրման ջրի դեզերատոր:

Սնուցող ջրի դեզերատորը գործում է շոգի մշտական ​​ճնշման տակ

R D-6 =5,88 բար → t D-6 N =158 ˚С, h’ D-6 =667 կՋ/կգ, h” D-6 =2755,54 կՋ/կգ,

5.9. Սնուցման պոմպ.

Եկեք վերցնենք պոմպի արդյունավետությունը
0,72.

Լիցքաթափման ճնշումը՝ ՄՊա: °C, իսկ ջրահեռացման հովացուցիչի ջեռուցման միջավայրի պարամետրերն են.
Գոլորշի հովացուցիչի գոլորշու պարամետրերը.

°C;
2833,36 կՋ/կգ.

Ջեռուցումը OP-7-ում դրեցինք մինչև 17,5 °C: Այնուհետև PVD-7-ի հետևում ջրի ջերմաստիճանը հավասար է °C-ի, իսկ ջրահեռացման հովացուցիչի ջեռուցման միջավայրի պարամետրերը հետևյալն են.

°C;
1032,9 կՋ/կգ.

Սնուցման ջրի ճնշումը PPH-7-ից հետո հետևյալն է.

Ջրի պարամետրերը ջեռուցիչի հետևում:

Ցանցի ջրի երկաստիճան ջեռուցման համար հատուկ ջերմային սպառում.

Պայմաններ: Գ k3-4 = Ջին ChSD + 5 տ / ժ; տժ - տես նկ. ; տ 1Վ ≈ 20 °C; Վ@ 8000 մ3/ժ

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 °C; տ 1Վ ≈ 20 °C; Վ@ 8000 մ3/ժ; Դ ես PEN = 7 կկալ/կգ

10,) ԼՄԶ վրա շեղում ճնշում թարմ զույգ -ից ԼՄԶ ± անվանական

α 0) ԵՎ ՀԱՏՈՒԿ ( 0,5 ՄՊա (5 կգ/սմ2) ± 0,05 %; α Գ 0 = ± 0,25 %

Ա) ԼՄԶ վրա t = ճնշում թարմ զույգ ջերմաստիճանը ԼՄԶ ± անվանական

Վ) ԼՄԶ վրա 5 °C սպառումը սննդարար զույգ -ից ԼՄԶ ± 10 % Գ 0

բ) ԼՄԶ վրա t = սպառումը սննդարար զույգ ջերմաստիճանը ԼՄԶ ± ջուր

10,) ԼՄԶ տ) ՋԵՐՄԱՍՊԱՌՈՒՄ ԵՎ ԹԱՐՄ ԳՈԼՈՐԴԻ ՍՊԱՌՈՒՄ ( 0) ԽՏԱՑՄԱՆ ՌԵԺԻՄՈՒՄ անջատել

Ա) ԼՄԶ վրա շեղում խմբերը թարմ զույգ -ից

Վ) ԼՄԶ վրա շեղում խմբերը թարմ զույգ -ից

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 °C; Գ PVD Գ 0

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տծախսած

Պայմաններ: Գ PVD Գ 0; Ռփոս = տ 0 = 555 °C տ 9 = 0,6 ՄՊա (6 կգֆ / սմ 2);

Պայմաններ: Գ PVD Գ 0; տ 0 = 555 °C Ռփոս - տես նկ. ;

Պայմաններ: Ռժ - տես նկ. ես 9 = 0,6 ՄՊա (6 կգֆ/սմ2) տ 9 = 0,6 ՄՊա (6 կգֆ / սմ 2);

n = 1,3 ՄՊա (13 կգֆ / սմ 2); n = 715 կկալ / կգ;Նշում։ n = 715 կկալ / կգ;Զ

Պայմաններ: Ռ= 0 - հսկիչ դիֆրագմը փակ է: Ռ= max - կառավարման դիֆրագմը լիովին բաց է:

Պայմաններ: Ռ 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2) CHSP-ի ներքին հզորությունը և գոլորշու ճնշումը վերին և ներքևի ջեռուցման վարդակներում. Ջին n = 1,3 ՄՊա (13 կգֆ/սմ2) Ռժամը Ջին ChSD ≤ 221,5 տ/ժ; CHSP-ի ներքին հզորությունը և գոլորշու ճնշումը վերին և ներքևի ջեռուցման վարդակներում. Ջին n = ես 9 = 0,6 ՄՊա (6 կգֆ/սմ2) Ռ ChSD/17 - տ ChSD > 221,5 տ/ժ; 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2);(ժ - տես նկ. , ; τ2 =զ ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ (Պ

Պայմաններ: Ռ t = 0 Գկալ/(կՎտ ժ) տ 0 = 555 °C; ՌՋԵՌՈՒՑՄԱՆ ԲԵՌՆԱՐԿՄԱՆ ԱԶԴԵՑՈՒԹՅՈՒՆԸ ՏՈՒՐԲԻՆՆԵՐԻ ՀԱՍԱՐԱԿՈՒԹՅԱՆ ՎՐԱ ՑԱՆՑԻ ՋՐԻ ՄԵԿՓՈՒԼ ՏԵՌՈՒՑՄԱՆ ՀԵՏ. Ռ 0 = 1.3 (130 կգֆ / սմ 2);

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 ° 2 @ 4 կՊա (0,04 կգ/սմ2) ժ - տես նկ. , ; τ2 =ժ - տես նկ. ՌՑԱՆՑԻ ՋՐԻ ՄԻԱՓԱԼ ՏԵՔԱՑՄԱՆ ՌԵԺԻՄԻ ԴԻԳՐԱՄ ՌՀԵՏ; Գ NTO = 0,09 ՄՊա (0,9 կգֆ / սմ 2); Գ 0.

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 ° 2 @ 4 կՊա (0,04 կգ/սմ2) ժ - տես նկ. , ; τ2 =փոս = ՌՑԱՆՑԱՅԻՆ ՋՐԻ ԵՐԿՓԱԼ ՏԵՔԱՑՄԱՆ ՌԵԺԻՄՆԵՐԻ ԴԻԳՐԱՄ. ՌՀԵՏ; Գ NTO = 0,09 ՄՊա (0,9 կգֆ / սմ 2); Գ n = 1,3 ՄՊա (13 կգֆ / սմ 2); ° ԱՀԿ = 0,12 ՄՊա (1,2 կգֆ/սմ2);

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 ° ՀԵՏ. ժ - տես նկ. , ; τ2 =փոս = ՌՌԵԺԻՄՆԵՐԻ ԴԻԳՐԱՄ ՄԻԱՅՆ ԱՐՏԱԴՐՈՒԹՅԱՆ ԸՆՏՐՈՒԹՅԱՄԲ ՌԵԺԻՄԻ ՏԱԿ ՌՀԵՏ; 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2);(ՋինԱՀԿ և - NTO = Ռ ChSD) Գ PVD Գ 0

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 °C; ժ - տես նկ. , ; τ2 =ժ - տես նկ. Ռ 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2); Ռ ChSD) Գ PVD Գ 0; ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ (ՀԱՏՈՒԿ ՋԵՐՄԱՍՊԱՌՈՒՄ ՑԱՆՑԻ ՋՐԻ ՄԵԿՓՈՒԼ ՏԵՌՆԱՑՄԱՆ ՀԱՄԱՐ.

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 °C; ժ - տես նկ. , ; τ2 =ժ - տես նկ. Ռ t = 0 Ռ ChSD) Գ PVD ԳՋԵՐՄՈՒԹՅԱՆ ՀԱՏՈՒԿ ՍՊԱՌՈՒՄ ՑԱՆՑԻ ՋՐԻ ԵՐԿՈՒՓԱԼ ՋԵՌՈՒՑՄԱՆ ՀԱՄԱՐ. ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ (ԱՀԿ = 0,12 ՄՊա (1,2 կգֆ/սմ2);

Պայմաններ: Ռ 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2); տ 0 = 555 °C; ժ - տես նկ. , ; τ2 =ժ - տես նկ. ՌՌԵԺԻՄՆԵՐԻ ԴԻԳՐԱՄ ՄԻԱՅՆ ԱՐՏԱԴՐՈՒԹՅԱՆ ԸՆՏՐՈՒԹՅԱՄԲ ՌԵԺԻՄԻ ՏԱԿ Ռ t = 0: 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2);(ՋինՀԱՏՈՒԿ ՋԵՐՄՈՒԹՅԱՆ ՍՊԱՌՈՒՄ ՄԻԱՅՆ ԱՐՏԱԴՐՈՒԹՅԱՆ ԸՆՏՐՈՒԹՅԱՄԲ ՌԵԺԻՄՈՒՄ Ռ ChSD) Գ PVD Գ 0.

10,) ՑԱՆՑԻ ՋՐԻ ԵՐԿԿԱԼԱՆ ՏԵՔԱՑՈՒՄ (Ըստ LMZ POTS-ի տվյալների) նվազագույնը հնարավոր է Վ ճնշում վերին-Տ ընտրություն Եվ հաշվարկված ջերմաստիճանը հակադարձ սննդարար

Ա) ցանց ԼՄԶ փոփոխություն ջերմաստիճանը հակադարձ սննդարար

ԳՈԼՈՐՇԻ ԳՈԼՈՐՇԻ ՃՇՇՈՒՄԸ (ԸՍՏ LMZ ՓՈՏԻ ՏՎՅԱԼՆԵՐԻ)

1 POT LMZ-ի տվյալների հիման վրա: վրա շեղում ճնշում թարմ զույգ -ից ԼՄԶ Վրա ±1 ՄՊա (10 կգֆ/սմ2): Դեպի ամբողջական սպառումը

±1 ՄՊա (10 կգֆ/սմ2): ամբողջական ճնշում թարմ

0) ԿԱՐԳԱՎՈՐՎՈՂ ԸՆՏՐՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐՈՎ ՌԵԺԻՄՆԵՐՈՒՄ1

1 POT LMZ-ի տվյալների հիման վրա: վրա t = ճնշում թարմ զույգ ջերմաստիճանը ԼՄԶ 1 POT LMZ-ի տվյալների հիման վրա:

±1 ՄՊա (10 կգֆ/սմ2): Դեպի ամբողջական սպառումը

±1 ՄՊա (10 կգֆ/սմ2): ամբողջական ճնշում թարմ

0) ԿԱՐԳԱՎՈՐՎՈՂ ԸՆՏՐՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐՈՎ ՌԵԺԻՄՆԵՐՈՒՄ1

1 POT LMZ-ի տվյալների հիման վրա: վրա շեղում Վ 1 POT LMZ-ի տվյալների հիման վրա:-Տ զույգ -ից ԼՄԶ ± Պ

±1 ՄՊա (10 կգֆ/սմ2): Դեպի ամբողջական սպառումը

±1 ՄՊա (10 կգֆ/սմ2): ամբողջական ճնշում թարմ

10,) ՏՈՒՐԲՈ ՄԻԱՎՈՐԻ ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ ՀԱՏՈՒԿ ՀԱՄԱԳՈՐԾԱԿՑՈՒԹՅՈՒՆ Էլեկտրաէներգիայի արտադրություն լաստանավ

Պայմաններ: Ռարտադրությունը տ 0 = 555 ° ընտրություն; ժ - տես նկ. , ; τ2 = 0 = 13 ՄՊա (130 կգֆ / սմ 2);

Ա) ՏՈՒՐԲՈ ՄԻԱՎՈՐԻ ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ Գ ընտրություն n = 1,3 ՄՊա (13 կգֆ / սմ 2); ηem = 0,975: վերին ավելի ցածր

Պայմաններ: Ռարտադրությունը տկենտրոնական ջեռուցում Ռընտրանքներ

Վ) ՏՈՒՐԲՈ ՄԻԱՎՈՐԻ ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ n = 1,3 ՄՊա (13 կգֆ / սմ 2); ηem = 0,975: 0 = 555 °C; լաստանավ

Պայմաններ: Ռարտադրությունը տ 0 = 555 ° ընտրություն; ՌԱՀԿ = 0,12 ՄՊա (1,2 կգ/սմ2); ηem = 0,975

10,) ԼՄԶ հնարավոր է Վ Բրինձ. Տ

Ա) ԼՄԶ հնարավոր է Վ ճնշում 50 Տ

Վ) ԼՄԶ հնարավոր է Վ ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԿԱՐԳԱՎՈՐՎԱԾ ԸՆՏՐՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐՈՒՄ ՃՆՇՄԱՆ ՀԱՄԱՐ ԷԼԵԿՏՐԱԷՆԵՐԳԻԱՅԻ ՀԱՏՈՒԿ ՀԱՄԱԿՑՈՒԹՅԱՆ ԱՌԱՋՆՈՐԴՈՒՄ 50 Տ

արտադրությունը

ջեռուցում

ավելի ցածր Դիմում 1. ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԻ ԿԱԶՄԵԼՈՒ ՊԱՅՄԱՆՆԵՐ.

Տիպիկ էներգիայի բնութագիրը կազմվել է երկու տուրբինային ագրեգատների ջերմային փորձարկումների վերաբերյալ հաշվետվությունների հիման վրա՝ Քիշնևում CHPP-2 (աշխատանքը կատարում է Յուժտեխեներգոն) և CHPP-21 Mosenergo-ում (աշխատանքը կատարվում է MGP PO Soyuztechenergo-ի կողմից): Բնութագիրն արտացոլում է տուրբինային միավորի միջին արդյունավետությունը, որը ենթարկվել է

կապիտալ վերանորոգում

և գործում է ըստ Նկ.-ում ներկայացված ջերմային միացման: ; որպես անվանական ընդունված հետևյալ պարամետրերով և պայմաններով.

Տուրբինի կանգառի փականի դիմաց թարմ գոլորշու ճնշումը և ջերմաստիճանը կազմում է 13 (130 կգ/սմ2)* և 555 °C;

Ջեռուցման ստորին ելքի ճնշումը 0,09 է (0,9 կգ/սմ2) ջեռուցման ցանցի ջրի միաստիճան սխեմայով;

Ճնշումը կարգավորվող արտադրության արդյունահանման մեջ, վերին և ստորին ջեռուցման արդյունահանումները խտացման ռեժիմում՝ ճնշման կարգավորիչներն անջատված վիճակում - նկ. Եվ ;

Արտանետվող գոլորշու ճնշում.

ա) խտացման ռեժիմը բնութագրելու և ընտրանքների հետ աշխատելու համար ցանցի ջրի միաստիճան և երկաստիճան տաքացման ժամանակ 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2) մշտական ​​ճնշման դեպքում.

բ) բնութագրել խտացման ռեժիմը ժամը մշտական ​​հոսքև հովացման ջրի ջերմաստիճանը `համաձայն կոնդենսատորի ջերմային բնութագրերի տ 1Վ= 20 °C և Վ= 8000 մ3 / ժ;

Բարձր և ցածր ճնշման վերականգնման համակարգը լիովին միացված է, 0.6 (6 կգֆ/սմ2) դեզերատորը սնվում է արտադրական գոլորշու միջոցով;

Կերակրման ջրի սպառումը հավասար է թարմ գոլորշու սպառմանը, արտադրական կոնդենսատի 100%-ը վերադարձվում է. տ= 100 °C, որն իրականացվում է դեզերատորում 0,6 (6 կգֆ/սմ2);

Սնուցող ջրի և ջեռուցիչների հետևում գտնվող հիմնական կոնդենսատի ջերմաստիճանը համապատասխանում է Նկ. , , , , ;

Սնուցող ջրի էթալպիայի աճը սնուցման պոմպում կազմում է 7 կկալ/կգ;

Տուրբինային ագրեգատի էլեկտրամեխանիկական արդյունավետությունը ընդունվել է Dontekhenergo-ի կողմից իրականացված նմանատիպ տուրբինային ագրեգատի փորձարկման հիման վրա.

Ընտրություններում ճնշման կարգավորման սահմանները.

ա) արտադրություն - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 կգֆ / սմ2);

բ) վերին թաղամասային ջեռուցում ջրի ջեռուցման երկաստիճան ջեռուցման սխեմայով - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 կգ/սմ2);

ա) ցածր կենտրոնական ջեռուցում ջրի ջեռուցման միաստիճան ջեռուցման սխեմայով - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 կգ/սմ2):

Ցանցի ջրի ջեռուցում քաղաքային ջեռուցման կայանում ջեռուցման ցանցի ջրի երկփուլ սխեմայով, որը որոշվում է գործարանային հաշվարկված կախվածությամբ τ2р = 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2);(ժ - տես նկ. , ; τ2 = VTO) և τ1 = 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2);(ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ (Տ, ժ - տես նկ. , ; τ2 = WTO) 44 - 48 °C է ճնշման դեպքում առավելագույն ջեռուցման բեռների համար ժ - տես նկ. , ; τ2 =ԱՀԿ = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 կգֆ/սմ2):

Այս ստանդարտ էներգիայի բնութագրի հիմքում ընկած փորձարկման տվյալները մշակվել են «Ջրի և ջրի գոլորշու ջերմաֆիզիկական հատկությունների աղյուսակների» միջոցով (M.: Standards Publishing House, 1969): Համաձայն LMZ POT-ի պայմանների, արտադրության ընտրանքից վերադարձված կոնդենսատը 100 ° C ջերմաստիճանում ներմուծվում է հիմնական կոնդենսատային գիծ HDPE No 2-ից հետո: Տիպիկ էներգիայի բնութագրերը կազմելիս ընդունվում է, որ դա ներմուծվել է նույն ջերմաստիճանում անմիջապես դեզերատորի մեջ 0.6 (6 կգֆ/սմ2): LMZ POT-ի պայմանների համաձայն՝ ցանցի ջրի երկաստիճան ջեռուցմամբ և 240 տ/ժ-ից ավելի CSD-ի մուտքի մոտ գոլորշու հոսքի արագությամբ ռեժիմներով (առավելագույն էլեկտրական բեռ՝ ցածր արտադրական հզորությամբ), HDPE No. 4-ն ամբողջությամբ անջատված է։ Ստանդարտ էներգիայի բնութագրերը կազմելիս ընդունվել է, որ երբ հոսքի արագությունը CSD մուտքի մոտ 190 տ/ժ-ից ավելի է, կոնդենսատի մի մասն ուղարկվում է HDPE թիվ 4 շրջանցիկ այնպես, որ դրա ջերմաստիճանը առջևում: դեզերատորի ջերմաստիճանը չի գերազանցում 150 °C: Սա պահանջվում է կոնդենսատի լավ օդազերծում ապահովելու համար:

2. ՏՈՒՐԲՈ ԳՈՐԾԱՐԱՆՈՒՄ ԸՆԴԳՐՎՈՂ ՍԱՐՔԱՎՈՐՄԱՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ.

Տուրբինի հետ մեկտեղ տուրբինային ագրեգատը ներառում է հետևյալ սարքավորումները.

Գեներատոր TVF-120-2 Elektrosila գործարանից ջրածնային սառեցմամբ;

Երկու անցումային կոնդենսատոր 80 KTSS-1 3000 մ2 ընդհանուր մակերեսով, որից 765 մ2 ներկառուցված փնջի բաժինն է;

Չորս ցածր ճնշման ջեռուցիչներ՝ HDPE No1, ներկառուցված կոնդենսատորի մեջ, HDPE No 2 - PN-130-16-9-11, HDPE No 3 և 4 - PN-200-16-7-1;

Մեկ օդազերծիչ 0.6 (6 կգֆ/սմ2);

Երեք բարձր ճնշման ջեռուցիչներ՝ PVD No 5 - PV-425-230-23-1, PVD No. 6 - PV-425-230-35-1, PVD No. 7 - PV-500-230-50;

Երկու շրջանառության պոմպեր 24NDN 5000 մ3/ժ հոսքով և 26 մ ջրի ճնշմամբ։ Արվեստ. յուրաքանչյուրը 500 կՎտ հզորությամբ էլեկտրական շարժիչներով;

Երեք կոնդենսատային պոմպեր KN 80/155, որոնք շարժվում են յուրաքանչյուրը 75 կՎտ հզորությամբ էլեկտրական շարժիչներով (շահագործվող պոմպերի քանակը կախված է գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր);

Երկու հիմնական եռաստիճան էժեկտոր EP-3-701 և մեկ մեկնարկային էժեկտոր EP1-1100-1 (մեկ հիմնական արտանետիչը մշտապես գործում է);

Երկու ցանցային ջրատաքացուցիչ (վերին և ստորին) PSG-1300-3-8-10 յուրաքանչյուրը 1300 մ2 մակերեսով, որոնք նախատեսված են 2300 մ3/ժ ցանցային ջուր անցնելու համար;

KN-KS 80/155 ցանցի ջրատաքացուցիչների չորս կոնդենսատային պոմպեր, որոնք աշխատում են էլեկտրական շարժիչներով, յուրաքանչյուրը 75 կՎտ հզորությամբ (յուրաքանչյուր PSG-ի համար երկու պոմպ);

SE-5000-70-6 առաջին վերելակի մեկ ցանցային պոմպ 500 կՎտ էլեկտրաշարժիչով;

Մեկ ցանցային պոմպ II վերելակ SE-5000-160 1600 կՎտ էլեկտրաշարժիչով:

3. ԽՏԱՑՄԱՆ ՌԵԺԻՄ

Անջատված ճնշման կարգավորիչներով խտացման ռեժիմում ջերմության ընդհանուր համախառն սպառումը և թարմ գոլորշու սպառումը, կախված գեներատորի տերմինալների հզորությունից, արտահայտվում են հավասարումներով.

Կոնդենսատորի մշտական ​​ճնշման դեպքում

ժ - տես նկ. , ; τ2 = 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2);

ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ ( 0 = 15,6 + 2,04Ն T;

Գ 0 = 6,6 + 3,72Ն t + 0.11 ( Նտ - 69,2);

Մշտական ​​հոսքով ( Վ= 8000 մ3/ժ) և ջերմաստիճանը ( տ 1Վ= 20 °C) հովացման ջուր

ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ ( 0 = 13,2 + 2,10Ն T;

Գ 0 = 3,6 + 3,80Ն t + 0,15 ( Նտ - 68,4):

Վերոնշյալ հավասարումները վավեր են 40-ից 80 ՄՎտ հզորության միջակայքում:

Ջերմության և թարմ գոլորշու սպառումը խտացման ռեժիմում տվյալ հզորության համար որոշվում է տվյալ կախվածություններից՝ համապատասխան գծապատկերների համաձայն անհրաժեշտ ուղղումների հետագա ներմուծմամբ: Այս փոփոխությունները հաշվի են առնում գործառնական պայմանների և անվանական պայմանների միջև տարբերությունը (որի համար կազմվել են Տիպիկ բնութագրերը) և ծառայում են բնութագրերի տվյալները գործառնական պայմաններին վերահաշվարկելու համար: Հակադարձ վերահաշվարկի ժամանակ փոփոխությունների նշանները հակադարձվում են։

Փոփոխությունները կարգավորում են ջերմության և թարմ գոլորշու սպառումը մշտական ​​հզորությամբ: Երբ մի քանի պարամետր շեղվում են անվանական արժեքներից, ուղղումները հանրահաշվորեն ամփոփվում են։

4. ՌԵԺԻՄ ԿԱՐԳԱՎՈՐՎԵԼԻ ԸՆՏՐՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐՈՎ

Երբ վերահսկվող արդյունահանումները միացված են, տուրբինային ագրեգատը կարող է աշխատել ջրի ջեռուցման համար միաստիճան և երկաստիճան ջեռուցման սխեմաներով: Հնարավոր է նաև աշխատել առանց ջեռուցման արդյունահանման մեկ արտադրամասով։ Գոլորշի սպառման ռեժիմների համապատասխան բնորոշ դիագրամները և հատուկ ջերմային սպառման կախվածությունը հզորությունից և արտադրական արտադրանքից տրված են Նկ. - և ջերմային սպառումից էլեկտրաէներգիայի հատուկ արտադրությունը Նկ. - .

Ռեժիմի դիագրամները հաշվարկվում են POT LMZ-ի կողմից օգտագործվող սխեմայի համաձայն և ցուցադրվում են երկու դաշտերում: Վերին դաշտը տուրբինի ռեժիմների (Gcal/h) գծապատկերն է՝ մեկ արտադրական արդյունահանմամբ. ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ (ԱՀԿ = 0,12 ՄՊա (1,2 կգֆ/սմ2);

Երբ ջեռուցման բեռը միացված է և այլ անփոփոխ պայմաններ, կա՛մ միայն 28-30 փուլերն են բեռնաթափվում (մեկ ցածր ցանցի ջեռուցիչը միացված է), կա՛մ 26-30 փուլերը (միացված երկու ցանցային ջեռուցիչներով) և տուրբինի հզորությունը նվազում է:

Հզորության կրճատման արժեքը կախված է ջեռուցման բեռից և որոշվում է

Δ Ն Qt = ԿՔՏ,

Որտեղ Կ- տուրբինի հզորության Δ հատուկ փոփոխություն, որը որոշվել է փորձարկման ժամանակ Ն Qt/Δ ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ ( t հավասար է 0,160 ՄՎտ/(Gcal h) միաստիճան ջեռուցմամբ, և 0,183 ՄՎտ/(Gcal h) ցանցի ջրի երկաստիճան տաքացումով (նկ. 31 և 32):

Դրանից բխում է, որ թարմ գոլորշու սպառումը տվյալ հզորությամբ Ն t և երկու (արտադրության և ջեռուցման) ընտրությունը կլինի ըստ վերին լուսանցքհամապատասխանում են ինչ-որ ֆիկտիվ ուժի Ն ft և մեկ արտադրության ընտրություն

Ն ft = Ն t + Δ ՆՔվ.

Դիագրամի ստորին դաշտում թեքված ուղիղ գծերը թույլ են տալիս գրաֆիկորեն որոշել տվյալ տուրբինի հզորության և ջեռուցման բեռի արժեքը. Նֆտ, և ըստ դրա և արտադրության ընտրության՝ թարմ գոլորշու սպառումը։

Հատուկ ջերմային սպառման և ջերմային սպառման հատուկ էլեկտրաէներգիայի արտադրության արժեքները հաշվարկվում են ռեժիմի դիագրամների հաշվարկից վերցված տվյալների հիման վրա:

Հատուկ ջերմային սպառման կախվածության գծապատկերները էներգիայից և արտադրական արտադրանքից հիմնված են նույն նկատառումների վրա, որոնք հիմք են հանդիսանում LMZ POT ռեժիմի դիագրամի համար:

Այս տիպի ժամանակացույցը առաջարկվել է MGP PO Soyuztekhenergo-ի տուրբինային խանութի կողմից (Արդյունաբերական էներգիա, 1978, թիվ 2): Նախընտրելի է գծապատկերային համակարգից 0) ԵՎ ՀԱՏՈՒԿ ( t = 2 = 5 կՊա (0,05 կգֆ/սմ2);(ՆՏ, ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ (տ) տարբեր ժամանակներում ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՄԲՈՂՋԱԿԱՆ ( n = const, քանի որ այն ավելի հարմար է օգտագործել: Ոչ սկզբունքային պատճառներով հատուկ ջերմային սպառման գրաֆիկները կազմված են առանց ավելի ցածր դաշտի. դրանց կիրառման մեթոդաբանությունը բացատրվում է օրինակներով։

Տիպիկ բնութագիրը չի պարունակում տվյալներ, որոնք բնութագրում են ցանցի ջրի եռաստիճան ջեռուցման ռեժիմը, քանի որ փորձարկման ժամանակահատվածում այս ռեժիմը չի յուրացվել որևէ տեղ այս տեսակի կայանքներում:

Պարամետրերի շեղումների ազդեցությունը ընդունվածներից Տիպիկ բնութագրերը որպես անվանական հաշվարկելիս հաշվի է առնվում երկու եղանակով.

ա) պարամետրեր, որոնք չեն ազդում կաթսայում ջերմության սպառման և սպառողին ջերմամատակարարման վրա մշտական ​​զանգվածային հոսքի արագությամբ. Գ 0, Գ n և Գտ, - նշված լիազորությունների մեջ փոփոխություններ մտցնելով Ն T( Ն t + ԿՔՏ)

Ըստ այս շտկված հզորության՝ համաձայն Նկ. - որոշվում է թարմ գոլորշու սպառումը, կոնկրետ սպառումջերմության և ընդհանուր ջերմության սպառումը;

բ) ուղղումներ համար ժ - տես նկ. , ; τ2 = 0, տ 0 և ժ - տես նկ. , ; τ2 = n-ը ավելացվում է թարմ գոլորշու սպառման և ընդհանուր ջերմության սպառման մեջ վերը նշված փոփոխությունները կատարելուց հետո հայտնաբերվածներին, որից հետո թարմ գոլորշու սպառումը և ջերմային սպառումը (ընդհանուր և հատուկ) հաշվարկվում են տվյալ պայմանների համար:

Կենդանի գոլորշու ճնշման ուղղման կորերի տվյալները հաշվարկվում են՝ օգտագործելով փորձարկման արդյունքները. բոլոր այլ ուղղման կորերը հիմնված են LMZ POT տվյալների վրա:

5. ՀԱՏՈՒԿ ՋԵՐՄԱՍՊԱՌՄԱՆ, ԹԱՐՄ ԳՈԼՈՐՇԻ ՍՊԱՌՄԱՆ ԵՎ ՀԱՏՈՒԿ ՋԵՌՈՒՑՄԱՆ ԱՇԽԱՏԱՆՔՆԵՐԻ ՈՐՈՇՄԱՆ ՕՐԻՆՆԵՐ.

Օրինակ 1. Ընտրանքներում անջատված ճնշման կարգավորիչներով խտացման ռեժիմ:

Տրված է. Ն t = 70 ՄՎտ; ժ - տես նկ. , ; τ2 = 0 = 12,5 (125 կգ/սմ2); տ 0 = 550 °C; Ռ 2 = 8 կՊա (0,08 կգֆ/սմ2); Գփոս = 0,93 Գ 0; Δ տ PVD տՓիթ - տ npit = -7 °C:

Պահանջվում է տվյալ պայմաններում որոշել ջերմության ընդհանուր և հատուկ համախառն սպառումը և թարմ գոլորշու սպառումը:

Հաջորդականությունը և արդյունքները տրված են աղյուսակում: .

Աղյուսակ P1

NTO Գ* Ճնշումները ChSND ընտրանքներում և կոնդենսատի ջերմաստիճանը HDPE-ում կարող են որոշվել խտացման ռեժիմի գրաֆիկներից՝ կախված Գ ChSDin, հարաբերակցությամբ Գ 0 = 0,83.

CHSDin/

Ցածր ճնշման ռոտորի առաջին տասը սկավառակները կեղծված են լիսեռի հետ միասին, մնացած երեք սկավառակները տեղադրված են:

HPC և LPC ռոտորները կոշտորեն կապված են միմյանց հետ՝ օգտագործելով ռոտորների հետ միասին կեղծված եզրեր: LPC-ի և TVF-120-2 տիպի գեներատորի ռոտորները միացված են կոշտ միացմամբ:

Տուրբինային գոլորշու բաշխումը վարդակ է: Թարմ գոլորշին մատակարարվում է առանձին վարդակ տուփի մեջ, որի մեջ տեղադրված է ավտոմատ կափարիչ, որտեղից գոլորշին հոսում է շրջանցող խողովակներով դեպի տուրբինի կառավարման փականներ:

HPC-ից դուրս գալուց հետո գոլորշու մի մասը գնում է վերահսկվող արտադրական արդյունահանում, մնացածն ուղարկվում է LPC:

Ջեռուցման արդյունահանումը կատարվում է համապատասխան LPC խցիկներից:

Տուրբինի ամրացման կետը գտնվում է գեներատորի կողմում գտնվող տուրբինի շրջանակի վրա, և միավորը ընդլայնվում է դեպի առջևի առանցքակալը:

Տաքացման ժամանակը նվազեցնելու և գործարկման պայմանները բարելավելու համար տրամադրվում են եզրերի և գամասեղների գոլորշու ջեռուցում և HPC-ի առջևի կնիքի կենդանի գոլորշու մատակարարումը:

Տուրբինը հագեցած է լիսեռի շրջադարձային սարքով, որը պտտում է ագրեգատի առանցքի գիծը 0,0067 հաճախականությամբ:

Տուրբինի շեղբերի ապարատը նախագծված և կազմաձևված է 50 Հց ցանցային հաճախականությամբ աշխատելու համար, որը համապատասխանում է ռոտորի պտույտին 50: Տուրբինի երկարաժամկետ շահագործումը թույլատրվում է 49-ից մինչև 50,5 Հց ցանցի հաճախականությամբ:

Տուրբինային միավորի հիմքի բարձրությունը խտացնող սենյակի հատակի մակարդակից մինչև տուրբինային սենյակի հատակի մակարդակը 8 մ է:

2.1 PT–80/100–130/13 տուրբինի ջերմային միացման սխեմայի նկարագրությունը

Կոնդենսացիոն սարքը ներառում է կոնդենսատոր խումբ, օդի հեռացման սարք, կոնդենսատ և շրջանառության պոմպեր, էժեկտոր շրջանառության համակարգ, ջրի զտիչներ, խողովակաշարեր՝ անհրաժեշտ կցամասերով։

Կոնդենսատորների խումբը բաղկացած է մեկ կոնդենսատորից՝ ներկառուցված ափով՝ 3000 մ² ընդհանուր հովացման մակերեսով և նախատեսված է այնտեղ մտնող գոլորշու խտացման, տուրբինի արտանետվող խողովակում վակուում ստեղծելու և կոնդենսատը պահպանելու համար, ինչպես նաև՝ օգտագործեք կոնդենսատոր մտնող գոլորշու ջերմությունը գործառնական ռեժիմներում՝ ներկառուցված փաթեթում դիմահարդարման ջրի տաքացման ջերմային գրաֆիկի համաձայն:

Կոնդենսատորն ունի գոլորշու մասի մեջ ներկառուցված հատուկ խցիկ, որի մեջ տեղադրված է թիվ 1 HDPE հատվածը։ Մնացած HDPE-ները տեղադրվում են առանձին խմբի կողմից:

Վերականգնող միավորը նախատեսված է սնուցող ջուրը տաքացնելու գոլորշու միջոցով, որը վերցված է տուրբինի չկարգավորվող ելքերից և ունի LPH-ի չորս աստիճան, HPH-ի երեք փուլ և օդազերծիչ: Բոլոր ջեռուցիչները մակերեսային են:

5,6 և 7 HPH համարները ուղղահայաց դիզայն ունեն՝ ներկառուցված ջեռուցիչներով և ջրահեռացման հովացուցիչներով: PVD-ները հագեցած են խմբային պաշտպանությամբ, որը բաղկացած է ավտոմատ վարդակից և ստուգիչ փականներջրի մուտքի և ելքի մոտ՝ էլեկտրամագնիսով ավտոմատ փական, ջեռուցիչները գործարկելու և անջատելու խողովակաշար։

HDPE-ն և HDPE-ն (բացառությամբ HDPE No 1-ի) հագեցած են կոնդենսատի հեռացման հսկիչ փականներով, որոնք վերահսկվում են էլեկտրոնային կարգավորիչներով:

Ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատի արտահոսքը տաքացուցիչներից կասկադային է: HDPE No 2-ից կոնդենսատը դուրս է մղվում արտահոսքի պոմպով:

Ջեռուցման ցանցի ջրի տեղադրումը ներառում է երկու ցանցային ջեռուցիչներ, կոնդենսատ և ցանցային պոմպեր: Յուրաքանչյուր ջեռուցիչ 1300 մ² ջերմափոխանակիչ մակերեսով գոլորշու ջրի հորիզոնական ջերմափոխանակիչ է, որը ձևավորվում է ուղիղ փողային խողովակներ, երկու կողմերից բռնկված խողովակի թերթիկների մեջ:

3 Կայանի ջերմային շղթայի համար օժանդակ սարքավորումների ընտրություն

3.1 Տուրբինի հետ մատակարարվող սարքավորումներ

Որովհետեւ Նախագծված կայանին տուրբինի հետ միասին մատակարարվում են կոնդենսատորը, հիմնական արտանետիչը, ցածր և բարձր ճնշման ջեռուցիչները, այնուհետև կայանում տեղադրելու համար օգտագործվում են.

ա) կոնդենսատոր տիպ 80-KTSST-1 երեք կտորի չափով, մեկական յուրաքանչյուր տուրբինի համար.

բ) EP-3-700-1 հիմնական արտանետիչ տիպը վեց կտորի չափով, երկուական յուրաքանչյուր տուրբինի համար.

գ) ցածր ճնշման ջեռուցիչներ PN-130-16-10-II (PND No. 2) և PN-200-16-4-I (PND No. 3,4) տիպի.

դ) PV-450-230-25 (PVD No. 1), PV-450-230-35 (PVD No. 2) և PV-450-230-50 (PVD No. 3) տիպի բարձր ճնշման տաքացուցիչներ.

Ցուցադրված սարքավորումների բնութագրերն ամփոփված են 2, 3, 4, 5 աղյուսակներում:

Աղյուսակ 2 - կոնդենսատորի բնութագրերը

Աղյուսակ 3 - հիմնական կոնդենսատորի արտանետիչի բնութագրերը

• Ուսուցողական

Առաջին մասի նախաբան

Գոլորշի տուրբինների մոդելավորումը մեր երկրում հարյուրավոր մարդկանց ամենօրյա խնդիրն է: Խոսքի փոխարեն մոդելընդունված է ասել հոսքի բնութագրիչ. Գոլորշի տուրբինների հոսքի բնութագրերը օգտագործվում են այնպիսի խնդիրների լուծման համար, ինչպիսիք են ջերմային էլեկտրակայանների կողմից արտադրվող էլեկտրաէներգիայի և ջերմության համար համարժեք վառելիքի հատուկ սպառման հաշվարկը. CHP-ի շահագործման օպտիմիզացում; CHP-ի ռեժիմների պլանավորում և պահպանում:

Մշակված է իմ կողմից սպառման նոր բնութագրեր գոլորշու տուրբին — գոլորշու տուրբինի գծային հոսքի բնութագրիչ: Մշակված հոսքի բնութագիրը հարմար և արդյունավետ է այս խնդիրների լուծման համար: Սակայն այս պահին այն նկարագրված է միայն երկուսով գիտական ​​աշխատություններ:

1. Ռուսաստանում էլեկտրաէներգիայի և հզորության մեծածախ շուկայի պայմաններում ջերմաէլեկտրակայանների շահագործման օպտիմիզացում.
2. Համակցված արտադրության ռեժիմում մատակարարվող էլեկտրական և ջերմային էներգիայի համար ջերմային կայաններից համարժեք վառելիքի հատուկ սպառումը որոշելու հաշվողական մեթոդներ:

Եվ հիմա իմ բլոգում ես կցանկանայի.

• նախ պարզ և մատչելի լեզվով պատասխանեք հոսքի նոր բնութագրի վերաբերյալ հիմնական հարցերին (տե՛ս շոգետուրբինի գծային հոսքի բնութագրիչ. Մաս 1. Հիմնական հարցեր);
• երկրորդ, բերեք հոսքի նոր բնութագրիչի կառուցման օրինակ, որը կօգնի հասկանալ ինչպես կառուցման մեթոդը, այնպես էլ բնութագրիչի հատկությունները (տես ստորև);
• երրորդ՝ հերքել երկու հայտնի պնդումները գոլորշու տուրբինի շահագործման ռեժիմների վերաբերյալ (տե՛ս Գոլորշի տուրբինի գծային հոսքի բնութագիրը. Մաս 3. Գոլորշի տուրբինի աշխատանքի մասին առասպելների ոչնչացում):

1. Սկզբնական տվյալներ

Գծային հոսքի բնութագրիչի կառուցման սկզբնական տվյալները կարող են լինել

1. փաստացի հզորության արժեքները Q 0, N, Q p, Q t, որոնք չափվում են շոգետուրբինի շահագործման ընթացքում,
2. nomograms q t համախառն կարգավորող և տեխնիկական փաստաթղթերից:

Այն դեպքերում, երբ Q 0, N, Q p, Q t իրական արժեքները հասանելի չեն, կարող են մշակվել q t համախառն նոմոգրամները: Սրանք էլ իրենց հերթին ստացվել են չափումների հիման վրա։ Կարդացեք ավելին տուրբինի փորձարկման մասին V.M. և այլն։ Էներգահամակարգի ռեժիմների օպտիմալացման մեթոդներ.

2. Գծային հոսքի բնութագրիչի կառուցման ալգորիթմ

Շինարարության ալգորիթմը բաղկացած է երեք քայլից.

1. Նոմոգրամների կամ չափումների արդյունքների թարգմանությունը աղյուսակային տեսքով:
2. Գոլորշի տուրբինին բնորոշ հոսքի գծայինացում:
3. Գոլորշի տուրբինի շահագործման կառավարման տիրույթի սահմանների որոշում.

q t gross նոմոգրամների հետ աշխատելիս առաջին քայլն իրականացվում է արագ։ Այս տեսակի աշխատանքը կոչվում է թվայնացում(թվայնացում): Ընթացիկ օրինակի համար 9 նոմոգրամի թվայնացումը ինձ տևեց մոտ 40 րոպե:

Երկրորդ և երրորդ քայլերը պահանջում են մաթեմատիկական փաթեթների օգտագործում: Ես սիրում և օգտագործում եմ MATLAB-ը երկար տարիներ: Գծային հոսքի բնութագրիչ կառուցելու իմ օրինակը հենց դրանում է արված: Օրինակը կարելի է ներբեռնել հղումից, գործարկել և ինքնուրույն հասկանալ հոսքի գծային բնութագրիչի կառուցման մեթոդը։

Քննարկվող տուրբինի հոսքի բնութագրիչը գծագրվել է ռեժիմի պարամետրերի հետևյալ ֆիքսված արժեքների համար.

• միաստիճան աշխատանքային ռեժիմ,
• միջին ճնշման գոլորշու ճնշում = 13 կգ/սմ2,
• ցածր ճնշման գոլորշու ճնշում = 1 կգֆ/սմ2:

1) Հատուկ սպառման նոմոգրամներ q t համախառնէլեկտրաէներգիայի արտադրության համար (նշված կարմիր կետերը թվայնացվում և փոխանցվում են աղյուսակին).

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png:

2) Թվայնացման արդյունք(յուրաքանչյուր csv ֆայլ ունի համապատասխան png ֆայլ):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) MATLAB սցենարհաշվարկներով և գրաֆիկներով.

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Նոմոգրամների թվայնացման արդյունքը և գծային հոսքի բնութագրիչի կառուցման արդյունքըաղյուսակային ձևով.

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Քայլ 1. Նոմոգրամների կամ չափումների արդյունքների թարգմանությունը աղյուսակային տեսքով

1. Սկզբնական տվյալների մշակում

Մեր օրինակի նախնական տվյալները նոմոգրամներ են q t համախառն:

Տեղափոխելու համար թվային տեսքանհրաժեշտ են բազմաթիվ նոմոգրամներ հատուկ գործիք. Այս նպատակների համար ես բազմիցս օգտագործել եմ վեբ հավելվածը։ Հավելվածը պարզ է և հարմար, բայց չունի բավարար ճկունություն՝ գործընթացը ավտոմատացնելու համար: Աշխատանքի մի մասը պետք է կատարվի ձեռքով:

Այս քայլում կարևոր է թվայնացնել նոմոգրամների ծայրահեղ կետերը, որոնք սահմանում են շոգետուրբինի կառավարման տիրույթի սահմանները:

Աշխատանքը բաղկացած էր հավելվածի միջոցով յուրաքանչյուր png ֆայլում հոսքի բնութագրիչ կետերի նշումից, ստացված csv-ի ներբեռնումից և բոլոր տվյալները մեկ աղյուսակում հավաքելուց: Թվայնացման արդյունքը կարելի է գտնել PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx ֆայլում, թերթ «PT-80», աղյուսակ «Սկզբնական տվյալներ»:

2. Չափման միավորների փոխարկումը հզորության միավորների

$$ցուցադրել$$\սկիզբ (հավասարում) Q_0 = \frac (q_T \cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \qquad (1) \վերջ (հավասարում)$$ցուցադրել$$

Ստացված «Սկզբնական տվյալներ (հզորության միավորներ)» աղյուսակը ալգորիթմի առաջին քայլի արդյունքն է:

Քայլ 2. Շոգետուրբինի հոսքի բնութագրի գծայինացում

1. MATLAB-ի աշխատանքի ստուգում

Այս քայլում դուք պետք է տեղադրեք և բացեք MATLAB տարբերակը 7.3-ից ոչ ցածր (սա հին տարբերակ, ընթացիկ 8.0): MATLAB-ում բացեք PT_80_linear_characteristic_curve.m ֆայլը, գործարկեք այն և համոզվեք, որ այն աշխատում է: Ամեն ինչ ճիշտ է աշխատում, եթե սցենարը գործարկելուց հետո հրամանի տողդուք տեսաք հետևյալ հաղորդագրությունը.

Եթե ​​ունեք սխալներ, պարզեք, թե ինչպես դրանք ուղղել ինքներդ:

2. Հաշվարկներ

Բոլոր հաշվարկներն իրականացվում են PT_80_linear_characteristic_curve.m ֆայլում: Դիտարկենք մաս-մաս:

1) Նշեք սկզբնական ֆայլի անվանումը, թերթիկը, նախորդ քայլում ստացված «Սկզբնական տվյալներ (հզորության միավորներ)» աղյուսակը պարունակող բջիջների տիրույթը:

2) Մենք հաշվարկում ենք նախնական տվյալները MATLAB-ում:

Մենք օգտագործում ենք Qm փոփոխականը միջին ճնշման գոլորշու հոսքի համար Q p, ինդեքս մ-ից միջին- միջին; Նմանապես մենք օգտագործում ենք Ql փոփոխականը ցածր ճնշման գոլորշու հոսքի Qn, ինդեքս լ-ից ցածր- կարճ.

3) Որոշենք α i գործակիցները:

Հիշենք հոսքի բնութագրերի ընդհանուր բանաձևը

$$ցուցադրել$$\սկիզբ(հավասարում) Q_0 = f(N, Q_P, Q_T) \qquad (2) \վերջ (հավասարում)$$ցուցադրել$$

և նշեք անկախ (x_նիշ) և կախյալ (y_նիշ) փոփոխականները:

Եթե ​​դուք չեք հասկանում, թե ինչու է x_նիշ մատրիցում միավոր վեկտոր (վերջին սյունակ), ապա կարդացեք գծային ռեգրեսիայի նյութերը: Ռեգրեսիոն վերլուծության թեմայով խորհուրդ եմ տալիս գիրքը Draper N., Smith H. Կիրառական ռեգրեսիոն վերլուծություն. New York: Wiley, In press, 1981. 693 p. (հասանելի է ռուսերեն):

Շոգետուրբինին բնորոշ գծային հոսքի հավասարումը

$$ցուցադրել$$\սկիզբ(հավասարում) Q_0 = \alpha_N \cdot N + \alpha_P \cdot Q_P + \alpha_T \cdot Q_T + \alpha_0 \qquad (3) \վերջ (հավասարում)$$ցուցադրել$$

բազմակի գծային ռեգրեսիայի մոդել է: Մենք կորոշենք α i գործակիցները՝ օգտագործելով «Քաղաքակրթության մեծ օգուտ»- նվազագույն քառակուսիների մեթոդ: Առանձին-առանձին ես նշում եմ, որ նվազագույն քառակուսիների մեթոդը մշակվել է Գաուսի կողմից 1795 թվականին:

MATLAB-ում դա արվում է մեկ տողով։

A փոփոխականը պարունակում է անհրաժեշտ գործակիցները (տես MATLAB հրամանի տողում գտնվող հաղորդագրությունը):

Այսպիսով, PT-80 գոլորշու տուրբինի ստացված գծային հոսքի բնութագրիչն ունի ձև.

$$ցուցադրել$$\սկիզբ(հավասարում) Q_0 = 2,317 \cdot N + 0,621 \cdot Q_P + 0,255 \cdot Q_T + 33,874 \qquad (4) \վերջ (հավասարում)$$ցուցադրել $$

4) Եկեք գնահատենք ստացված հոսքի բնութագրիչի գծայինացման սխալը:

Գծայինացման սխալը 0,57% է(տես հաղորդագրությունը MATLAB հրամանի տողում):

Գոլորշի տուրբինի գծային հոսքի բնութագրիչի օգտագործման հեշտությունը գնահատելու համար մենք կլուծենք բարձր ճնշման գոլորշու Q 0 հոսքի արագության հաշվարկման խնդիրը N, Q p, Q t հայտնի բեռնվածքի համար:

Թող N = 82,3 ՄՎտ, Q p = 55,5 ՄՎտ, Q t = 62,4 ՄՎտ, ապա

$$ցուցադրել $$\սկիզբ (հավասարում) Q_0 = 2.317 \cdot 82.3 + 0.621 \cdot 55.5 + 0.255 \cdot 62.4 + 33.874 = 274.9 \q քառակուսի (5) \վերջ ($$հավասարում)$$

Հիշեցնեմ, որ միջին հաշվարկի սխալը 0,57% է։

Վերադառնանք հարցին. ինչու՞ է շոգետուրբինի գծային հոսքի բնութագրիչն սկզբունքորեն ավելի հարմար, քան հատուկ սպառման նոմոգրամները՝ համախառն էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար: Գործնականում հիմնարար տարբերությունը հասկանալու համար լուծեք երկու խնդիր.

1. Հաշվեք Q 0 արժեքը նշված ճշգրտությամբ՝ օգտագործելով նոմոգրամները և ձեր աչքերը:
2. Ավտոմատացրեք Q 0-ի հաշվարկման գործընթացը՝ օգտագործելով նոմոգրամներ:

Ակնհայտ է, որ առաջին խնդրի դեպքում q t-ի համախառն արժեքները աչքով որոշելը հղի է կոպիտ սխալներով:

Երկրորդ խնդիրը դժվար է ավտոմատացնել: Քանի որ q t համախառն արժեքները ոչ գծային են, ապա նման ավտոմատացման համար թվայնացված կետերի թիվը տասնյակ անգամ ավելի է, քան ներկայիս օրինակում։ Միայն թվայնացումը բավարար չէ, անհրաժեշտ է նաև իրականացնել ալգորիթմ ինտերպոլացիա(գտնել արժեքներ կետերի միջև) ոչ գծային համախառն արժեքներ:

Քայլ 3. Գոլորշի տուրբինի կառավարման տիրույթի սահմանների որոշում

1. Հաշվարկներ

Կարգավորման միջակայքը հաշվարկելու համար մենք կօգտագործենք մեկ այլ «Քաղաքակրթության օրհնություն»— ուռուցիկ կորպուսի մեթոդ, ուռուցիկ կորպուս։

MATLAB-ում դա արվում է հետևյալ կերպ.

Convhull() մեթոդը սահմանում է ճշգրտման տիրույթի սահմանային կետերը, որը նշված է N, Qm, Ql փոփոխականների արժեքներով: indexCH փոփոխականը պարունակում է եռանկյունների գագաթները, որոնք կառուցված են Դելոնեի եռանկյունաձևման միջոցով: regRange փոփոխականը պարունակում է ճշգրտման տիրույթի սահմանային կետերը. փոփոխական regRangeQ0 - բարձր ճնշման գոլորշու հոսքի արագություն կառավարման տիրույթի սահմանային կետերի համար:

Հաշվարկների արդյունքը կարելի է գտնել PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx ֆայլում, «PT-80-արդյունք» թերթիկում, «Կարգավորման տիրույթի սահմանները» աղյուսակում:

Կառուցվել է գծային հոսքի բնութագիրը: Այն ներկայացնում է բանաձեւ և 37 կետեր, որոնք սահմանում են համապատասխան աղյուսակի ճշգրտման տիրույթի սահմանները (ծրարը):

2. Ստուգեք

Q 0-ի հաշվարկման գործընթացները ավտոմատացնելիս անհրաժեշտ է ստուգել, ​​թե արդյոք N, Q p, Q t արժեքներով որոշակի կետ գտնվում է ճշգրտման միջակայքի ներսում, թե դրանից դուրս (ռեժիմը տեխնիկապես հնարավոր չէ): MATLAB-ում դա կարելի է անել հետևյալ կերպ.

Մենք սահմանում ենք N, Q p, Q t արժեքները, որոնք ցանկանում ենք ստուգել:

Եկեք ստուգենք.

Ստուգումն իրականացվում է երկու քայլով.

• in1 փոփոխականը ցույց է տալիս, թե արդյոք N, Q p-ի արժեքներն ընկել են N, Q p առանցքների վրա կեղևի նախագծման ներսում.
• Նմանապես, in2 փոփոխականը ցույց է տալիս, թե արդյոք Q p, Q t արժեքները ընկել են պատի նախագծման ներսում Q p, Q t առանցքների վրա:

Եթե ​​երկու փոփոխականները հավասար են 1-ի (ճշմարիտ), ապա ցանկալի կետը գտնվում է կեղևի ներսում, որը սահմանում է գոլորշու տուրբինի կառավարման տիրույթը:

Ստացված շոգետուրբինի գծային հոսքի բնութագրի նկարազարդում

Մեծ մասը «Քաղաքակրթության առատաձեռն օգուտները»մենք պետք է պատկերացնենք հաշվարկի արդյունքները:

Նախ պետք է ասենք, որ այն տարածությունը, որում մենք կառուցում ենք գրաֆիկներ, այսինքն՝ x - N, y - Q t, z - Q 0, w - Q p առանցքներով տարածությունը կոչվում է. ռեժիմի տարածք(տես ՋԷԿ-երի շահագործման օպտիմիզացում Ռուսաստանում էլեկտրաէներգիայի և հզորության մեծածախ շուկայի պայմաններում.

) Այս տարածության յուրաքանչյուր կետ որոշում է գոլորշու տուրբինի որոշակի աշխատանքային ռեժիմ: Ռեժիմը կարող է լինել

• տեխնիկապես հնարավոր է, եթե կետը գտնվում է կեղևի ներսում, որը սահմանում է ճշգրտման տիրույթը,
• տեխնիկապես անիրագործելի է, եթե կետը գտնվում է այս պատյանից դուրս:

Եթե ​​խոսենք գոլորշու տուրբինի խտացման ռեժիմի մասին (Q p = 0, Q t = 0), ապա. գծային հոսքի բնութագրիչներկայացնում է ուղիղ հատված. Եթե ​​մենք խոսում ենք T-տիպի տուրբինի մասին, ապա գծային հոսքի բնութագրիչն է հարթ բազմանկյուն եռաչափ ռեժիմի տարածության մեջ x – N, y – Q t, z – Q 0 առանցքներով, ինչը հեշտ է պատկերացնել: PT տիպի տուրբինի համար վիզուալիզացիան ամենաբարդն է, քանի որ նման տուրբինի գծային հոսքի բնութագրիչը ներկայացնում է. հարթ բազմանկյուն քառաչափ տարածության մեջ(բացատրությունների և օրինակների համար տե՛ս «ՋԷԿ-երի շահագործման օպտիմիզացում ռուսական էլեկտրաէներգիայի և հզորության մեծածախ շուկայի պայմաններում», բաժին. Տուրբինի հոսքի բնութագրերի գծայինացում).

1. Ստացված գծային հոսքի բնութագրիչ շոգետուրբինի նկարազարդումը

Եկեք կառուցենք «Սկզբնական տվյալներ (հզորության միավորներ)» աղյուսակի արժեքները ռեժիմի տարածքում:

Բրինձ. 3. Ռեժիմի տարածության մեջ հոսքի բնութագրիչի սկզբնական կետերը x – N, y – Q t, z – Q 0 առանցքներով.

Քանի որ մենք չենք կարող կառուցել կախվածություն քառաչափ տարածության մեջ, մենք դեռ չենք հասել քաղաքակրթության նման օգուտի, մենք գործում ենք Q n արժեքներով հետևյալ կերպ. 4) (տե՛ս MATLAB-ում գրաֆիկների կառուցման կոդը):

Եկեք ֆիքսենք Q p = 40 ՄՎտ արժեքը և կառուցենք մեկնարկային կետերը և գծային հոսքի բնութագիրը:

Բրինձ. 4. Հոսքի բնութագրի սկզբնական կետերը (կապույտ կետեր), գծային հոսքի բնութագրիչը (կանաչ հարթ բազմանկյուն)

Վերադառնանք գծային հոսքի բնութագրիչի (4) համար ստացված բանաձեւին։ Եթե ​​մենք ֆիքսենք Q p = 40 ՄՎտ ՄՎտ, ապա բանաձեւը նման կլինի

$$ցուցադրել$$\սկիզբ (հավասարում) Q_0 = 2,317 \cdot N + 0,255 \cdot Q_T + 58,714 \qquad (6) \վերջ (հավասարում)$$ցուցադրել $$

Այս մոդելը սահմանում է հարթ բազմանկյուն եռաչափ տարածության մեջ x – N, y – Q t, z – Q 0 առանցքներով T տիպի տուրբինի անալոգիայի միջոցով (որը տեսնում ենք նկ. 4-ում):

Շատ տարիներ առաջ, երբ մշակվում էին q t gross-ի նոմոգրամները, սկզբնական տվյալների վերլուծության փուլում թույլ տրվեց հիմնարար սխալ։ Նվազագույն քառակուսիների մեթոդի կիրառման և շոգետուրբինի համար բնորոշ հոսքի գծային կառուցման փոխարեն, ինչ-ինչ անհայտ պատճառով, պարզունակ հաշվարկ է արվել.

$$ցուցադրել$$\սկիզբ(հավասարում) Q_0(N) = Q_e = Q_0 - Q_T - Q_P \qquad (7) \վերջ (հավասարում)$$ցուցադրել$$

Մենք հանեցինք գոլորշու սպառումը Q t, Q p բարձր ճնշման գոլորշու սպառումից Q 0 և ստացված տարբերությունը վերագրեցինք Q 0 (N) = Q e էլեկտրաէներգիայի արտադրությանը: Ստացված Q 0 (N) = Q e արժեքը բաժանվեց N-ի և վերածվեց կկալ/կՎտժ-ի՝ ստանալով հատուկ սպառումը q t համախառն: Այս հաշվարկը չի համապատասխանում թերմոդինամիկայի օրենքներին:

Հարգելի ընթերցողներ, գուցե գիտե՞ք անհայտ պատճառը։ Կիսվիր դրանով!

2. Գոլորշի տուրբինի ճշգրտման տիրույթի նկարազարդում

Դիտարկենք ռեժիմի տարածքում ճշգրտման տիրույթի կեղևը: Դրա կառուցման մեկնարկային կետերը ներկայացված են Նկ. 5. Սրանք նույն կետերն են, որոնք մենք տեսնում ենք Նկ. 3, սակայն Q 0 պարամետրն այժմ բացառված է:

Բրինձ. 5. Ռեժիմի տարածության մեջ հոսքի բնութագրիչի սկզբնական կետերը x – N, y – Q p, z – Q t առանցքներով.

Շատ կետեր Նկ. 5-ը ուռուցիկ է: Օգտագործելով convexhull() ֆունկցիան՝ մենք բացահայտել ենք այն կետերը, որոնք սահմանում են այս հավաքածուի արտաքին շերտը:

Դելոնեի եռանկյունավորում(կապակցված եռանկյունների մի շարք) թույլ է տալիս մեզ կառուցել կառավարման տիրույթի ծրարը: Եռանկյունների գագաթները մեր դիտարկած PT-80 գոլորշու տուրբինի կառավարման տիրույթի սահմանային արժեքներն են:

Բրինձ. 6. Կարգավորման տիրույթի պատյան, որը ներկայացված է բազմաթիվ եռանկյուններով

Երբ մենք ստուգում էինք որոշակի կետ՝ ճշգրտման միջակայքում ընկնելու համար, մենք ստուգում էինք՝ այդ կետը գտնվում է ստացված պատյանի ներսում, թե դրսում:

Վերևում ներկայացված բոլոր գրաֆիկները կառուցվել են MATLAB-ի միջոցով (տե՛ս PT_80_linear_characteristic_curve.m):

Խոստումնալից խնդիրներ՝ կապված գոլորշու տուրբինի աշխատանքի վերլուծության հետ՝ օգտագործելով գծային հոսքի բնութագրերը

Եթե ​​դուք դիպլոմով կամ ատենախոսությամբ եք զբաղվում, կարող եմ ձեզ առաջարկել մի քանի առաջադրանքներ, որոնց գիտական ​​նորույթը հեշտությամբ կարող եք ապացուցել ողջ աշխարհին։ Բացի այդ, դուք հիանալի և օգտակար աշխատանք կկատարեք։

Խնդիր 1

Ցույց տվեք, թե ինչպես է փոխվում հարթ բազմանկյունը, երբ փոխվում է ցածր ճնշման գոլորշիների ճնշումը Qt:

Խնդիր 2

Ցույց տվեք, թե ինչպես է փոխվում հարթ բազմանկյունը, երբ փոխվում է ճնշումը կոնդենսատորում:

Խնդիր 3

Ստուգեք, թե արդյոք գծային հոսքի բնութագրիչի գործակիցները կարող են ներկայացվել որպես լրացուցիչ ռեժիմի պարամետրերի գործառույթներ, մասնավորապես.

$$ցուցադրել$$\սկիզբ (հավասարում) \alpha_N = f(p_(0),...); \\ \ալֆա_P = f(p_(P),...); \\ \ալֆա_T = f(p_(T),...); \\ \ալֆա_0 = f(p_(2),...): \վերջ (հավասարում)$$ցուցադրել$$

Այստեղ p 0-ը բարձր ճնշման գոլորշու ճնշումն է, p p-ը միջին ճնշման գոլորշու ճնշումն է, p t-ը ցածր ճնշման գոլորշու ճնշումն է, p 2-ը արտանետվող գոլորշու ճնշումն է կոնդենսատորում, բոլոր միավորները kgf/cm2 են:

Արդյունքը հիմնավորեք.

Հղումներ

Չուչուևա Ի.Ա., Ինկինա Ն.Է. ՋԷԿ-երի շահագործման օպտիմիզացում Ռուսաստանում էլեկտրաէներգիայի և էլեկտրաէներգիայի մեծածախ շուկայի պայմաններում // Գիտություն և կրթություն. MSTU im. Ն.Է. Բաուման. 2015. No 8. P. 195-238.

• Բաժին 1. Ռուսաստանում ջերմային էլեկտրակայանների շահագործման օպտիմալացման խնդրի իմաստալից ձևակերպում
• Բաժին 2. Տուրբինի հոսքի բնութագրերի գծայինացում

Կոգեներացիայի գոլորշու տուրբին PT-80/100-130/13 արդյունաբերական և ջեռուցման գոլորշու արդյունահանմամբ նախատեսված է ուղղակի շարժիչի համար էլեկտրական գեներատոր TVF-120-2 պտտման արագությամբ 50 ռ/վ և ջերմամատակարարում արտադրության և ջեռուցման կարիքների համար:

Տուրբինի հիմնական պարամետրերի անվանական արժեքները տրված են ստորև:

Հզորությունը, ՄՎտ

անվանական 80

առավելագույնը 100

Steam-ի վարկանիշները

ճնշում, ՄՊա 12,8

ջերմաստիճան, 0 C 555

Արտադրական կարիքների համար արդյունահանվող գոլորշու սպառում, տ/ժ

անվանական 185

առավելագույնը 300

Գոլորշի ճնշման փոփոխության սահմանները կարգավորվող ջեռուցման վարդակից, ՄՊա

վերին 0,049-0,245

ցածր 0,029-0,098

Արտադրության ընտրության ճնշում 1.28

Ջրի ջերմաստիճանը, 0 C

սննդարար 249

սառեցում 20

Սառեցման ջրի ծախս, տ/ժ 8000

Տուրբինն ունի հետևյալ կարգավորվող գոլորշու արդյունահանումը.

արտադրություն բացարձակ ճնշմամբ (1,275 0,29) ՄՊա և երկու ջեռուցման արդյունահանում - վերին բացարձակ ճնշմամբ 0,049-0,245 ՄՊա և ստորին 0,029-0,098 ՄՊա ճնշմամբ: Ջեռուցման արյունահոսության ճնշումը կարգավորվում է մեկ հսկիչ դիֆրագմայի միջոցով, որը տեղադրված է վերին ջեռուցման արյունահոսության պալատում: Ջեռուցման վարդակներում կարգավորվող ճնշումը պահպանվում է. վերին վարդակում, երբ երկու ջեռուցման վարդակները միացված են, ստորին վարդակից, երբ միացված է մեկ ստորին ջեռուցման վարդակից: Ցանցային ջուրը պետք է անցնի ջեռուցման ստորին և վերին փուլերի ցանցային ջեռուցիչներով հաջորդաբար և հավասար քանակությամբ: Ցանցային ջեռուցիչների միջով անցնող ջրի հոսքը պետք է վերահսկվի:

Տուրբինն իրենից ներկայացնում է մեկ լիսեռ երկմխոցային միավոր: HPC-ի հոսքի հատվածն ունի մեկ պարույրի կառավարման փուլ և 16 ճնշման մակարդակ:

LPC-ի հոսքային մասը բաղկացած է երեք մասից.

առաջինը (մինչև վերին ջեռուցման վարդակից) ունի վերահսկման փուլ և 7 ճնշման մակարդակ,

երկրորդ (ջեռուցման արդյունահանումների միջև) երկու ճնշման փուլ,

երրորդը `կարգավորող փուլ և երկու ճնշման փուլ:

Բարձր ճնշման ռոտորը ամուր կեղծված է: Ցածր ճնշման ռոտորի առաջին տասը սկավառակները կեղծված են լիսեռի հետ միասին, մնացած երեք սկավառակները տեղադրված են:

Տուրբինային գոլորշու բաշխումը վարդակ է: HPC-ից ելքի ժամանակ գոլորշու մի մասը գնում է վերահսկվող արտադրական արդյունահանում, մնացածը ուղարկվում է LPC: Ջեռուցման արդյունահանումը կատարվում է համապատասխան LPC խցիկներից:

Տաքացման ժամանակը նվազեցնելու և գործարկման պայմանները բարելավելու համար տրամադրվում են եզրերի և գամասեղների գոլորշու ջեռուցում և HPC-ի առջևի կնիքի կենդանի գոլորշու մատակարարումը:

Տուրբինը հագեցած է լիսեռի շրջադարձային սարքով, որը պտտում է տուրբինային ագրեգատի լիսեռի գիծը 3,4 ռ/րոպ հաճախականությամբ:

Տուրբինի շեղբերի ապարատը նախատեսված է 50 Հց ցանցային հաճախականությամբ աշխատելու համար, որը համապատասխանում է տուրբինի միավորի ռոտորի արագությանը 50 rpm (3000 rpm): Տուրբինի երկարաժամկետ շահագործումը թույլատրվում է ցանցի հաճախականության 49,0-50,5 Հց շեղումով։