Տեխնիկական ստորգետնյա ջերմատեխնիկական հաշվարկ

Շրջապատող կառույցների ջերմային ինժեներական հաշվարկներ

Արտաքին պարսպապատ կառույցների տարածքները, շենքի ջեռուցվող տարածքը և ծավալը, որոնք անհրաժեշտ են էներգետիկ անձնագրի հաշվարկման համար, և ջերմային բնութագրերըշենքերի ծրարները որոշվում են ընդունված ստանդարտներին համապատասխան նախագծային լուծումներ SNiP 23-02 և TSN 23 - 329 - 2002 առաջարկություններին համապատասխան:

Փակող կառույցների ջերմափոխանցման դիմադրությունը որոշվում է կախված շերտերի քանակից և նյութերից, ինչպես նաև ֆիզիկական հատկություններից Շինանյութերըստ SNiP 23-02 և TSN 23 - 329 - 2002 առաջարկությունների:

1.2.1 Շենքի արտաքին պատեր

Բնակելի շենքում կան երեք տեսակի արտաքին պատեր.

Առաջին տեսակ - աղյուսագործություն 120 մմ հաստությամբ հատակի հենարանով, 280 մմ հաստությամբ պոլիստիրոլե բետոնով մեկուսացված, երեսպատման շերտով ավազ-կրաքարի աղյուս. Երկրորդ տեսակը 200 մմ երկաթբետոնե վահանակ է, մեկուսացված 280 մմ հաստությամբ պոլիստիրոլե բետոնով, երեսպատված ավազ-կրաքարային աղյուսով: Երրորդ տեսակը, տես նկ. 1: Ջերմային ինժեներական հաշվարկները տրվում են համապատասխանաբար երկու տեսակի պատերի համար.

1). Շերտերի կազմը արտաքին պատըշինություն: պաշտպանիչ ծածկույթ- ցեմենտ-կրային հավանգ 30 մմ հաստությամբ, λ = 0,84 Վտ / (m× o C): Արտաքին շերտը 120 մմ է - պատրաստված է ավազ-կրաքարային աղյուսից M 100 ցրտահարության դիմադրության աստիճանով F 50, λ = 0,76 W/(m× o C); լցոնում 280 մմ – մեկուսացում – պոլիստիրոլե բետոն D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W/(m× o C); ներքին շերտ 120  մմ - ավազ-կրաքարի աղյուսից, M 100, λ = 0.76 Վտ / (m× o C): Ներքին պատերը սվաղված են կրաքարավազային շաղախով M 75, 15 մմ հաստությամբ, λ = 0,84 W/(m× o C):

R w= 1/8.7+0.030/0.84+0.120/0.76+0.280/0.075+0.120/0.76+0.015/0.84+1/23 = 4.26 մ 2 × o C/W:

Շենքի պատերի ջերմափոխանցման դիմադրություն՝ ճակատային մակերեսով
Ա վ= 4989,6 մ2, հավասար է. 4,26 մ 2 × o C/W:

Արտաքին պատերի ջերմային միատեսակության գործակիցը r,որոշվում է 12 SP 23-101 բանաձևով.

ա i- ջերմահաղորդիչ ընդգրկման լայնությունը, a i = 0,120 մ;

Լ ի- ջերմահաղորդիչ ընդգրկման երկարությունը, Լ ի= 197.6 մ (շենքի պարագիծ);

k i –գործակիցը կախված ջերմահաղորդիչ ընդգրկումից, որոշվում է ըստ adj. N SP 23-101:

k i = 1.01 հարաբերակցությամբ ջերմահաղորդիչ միացման համար λm/λ= 2.3 և ա/բ= 0,23.

Այնուհետև շենքի պատերի ջերմափոխանակման նվազեցված դիմադրությունը հավասար է՝ 0,83 × 4,26 = 3,54 մ 2 × o C/W:

2). Շենքի արտաքին պատի շերտերի կազմը՝ պաշտպանիչ ծածկ՝ ցեմենտ-կրային շաղախ M 75, 30 մմ հաստ., λ = 0,84 W/(m× o C): Արտաքին շերտը 120 մմ է - պատրաստված է ավազ-կրաքարային աղյուսից M 100 ցրտահարության դիմադրության աստիճանով F 50, λ = 0,76 W/(m× o C); լցոնում 280 մմ – մեկուսացում – պոլիստիրոլե բետոն D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W/(m× o C); ներքին շերտ 200 մմ – երկաթբետոն Պատի վահանակ, λ= 2,04 W/(m× o C):

Պատի ջերմության փոխանցման դիմադրությունը հավասար է.

R w= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0,20/2,04+1/23 = 4,2 մ 2 × o C/W:

Քանի որ շենքի պատերն ունեն միատարր բազմաշերտ կառուցվածք, ընդունված է արտաքին պատերի ջերմային միատեսակության գործակիցը. r= 0,7.

Այնուհետև շենքի պատերի ջերմափոխանակման նվազեցված դիմադրությունը հավասար է` 0,7 × 4,2 = 2,9 մ 2 × o C/W:

Շինության տեսակը՝ 9 հարկանի բնակելի շենքի սովորական հատված՝ ջեռուցման համակարգի խողովակների ավելի ցածր բաշխմամբ և տաք ջրամատակարարում.

Ա բ= 342 մ2:

տեխնիկական հատակի մակերեսը ստորգետնյա - 342 մ2.

Արտաքին պատերի տարածքը վերգետնյա մակարդակից A b, w= 60,5 մ2:

Ստորին ջեռուցման համակարգի նախագծային ջերմաստիճանները 95 °C են, տաք ջրամատակարարումը 60 °C: Ջեռուցման համակարգի խողովակաշարերի երկարությունը 80 մ է Տաք ջրամատակարարման խողովակաշարերի երկարությունը տեխ. Ստորգետնյա չկա, ուստի դրանցում օդի փոխանակման հաճախականությունը։ ստորգետնյա Ի= 0,5 ժ -1 .

t ինտ= 20 °C:

Նկուղային տարածք (տեխնիկական ստորգետնյա վերևում) - 1024,95 մ2.

Նկուղի լայնությունը 17,6 մ Արտաքին պատի բարձրությունը տեխնիկական է։ ստորգետնյա, հողի մեջ թաղված - 1,6 մ լ խաչաձեւ հատվածըտեխնիկական ցանկապատում ստորգետնյա, հողի մեջ թաղված,

լ= 17,6 + 2×1,6 = 20,8 մ.

Օդի ջերմաստիճանը առաջին հարկի տարածքում t ինտ= 20 °C:

Արտաքին պատերի ջերմության փոխանցման դիմադրություն: Ստորգետնյա տարածքները վերգետնյա մակարդակից ընդունվում են SP 23-101 9.3.2 կետի համաձայն: հավասար է արտաքին պատերի ջերմության փոխանցման դիմադրությանը Ռ օ բ . w= 3,03 մ 2 × ° C / W:

Նվազեցված դիմադրություն տեխնիկական տարածքի թաղված հատվածի պարիսպային կառույցների ջերմության փոխանցմանը: ստորգետնյա տարածքները կորոշվեն համաձայն SP 23-101 կետի 9.3.3. ինչպես գետնի վրա չմեկուսացված հատակների դեպքում, երբ հատակի և պատի նյութերը հաշվարկել են ջերմահաղորդականության գործակիցներ λ≥ 1,2 W/(m o C): Նվազեցված դիմադրություն տեխնիկական ցանկապատերի ջերմության փոխանցմանը: ստորգետնյա, հողի մեջ թաղված, որոշվել է 13 SP 23-101 աղյուսակի համաձայն և կազմել է. R o rs= 4,52 մ 2 × ° C / W:

Նկուղային պատերը բաղկացած են՝ պատի բլոկից, 600 մմ հաստությամբ, λ = 2,04 Վտ/(m× o C):

Եկեք որոշենք դրանցում օդի ջերմաստիճանը։ ստորգետնյա t int բ

Հաշվարկի համար մենք օգտագործում ենք աղյուսակ 12-ի տվյալները [SP 23-101]: Դրանցում օդի ջերմաստիճանում: ստորգետնյա 2 °C խտություն ջերմային հոսքխողովակաշարերից կավելանա 12-րդ աղյուսակում տրված արժեքների համեմատ 34 [SP 23-101] հավասարումից ստացված գործակցի արժեքով. - 18)] 1,283 = 1,41; տաք ջրամատակարարման խողովակաշարերի համար - [(60 - 2)/(60 - 18) 1.283 = 1.51. Այնուհետև մենք հաշվարկում ենք ջերմաստիճանի արժեքը t int բջերմային հաշվեկշռի հավասարումից 2 °C նշանակված ստորգետնյա ջերմաստիճանում

t int բ= (20×342/1,55 + (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28×823×0,5×1,2×26 - 26×430/4,52 - 26×60,5/3,03)/

/(342/1,55 + 0,28×823×0,5×1,2 + 430/4,52 +60,5/3,03) = 1316/473 = 2,78 °C:

Ջերմային հոսքը նկուղային հատակով եղել է

ք բ . գ= (20 – 2,78)/1,55 = 11,1 Վտ/մ2:

Այսպիսով, դրանցում Ստորգետնյա, ստանդարտներին համարժեք ջերմային պաշտպանությունը ապահովվում է ոչ միայն ցանկապատերով (պատերով և հատակով), այլև ջեռուցման և տաք ջրամատակարարման համակարգերի խողովակաշարերից ջերմությամբ:

1.2.3 Տեխ. ստորգետնյա

Պարիսպն ունի տարածք Ա զ= 1024,95 մ2:

Կառուցվածքային առումով համընկնումը կատարվում է հետևյալ կերպ.

2,04 Վտ/(m× o C): Ցեմենտ-ավազ 20 մմ հաստությամբ, λ =
0,84 Վտ/(m× o C): Մեկուսիչ արտամղված պոլիստիրոլի փրփուր «Rufmat», ρ o=32 կգ/մ 3, λ = 0,029 W/(m× o C), 60 մմ հաստությամբ՝ համաձայն ԳՕՍՏ 16381. Օդային բացը, λ = 0,005 W/(m× o C), 10 մմ հաստ. Տախտակներ հատակի համար, λ = 0,18 W/(m× o C), 20 մմ հաստությամբ՝ համաձայն ԳՕՍՏ 8242-ի:

Ռֆ= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0,010/0,005+0,020/0,180+1/17 = 4,35 մ 2 × o C/W:

Համաձայն 9.3.4 SP 23-101 կետի, մենք կորոշենք տեխնիկական ստորգետնյա վերևում գտնվող նկուղային հարկի ջերմափոխադրման պահանջվող դիմադրության արժեքը: Rսըստ բանաձևի

Ռ օ = nR պահանջ,

Որտեղ n- ստորգետնյա օդի ընդունված նվազագույն ջերմաստիճանում որոշված ​​գործակիցը t int բ= 2°C:

n = (t int - t int բ)/(t int - t ext) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Հետո R-ի հետ= 0,39 × 4,35 = 1,74 մ 2 × ° C / Վտ:

Եկեք ստուգենք, թե արդյոք տեխնիկական ստորգետնյա առաստաղի ջերմային պաշտպանությունը համապատասխանում է ստանդարտ դիֆերենցիալ D-ի պահանջին. tn= 2 °C առաջին հարկի հատակի համար:

Օգտագործելով (3) SNiP 23 - 02 բանաձևը, մենք որոշում ենք ջերմության փոխանցման նվազագույն թույլատրելի դիմադրությունը

R o min =(20 - 2)/(2×8,7) = 1,03 մ 2 ×°C/W< R c = 1,74 մ 2 ×°C/W.

1.2.4 Ձեղնահարկի հատակ

Հարկ տարածք Ա ք= 1024,95 մ2:

Երկաթբետոնե սալաքարհատակներ, հաստությունը 220 մմ, λ =
2,04 Վտ/(m× o C): Մինի սալերի մեկուսացում ԲԲԸ » Հանքային բուրդ», r =140-
175 կգ/մ 3, λ = 0,046 Վտ/(m× o C), 200 մմ հաստություն՝ համաձայն ԳՕՍՏ 4640-ի: Վերևում ծածկույթն ունի ցեմենտ-ավազի շերտ 40 մմ հաստությամբ, λ = 0,84 Վտ/(m× o): Գ).

Այնուհետև ջերմության փոխանցման դիմադրությունը հավասար է.

Ռ գ= 1/8.7+0.22/2.04+0.200/0.046+0.04/0.84+1/23=4.66 մ 2 × o C/W:

1.2.5 Ձեղնահարկի ծածկ

Երկաթբետոնե հատակի սալաքար, հաստությունը 220 մմ, λ =
2,04 Վտ/(m× o C): Ընդլայնված կավե մանրախիճի մեկուսացում, r=600 կգ / մ 3, λ =
0,190 W/(m× o C), հաստությունը 150 մմ ըստ ԳՕՍՏ 9757; Հանքային բուրդ ԲԲԸ-ի հանքային սալաքար, 140-175 կգ/մ3, λ = 0,046 Վտ/(m×oC), 120 մմ հաստությամբ՝ համաձայն ԳՕՍՏ 4640-ի: Վերևի ծածկույթն ունի ցեմենտ-ավազի շերտ 40 մմ հաստությամբ, λ = 0,84: W/ (m×o C):

Այնուհետև ջերմության փոխանցման դիմադրությունը հավասար է.

Ռ գ= 1/8.7+0.22/2.04+0.150/0.190+0.12/0.046+0.04/0.84+1/17=3.37 մ 2 × o C/W:

1.2.6 Windows

Ջերմային պաշտպանիչ պատուհանների ժամանակակից կիսաթափանցիկ ձևավորումներում օգտագործվում են կրկնակի ապակեպատ պատուհաններ և կատարում պատուհանների տուփերև փականներ, հիմնականում PVC պրոֆիլներկամ դրանց համակցությունները: Լողացող ապակու օգտագործմամբ կրկնակի ապակեպատ պատուհաններ արտադրելիս պատուհաններն ապահովում են 0,56 մ 2 × o C/W-ից ոչ ավելի հաշվարկված ջերմափոխանակման դիմադրություն, որը համապատասխանում է դրանց հավաստագրման կարգավորող պահանջներին:

Պատուհանների բացվածքների տարածքը Ա Ֆ= 1002,24 մ2:

Պատուհանների ջերմության փոխանցման դիմադրությունը ընդունվում է Ռ Ֆ= 0,56 մ 2 × o C/W:

1.2.7 Կրճատված ջերմային փոխանցման գործակից

Շենքի արտաքին ծրարի միջով ջերմության փոխանցման նվազեցված գործակիցը՝ W/(m 2 ×°C), որոշվում է 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002] բանաձևով՝ հաշվի առնելով նախագծում ընդունված կառուցվածքները.

1.13 (4989.6 / 2.9 + 1002.24 / 0.56 + 1024.95 / 4.66 + 1024.95 / 4.35) / 8056.9 = 0.54 Վտ / (մ 2 × °C):

1.2.8 Պայմանական ջերմային փոխանցման գործակիցը

Շենքի պայմանական ջերմային փոխանցման գործակիցը, հաշվի առնելով ներթափանցման և օդափոխության պատճառով ջերմության կորուստը, W/(m 2 ×°C), որոշվում է G.6 բանաձևով [SNiP 23 - 02]՝ հաշվի առնելով ընդունված նախագծերը։ նախագիծը:

Որտեղ Հետ – հատուկ ջերմությունօդ, հավասար է 1 կՋ/(կգ×°C);

β ν – շենքում օդի ծավալի կրճատման գործակիցը` հաշվի առնելով ներքին պարսպող կառույցների առկայությունը, հավասար β ν = 0,85.

0,28×1×0,472×0,85×25026,57×1,305×0,9/8056,9 = 0,41 Վտ/(մ 2 ×°C):

Ջեռուցման ժամանակահատվածում շենքի օդափոխանակության միջին փոխարժեքը հաշվարկվում է օդափոխության և ներթափանցման արդյունքում ընդհանուր օդափոխանակությունից՝ օգտագործելով բանաձևը.

n ա= [(3×1714.32) × 168/168+(95×0.9×

×168)/(168×1,305)] / (0,85×12984) = 0,479 ժ -1:

– Ջեռուցման ժամանակահատվածի օրվա ընթացքում ներթափանցված օդի քանակը, կգ/ժ, որը ներթափանցում է շենք պարիսպների միջոցով, որոշվում է G.9 բանաձևով [SNiP 23-02-2003].

19,68/0,53×(35,981/10) 2/3 + (2,1×1,31)/0,53×(56,55/10) 1/2 = 95 կգ/ժ:

- համապատասխանաբար համար սանդուղքՊատուհանների համար արտաքին և ներքին օդի ճնշման հաշվարկված տարբերությունը և պատշգամբի դռներիսկ արտաքին մուտքի դռները որոշվում են 13 բանաձևով [SNiP 23-02-2003] պատուհանների և պատշգամբի դռների համար՝ փոխարինելով 0,55 արժեքը 0,28-ով և հաշվարկելով տեսակարար կշիռը՝ օգտագործելով 14 բանաձևը [SNiP 23-02-2003] համապատասխան օդի ջերմաստիճանում։ , Պա.

∆ր e դ= 0,55× Η ×( γ ներք -γ ինտ) + 0,03× γ ներք×ν 2.

Որտեղ Η = 30.4 մ – շենքի բարձրություն;

– տեսակարար կշիռըհամապատասխանաբար արտաքին և ներքին օդը՝ N/m 3։

γ ext = 3463/(273-26) = 14.02 N/m 3,

γ int = 3463/(273+21) = 11,78 Ն/մ 3:

∆ր Ֆ= 0,28×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 35,98 Պա:

∆р ed= 0,55×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 56,55 Պա:

– միջին խտությունը օդի մատակարարումջեռուցման ժամանակահատվածի համար, կգ/մ3,

353/ = 1,31 կգ/մ3:

Վհ= 25026,57 մ3:

1.2.9 Ընդհանուր ջերմային փոխանցման գործակիցը

Շենքի պայմանական ջերմային փոխանցման գործակիցը, հաշվի առնելով ներթափանցման և օդափոխության հետևանքով առաջացած ջերմության կորուստը, W/(m 2 ×°C), որոշվում է G.6 բանաձևով [SNiP 23-02-2003]՝ հաշվի առնելով նախագծերը: նախագծում ընդունված.

0,54 + 0,41 = 0,95 Վտ / (մ 2 × ° C):

1.2.10 Նորմալացված և կրճատված ջերմափոխանակման դիմադրությունների համեմատություն

Հաշվարկների արդյունքները համեմատվում են աղյուսակում: 2 ստանդարտացված և կրճատված ջերմության փոխանցման դիմադրություն:

Աղյուսակ 2 - Ստանդարտացված Rregև տրված R r oՇենքերի պատյանների ջերմության փոխանցման դիմադրություն

1.2.11 Պաշտպանություն պարսպապատ կառույցների ջրածածկման դեմ

Ջերմաստիճանը ներքին մակերեսըփակող կառույցները պետք է ավելի բարձր լինեն, քան ցողի կետի ջերմաստիճանը տ դ=11,6 o C (3 o C պատուհանների համար):

Շրջապատող կառույցների ներքին մակերեսի ջերմաստիճանը τ ինտ, հաշվարկվում է Ya.2.6 բանաձևով [SP 23-101].

τ ինտ = t ինտ-(t ինտ-t ext)/(Ռ ր× α ինտ),

պատերի կառուցման համար.

τ ինտ=20-(20+26)/(3.37×8.7)=19.4 o C > տ դ= 11,6 o C;

տեխնիկական հատակը ծածկելու համար.

τ ինտ=2-(2+26)/(4,35×8,7)=1,3 o C<տ դ=1,5 o C, (φ=75%);

պատուհանների համար.

τ ինտ=20-(20+26)/(0.56×8.0)=9.9 o C > տ դ=3 o C.

Կառույցի ներքին մակերեսի վրա խտացման ջերմաստիճանը որոշվել է I-dխոնավ օդի դիագրամ.

Ներքին կառուցվածքային մակերեսների ջերմաստիճանները բավարարում են խոնավության խտացումը կանխելու պայմանները, բացառությամբ տեխնիկական հատակի առաստաղի կառույցների:

1.2.12 Շենքի տարածքային հատակագծային բնութագրերը

Շենքի տիեզերական պլանավորման բնութագրերը սահմանվում են SNiP 23-02-ի համաձայն:

Շենքերի ճակատների ապակեպատման գործակիցը զ:

f = A F /A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Շենքի կոմպակտության ցուցիչ, 1/մ.

8056.9 / 25026.57 = 0.32 մ -1:

1.3.3 Շենքի ջեռուցման համար ջերմային էներգիայի սպառում

Ջերմային էներգիայի սպառումը շենքի ջեռուցման համար ջեռուցման ժամանակահատվածում Ք ժ թ, MJ, որոշված ​​բանաձևով G.2 [SNiP 23 - 02]:

|

1.11 – գործակից՝ հաշվի առնելով ջեռուցման համակարգի հավելյալ ջերմության սպառումը, որը կապված է արտադրանքի տեսականու անվանական ջերմային հոսքի անհամապատասխանության հետ ջեռուցման սարքերնրանց լրացուցիչ ջերմության կորուստը ցանկապատերի հետևի ռադիատորի հատվածների միջոցով, բարձր ջերմաստիճանօդը ներս անկյունային սենյակներ, չջեռուցվող սենյակներով անցնող խողովակաշարերի ջերմության կորուստը.

Շենքի ընդհանուր ջերմության կորուստ Քհ, MJ, ջեռուցման ժամանակահատվածի համար որոշվում են G.3 բանաձեւով [SNiP 23 - 02]:

Քհ= 0,0864×0,95×4858,5×8056,9 = 3212976 ՄՋ:

Ջեռուցման սեզոնի ընթացքում տնային տնտեսությունների ջերմության ավելացում Ք ինտ, MJ, որոշվում են G.10 բանաձեւով [SNiP 23 - 02]:

Որտեղ q ինտ= 10 Վտ/մ2 – կենցաղային ջերմության արտադրության քանակը 1 մ2 բնակելի տարածքի կամ հասարակական շենքի գնահատված տարածքի համար:

Ք ինտ= 0,0864×10×205×3940= 697853 ՄՋ:

Ջերմության ավելացում պատուհանների միջոցով արեւային ճառագայթումջեռուցման սեզոնի ընթացքում Ք ս, MJ, որոշվում են 3.10 բանաձեւով [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+տ scy× k scy ×A scy ×I hor ,

Q s = 0,76×0,78×(425,25×587+25,15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 ՄՋ։

Ք ժ թ= ×1,11 = 2,566917 ՄՋ:

1.3.4 Ջերմային էներգիայի գնահատված հատուկ սպառումը

Ջերմային էներգիայի գնահատված հատուկ սպառումը ջեռուցման ժամանակաշրջանում շենքի ջեռուցման համար՝ կՋ/(m 2 × o S×օր), որոշվում է բանաձևով.
D.1:

10 3 × 2 566917 /(7258 × 4858,5) = 72,8 կՋ/(մ 2 × × օր օր)

Ըստ աղյուսակի. 3.6 բ [TSN 23 – 329 – 2002] ինը հարկանի բնակելի շենքի ջեռուցման համար ջերմային էներգիայի նորմալացված հատուկ սպառումը 80 կՋ/(մ 2 × × օր օր) կամ 29 կՋ/ (մ 3 × × օր օր):

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆ

9 հարկանի բնակելի շենքի նախագծում կիրառվել են շենքի էներգաարդյունավետության բարձրացման հատուկ տեխնիկա, ինչպիսիք են.

¾ կիրառվում է կառուցողական լուծում, թույլ տալով ոչ միայն իրականացնել արագ շինարարությունօբյեկտ, այլ նաև օգտագործել տարբեր կառուցվածքային և մեկուսիչ նյութեր և ճարտարապետական ​​ձևեր արտաքին պարիսպների կառուցվածքում պատվիրատուի խնդրանքով և հաշվի առնելով տարածաշրջանի շինարարական ոլորտի առկա հնարավորությունները,

¾ ծրագիրը ներառում է ջեռուցման և տաք ջրամատակարարման խողովակաշարերի ջերմամեկուսացում,

Օգտագործվել են ¾ ժամանակակից ջերմամեկուսիչ նյութեր, մասնավորապես՝ պոլիստիրոլե բետոն D200, GOST R 51263-99,

¾ ջերմամեկուսիչ պատուհանների ժամանակակից կիսաթափանցիկ ձևավորումներում օգտագործվում են կրկնակի ապակեպատ պատուհաններ, իսկ պատուհանների շրջանակների և թաղանթների, հիմնականում ՊՎՔ պրոֆիլների կամ դրանց համակցությունների արտադրության համար: Լողացող ապակիների օգտագործմամբ կրկնակի ապակեպատ պատուհաններ արտադրելիս պատուհաններն ապահովում են ջերմափոխանցման 0,56 Վտ/(m×oC) հաշվարկված նվազեցված դիմադրություն:

Նախագծված բնակելի շենքի էներգաարդյունավետությունը որոշվում է հետևյալով հիմնականչափանիշներ:

¾ ջերմային էներգիայի հատուկ սպառում ջեռուցման ժամանակահատվածում ջեռուցման համար ք հ դես,կՋ/(մ 2 ×°C×օր) [կՋ/(մ 3 ×°C×օր)];

Շենքի կոմպակտության ¾ ցուցանիշ կ ե,1մ;

Շենքի ճակատի ապակեպատման գործակիցը զ.

Հաշվարկների արդյունքում կարելի է անել հետևյալ եզրակացությունները.

1. 9 հարկանի բնակելի շենքի պարիսպ կառույցները համապատասխանում են էներգաարդյունավետության SNiP 23-02 պահանջներին:

2. Շենքը նախատեսված է աջակցելու համար օպտիմալ ջերմաստիճաններև օդի խոնավությունը՝ ապահովելով էներգիայի սպառման նվազագույն ծախսերը:

3. Հաշվարկված շենքի կոմպակտության ինդեքսը կ ե= 0,32 հավասար է նորմատիվին։

4. Շենքի ճակատային հատվածի ապակեպատման գործակիցը f=0.17 մոտ է f=0.18 ստանդարտ արժեքին:

5. Շենքի ջեռուցման համար ջերմային էներգիայի սպառման կրճատման աստիճանը ստանդարտ արժեքից եղել է մինուս 9%: Այս պարամետրի արժեքը համապատասխանում է նորմալՇենքի ջերմային էներգիայի արդյունավետության դասը ըստ աղյուսակ 3 SNiP 02/23/2003 թ. Ջերմային պաշտպանությունշենքեր։

ՇԵՆՔԻ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ԱՆՁՆԱԳԻՐ

Նկարագրություն:

«Շենքերի ջերմային պաշտպանություն» վերջին SNiP-ի համաձայն՝ «Էներգաարդյունավետություն» բաժինը պարտադիր է ցանկացած նախագծի համար: Բաժնի հիմնական նպատակն է ապացուցել, որ շենքի ջեռուցման և օդափոխության համար հատուկ ջերմային սպառումը ցածր է ստանդարտ արժեքից:

Արեգակնային ճառագայթման հաշվարկը ձմեռային ժամանակ

Արևի ընդհանուր ճառագայթման հոսքը, որը հասնում է տաքացման ժամանակահատվածում հորիզոնական և ուղղահայաց մակերեսների վրա իրական ամպամածության պայմաններում, կՎտժ/մ2 (ՄՋ/մ2)

Արևային ճառագայթման ընդհանուր հոսքը, որը հասնում է ջեռուցման շրջանի յուրաքանչյուր ամսվա համար հորիզոնական և ուղղահայաց մակերեսների վրա իրական ամպամած պայմաններում, կՎտժ/մ2 (ՄՋ/մ2)

Կատարված աշխատանքի արդյունքում տվյալներ են ստացվել Ռուսաստանի 18 քաղաքների համար տարբեր կողմնորոշված ​​ուղղահայաց մակերեսների վրա ընկնող ընդհանուր (ուղղակի և ցրված) արևային ճառագայթման ինտենսիվության մասին։ Այս տվյալները կարող են օգտագործվել իրական դիզայնում:

գրականություն

1. SNiP 23–02–2003 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն»։ - Մ.: Ռուսաստանի Գոսստրոյ, FSUE TsPP, 2004 թ.

2. Գիտական ​​և կիրառական տեղեկագիրք ԽՍՀՄ կլիմայի վերաբերյալ: Մաս 1–6. Հատ. 1–34. – Սանկտ Պետերբուրգ. Gidrometeoizdat, 1989–1998 թթ.

3. SP 23–101–2004 «Շենքերի ջերմային պաշտպանության նախագծում»։ - Մ.: Դաշնային պետական ​​ունիտար ձեռնարկություն TsPP, 2004 թ.

4. MGSN 2.01–99 «Էներգախնայողություն շենքերում. Ջերմային պաշտպանության և ջերմա-ջրամատակարարման ստանդարտներ»: – Մ.: «ՆԻԱԿ» պետական ​​ունիտար ձեռնարկություն, 1999 թ.

5. SNiP 23–01–99 * «Շենքերի կլիմայաբանություն»: - Մ.: Ռուսաստանի Գոսստրոյ, Պետական ​​ունիտար ձեռնարկություն TsPP, 2003 թ.

6. Շինարարական կլիմատոլոգիա. տեղեկատու ձեռնարկ SNiP-ի համար: - Մ.: Ստրոյիզդատ, 1990:

Ջեռուցման և օդափոխության համակարգերը պետք է ապահովեն ընդունելի միկրոկլիմայական պայմաններ և օդային միջավայրտարածքը. Դա անելու համար անհրաժեշտ է պահպանել շենքի ջերմային կորուստների և ջերմության ավելացման հավասարակշռությունը: Շենքի ջերմային հավասարակշռության պայմանը կարող է արտահայտվել որպես հավասարություն

$$Q=Q_t+Q_i=Q_0+Q_(TV),$$

որտեղ $Q$-ը շենքի ընդհանուր ջերմության կորուստն է. $Q_т$ - ջերմության կորուստ արտաքին ցանկապատերի միջոցով ջերմության փոխանցման միջոցով; $Q_and$ – ջերմության կորուստ ներթափանցմամբ՝ սառը օդի ներթափանցման պատճառով սենյակ արտաքին պատյանների արտահոսքի միջոցով; $Q_0$ – շենքի ջերմամատակարարում միջոցով ջեռուցման համակարգ; $Q_(tv)$ – ներքին ջերմության արտադրություն:

Շենքի ջերմության կորուստը հիմնականում կախված է $Q_т$ առաջին տերմինից: Հետևաբար, հաշվարկի հեշտության համար շենքի ջերմային կորուստները կարող են ներկայացվել հետևյալ կերպ.

$$Q=Q_t·(1+μ),$$

որտեղ $μ$-ը ներթափանցման գործակիցն է, որը ջերմության կորստի հարաբերակցությունն է ներթափանցման և ջերմության կորստի հարաբերակցությունը արտաքին ցանկապատերի միջոցով ջերմության փոխանցման միջոցով:

Բնակելի շենքերում $Q_(tv)$ ներքին ջերմության աղբյուրը սովորաբար մարդիկ են, խոհարարական սարքերը (գազ, էլեկտրական և այլ վառարաններ), լուսավորություն. Այս ջերմային արտանետումները հիմնականում պատահական բնույթ են կրում և ժամանակի ընթացքում որևէ կերպ չեն կարող վերահսկվել:

Բացի այդ, ջերմային արտանետումները շենքում հավասարաչափ չեն բաշխվում: Բնակչության բարձր խտություն ունեցող սենյակներում ներքին ջերմության արտադրությունը համեմատաբար մեծ է, իսկ ցածր խտությամբ սենյակներում՝ աննշան։

Բնակելի տարածքներում նորմալ ջերմաստիճանային պայմաններ ապահովելու համար հիդրավլիկ և ջերմաստիճանի ռեժիմջեռուցման ցանց ամենաանբարենպաստ պայմաններում, այսինքն. զրոյական ջերմության արտանետմամբ սենյակների ջեռուցման ռեժիմի համաձայն:

Կիսաթափանցիկ կառույցների (պատուհաններ, պատշգամբի դռների վիտրաժներ, լապտերներ) ջերմափոխադրման տվյալ դիմադրությունը ընդունվում է հավատարմագրված լաբորատորիայում փորձարկման արդյունքների հիման վրա. Նման տվյալների բացակայության դեպքում այն ​​գնահատվում է հավելված K-ի մեթոդաբանությամբ:

Օդափոխվող օդային տարածքներով փակող կառույցների ջերմափոխադրման նվազեցված դիմադրությունը պետք է հաշվարկվի համաձայն SP 50.13330.2012 Շենքերի ջերմային պաշտպանություն (SNiP 02.23.2003) Հավելված K-ի համաձայն:

Շենքի հատուկ ջերմապաշտպանիչ բնութագրերի հաշվարկը կազմվում է աղյուսակի տեսքով, որը պետք է պարունակի հետևյալ տեղեկատվությունը.

• Շենքի կեղևը կազմող յուրաքանչյուր հատվածի անվանումը.
• Յուրաքանչյուր հատվածի տարածքը;
• Յուրաքանչյուր հատվածի ջերմային փոխանցման նվազեցված դիմադրությունը հաշվարկին հղումով (համաձայն SP 50.13330.2012 SP 50.13330.2012 հավելվածի E-ի (SNiP 02.23.2003) ջերմային պաշտպանություն);
• Գործակից, որը հաշվի է առնում կառուցվածքային հատվածի ներքին կամ արտաքին ջերմաստիճանի տարբերությունը GSOP-ի հաշվարկում ընդունվածներից:

Հետևյալ աղյուսակը ցույց է տալիս շենքի հատուկ ջերմամեկուսիչ բնութագրերի հաշվարկման աղյուսակի ձևը

Շենքի օդափոխության հատուկ բնութագիրը՝ W / (m 3 ∙°C), պետք է որոշվի բանաձևով.

$$k_(vent)=0.28·c·n_v·β_v·ρ_в^(vent)·(1-k_(eff)),$$

որտեղ $c$-ը օդի հատուկ ջերմային հզորությունն է՝ հավասար 1 կՋ/(կգ °C); $β_v$-ը շենքում օդի ծավալի կրճատման գործակիցն է՝ հաշվի առնելով ներքին պարսպող կառույցների առկայությունը։ Եթե ​​տվյալներ չկան, վերցրեք $β_v=0.85$; $ρ_в^(vent)$ – մատակարարման օդի միջին խտությունը ջեռուցման ժամանակահատվածում, հաշվարկված բանաձեւով, կգ/մ3.

$$ρ_в^(vent)=\frac(353)(273+t_(from));$$

$n_в$ – շենքի օդի միջին փոխարժեքը ջեռուցման ժամանակահատվածում, h –1; $k_(eff)$ – ռեկուպերատորի արդյունավետության գործակից:

Ռեկուպերատորի արդյունավետության գործակիցը տարբերվում է զրոյից, եթե բնակելի բնակարանների և տարածքների միջին օդի թափանցելիությունը հասարակական շենքեր(փակ մատակարարմամբ և արտանետմամբ օդափոխման անցքեր) փորձնական ժամանակահատվածում ապահովում է օդի փոխանակման փոխարժեքը $n_(50)$, h–1, մեխանիկական օդափոխության ժամանակ արտաքին և ներքին օդի 50 Պա ճնշման տարբերության դեպքում $n_(50) ≤ 2$ h–1:

50 Պա ճնշման տարբերությամբ շենքերի և տարածքների օդի փոխարժեքը և դրանց միջին օդի թափանցելիությունը որոշվում են ԳՕՍՏ 31167-ի համաձայն:

Ջեռուցման ժամանակահատվածում շենքի օդափոխանակության միջին արագությունը հաշվարկվում է օդափոխության և ներթափանցման հետևանքով առաջացած ընդհանուր օդափոխանակությունից՝ ըստ h –1 բանաձևի.

$$n_v=\frac(\frac(L_(vent) n_(vent))(168) + \frac(G_(inf) n_(inf))(168 ρ_v^(vent))(β_v V_(from) ), $$

որտեղ $L_(vent)$-ը չկազմակերպված ներհոսքով շենք մատակարարվող օդի քանակն է կամ ստանդարտացված արժեքը մեխանիկական օդափոխություն, մ 3/ժ, հավասար է՝ ա) 20 մ 2-ից պակաս բնակելի շենքերի բնակելի շենքերի. ընդհանուր մակերեսըմեկ անձի համար $3·A_f$, բ) այլ բնակելի շենքեր $0,35·h_(fl)(A_f)$, բայց ոչ պակաս, քան $30·m$; որտեղ $m$-ը շենքի բնակիչների գնահատված թիվն է, գ) հանրային և վարչական շենքերընդունվում է պայմանական՝ վարչական շենքերի, գրասենյակների, պահեստների և սուպերմարկետների համար $4·A_r$, հարմարավետ խանութների, առողջապահական հիմնարկների, գործարանների համար սպառողական ծառայություններ, սպորտային հրապարակներ, թանգարաններ և ցուցահանդեսներ $5·A_р$, նախադպրոցական հաստատությունների, դպրոցների, միջնակարգ տեխնիկական և բարձրագույն ուսումնական հաստատությունների համար ուսումնական հաստատություններ$7·A_r$, սպորտային, հանգստի և մշակութային-հանգստի համալիրների, ռեստորանների, սրճարանների, երկաթուղային կայարանների համար $10·A_r$; $A_ж$, $A_р$ – բնակելի շենքերի համար՝ բնակելի տարածքների տարածք, որը ներառում է ննջասենյակներ, մանկական սենյակներ, հյուրասենյակներ, գրասենյակներ, գրադարաններ, ճաշասենյակներ, խոհանոց-ճաշասենյակներ. հասարակական և վարչական շենքերի համար - SP 118.13330-ի համաձայն որոշված ​​գնահատված տարածքը, որպես բոլոր տարածքների տարածքների հանրագումար, բացառությամբ միջանցքների, գավթի, անցումների, աստիճանների, վերելակների հորանների, ներքին բաց աստիճանների և թեքահարթակների, ինչպես նաև տարածքների: նախատեսված է ինժեներական սարքավորումների և ցանցերի տեղադրման համար, մ 2; $h_(հատակ)$ – հատակի բարձրությունը հատակից առաստաղ, մ; $n_(vent)$ – շաբաթվա ընթացքում մեխանիկական օդափոխության աշխատանքային ժամերի քանակը. 168 – շաբաթվա ժամերի քանակը; $G_(inf)$ - շինություն ներթափանցած օդի քանակությունը շրջափակող կառույցների միջոցով, կգ/ժ. բնակելի շենքերի համար՝ ջեռուցման ընթացքում աստիճաններ ներթափանցող օդ, հասարակական շենքերի համար՝ կիսաթափանցիկ կառույցների և դռների արտահոսքի միջոցով ներթափանցող օդը, թույլատրվում է ընդունել հասարակական շենքերի համար ոչ աշխատանքային ժամերին՝ կախված շենքի հարկերի քանակից. մինչև երեք հարկ՝ հավասար է $0.1·β_v·V_(ընդհանուր)$, չորսից մինչև ինը հարկ $0.15·β_v·V_( ընդհանուր)$, ինը հարկից բարձր $0.2·β_v ·V_(ընդհանուր)$, որտեղ $V_(ընդհանուր)$ շենքի հանրային մասի ջեռուցվող ծավալն է. $n_(inf)$ – շաբաթվա ընթացքում ներթափանցման հաշվառման ժամերի քանակը, ժ, հավասար է 168-ի հավասարակշռված շենքերի համար մատակարարման և արտանետվող օդափոխությունև (168 – $n_(vent)$) շենքերի համար, որոնց տարածքներում օդի ճնշումը պահպանվում է հարկադիր մեխանիկական օդափոխության շահագործման ընթացքում. $V_(-ից)$ – շենքի ջեռուցվող ծավալը՝ հավասար շենքերի արտաքին պարիսպների ներքին մակերեսներով սահմանափակված ծավալին, մ 3;

Այն դեպքերում, երբ շենքը բաղկացած է օդի փոխանակման տարբեր փոխարժեքներով մի քանի գոտիներից, օդի փոխանակման միջին փոխարժեքները հայտնաբերվում են յուրաքանչյուր գոտու համար առանձին (գոտիները, որոնց շենքը բաժանված է, պետք է կազմեն ամբողջ ջեռուցվող ծավալը): Բոլոր ստացված օդի փոխանակման միջին փոխարժեքները ամփոփվում են և ընդհանուր գործակիցը փոխարինվում է շենքի հատուկ օդափոխության բնութագրերի հաշվարկման բանաձևով:

Բնակելի շենքի սանդուղք կամ հասարակական շենքի տարածք ներթափանցող օդի քանակը բացվածքների լցման միջոցով արտահոսքի միջոցով, ենթադրելով, որ դրանք բոլորը գտնվում են քամու կողմում, պետք է որոշվի բանաձևով.

$$G_(inf)=\left(\frac(A_(ok))(R_(i,ok)^(tr))\right)·\left(\frac(Δp_(ok))(10)\աջ )^(\frac(2)(3))+\left(\frac(A_(dv))(R_(i,dv)^(tr))\աջ)·\left(\frac(Δp_(dv) )(10)\աջ)^(\frac(1)(2))$$

որտեղ $A_(ok)$ և $A_(dv)$ են, համապատասխանաբար, պատուհանների, պատշգամբի դռների և արտաքին մուտքի դռների ընդհանուր մակերեսը, մ 2; $R_(i,ok)^(tr)$ և $R_(i,dv)^(tr)$ – համապատասխանաբար, պատուհանների և պատշգամբի դռների և արտաքին մուտքի դռների օդաթափանցելիության պահանջվող դիմադրությունը, (մ 2 ժ)/կգ. ; $Δp_(ok)$ և $Δp_(dv)$ – համապատասխանաբար, արտաքին և ներքին օդի ճնշման հաշվարկված տարբերությունը, Pa, պատուհանների և պատշգամբի դռների և արտաքին մուտքի դռների համար որոշվում է բանաձևով.

$$Δp=0.55·H·(γ_н-γ_в)+0.03·γ_н·v^2,$$

պատուհանների և պատշգամբի դռների համար՝ 0,55 արժեքը փոխարինելով 0,28-ով և հաշվարկելով տեսակարար կշիռը՝ օգտագործելով բանաձևը.

$$γ=\frac(3463)(273+t),$$

որտեղ $γ_н$, $γ_в$ են արտաքին և ներքին օդի տեսակարար կշիռը, համապատասխանաբար, N/m3; t – օդի ջերմաստիճան՝ ներքին ($γ_in$ որոշելու համար) – վերցված է ըստ օպտիմալ պարամետրերհամաձայն ԳՕՍՏ 12.1.005, ԳՕՍՏ 30494 և SanPiN 2.1.2.2645; արտաքին ($γ_н$ որոշելու համար) – վերցված է որպես ամենացուրտ հնգօրյա շրջանի միջին ջերմաստիճանին հավասար՝ 0,92 հավանականությամբ՝ համաձայն SP 131.13330; $v$-ը հունվար ամսվա միջին քամու արագությունների առավելագույնն է ըստ ուղղության, որի հաճախականությունը 16% կամ ավելի է, ընդունված SP 131.13330-ի համաձայն:

Շենքի կենցաղային ջերմության արտանետման հատուկ բնութագրերը՝ W/(m 3 °C), պետք է որոշվեն բանաձևով.

$$k_(life)=\frac(q_(life)·A_w)(V_(life)·(t_in-t_(from))),$$

որտեղ $q_(կենցաղային)$-ը կենցաղային ջերմության արտադրության քանակն է 1 մ2 բնակելի տարածքի կամ հանրային շենքի գնահատված տարածքի համար, Վտ/մ2, ընդունված՝

• մեկ անձի համար 20 մ 2-ից պակաս ընդհանուր մակերեսով բնակարանների հաշվարկային զբաղեցրած բնակելի շենքեր $q_(կենցաղային)=17$ Վտ/մ2;
• 45 մ 2 և ավելի ընդհանուր մակերեսով բնակարանների հաշվարկային զբաղեցրած բնակելի շենքեր մեկ անձի համար $q_(կենցաղային)=10$ Վտ/մ2;
• այլ բնակելի շենքեր - կախված բնակարանների գնահատված բնակեցվածությունից՝ $q_(կենցաղային)$ 17-ից 10 Վտ/մ2 արժեքի ինտերպոլացիայով;
• Հասարակական և վարչական շենքերի համար կենցաղային ջերմային արտանետումները հաշվի են առնվում շենքում գտնվող մարդկանց (90 Վտ/մարդ) գնահատված թվի, լուսավորության (տեղադրված հզորության հիման վրա) և գրասենյակային սարքավորումների (10 Վտ/մ2) հաշվին՝ հաշվի առնելով աշխատանքը։ ժամեր շաբաթական:

Արեգակնային ճառագայթումից շենք մուտքագրվող ջերմության հատուկ բնութագրերը՝ W/(m °C), պետք է որոշվեն՝ օգտագործելով բանաձևը.

$$k_(rad)=(11.6·Q_(rad)^(տարի))(V_(-ից)·GSOP),$$

որտեղ $Q_(rad)^(տարի)$-ը ջեռուցման սեզոնի ընթացքում արևային ճառագայթումից պատուհանների և լուսամուտների միջով մուտքագրված ջերմություն է, MJ/տարի, չորս ուղղություններով կողմնորոշված ​​շենքերի չորս ճակատների համար՝ որոշված ​​բանաձևով.

$$Q_(rad)^(տարի)=τ_(1ok)·τ_(2ok)·(A_(ok1)·I_1+A_(ok2)·I_2+A_(ok3)·I_3+A_(ok4)·I_4) +τ_(1ֆոն)·τ_(2ֆոն)·A_(ֆոն)·I_(հորիզոն),$$

որտեղ $τ_(1ok)$, $τ_(1back)$-ն արեգակնային ճառագայթման հարաբերական ներթափանցման գործակիցներն են պատուհանների և լուսամուտների լույս հաղորդող լցոնումների համար, համապատասխանաբար, վերցված համապատասխան լույս հաղորդող արտադրանքի անձնագրային տվյալների համաձայն. տվյալների բացակայության դեպքում այն ​​պետք է ընդունվի մի շարք կանոնների համաձայն. լուսարձակներ 45° կամ ավելի հորիզոնի նկատմամբ լցոնումների թեքության անկյունով պետք է դիտարկել որպես ուղղահայաց պատուհաններ, 45°-ից պակաս թեքության անկյունով - նման են լուսամուտների; $τ_(2ok)$, $τ_(2background)$ – գործակիցներ՝ հաշվի առնելով պատուհանների և լուսամուտների լույսի բացման ստվերումը, համապատասխանաբար, անթափանց լցոնման տարրերով, ընդունված ըստ դիզայնի տվյալների. տվյալների բացակայության դեպքում այն ​​պետք է ընդունվի մի շարք կանոնների համաձայն. $A_(ok1)$, $A_(ok2)$, $A_(ok3)$, $A_(ok4)$ – շենքի ճակատների լուսային բացվածքների տարածք (բացառված է պատշգամբի դռների կույր մասը), համապատասխանաբար կողմնորոշված ​​չորս ուղղություններով, մ 2; $A_(ֆոն)$ - շենքի լուսամուտների լուսային բացվածքների տարածք, մ 2; $I_1$, $I_2$, $I_3$, $I_4$ – արևի ճառագայթման միջին արժեքը ուղղահայաց մակերևույթների վրա ջեռուցման ժամանակահատվածում իրական ամպամած պայմաններում, համապատասխանաբար կողմնորոշված ​​շենքի չորս ճակատների երկայնքով, MJ/(մ 2 տարի) , որոշվում է TSN 23-304-99 և SP 23-101-2004 կանոնների մեթոդով; $I_(hor)$ – իրական ամպամած պայմաններում տաքացման ժամանակաշրջանում հորիզոնական մակերևույթի վրա արևային ճառագայթման միջին արժեքը, MJ/(m 2 տարի), որը որոշվում է ըստ TSN 23-304-99 և SP 23- կանոնների փաթեթի: 101-2004 թթ.

Ջեռուցման ժամանակահատվածում շենքի ջեռուցման և օդափոխության համար ջերմային էներգիայի հատուկ սպառումը, կՎտժ/(մ 3 տարի) պետք է որոշվի բանաձևով.

$$q=0.024·GSOP·q_(-ից)^r.$$

Ջերմային էներգիայի սպառումը շենքի ջեռուցման և օդափոխության համար ջեռուցման ժամանակահատվածում, կՎտժ/տարի, պետք է որոշվի բանաձևով.

$$Q_(սկսած)^(տարի)=0.024·GSOP·V_(սկսած)·q_(սկսած)^r.$$

Այս ցուցանիշների հիման վրա յուրաքանչյուր շենքի համար մշակվում է էներգետիկ անձնագիր։ Շենքի նախագծի էներգետիկ անձնագիր՝ փաստաթուղթ, որը պարունակում է էներգետիկ, ջերմային և երկրաչափական բնութագրերըինչպես գոյություն ունեցող շենքերի, այնպես էլ շենքերի և դրանց պարիսպների կառուցվածքների նախագծերը, ինչպես նաև դրանց պահանջներին համապատասխանության հաստատում կարգավորող փաստաթղթերև էներգաարդյունավետության դասը:

Շենքի նախագծի էներգետիկ անձնագիրը մշակվել է շենքի ջեռուցման և օդափոխության համար ջերմային էներգիայի սպառման մոնիտորինգի համակարգ ապահովելու համար, որը ենթադրում է շենքի ջերմապաշտպանության և էներգետիկ բնութագրերի համապատասխանության հաստատում սույն ստանդարտով սահմանված ստանդարտացված ցուցանիշներին: սույն ստանդարտները և (կամ) օբյեկտների էներգաարդյունավետության պահանջները կապիտալ շինարարություն, որոշվում է դաշնային օրենսդրությամբ:

Շենքի էներգետիկ անձնագիրը կազմվում է համաձայն Հավելված Դ-ի: Շենքի նախագծի էներգետիկ անձնագրի լրացման ձևը SP 50.13330.2012 Շենքերի ջերմային պաշտպանություն (SNiP 02.23.2003):

Ջեռուցման համակարգերը պետք է ապահովեն ներսի օդի միասնական ջեռուցումը ջեռուցման ողջ ընթացքում, չստեղծեն հոտեր և չաղտոտեն ներսի օդը: վնասակար նյութերշահագործման ընթացքում արտանետվող, լրացուցիչ աղմուկ չեն ստեղծում, պետք է հասանելի լինեն ընթացիկ վերանորոգումև սպասարկում։

Ջեռուցման սարքերը պետք է հեշտությամբ հասանելի լինեն մաքրման համար: Ջրի տաքացման համար, մակերեսի ջերմաստիճանը ջեռուցման սարքերչպետք է գերազանցի 90 ° C: 75°C-ից ավելի ջեռուցման մակերեսի ջերմաստիճան ունեցող սարքերի համար անհրաժեշտ է ապահովել պաշտպանիչ պատնեշներ:

Բնական օդափոխությունԲնակելի տարածքները պետք է անցկացվեն օդի հոսքով օդանցքների, միջանցքների կամ հատուկ բացվածքների միջոցով: պատուհանների թևերըԵվ օդափոխման խողովակներ. Խոհանոցներում, լոգարաններում, զուգարաններում և չորացման պահարաններում պետք է տրամադրվեն խողովակների արտանետման բացվածքներ:

Ջեռուցման բեռը սովորաբար շուրջօրյա է: Մշտապես արտաքին ջերմաստիճանը, քամու արագությունը և ամպամածությունը, բնակելի շենքերի ջեռուցման ծանրաբեռնվածությունը գրեթե մշտական ​​է։ Հասարակական շենքերի ջեռուցման բեռը և արդյունաբերական ձեռնարկություններունի անհետևողական ամենօրյա, և հաճախ անհամապատասխան շաբաթական գրաֆիկ, երբ ջերմությունը խնայելու համար արհեստականորեն կրճատվում է ջեռուցման համար նախատեսված ջերմության մատակարարումը ոչ աշխատանքային ժամերին (գիշերը և հանգստյան օրերին):

Օդափոխման ծանրաբեռնվածությունը շատ ավելի կտրուկ է փոխվում ինչպես օրվա, այնպես էլ շաբաթվա ընթացքում, քանի որ օդափոխությունը, որպես կանոն, չի աշխատում արդյունաբերական ձեռնարկությունների և հիմնարկների ոչ աշխատանքային ժամերին:

ՌՈՒՍԱՍՏԱՆԻ ԴԱՇՆՈՒԹՅԱՆ ԿՐԹՈՒԹՅԱՆ ԵՎ ԳԻՏՈՒԹՅԱՆ ՆԱԽԱՐԱՐՈՒԹՅՈՒՆ

Դաշնային պետական ​​բյուջե ուսումնական հաստատությունբարձրագույն մասնագիտական ​​կրթություն

«Պետական ​​համալսարան՝ ուսումնական, գիտահետազոտական ​​և արտադրական համալիր».

Ճարտարապետության և շինարարության ինստիտուտ

Բաժին` «Քաղաքաշինություն և տնտեսություն»

Կարգապահություն՝ «Կառուցվածքային ֆիզիկա»

ԴԱՍԸՆԹԱՑ ԱՇԽԱՏԱՆՔ

«Շենքերի ջերմային պաշտպանություն».

Ավարտել է ուսանողը՝ Արխարովա Կ.Յու.

• Ներածություն
• Հանձնարարական ձև
• 1 . Կլիմայի վկայագիր
• 2 . Ջերմային հաշվարկ
• 2.1 Շրջապատող կառույցների ջերմատեխնիկական հաշվարկ
• 2.2 «Տաք» նկուղների պարիսպների հաշվարկ
• 2.3 Պատուհանների ջերմային հաշվարկ
• 3 . Ջեռուցման ժամանակահատվածում ջեռուցման համար հատուկ ջերմային էներգիայի սպառման հաշվարկ
• 4 . Հատակի մակերեսների ջերմության կլանումը
• 5 . Շենքի ծրարի պաշտպանությունը ջրազրկումից
• Եզրակացություն
• Օգտագործված աղբյուրների և գրականության ցանկ
• Հավելված Ա

Ներածություն

Ջերմային պաշտպանությունը էներգախնայողության միջոցառումների և տեխնոլոգիաների մի շարք է, որը թույլ է տալիս բարձրացնել շենքերի ջերմամեկուսացումը տարբեր նպատակներով, նվազեցնել ջերմության կորուստը սենյակներում:

Արտաքին պարիսպային կառույցների անհրաժեշտ ջերմատեխնիկական որակների ապահովման խնդիրը լուծվում է՝ նրանց տալով պահանջվող ջերմակայունություն և ջերմափոխանցման դիմադրություն։

Ջերմափոխադրման դիմադրությունը պետք է լինի բավականաչափ բարձր՝ տարվա ամենացուրտ ժամանակահատվածում սենյակին նայող կառույցի մակերեսին հիգիենիկորեն ընդունելի ջերմաստիճանային պայմաններ ապահովելու համար: Կառուցվածքների ջերմային կայունությունը գնահատվում է շենքերում հարաբերական հաստատուն ջերմաստիճան պահպանելու ունակությամբ՝ կառույցները շրջապատող օդի ջերմաստիճանի և դրանցով անցնող ջերմության հոսքի պարբերական տատանումների ժամանակ: Կառույցի ջերմային կայունության աստիճանը, որպես ամբողջություն, մեծապես որոշվում է ֆիզիկական հատկություններնյութ, որից պատրաստված է կառուցվածքի արտաքին շերտը, որը ներծծում է կտրուկ տատանումներջերմաստիճանը.

Սրանում դասընթացի աշխատանքԿկատարվի շենքի ծրարի ջերմաճարտարագիտական ​​հաշվարկ անհատական ​​տուն, որի կառուցապատման տարածքը Արխանգելսկն է։

Առաջադրանքի ձևը

1 Շինարարական տարածք.

Արխանգելսկ.

2 Պատի կառուցվածքը (անուն շինանյութ, մեկուսացում, հաստություն, խտություն):

1-ին շերտ - պոլիստիրոլե բետոն՝ ձևափոխված խարամ-պորտլանդական ցեմենտով (=200 կգ/մ3; ?=0,07 Վտ/(մ*Կ); ?=0,36 մ)

2-րդ շերտ՝ էքստրուդացված պոլիստիրոլի փրփուր (=32 կգ/մ3; ?=0,031 Վտ/(մ*Կ); ?=0,22 մ)

3-րդ շերտ՝ պեռլիտբետոն (=600 կգ/մ3; ?=0,23 Վտ/(մ*Կ); ?=0,32 մ.

3 Ջերմահաղորդիչ ներառման նյութ.

պերլիբետոն (=600 կգ/մ3; ?=0,23 Վտ/(մ*Կ); ?=0,38 մ

4 Հարկ դիզայն.

1-ին շերտ - լինոլեում (=1800 կգ/մ 3; s=8,56 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,38 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,0008 մ

2-րդ շերտ - ցեմենտ-ավազի շերտ (=1800 կգ/մ 3; s=11,09 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,93 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,01 մ)

3-րդ շերտ - պոլիստիրոլի փրփուր տախտակներ (=25 կգ/մ 3; s=0,38 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,44 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,11 մ)

4-րդ շերտ - փրփուր բետոնե սալաքար (=400 կգ/մ 3; s=2,42 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,15 Վտ/(մ 2 °C); ?=0,22 մ)

1 . Կլիմայի վկայագիր

Զարգացման տարածք - Արխանգելսկ:

Կլիմայական շրջան - II Ա.

Խոնավության գոտի - թաց:

Ներքին օդի խոնավությո՞ւնը: = 55%;

գնահատված սենյակային ջերմաստիճանը = 21°C:

Սենյակի խոնավության մակարդակը նորմալ է։

Շահագործման պայմանները - Բ.

Կլիմայական պարամետրեր.

Արտաքին օդի գնահատված ջերմաստիճան (ամենացուրտ հնգօրյա ժամանակահատվածի արտաքին օդի ջերմաստիճան (հավանականություն 0,92)

Ջեռուցման շրջանի տևողությունը (օդի միջին օրական 8°C ջերմաստիճանով) - = 250 օր;

Ջեռուցման շրջանի միջին ջերմաստիճանը (արտաքին օդի միջին օրական ջերմաստիճանով? 8°C) - = - 4,5 °C:

ջերմային կլանող ջեռուցում

2 . Ջերմային հաշվարկ

2 .1 Շրջապատող կառույցների ջերմային ինժեներական հաշվարկ

Ջեռուցման շրջանի աստիճան-օրերի հաշվարկ

GSOP = (t in - t-ից) z-ից, (1.1)

որտեղ է գնահատված սենյակային ջերմաստիճանը, °C;

Արտաքին օդի գնահատված ջերմաստիճանը, °C;

Ջեռուցման սեզոնի տեւողությունը, օրեր

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Сօր

Մենք հաշվարկում ենք ջերմության փոխանցման պահանջվող դիմադրությունը՝ օգտագործելով բանաձևը (1.2)

որտեղ a և b գործակիցներն են, որոնց արժեքները պետք է ընդունվեն համաձայն SP 50.13330.2012 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն» SP 50.13330.2012 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն» աղյուսակ 3-ի համապատասխան շենքերի խմբերի համար:

Մենք ընդունում ենք՝ a = 0.00035; b=1.4

0,00035 6125 +1,4=3,54մ 2 °C/Վտ.

Արտաքին պատերի ձևավորում

ա) Կառույցը կտրում ենք ջերմության հոսքի ուղղությանը զուգահեռ հարթությամբ (նկ. 1).

Նկար 1 - Արտաքին պատի ձևավորում

Աղյուսակ 1 - Արտաքին պատի նյութերի պարամետրերը

Ջերմային փոխանցման դիմադրություն R a-ն որոշվում է բանաձևով (1.3).

որտեղ A i-ը i-րդ հատվածի տարածքն է, m 2;

R i - i-րդ հատվածի ջերմային փոխանցման դիմադրություն, ;

A-ն բոլոր հողամասերի մակերեսների գումարն է՝ մ2:

Մենք որոշում ենք ջերմության փոխանցման դիմադրությունը համասեռ տարածքների համար, օգտագործելով բանաձևը (1.4).

Որտեղ, - շերտի հաստությունը, մ;

Ջերմային հաղորդունակության գործակից, W/(mK)

Մենք հաշվարկում ենք ջերմության փոխանցման դիմադրությունը ոչ միատեսակ տարածքների համար՝ օգտագործելով բանաձևը (1.5).

R= R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R VP, (1.5)

որտեղ, R 1 , R 2 , R 3 ...R n-ը կառուցվածքի առանձին շերտերի ջերմափոխադրման դիմադրությունն է, ;

R VP - ջերմային փոխանցման դիմադրություն օդային բացը, .

Մենք գտնում ենք R a-ն՝ օգտագործելով բանաձևը (1.3).

բ) Կառույցը կտրում ենք ջերմության հոսքի ուղղությանը ուղղահայաց հարթությամբ (նկ. 2).

Նկար 2 - Արտաքին պատի ձևավորում

Ջերմային փոխանցման դիմադրություն Rb-ը որոշվում է բանաձևով (1.5)

R b = R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R vp, (1.5)

Մենք կորոշենք օդի ներթափանցման դիմադրությունը միատարր տարածքների համար՝ օգտագործելով բանաձևը (1.4):

Մենք որոշում ենք օդի ներթափանցման դիմադրությունը ոչ միատեսակ տարածքների համար՝ օգտագործելով բանաձևը (1.3).

Մենք գտնում ենք Rb-ն՝ օգտագործելով բանաձևը (1.5).

R b =5,14+3,09+1,4= 9,63:

Արտաքին պատի ջերմության փոխանցման պայմանական դիմադրությունը որոշվում է բանաձևով (1.6).

որտեղ R a-ն պարսպապատ կառուցվածքի ջերմային փոխանցման դիմադրությունն է, որը կտրված է ջերմության հոսքին զուգահեռ.

R b - պարիսպային կառուցվածքի ջերմային փոխանցման դիմադրություն, ջերմային հոսքին ուղղահայաց կտրված, .

Արտաքին պատի ջերմության փոխանցման նվազեցված դիմադրությունը որոշվում է բանաձևով (1.7).

Արտաքին մակերեսի վրա ջերմության փոխանցման դիմադրությունը որոշվում է բանաձևով (1.9)

որտեղ, փակող կառուցվածքի ներքին մակերեսի ջերմության փոխանցման գործակիցը = 8,7;

որտեղ, պարսպապատ կառուցվածքի արտաքին մակերեսի ջերմության փոխանցման գործակիցն է, = 23;

Հաշվարկված ջերմաստիճանի տարբերությունը ներքին օդի ջերմաստիճանի և փակող կառուցվածքի ներքին մակերեսի ջերմաստիճանի միջև որոշվում է բանաձևով (1.10).

որտեղ n-ը գործակից է, որը հաշվի է առնում պարսպող կառույցների արտաքին մակերեսի դիրքի կախվածությունը արտաքին օդի նկատմամբ, վերցնում ենք n=1;

սենյակի գնահատված ջերմաստիճանը, °C;

ցուրտ սեզոնի ընթացքում արտաքին օդի նախագծման ջերմաստիճանը, °C;

Պարսպող կառույցների ներքին մակերեսի ջերմային փոխանցման գործակիցը, W/(m 2 °C):

Շրջապատող կառուցվածքի ներքին մակերեսի ջերմաստիճանը որոշվում է բանաձևով (1.11).

2 . 2 «Տաք» նկուղների պարիսպների հաշվարկ

Մասի պահանջվող ջերմության փոխանցման դիմադրություն նկուղի պատը, որը գտնվում է գետնի մակարդակից բարձր, մենք վերցնում ենք արտաքին պատի ջերմության փոխանցման նվազեցված դիմադրությունը.

Ստորգետնյա մակարդակից ներքև գտնվող նկուղի թաղված մասի պարսպապատ կառույցների ջերմափոխադրման նվազեցված դիմադրությունը:

Նկուղային հատվածի բարձրությունը 2 մ է; նկուղի լայնությունը՝ 3,8մ

Համաձայն աղյուսակ 13 SP 23-101-2004 «Շենքերի ջերմային պաշտպանության նախագծում» մենք ընդունում ենք.

Մենք հաշվարկում ենք նկուղային հատակի ջերմափոխադրման պահանջվող դիմադրությունը «տաք» նկուղից վեր՝ օգտագործելով բանաձևը (1.12)

որտեղ նկուղային հատակի ջերմափոխադրման պահանջվող դիմադրությունը հայտնաբերված է SP 50.13330.2012 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն» SP 50.13330.2012 աղյուսակ 3-ից:

որտեղ, օդի ջերմաստիճանը նկուղում, °C;

նույնը, ինչ բանաձևում (1.10);

նույնը, ինչ բանաձևում (1.10)

Վերցնենք այն հավասար է 21,35 °C:

Մենք որոշում ենք օդի ջերմաստիճանը նկուղում, օգտագործելով բանաձևը (1.14).

որտեղ, նույնը, ինչ բանաձևում (1.10);

Գծային ջերմային հոսքի խտություն; ;

Օդի ծավալը նկուղում, ;

i-րդ ​​տրամագծով խողովակաշարի երկարությունը, մ; ;

Օդի փոխարժեքը նկուղում; ;

Օդի խտությունը նկուղում;

գ - օդի հատուկ ջերմային հզորություն;

Նկուղային տարածք, ;

նկուղի հատակի և պատերի տարածքը գետնի հետ շփման մեջ.

Նկուղի արտաքին պատերի տարածքը գետնի մակարդակից բարձր, .

2 . 3 Պատուհանների ջերմային հաշվարկ

Մենք հաշվարկում ենք ջեռուցման շրջանի աստիճան-օրը բանաձևով (1.1)

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Sd.

Ջերմափոխադրման նվազեցված դիմադրությունը որոշվում է SP 50.13330.2012 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն» SP 3-ի աղյուսակի համաձայն՝ ինտերպոլացիայի մեթոդով.

Մենք ընտրում ենք պատուհաններ՝ հիմնվելով հայտնաբերված ջերմային փոխանցման R0 դիմադրության վրա.

Սովորական ապակի և միախցիկ երկկողմանի պատուհաններ առանձին շրջանակներով՝ պատրաստված ապակուց՝ կոշտ ընտրովի ծածկույթով - .

Եզրակացություն. Ջերմափոխադրման նվազեցված դիմադրությունը, ջերմաստիճանի տարբերությունը և փակ կառուցվածքի ներքին մակերեսի ջերմաստիճանը համապատասխանում են պահանջվող չափանիշներին: Հետևաբար, արտաքին պատի նախագծված կառուցվածքը և մեկուսացման հաստությունը ճիշտ են ընտրված:

Հաշվի առնելով այն հանգամանքը, որ մենք վերցրել ենք պատի կառուցվածքը որպես նկուղի փորված մասի պարիսպ, մենք ստացել ենք անընդունելի դիմադրություն նկուղի հատակի ջերմության փոխանցմանը, ինչը ազդում է ներքին օդի և ջերմաստիճանի ջերմաստիճանի տարբերության վրա: պատող կառուցվածքի ներքին մակերեսի մասին:

3 . Ջեռուցման ժամանակահատվածում ջեռուցման համար հատուկ ջերմային էներգիայի սպառման հաշվարկ

Ջեռուցման ժամանակահատվածում շենքերի ջեռուցման համար ջերմային էներգիայի գնահատված հատուկ սպառումը որոշվում է բանաձևով (2.1).

որտեղ, ջերմային էներգիայի սպառումը շենքի ջեռուցման համար ջեռուցման ժամանակահատվածում, J;

Բնակարանների մակերեսների հանրագումարը կամ օգտագործելի տարածքշենքի տարածքները, բացառությամբ տեխնիկական հարկերի և ավտոտնակների, մ 2

Ջերմային էներգիայի սպառումը շենքի ջեռուցման համար ջեռուցման ժամանակահատվածում հաշվարկվում է բանաձևով (2.2).

որտեղ, շենքի ընդհանուր ջերմության կորուստը արտաքին պարիսպ կառույցների միջոցով, J;

Կենցաղային ջերմության ներդրումը ջեռուցման ժամանակահատվածում, J;

Ջեռուցման սեզոնի ընթացքում արևային ճառագայթումից պատուհանների և լուսամուտների միջոցով ջերմության ստացում, J;

Ջերմային շահույթի նվազեցման գործակիցը պարիսպային կառույցների ջերմային իներցիայի պատճառով, առաջարկվող արժեք = 0,8;

Գործակիցը հաշվի առնելով ջեռուցման համակարգի լրացուցիչ ջերմության սպառումը, որը կապված է ջեռուցման սարքերի շարքի անվանական ջերմային հոսքի դիսկրետների հետ, դրանց լրացուցիչ ջերմության կորուստները ցանկապատերի հետևի ռադիատորի հատվածների միջոցով, անկյունային սենյակներում օդի ջերմաստիճանի բարձրացում: , ջեռուցվող նկուղներով շենքերի համար չջեռուցվող սենյակներով անցնող խողովակաշարերի ջերմային կորուստները = 1, 07;

Շենքի ջերմության ընդհանուր կորուստը, Ջ, ջեռուցման ժամանակահատվածում որոշվում է (2.3) բանաձևով.

որտեղ է շենքի ջերմության փոխանցման ընդհանուր գործակիցը, W/(m 2 °C), որը որոշվում է (2.4) բանաձևով.

Շրջապատող կառույցների ընդհանուր մակերեսը, մ 2;

որտեղ է ջերմության փոխանցման կրճատված գործակիցը շենքի արտաքին ծրարի միջով, W/(m 2 °C);

Շենքի պայմանական ջերմային փոխանցման գործակիցը, հաշվի առնելով ջերմության կորուստը ներթափանցման և օդափոխության հետևանքով, W/(m 2 °C):

Շենքի արտաքին ծրարի միջոցով ջերմության փոխանցման նվազեցված գործակիցը որոշվում է բանաձևով (2.5).

որտեղ, մակերեսը, մ 2 և ջերմության փոխանցման նվազեցված դիմադրություն, մ 2 °C/W, արտաքին պատերի (բացառությամբ բացվածքների);

Նույնը, լրացնելով լույսի բացվածքներ (պատուհաններ, վիտրաժներ, լապտերներ);

Նույնը արտաքին դռների և դարպասների համար;

միևնույն, համակցված ծածկույթները (ներառյալ բեյի պատուհանները);

նույնը, ձեղնահարկի հատակները;

նույնը, նկուղային հարկերը;

Նույնը,.

0,306 Վտ/(մ 2 °C);

Շենքի պայմանական ջերմային փոխանցման գործակիցը, հաշվի առնելով ներթափանցման և օդափոխության հետևանքով առաջացած ջերմության կորուստը, W/(m 2 °C), որոշվում է բանաձևով (2.6).

որտեղ, շենքում օդի ծավալի կրճատման գործակիցն է՝ հաշվի առնելով ներքին պարսպապատ կառույցների առկայությունը։ Մենք ընդունում ենք sv = 0.85;

Ջեռուցվող տարածքների ծավալը;

Կիսաթափանցիկ կառույցներում առաջիկա ջերմային հոսքի ազդեցությունը հաշվի առնելու գործակիցը, որը հավասար է 1-ի առանձին թևերով պատուհանների և պատշգամբի դռների համար.

Ջեռուցման ժամանակահատվածում մատակարարվող օդի միջին խտությունը, կգ/մ3, որոշված ​​բանաձևով (2.7);

Շենքի օդի միջին փոխարժեքը ջեռուցման շրջանում, ժ 1

Ջեռուցման ժամանակահատվածում շենքի օդափոխանակության միջին փոխարժեքը հաշվարկվում է օդափոխության և ներթափանցման արդյունքում ընդհանուր օդափոխանակությունից՝ օգտագործելով (2.8) բանաձևը.

որտեղ, արդյո՞ք չկազմակերպված ներհոսքով շենք օդի մատակարարման քանակությունը կամ մեխանիկական օդափոխությամբ ստանդարտացված արժեքը, մ 3/ժ, հավասար է քաղաքացիների համար նախատեսված բնակելի շենքերի համար՝ հաշվի առնելով. սոցիալական նորմ(մեկ անձի համար 20 մ2 ընդհանուր մակերեսով կամ ավելի քիչ բնակարանի գնահատված զբաղեցմամբ) - 3 Ա = 603,93 մ2;

Բնակելի տարածք; =201,31մ2;

Մեկ շաբաթվա ընթացքում մեխանիկական օդափոխության աշխատանքային ժամերի քանակը, ժ; ;

Շաբաթվա ընթացքում ներթափանցման գրանցման ժամերի քանակը, h;=168;

Շենքի մեջ ներթափանցած օդի քանակությունը պարսպապատ կառույցներով, կգ/ժ;

Բնակելի շենքի սանդուղք ներթափանցող օդի քանակը բացվածքների լցման մեջ արտահոսքի միջոցով կորոշվի բանաձևով (2.9).

որտեղ, - համապատասխանաբար սանդուղքի համար, պատուհանների և պատշգամբի դռների և արտաքին մուտքի դռների ընդհանուր մակերեսը, մ 2;

համապատասխանաբար, սանդուղքի համար պատուհանների և պատշգամբի դռների և արտաքին մուտքի դռների օդի թափանցման պահանջվող դիմադրությունը, մ 2 °C/W;

Համապատասխանաբար, սանդուղքի համար, պատուհանների և պատշգամբի դռների և արտաքին մուտքի դռների համար արտաքին և ներքին օդի ճնշման հաշվարկված տարբերությունը, Pa, որոշվում է բանաձևով (2.10).

որտեղ, n, v - արտաքին և ներքին օդի տեսակարար կշիռը, համապատասխանաբար, N/m 3, որը որոշվում է բանաձևով (2.11).

Հունվար ամսվա քամու միջին արագությունները ըստ ուղղության (SP 131.13330.2012 «Շենքերի կլիմատոլոգիա»); =3,4 մ/վ:

3463/(273 + տ), (2.11)

n = 3463 / (273 -33) = 14,32 Ն / մ 3;

in = 3463/(273+21) = 11,78 N/m 3;

Այստեղից մենք գտնում ենք.

Մենք գտնում ենք միջին բազմապատկությունշենքի օդափոխություն ջեռուցման ժամանակաշրջանում՝ օգտագործելով ստացված տվյալները.

0,06041 ժ 1 .

Ստացված տվյալների հիման վրա մենք հաշվարկում ենք բանաձևով (2.6).

0,020 Վտ/(մ 2 °C):

Օգտագործելով (2.5) և (2.6) բանաձևերում ստացված տվյալները, մենք գտնում ենք շենքի ջերմային փոխանցման ընդհանուր գործակիցը.

0,306+0,020= 0,326 Վտ/(մ 2 °C):

Մենք հաշվարկում ենք շենքի ընդհանուր ջերմության կորուստը բանաձևով (2.3).

0.08640.326317.78=Ջ.

Ջեռուցման ժամանակահատվածում կենցաղային ջերմության մուտքագրումը, J, որոշվում է բանաձևով (2.12).

որտեղ ընդունվում է կենցաղային ջերմության արտադրության քանակը 1 մ 2 բնակելի տարածքի կամ հանրային շենքի գնահատված տարածքի վրա՝ Վտ/մ 2.

բնակելի տարածքի տարածք; =201,31մ2;

Ջեռուցման ժամանակաշրջանում արևային ճառագայթումից պատուհանների և լուսամուտների միջոցով ջերմության ստացումը, J, չորս ուղղություններով կողմնորոշված ​​շենքերի չորս ճակատների համար կորոշվի բանաձևով (2.13).

որտեղ, - գործակիցները՝ հաշվի առնելով լույսի բացվածքի մգացումը անթափանց տարրերի կողմից. միախցիկ երկկողմանի պատուհանների համար սովորական ապակիկոշտ ընտրովի ծածկույթով - 0,8;

Արեգակնային ճառագայթման հարաբերական ներթափանցման գործակիցը լույս հաղորդող լցոնումների համար; սովորական ապակուց պատրաստված մեկ խցիկի կրկնակի ապակեպատ պատուհանի համար, կոշտ ընտրովի ծածկույթով - 0,57;

Շենքի ճակատների լուսային բացվածքների տարածքը, համապատասխանաբար, չորս ուղղություններով, մ 2;

Արեգակնային ճառագայթման միջին արժեքը ուղղահայաց մակերեսների վրա ջեռուցման ժամանակաշրջանում իրական ամպամածության պայմաններում, համապատասխանաբար կողմնորոշված ​​շենքի չորս ճակատների երկայնքով, J/(m2, որոշված՝ համաձայն աղյուսակ 9.1 SP 131.13330.2012 «Շենքերի կլիմատոլոգիա»;

Ջեռուցման սեզոն.

Հունվար, փետրվար, մարտ, ապրիլ, մայիս, սեպտեմբեր, հոկտեմբեր, նոյեմբեր, դեկտեմբեր:

Մենք վերցնում ենք 64° հյուսիսային լայնությունը Արխանգելսկ քաղաքի համար:

C: A 1 =2,25 մ2; I 1 =(31+49)/9=8,89 Ջ/(մ2;

I 2 =(138+157+192+155+138+162+170+151+192)/9=161.67Ջ/(մ2;

B: A 3 = 8,58; I 3 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 Ջ/(մ 2;

Z: A 4 = 8,58; I 4 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 Ջ/(մ2.

Օգտագործելով (2.3), (2.12) և (2.13) բանաձևերի հաշվարկից ստացված տվյալները, մենք գտնում ենք շենքի ջեռուցման համար ջերմային էներգիայի սպառումը (2.2) բանաձևով.

Օգտագործելով բանաձևը (2.1) մենք հաշվարկում ենք ջեռուցման համար ջերմային էներգիայի հատուկ սպառումը.

ԿՋ/(մ 2 °C օր):

Եզրակացություն. շենքի ջեռուցման համար ջերմային էներգիայի հատուկ սպառումը չի համապատասխանում ստանդարտացված սպառմանը, որը որոշվել է ըստ SP 50.13330.2012 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն» և հավասար է 38,7 կՋ/(մ 2 °C օր):

4 . Հատակի մակերեսների ջերմության կլանումը

Հատակի կառուցվածքի շերտերի ջերմային իներցիա

Նկար 3 - հատակի դիագրամ

Աղյուսակ 2 - Հատակի նյութերի պարամետրեր

Հաշվարկենք հատակի կառուցվածքի շերտերի ջերմային իներցիան՝ օգտագործելով բանաձևը (3.1).

որտեղ s-ը ջերմության կլանման գործակիցն է, W/(m 2 °C);

Ջերմային դիմադրություն որոշվում է բանաձևով (1.3)

Հատակի մակերեսի ջերմության կլանման հաշվարկված ցուցիչ:

Հատակի կառուցվածքի առաջին 3 շերտերն ունեն ընդհանուր ջերմային իներցիա, բայց ջերմային իներցիա՝ 4 շերտ:

Հետևաբար, հատակի մակերեսի ջերմակլանման արագությունը հաջորդաբար կորոշենք՝ հաշվարկելով կառուցվածքի շերտերի մակերեսների ջերմակլանման արագությունը՝ սկսած 3-ից մինչև 1-ը.

3-րդ շերտի համար՝ համաձայն (3.2) բանաձևի.

i-րդ ​​շերտի համար (i=1,2) ըստ (3.3) բանաձևի.

Վտ/(մ 2 °C);

Վտ/(մ 2 °C);

Վտ/(մ 2 °C);

Հատակի մակերեսի ջերմության կլանման արագությունը ենթադրվում է, որ հավասար է առաջին շերտի մակերեսի ջերմության կլանման արագությանը.

Վտ/(մ 2 °C);

Ջերմային կլանման ինդեքսի նորմալացված արժեքը որոշվում է SP 50.13330.2012 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն» համաձայն.

12 Վտ/(մ 2 °C);

Եզրակացություն. հատակի մակերեսի ջերմության կլանման հաշվարկված արագությունը համապատասխանում է ստանդարտացված արժեքին:

5 . Շենքի ծրարի պաշտպանությունը ջրազրկումից

Կլիմայական պարամետրեր.

Աղյուսակ 3. Արտաքին օդի միջին ամսական ջերմաստիճանները և ջրի գոլորշիների ճնշումը

Արտաքին օդի ջրային գոլորշու միջին մասնակի ճնշումը տարեկան ժամանակահատվածում

Նկար 4 - Արտաքին պատի ձևավորում

Աղյուսակ 4 - Արտաքին պատի նյութերի պարամետրերը

Մենք գտնում ենք կառուցվածքի շերտերի գոլորշի թափանցելիության դիմադրությունը՝ օգտագործելով բանաձևը.

որտեղ է շերտի հաստությունը, մ;

Գոլորշի թափանցելիության գործակից, մգ/(mchPa)

Մենք որոշում ենք կառուցվածքի շերտերի գոլորշիների թափանցման դիմադրությունը արտաքին և ներքին մակերեսներից մինչև հնարավոր խտացման հարթություն (հնարավոր խտացման հարթությունը համընկնում է. արտաքին մակերեսըՄեկուսացում):

Պատի շերտերի ջերմափոխանցման դիմադրությունը ներքին մակերեսից մինչև հնարավոր խտացման հարթություն որոշվում է բանաձևով (4.2).

որտեղ է ջերմության փոխանցման դիմադրությունը ներքին մակերևույթի վրա՝ որոշված ​​բանաձևով (1.8)

Սեզոնների տևողությունը և միջին ամսական ջերմաստիճանը.

ձմեռ (հունվար, փետրվար, մարտ, դեկտեմբեր):

ամառ (մայիս, հունիս, հուլիս, օգոստոս, սեպտեմբեր).

գարուն, աշուն (ապրիլ, հոկտեմբեր, նոյեմբեր).

որտեղ, արտաքին պատի ջերմության փոխանցման դիմադրության նվազում, ;

հաշվարկված սենյակային ջերմաստիճան, .

Մենք գտնում ենք ջրի գոլորշու ճնշման համապատասխան արժեքը.

Մենք գտնում ենք տարեկան ջրի գոլորշիների ճնշման միջին արժեքը՝ օգտագործելով բանաձևը (4.4).

որտեղ E 1, E 2, E 3 ջրի գոլորշիների ճնշման արժեքներն են ըստ սեզոնի, Pa;

սեզոնների տևողությունը, ամիսները

Ներքին օդի մասնակի գոլորշու ճնշումը որոշվում է բանաձևով (4.5).

որտեղ, հագեցած ջրի գոլորշիների մասնակի ճնշումը, Pa, սենյակի ներքին օդի ջերմաստիճանում. 21-ի համար՝ 2488 Պա;

ներսի օդի հարաբերական խոնավությունը, %

Մենք գտնում ենք գոլորշիների ներթափանցման պահանջվող դիմադրությունը՝ օգտագործելով բանաձևը (4.6).

որտեղ արտաքին օդի ջրի գոլորշու միջին մասնակի ճնշումը տարեկան ժամանակահատվածում, Pa; վերցնել = 6,4 հՊա

Շահագործման տարեկան ժամանակահատվածում պարսպապատ կառուցվածքում խոնավության կուտակման անթույլատրելիության պայմանից ստուգում ենք պայմանը.

Մենք գտնում ենք արտաքին օդի ջրի գոլորշու ճնշումը բացասական միջին ամսական ջերմաստիճաններով ժամանակահատվածի համար.

Մենք գտնում ենք արտաքին օդի միջին ջերմաստիճանը բացասական միջին ամսական ջերմաստիճաններով ժամանակահատվածի համար.

Մենք որոշում ենք ջերմաստիճանի արժեքը հնարավոր խտացման հարթությունում՝ օգտագործելով բանաձևը (4.3).

Այս ջերմաստիճանը համապատասխանում է

Մենք որոշում ենք գոլորշիների ներթափանցման պահանջվող դիմադրությունը՝ օգտագործելով բանաձևը (4.7).

որտեղ խոնավության կուտակման ժամանակաշրջանի տևողությունը, օրերը, վերցված հավասար են բացասական միջին ամսական ջերմաստիճանների ժամանակաշրջանին. վերցնել =176 օր;

թրջված շերտի նյութի խտությունը, կգ/մ 3;

թրջված շերտի հաստությունը, մ;

Խոնավության առավելագույն թույլատրելի ավելացում խոնավ շերտի նյութում, ըստ քաշի, խոնավության կուտակման ժամանակահատվածում, վերցված աղյուսակ 10 SP 50.13330.2012 «Շենքերի ջերմային պաշտպանություն». վերցնել ընդլայնված պոլիստիրոլի համար = 25%;

գործակիցը որոշվում է բանաձևով (4.8):

որտեղ, արտաքին օդի ջրային գոլորշու միջին մասնակի ճնշումը բացասական միջին ամսական ջերմաստիճաններով ժամանակաշրջանի համար, Pa;

նույնը, ինչ բանաձևում (4.7)

Այստեղից մենք հաշվարկում ենք բանաձևով (4.7).

Բացասական միջին ամսական բացօթյա ջերմաստիճանների ժամանակաշրջանում պարսպապատ կառուցվածքում խոնավությունը սահմանափակելու պայմանից մենք ստուգում ենք վիճակը.

Եզրակացություն. Խոնավության կուտակման ժամանակաշրջանում շրջափակման կառուցվածքում խոնավության քանակի սահմանափակման պայմանի կատարման պատճառով լրացուցիչ գոլորշիների խոչընդոտ սարք չի պահանջվում։

Եզրակացություն

Արտաքին շինությունների պարիսպների ջերմային հատկությունները կախված են. բարենպաստ միկրոկլիմաշենքերը, այսինքն՝ ապահովելով սենյակում ջերմաստիճանը և խոնավությունը ոչ ցածր, քան կարգավորող պահանջներ; ձմռանը շենքի կորցրած ջերմության քանակը. ցանկապատի ներքին մակերեսի ջերմաստիճանը, որը երաշխավորում է դրա վրա խտացման ձևավորումը. ցանկապատի դիզայնի խոնավության ռեժիմը, որն ազդում է դրա ջերմապաշտպանիչ հատկությունների և ամրության վրա:

Արտաքին պարիսպային կառույցների անհրաժեշտ ջերմատեխնիկական որակների ապահովման խնդիրը լուծվում է՝ նրանց տալով պահանջվող ջերմակայունություն և ջերմափոխանցման դիմադրություն։ Կառուցվածքների թույլատրելի թափանցելիությունը սահմանափակվում է օդի թափանցման նկատմամբ տրված դիմադրությամբ: Կառույցների նորմալ խոնավության վիճակը ձեռք է բերվում նյութի սկզբնական խոնավության նվազման և խոնավության մեկուսացման տեղադրման միջոցով, իսկ շերտավոր կառույցներում, բացի այդ, տարբեր հատկություններով նյութերից պատրաստված կառուցվածքային շերտերի համապատասխան դասավորմամբ:

Դասընթացի նախագծի ընթացքում իրականացվել են շենքերի ջերմային պաշտպանության հետ կապված հաշվարկներ, որոնք կատարվել են պրակտիկայի կանոններին համապատասխան։

Ցուցակ օգտագործված աղբյուրները և գրականություն

1. SP 50.13330.2012 թ. Շենքերի ջերմային պաշտպանություն (SNiP-ի թարմացված հրատարակություն 23-02-2003) [Տեքստ] /Ռուսաստանի տարածաշրջանային զարգացման նախարարություն - Մ.: 2012 թ. - 96 էջ.

2. SP 131.13330.2012 թ. Շինարարական կլիմատոլոգիա (SNiP-ի թարմացված տարբերակ 23-01-99*) [Տեքստ] / Ռուսաստանի Տարածաշրջանային զարգացման նախարարություն - Մ.: 2012. - 109 էջ.

3. Կուպրիյանով Վ.Ն. Շրջապատող կառույցների ջերմային պաշտպանության նախագծում. Ուսուցողական[Տեքստ]: - Կազան: ԿԳԱՍՈՒ, 2011. - 161 էջ.

4. SP 23-101-2004 Շենքերի ջերմային պաշտպանության նախագծում [Տեքստ]: - Մ.: Դաշնային պետական ​​ունիտար ձեռնարկություն TsPP, 2004 թ.

5. Տ.Ի. Աբաշևա. Ալբոմ տեխնիկական լուծումներբարձրացնել շենքերի ջերմային պաշտպանությունը, մեկուսացնել կառուցվածքային ստորաբաժանումները ժամանակ կապիտալ վերանորոգումբնակարանային ֆոնդ [Text]/ T.I. Աբաշևա, Լ.Վ. Բուլգակով. Ն.Մ. Vavulo et al.: 1996. - 46 էջ.

Հավելված Ա

Շենքի էներգետիկ անձնագիր

ընդհանուր տեղեկություն

Դիզայնի պայմաններ

Շենքի ֆունկցիոնալ նպատակը, տեսակը և նախագծային լուծումը

Երկրաչափական և ջերմային էներգիայի ցուցանիշներ

Հնարավորություններ

Համապարփակ ցուցանիշներ

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Պարսպապատ կառույցների, արտաքին պատերի, ձեղնահարկի և նկուղային հարկերի, պատուհանների ջերմատեխնիկական հաշվարկներ։ Ջերմության կորստի և ջեռուցման համակարգերի հաշվարկ: Ջեռուցման սարքերի ջերմային հաշվարկ. Անհատական ​​ջեռուցման և օդափոխության համակարգ։

դասընթացի աշխատանք, ավելացվել է 07/12/2011


Ձմեռային շահագործման պայմանների հիման վրա պարիսպային կառույցների ջերմատեխնիկական հաշվարկ: Կիսաթափանցիկ շենքերի ծրարների ընտրություն: Հաշվարկ խոնավության պայմանները(Ֆոկին-Վլասովի գրաֆովերլուծական մեթոդ): Շենքի ջեռուցվող տարածքների որոշում.

ուսումնական ձեռնարկ, ավելացվել է 01/11/2011 թ


Շենքերի և շինությունների շենքերի և շինությունների ջերմապաշտպանություն և ջերմամեկուսացում, դրանց նշանակությունը ժամանակակից շինարարություն. Ansys ծրագրում ֆիզիկական և համակարգչային մոդելների միջոցով բազմաշերտ պարիսպ կառույցի ջերմային հատկությունների ստացում։

թեզ, ավելացվել է 20.03.2017թ


Հինգ հարկանի բնակելի շենքի ջեռուցում հարթ տանիքիսկ Իրկուտսկ քաղաքում չջեռուցվող նկուղով։ Արտաքին և ներքին օդի հաշվարկված պարամետրերը: Արտաքին պարիսպների կառույցների ջերմատեխնիկական հաշվարկ. Ջեռուցման սարքերի ջերմային հաշվարկ.

դասընթացի աշխատանք, ավելացվել է 02/06/2009 թ


Շենքի ջերմային պայմանները. Արտաքին և ներքին օդի հաշվարկված պարամետրերը: Արտաքին պարիսպների կառույցների ջերմատեխնիկական հաշվարկ. Ջեռուցման շրջանի աստիճան-օրերի որոշում և պարսպապատ կառույցների շահագործման պայմանները. Ջեռուցման համակարգի հաշվարկ.

դասընթացի աշխատանք, ավելացվել է 15.10.2013թ


Արտաքին պատերի ջերմատեխնիկական հաշվարկ, ձեղնահարկի հատակ, առաստաղներ չջեռուցվող նկուղների վրա։ Արտաքին պատի կառուցվածքի ստուգում արտաքին անկյունում: Օդային ռեժիմարտաքին ցանկապատերի շահագործում. Հատակի մակերեսների ջերմության կլանումը:

դասընթացի աշխատանք, ավելացվել է 14.11.2014թ


Պատուհանների և արտաքին դռների դիզայնի ընտրություն: Սենյակներում և շենքերում ջերմության կորստի հաշվարկ: Սահմանում ջերմամեկուսիչ նյութերապահովելու համար անհրաժեշտ բարենպաստ պայմաններ, կլիմայական փոփոխություններով՝ օգտագործելով պարսպապատ կառույցների հաշվարկը։

դասընթացի աշխատանք, ավելացվել է 22.01.2010թ


Շենքի ջերմային պայմանները, արտաքին և ներքին օդի պարամետրերը. Շենքերի ջերմային ինժեներական հաշվարկ, տարածքների ջերմային հաշվեկշիռ: Ջեռուցման և օդափոխության համակարգերի ընտրություն, ջեռուցման սարքերի տեսակ: Ջեռուցման համակարգի հիդրավլիկ հաշվարկ.

դասընթացի աշխատանք, ավելացվել է 15.10.2013թ


Պահանջները դեպի շինարարական կառույցներտաքացվող բնակելի և հասարակական շենքերի արտաքին ցանկապատում. Սենյակի ջերմային կորուստները. Պատերի ջերմամեկուսացման ընտրություն. Դիմադրություն պարսպապատ կառույցների օդի ներթափանցմանը: Ջեռուցման սարքերի հաշվարկ և ընտրություն.

դասընթացի աշխատանք, ավելացվել է 03/06/2010 թ


Արտաքին պարիսպային կառույցների ջերմային ինժեներական հաշվարկ, շենքերի ջերմության կորուստ, ջեռուցման սարքեր: Շենքի ջեռուցման համակարգի հիդրավլիկ հաշվարկ. Բնակելի շենքի ջերմային բեռների հաշվարկ. Ջեռուցման համակարգերին ներկայացվող պահանջները և դրանց շահագործումը.