Zračni tuš njegova namjena i područja primjene Zračni tuš je strujanje zraka usmjereno na ograničeno radno mjesto ili izravno na osobu. U mnogim slučajevima, kada se rad odvija u okruženju opipljivih toplinsko zračenje a sredstva opće ventilacije još uvijek se pokazuju nedostatnima za održavanje potrebne temperature i vlažnosti zraka i otklanjanje poremećaja termoregulacije normalne izmjene topline između ljudskog tijela i okoline; zračni tuševi moraju biti malo prilagođeni ...

Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se popis sličnih radova. Također možete koristiti gumb za pretraživanje

Odjeljak XI. Zračni tuševi

Predavanje br.24. Projektiranje zračnih tuševa

Plan

24.1. Zračni tuš, njegova svrha i područja primjene.

24.3. Proračun zračnih tuševa.

24.1. Zračni tuš, njegova svrha i područja primjene

Zračni tuš je strujanje zraka usmjereno na ograničeni radni prostor ili izravno na osobu.

Za razliku od opće ventilacije, koja ima za cilj održavanje određenih uvjeta zraka u cijeloj prostoriji, lokalna ventilacija ima za cilj stvoriti lokalne uvjete zraka u ograničenom prostoru prostorije. Takvi prostori su ili mjesta gdje se radnici najduže zadržavaju ili mjesta odmora.

Dakle, svrha zračnog tuša je održavanje posebnih zračnih uvjeta u prostoru ograničenom zonom strujanja, različitih od onih koji vladaju u cijeloj prostoriji.Ovi uvjeti moraju zadovoljiti određene, unaprijed određene higijenske i fiziološke zahtjeve.

Zračno tuširanje se koristi za stvaranje potrebnih meteoroloških uvjeta na stalnim radnim mjestima tijekom toplinskog zračenja i tijekom otvorenih proizvodnih procesa, ako tehnološka oprema emitira štetne tvari, nema skloništa ili lokalnu ispušnu ventilaciju.

Zračni tuš se koristi u sljedećim slučajevima:

1. ako ventilacija nije praktična, osigurajte odgovarajuće sanitarne i higijenske uvjete u cijeloj prostoriji;
2. ako postoji mali broj radnika u prostorijama sa strogo određenim radnim mjestima;
3. u prisutnosti izvora topline zračenja s intenzitetom većim od 140 W/m 2 .
4. kako bi se spriječilo širenje štetne tvari za stalne poslove s otvorenim tehnološki procesi, praćeno ispuštanjem štetnih tvari i nemogućnošću pružanja skloništa ili lokalne ispušne ventilacije.

U mnogim slučajevima, kada se rad odvija u okruženju primjetnog toplinskog zračenja, a sredstva opće ventilacije su još uvijek nedovoljna, kako bi se održala potrebna temperatura i vlažnost zraka i uklonili poremećaji termoregulacije (normalna izmjena topline između ljudsko tijelo i okoliš), zračni tuševi moraju se prilagoditi zračnim uvjetima. To bi trebalo uključiti metalurška i inženjerska postrojenja (gdje su potrebne duše u industrijskim pećima, valjaonicama, čekićima, prešama itd.), tvornice stakla, tvornice boja, pekare itd.

Zračni tuševi trebali bi poslužiti kao isti korektiv za danas vrlo raširenu prirodnu ventilaciju (prozračivanje) suvremenih radionica. To se može dogoditi u slučajevima kada prirodni dotok, određen tijekom prozračivanja položajem dovodnih otvora (prečnice, itd.), ne može u dovoljnoj mjeri opsluživati ​​radna mjesta (kovačnice, ljevaonice, termalne i druge radionice).

Uloga zračnih tuševa u ventilaciji prozračivanjem je od posebne važnosti zbog činjenice da se prirodni dotok uvodi bez prethodne pripreme (bez grijanja ili hlađenja i sl.), dok se za zračne tuševe tzv. prethodna priprema može se izvesti uz niske troškove.

U industrijske radionice Dizajniran imajući na umu prozračivanje, protok zraka za zračne tuševe je mali postotak prirodne izmjene zraka.

I konačno, u vrućim trgovinama u područjima s visokim vanjska temperatura, kada opća ventilacija (prirodna ili mehanička) održava temperaturu zraka u radionicama 35° iznad vanjske, zračni tuševi instalirani na radnim mjestima stvaraju uvjete bliske ugodnim, a vanjski zrak im je izložen prethodna obrada(hlađenje).

Pri projektiranju odzračivanja moraju se poduzeti mjere za sprječavanje puhanja štetnih industrijskih emisija na obližnja stalna radna mjesta. Struja zraka mora biti usmjerena tako da, ako je moguće, ne usisava vrući ili plinom kontaminirani zrak.

Za zračno tuširanje radnih mjesta potrebno je predvidjeti razdjelnike zraka koji osiguravaju minimalnu turbulenciju zračne struje i imaju uređaje za promjenu smjera zračne struje u horizontalna ravnina pod uglom od 180 O a u vertikalnoj ravni pod kutom od 30 O .

Prilikom projektiranja zračnog tuširanja vanjskim zrakom potrebno je uzeti u obzir projektne parametre A za toplu sezonu i B za hladno razdoblje.

Zračno tuširanje tijekom toplinskog zračenja treba osigurati na mjestima stalnog boravka radnika temperaturu i brzinu kretanja zraka u skladu s Dodatkom D tablice. G.1 SP 60.13330.2012.

24.2. Projektna rješenja za zračne tuševe

Zračni tuševi klasificiraju se prema nekoliko kriterija:

1. Po prirodi raspodjele protoka:

• s disperziranim dovodom zraka;
• s koncentriranim dovodom zraka;

Fokusirano hranjenje koristi se samo kada je radno mjesto strogo određeno.

1. Prema kvaliteti dovedenog zraka:

• s obradom dovodnog zraka;
• bez obrade dovedenog zraka.

1. Na mjestu dovoda zraka:

• s vanjskim unosom zraka;
• s unutarnjim dovodom zraka (recirkulacija).

Prilikom postavljanja zračnog tuša, zrak se podvrgava jednoj ili drugoj obradi. Temperatura protoka zraka, relativna vlažnost, koncentracija plina i brzina zraka mogu se promijeniti.

Kada se radi o toplinskom zračenju, često je dovoljno povećati brzinu protoka zraka dok temperatura okolnog zraka ne prijeđe 30 O . Pri t > 30 o povećanje brzine protoka ne može osigurati normalno blagostanje tijela.

Sustavi koji opskrbljuju tuševe zrak u zrak projektiraju se odvojeno od sustava za druge namjene.

Udaljenost od izlaza zraka do radnog izlaza treba biti najmanje 1 m s minimalnim promjerom cijevi od 0,3 m, a strujanje zraka mora biti usmjereno:

• na prsima osobe vodoravno ili odozgo pod kutom do 45 O osigurati standardizirane temperature i brzine zraka na radnom mjestu;
• u lice (zonu disanja) horizontalno ili odozgo pod kutom do 45° O osigurati prihvatljive koncentracije plina i prašine na radnom mjestu; istovremeno se mora osigurati standardizirana temperatura i brzina zraka;

Ako je nemoguće postići normaliziranu temperaturu zraka u struji tuša na radnom mjestu povećanjem brzine kretanja zraka, treba ugraditi mlaznice za fino raspršivanje vode u struju dovedenog zraka na izlazu iz uređaja za distribuciju zraka ili koristiti adijabatske hlađenje zraka tijekom centralizirane obrade u dovodnim komorama. Instalacije koje koriste umjetno hlađenje zahtijevaju značajno operativno i kapitalni troškovi Stoga se umjetno hlađenje zrakom smije koristiti samo u slučajevima kada je normalizirana temperatura zraka na radnom mjestu niža od temperature dovodnog zraka dobivene njegovim adijabatskim hlađenjem.

Pri projektiranju sustava zračnih tuševa u pravilu treba koristiti UDV razdjelnike zraka. Razdjelnici zraka obično se postavljaju na visini od najmanje 1,8 m od poda (do njihovog donjeg ruba). Razdjelnici zraka VGK i VSP mogu se koristiti za gušenje grupe stalnih radnih mjesta.

Za poželjnu upotrebu preporučuju se unificirani razdjelnici zraka za tuširanje UDV. Izvedeni su u sljedećim izvedbama: donji dovod zraka bez ovlaživanja UDVn i s ovlaživanjem UDVn; gornji dovod zraka bez UDVv ovlaživanja i s UDVuv ovlaživanjem. Tuširanje fiksnih radnih mjesta može se izvesti različitim tipovima tuš cijevi: PPD, PDn, PDv, PDU, VP.

Pri toplinskom ozračivanju stalnih radnih mjesta zagrijanim površinama intenziteta od 140 do 350 W/m 2 predviđena je ugradnja ventilatora i ventilatora. Kada koristite ventilatore ventilatora, potrebno je osigurati održavanje dopuštene temperature zraka prema GOST 12.1.005-88 povećanjem brzine za 0,2 m / s više nego što je navedeno u ovom GOST-u. U tu se svrhu radna mjesta prozračuju unutarnjim zrakom pomoću rotacijskih perlatora PAM-24. Udaljenost od aeratora do radnog mjesta određena je specifičnim uvjetima, maksimalna udaljenost jednak 20m.

U prostorijama javnih, upravnih, kućanskih i industrijskih zgrada izgrađenih u lV klimatskom području, kao i kada je to opravdano u drugim klimatskim područjima, s prekomjernom osjetnom toplinom većom od 23 W/m 3 treba osigurati uz opću razmjenu opskrbna ventilacija ugradnja stropnih ventilatora za povećanje brzine zraka na radnim mjestima ili u pojedinim područjima tijekom tople sezone. U tu svrhu koriste se stropni ventilatori VPK-15 "Soyuz", "Zangezur-3", "Zangezur-5" Upotreba stropnih ventilatora ne bi trebala biti ograničena na područja s vrućom klimom. Racionalno ih je koristiti u područjima s umjerenom klimom.

24.3. Proračun zračnih tuševa

Postizanje normaliziranih parametara zraka određuje se proračunom na temelju maksimalnih (aksijalnih) vrijednosti parametara struje zraka na stalnom radnom mjestu.

Preporuča se uzeti sljedeće kao izračunate vrijednosti za stalno radno mjesto:

Temperatura mješavine zraka u struji zraka jednaka je onoj normaliziranoj prema Dodatku D tablice. G.1 SP 60.13330.2012, s toplinskim zračenjem intenzitetom od 140 W/m 2 i više. Za srednje vrijednosti gustoće zračenja površina protok topline temperaturu mješavine zraka u struji tuša treba odrediti interpolacijom.

Minimalna koncentracija štetnih tvari u struji zraka jednaka je maksimalnoj dopuštenoj koncentraciji prema Dodatku 2 GOST 12.1.005-88;

Brzina mlaza zraka je odgovarajuća temperatura mješavine zraka u mlazu tuša prema Dodatku E SNiP41-01-2003 s toplinskim zračenjem intenzitetom od 140 W/m 2 ili više.

Izračun određuje standardnu ​​veličinu razdjelnika zraka za tuširanje F o , brzina ispuštanja zraka i protok zraka do razdjelnika zraka L o . Temperatura dovodnog zraka na izlazu iz razdjelnika zraka t o mora biti manja ili jednaka normaliziranoj vrijednosti.

Proračun se vrši iz uvjeta osiguranja normiranih parametara zraka na stalnom radnom mjestu prema sljedećim formulama:

a) tijekom stvaranja topline i t norma > t o dobiven s adijabatskim hlađenjem zrakom ili bez hlađenja,

; (24.1)

, (24.2)

gdje, x udaljenost od distributera zraka do radnog mjesta, m; t, str velike brzine i temperaturni koeficijenti razdjelnik zraka (preuzeto iz referentne literature);

b) tijekom stvaranja topline i t norme< t o dobiven adijabatskim hlađenjem,

; (24.3)

; (24.4)

T o = t norma, (24.5)

oni. potrebno je neumjetno hlađenje zrakom;

c) s emisijama plinova i prašine izračunava se pomoću formule (24.2), i

, (24.6)

gdje, MPC najveća dopuštena koncentracija štetnih tvari na radnom mjestu u skladu s Dodatkom 2 GOST 12.1.005-88; Z rz i Z o koncentracija štetnih tvari u zraku radnog prostora i u dovod zraka na izlazu iz razvodnika zraka.

Ako su date vrijednosti t, p, F o i x treba odrediti: pri pomoću formule (24.4); t o at prema formuli (24.5); at prema formuli (24.2); t o at prema formuli

. (24.7)

1700 W/m2. Temperatura zraka u radno područje=25 0S. Prema tablici. 4.23 prosječna temperatura =19 0C, pokretljivost zraka na radnom mjestu

2,3 m/s. Udaljenost od cijevi tuša do radne cijevi X = 1,8 m.

Tijekom adijabatskog procesa hlađenja temperatura zraka na izlazu iz komore mlaznice je 18,5 0C.

Prihvaćamo tuš cijev PDN-4

Mjere 630 mm h1=1540 mm l1=1260 mm

Predviđena površina 0,23 m2

Koeficijent m=4,5 n=3,1 =3,2 =00-200

Odredite površinu toplinskog presjeka cijevi:

Tablična vrijednost =0,23 m2

Nađi brzinu zraka na izlazu iz cijevi:

Postavili smo protok zraka koji dovodi cijev za tuširanje:

Tijekom hladne sezone iu prijelaznim uvjetima, temperatura i brzina zraka na radnom mjestu trebaju biti unutar sljedećih granica:

18...19 0S =2,0...2,5 m/s =16 0S

Ostavljamo nepromijenjene one usvojene za toplo razdoblje, određujemo temperaturu zraka na izlazu cijevi tuša na =16 0C i =19 0C pomoću formule:

Ventilacija kabina dizaličara

Ventilacijski sustav za kabine operatera dizalice s vanjskim dovodom zraka. Ventilacija bi trebala osigurati potporu od 10-15 Pa.

Sustav ventilacije kabine s dovodom vanjskog zraka izvodi se prema dijagramu prikazanom na sl. 1. Struktura sadrži razdjelnik smješten duž putanje kretanja dizalice, usisni uređaj koji se kreće u utoru razdjelnika i kruto povezan s kabinom rukovatelja dizalicom. Utor kolektora služi kao uređaj za brtvljenje. gumica ili hidraulički ventil.

Riža. 1 - Ventilacija kabine dizalice s dovodom zraka kroz kolektor: 1 - kolektor, 2 - ventilator, 3 - kabina dizalice, 4 - prigušivač, 5 - gumena brtvena cijev

Lokalna ispušna ventilacija

Lokalno usisavanje iz opreme koje ispušta pare, plinove, neugodne mirise

Proračun kišobrana - nadstrešnice nad otvorom za utovar peći za grijanje

Kišobran - nadstrešnica iznad otvora za utovar peći dizajniran je za hvatanje protoka plinova koji izlaze iz otvora pod utjecajem viška tlaka u peći. Dimenzije usisnog otvora kišobrana moraju odgovarati dimenzijama usisnog mlaza, uzimajući u obzir njegovu zakrivljenost pod utjecajem gravitacijske sile(Sl. 2.)

Riža. 2

Odredimo volumen uklonjenog zraka i dimenzije kišobrana - nadstrešnice za termopeć koja ima utovarni otvor veličine h?b=0,5?0,5 m. Temperatura plina u peći se održava na tg=1150 0C, temperatura zraka u radnom prostoru =25 0C

1. Odredimo prosječnu brzinu kojom plinovi izbijaju iz otvora peći tako da prvo izračunamo:

gdje je - koeficijent protoka 0,65

Višak tlaka u peći, Pa

h0 - polovica visine otvora za utovar, m

i - gustoća zraka u radnom području i plinova koji izlaze iz peći, kg/m3

2. Volumen plinova koji izlaze iz radnog otvora peći, m3/s

gdje je površina radnog otvora peći, m2

2,78(0,5?0,5)=0,69 m3/s

0,690,25=0,17 kg/s

3. Izračunajte Arhimedov kriterij

gdje je ekvivalentni promjer radnog otvora, m

i - temperatura plinova u peći i zraka u radnom području, K

Arhimedov kriterij na m

4. Udaljenost na kojoj os strujanja plina, zakrivljena pod pritiskom gravitacijskih sila, doseže ravninu usisnog otvora zone, m

gdje su m, n koeficijenti promjene brzine i temperature u omjeru visine utovarnog otvora h prema njegovoj širini iu rasponu od 0,5...1, koji se primjenjuju jednaki 5 odnosno 4,2. Odredimo udaljenost x pri h0=0,25 m=5 n=4,2

5. Promjer protoka plina na udaljenosti x at

0,565+0,440,653=0,852 m

6. Pronađite doseg i širinu kišobrana

B=b+(150...200)=b+0,2=0,5+0,2=0,7 m

7. Odredite brzinu protoka usisane smjese plinova i zraka:

8. Potrošnja zraka izvučena iz prostorije:

0,727-0,69=0,037 m3/s

0,0371,18=0,044 kg/s

9. Temperatura plinske smjese i smjese, 0C

Što je nedopustivo visoko za prirodne (< 300 0С) и для механической (< 80 0С). Принимаем =300 0C, когда расход подсасываемого воздуха м/с, увеличивается до значения:

Ukupni volumen:

Odredimo visinu dimnjak za uklanjanje pronađene mase zraka. Uzmimo promjer cijevi dTP=500 mm

kvadrat poprečni presjek cijevi:

0,7850,52=0,196 m2

Brzina zraka u cijevi m/s

Preliminarno postavljamo visinu cijevi htr = 6 m. Na glavi cijevi postavljamo deflektor promjera ddef = 500 mm, visinu deflektora hdef = 1,7 ddef = 1,70,5 = 0,85 m.

Koeficijent lokalnog otpora deflektora

Krovni lokalni koeficijent otpora

Gubitak tlaka u ispušnoj cijevi zajedno s deflektorom, uzimajući u obzir onečišćenje stijenki, određuje se formulom:

Provjerimo približnu visinu ispušne cijevi iz jednakosti:

Temperatura vanjskog zraka tn=21,2 0S, tada:

Visina kišobrana:

Zamijenimo izračunate vrijednosti u formulu:

5,73 m blizu prijašnjih

Svrha zračnih tuševa. Zračni tuš je struja zraka usmjerena na ograničeni radni prostor ili izravno na radnika. Primjena zračnih tuševa posebno je učinkovita kada je radnik izložen toplini. U takvim slučajevima zračni tuš postavlja se na mjestu gdje se osoba najduže zadržava, a ako su tijekom rada predviđene kratke pauze za odmor, onda na mjestu odmora. Gornje dijelove tijela treba propuhivati ​​zrakom jer su oni najosjetljiviji na djelovanje toplinskog zračenja.

Brzina i temperatura zraka na radnom mjestu pri zračnim tuševima propisuje se ovisno o intenzitetu toplinskog zračenja osobe, trajanju njezina neprekidnog boravka pod zračenjem i temperaturi okoline.

Na stalnim radnim mjestima potrebno je predvidjeti zračno tuširanje s intenzitetom zračenja od 350 W/m2 ili većim. U tom slučaju, protok zraka može biti usmjeren na osobu brzinom o = 0,5...3,5 m/s i temperaturom od 18-24 °C, ovisno o razdoblju od 1 godine i intenzitetu tjelesne aktivnosti.

Konstruktivna izvedba zračnih tuševa. Zrak koji izlazi iz cijevi tuša mora prati glavu i tijelo osobe jednakom brzinom i imati istu temperaturu.

Os strujanja zraka može biti usmjerena prema prsima osobe vodoravno ili odozgo pod kutom od 45° uz osiguranje zadanih temperatura i brzina zraka na radnom mjestu, kao i prema licu (zoni disanja) vodoravno ili odozgo na kutom od 45° uz osiguranje prihvatljivih koncentracija štetnih emisija.

Udaljenost od cijevi tuša do radnog mjesta mora biti najmanje 1 m s minimalnim promjerom cijevi od 0,3 m. Pretpostavlja se da je širina radne platforme 1 m.

Prema dizajnu, tuš kabine se dijele na stacionarne i mobilne.

Tip ventilatorske jedinice VA-1. Jedinica se sastoji od okvira od lijevanog željeza na koji je montirana aksijalni ventilator br. 5 tipa MC s elektromotorom, plaštom s razdjelnikom i mrežicom, konfuzorom s vodećim lopaticama i opšivom, pneumatskom mlaznicom tipa FP-1 ili FP-2 te cjevovodima s priključcima i fleksibilnim crijevima za dovod vode i komprimiranog zraka. Jedinica se proizvodi s ventilatorom koji se okreće oko osi okvira do 60° i podiže cijev okomito za 200-600 mm.

Osim ventilatorskih jedinica tipa VA koristi se rotacijska jedinica PAM.-24 u obliku aksijalnog ventilatora promjera 800 mm s elektromotorom na jednoj osovini. Produktivnost jedinice je 24 000 m3/h s dometom mlaza od 20 m. Jedinica je opremljena pneumatskom mlaznicom za raspršivanje vode u struji zraka.

Stacionarne tuš instalacije I neobrađeni i obrađeni (grijani, ohlađeni i ovlaženi) vanjski zrak dovodi se u cijevi tuša. Mobilne jedinice opskrbljuju radno mjesto zrakom iz prostorija. Voda se može raspršiti u protok zraka koji dovode. U tom slučaju kapljice vode koje padnu na odjeću i izložene dijelove ljudskog tijela isparavaju i uzrokuju dodatno hlađenje.

Fiksna radna mjesta mogu se tuširati tuš cijevima različite vrste. Cijevi imaju komprimirani izlazni dio, zakretni spoj za promjenu smjera strujanja zraka u vertikalnoj ravnini i rotirajući uređaj za promjenu smjera strujanja u horizontalnoj ravnini unutar 360°. Smjer strujanja zraka u mlaznicama podešava se u okomitoj ravnini okretanjem vodećih lopatica, au vodoravnoj ravnini rotacijskim uređajem. PD cijevi se mogu koristiti sa i bez mlaznica za pneumatsko raspršivanje vode. Cijevi treba postaviti na visini od 1,8-1,9 m od poda (do donjeg ruba).

Proračun zračnih tuševa. U borbi protiv toplinskog zračenja za sustave zračnog tuširanja koji rade na vanjskom zraku prihvaćaju se izračunati parametri vanjskog zraka kategorije B, au ostalim slučajevima - izračunati parametri vanjskog zraka kategorije A za toplo razdoblje godine i kategorije B za hladno razdoblje godine.

Proračun instalacije tuša (prema metodi doktora tehničkih znanosti P.V. Uchastkina) svodi se na određivanje površine poprečnog presjeka tuš cijevi Fo iz uvjeta osiguranja standardiziranih parametara zraka na radnom mjestu. Izračun se provodi sljedećim redoslijedom.

Za stvaranje potrebnih meteoroloških uvjeta na radnom mjestu koriste se zračni tuševi.Ugradnja zračnih tuševa je neophodna: kada su radnici izloženi toplinskom zračenju intenziteta 350 W/m2 ili više, kada je zrak u radnom prostoru grijani iznad zadane temperature, kada je nemoguće koristiti lokalna skloništa za izvore štetnih emisija plinova i para.

Primjena zračnih tuševa preporučljiva je za toplinsko ozračivanje radnika u industrijskim pećima, rastaljenog metala, zagrijanih ingota i izradaka. Intenzitet toplinskog zračenja radnog mjesta, W/m 2 , 5,67 – koeficijent emisivnosti crnog tijela, W/(m 2 K 4); – koeficijent koji uzima u obzir udaljenost od izvora zračenja do radnog mjesta (Sl. 11.9, A); – koeficijent zračenja za zračenje iz otvora (slika 4.3);

– temperatura izvora zračenja, ºS.

Stacionarni tuš. Zračni pljuskovi u tragovima. Uređeno nakon poduzimanja mjera za smanjenje izloženosti korištenjem zaštitnih zaslona ili vodenih zavjesa. U toplim trgovinama potrebno je. osigurati toplinsku izolaciju zračnih kanala koji dovode zrak u cijevi tuša.

Pri proračunu sustava vanjskih zračnih tuševa. prihvatiti projektne parametre A - za topla i B - za hladna razdoblja godine. Ovi sustavi se ne mogu kombinirati sa sustavima dovodne ventilacije, oni moraju biti odvojeni. Dovodne komore ili klima uređaji koriste se za obradu i dovod vanjskog zraka u tuševe.

Smjer strujanja zraka može biti horizontalan ili odozgo prema dolje pod kutom od 45º. Kod suzbijanja emisija štetnih plinova strujanje zraka tuša usmjerava se u lice osobe. Širina stalne platforme radnog mjesta u izračunima je jednaka 1 m, i minimalna površina izlazni presjek tuš cijevi je 0,1 m 2 (ili promjer 0,3 m).

Zračni tuševi mogu dovoditi: 1) vanjski zrak koji je ovlažen, ohlađen ili zagrijan i očišćen od prašine; 2) vanjski zrak nakon čišćenja od prašine; 3) unutarnji zrak nakon hlađenja i 4) unutarnji zrak bez tretmana.

Prema dizajnu, zračni tuševi su stacionarni (Sl. 11.9, b) i mobilni (Sl. 11.9, V).

Mobilne jedinice opskrbu radnih mjesta unutarnjim zrakom bez njegove obrade. Ponekad dodaju protoku zraka koji stvaraju zamagljena voda, što pojačava učinak hlađenja zbog isparavanja kapljica vode.

Za hlađenje i ovlaživanje vanjskog zraka koji se dovodi u tuševe, obrađuje se u komorama s mlaznicama, budući da proces umjetne hladnoće zahtijeva značajne troškove.

Kao mobilne jedinice za tuširanje korištene su ventilatorska jedinica VA-1 i jedinica PAM-24.

VA-1 ima okvir od lijevanog željeza 1 koji nosi aksijalni ventilator 3, školjku 4 s mrežom 5, konfuzor 6 s vodećim lopaticama 7 i oblogom 8, pneumatsku mlaznicu 9 tipa FP-1 ili FP-2 i cjevovode sa savitljivim crijevima 10 za dovod komprimiranog zraka i vode.Ventilator se može okretati oko svoje osi pod kutom do 60º, te se okomito podizati na teleskopu 11 za 200-600 mm. Produktivnost jedinice je 6 tisuća m 3 / h. Ventilatorske jedinice VA-2 i VA-3 razvijaju produktivnost dva, odnosno tri puta.

Proračun sustava tuširanja zraka na radnom mjestu lijevača metala

Tuširanje zrakom jedna je od najučinkovitijih mjera u borbi protiv toplinskog zračenja, kao i otrovnih plinova i para koji se oslobađaju tijekom rada s kovačkim čekićima i prešama. Poslužuje se odozgo kroz specijalni uređaji zagrijan (zimi) i ohlađen (ljeti) zrak opskrbljuje radnika svježim, ovlaženim zrakom, a podešavanjem brzine kretanja zraka može se postići djelomično sniženje temperature zraka na radnom mjestu. Ponekad se zrak dovodi na radno mjesto kroz fleksibilna gumirana crijeva iz mobilne jedinice za zračni tuš. Izgled instalacija tuša prikazana je na sl. 3.4.

Slika 3.4 - Instalacija tuširanja

Zračni pljusak izračunat ćemo metodom B.M.Zlobinskog.

Proračun zračnih tuševa svodi se na određivanje promjera cijevi tuša i parametara zraka koji izlazi iz njega.

Promjer poprečnog presjeka mlaza izračunava se pomoću formule 2:

gdje je koeficijent turbulencije, ovisno o obliku izlaznog presjeka (0,06 - 0,12). Uzmimo =0,12.

x je udaljenost od mjesta izlaska mlaza iz mlaznice do radnog mjesta. Uzmimo x = 2 m.

d 0 - promjer izlaznog dijela cijevi. Uzmimo d 0 =0,7.

Brzina kojom zrak izlazi iz mlaznice izračunava se formulom:

gdje je površina prosječna brzina zraka na mjestu rada. Ova brzina ne smije biti veća od 0,3 m/s. Uzmimo površinu =0,3 m/s;

b je koeficijent koji varira od 0,05 do 1 ovisno o omjeru. Prihvatimo d r.pl. =2 m, tada:

Zamijenimo dobivene vrijednosti u (3) i dobijemo to

Potrebna temperatura na izlazu iz mlaznice određena je formulom:

gdje t o.c. - temperatura okoline, to je 20-25 0 C. Uzmimo 22,5 0 C.

t cp - prosjek željenu temperaturu zraka na mjestu taljenja. Prema SanPiN 2.2.4.548-96 dopuštena temperatura na mjestu 19-21 0 C, uzmimo 20 0 C.

C je koeficijent koji, kao i koeficijent b, ovisi o omjeru i varira od 0,345 do 0,22. Uzmimo C=0,25.

Dakle, da bi temperatura na mjestu taljenja bila jednaka 20 0 C, osigurana je struja zraka d = 2,05 m pri t patr = 19,3 0 C, koju do mjesta taljenja dovodi ventilator brzinom od 0,15 m/s i produktivnost 1800 m 3 /h.

Proračun ekonomske učinkovitosti ugradnje sustava zračnog tuširanja tipa VD-1800 na radnom mjestu lijevača metala izvršit će se u organizacijsko-ekonomskom dijelu diplomskog projekta.

Bolesti uzrokovane izlaganjem grijaćoj mikroklimi ljevaonica (toplih radionica) i njihova prevencija

Mikroklima grijanja je kombinacija parametara u kojima dolazi do promjene u izmjeni topline između čovjeka i okoline, koja se očituje u akumulaciji topline u tijelu (> 2 W) i/ili u povećanju udjela gubitka topline za isparavanje vlage (> 30%). Izloženost grijaćoj mikroklimi također uzrokuje zdravstvene probleme, smanjenu učinkovitost i produktivnost.

Rad u takvim uvjetima može dovesti do neugodnih osjećaja topline, značajnog opterećenja termoregulacijskih procesa, a kod velikog toplinskog opterećenja i do zdravstvenih problema (pregrijavanja).

Ovakva se mikroklima stvara u prostorijama u kojima je tehnologija povezana sa značajnim oslobađanjem topline okoliš, odnosno kada se proizvodni procesi odvijaju na visokim temperaturama (pečenje, kalcinacija, sinterovanje, taljenje, kuhanje, sušenje). Izvori topline se zagrijavaju na visoka temperatura površine opreme, ograde, obrađeni materijali, proizvodi za hlađenje, vruće pare i plinovi koji izlaze kroz curenje opreme. Oslobađanje topline također je određeno radom strojeva, alatnih strojeva, uslijed čega mehanički i Električna energija prelazi u toplinu.