• Õpetus

Eessõna esimesele osale

Auruturbiinide modelleerimine on meie riigi sadade inimeste igapäevane töö. Sõna asemel mudel on tavaline öelda vooluomadus. Auruturbiinide vooluomadusi kasutatakse selliste probleemide lahendamiseks nagu soojuselektrijaamades toodetud elektri ja soojuse ekvivalentkütuse erikulu arvutamine; CHP töö optimeerimine; koostootmisrežiimide planeerimine ja hooldamine.

Minu poolt välja töötatud uued tarbimisomadused auruturbiin — auruturbiinile iseloomulik lineariseeritud vool. Välja töötatud vooluomadused on nende probleemide lahendamisel mugav ja tõhus. Seda kirjeldatakse aga hetkel vaid kahes teaduslikud tööd:

1. Soojuselektrijaamade töö optimeerimine elektri ja võimsuse hulgimüügituru tingimustes Venemaal;
2. Arvutusmeetodid soojuselektrijaamade samaväärse kütuse erikulu määramiseks kombineeritud tootmisrežiimis tarnitud elektri- ja soojusenergia jaoks.

Ja nüüd oma blogis tahaksin:

• esiteks lihtsas ja ligipääsetavas keeles vastama põhiküsimustele uue voolukarakteristiku kohta (vt Auruturbiini lineariseeritud voolukarakteristikut. Osa 1. Põhiküsimused);
• teiseks tuua näide uue voolukarakteristiku konstrueerimisest, mis aitab mõista nii konstrueerimismeetodit kui karakteristiku omadusi (vt allpool);
• kolmandaks kummutada kaks üldtuntud väidet auruturbiini töörežiimide kohta (vt Auruturbiini lineaarne vool. Osa 3. Auruturbiini töötamise müütide ümberlükkamine).

1. Algandmed

Lineariseeritud voolukarakteristiku konstrueerimise algandmed võivad olla

1. auruturbiini töötamise ajal mõõdetud tegelikud võimsuse väärtused Q 0, N, Q p, Q t,
2. nomogrammid q t bruto regulatiivsest ja tehnilisest dokumentatsioonist.

Juhtudel, kui Q 0, N, Q p, Q t tegelikud väärtused pole saadaval, saab töödelda nomogramme q t bruto. Need omakorda saadi mõõtmiste põhjal. Lisateavet turbiinide testimise kohta leiate artiklist V.M. jne. Toitesüsteemi režiimide optimeerimise meetodid.

2. Algoritm lineariseeritud voolukarakteristiku konstrueerimiseks

Ehitusalgoritm koosneb kolmest etapist.

1. Nomogrammide või mõõtmistulemuste tõlkimine tabeli kujule.
2. Auruturbiinile iseloomuliku voolu lineariseerimine.
3. Auruturbiini töö reguleerimisvahemiku piiride määramine.

Töötades nomogrammidega q t bruto, tehakse esimene samm kiiresti. Sellist tööd nimetatakse digiteerimine(digiteerimine). 9 nomogrammi digiteerimine praeguse näite jaoks võttis mul umbes 40 minutit.

Teine ja kolmas samm nõuavad matemaatikapakettide kasutamist. Ma armastan ja olen kasutanud MATLABi juba aastaid. Minu näide lineariseeritud voolukarakteristiku konstrueerimisest on tehtud täpselt selles. Näidet saab lingilt alla laadida, käivitada ja iseseisvalt mõista lineariseeritud voolukarakteristiku konstrueerimise meetodit.

Vaadeldava turbiini vooluomadused joonistati režiimi parameetrite järgmiste fikseeritud väärtuste jaoks:

• üheastmeline töörežiim,
• keskmise rõhuga aururõhk = 13 kgf/cm2,
• aururõhk madal rõhk= 1 kgf/cm2.

1) Eritarbimise nomogrammid q t bruto elektri tootmiseks (märgitud punased punktid digiteeritakse ja kantakse tabelisse):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Digitaliseerimise tulemus(Igal csv-failil on vastav png-fail):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) MATLAB skript koos arvutuste ja graafikutega:

• PT_80_lineaarne_karakter.m

4) Nomogrammide digiteerimise tulemus ja lineariseeritud voolukarakteristiku konstrueerimise tulemus tabeli kujul:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Samm 1. Nomogrammide või mõõtmistulemuste tõlkimine tabeli kujule

1. Algandmete töötlemine

Meie näite lähteandmed on nomogrammid q t bruto.

Ülekandmiseks digitaalne vaade Paljud nomogrammid nõuavad spetsiaalset tööriista. Olen veebirakendust nendel eesmärkidel korduvalt kasutanud. Rakendus on lihtne ja mugav, kuid sellel pole protsessi automatiseerimiseks piisavalt paindlikkust. Osa tööst tuleb teha käsitsi.

Selles etapis on oluline digiteerida nomogrammide äärmised punktid, mis määravad auruturbiini juhtimisvahemiku piirid.

Töö seisnes rakenduse abil igas png-failis voolukarakteristiku punktide märkimises, saadud csv allalaadimises ja kõigi andmete koondamises ühte tabelisse. Digitaliseerimise tulemuse leiab failist PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx, lehel “PT-80”, tabelist “Algandmed”.

2. Mõõtühikute teisendamine võimsusühikuteks

$$display$$\begin(võrrand) Q_0 = \frac (q_T \cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \qquad (1) \end(võrrand)$$kuva$$

Saadud tabel “Algandmed (võimsusühikud)” on algoritmi esimese sammu tulemus.

Etapp 2. Auruturbiini voolukarakteristiku lineariseerimine

1. MATLABi töö kontrollimine

Selles etapis peate installima ja avama MATLABi versiooni, mis ei ole madalam kui 7.3 (see vana versioon, praegune 8.0). Avage MATLABis fail PT_80_linear_characteristic_curve.m, käivitage see ja veenduge, et see töötab. Kõik töötab õigesti, kui pärast skripti käivitamist käsurida nägid järgmist teadet:

Kui teil on vigu, mõelge välja, kuidas neid ise parandada.

2. Arvutused

Kõik arvutused on realiseeritud failis PT_80_linear_characteristic_curve.m. Vaatame seda osade kaupa.

1) Määrake eelmises etapis saadud tabelit „Algandmed (võimsusühikud)” sisaldava lähtefaili, lehe, lahtrite vahemiku nimi.

2) Arvutame algandmed MATLABis.

Keskmise rõhuga auruvoolu Q p, indeksi jaoks kasutame muutujat Qm m alates keskel- keskmine; samamoodi kasutame muutujat Ql madalrõhu auruvoolu Qn, indeks jaoks l alates madal- lühike.

3) Määrame koefitsiendid α i .

Tuletagem meelde vooluomaduste üldist valemit

$$kuva$$\begin(võrrand) Q_0 = f(N, Q_P, Q_T) \qquad (2) \end(võrrand)$$kuva$$

ja näidata sõltumatud (x_number) ja sõltuvad (y_number) muutujad.

Kui te ei saa aru, miks x_kohalises maatriksis on ühikvektor (viimane veerg), siis lugege lineaarse regressiooni materjale. Regressioonanalüüsi teemal soovitan raamatut Draper N., Smith H. Rakenduslik regressioonanalüüs. New York: Wiley, trükis, 1981. 693 lk. (saadaval vene keeles).

Auruturbiini lineariseeritud voolu karakteristiku võrrand

$$display$$\begin(võrrand) Q_0 = \alpha_N \cdot N + \alpha_P \cdot Q_P + \alpha_T \cdot Q_T + \alpha_0 \qquad (3) \end(võrrand)$$kuva$$

on lineaarse regressiooni mudel. Määrame koefitsiendid α i kasutades "tsivilisatsiooni suur kasu"— vähimruutude meetod. Eraldi märgin, et väikseima ruutude meetodi töötas välja Gauss 1795. aastal.

MATLABis tehakse seda ühe reaga.

Muutuja A sisaldab vajalikke koefitsiente (vt teadet MATLAB käsureal).

Seega on PT-80 auruturbiinile iseloomulik lineariseeritud voog selline

$$display$$\begin(võrrand) Q_0 = 2,317 \cdot N + 0,621 \cdot Q_P + 0,255 \cdot Q_T + 33,874 \qquad (4) \end(võrrand)$$kuva$$

4) Hinnake saadud voolukarakteristiku lineariseerimisviga.

Lineariseerimisviga on 0,57%(vt teadet MATLAB käsureal).

Auruturbiini lineariseeritud voolu karakteristiku kasutusmugavuse hindamiseks lahendame auruvoolu arvutamise ülesande. kõrge rõhk Q 0 teadaolevate koormusväärtuste N, Q p, Q t korral.

Olgu N = 82,3 MW, Q p = 55,5 MW, Q t = 62,4 MW, siis

$$display$$\begin(võrrand) Q_0 = 2,317 \cdot 82,3 + 0,621 \cdot 55,5 + 0,255 \cdot 62,4 + 33,874 = 274,9 \qquad (5) \$$ kuvamine(võrrand $$)

Tuletan meelde, et keskmine arvutusviga on 0,57%.

Tuleme tagasi küsimuse juurde: miks on auruturbiinile iseloomulik lineariseeritud vooluhulk põhimõtteliselt mugavam kui eritarbimise q t nomogrammid elektrienergia tootmiseks? Põhimõttelise erinevuse mõistmiseks praktikas lahendage kaks ülesannet.

1. Arvutage Q 0 väärtus määratud täpsusega, kasutades nomogramme ja oma silmi.
2. Automatiseerige Q 0 arvutamise protsess nomogrammide abil.

Ilmselt on esimeses ülesandes q t brutoväärtuste silma järgi määramine täis jämedaid vigu.

Teise ülesande automatiseerimine on tülikas. Sest q t bruto väärtused on mittelineaarsed, siis sellise automatiseerimise korral on digiteeritud punktide arv kümneid kordi suurem kui praeguses näites. Ainult digitaliseerimisest ei piisa, vaja on ka algoritmi realiseerida interpoleerimine(väärtuste leidmine punktide vahel) mittelineaarsed brutoväärtused.

Etapp 3. Auruturbiini juhtimisvahemiku piiride määramine

1. Arvutused

Reguleerimisvahemiku arvutamiseks kasutame teist "tsivilisatsiooni õnnistus"— kumera kere meetod, kumer kere.

MATLABis tehakse seda järgmiselt.

Meetod convhull() määrab reguleerimisvahemiku piirpunktid, mis on määratud muutujate N, Qm, Ql väärtustega. Muutuja indexCH sisaldab Delaunay triangulatsiooni abil konstrueeritud kolmnurkade tippe. Muutuja regRange sisaldab reguleerimisvahemiku piiripunkte; muutuv regRangeQ0 - kõrgsurve auru voolukiirused kontrollvahemiku piiripunktide jaoks.

Arvutuste tulemuse leiab failist PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, lehel “PT-80-result”, tabelist “Reguleerimisvahemiku piirid”.

Lineariseeritud voolu karakteristik on konstrueeritud. See kujutab valemit ja 37 punkti, mis määravad vastavas tabelis reguleerimisvahemiku piirid (ümbriku).

2. Kontrollige

Q 0 arvutamise protsesside automatiseerimisel on vaja kontrollida, kas teatud punkt väärtustega N, Q p, Q t on reguleerimisvahemikus või sellest väljaspool (režiim ei ole tehniliselt teostatav). MATLABis saab seda teha järgmiselt.

Määrame väärtused N, Q p, Q t, mida tahame kontrollida.

Kontrollime.

Kontrollimine toimub kahes etapis:

• muutuja in1 näitab, kas N, Q p väärtused langesid kesta projektsioonis N, Q p teljel;
• samamoodi näitab muutuja in2, kas Q p, Q t väärtused langesid kesta projektsioonis Q p, Q t telgedel.

Kui mõlemad muutujad on võrdsed 1-ga (tõene), siis on soovitud punkt kesta sees, mis määrab auruturbiini juhtimisvahemiku.

Saadud lineariseeritud auruturbiini voolukarakteristiku illustratsioon

Enamik "tsivilisatsiooni helded hüved" peame illustreerima arvutustulemusi.

Kõigepealt peame ütlema, et ruumi, kuhu me koostame graafikuid, st ruumi, mille teljed on x - N, y - Q t, z - Q 0, w - Q p, nimetatakse režiimi ruum(vt Soojuselektrijaamade töö optimeerimine Venemaa elektri ja võimsuse hulgimüügituru tingimustes

). Iga punkt selles ruumis määrab kindlaks auruturbiini teatud töörežiimi. Režiim võib olla

• tehniliselt teostatav, kui punkt asub kesta sees, mis määrab reguleerimisvahemiku,
• ei ole tehniliselt teostatav, kui punkt asub väljaspool seda kesta.

Kui rääkida auruturbiini kondensatsiooni töörežiimist (Q p = 0, Q t = 0), siis lineariseeritud voolu karakteristik esindab sirge segment. Kui me räägime T-tüüpi turbiinist, siis lineariseeritud voolu karakteristik on lame hulknurk kolmemõõtmelises režiimiruumis telgedega x – N, y – Q t, z – Q 0, mida on lihtne visualiseerida. PT-tüüpi turbiini puhul on visualiseerimine kõige keerulisem, kuna sellisele turbiinile iseloomulik lineariseeritud vooluhulk esindab tasane hulknurk neljamõõtmelises ruumis(selgitusi ja näiteid vt Soojuselektrijaamade töö optimeerimine Venemaa elektri ja võimsuse hulgimüügituru tingimustes ptk. Turbiini vooluomaduste lineariseerimine).

1. Saadud auruturbiini lineariseeritud voolu karakteristiku illustratsioon

Koostame tabeli “Algandmed (võimsusühikud)” väärtused režiimiruumis.

Riis. 3. Voolukarakteristiku algpunktid režiimiruumis telgedega x – N, y – Q t, z – Q 0

Kuna me ei saa neljamõõtmelises ruumis sõltuvust konstrueerida, ei ole me veel jõudnud tsivilisatsiooni sellise kasuni, toimime Q n väärtustega järgmiselt: välistame need (joonis 3), fikseerime (joonis 3). 4) (vt graafikute koostamise koodi MATLABis).

Fikseerime Q p = 40 MW väärtuse ning konstrueerime lähtepunktid ja lineariseeritud voolukarakteristiku.

Riis. 4. Voolukarakteristiku algpunktid (sinised punktid), lineariseeritud voolukarakteristikud (roheline tasane hulknurk)

Pöördume tagasi valemi juurde, mille saime lineariseeritud voolukarakteristiku (4) jaoks. Kui fikseerime Q p = 40 MW MW, siis näeb valem välja selline

$$kuva$$\begin(võrrand) Q_0 = 2,317 \cdot N + 0,255 \cdot Q_T + 58,714 \qquad (6) \end(võrrand)$$kuva$$

See mudel määratleb lame hulknurga kolmemõõtmelises ruumis, mille teljed on x – N, y – Q t, z – Q 0 analoogia põhjal T-tüüpi turbiiniga (mida näeme joonisel 4).

Aastaid tagasi, kui töötati välja q t bruto nomogrammid, tehti algandmete analüüsimise etapis põhimõtteline viga. Selle asemel, et kasutada vähimruutude meetodit ja konstrueerida auruturbiini lineariseeritud voolu karakteristikud, tehti teadmata põhjusel primitiivne arvutus:

$$kuva$$\begin(võrrand) Q_0(N) = Q_e = Q_0 - Q_T - Q_P \qquad (7) \end(võrrand)$$kuva$$

Lahutasime kõrgsurveauru tarbimisest Q 0 aurukulu Q t, Q p ja omistasime tekkinud erinevuse Q 0 (N) = Q e elektrienergia tootmisele. Saadud väärtus Q 0 (N) = Q e jagati N-ga ja teisendati kcal/kWh-ks, saades eritarbimiseks q t bruto. See arvutus ei vasta termodünaamika seadustele.

Head lugejad, võib-olla teate teadmata põhjust? Jaga seda!

2. Auruturbiini reguleerimisvahemiku illustratsioon

Vaatame režiimiruumi reguleerimisvahemiku kesta. Selle ehitamise lähtekohad on toodud joonisel fig. 5. Need on samad punktid, mida näeme joonisel fig. 3, aga parameeter Q 0 on nüüd välistatud.

Riis. 5. Voolukarakteristiku algpunktid režiimiruumis telgedega x – N, y – Q p, z – Q t

Paljud punktid joonisel fig. 5 on kumer. Funktsiooni convexhull() abil oleme tuvastanud punktid, mis määravad selle hulga väliskesta.

Delaunay triangulatsioon(ühendatud kolmnurkade komplekt) võimaldab meil konstrueerida kontrollvahemiku mähisjoone. Kolmnurkade tipud on meie poolt vaadeldava PT-80 auruturbiini juhtimisvahemiku piirväärtused.

Riis. 6. Reguleerimisvahemiku kest, mida kujutavad paljud kolmnurgad

Kui kontrollisime teatud punkti sattumist reguleerimisvahemikku, kontrollisime, kas see punkt asub saadud kesta sees või väljaspool.

Kõik ülaltoodud graafikud koostati MATLAB-i abil (vt PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Lineariseeritud vooluomaduste abil auruturbiini töö analüüsiga seotud paljutõotavad probleemid

Kui teed diplomi või lõputööd, võin Sulle pakkuda mitmeid ülesandeid, mille teaduslikku uudsust saad hõlpsasti kogu maailmale tõestada. Lisaks teete suurepärast ja kasulikku tööd.

Probleem 1

Näidake, kuidas muutub tasane hulknurk, kui muutub madalrõhu aururõhk Qt.

Probleem 2

Näidake, kuidas muutub tasane hulknurk, kui rõhk kondensaatoris muutub.

Probleem 3

Kontrollige, kas lineariseeritud voolukarakteristiku koefitsiente saab esitada täiendavate režiimiparameetrite funktsioonidena, nimelt:

$$kuva $$\begin(võrrand) \alpha_N = f(p_(0),...); \\ \alpha_P = f(p_(P),...); \\ \alpha_T = f(p_(T),...); \\ \alpha_0 = f(p_(2),...). \end(võrrand)$$kuva$$

Siin p 0 on kõrgsurve aururõhk, p p on keskmise rõhu auru rõhk, p t on madala rõhuga auru rõhk, p 2 on heitgaasi auru rõhk kondensaatoris, kõik ühikud on kgf/cm2.

Põhjendage tulemust.

Lingid

Chuchueva I.A., Inkina N.E. Soojuselektrijaamade töö optimeerimine Venemaa elektri ja elektri hulgimüügituru tingimustes // Teadus ja haridus: MSTU teaduslik väljaanne im. N.E. Bauman. 2015. nr 8. Lk 195-238.

• 1. jagu. Venemaa soojuselektrijaamade töö optimeerimise probleemi sisukas sõnastus
• Jaotis 2. Turbiini vooluomaduste lineariseerimine

Oma hea töö esitamine teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

Postitatud http://www.allbest.ru/

Annotatsioon

Selles kursusetöö Arvutati välja koostootmisauruturbiinil põhineva elektrijaama põhisoojusskeem

PT-80/100-130/13 temperatuuril keskkond, arvutati regeneratiivküttesüsteem ja võrguküttekehad ning turbiinipaigaldise ja jõuallika soojustõhususe näitajad.

Lisas on toodud turbiiniagregaadil PT-80/100-130/13 põhinev põhisoojusdiagramm, võrgu vee ja kaugkütte koormuse temperatuuride graafik, auru paisumise h-s diagramm turbiinis, skeem turbiiniseadme PT-80/100-130/13 režiimid, kõrgsurveküttekeha üldvaade PV-350-230-50, spetsifikatsioon üldine vaade PV-350-230-50, turbiiniagregaadi pikilõike PT-80/100-130/13, üldspetsifikatsioon abiseadmed, mis sisaldub TPP skeemis.

Töö on koostatud 45 lehele ning sisaldab 6 tabelit ja 17 illustratsiooni. Töös kasutati 5 kirjanduslikku allikat.

• Sissejuhatus
• Teadusliku ja tehnilise kirjanduse ülevaade (Elektri- ja soojusenergia tootmise tehnoloogiad)
• 1. Turbiiniploki PT-80/100-130/13 termoskeemi kirjeldus
• 2. Turbiiniseadme PT-80/100-130/13 põhisoojusdiagrammi arvutamine suure koormuse režiimil
• 2.1 Algandmed arvutamiseks
• 2.2
• 2.3 Auru paisumisprotsessi parameetrite arvutamine turbiini sektsioonides aastalh- Sdiagramm
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Võrgukütte paigaldus (katlaruum)
• 2.6.2 Kõrgsurve regeneratiivsed kütteseadmed ja toiteseade (pump)
• 2.6.3 Toitevee deaeraator
• 2.6.4 Kütteseade toores vesi
• 2.6.5
• 2.6.6 Jumestusvee deaeraator
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondensaator
• 2.7
• 2.8 Turbiiniagregaadi PT- energiabilanss80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Järeldus
• Viited
• Sissejuhatus
• Kõigi suure soojustarbimisega tööstusharude suurte tehaste jaoks on optimaalne toitesüsteem linnaosa või tööstuslikust soojuselektrijaamast.
• Soojuselektrijaamades elektritootmise protsessi iseloomustab suurenenud soojustõhusus ja kõrgem energianäitajad võrreldes kondensatsioonielektrijaamadega. Seda seletatakse asjaoluga, et selles kasutatakse ära turbiini heitsoojus, mis viiakse külmaallikasse (soojusvastuvõtja välistarbija juures).
• Töös arvutatakse tööstusliku kütteturbiini PT-80/100-130/13 baasil elektrijaama põhisoojusskeem, mis töötab projekteerimisrežiimil kl. välistemperatuurõhku.
• Termoahela arvutamise ülesandeks on määrata töövedeliku parameetrid, vooluhulgad ja voolusuunad ühikutes ja komponentides, samuti jaama kogu aurukulu, elektrivõimsus ja soojusliku efektiivsuse näitajad.
• 1. PT-turbiini paigalduse põhisoojusdiagrammi kirjeldus80/100-130/13

80 MW elektrilise võimsusega jõuplokk koosneb kõrgsurvetrummelkatlast E-320/140, turbiinist PT-80/100-130/13, generaatorist ja abiseadmetest.

Jõuallikal on seitse väljatõmmet. Turbiinseadmes on võimalik teostada kaheastmelist võrguvee soojendamist. Olemas põhi- ja tipuboiler, samuti PVC, mis lülitatakse sisse juhul, kui boiler ei suuda tagada võrguvee vajalikku soojendamist.

Katlast värske aur rõhuga 12,8 MPa ja temperatuuriga 555 0 siseneb turbiini kõrgsurvekambrisse ja suunatakse pärast töötamist turbiini rõhukambrisse ja seejärel madalrõhupumpa. Pärast väljalaskmist siseneb aur madalrõhuseadmest kondensaatorisse.

Regenereerimise jõuallikal on kolm kõrgsurvekütteseadet (HPH) ja neli madalrõhukütteseadet (LPH). Küttekehade numeratsioon pärineb turbiiniploki sabast. Kütteauru PVD-7 kondensaat juhitakse kaskaadiga PVD-6-sse, PVD-5-sse ja seejärel deaeraatorisse (6 ata). PND4, PND3 ja PND2 kondensaadi ärajuhtimine toimub ka PND1-s kaskaadina. Seejärel saadetakse PND1-st kütteauru kondensaat SM1-sse (vt PrTS2).

Põhikondensaadi ja toitevee kuumutamine toimub järjestikku PE, SH ja PS, neljas madalsurveküttekehas (LPH), 0,6 MPa deaeraatoris ja kolmes kõrgsurvesoojendis (HPH). Nendesse küttekehadesse tarnitakse auru kolme reguleeritud ja nelja reguleerimata turbiini aurueemalduse kaudu.

Küttevõrgu vee soojendamise plokil on katlapaigaldis, mis koosneb alumisest (PSG-1) ja ülemisest (PSG-2) võrguküttekehast, mis töötavad vastavalt 6. ja 7. väljatõmbe auruga ning PVC-st. Ülemise ja alumise võrgusoojendi kondensaat juhitakse äravoolupumpade abil segistitesse SM1 LPH1 ja LPH2 vahel ning SM2 küttekehade LPH2 ja LPH3 vahel.

Toitevee soojendamise temperatuur jääb vahemikku (235-247) 0 C ja oleneb värske auru algrõhust ja allkütte kogusest HPH7-s.

Esimest auru ekstraheerimist (HPC-st) kasutatakse toitevee soojendamiseks HPH-7-s, teist ekstraheerimist (HPC-st) HPH-6-sse, kolmandat (HPC-st) HPH-5-sse, D6ata, tootmiseks; neljas (ChSD-st) - PND-4-s, viies (ChSD-st) - PND-3-s, kuues (ChSD-st) - PND-2-s, deaeraator (1,2 ata), PSG2-s, PSV-s; seitsmes (ChND-st) - PND-1-s ja PSG1-s.

Kahjude korvamiseks näeb skeem ette toorvee sissevõtu. Toorvesi kuumutatakse toorveeboileris (RWH) temperatuurini 35 o C, seejärel pärast läbilaskmist keemiline puhastus, siseneb deaeraatorisse 1,2 ata. Täiendava vee soojendamise ja õhutustamise tagamiseks kasutatakse kuuenda väljatõmbe auru soojust.

Tihendusvarraste aur koguses D tk = 0,003D 0 läheb deaeraatorisse (6 ata). Tihendite välimiste kambrite aur suunatakse SH-i, tihendi keskkambritest - PS-i.

Katla tühjendamine on kaheastmeline. 1. astme paisuti aur läheb õhutusseadmesse (6 ata), 2. astme paisutist õhutusseadmesse (1,2 ata). 2. etapi laiendaja vesi juhitakse võrgu veetrassi, et osaliselt täita võrgukadusid.

Joonis 1. Soojuselektrijaama skemaatiline soojusdiagramm tehniliste kirjelduste alusel PT-80/100-130/13

2. Turbiinipaigaldise põhisoojusdiagrammi arvutaminePT-80/100-130/13 suure koormusega režiimis

Turbiinipaigaldise põhisoojusdiagrammi arvutamisel lähtutakse määratud auruvoolust turbiini. Arvutamise tulemusena määratakse järgmine:

? turbiiniseadme elektrivõimsus - W e;

? turbiiniploki ja soojuselektrijaama kui terviku energianäitajad:

b. soojuselektrijaamade kasutegur elektri tootmiseks;

V. soojuselektrijaamade kasutegur kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks;

d. samaväärse kütuse eritarbimine elektri tootmiseks;

e. samaväärse kütuse eritarbimine soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks.

2.1 Algandmed arvutamiseks

Reaalajas aururõhk -

Värske auru temperatuur -

Rõhk kondensaatoris - P kuni =0,00226 MPa

Tootmisauru parameetrid:

auru tarbimine -

serveerimine - ,

tagurpidi - .

Värske auru tarbimine turbiini kohta -

Termoahela elementide efektiivsuse väärtused on toodud tabelis 2.1.

Tabel 2.1. Termoahela elementide efektiivsus

2.2 Rõhkude arvutamine turbiini väljalaskeavades

Koostootmisjaama soojuskoormuse määravad tööstusliku aurutarbija vajadused ning välistarbijate soojusvarustus kütteks, ventilatsiooniks ja sooja veevarustuseks.

Tööstusliku kütteturbiiniga soojuselektrijaama soojusliku efektiivsuse karakteristikute arvutamiseks suure koormuse režiimil (alla -5 ° C) on vaja määrata auru rõhk turbiini väljalaskeavades. See rõhk määratakse tööstustarbija nõuete ja võrguvee temperatuurigraafiku alusel.

Selles kursusetöös kasutatakse välistarbija tehnoloogilisteks (tootmis)vajadusteks pidevat auru eraldamist, mis on võrdne rõhuga, mis vastab turbiiniüksuse nominaalsele töörežiimile, seega rõhk reguleerimata. turbiinide nr 1 ja nr 2 väljatõmme on võrdne:

Auru parameetrid turbiini heitgaasides nominaalrežiimil on teada selle põhiparameetritest tehnilised omadused.

Vajalik on määrata kütte väljatõmbe tegelik (st antud režiimi jaoks) rõhu väärtus. Selleks tehke järgmist toimingute jada:

1. Antud väärtuse ja valitud (määratletud) küttevõrgu temperatuurigraafiku alusel määrame võrgusoojendite taga oleva võrguvee temperatuuri antud välisõhu temperatuuril t NAR

t eKr = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t eKr = 55,6+ 0,6 (106,5–55,6) = 86,14 0 C

2. Vastavalt vee alakütte aktsepteeritud väärtusele ja väärtusele t BC leiame võrgukütteseadme küllastustemperatuuri:

= t Päike + ja

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Seejärel määrame vee ja veeauru küllastatuse tabelite abil võrguküttekeha aururõhu R BC = 0,07136 MPa.

3. Alumise võrguküttekeha soojuskoormus ulatub 60%-ni katlaruumi kogukoormusest

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6 ± 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Vee ja veeauru küllastustabeleid kasutades määrame võrguküttekeha aururõhu R Nc = 0,04411 MPa.

4. Määrame aururõhu turbiini kütte- (reguleeritud) väljatõmmetes nr 6, nr 7, võttes arvesse aktsepteeritud rõhukadusid läbi torustike:

kus arvestame torustike ja turbiini juhtimissüsteemide kadusid:; ;

5. Vastavalt aururõhu väärtusele ( R 6 ) turbiini kütte väljalasketorus nr 6 selgitame aururõhku turbiini reguleerimata väljalasketorus nr 3 ja reguleeritud kütte väljalasketorus nr 6 (vastavalt Flügel - Stodola võrrandile).

Kus D 0 , D, R 60 , R 6 - auruvool ja rõhk turbiini väljalaskeavas vastavalt nominaal- ja arvutusrežiimis.

2.3 Parameetrite arvutamineauru paisumise protsess turbiini sektsioonidesh- Sdiagramm

Kasutades allpool kirjeldatud meetodit ja eelmises lõigus leitud ekstraktsioonide rõhu väärtusi, koostame diagrammi auru paisumise protsessist turbiini vooluosas t nar=- 15 є KOOS.

Ristmispunkt aadressil h, s- isotermiga isobardiagramm määrab värske auru entalpia (punkt 0 ).

Värske auru rõhukadu sulgemis- ja juhtklappides ning käivitusauru liikumisel täielikult avatud klappidega on ligikaudu 3%. Seetõttu on aururõhk enne turbiini esimest etappi võrdne:

Sees h, s- diagramm tähistab isobaari ja värske auru entalpiataseme lõikepunkti (punkt 0 /).

Auruparameetrite arvutamiseks iga turbiinikambri väljalaskeava juures on meil kambrite sisemise suhtelise efektiivsuse väärtused.

Tabel 2.2. Turbiini sisemine suhteline efektiivsus kambrite kaupa

Saadud punktist (punkt 0 /) tõmmatakse joon vertikaalselt allapoole (piki isentroopi), kuni see lõikub rõhuisobaariga valikus nr 3. Lõikepunkti entalpia on võrdne.

Auru entalpia kolmandas regeneratiivses valikukambris tegelikus paisumisprotsessis on võrdne:

Samamoodi edasi h,s- diagramm sisaldab punkte, mis vastavad auru olekule kuuenda ja seitsmenda ekstraheerimise kambris.

Pärast aurupaisutamisprotsessi ehitamist sisse h, S- skeemile on kantud regeneratiivsoojendite reguleerimata väljatõmbe isobaarid R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 ja auru entalpiad nendes valikutes on kindlaks tehtud.

Ehitatud peale h,s- diagrammil on punktid ühendatud joonega, mis kajastab auru paisumise protsessi turbiini vooluosas. Aurupaisumise protsessi graafik on näidatud joonisel A.1. (Lisa A).

Vastavalt ehitatud h,s- diagrammi abil määrame auru temperatuuri vastavas turbiini väljalaskeavas selle rõhu ja entalpia väärtuste põhjal. Kõik parameetrid on näidatud tabelis 2.3.

2.4 Termodünaamiliste parameetrite arvutamine kütteseadmetes

Regeneratiivsoojendite rõhk on väljatõmbetorustike, kaitse- ja sulgeventiilide hüdraulilisest takistusest tingitud rõhukao võrra väiksem kui rõhk väljatõmbekambrites.

1. Arvutage küllastunud veeauru rõhk regeneratiivsetes kütteseadmetes. Eeldatakse, et torujuhtme rõhukadu turbiini väljalaskeavast vastava küttekehani on võrdne:

Küllastunud veeauru rõhk toite- ja kondensatsioonivee deaeraatorites on teada nende tehnilistest omadustest ja on vastavalt võrdne

2. Kasutades vee ja auru omaduste tabelit küllastunud olekus, kasutades leitud küllastusrõhku, määrame kuumutusauru kondensaadi temperatuuri ja entalpia.

3. Aktsepteerime vee allkuumutamist:

Kõrgsurve regeneratiivsetes kütteseadmetes - 2єKOOS

Madala rõhuga regeneratiivsetes kütteseadmetes - 5єKOOS,

Deaeraatorites - 0є KOOS ,

seetõttu on nendest kütteseadmetest väljuva vee temperatuur:

, є KOOS

4. Veesurve vastavate küttekehade taga määratakse teekonna hüdraulilise takistuse ja pumpade töörežiimi järgi. Nende rõhkude väärtused on aktsepteeritud ja näidatud tabelis 2.3.

5. Vee ja ülekuumendatud auru tabelite abil määrame vee entalpia pärast küttekehasid (ja väärtuste alusel):

6. Vee soojendamist kütteseadmes määratletakse kui vee entalpiate erinevust kütteseadme sisse- ja väljalaskeava juures:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

kus on kondensaadi entalpia tihendussoojendi väljalaskeava juures. Selles töös eeldatakse, et see väärtus on võrdne.

7. Soojus, mis eraldub auru kuumutamisel kütteseadmes veele:

2.5 Auru ja vee parameetrid turbiiniseadmes

Edasiste arvutuste hõlbustamiseks on ülalpool arvutatud auru ja vee parameetrid turbiinisõlmes kokku võetud tabelis 2.3.

Andmed auru ja vee parameetrite kohta äravoolujahutites on toodud tabelis 2.4.

Tabel 2.3. Auru ja vee parameetrid turbiiniseadmes

Tabel 2.4. Auru ja vee parameetrid äravoolujahutites

2.6 Auru ja kondensaadi vooluhulkade määramine termoahela elementides

Arvutamine toimub järgmises järjekorras:

1. Auru tarbimine turbiini kohta projekteerimisrežiimis.

2. Auru lekib läbi tihendite

Võtame siis vastu

4. Toitevee tarbimine boileri kohta (sh läbipuhumine)

kus on katlavee kogus, mis läheb pidevasse läbipuhumisse

D pr=(b pr/100)D lk=(1,5/100)·131,15=1,968kg/s

5. Auru väljumine puhastuslaiendist

kus on pidevpuhastuslaiendis puhastusveest eralduva auru osakaal

6. Puhastusvee väljund ekspanderist

7. Täiendava vee tarbimine keemilisest veepuhastusjaamast (CWW)

kust on kondensaadi tagasivoolu koefitsient

tööstustarbijad, aktsepteerime;

Deaeraatoris ja kondensaatoris asuvatesse regeneratiiv- ja võrgusoojenditesse, samuti küttekehasid ja segisteid läbivate kondensaadivoolude arvutamine põhineb materjali- ja soojusbilansi võrranditel.

Tasakaalu võrrandid koostatakse järjestikku iga soojusahela elemendi jaoks.

Turbiinipaigaldise soojusskeemi arvutamise esimene etapp on võrgukütteseadmete soojusbilansside koostamine ja aurutarbimise määramine igale neist lähtudes turbiini määratud soojuskoormusest ja temperatuurigraafikust. Pärast seda koostatakse kõrgsurve regeneratiivsoojendite, deaeraatorite ja madalsurvekuumutite soojusbilansid.

2.6.1 Võrgukütte paigaldus (katlaruum))

Tabel 2.5. Auru ja vee parameetrid võrguküttepaigaldises

Paigaldusparameetrid määratakse järgmises järjestuses.

1. Võrguvee tarbimine arvestusliku režiimi jaoks

2. Alumise võrguküttekeha soojusbilanss

Kütteauru tarbimine madalama võrgusoojendi jaoks

tabelist 2.1.

3. Ülemise võrguküttekeha soojusbilanss

Kütteauru tarbimine ülemise võrguküttekeha jaoks

Regeneratiivsed kõrgsurvekütteseadmed rõhu ja etteande paigaldus (pump)

PVD 7

PVD7 soojusbilansi võrrand

Kütteauru tarbimine HPH7 juures

PVD 6

PVD6 soojusbilansi võrrand

Kütteauru tarbimine HPH6 juures

äravoolust eemaldatud soojus OD2

Toitepump (PN)

Rõhk pärast PN-i

Pumba rõhk PN-s

Rõhu langus

Vee erimaht PN v PN - määratakse tabelitest väärtuse järgi

R Esmasp.

Toitepumba efektiivsus

Veeküte PN-s

Entalpia pärast PN-i

Kus - tabelist 2.3;

PVD5 soojusbilansi võrrand

Kütteauru tarbimine HPH5 juures

2.6.3 Toitevee õhutusseade

Eeldatakse, et auruvool DPV-s oleva klapivarre tihenditest on

Klapisääretihendite auru entalpiaks loetakse

(at P = 12,9 MPa Ja t = 556 0 KOOS) :

Aurustumine deaeraatorist:

D küsimus=0,02 D PV=0.02

Auru osakaal (deaeraatorist PE-sse mineva auru fraktsioonides, keskmise ja otsa tihenduskambri tihendis

Deaeraatori materjali tasakaalu võrrand:

.

Deaeraatori soojusbilansi võrrand

Pärast avaldise asendamist selle võrrandiga D CD saame:

Kütteauru vool kolmandast turbiini väljatõmbest DPV-sse

seega kütteauru tarbimine turbiini väljalaskeavast nr 3 DPV-sse:

D D = 4,529.

Kondensaadi vool õhutusseadme sisselaskeava juures:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Toorveeboiler

Drenaaži entalpia h PSV=140

.

2.6.5 Kaheastmeline puhastuspaisutaja

2. etapp: 6 ata juures keeva vee paisutamine koguses

kuni rõhuni 1 ata.

= + (-)

saadetakse atmosfääriõhutusseadmesse.

2.6.6 Jumestusvee deaeraator

Postitatud http://www.allbest.ru/

Tagasivoolu kondensaadi deaeraatori ja lisavee DKV materjalibilansi võrrand.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Keemiliselt puhastatud vee tarbimine:

D OB = ( D P - D OK) + + D TÜ.

OP purge veejahuti soojusbilanss

kondensaatturbiini agregaadi materjal

Kus q OP = h h OP-i täiendavale veele tarnitud soojus.

q OP = 670,5–160 = 510,5 kJ/kg,

Kus: h puhastusvee entalpia OP väljapääsu juures.

Aktsepteerime tööstuslike soojustarbijate kondensaadi tagastamist?k = 0,5 (50%), siis:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Täiendava vee soojendamise OP-s määrame OP soojusbilansi võrrandist:

= 27,493 siit:

= 21,162 kJ/kg.

Peale puhumisjahutit (BC) läheb lisavesi keemilisele veetöötlusele ja seejärel keemiliselt puhastatud veesoojendile.

Keemiliselt puhastatud veesoojendi POV termiline tasakaal:

Kus q 6 - turbiini väljalaskeavast nr 6 auruga küttekehale üle kantud soojushulk;

vee soojendamine POV-s. Võtame vastu h RH = 140 kJ/kg, siis

.

Veesoojendi aurukulu määrame keemiliselt puhastatud boileri soojusbilansist:

D POV 2175,34= 27,493 230,4 kust D POV = 2,897 kg/s.

Seega

D KV = D

Soojusbilansi võrrand keemiliselt puhastatud vee deaeraatori jaoks:

D h 6 + D POV h+ D OK h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Siit D= 0,761 kg/s - kütteauru tarbimine DKV ja turbiini väljalaskeava nr 6 juures.

Kondensaadi vool DKV väljalaskeava juures:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Madala rõhuga regeneratiivsed kütteseadmed

HDPE 4

PND4 soojusbilansi võrrand

.

Kütteauru tarbimine PND4 juures

,

Kus

HDPE3 ja mikserSM2

Ühtne soojusbilansi võrrand:

kus on kondensaadi vool HDPE2 väljundis:

D K6 = D KD - D HF -D Päike - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

asendame D K2 kombineeritud soojusbilansi võrrandisse:

D= 0,544 kg/s - kütteauru tarbimine LPH3 juures ekstraheerimisest nr 5

turbiinid.

PND2, mikser SM1, PND1

Temperatuur PS taga:

Koostatakse 1 materjali võrrand ja 2 soojusbilansi võrrandit:

1.

2.

3.

asendada võrrandiga 2

Saame:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondensaator

Kondensaatori materjali tasakaalu võrrand

.

2.7 Materjalibilansi arvutuse kontrollimine

Kõikide termilise ahela voolude arvutustes arvessevõtmise õigsuse kontrollimiseks võrreldakse turbiiniseadme kondensaatoris oleva auru ja kondensaadi materjalibilansi.

Heitgaasi auru vool kondensaatorisse:

,

kus on auruvool turbiini väljatõmbekambrist numbriga.

Auru tarbimine ekstraktidest on toodud tabelis 2.6.

Tabel 2.6. Auru tarbimine turbiini väljatõmbe abil

Turbiinide väljatõmbete kogu auruvool

Auru vool kondensaatorisse pärast turbiini:

Auru ja kondensaadi tasakaalu viga

Kuna auru ja kondensaadi tasakaalu viga ei ületa lubatud piiri, võetakse termilise ahela kõiki voolusid õigesti arvesse.

2.8 Turbiiniagregaadi energiabilanss PT- 80/100-130/13

Määrame turbiini sektsioonide võimsuse ja selle koguvõimsuse:

N i=

Kus N i OTC - turbiinikambri võimsus, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - soojuslangus sektsioonis, kJ/kg,

D i OTS - auru läbipääs läbi sektsiooni, kg/s.

sektsioon 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- sektsioon 1-2:

D 12 OTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- sektsioon 2-3:

D 23 OTS =D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- sektsioon 3-4:

D 34 OTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- sektsioon 4-5:

D 45 OTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- sektsioon 5-6:

D 56 OTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- sektsioon 6-7:

D 67 OTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- sektsioon 7-K:

D 7k OTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H To OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Turbiinikambrite koguvõimsus

3.5.2 Turbiiniseadme elektrivõimsus määratakse järgmise valemiga:

N E = N i

kus on generaatori mehaaniline ja elektriline kasutegur,

N E = 83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.

2.9 Turbiiniseadme soojusliku kasuteguri näitajad

Turbiiniploki soojustarbimine kokku

, MW

.

2. Soojuse tarbimine kütteks

,

Kus h T- küttesüsteemi soojuskadu arvestav koefitsient.

3. Soojuse kogutarbimine tööstustarbijatele

,

.

4. Soojuse kogutarbimine välistarbijatele

, MW

.

5. Elektrienergia tootmiseks kasutatava turbiinipaigaldise soojustarbimine

,

6. Turbiinipaigaldise efektiivsus elektri tootmiseks (arvestamata oma elektritarbimist)

,

.

7. Soojuse eritarbimine elektri tootmiseks

,

2.10 Soojuselektrijaamade energianäitajad

Värske auru parameetrid aurugeneraatori väljalaskeava juures.

- rõhk P PG = 12,9 MPa;

- aurugeneraatori brutoefektiivsus aurugeneraatoriga = 0,92;

- temperatuur t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg etteantud juures R PG ja t PG.

Aurugeneraatori efektiivsus, võetud katla E-320/140 omadustest

.

1. Aurugeneraatori tehase soojuskoormus

, MW

2. Torujuhtmete efektiivsus (soojustransport)

,

.

3. Soojuselektrijaamade kasutegur elektri tootmiseks

,

.

4. Soojuselektrijaama efektiivsus kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks, arvestades PVC-d

,

.

PVK kl t N=- 15 0 KOOS töötab,

5. Samaväärse kütuse erikulu elektri tootmiseks

,

.

6. Samaväärse kütuse erikulu soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks

,

.

7. Kütuse soojuskulu jaama kohta

,

.

8. Jõuallika kogukasutegur (bruto)

,

9. Soojuse eritarbimine soojuselektrijaama võimsusühiku kohta

,

.

10. Jõuallika kasutegur (neto)

,

.

kus E S.N on tema enda elektri eritarbimine, E S.N =0,03.

11. Samaväärse kütuse erikulu "neto"

,

.

12. Samaväärne kütusekulu

kg/s

13. Samaväärse kütuse tarbimine välistarbijatele tarnitava soojuse tootmiseks

kg/s

14. Samaväärse kütuse tarbimine elektrienergia tootmiseks

V E U =V U -V T U =13,214-8,757=4,457 kg/s

Järeldus

Välisõhu temperatuuril suurel koormusel töötaval tootmiskütteturbiinil PT-80/100-130/13 põhineva elektrijaama soojusdiagrammi arvutamise tulemusena saime järgmised väärtused seda tüüpi elektrijaama iseloomustavad peamised parameetrid:

Auru voolukiirused turbiinide ekstraktsioonides

Kütteauru tarbimine võrgukütteseadmetele

Soojusvarustus kütteks turbiinseadme abil

K T= 72,22 MW;

Soojusvarustus turbiinseadmest tööstustarbijatele

K P= 141,36 MW;

Soojuse kogutarbimine välistarbijatele

K TP= 231,58 MW;

Generaatori klemmi võimsus

N uh=80,97 MW;

CHP kasutegur elektri tootmiseks

Soojuselektrijaamade efektiivsus kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks

Eritarbimine kütus elektri tootmiseks

b E U= 162,27g/kW/h

Kütuse erikulu soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks

b T U= 40,427 kg/GJ

Koostootmisjaama koguefektiivsus "bruto"

Koostootmisjaama koguefektiivsus "neto"

Samaväärse kütuse erikulu jaama kohta "neto"

Viited

1. Ryzhkin V.Ya. Soojuselektrijaamad: Õpik ülikoolidele – 2. väljaanne, parandatud. - M.: Energia, 1976.-447 lk.

2. Aleksandrov A.A., Grigorjev B.A. Vee ja veeauru termofüüsikaliste omaduste tabelid: Käsiraamat. - M.: Kirjastus. MPEI, 1999. - 168 lk.

3. Poleštšuk I.Z. Soojuselektrijaamade põhisoojusdiagrammide koostamine ja arvutamine. Juhised kursuseprojekti jaoks erialal "Soojuselektrijaamad ja tuumaelektrijaamad", / Ufa osariik. lennundus tehnikaülikool - t - Ufa, 2003.

4. Ettevõtte standard (STP UGATU 002-98). Nõuded ehitamisele, esitlusele, projekteerimisele - Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Soojuselektrijaamade aurutoruga elektrijaamad: teatmik - IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Soojus- ja tuumaelektrijaamad: kataloog/ülditoimetuse all. Vastav liige RAS A.V. Klimenko ja V.M. Zorina. - 3. väljaanne - M.: Kirjastus MPEI, 2003. - 648 lk.: ill. - (Soojusenergeetika ja küttetehnika; 3. raamat).

7. . Soojus- ja tuumaelektrijaamade turbiinid: õpik ülikoolidele / Toim. A.G., Kostjuka, V.V. Frolova. - 2. väljaanne, muudetud. ja täiendav - M.: Kirjastus MPEI, 2001. - 488 lk.

8. Auruturbiinijaamade termiliste ahelate arvutamine: Hariduslik elektrooniline väljaanne / Poleshchuk I.Z - Riiklik kutseõppeasutus UGATU, 2005.

Elektrijaamade, seadmete ja nende elementide sümbolid (shtekst, pildid, indeksid)

D - toitevee õhutusseade;

DN - drenaažipump;

K - kondensaator, boiler;

KN - kondensaadipump;

OE - äravoolu jahuti;

PrTS - põhiline termodiagramm;

LDPE, HDPE - regeneratiivne kütteseade (kõrge, madal rõhk);

PVK - tippveekütte boiler;

PG - aurugeneraator;

PE - auruülekuumendi (esmane);

PN - toitepump;

PS - täitekarbi kütteseade;

PSG - horisontaalne võrgukütteseade;

PSV - toorveeboiler;

PT - auruturbiin; kütteturbiin tööstusliku ja kütteauru ekstraheerimisega;

PHOV - keemiliselt puhastatud veeboiler;

PE - ejektori jahuti;

R - laiendaja;

CHPP - soojuse ja elektri koostootmisjaam;

SM - segisti;

CX - tihendikasti külmik;

HPC - kõrgsurvesilinder;

LPC - madalrõhu silinder;

EG - elektrigeneraator;

Lisa A

Lisa B

PT-80/100 režiimide skeem

Lisa B

Küttegraafikud pühade kvaliteedikontrollikssoojus põhineb ööpäeva keskmisel välisõhutemperatuuril

Postitatud saidile Allbest.ru

Sarnased dokumendid

Põhisoojusdiagrammi arvutamine, aurupaisumisprotsessi konstrueerimine turbiini sektsioonides. Regeneratiivse toitevee küttesüsteemi arvutamine. Kondensaadivoolu, turbiini ja pumba töö määramine. Tera kogukaod ja sisemine efektiivsus.

kursusetöö, lisatud 19.03.2012


Auru paisumise protsessi joonistamine turbiinis H-S diagrammil. Auru ja vee parameetrite ja vooluhulkade määramine elektrijaamas. Soojuskontuuri komponentide ja seadmete põhisoojusbilansside koostamine. Esialgne hinnang auruvoolule turbiini kohta.

kursusetöö, lisatud 05.12.2012


Kütteturbiinil põhineva elektrijaama soojusahela kontrollarvutuste tegemise meetodite analüüs. Kondensaatori KG-6200-2 konstruktsiooni ja töö kirjeldus. T-100-130 tüüpi turbiinseadmel põhineva soojusjaama põhisoojusdiagrammi kirjeldus.

lõputöö, lisatud 09.02.2010


Soojusdiagramm jõuseade Auru parameetrid turbiinide ekstraktsioonides. Protsessi konstrueerimine hs-diagrammis. Auru ja vee parameetrite koondtabel. Soojuskontuuri komponentide ja seadmete põhisoojusbilansside koostamine. Deaeraatori ja võrgu paigalduse arvestus.

kursusetöö, lisatud 17.09.2012


Aurupaisutamisprotsessi ehitamine aastal h-s diagramm. Võrgukütteseadmete paigaldamise arvestus. Auru paisumisprotsess etteandepumba ajamiturbiinis. Auruvoolu määramine turbiini kohta. Soojuselektrijaamade soojusliku kasuteguri arvutamine ja torustike valik.

kursusetöö, lisatud 10.06.2010


Seadme põhisoojusdiagrammi valik ja põhjendus. Peamiste auru- ja veevoolude tasakaalu koostamine. Turbiini peamised omadused. Aurupaisutamisprotsessi konstrueerimine turbiinis hs-skeemil. Heitsoojuskatla küttepindade arvutamine.

kursusetöö, lisatud 25.12.2012


Auruturbiini arvutus, põhielementide parameetrid skemaatiline diagramm auruturbiini paigaldus ja aurupaisumise termilise protsessi eelkonstrueerimine turbiinis h-s diagrammil. Regeneratsiooniga auruturbiinitehase majandusnäitajad.

kursusetöö, lisatud 16.07.2013


Tuumaelektrijaama tehniliste kirjelduste projektsoojusdiagrammi koostamine. Töövedeliku parameetrite, auru voolukiiruste määramine turbiiniseadme heitgaasides, seadme kui terviku sisemise võimsuse ja soojusliku efektiivsuse näitajate määramine. Kondensaadi etteandepumpade võimsus.

kursusetöö, lisatud 14.12.2010


Auru paisumise protsess turbiinis. Elavauru ja toitevee tarbimise määramine. Soojusahela elementide arvutamine. Maatriksi lahendamine Crameri meetodil. Programmikood ja masina arvutustulemuste väljund. Jõuallika tehnilised ja majanduslikud näitajad.

kursusetöö, lisatud 19.03.2014


Turbiini K-500-240 konstruktsiooni ja elektrijaama turbiinipaigaldise soojusarvutuse uurimine. Turbiini silindri astmete arvu valimine ja auru entalpia erinevuste jaotamine selle etappide vahel. Turbiini võimsuse määramine ja töölaba arvutamine painde ja pinge jaoks.