Saidi jaotised
Toimetaja valik:
- Kuus näidet pädevast lähenemisest arvude käändele
- Talvise poeetilise tsitaadi nägu lastele
- Vene keele tund "pehme märk pärast susisevaid nimisõnu"
- Helde puu (mõistusõna) Kuidas jõuda õnneliku lõpuni muinasjutule „Helde puu”
- Tunniplaan meid ümbritsevast maailmast teemal “Millal tuleb suvi?
- Ida-Aasia: riigid, rahvastik, keel, religioon, ajalugu Olles vastane pseudoteaduslikele teooriatele inimrasside jagamise kohta madalamateks ja kõrgemateks, tõestas ta tõde
- Ajateenistuseks sobivuse kategooriate klassifikatsioon
- Pahatahtlik kokkupuude ja armee Pahatihti armeesse ei võeta
- Miks unistate elusast surnud emast: unenägude raamatute tõlgendused
- Milliste sodiaagimärkide all on aprillis sündinud?
Reklaam
Aurukatelde metallide korrosioon. Katlahoidla. Korrosioon boilerites Elektrokeemilise korrosiooni põhjused kuumaveeboilerites |
Sõeltorude korrosioon on kõige aktiivsem kohtades, kus jahutusvedeliku lisandid on koondunud. See hõlmab suure soojuskoormusega sõelatorude piirkondi, kus toimub katlavee sügavaurustamine (eriti kui aurustuspinnal on madala soojusjuhtivusega poorseid sadestusi). Seetõttu tuleb metalli sisemise korrosiooniga seotud sõelatorude kahjustuste ärahoidmisel arvestada integreeritud lähenemise vajadust, s.t. mõju nii veekeemiale kui ka põlemistingimustele. Sõeltorude kahjustused on peamiselt segatüüpi, need võib jagada kahte rühma: 1) Terase ülekuumenemise tunnustega kahjustused (toruseinte deformatsioon ja õhenemine hävimiskohas; grafiiditerade esinemine jne). 2) Haprad luumurrud ilma iseloomulikud tunnused metalli ülekuumenemine. Paljude torude sisepinnal on märkimisväärsed kahekihilised ladestused: ülemine on nõrgalt nakkuv, alumine katlakivi sarnane, tihedalt metalli külge kinnitatud. Katlakivi alumise kihi paksus on 0,4-0,75 mm. Kahjustuse tsoonis hävib sisepinnal olev katlakivi. Purustuskohtade läheduses ja nendest mõnel kaugusel mõjutavad torude sisepinda korrosioonisüvendid ja haprad mikrokahjustused. Kahjustuse üldilme viitab hävimise termilisele iseloomule. Struktuurimuutused torude esiküljel - sügav sferidiseerumine ja perliidi lagunemine, grafiidi moodustumine (süsiniku üleminek grafiidiks 45-85%) - viitavad liigsele mitte ainult töötemperatuur ekraanidele, kuid ka terasele on lubatud 20 500 °C. Seda kinnitab ka FeO olemasolu kõrgel tasemel metalli temperatuurid töö ajal (üle 845 oK - s.o. 572 oC). Vesiniku põhjustatud rabedad kahjustused tekivad tavaliselt suure soojusvooga piirkondades, paksude sademete kihtide ja kaldus või horisontaalsete torude all, samuti soojusülekande piirkondades keevisõmbluste tugirõngaste või muude takistavate seadmete läheduses. vaba liikumine Kogemus on näidanud, et vesinikust põhjustatud kahjustused tekivad kateldes, mis töötavad rõhul alla 1000 psi. tolli (6,9 MPa). Vesiniku tekitatud kahjustused põhjustavad tavaliselt paksu servaga rebendeid. Teised mehhanismid, mis aitavad kaasa paksu servaga rebendite tekkele, on pingekorrosioonipragunemine, korrosiooniväsimus, pingerebendid ja (mõnel harvadel juhtudel) äärmuslik ülekuumenemine. Vesinikukahjustuste põhjustatud kahjustusi võib olla raske visuaalselt eristada muud tüüpi kahjustustest, kuid mitmed funktsioonid võivad aidata. Näiteks vesinikukahjustusega kaasneb peaaegu alati metallis tekkimine (vaata ettevaatusabinõusid peatükis 4 ja 6). Muud tüüpi rikkeid (välja arvatud võimalik korrosiooniväsimus, mis sageli algab üksikutest valamutest) ei seostata tavaliselt tugeva korrosiooniga. Toru rikked metalli vesinikkahjustuse tagajärjel ilmnevad sageli ristkülikukujulise “akna” moodustumisena toru seina, mis ei ole tüüpiline muud tüüpi kahjustuste korral. Sõeltorude kahjustatavuse hindamiseks tuleks arvestada, et gaasilise vesiniku metallurgiline (esialgne) sisaldus perliitklassi terases (sh art. 20) ei ületaks 0,5-1 cm3/100g. Kui vesinikusisaldus on suurem kui 4-5 cm3/100g, halvenevad terase mehaanilised omadused oluliselt. Sel juhul tuleb keskenduda eelkõige lokaalsele jääkvesiniku sisaldusele, kuna sõelatorude rabedate purunemiste korral täheldatakse metalli omaduste järsku halvenemist vaid kitsas tsoonis piki toru ristlõiget. toru, mille külgneva metalli struktuur ja mehaanilised omadused on ainult 0,2-2 mm kaugusel alati rahuldavad. Saadud vesiniku keskmiste kontsentratsioonide väärtused hävimispiiril on 5-10 korda suuremad kui selle esialgne sisaldus jaama 20 puhul, mis ei saanud muud kui oluliselt mõjutada torude kahjustatavust. Esitatud tulemused näitavad, et KrCHPP katelde sõelatorude kahjustumisel osutus otsustavaks teguriks vesiniku rabestumine. Vaja oli täiendavalt uurida, milline tegur mõjutab seda protsessi otsustavalt: a) termiline tsükkel, mis on tingitud normaalse keemisrežiimi destabiliseerumisest suurenenud soojusvoo tsoonides, kui aurustumispinnal on sademeid, ja selle tulemusena seda katvate kaitsvate oksiidkilede kahjustus; b) korrodeerivate lisandite olemasolu töökeskkonnas, mis on koondunud aurustuspinna lähedal asuvatesse ladestustesse; c) tegurite “a” ja “b” koosmõju. Eriti oluline on küsimus põlemisrežiimi rollist. Kõverate olemus näitab vesiniku akumuleerumist mitmel lähedal välispind ekraani torud. See on võimalik eelkõige siis, kui kindlaksmääratud pinnal on tihe sulfiidikiht, mis on suures osas sisepinnalt välispinnale difundeeruva vesiniku suhtes mitteläbilaskev. Sulfiidide moodustumine on tingitud: põletatud kütuse kõrgest väävlisisaldusest; tõrviku viskamine ekraanipaneelidele. Teine põhjus metalli hüdrogeenimiseks välispinnal on korrosiooniprotsesside tekkimine metalli kokkupuutel suitsugaasidega. Nagu näitas katla torude välissademete analüüs, ilmnesid tavaliselt mõlemad ülaltoodud põhjused. Põlemisrežiimi roll avaldub ka sõelatorude korrosioonis mõjul puhas vesi, mida kõige sagedamini täheldatakse aurugeneraatoritel kõrge rõhk. Korrosioonikolded paiknevad tavaliselt maksimaalse lokaalse soojuskoormuse tsoonis ja ainult toru kuumutatud pinnal. See nähtus põhjustab ümmarguste või elliptiliste süvendite moodustumist, mille läbimõõt on suurem kui 1 cm. Metalli ülekuumenemine toimub kõige sagedamini hoiuste olemasolul, kuna nii puhta toru kui ka katlakivi sisaldava toru puhul on vastuvõetud soojushulk peaaegu sama. Raua-veeauru süsteem on termodünaamiliselt ebastabiilne. Nende ainete koostoime võib toimuda magnetiidi Fe 3 O 4 või wustiidi FeO moodustumisega:
Reaktsioonide (2.1) – (2.3) analüüs näitab veeauru omapärast lagunemist interaktsioonil metalliga koos molekulaarse vesiniku moodustumisega, mis ei ole veeauru tegeliku termilise dissotsiatsiooni tagajärg. Valemitest (2.1) – (2.3) järeldub, et teraste korrosioonil ülekuumendatud aurus hapniku puudumisel võib pinnale tekkida ainult Fe 3 O 4 või FeO. Kui ülekuumendatud aurus on hapnikku (näiteks neutraalse vee tingimustes, kondensaati doseerides hapnikku), võib magnetiidi täiendava oksüdeerumise tõttu ülekuumendatud tsoonis tekkida hematiit Fe 2 O 3. Arvatakse, et auru korrosioon, mis algab temperatuuril 570 °C, on keemiline. Praegu on kõigi katelde maksimaalne ülekuumenemise temperatuur alandatud 545 °C-ni ja sellest tulenevalt tekib ülekuumendites elektrokeemiline korrosioon. Primaarsete ülekuumendite väljalaskeosad on valmistatud korrosioonikindlast austeniidist roostevaba teras, on sama lõpptemperatuuriga (545 °C) vahepealsete ülekuumendite väljalaskeosad valmistatud perliitterastest. Seetõttu on järelsoojendite korrosioon tavaliselt tõsine. Auru toimel terasele selle algselt puhtal pinnal järk-järgult moodustub nn topaktiline kiht, mis on tihedalt metalli enda külge kinni ja seega kaitseb seda korrosiooni eest. Aja jooksul kasvab sellele kihile teine nn epitaktiline kiht. Mõlemad kihid aurutemperatuurile kuni 545 °C on magnetiit, kuid nende struktuur ei ole sama – epitaktiline kiht on jämedateraline ega kaitse korrosiooni eest.
Auru lagunemise kiirus mgN 2 /(cm 2 h) Riis. 2.1. Ülekuumendatud auru lagunemiskiiruse sõltuvus seina temperatuuril Ülekuumenenud pindade korrosiooni ei ole võimalik veerežiimi meetoditega mõjutada. Seetõttu on ülekuumendite endi vesi-keemilise režiimi põhiülesanne ülekuumendite metalli seisukorra süstemaatiline jälgimine, et vältida topotaktilise kihi hävimist. See võib juhtuda ülekuumenditesse sattumise ja üksikute lisandite, eriti soolade sadestumise tõttu, mis on võimalik näiteks kõrgsurvekatelde trumli taseme järsu tõusu tagajärjel. Sellega seotud soolade ladestumine ülekuumendis võib põhjustada nii seina temperatuuri tõusu kui ka kaitsva oksiidtopaktilise kile hävimist, mida võib hinnata auru lagunemise kiiruse järsu suurenemise järgi (joonis 2.1). 3.3. Toiteveetee ja kondensaaditorustiku korrosioonMärkimisväärne osa soojuselektrijaama seadmete korrosioonikahjustustest tekib toiteveetorustikus, kus metall on kõige raskemates tingimustes, mille põhjuseks on kokkupuutel keemiliselt töödeldud vee, kondensaadi, destillaadi ja nende segude söövitav agressiivsus. sellega. Auruturbiinelektrijaamades on toitevee peamiseks saasteallikaks vaseühenditega turbiinkondensaatorite ja madalrõhu regeneratiivsoojendite ammoniaagikorrosioon, mille torustik on valmistatud messingist. Auruturbiinelektrijaama toitevee tee võib jagada kaheks põhiosaks: enne termaalõhutajat ja pärast seda ning voolutingimused Nende korrosioonikiirused on järsult erinevad. Toiteveetee esimese sektsiooni elemendid, mis asuvad enne õhutustajat, hõlmavad torustikke, mahuteid, kondensaadipumbasid, kondensaaditorusid ja muid seadmeid. Selle toitainetrakti osa korrosiooni iseloomulik tunnus on võimetus ammendada agressiivseid aineid, st vees sisalduvat süsihapet ja hapnikku. Uute veekoguste pideva tarnimise ja liikumise tõttu piki trakti täiendatakse nende kadu pidevalt. Osa raua reaktsioonisaaduste pidev eemaldamine veega ja agressiivsete ainete värskete portsjonite sissevool loovad soodsad tingimused intensiivsete korrosiooniprotsesside jaoks. Turbiini kondensaadi hapnikuallikaks on õhu imemine turbiinide sabaosas ja kondensaadipumpade tihendites. O2 sisaldav küttevesi ja CO 2 toitekanali esimeses sektsioonis asuvates pinnasoojendites temperatuuril kuni 60–80 °C ja üle selle põhjustab tõsiseid korrosioonikahjustusi messingist torud. Viimased muutuvad rabedaks ja sageli omandab messing pärast mitu kuud töötamist käsnja struktuuri tugeva selektiivse korrosiooni tagajärjel. Toiteveetee teise sektsiooni elemendid - õhutusseadmest aurugeneraatorini - hõlmavad toitepumbasid ja -torusid, regeneratiivseid küttekehasid ja ökonomaisereid. Selle piirkonna veetemperatuur läheneb vee järjestikuse kuumutamise tulemusena regeneratiivsoojendites ja veesäästuseadmetes katla vee temperatuurile. Selle traktiosaga seotud seadmete korrosiooni põhjuseks on peamiselt toitevees lahustunud vaba süsihappegaasi mõju metallile, mille allikaks on täiendav keemiliselt töödeldud vesi. Suurenenud vesinikioonide kontsentratsiooni korral (pH< 7,0), обусловленной наличием растворенной углекислоты и значительным подогревом воды, процесс коррозии на этом участке питательного тракта развивается преимущественно с выделением водорода. Коррозия имеет сравнительно равномерный характер. Messingist valmistatud seadmete (madalsurveküttekehad, kondensaatorid) juuresolekul toimub vee rikastamine vaseühenditega auru-kondensaadi tee kaudu hapniku ja vaba ammoniaagi juuresolekul. Hüdreeritud vaskoksiidi lahustuvuse suurenemine toimub vase-ammoniaagi komplekside, näiteks Cu(NH 3) 4 (OH) 2 moodustumise tõttu. Need tooted korrodeerivad messingist küttetorusid madal rõhk hakkavad lagunema regeneratiivsete kõrgsurvekuumutite (HPR) trakti osades, moodustades vähem lahustuvaid vaskoksiide, mis osaliselt sadestuvad HPR-torude pinnale. e kuproosade ladestused p.v. jne aitavad kaasa nende korrosioonile töötamisel ja seadmete pikaajalisel parkimisel ilma konserveerimiseta. Kui toitevee termiline õhutustamine ei ole piisavalt sügav, täheldatakse peamiselt punktkorrosiooni sissepääsualadökonomaiserid, kus hapnik eraldub toitevee temperatuuri märgatava tõusu tõttu, samuti toitekanali seisvates piirkondades. Aurutarbijate soojust kasutavad seadmed ja torustikud, mille kaudu tootmiskondensaat soojuselektrijaama tagasi suunatakse, alluvad korrosioonile neis sisalduva hapniku ja süsihappe mõjul. Hapniku ilmumist seletatakse kondensaadi kokkupuutega õhuga avatud paakides (koos avatud vooluring kondensaadi kogumine) ja lekked seadmete lekete kaudu. Peamised meetmed toiteveekanali esimeses sektsioonis (veepuhastusjaamast termilise õhutustajani) asuvate seadmete korrosiooni vältimiseks on järgmised: 1) korrosioonivastaste kaitsekatete kasutamine veepuhastusseadmete ja mahutite pindadel, mida pestakse happeliste reaktiivide või söövitava vee lahustega, kasutades kummi, epoksüvaikusid, perklorovinüülipõhiseid lakke, vedelat naüriiti ja silikooni; 2) polümeermaterjalidest (polüetüleen, polüisobutüleen, polüpropüleen jne) valmistatud happekindlate torude ja liitmike või seest leekpihustusega kaetud kaitsekatetega vooderdatud terastorude ja liitmike kasutamine; 3) korrosioonikindlatest metallidest (punane vask, roostevaba teras) soojusvaheti torude kasutamine; 4) täiendavalt keemiliselt töödeldud veest vaba süsihappegaasi eemaldamine; 5) mittekondenseeruvate gaaside (hapnik ja süsihape) pidev eemaldamine madalrõhu regeneratiivsoojendite, jahutite ja võrguveeboilerite aurukambritest ning neis tekkiva kondensaadi kiire eemaldamine; 6) kondensaadipumpade tihendite, liitmike ja toitetorustike äärikühenduste hoolikas tihendamine vaakumis; 7) turbiinkondensaatorite piisava tiheduse tagamine jahutusvee ja õhu poolel ning õhu imemise jälgimine registreerivate hapnikumõõtjate abil; 8) kondensaatorite varustamine spetsiaalsete degaseerimisseadmetega hapniku eemaldamiseks kondensaadist. Toiteveetee teises osas asuvate seadmete ja torustike korrosiooniga võitlemiseks (termodeaeraatoritest aurugeneraatoriteni) rakendatakse järgmisi meetmeid: 1) soojuselektrijaamade varustamine termodeaeraatoritega, mis toodavad õhust vabastatud vett, mille jääkhapniku ja süsinikdioksiidi sisaldus on mis tahes töötingimustes, mis ei ületa lubatud norme; 2) mittekondenseeruvate gaaside maksimaalne eemaldamine kõrgsurve regeneratiivkuumutite aurukambritest; 3) korrosioonikindlate metallide kasutamine veega kokkupuutuvate toitepumpade elementide valmistamiseks; 4) sööda- ja drenaažipaakide korrosioonivastane kaitse, kandes peale mittemetalseid katteid, mis on vastupidavad temperatuurile kuni 80–100 °C, näiteks asbovinüül (etinoollaki segu asbestiga) või värvi- ja lakimaterjalid epoksüvaikude baasil; 5) kõrgsurveregeneratiivkuumutite torude valmistamiseks sobivate korrosioonikindlate konstruktsioonimetallide valik; 6) toitevee pidev töötlemine leeliseliste reaktiividega, et säilitada etteantud optimaalne väärtus Toitevee pH, mille juures on süsihappegaasi korrosioon maha surutud ja kaitsekile piisav tugevus tagatud; 7) toitevee pidev töötlemine hüdrasiiniga, et siduda jääkhapnik pärast termodeaeraatoreid ja tekitada inhibeeriv toime rauaühendite ülemineku pidurdamiseks seadme pinnalt toitevette; 8) toiteveepaakide tihendamine nn suletud süsteemi korraldamisega, et vältida hapniku sattumist toiteveega aurugeneraatori ökonomaiseritesse; 9) toiteveetee seadmete usaldusväärse konserveerimise rakendamine nende seisaku ajal reservis. Tõhus meetod korrosiooniproduktide kontsentratsiooni vähendamiseks aurutarbijate poolt soojuselektrijaamadesse tagastatavas kondensaadis on kilet moodustavate amiinide - oktadetsüülamiini või selle asendajate - sisestamine tarbijatele saadetavasse valitud turbiini auru. Nende ainete kontsentratsioonil aurus 2–3 mg/dm3 , tootmiskondensaadi raudoksiidide sisaldust on võimalik vähendada 10–15 korda. Polüamiinide vesiemulsiooni doseerimine doseerimispumba abil ei sõltu süsihappe kontsentratsioonist kondensaadis, kuna nende toime ei ole seotud neutraliseerivate omadustega, vaid põhineb nende amiinide võimel moodustada lahustumatut ja mittevett. -niisutavad kiled terase, messingi ja muude metallide pinnal. a) Hapniku korrosioon Kõige sagedamini kannatavad katlaagregaatide terasest veesäästjad hapnikukorrosiooni all, mis toitevee ebarahuldava õhutustamise tõttu ebaõnnestub 2-3 aastat pärast paigaldamist. Terase ökonomaisaatorite hapnikukorrosiooni vahetu tagajärg on fistulite teke torudesse, mille kaudu voolab suurel kiirusel välja veejuga. Sarnased joad, mis on suunatud külgneva toru seinale, võivad seda kuluda kuni moodustumiseni läbi aukude. Kuna ökonomaiseri torud paiknevad üsna kompaktselt, võib tekkiv korrosioonifistul tekitada torusid massiliselt kahjustada, kui katlaseade jääb koos tekkinud fistuliga pikemaks ajaks tööle. Malmist ökonomaisereid ei kahjusta hapnikukorrosioon. Hapniku korrosioonökonomaiserite sisselaskeosad on sagedamini paljastatud. Toitevees sisalduva hapniku olulise kontsentratsiooniga tungib see aga katlaplokki. Siin puutuvad hapnikukorrosiooniga kokku peamiselt trumlid ja püsttorud. Hapniku korrosiooni peamiseks vormiks on metallis süvendite (haavandite) tekkimine, mis nende tekkimisel viivad fistulite tekkeni. Rõhu tõus intensiivistab hapniku korrosiooni. Seetõttu on 40 atm ja kõrgema rõhuga katlaseadmete puhul isegi hapniku "libisemine" õhutusseadmetes ohtlik. Oluline on vee koostis, millega metall kokku puutub. Väikese koguse leelise olemasolu suurendab korrosiooni lokaliseerumist, samas kui kloriidide olemasolu hajutab selle pinnale. b) Parkimiskorrosioon Tühikäigul seisvaid katlaseadmeid mõjutab elektrokeemiline korrosioon, mida nimetatakse seisakkorrosiooniks. Olenevalt töötingimustest võetakse katlaseadmed sageli tööst välja ja paigutatakse reservi või seisatakse pikemaks ajaks. Katlaseadme reservi seiskamisel hakkab rõhk selles langema ja trumlisse tekib vaakum, mille tõttu õhk tungib ja rikastab katla vett hapnikuga. Viimane loob tingimused hapniku korrosiooni tekkeks. Isegi kui vesi on katlast täielikult eemaldatud, ei ole selle sisepind kuiv. Õhutemperatuuri ja -niiskuse kõikumine põhjustab katlaseadme sees olevast atmosfäärist niiskuse kondenseerumist. Õhuga kokkupuutel hapnikuga rikastatud kile olemasolu metallpinnal loob soodsad tingimused elektrokeemilise korrosiooni tekkeks. Kui katlaseadme sisepinnal on sadestusi, mis võivad niiskuse kiles lahustuda, suureneb korrosiooni intensiivsus oluliselt. Sarnaseid nähtusi võib täheldada näiteks auruülekuumendites, mis sageli kannatavad seisukorrosiooni all. Kui katlaseadme sisepinnal on sadestusi, mis võivad niiskuse kiles lahustuda, suureneb korrosiooni intensiivsus oluliselt. Sarnaseid nähtusi võib täheldada näiteks auruülekuumendites, mis sageli kannatavad seisukorrosiooni all. Seetõttu tuleb katlaseadme pikemaks seisakuajaks tööst välja jätmisel eemaldada olemasolevad sadestused pesemise teel. Parkimiskorrosioon võib katlaseadmeid tõsiselt kahjustada, kui nende kaitsmiseks ei võeta erimeetmeid. Selle oht seisneb ka selles, et selle poolt tühikäigul tekkinud korrosioonikeskused toimivad ka töötamise ajal. Katlasõlmede kaitsmiseks parkimiskorrosiooni eest need konserveeritakse. c) Teradevaheline korrosioon Teradevaheline korrosioon esineb aurukatla sõlmede neediõmblustes ja valtsimiskohtades, mis pestakse maha katlaveega. Seda iseloomustavad metallipraod, mis on alguses väga õhukesed, silmale nähtamatud, mis arenedes muutuvad suurteks nähtavateks pragudeks. Need läbivad metalliterade vahelt, mistõttu seda korrosiooni nimetatakse teradevaheliseks. Sel juhul toimub metalli hävimine ilma deformatsioonita, seetõttu nimetatakse neid murde hapraks. Kogemused on näidanud, et teradevaheline korrosioon tekib ainult siis, kui samaaegselt esineb 3 tingimust: 1) Metalli kõrged tõmbepinged, voolavuspiiri lähedal. Ühe loetletud tingimuse puudumine välistab rabedate luumurdude esinemise, mida praktikas kasutatakse teradevahelise korrosiooni vastu võitlemiseks. Katlavee agressiivsuse määrab selles lahustunud soolade koostis. Tähtis sisaldab naatriumhüdroksiidi, mis kõrgel kontsentratsioonil (5-10%) reageerib metalliga. Sellised kontsentratsioonid saavutatakse neetide õmbluste ja valtsimisliidete lekete korral, milles katla vesi aurustub. Seetõttu võib lekete olemasolu sobivates tingimustes põhjustada hapraid luumurde. Peale selle, oluline näitaja Katlavee agressiivsus on suhteline aluselisus - Schot. d) Auru-vee korrosioon Auru-vee korrosioon on metalli hävimine keemilise koostoime tulemusena veeauruga: 3Fe + 4H20 = Fe304 + 4H2 Korrosiooniproduktid on gaasvesinik ja magnetiit. Auru-vee korrosioonil on ühtlane ja lokaalne (kohalik) iseloom. Esimesel juhul tekib metallpinnale korrosioonitoodete kiht. Kohalik korrosioon avaldub haavandite, soonte ja pragude kujul. Aurukorrosiooni peamiseks põhjuseks on toru seina kuumutamine kriitilise temperatuurini, mille juures metalli oksüdeerumine veega kiireneb. Seetõttu toimub võitlus auru-vee korrosiooni vastu, kõrvaldades metalli ülekuumenemist põhjustavad põhjused. Auru-vee korrosioon ei saa kõrvaldada katlaseadme veekeemia muutmise või täiustamisega, kuna selle korrosiooni põhjused peituvad põlemis- ja katlasiseses hüdrodünaamilises protsessis ning töötingimustes. e) Muda korrosioon Seda tüüpi korrosioon tekib katlaploki toru sisepinnale tekkinud mudakihi all, mis on tingitud katla ebapiisavalt puhastatud vee söötmisest. Muda korrosioonil tekkivad metallikahjustused on oma olemuselt lokaalsed (haavandilised) ja paiknevad tavaliselt ahju poole suunatud toru poolperimeetril. Saadud haavandid näevad välja nagu kestad läbimõõduga kuni 20 mm või rohkem ja mis on täidetud raudoksiididega, tekitades haavandi alla “muhke”. Mereala Venemaa nr 05. oktoober 2016 Loodud: 05. oktoober 2016 Värskendatud: 05. oktoober 2016 Vaatamisi: 5363Korrosiooni tüübid. Töötamise ajal puutuvad aurukatla elemendid kokku agressiivse keskkonnaga - vesi, aur ja suitsugaasid . On keemiline ja elektrokeemiline korrosioon. Keemiline korrosioon auru või vee poolt põhjustatud, hävitab metalli ühtlaselt üle kogu pinna. Sellise korrosiooni määr kaasaegsetes merekateldes on madal. Ohtlikum on lokaalne keemiline korrosioon, mida põhjustab agressiivne keemilised ühendid sisalduvad tuhasademetes (väävel, vanaadiumoksiidid jne). Kõige tavalisem ja ohtlikum on elektrokeemiline korrosioon , mis esineb elektrolüütide vesilahustes, kui elektrivool Elektrolüüdi rolli täidavad vesi (sisekorrosiooni korral) või ladestustes kondenseerunud veeaur (välise korrosiooni korral). Enamasti on aga üksikute sektsioonide potentsiaalid erinevad, mis põhjustab suuremast potentsiaalist (anood) väiksemale (katoodile) suunatud EMF-i tekkimise. Sel juhul lähevad metalliioonide aatomid anoodilt vette ja üleliigsed elektronid kogunevad katoodile. Selle tulemusena väheneb järsult EMF ja sellest tulenevalt metallide hävitamise protsessi intensiivsus. Seda nähtust nimetatakse polarisatsiooniks. Kui anoodipotentsiaal väheneb kaitsva oksiidkile moodustumise või anoodipiirkonna metalliioonide kontsentratsiooni suurenemise tagajärjel ja katoodipotentsiaal jääb praktiliselt muutumatuks, siis nimetatakse polarisatsiooni anoodiks. Katoodilähedases lahuses katoodpolarisatsiooni ajal langeb järsult ioonide ja molekulide kontsentratsioon, mis on võimelised eemaldama metalli pinnalt liigseid elektrone. Sellest järeldub, et elektrokeemilise korrosiooni vastase võitluse põhipunkt on tingimuste loomine, kus säilivad mõlemad polarisatsioonitüübid. Depolarisaatorite hulka kuuluvad O 2 ja CO 2 molekulid, H +, Cl - ja SO - 4 ioonid, samuti raud- ja vaskoksiidid. Vees lahustunud CO 2, Cl - ja SO - 4 pärsivad anoodil tiheda kaitsva oksiidkile teket ja aitavad seeläbi kaasa anoodiliste protsesside intensiivsele toimumisele. Vesinikuioonid H+ vähendavad katoodi negatiivset laengut. Hapniku mõju korrosioonikiirusele hakkas avalduma kahes vastassuunas. Ühelt poolt suurendab hapnik korrosiooniprotsessi kiirust, kuna see on katoodikohtade tugev depolariseerija, teiselt poolt on sellel pinda passiveeriv toime. Heterogeensete reaktsioonide (sealhulgas korrosiooni) kiirust reguleerib järgmiste protsesside intensiivsus: reaktiivide (peamiselt depolarisaatorite) tarnimine materjali pinnale; kaitsva oksiidkile hävitamine; reaktsiooniproduktide eemaldamine kohast, kus see toimub. Nende protsesside intensiivsuse määravad suuresti hüdrodünaamilised, mehaanilised ja termilised tegurid. Seetõttu on meetmed agressiivsete keemiliste reaktiivide kontsentratsiooni vähendamiseks kahe teise protsessi suure intensiivsusega, nagu näitab katelde käitamise kogemus, tavaliselt ebaefektiivsed. Sellest järeldub, et korrosioonikahjustuste vältimise probleemi lahendus peab olema kõikehõlmav, võttes arvesse kõiki materjalide hävimise algpõhjuseid mõjutavaid tegureid. Elektrokeemiline korrosioon Sõltuvalt esinemiskohast ja reaktsioonides osalevatest ainetest eristatakse järgmisi elektrokeemilise korrosiooni liike:
Hapniku korrosioon täheldatud ökonomaiserites, liitmikes, etteande- ja püsttorudes, auru-vee kollektorites ja kollektorisiseses seadmetes (lauad, torud, aurutid jne). Kahekontuuriliste katelde, taaskasutuskatelde ja auruõhusoojendite sekundaarahela mähised on eriti vastuvõtlikud hapnikukorrosioonile. Hapnikukorrosioon tekib katla töö käigus ja sõltub katlavees lahustunud hapniku kontsentratsioonist. Hapniku korrosiooni kiirus põhikateldes on madal, mis on tingitud tõhus töö deaeraatorid ja fosfaat-nitraatveerežiim. Abiveetorukateldel ulatub see sageli 0,5-1 mm/aastas, kuigi keskmiselt jääb see vahemikku 0,05-0,2 mm/aastas. Katlateraste kahjustuste olemus on väikesed haavandid. Ohtlikum hapnikukorrosiooni tüüp on parkimiskorrosioon, mis ilmneb katla tegevusetuse perioodil. Oma töö eripära tõttu on kõik laevakatlad (ja eriti abikatlad) tugeva dokkimiskorrosiooni all. Reeglina ei too stoppkorrosioon kaasa katla rikkeid, kuid seiskamiste käigus roostetanud metall hävib muul juhul katla töö käigus intensiivsemalt. Seisakukorrosiooni peamiseks põhjuseks on hapniku tungimine vette, kui boiler on täis, või metallpinna niiskuskile, kui boiler on tühjendatud. Suurt rolli selles mängivad vees sisalduvad kloriidid ja NaOH ning vees lahustuvad soolaladestused. Kui vees on kloriide, tugevneb metalli ühtlane korrosioon ja kui see sisaldab vähesel määral leeliseid (alla 100 mg/l), siis on korrosioon lokaalne. Parkimiskorrosiooni vältimiseks temperatuuril 20 - 25 °C peaks vesi sisaldama kuni 200 mg/l NaOH-d. Välised korrosioonimärgid hapniku osalusel: väikesed lokaalsed haavandid (joonis 1, a), täidetud pruunide korrosiooniproduktidega, mis moodustavad haavandite kohal tuberkleid. Hapniku eemaldamine toiteveest on üks olulisi meetmeid hapniku korrosiooni vähendamiseks. Alates 1986. aastast on laevade abi- ja taaskasutuskatelde toitevees hapnikusisaldus piiratud 0,1 mg/l. Kuid isegi toitevee sellise hapnikusisalduse korral täheldatakse töötamisel katla elementide korrosioonikahjustusi, mis viitab oksiidkile lagunemise protsesside ja reaktsioonisaaduste korrosioonikohtadest leostumise protsesside domineerivale mõjule. Kõige ilmsem näide, mis illustreerib nende protsesside mõju korrosioonikahjustustele, on sundtsirkulatsiooniga taaskasutuskatelde spiraalide hävitamine. Riis. 1. Hapnikukorrosioonist tingitud kahjustused Korrosioonikahjustused hapnikukorrosiooni korral on need tavaliselt rangelt lokaliseeritud: sisselaskeosade sisepinnal (vt joonis 1, a), paindepiirkonnas (joonis 1, b), väljalaskeosades ja spiraali põlve (vt joonis 1, c), samuti taaskasutuskatelde auru-veekollektorites (vt joonis 1, d). Just nendes piirkondades (2 - seinalähedane kavitatsiooni piirkond) loovad voolu hüdrodünaamilised omadused tingimused oksiidkile hävimiseks ja korrosiooniproduktide intensiivseks leostumiseks. Mähiste otseväljalaskeosades hävib oksiidkile auru-vee segu voolu turbulentsel pulsatsioonil veepiiskade pinnale sattunud löökide tõttu, mille hajutatud rõngakujuline liikumisviis siin voolul hajub. kiirus kuni 20-25 m/s. Riis. 2. Indira Gandhi mootorlaeva regenereerimiskatelde KUP1500R ökonomaiseri poolide korrosioonikahjustus. Ülaltoodu illustreerimiseks vaatleme 1985. aasta oktoobris kasutusele võetud välgukandurile "Indira Gandhi" (tüüp "Alexey Kosygin") paigaldatud kahe KUP1500R tüüpi taaskasutuskatla ökonomaiseri mähiste kahjustamise põhjuseid. Juba veebruaris 1987 kahjustuse tõttu Vahetati mõlema katla ökonomaiserid. 3 aasta pärast ilmnevad isegi nendes ökonomaiserites mähiste kahjustused, mis asuvad sisselaskekollektorist kuni 1-1,5 m kaugusel. Kahjustuse olemus viitab (joon. 2, a, b) tüüpilisele hapnikukorrosioonile, millele järgneb väsimustõrge (ristpraod). Väsimuse iseloom on üksikutes piirkondades aga erinev. Prao (ja varem ka oksiidkile pragude) tekkimine keevisõmbluse piirkonnas (vt joonis 2, a) on torukimbu vibratsioonist põhjustatud vahelduvate pingete tagajärg ja disainifunktsioon seade poolide ühendamiseks kollektoriga (22x2 läbimõõduga mähise ots on keevitatud 22x3 läbimõõduga kumera liitmiku külge). Muda korrosioon tavaliselt täheldatud peamise veetoru boilerite sisse lülitatud sisepinnad toitekimpude ekraan ja auru genereerivad torud põleti poole. Alammuda korrosiooni olemus on ovaalse kujuga haavandid, mille suurus piki peatelge (paralleelselt toru teljega) on kuni 30-100 mm. 2.1. Küttepinnad. Küttepinna torude tüüpilisemad kahjustused on: praod sõela ja katla torude pinnal, korrosioonirünnakud torude välis- ja sisepindadele, purunemised, toruseinte hõrenemine, praod ja kellade hävimine. Pragude, rebendite ja fistulite tekkepõhjused: soolade, korrosiooniproduktide, ringlust aeglustavate ja metalli ülekuumenemist põhjustavate keevitushelmeste ladestused katla torudes, välised mehaanilised kahjustused, veekeemia režiimi häired. Torude välispinna korrosioon jaguneb madala temperatuuriga ja kõrge temperatuuriga korrosiooniks. Madaltemperatuuriline korrosioon tekib puhurite paigaldamise kohtades, kui ebaõige töö tulemusena lastakse tahmaga kaetud küttepindadel tekkida kondensaat. Ülekuumendi teises etapis võib hapu kütteõli põletamisel tekkida kõrgtemperatuuriline korrosioon. Kõige tavalisem torude sisepinna korrosioon tekib siis, kui katlavees sisalduvad söövitavad gaasid (hapnik, süsinikdioksiid) või soolad (kloriidid ja sulfaadid) puutuvad kokku torude metalliga. Torude sisepinna korrosioon väljendub täppide, haavandite, õõnsuste ja pragude tekkes. Torude sisepinna korrosioon hõlmab ka: hapniku stagnatsiooni korrosiooni, katla ja sõela torude alammuda leeliselist korrosiooni, korrosiooniväsimist, mis väljendub pragudena katla ja sõela torudes. Roomamisest tingitud torukahjustusi iseloomustab läbimõõdu suurenemine ja pikipragude teke. Deformatsioonid kohtades, kus torud on painutatud ja keevisliited võivad olla erinevad suunad. Läbipõlemised ja katlakivi teke torudes tekivad nende ülekuumenemise tõttu projekteerimistemperatuuri ületavate temperatuurideni. Peamised käsitsi kaarkeevitusel tehtud keevisõmbluste kahjustused on fistulid, mis tekivad läbitungimise puudumise, räbu lisamise, gaasipooride ja torude servade sulandumise puudumise tõttu. Peamised defektid ja ülekuumendi pinna kahjustused on: torude välis- ja sisepindade korrosioon ja katlakivi, praod, torude metalli riskid ja kihistumine, torude fistulid ja purunemised, torude keevisliidete defektid, jääkdeformatsioon roomamise tulemus. Keevituspoolide ja kollektorite liitmike keevisõmbluste kahjustused, mis on põhjustatud keevitustehnoloogia rikkumisest, on rõngakujuliste pragude kujul piki sulamisjoont pooli või liitmike küljelt. Tüüpilised rikked, mis tekivad katla DE-25-24-380GM pinnaauruti töötamisel, on järgmised: torude sisemine ja välimine korrosioon, praod ja fistulid keevisõmblustes. õmblused ja torude kõverused, remondi käigus tekkida võivad õõnsused, äärikute pinnal esinevad riskid, äärikuühenduste lekked ääriku nihkest. Katla hüdraulilise testimise ajal saate määrata ainult lekete olemasolu ülekuumendis. Varjatud defektide tuvastamiseks tuleks läbi viia auruti individuaalne hüdrauliline test. 2.2. Katla trumlid. Tüüpilised katlatrumlite kahjustused on: praod-rebendid kestade ja põhjade sise- ja välispindadel, praod-rebendid toruaukude ümber trumlite sisepinnal ja toruaukude silindrilisel pinnal, torude kristallidevaheline korrosioon. kestad ja põhjad, kestade ja põhjade pindade korrosiooniline eraldumine, trumli ovaalsus Ahju vastas olevatel trumlite pindadel tekivad põleti temperatuurimõjust põhjustatud udud (punnid) põleti hävimise (või kadumise) korral. voodri üksikud osad. 2.3. Metallkonstruktsioonid ja katla vooder. Olenevalt kvaliteedist ennetav töö, samuti sõltuvalt katla režiimidest ja kasutuseast võivad selle metallkonstruktsioonidel esineda järgmised defektid ja kahjustused: nagide ja ühenduste purunemised ja painded, praod, metallpinna korrosioonikahjustused. Pikaajalise temperatuuriga kokkupuute tagajärjel tekivad kamina küljelt ülemise trumli tihvtide külge kinnitatud vormitud telliste praod ja terviklikkuse kahjustused, samuti praod. telliskivi piki alumist trumlit ja tulekambri põrandat. Eriti levinud on põleti tellistest ambrasuuri hävimine ja geomeetriliste mõõtmete rikkumine tellise sulamise tõttu. 3. Katla elementide seisukorra kontrollimine. Remondiks väljaviidud katla elementide seisukorda kontrollitakse hüdraulilise testi, välis- ja sisekontrolli, samuti muud tüüpi kontrollide tulemuste põhjal, mis on läbi viidud katla ekspertiisiprogrammi ulatuses ja vastavalt. jaotis "Katlate ekspertiisiprogramm"). 3.1. Küttepindade kontrollimine. Toruelementide välispindade ülevaatus tuleb eriti hoolikalt läbi viia kohtades, kus torud läbivad vooderdust, korpust, maksimaalse termilise pingega piirkondades - põletite, luukide, kaevude piirkonnas, samuti kohtades, kus on ekraan. torud on painutatud ja keevisõmblustes. Väävli- ja staatilisest korrosioonist tingitud toruseinte õhenemisega kaasnevate õnnetuste vältimiseks on vaja üle kahe aasta kasutuses olnud katelde küttepinna torusid iga-aastasel ettevõtte juhtkonna tehnoülevaatusel üle vaadata. Kontroll toimub välise kontrolliga, koputades torude eelpuhastatud välispindu mitte rohkem kui 0,5 kg kaaluva haamriga ja mõõtes toruseinte paksust. Sel juhul peaksite valima torude lõigud, mis on läbinud suurima kulumise ja korrosiooni (horisontaalsed lõigud, tahmaladestustega ja koksiladestusega kaetud alad). Torude seinte paksust mõõdetakse ultraheli paksusmõõturitega. Põlemisekraanide kahel või kolmel torul ja gaasi sisse- ja väljalaskeava juures asuva konvektiivtala torudel on võimalik välja lõigata torude sektsioone. Toruseinte järelejäänud paksus ei tohi olla väiksem kui tugevusarvutuse (lisatud katla sertifikaadile) arvutatud paksus, võttes arvesse korrosiooni suurenemist edasise tööperioodi jooksul kuni järgmise kontrollini ja tugevuse suurenemist. varu 0,5 mm. Ekraani ja katla torude arvutuslik seinapaksus töörõhul 1,3 MPa (13 kgf/cm2) on 0,8 mm, 2,3 MPa (23 kgf/cm2) puhul – 1,1 mm. Korrosioonivaru võetakse saadud mõõtmistulemuste põhjal ja võttes arvesse töö kestust uuringute vahel. Ettevõtetes, kus pikaajalise töö tulemusena ei ole täheldatud küttepinna torude intensiivset kulumist, saab toruseina paksuse kontrolli teostada kl. kapitaalremont, kuid vähemalt kord 4 aasta jooksul. Kollektor, ülekuumendi ja tagumine ekraan läbivad sisekontrolli. Tagaekraani ülemise kollektori luugid tuleb kohustuslikult avada ja kontrollida. Torude välisläbimõõt tuleks mõõta maksimaalse temperatuuri tsoonis. Mõõtmiseks kasutage spetsiaalseid šabloone (klambreid) või nihikuid. Torude pinnal on lubatud siledate üleminekutega mõlgid, mille sügavus ei ületa 4 mm, kui need ei vii seina paksust kaugemale miinushälbete piiridest. Torude seinapaksuse lubatud erinevus on 10%. Ülevaatuse ja mõõtmiste tulemused fikseeritakse remondivormis. 3.2. Trumli kontrollimine. Pärast trumli korrosioonikahjustustega piirkondade tuvastamist on vajalik pind enne sisepuhastust kontrollida, et määrata korrosiooni intensiivsus ja mõõta metalli korrosiooni sügavust. Mõõtke ühtlane korrosioon piki seina paksust, millesse puuritakse selleks 8 mm läbimõõduga auk. Pärast mõõtmist paigaldage auku pistik ja põletage mõlemalt poolt või äärmisel juhul ainult trumli seestpoolt. Mõõtmist saab teha ka ultraheli paksusmõõturiga. Mõõtke jäljendite abil peamist korrosiooni ja haavandeid. Sel eesmärgil puhastage metallpinna kahjustatud piirkond ladestustest ja määrige see kergelt tehnilise vaseliiniga. Kõige täpsem jäljend saadakse siis, kui kahjustatud koht asub horisontaalsel pinnal ja sel juhul on võimalik seda täita madala sulamistemperatuuriga sulametalliga. Karastatud metall jätab kahjustatud pinnast täpse mulje. Väljatrükkide saamiseks kasutage tertsiaarset, babbitti, tina ja võimalusel krohvi. Vertikaalsetel laepindadel paiknevate kahjustuste jäljendeid saab saada vaha ja plastiliini abil. Toruaukude ja trumlite kontrollimine toimub järgmises järjekorras. Pärast laienevate torude eemaldamist kontrollige šablooni abil aukude läbimõõtu. Kui mall siseneb auku kuni stopp-eendini, tähendab see, et ava läbimõõt suureneb üle normi. Täpne läbimõõt mõõdetakse nihikuga ja märgitakse parandusvormile. Trummelkeevisõmbluste kontrollimisel on vaja kontrollida külgnevat mitteväärismetalli 20-25 mm laiuselt mõlemal pool õmblust. Trumli ovaalsust mõõdetakse trumli pikkuses vähemalt iga 500 mm järel, kahtlastel juhtudel sagedamini. Trumli läbipainde mõõtmiseks venitatakse nööri piki trumli pinda ja mõõdetakse pilud piki nööri pikkust. Trumli pinna, toruaukude ja keevisliidete kontrollimine toimub välise kontrolli, meetodite, magnetosakeste, värvide ja ultrahelivigade tuvastamise abil. Lubatud on augud ja mõlgid väljaspool õmbluste ja aukude piirkonda (ei nõua sirgendamist), kui nende kõrgus (läbipaine) protsendina nende aluse väikseimast suurusest ei ületa: küljele atmosfäärirõhk(väljundid) - 2%; aururõhu suunas (mõlgid) - 5%. Alumise seina paksuse lubatud vähendamine on 15%. Torude (keevitamiseks) aukude läbimõõdu lubatud suurendamine on 10%. |
Loe: |
---|
Populaarne:
Aforismid ja tsitaadid enesetapu kohta |
Uus
- Talvise poeetilise tsitaadi nägu lastele
- Vene keele tund "pehme märk pärast susisevaid nimisõnu"
- Helde puu (mõistusõna) Kuidas jõuda õnneliku lõpuni muinasjutule „Helde puu”
- Tunniplaan meid ümbritsevast maailmast teemal “Millal tuleb suvi?
- Ida-Aasia: riigid, rahvastik, keel, religioon, ajalugu Olles vastane pseudoteaduslikele teooriatele inimrasside jagamise kohta madalamateks ja kõrgemateks, tõestas ta tõde
- Ajateenistuseks sobivuse kategooriate klassifikatsioon
- Pahatahtlik kokkupuude ja armee Pahatihti armeesse ei võeta
- Miks unistate elusast surnud emast: unenägude raamatute tõlgendused
- Milliste sodiaagimärkide all on aprillis sündinud?
- Miks unistate tormist merelainetel?