Токовите трансформатори са предназначени да намалят първичния ток до стойности, които са най-подходящи за измервателни уредии реле. (5 A, по-рядко 1 или 2,5 A), както и за разделяне на вериги за управление и защита от първични вериги високо напрежение. Токовите трансформатори, използвани в разпределителната уредба, едновременно изпълняват ролята на втулков изолатор (TPL, TPOL). Пълните разпределителни уредби използват опорни (пръчкови) токови трансформатори - TLM. TPLC, TNLM, автобус - TSL. в разпределителна уредба 35 kV и повече - вградена, в зависимост от вида на разпределителната уредба и нейното напрежение.

Изчисляването на токовите трансформатори в подстанция по същество се свежда до проверка на токовия трансформатор, доставен в комплект с избраната клетка. Така че марката на токовия трансформатор зависи от вида на избраната клетка; Освен това се избират токови трансформатори:

1) по напрежение;

2) по ток (първичен и вторичен)

Трябва да се има предвид, че номиналният вторичен ток от 1A се използва за разпределителни уредби 500 kV и мощни разпределителни уредби 330 kV; в други случаи се използва вторичен ток от 5 A. Номиналният първичен ток трябва да бъде възможно най-близък до проектен ток на инсталацията, тъй като първичната намотка е недостатъчно натоварен трансформатор води до повишени грешки.

Избраният токов трансформатор се изпитва за динамична и термична устойчивост на токове на късо съединение. Освен това токовите трансформатори се избират според класа на точност, който трябва да съответства на класа на точност на устройствата, свързани към вторична веригаизмервателен токов трансформатор (ICT) - За да може токовият трансформатор да осигури определената точност на измерване, мощността на устройствата, свързани към него, не трябва да бъде по-висока от номиналния вторичен товар, посочен в паспорта на токовия трансформатор.

Термичното съпротивление на токов трансформатор се сравнява с топлинния импулс кн:

където е коефициентът на динамична устойчивост.

Натоварването на вторичната верига на токовия трансформатор може да се изчисли по израза:

където е сумата от съпротивленията на всички последователно свързани намотки на устройства или релета;

Съпротивление на свързващите проводници;

Съпротивление на контактните връзки ( = 0,05 Ohm, с 2 - 3 устройства: с повече от 3 устройства = 0,1 Ohm).

Съпротивлението на устройствата се определя по формулата:

Където - съпротивлениепроводници;

l изчисление- прогнозна дължина на проводниците;

р- напречно сечение на проводника.

Дължината на свързващите проводници зависи от схемата на свързване на токовия трансформатор:

Където м- коефициент в зависимост от веригата на превключване;

л- дължина на проводниците (за подстанции те вземат л= 5 m).

При включване на токов трансформатор в една фаза м= 2, когато токовият трансформатор е свързан към частична звезда, , когато е свързан към звезда, м =1.

Минималното напречно сечение на проводниците на вторичните вериги на токовия трансформатор не трябва да бъде по-малко от 2,5 mm 2 (за алуминий) и 1,5 mm 2 (за мед) според условията механична сила. Ако измервателните уреди са свързани към токовия трансформатор, тези секции трябва да се увеличат с една стъпка.

В разпределителната уредба на подстанцията НН токовите трансформатори трябва да бъдат избрани (проверени) в следните типове клетки: входни, секционни, изходящи линии, както и в спомагателни трансформаторни клетки. Изчислените токове на тези клетки се определят от изрази (6.21-6.23), а в TSN клетки:

,

(6.38)

Където S ntsn- номинална мощност на TSN.

Резултатите от изчислението са обобщени в таблица 6.8:

Таблица 6.8 - Обобщена таблица за избор на токови трансформатори за подстанция НН:

Параметър на трансформатора	Условие за избор (проверка).	Видове клетки
вход	разделяне	изходящи линии	TSN
Тип трансформатор	определени от серията клетки (според директорията)
Номинално напрежение
Номинален ток
първичен
втори	А
Клас на точност	В съответствие с класа на точност на свързаните устройства
или
Динамична стабилност
Термична стабилност

Пример 1

Изберете токов трансформатор във входната клетка силов трансформаторв трафопоста. Номиналната мощност на трансформатора е 6,3 MVA, коефициентът на трансформация е 110/10,5 kV. В подстанцията са монтирани два трансформатора. Проектното натоварване на подстанцията е Смакс. 10,75 MVA. Мрежата 10 kV не е заземена. Ударният ток от страна на ниско напрежение е 27,5 kA. Амперметрите и измервателите на активна и реактивна мощност трябва да бъдат свързани към токови трансформатори. Типът клетки в RU-10 kV е KRU-2-10P.

Максимален номинален ток на входната клетка (за най-неблагоприятни условия на работа):

А.

Изберете най-близкия стандартен токов трансформатор, вграден във входната клетка (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0.5/R с две вторични намотки: за измервателни уреди и релейна защита. Номиналният товар на такъв токов трансформатор с клас на точност 0,5 е S 2= 10 VA ( r 2= 0,4 Ohm), множественост на електродинамичната стабилност, к дин= 81, коефициент на термична стабилност, к Т= 3 s. Тези данни са посочени в /3, 10/.

Избраният токов трансформатор се тества за електродинамична стабилност:

,

както и термична стабилност:

,

C от изчислението (таблица 4.4); Т а=0,025 s съгласно таблица 4.3;

1105,92 > 121,78.

В незаземени вериги е достатъчно да има токови трансформатори в две фази, например в A и C. Определят се натоварванията на токовия трансформатор от измервателните уреди, данните са обобщени в таблица 6.9:

Таблица 6.9 – Натоварване на средствата за измерване по фази

Таблицата показва, че фаза А е най-натоварена, нейният товар е VA или r входящи= 0,204 ома. Определя се съпротивлението на свързващите проводници от алуминий с напречно сечение р= 4 mm 2, дължина л= 5 м.

Ом,

където = 0,0283 Ohm/m mm 2 за алуминий;

Импеданс на вторична верига:

Където r контакт= 0,05 ома.

Сравнявайки паспортните и изчислените данни за вторичното натоварване на токовите трансформатори, получаваме:

Следователно избраният токов трансформатор преминава всички параметри.

4.4 Проверка на защитните устройства за термична и динамична устойчивост

Превключвател AE 2066MP-100

Максимална мощност на прекъсване Iab. pr=9 kA.

Иав. pr=9kA>Isp=3.52kA

Превключвател AE 2066-100

Максимална мощност на прекъсване Iab. pr=12 kA.

Иав. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

Динамично съпротивление за този превключвателизпълнени.

Проверка на освобождаването според състоянието:

където аз r. max - максимален работен ток на двигателя на пресата.

Предпазител PN-2-100-10

U nom = 380V

I off nom > бия 100kA > 1.94kA

I nom > I slave 100A > 10A

I nom inst > I slave 31.5A > 10A

Ядро с високо напрежение SF6 прекъсвач

Температурата на нагряване на контактната подложка може да се определи с помощта на обърнатата формула на Кукеков: , (5.9) където Tk е максимумът допустима температуранагряване на контакта, когато през него протича ток на късо съединение...

Динамични процеси и устойчивост на корабни електроенергийни системи

Кабелите се изпитват за термична устойчивост съгласно условието q?qmin, където q е избраното напречно сечение на проводника. qmin - kvBk (за марките на КНР, приети в проекта съгласно Приложение 21.OST5.6181-81, ние приемаме k=7.3)...

Оценка на правилния избор на броя и мощността на генераторните агрегати в електрическата мрежа на кораба

Кабелите се изпитват за термична устойчивост съгласно условието q?qmin, където q е избраното напречно сечение на проводника. qmin - kvBk (за марките на КНР, приети в проекта съгласно Приложение 21. OST5.6181-81 приемаме k = 7.3)...

Стандартното сечение от 150 mm2, избрано за кабели a и b за отопление и икономическа плътност на тока, трябва да се провери за термично съпротивление в режим на късо съединение на шините на източника на захранване 8 kA. къде е импулсът на квадратичния ток на късо съединение...

Изчисляване на триблокова тягова подстанция за 10 kV

Свежда се до определяне на механичното напрежение в материалите на гумата от действието на електродинамични сили. Най-високото механично напрежение в материала на твърдите гуми не трябва да надвишава 0,7 от якостта на опън според Gosstandart...

Изчисляване на триблокова тягова подстанция за 10 kV

За осигуряване на термично съпротивление на шините при късо съединение е необходимо протичащият през тях ток да не предизвиква повишаване на температурата над максимално допустимата при краткотрайно нагряване, която за медните шини е 300°C... .

Реконструкция на електрозахранващата система на ж.к

Кабелите, избрани в нормален режим и тествани за допустимо претоварване в следавариен режим, се проверяват съгласно условието (6.10), където SMIN е минималното напречно сечение за термично съпротивление, mm2; SE - икономически раздел...

Релейна защита и автоматизация на управлението на електрозахранващи системи

Условие за електродинамична устойчивост на ТТ ТЛК-35-50: , Заместване числови стойности, получаваме: По този начин токовият трансформатор TLK-35-50 отговаря на условието за електродинамична стабилност...

Система за захранване на селскостопанска площ

Изчислението се извършва по формулата: , mm2, (6.13) където C е константа, приемаща стойността за SIP - 3 C =; Ta.ср - средна стойност на времето на затихване на свободните токове на късо съединение, Ta.ср = 0,02 s; - време на работа на превключвателя, s, за BB/TEL - 10 s...

Захранване на агломерационна фабрика на металургичен завод

Нека определим минималното напречно сечение на кабела, според условията на термично съпротивление, за точка K-2 mm2, където C е топлинната функция, за кабели 6 kV с алуминиеви проводници и хартиена изолация C = 85 A. s2/ mm2. Да определим минималното напречно сечение на кабела...

Електрозахранване на жилищна сграда

Тестването на топлинното съпротивление на кабела се основава на изчисляване на топлинния импулс - количеството топлина...

За изпитване на проводници за термично съпротивление при късо съединениеизползвайте понятието топлинен импулс Bk, който характеризира количеството топлина...

Захранване на завод за производство на полиолефини

Артикул Scalc, kVA n Марка Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Захранване на механично монтажен цех

При преминаване на ток на късо съединение по дължината на кабела се отделя топлинен импулс в кабела. Количеството топлина зависи от продължителността на защитата, продължителността на тока на късо съединение и големината на тока на късо съединение...

Устойчивостта на токов трансформатор на механични и термични влияния се характеризира с електродинамичен ток на съпротивление и ток на термично съпротивление.

Електродинамичен издържан ток ДОКУМЕНТ ЗА САМОЛИЧНОСТравна на най-голямата амплитуда на тока на късо съединение за цялото времетраене на протичането му, която токовият трансформатор може да издържи без повреди, възпрепятстващи по-нататъшната му правилна работа.

Текущ ДОКУМЕНТ ЗА САМОЛИЧНОСТхарактеризира способността на токов трансформатор да издържа на механичните (електродинамични) ефекти на тока на късо съединение.

Електродинамичното съпротивление може да се характеризира и с множественост К Д, което е отношението на тока на електродинамичното съпротивление към амплитудата.

Изискванията за електродинамично съпротивление не се прилагат за шини, вградени и разглобяеми токови трансформатори.

Термичен ток

Термичен ток аз тте равна на най-високата ефективна стойност на тока на късо съединение за периода t t, който токовият трансформатор може да издържи за целия период от време без нагряване на тоководещите части до температури, надвишаващи допустимите за токове на късо съединение (виж по-долу), и без повреди, възпрепятстващи по-нататъшната му работа.

Термичното съпротивление характеризира способността на токовия трансформатор да издържа на топлинните ефекти на тока на късо съединение.

За да се прецени топлинното съпротивление на токов трансформатор, е необходимо да се знаят не само стойностите на тока, преминаващ през трансформатора, но и неговата продължителност или, с други думи, да се знае общото количество генерирана топлина, което е пропорционална на произведението на квадрата на тока Аз тТи неговата продължителност т Т. Това време от своя страна зависи от параметрите на мрежата, в която е инсталиран токовият трансформатор, и варира от една до няколко секунди.

Термичното съпротивление може да се характеризира с коефициент на К Тток на термично съпротивление, което е отношението на тока на термично съпротивление към ефективната стойност на номиналния първичен ток.

В съответствие с GOST 7746-78 за битови токови трансформатори са установени следните токове на термично съпротивление:

• една секунда I 1Tили две секунди I 2T(или тяхната множественост К 1ТИ К 2Тпо отношение на номиналния първичен ток) за токови трансформатори с номинално напрежение 330 kV и повече;
• една секунда I 1Tили три секунди Аз 3Т(или тяхната множественост К 1ТИ К 3Тпо отношение на номиналния първичен ток) за токови трансформатори с номинално напрежение до 220 kV включително.

Между електродинамичните и термичните съпротивителни токове трябва да има следните зависимости:

за токови трансформатори 330 kV и повече

за токови трансформатори за номинално напрежение до 220 kV

Температурни условия

Температурата на тоководещите части на токовите трансформатори при топлинен ток не трябва да надвишава:

• 200 °C за части под напрежение от алуминий;
• 250 °C за тоководещи части от мед и нейните сплави в контакт с органична изолация или масло;
• 300 °C за части под напрежение, изработени от мед и нейните сплави, които не са в контакт с органична изолация или масло.

При определяне на посочените температурни стойности трябва да се изхожда от първоначалните му стойности, съответстващи на дългосрочната работа на токовия трансформатор при номиналния ток.

Стойности на електродинамични и термични съпротивителни токове на токови трансформатори държавен стандартне са стандартизирани. Те обаче трябва да съответстват на електродинамичното и термичното съпротивление на други високоволтови устройства, инсталирани в същата верига с токовия трансформатор. В табл 1-2 показва данни за динамичното и термично съпротивление на битови токови трансформатори.

Таблица 1-2. Данни за електродинамичното и термичното съпротивление на някои видове битови токови трансформатори

Забележка. Електродинамичното и термичното съпротивление зависи от механичната якост на изолационните и тоководещите части, както и от напречно сечениепоследното.

Шинопроводите се избират според допустимото нагряване от условието,

където I изчислен е изчисленият ток, I допълнителен е дългосрочно допустимият ток според условията на отопление.

Избраните секции на шините трябва да бъдат проверени за термично и електродинамично съпротивление.

Когато токове на късо съединение преминават през шини и други живи части, възникват електродинамични сили, които създават огъващи моменти и напрежения в метала. Критериите за електродинамично съпротивление или механична якост на гумите са максималните напрежения, които не трябва да надвишават допустимите стойности за даден материал.

σ р ≤ σ допълнителен, където σ р, σ допълнителен са съответно изчислените и допустимите напрежения на огъване на материала.

Шина, монтирана на изолатори, може да се счита за многообхватна греда. Най-голямото напрежение в метала по време на огъване

където M е максималният момент на огъване, N m; W – момент на съпротивление на гумата, m3.

Когато гумите са поставени на ръба, когато са поставени плоски.

Тук b и h са ширината (тясната страна) и височината ( голяма страна) секция на гумата, m.

Израз за огъващия момент M, създаден от ударния ток на късо съединение, може да се получи, ако разглеждаме гумата като равномерно натоварена многопролетна греда.

Където л– разстояние между изолаторите, m; ζ – коефициент, равен на 10 за външни участъци и 12 за други участъци; F е силата на взаимодействие между проводниците, когато през тях протича ударен ток на късо съединение.

За трифазни шини ударният ток на трифазно късо съединение се приема като изчислен. Освен това изчисляването на електродинамичното съпротивление се извършва за проводници на средната фаза, тъй като те са обект на най-високи стойности EDU.

Тук А– разстояние между гумите, л– разстояние между фазовите изолатори, Kf – фактор на формата, определен от кривите на Dwight (обикновено Kf ≈ 1).

Механичните напрежения на проводниковите материали не трябва да надвишават 140 MPa за мед (клас MT) и 70 MPa за алуминий (клас AT).

При изчисляване на разрушителната сила върху изолатор, където Kn = 1, когато шините са разположени плоски, Kn = (h от + b + 0,5h) / h от, когато шините са разположени на ръба. За отворени разпределителни устройства, където изолацията на електрическите устройства е изложена на вятър, лед, напрежение на проводници, в изчислението се въвежда коефициент на безопасност K s = 3 (натоварването върху изолаторите трябва да бъде 3 пъти по-малко от максималното разрушително натоварване). За закритите реакторни централи коефициентът на безопасност се намалява до 1,5-1,7.

Гумите, както всяка друга система, извършват свободни или естествени вибрации под формата на стоящи вълни. Ако честотата на принудените трептения под въздействието на EDF е близка до честотата на естествените трептения, тогава дори при относително малки усилия може да възникне механичен резонанс и разрушаване на апарата. Следователно, когато се изчислява електродинамичното съпротивление, е необходимо да се вземе предвид възможността за механичен резонанс.

Честотата на естествените вибрации на гумите, разположени в една и съща равнина, може да се определи от израза.

, Където 1 – разстояние на гумата, m; E – модул на еластичност на материала на гумата, Pa; J – инерционният момент на напречното сечение на гумата, m 4 ; m – маса на един линеен метъргуми, кг/м. Инерционният момент J се определя спрямо оста на сечението, перпендикулярна на равнината на вибрациите. Когато гумите са поставени на ръба, когато гумите са поставени плоски

Когато честотата на собствените трептения е повече от 200 Hz, явлението резонанс не се взема предвид. Ако честотата f е 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

За спазване на условията за термично съпротивление на шините е необходимо преминаващият през тях ток на късо съединение да не предизвиква повишаване на температурата над максимално допустимата. Минималното термично стабилно напречно сечение на шина или проводник трябва да отговаря на следните условия:

където V k е изчисленият топлинен импулс на тока. C – термичен коефициент (функция), зависи от материала на гумата. За практически изчисления V k = I ¥ 2 t pr,

където I ¥ е ефективната стойност на установения ток на късо съединение; t пр – намалено време на действие на тока на късо съединение.

Под намалено време имаме предвид времето, през което постоянният ток на късо съединение I ¥ отделя същото количество топлина като променящия се във времето ток на късо съединение през действителното време t.

t пр =t пр.п + t пр.а, където t пр.п, t пр.а – периодични и апериодични компоненти на намаленото време на късо съединение. Периодичната компонента на времето t pr.p се определя от кривите на зависимост t pr.p = f(β""). Тук β"" = I""/I ¥, където I"" е ефективната стойност на периодичния компонент на тока на късо съединение в началния период (първоначален свръхпреходен ток на късо съединение). Ако ЕДС на източника е постоянна, какъвто е случаят, когато се захранва от мрежа с неограничена мощност, тогава се счита, че I"" = I ¥ и β"" = 1.

Намалено време на периодичния компонент t pr.a = 0,005β"" 2. Топлинният коефициент C може да бъде аналитично определен от израза C =,

където A ΘKON, A ΘNACH – топлинни функции или стойности на средноквадратични токови импулси, съответстващи на крайната и началната температура на шината или проводниците по време на късо съединение, A 2 s/mm 4.

Обикновено справочниците предоставят криви на зависимостта на температурата от стойностите на изчисления интеграл A Θ за различни материали. Гумите се изчисляват за термично съпротивление, като се използват тези криви, както следва. Задава се допустимата температура на проводника по време на късо съединение и при номинален ток, след което съответните стойности на A ΘCON, A ΘSTART се намират от кривите. За алуминиеви гуми при номинални условия началната температура е 70 o C, крайната допустима температура е 200 o C. В този случай термичният коефициент C = 95.

Така за алуминиеви шини минималното топлоустойчиво сечение може да се намери аналитично от израза: .

При графично-аналитичния метод на изчисление е необходимо θ cr ≤ θ допълнителен, където θ cr е температурата на нагряване на шината от ток на късо съединение; θ допълнителен – допустима температура на нагряване, в зависимост от материала на гумата.

Температурата на нагряване на шината от ток на късо съединение се определя от кривите в зависимост от началната температура, материала на шината и топлинния импулс.

6 Проверка на кабелите за термична устойчивост

Кабелите се изпитват за термична устойчивост съгласно следните условия:

където q е избраното напречно сечение на проводника.

qmin - kvBk (за марките на КНР, приети в проекта съгласно Приложение 21.OST5.6181-81, ние приемаме k = 7,3).

За захранващо устройство на генератор, настройка на изключване прекъсвач 0,18 s и топлинен импулс за този момент от време Bk = 10,944 kA2 s.

Следователно минималното напречно сечение е qmin=7.3v10.944=24.205mm2.

По този начин всички секции, започващи от 25 mm2 и повече, са подходящи за захранващо устройство за генератор, т.е. напречно сечение от 370 mm2 (2?185), избрано от условията на отопление, удовлетворява определеното условие.

Защитата на потребителските фидери се задейства в рамките на 0,04 s. За този момент Vk=Vk0.04=2.566kA2s и минимално сечение qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Така на фидерите, свързани към главното разпределително табло на потребителите, могат да се използват кабели със сечение от 16 кв. мм или повече.

Високоволтов колонен SF6 прекъсвач

Температурата на нагряване на контактната площадка може да се определи по обратната формула на Кукеков: , (5.9) където Tk е максимално допустимата температура на нагряване на контакта, когато през него протича ток на късо съединение...

Динамични процеси и устойчивост на корабни електроенергийни системи

Кабелите се изпитват за термична устойчивост съгласно условието q?qmin, където q е избраното напречно сечение на проводника. qmin - kvBk (за марките на КНР, приети в проекта съгласно Приложение 21.OST5.6181-81, ние приемаме k=7.3)...

Оценка на правилния избор на броя и мощността на генераторните агрегати в електрическата мрежа на кораба

Проектиране на градски електрически мрежи

Степента на топлинно въздействие на тока на късо съединение върху проводниците и електрическите устройства се определя от стойността на интеграла на Джаул. Ако условието за изчисляване на интеграла на Джаул е изпълнено, можете да използвате израза:...

Разработване на външно захранване

Нека съставим еквивалентна схема за изчисляване на късото съединение. Sc=1000 MVA xc=0,9 Usr=115 kV L=68km R0=0,43 Ohm/km X0=0...

Стандартното сечение от 150 mm2, избрано за кабели a и b за отопление и икономическа плътност на тока, трябва да се провери за термично съпротивление в режим на късо съединение на шините на източника на захранване 8 kA. къде е импулсът на квадратичния ток на късо съединение...

Изчисляване на триблокова тягова подстанция за 10 kV

За осигуряване на термично съпротивление на шините при късо съединение е необходимо протичащият през тях ток да не предизвиква повишаване на температурата над максимално допустимата при краткотрайно нагряване, която за медните шини е 300°C... .

Реконструкция на електрозахранващата система на ж.к

Кабелите, избрани в нормален режим и тествани за допустимо претоварване в следавариен режим, се проверяват съгласно условието (6.10), където SMIN е минималното напречно сечение за термично съпротивление, mm2; SE - икономически раздел...

Система за електрозахранване на самолетния завод

Превключвател AE 2066MP-100 Максимална мощност на прекъсване Iab. pr=9 kA. Иав. pr=9kA>Iud=3.52kA Динамичното съпротивление за този ключ е изпълнено. Проверка на освобождаването по условие: където Iр. max - максимален работен ток на двигателя на пресата...

Система за захранване на селскостопанска площ

Изчислението се извършва по формулата: , mm2, (6.13) където C е константа, приемаща стойността за SIP - 3 C =; Ta.ср - средна стойност на времето на затихване на свободните токове на късо съединение, Ta.ср = 0,02 s; - време на работа на превключвателя, s, за BB/TEL - 10 s...

Захранване на агломерационна фабрика на металургичен завод

Нека определим минималното напречно сечение на кабела, според условията на термично съпротивление, за точка K-2 mm2, където C е топлинната функция, за кабели 6 kV с алуминиеви проводници и хартиена изолация C = 85 A. s2/ mm2. Да определим минималното напречно сечение на кабела...

Електрозахранване на жилищна сграда

Тестването на топлинното съпротивление на кабела се основава на изчисляване на топлинния импулс - количеството топлина...

За да тестват проводниците за термично съпротивление по време на късо съединение, те използват концепцията за топлинен импулс Bk, който характеризира количеството топлина...

Захранване на завод за производство на полиолефини

Артикул Scalc, kVA n Марка Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Захранване на механично монтажен цех

При преминаване на ток на късо съединение по дължината на кабела се отделя топлинен импулс в кабела. Количеството топлина зависи от продължителността на защитата, продължителността на тока на късо съединение и големината на тока на късо съединение...