• Što dobivate kada naručite sustav grijanja za dječje i obrazovne ustanove u tvrtki "Integra Engineering"

Sustav grijanja škole, vrtića, fakulteta, sveučilišta: niz usluga naše tvrtke

• razvoj projekta unutarnji sustav grijanja obrazovnih ustanova;
• toplinski i hidraulički proračun kotlarnica, Dječji vrtić, sveučilište;
• rekonstrukcija i modernizacija sustava grijanja;
• instalacija internih mreža i oprema za grijanje;
• odabir i instalacija kotla sustavi grijanja za dječje i obrazovne ustanove;
• izračun, odabir i montaža sustavi podnog grijanja;
• održavanje i popravak oprema za grijanje i kotlove;
• usklađivanje s nadzornim tijelima.

Za obrazovne ustanove u područjima s procijenjenom temperaturom vanjskog zraka od -40 ° C i nižom, dopušteno je koristiti vodu s aditivima koji sprječavaju smrzavanje (ne smiju se koristiti štetne tvari 1. i 2. razreda opasnosti prema GOST 12.1.005 koristiti kao aditivi), a u zgradama predškolskih ustanova nije dopuštena uporaba rashladne tekućine s aditivima štetne tvari 1-4. klase opasnosti.

Projektiranje i ugradnja autonomnih kotlovnica i sustava grijanja u školama, predškolskim i obrazovnim ustanovama

Sustav grijanja škole, vrtića i drugih dječjih i obrazovnih ustanova (sveučilišta, strukovne škole, fakulteti) u gradovima je priključen na centralno grijanje i topli sustav koji se napaja iz gradske termoelektrane ili vlastite kotlovnice. U ruralnim područjima koriste autonomnu shemu, postavljajući vlastitu kotlovnicu u posebnu prostoriju. U slučaju plinificiranog prostora, kotao se napaja prirodnim plinom, au malim školama i predškolskim ustanovama koriste se kotlovi male snage radeći na čvrstim ili tekuće gorivo ili struja.

Prilikom projektiranja unutarnjeg sustava grijanja treba voditi računa o mikroklimatskim standardima za temperaturu zraka u učionicama, školske nastave, menze, teretane, bazene i druge prostore. Razno po tehnička svrha građevinske zone trebaju imati vlastite toplinske mreže s vodomjerima i mjerilima topline.

Za grijanje teretana, uz sustav vode, koristi se sustav grijanja zraka, u kombinaciji s dovodna ventilacija a rade iz iste kotlovnice. Uređaj za vodeno podno grijanje može biti prisutan u svlačionicama, kupaonicama, tuševima, bazenima i drugim prostorijama, ako ih ima. Na ulazne grupe u majoru obrazovne ustanove postaviti toplinske zavjese.

Sustav grijanja dječjeg vrtića, škole, obrazovne ustanove - popis radova na organizaciji i rekonstrukciji sustava grijanja:

• identifikacija potrebe prilikom izrade projekta odn skicni dijagram opskrba toplinom;
• izbor načina i mjesta ugradnja cjevovoda;
• izbor opreme i materijala odgovarajuća kvaliteta;
• toplinski i hidraulički proračun kotlovnice, definicija tehnologije i njezina provjera u skladu sa zahtjevima SNiP-a;
• mogućnost povećanja produktivnosti, vezu dodatna oprema (Ako je potrebno);
• proračun opterećenja i performanse sustava grijanja u cjelini iu pogledu površine grijanih prostorija;
• tijekom rekonstrukcije objekta - priprema mjesta, temelj i zidovi za naknadnu ugradnju;
• prebjeći dijelovi sustava grijanja zgrade;
• obračun rokova i troškova radovi i oprema, usklađivanje procjena;
• opskrba opremom te izvođenje radova na vrijeme po unaprijed dogovorenom troškovniku.

Za uređaji za grijanje i cjevovodi u dječjim vrtićima, stubišta i predvorja, potrebno je osigurati zaštitne ograde i toplinsku izolaciju cjevovoda.

Uvod

zajednički dio

Karakteristika objekta

Određivanje broja potrošača topline. Grafikon godišnje potrošnje toplinske energije

Shema sustava i sklopa opskrbe toplinom

Proračun toplinske sheme kotlovnice

Izbor opreme kotlovnice

Odabir i postavljanje glavne i pomoćne opreme

Toplinski proračun kotlovske jedinice

Aerodinamički proračun toplinskog kanala

Posebni dio.

2. Razvoj blok sustava grijača.

2.1 Osnovna vodoopskrba

2.2 Odabir plana pročišćavanja vode

2.3 Proračun opreme toplane

2.4 Proračun mrežne instalacije

3. Tehničko-ekonomski dio

3.1 Početni podaci

3.2 Obračun ugovornog troška građevinskih i instalacijskih radova

3.3 Određivanje godišnjih troškova poslovanja

3.4. Određivanje godišnjeg ekonomskog učinka

Ugradnja sekcijskih bojlera

5. Automatizacija

Automatska regulacija i termoregulacija kotlovske jedinice KE-25-14s

6. Zaštita rada u građevinarstvu

6.1 Zaštita rada prilikom ugradnje energetske i tehnološke opreme u kotlovnicu

6.2 Analiza i prevencija potencijalnih opasnosti

6.3 Proračun remena

7. Organizacija, planiranje i upravljanje gradnjom

7.1 Ugradnja kotlova

7.2 Uvjeti za početak rada

7.3 Proračun troškova rada i plaća u proizvodnji

7.4 Izračun parametara rasporeda

7.5 Organizacija plana zgrade

7.6 Izračun tehničko-ekonomskih pokazatelja

8. Organizacija rada i ušteda energije

Popis korištene literature

Uvod.

U našem teškom vremenu, s bolesnom kriznom ekonomijom, gradnja novih industrijskih objekata nosi velike poteškoće, ako je gradnja uopće moguća. Ali u svakom trenutku, u bilo kojoj gospodarskoj situaciji, postoji niz industrija bez čijeg razvoja je nemoguće normalno funkcioniranje nacionalnog gospodarstva, nemoguće je osigurati potrebne sanitarno-higijenske uvjete za stanovništvo. Takve industrije uključuju energetiku, koja stanovništvu pruža ugodne životne uvjete i kod kuće i na poslu.

Najnovija istraživanja pokazala su ekonomsku isplativost održavanja značajnog udjela udjela velikih kotlovnica za grijanje u pokrivanju ukupne potrošnje toplinske energije.

Uz velike industrijske, proizvodne i toplinske kotlovnice kapaciteta stotine tona pare na sat ili stotine MW toplinskog opterećenja, ugrađen je veliki broj kotlovskih jedinica do 1 MW koji rade na gotovo sve vrste goriva. .

No gorivo je najveći problem. Za tekuća i plinovita goriva potrošači često nemaju dovoljno novca za plaćanje. Stoga je potrebno koristiti lokalne resurse.

U ovom diplomskom projektu razvija se rekonstrukcija proizvodne i ogrjevne kotlovnice tvornice RSC Energia koja kao gorivo koristi lokalno iskopani ugljen. U budućnosti se planira prevođenje kotlovskih jedinica na izgaranje plina iz otplinjavanja emisija plinova iz rudnika koji se nalazi na području prerađivačke tvornice. Postojeća kotlovnica ima dva parna kotla KE‑25‑14, koji su služili za opskrbu parom poduzeća tvornice RSC Energia, te kotlovi za toplu vodu TVG-8 (2 kotla) za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom upravnih zgrada i stambenog naselja.

Zbog smanjenja proizvodnje ugljena smanjen je proizvodni kapacitet ugljenokopa, što je dovelo do smanjenja potreba za parom. To je uzrokovalo rekonstrukciju kotlovnice koja se sastoji u korištenju parnih kotlova KE-25 ne samo u proizvodne svrhe, već i za proizvodnju Vruća voda za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom u posebnim izmjenjivačima topline.

1. OPĆENITO

1.1. KARAKTERISTIKE OBJEKTA

Projektirana kotlovnica nalazi se na području pogona RSC Energia

Raspored, postavljanje zgrada i građevina na industrijskom mjestu preradnog postrojenja izrađeni su u skladu sa zahtjevima SNiP-a.

Površina industrijskog mjesta u granicama ograde je 12,66 hektara, građevinska površina je 52194 m 2 .

Prometnu mrežu građevinskog područja predstavljaju javne željeznice i lokalne ceste.

Teren je ravan, sa blagim usponima, u tlu prevladava ilovača.

Izvor vodoopskrbe je stanica za filtriranje i kanal Seversky Donets-Donbass. Predviđeno je dupliranje vodova za vodu.

1.3. Određivanje broja potrošača topline. Grafikon godišnje potrošnje toplinske energije.

Procijenjena potrošnja topline u industrijskim poduzećima utvrđuje se prema specifičnim normama potrošnje topline po jedinici proizvodnje ili po jednom nositelju topline koji radi po vrsti (voda, para). Troškovi topline za grijanje, ventilaciju i tehnološke potrebe prikazani su u tablici 1.2. toplinska opterećenja.

Godišnji grafikon potrošnje toplinske energije gradi se ovisno o trajanju stajaćih vanjskih temperatura, što je prikazano u tablici 1.2. ovaj diplomski projekt.

Maksimalna ordinata grafa godišnje potrošnje topline odgovara potrošnji topline na vanjska temperatura zrak -23 S.

Područje omeđeno krivuljom i ordinatama daje ukupnu potrošnju topline za razdoblje grijanja, a pravokutnik na desnoj strani grafikona prikazuje potrošnju topline za opskrbu toplom vodom ljeti.

Na temelju podataka u tablici 1.2. izračunavamo troškove topline za potrošače za 4 načina rada: maksimalni zimski (t r. o. = -23C;); pri prosječnoj vanjskoj temperaturi za razdoblje grijanja; pri vanjskoj temperaturi zraka od +8C; tijekom ljetnog razdoblja.

Izračun provodimo u tablici 1.3. prema formulama:

Toplinsko opterećenje za grijanje i ventilaciju, MW

Q OB \u003d Q R OV * (t ext -t n) / (t ext -t r.o.)

Toplinsko opterećenje na opskrbu toplom vodom ljeti, MW

Q L GV \u003d Q R GV * (t g -t chl) / (t g -t xs) * 

gdje je: Q R OV - izračunato zimsko toplinsko opterećenje za grijanje i ventilaciju pri izračunatoj vanjskoj temperaturi za projektiranje sustava grijanja. Prihvaćamo prema tablici. 1.2.

t VN - unutarnja temperatura zraka u grijanoj prostoriji, t VN = 18S

Q R GW - izračunato zimsko toplinsko opterećenje na opskrbu toplom vodom (tablica 1.2);

t n - trenutna vanjska temperatura, ° C;

t r.o. - izračunata temperatura grijanja vanjskog zraka,

t g - temperatura tople vode u sustavu opskrbe toplom vodom, t g \u003d 65 ° S

t chl, t xs - temperatura hladna voda ljeti i zimi, t chl =15°S, t xs =5°S;

 - korekcijski faktor za ljetno razdoblje, =0,85

Tablica 1.2

Toplinska opterećenja

Tablica 1.3.

Proračun godišnjih toplinskih opterećenja

Prema tablici. 1.1. i 1.3. gradimo grafikon godišnjih troškova toplinskog opterećenja, prikazan na slici 1.1.

1.4. SUSTAV OPskrbe toplinom I GLAVNI DIJAGRAM

Izvor opskrbe toplinom je rekonstruirana kotlovnica rudnika. Nosač topline je para i pregrijana voda. Piti vodu koristi se samo za sustave tople vode. Za tehnološke potrebe koristi se para P = 0,6 MPa. Za pripremu pregrijane vode temperature 150-70°S predviđena je mrežna instalacija, za pripremu vode s t=65°S - instalacija za opskrbu toplom vodom.

Sustav grijanja je zatvoren. Zbog nedostatka izravnog unosa vode i blagog propuštanja rashladne tekućine kroz nepropusne spojeve cijevi i opreme, zatvoreni sustavi karakteriziraju visoka postojanost količine i kvalitete vode iz mreže koja cirkulira u njemu.

U zatvorenim sustavima grijanja vode voda iz toplinskih mreža koristi se samo kao medij za grijanje za grijanje vode iz slavine u površinskim grijačima, koja zatim ulazi u lokalni sustav opskrbe toplom vodom. U otvorenim sustavima grijanja vode, topla voda na slavine lokalnog sustava opskrbe toplom vodom dolazi izravno iz toplinskih mreža.

Na industrijskom mjestu, cjevovodi za opskrbu toplinom polažu se uz mostove i galerije te djelomično u neprohodne kanale žlijebova tipa Kl. Cjevovodi se polažu kompenzacijskim uređajem zbog kutova zavoja trase i kompenzatora u obliku slova U.

Cjevovodi su izrađeni od čeličnih elektrozavarenih cijevi s termoizolacijskim uređajem.

Na listu 1. grafičkog dijela diplomskog projekta prikazan je opći izgled industrijskog mjesta s razvodom toplinskih mreža do potrošačkih objekata.

1.5. PRORAČUN TERMIČKE SHEME KOTLOVNICE

Glavni toplinski dijagram karakterizira bit glavnog tehnološkog procesa pretvorbe energije i korištenja topline radnog fluida u instalaciji. To je uvjetni grafički prikaz glavne i pomoćne opreme, ujedinjenih cjevovodima radnog fluida u skladu s redoslijedom njegovog kretanja u instalaciji.

Glavna svrha izračuna toplinske sheme kotlovnice je:

Određivanje ukupnih toplinskih opterećenja, koje se sastoje od vanjskih opterećenja i potrošnje topline za vlastite potrebe, te raspodjela tih opterećenja između toplovodnih i parnih dijelova kotlovnice kako bi se opravdao izbor glavne opreme;

Određivanje svih toplinskih i masenih tokova potrebnih za odabir pomoćne opreme i određivanje promjera cjevovoda i fitinga;

Određivanje početnih podataka za daljnje tehničko-ekonomske izračune (godišnja proizvodnja topline, godišnja potrošnja goriva i sl.).

Izračun toplinske sheme omogućuje određivanje ukupne toplinske snage kotlovnice za nekoliko načina rada.

Toplinska shema kotlovnice prikazana je na listu 2 grafičkog dijela diplomskog projekta.

Početni podaci za proračun toplinske sheme kotlovnice dati su u tablici 1.4, a proračun same toplinske sheme u tablici 1.5.

Tablica 1.4

Početni podaci za proračun toplinske sheme kotlovnice za grijanje i proizvodnju s parni kotlovi KE-25-14s za zatvoreni sustav grijanja.

Tablica 1.5

Proračun toplinske sheme kotlovnice za grijanje i proizvodnju s parnim kotlovima KE-25-14s za zatvoreni sustav opskrbe toplinom.

Proračun toplinske sheme.

Glavni toplinski dijagram prikazuje glavnu opremu (kotlovi, pumpe, odzračivači, grijači) i glavne cjevovode.

1. Opis toplinske sheme.

Zasićena para iz kotlova s ​​radnim tlakom P = 0,8 MPa ulazi u zajednički parovod kotlovnice, iz kojeg se dio pare odvodi u opremu instaliranu u kotlovnici, i to: u mrežni bojler; grijač tople vode; odzračivač. Drugi dio pare usmjerava se na potrebe proizvodnje poduzeća.

Kondenzat se iz proizvodnog potrošača gravitacijom, u količini od 30% pri temperaturi od 80°C, vraća u kolektor kondenzata, a zatim se kondenzatnom pumpom šalje u spremnik tople vode.

Zagrijavanje mrežne vode, kao i zagrijavanje tople vode, vrši se parom u dva grijača spojena u seriju, dok grijači rade bez parnih zahvata, a ispušni kondenzat se šalje u odzračivač.

Odzračivač dobiva i kemijski pročišćenu vodu iz HVO-a, čime se nadoknađuje gubitak kondenzata.

Pumpa za sirovu vodu šalje vodu iz gradskog vodovoda u HVO i u spremnik tople vode.

Deaerirana voda s temperaturom od oko 104 °C pumpa se napojnom pumpom u ekonomajzere i zatim ulazi u kotlove.

Dopunsku vodu za sustav grijanja crpka za dopunu uzima iz spremnika tople vode.

Glavna svrha izračuna toplinske sheme je:

određivanje ukupnih toplinskih opterećenja, koje se sastoje od vanjskih opterećenja i potrošnje pare za vlastite potrebe,

određivanje svih toplinskih i masenih tokova potrebnih za odabir opreme,

utvrđivanje početnih podataka za daljnje tehničko-ekonomske izračune (godišnja proizvodnja topline, goriva i sl.).

Izračun toplinske sheme omogućuje vam da odredite ukupni izlaz pare kotlovnice u nekoliko načina rada. Izračun je napravljen za 3 karakteristična načina rada:

maksimalna zima

najhladniji mjesec

2. Početni podaci za proračun toplinske sheme.

Ñîäåðæàíèå

Uvod

Proračun grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom škole za 90 učenika

1.1 kratak opisškole

2 Određivanje gubitka topline kroz vanjske ograde garaže

3 Proračun površine grijanja i odabir uređaji za grijanje sustavi centralnog grijanja

4 Proračun školskog zraka

5 Izbor grijača

6 Proračun potrošnje toplinske energije za opskrbu toplom vodom škole

Proračun grijanja i ventilacije ostalih objekata prema danoj shemi br. 1 s centraliziranom i lokalnom opskrbom toplinom

2.1 Proračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju prema agregiranim standardima za stambene i javne objekte

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

3.Izrada godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja i izbor kotlova

1 Izrada godišnjeg grafikona toplinskog opterećenja

3.2 Izbor medija za prijenos topline

3 Izbor bojlera

3.4 Izrada godišnjeg rasporeda za regulaciju opskrbe termo kotlovnice

Bibliografija

Uvod

Agroindustrijski kompleks je energetski intenzivna grana nacionalnog gospodarstva. Velika količina energije troši se na grijanje industrijskih, stambenih i javnih zgrada, stvaranje umjetne mikroklime u stočarskim objektima i zaštitnim strukturama tla, sušenje poljoprivrednih proizvoda, proizvodnju proizvoda, dobivanje umjetne hladnoće i za mnoge druge svrhe. Stoga opskrba energijom poljoprivrednih poduzeća uključuje širok raspon zadataka povezanih s proizvodnjom, prijenosom i korištenjem toplinske i električne energije korištenjem tradicionalnih i netradicionalnih izvora energije.

Ovaj predmetni projekt predlaže varijantu integrirane opskrbe energijom mjesto:

· za zadanu shemu objekata agroindustrijskog kompleksa provodi se analiza potreba za toplinskom energijom, električnom energijom, plinom i hladnom vodom;

Proračun opterećenja grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom;

· utvrđuje se potrebna snaga kotlovnice koja bi mogla zadovoljiti potrebe gospodarstva u toplinskoj energiji;

Odabrani su kotlovi.

obračun potrošnje plina,

1. Proračun grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom škole za 90 učenika

1.1 Kratak opis škole

Dimenzije 43.350x12x2.7.

Volumen prostorije V = 1709,34 m 3.

Vanjski uzdužni zidovi - nosivi, izrađeni su od obložene i završne, zadebljane opeke marke KP-U100 / 25 u skladu s GOST 530-95 na cementu - pješčani mort M debljine 50, 250 i 120 mm i 140 mm izolacije - ekspandirani polistiren između njih.

Unutarnji zidovi - izrađeni su od šupljih, zadebljanih keramičke opeke marke KP-U100/15 prema GOST 530-95, na otopini M50.

Pregrade - izrađene su od opeke KP-U75/15 prema GOST 530-95, na mortu M 50.

Krov - filc (3 sloja), cementno-pješčani estrih 20mm, ekspandirani polistiren 40mm, krovni filc u 1 sloju, cementno-pješčani estrih 20mm i armirano-betonska ploča;

Podovi - beton M300 i tlo zbijeno lomljenim kamenom.

Prozori su dupli sa parnim drvenim vezom, veličina prozora je 2940x3000 (22 kom) i 1800x1760 (4 kom).

Vanjska drvena jednostruka vrata 1770x2300 (6 kom)

Projektni parametri vanjskog zraka tn = - 25 0 S.

Procijenjena zimska vanjska temperatura zraka tn.a. = - 16 0 S.

Procijenjena temperatura unutarnjeg zraka tv = 16 0 S.

Zona vlažnosti prostora je normalno suha.

Barometarski tlak 99,3 kPa.

1.2 Proračun škole razmjene zraka

Proces učenja odvija se u školi. Karakterizira ga dugi boravak velikog broja studenata. Nema štetnih emisija. Koeficijent zračne smjene za školu bit će 0,95…2.

K ∙ Vp,

gdje je Q - izmjena zraka, m³/h; Vp - volumen prostorije, m³; K - prihvaćena je učestalost izmjene zraka = 1.

Sl. 1. Dimenzije sobe.

Volumen prostorije: \u003d 1709,34 m 3 .= 1 ∙ 1709,34 \u003d 1709,34 m 3 / h.

U prostoriji organiziramo opću ventilaciju u kombinaciji s grijanjem. Prirodnu ispušnu ventilaciju uređujemo u obliku ispušnih okna, površina poprečnog presjeka F ispušnih okna nalazi se po formuli: F = Q / (3600 ∙ ν k.in) . , prethodno odredivši brzinu zraka u ispušnom oknu visine h = 2,7 m

ν k.in. =

ν k.in. = \u003d 1,23 m / s \u003d 1709,34 ∙ / (3600 ∙ 1,23) \u003d 0,38 m²

Broj ispušnih osovina vsh \u003d F / 0,04 \u003d 0,38 / 0,04 \u003d 9,5≈ 10

Prihvaćamo 10 ispušnih okna visine 2 m sa dnevnim dijelom od 0,04 m² (dimenzija 200 x 200 mm).

1.3 Određivanje gubitaka topline kroz vanjske ograde prostorije

Gubici topline kroz unutarnje ograde prostora se ne uzimaju u obzir, jer temperaturna razlika u zajedničkim prostorijama ne prelazi 5 0 C. Određujemo otpor prijenosu topline ogradnih konstrukcija. Otpor prijenosa topline vanjski zid(slika 1) nalazimo po formuli, koristeći podatke u tablici. 1 znajući to toplinski otpor percepcija topline unutarnja površina ograde Rv \u003d 0,115 m 2 ∙ 0 C / W

,

gdje je Rv - toplinska otpornost na apsorpciju topline unutarnje površine ograde, m² ºS / W; - zbroj toplinskih otpora toplinske vodljivosti pojedinih slojeva m - slojevite ograde debljine δi (m), izrađene od materijala toplinske vodljivosti λi, W / (m ºS), vrijednosti λ su date u Stol 1; Rn - toplinska otpornost na prijenos topline vanjske površine ograde Rn = 0,043 m 2 ∙ 0 C / W (za vanjske zidove i gole podove).

Slika 1. Struktura zidnih materijala.

Tablica 1. Toplinska vodljivost i širina zidnih materijala.

Otpor na prijenos topline vanjskog zida:

R 01 \u003d m² ºS / W.

) Otpor prijenosa topline prozora Ro.ok \u003d 0,34 m 2 ∙ 0 C / W (pronalazimo iz tablice na str. 8)

Otpor prijenosa topline vanjskih vrata i kapija 0,215 m 2 ∙ 0 C / W (pronađi iz tablice na str. 8)

) Otpor prijenosa topline stropa za pod bez potkrovlja (Rv = 0,115 m 2 ∙ 0 C / W, Rn = 0,043 m 2 ∙ 0 C / W).

Proračun toplinskih gubitaka kroz podove:

Sl.2 stropna konstrukcija.

Tablica 2. Toplinska vodljivost i širina podnih materijala

Otpor na prijenos topline stropa

m 2 ∙ 0 C / W.

) Toplinski gubici kroz podove izračunavaju se po zonama - trakama širine 2 m, paralelno s vanjskim zidovima (sl. 3).

Površine podnih zona minus površina podruma: \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 148 m 2

F2 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F3 \u003d 6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Površine podrumskih zona: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1 = 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2, \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F2 = 6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

Podovi koji se nalaze izravno na tlu smatraju se neizoliranim ako se sastoje od nekoliko slojeva materijala, od kojih je toplinska vodljivost svakog od njih λ≥1,16 W / (m 2 ∙ 0 C). Podovi se smatraju izoliranima ako njihov izolacijski sloj ima λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Otpor prijenosa topline (m 2 ∙ 0 C / W) za svaku zonu određuje se kao za neizolirane podove, jer toplinska vodljivost svakog sloja λ≥1,16 W / m 2 ∙ 0 C. Dakle, otpor prijenosa topline Ro \u003d Rn.p. za prvu zonu je 2,15, za drugu - 4,3, za treću - 8,6, ostatak - 14,2 m 2 ∙ 0 C / W.

) Ukupna površina ​​prozorskih otvora: ok = 2,94 ∙ 3 ∙ 22 + 1,8 ∙ 1,76 ∙ 6 = 213 m 2.

Ukupna površina ​​vanjskih vrata: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m 2.

Površina vanjskog zida minus otvori za prozore i vrata: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5 ∙ 2,7 + 3 ∙ 2,7 + 8,5 ∙ 2,7 - 213-34 ,3d. 620 m

Površina zida podruma: n.s.p = 14,5∙2,7+5,5∙2,7-4,1=50

) Površina stropa: znoj \u003d 42,85 ∙ 12 + 3 ∙ 8,5 = 539,7 m 2,

,

gdje je F površina ograde (m²), koja se izračunava s točnošću od 0,1 m² (linearne dimenzije ogradnih konstrukcija određuju se s točnošću od 0,1 m, poštujući pravila mjerenja); tv i tn - projektne temperature unutarnjeg i vanjskog zraka, ºS (približno 1 ... 3); R 0 - ukupni otpor prijenosu topline, m 2 ∙ 0 C / W; n - koeficijent ovisno o položaju vanjske površine ograde u odnosu na vanjski zrak, uzet ćemo vrijednosti koeficijenta n = 1 (za vanjske zidove, nepotkrovne obloge, tavanske podove s čelični, popločani ili azbest-cementni krovovi uz rijetke sanduke, podovi na tlu)

Gubitak topline kroz vanjske zidove:

Fns = 601,1 W.

Gubitak topline kroz vanjske zidove podruma:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F n.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.

Gubitak topline kroz prozore:

fok = 25685 W.

Gubitak topline kroz vrata:

Fdv = 6565,72 W.

Gubitak topline kroz strop:

Fpot = = 13093,3 W.

Gubitak topline kroz pod:

Fpol = 6240,5 W.

Gubitak topline kroz podrumski pod:

Fpol.p = 100 W.

∑F pod \u003d F pod. + F pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.

Dodatni gubici topline kroz vanjske okomite i nagnute (vertikalne) zidove, vrata i prozore ovise o različitim čimbenicima. Vrijednosti Fdob se izračunavaju kao postotak glavnih toplinskih gubitaka. Dodatni gubitak topline kroz vanjski zid i prozore okrenute prema sjeveru, istoku, sjeverozapadu i sjeveroistoku iznosi 10%, jugoistoku i zapadu - 5%.

Dodatni gubici za infiltraciju vanjskog zraka za industrijske zgrade uzimaju se u iznosu od 30% glavnih gubitaka kroz sve ograde:

Finf \u003d 0,3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \u003d 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d 17 W

Dakle, ukupni gubitak topline određuje se formulom:

1.4 Proračun površine grijanja i odabir grijača za sustave centralnog grijanja

Najčešći i najsvestraniji uređaji za grijanje koji se koriste su radijatori od lijevanog željeza. Ugrađuju se u stambene, javne i razne industrijske objekte. Čelične cijevi koristimo kao uređaje za grijanje u industrijskim prostorima.

Prvo odredimo protok topline iz cjevovoda sustava grijanja. Toplinski tok koji se u prostoriju odaje otvoreno položenim neizoliranim cjevovodima određuje se formulom 3:

Ffr = Ftr ∙ ktr (tfr - tv) ∙ η,

gdje je Ftr \u003d π ∙ d l površina vanjske površine cijevi, m²; d i l - vanjski promjer i duljina cjevovoda, m (promjeri glavnih cjevovoda su obično 25 ... 50 mm, usponi 20 ... 32 mm, priključci na uređaje za grijanje 15 ... 20 mm); ktr - koeficijent prijenosa topline cijevi W / (m 2 ∙ 0 S) određuje se prema tablici 4 ovisno o temperaturnoj razlici i vrsti rashladnog sredstva u cjevovodu, ºS; η - koeficijent jednak dovodnom vodu koji se nalazi ispod stropa, 0,25, za okomite uspone - 0,5, za povratni vod koji se nalazi iznad poda - 0,75, za priključke na uređaj za grijanje - 1,0

Dobavni cjevovod:

Promjer-50mm:50mm =3,14∙73,4∙0,05=11,52 m²;

Promjer 32mm:32mm =3,14∙35,4∙0,032=3,56 m²;

Promjer-25mm:25mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45m²;

Promjer-20:20mm = 3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Povratni cjevovod:

Promjer-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Promjer-40mm:40mm =3,14∙35,4∙0,04=4,45 m²;

Promjer-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Koeficijent prijenosa topline cijevi za prosječnu razliku između temperature vode u uređaju i temperature zraka u prostoriji (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ºS uzima se kao 9,2 W / (m² ∙ ºS). u skladu s podacima u tablici 4 .

Izravna toplinska cijev:

F p1,50mm = 11,52 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

F p1,32 mm \u003d 3,56 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 2620,16 W;

F p1,25 mm \u003d 1,45 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 1067,2 W;

F p1,20 mm \u003d 2,02 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 1486,72 W;

Povratna toplinska cijev:

F p2,25 mm \u003d 5,76 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 = 2914,56 W;

F p2,40 mm \u003d 4,45 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 = 2251,7 W;

F p2,50 mm \u003d 7,31 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 = 3698,86 W;

Ukupni protok topline iz svih cjevovoda:

F tr \u003d 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 \u003d 22517,65 W

Potrebna površina grijanja (m²) uređaja približno je određena formulom 4:

,

gdje je Fogr-Ftr - prijenos topline uređaja za grijanje, W; Ffr - prijenos topline otvorenih cjevovoda koji se nalaze u istoj prostoriji s uređajima za grijanje, W; pr - koeficijent prijenosa topline uređaja, W / (m 2 ∙ 0 S). za grijanje vode tpr \u003d (tg + to) / 2; tg i to - projektna temperatura tople i ohlađene vode u uređaju; za parno grijanje niski pritisak uzmimo tpr = 100 ºS, u visokotlačnim sustavima tpr je jednak temperaturi pare ispred uređaja pri njegovom odgovarajućem tlaku; tv - projektna temperatura zraka u prostoriji, ºS; β 1 - faktor korekcije, uzimajući u obzir način ugradnje grijača. Uz slobodnu ugradnju uz zid ili u nišu dubine 130 mm, β 1 = 1; u ostalim slučajevima, vrijednosti β 1 uzimaju se na temelju sljedećih podataka: a) uređaj je postavljen uz zid bez niše i prekriven je daskom u obliku police s razmakom između ploče i grijač od 40 ... 100 mm, koeficijent β 1 = 1,05 ... 1,02; b) uređaj je ugrađen u zidnu nišu s dubinom većom od 130 mm s razmakom između ploče i grijača od 40 ... 100 mm, koeficijent β 1 = 1,11 ... 1,06; c) uređaj je ugrađen u zid bez niše i zatvoren je drvenim ormarićem s prorezima u gornjoj ploči i u prednjem zidu u blizini poda s razmakom između ploče i grijača jednakim 150, 180, 220 i 260 mm, koeficijent β 1, respektivno, jednak je 1,25; 1,19; 1.13 i 1.12; β 1 - korekcijski faktor β 2 - korekcijski faktor koji uzima u obzir hlađenje vode u cjevovodima. Kod otvorenog polaganja cjevovoda za grijanje vode i kod grijanja parom, β 2 =1. za skriveni cjevovod za polaganje, s cirkulacijom crpke β 2 = 1,04 (jednocijevni sustavi) i β 2 = 1,05 (dvocijevni sustavi s gornjim ožičenjem); u prirodnoj cirkulaciji, zbog povećanja hlađenja vode u cjevovodima, vrijednosti β 2 treba pomnožiti s faktorom 1,04.pr \u003d 96 m²;

Potreban broj sekcija radijatora od lijevanog željeza za izračunatu sobu određuje se formulom:

Fpr / fsekcija,

gdje je fsection površina grijanja jednog dijela, m² (tablica 2).= 96 / 0,31 = 309.

Rezultirajuća vrijednost n je približna. Po potrebi se dijeli na nekoliko uređaja i, uvođenjem korekcijskog faktora β 3, koji uzima u obzir promjenu prosječnog koeficijenta prijenosa topline uređaja ovisno o broju sekcija u njemu, broj sekcija prihvaćenih za ugradnju u svakom uređaju za grijanje nalazi se:

usta \u003d n β 3;

usta = 309 1,05 = 325.

Postavljamo 27 radijatora u 12 sekcija.

grijanje vodoopskrba škola ventilacija

1.5 Izbor grijača

Grijači se koriste kao uređaji za grijanje za povećanje temperature zraka koji se dovodi u prostoriju.

Odabir grijača određuje se sljedećim redoslijedom:

Određujemo toplinski tok (W) koji će zagrijati zrak:

Phv = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tn), (10)

gdje je Q zapreminski protok zraka, m³/h; ρ - gustoća zraka pri temperaturi tk, kg/m³; sr = 1 kJ/ (kg ∙ ºS) - specifični izobarični toplinski kapacitet zraka; tk - temperatura zraka nakon grijača, ºS; tn - početna temperatura zraka koji ulazi u grijač, ºS

Gustoća zraka:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fw = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Procijenjena masovna brzina zraka je 4-12 kg/s∙m².

m².

3. Zatim, prema tablici 7, odabiremo model i broj grijača zraka s otvorenim prostorom koji je blizak izračunatom. Uz paralelnu (uz zrak) ugradnju nekoliko grijača, uzima se u obzir njihova ukupna površina dijela pod naponom. Biramo 1 K4PP br. 2 sa površinom slobodnog zraka od 0,115 m² i površinom grijanja od 12,7 m²

4. Za odabrani grijač izračunajte stvarnu masovnu brzinu zraka

= 4,12 m/s.

Nakon toga prema grafikonu (Sl. 10) za usvojeni model grijača nalazimo koeficijent prolaza topline k ovisno o vrsti rashladnog sredstva, njegovoj brzini i vrijednosti νρ. Prema rasporedu, koeficijent prijenosa topline k = 16 W / (m 2 0 C)

Određujemo stvarni toplinski tok (W) koji kalorička jedinica prenosi na zagrijani zrak:

Fk = k ∙ F ∙ (t´av - tav),

gdje je k koeficijent prolaza topline, W / (m 2 ∙ 0 S); F - površina grijanja grijača zraka, m²; t´av - prosječna temperatura rashladne tekućine, ºS, za rashladno sredstvo - para - t´av = 95 ºS; tav - prosječna temperatura zagrijanog zraka t´av = (tk + tn) /2

Fk \u003d 16 ∙ 12,7 ∙ (95 - (16-16) / 2) = 46451 ∙ 2 = 92902 W.

pločasti grijač KZPP br.7 daje toplinski tok od 92902 W, a potreban je 83789,85 W. Stoga je prijenos topline u potpunosti osiguran.

Marža prijenosa topline je =6%.

1.6 Obračun potrošnje toplinske energije za opskrbu toplom vodom škole

Školi je potrebna topla voda za sanitarne potrebe. Škola sa 90 sjedećih mjesta dnevno troši 5 litara tople vode. Ukupno: 50 litara. Stoga postavljamo 2 uspona s protokom vode od 60 l / h svaki (to jest, ukupno 120 l / h). Uzimajući u obzir činjenicu da se topla voda za sanitarne potrebe u prosjeku koristi oko 7 sati tijekom dana, nalazimo količinu tople vode - 840 l/dan. Škola troši 0,35 m³/h na sat

Tada će protok topline u vodoopskrbu biti

FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55 - 5) \u003d 20038 W

Broj tuš kabina za školu je 2. Satna potrošnja tople vode po jednoj kabini je Q=250 l/h, pretpostavljamo da u prosjeku tuš radi 2 sata dnevno.

Tada ukupna potrošnja tople vode: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55 - 5) \u003d 57250 W.

∑ F godina \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.

2. Proračun toplinskog opterećenja za daljinsko grijanje

Maksimalni toplinski protok (W) potrošen za grijanje stambenih i javnih zgrada u selu, uključenih u sustav daljinskog grijanja, može se odrediti agregiranim pokazateljima ovisno o stambenoj površini pomoću sljedećih formula:

Fotografirati = φ ∙ F,

Foto.l.=0,25∙Fot.l., (19)

gdje je φ agregirani pokazatelj maksimalnog specifičnog toplinskog toka koji se troši za grijanje 1 m² stambenog prostora, W / m². Vrijednosti φ određuju se ovisno o izračunatoj zimskoj temperaturi vanjskog zraka prema rasporedu (Sl. 62); F - stambena površina, m².

1. Za trinaest 16 stambenih zgrada površine 720 m 2 dobivamo:

Fotografirati \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.

Za jedanaest 8-stambenih zgrada površine ​​​360 m 2 dobivamo:

Fotografirati = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489 600 W.

Za med. točke dimenzija 6x6x2,4 dobivamo:

Fotoukupno=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

Za ured dimenzija 6x12 m:

Fotografija uobičajena = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

Za pojedinačne stambene, javne i industrijske zgrade, maksimalni toplinski tokovi (W) utrošeni za grijanje i grijanje zraka u sustavu dovodne ventilacije približno su određeni formulama:

Fotografija \u003d qot Vn (tv - tn) a,

Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),

gdje je q iz i q in - specifične karakteristike grijanja i ventilacije zgrade, W/(m 3 0 C), uzete prema tablici 20; V n - volumen zgrade prema vanjskoj izmjeri bez podruma, m 3, uzima se prema standardnim projektima ili se određuje množenjem njezine duljine s širinom i visinom od planske oznake zemlje do vrha nadstrešnica; t in = prosječna projektna temperatura zraka, tipična za većinu prostorija zgrade, 0 C; t n \u003d izračunata zimska temperatura vanjskog zraka, - 25 0 C; t N.V. - izračunata temperatura zimske ventilacije vanjskog zraka, - 16 0 C; a je faktor korekcije koji uzima u obzir utjecaj na specifične toplinske karakteristike lokalnih klimatskih uvjeta pri tn=25 0 S a = 1,05

Fotografija \u003d 0,7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4∙5000,91=2000 W.

Kuća brigade:

Fotografija \u003d 0,5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Školska radionica:

Fotografija \u003d 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv \u003d 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ \u003d 11249,28 W,

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

Prosječni toplinski protok (W) utrošen tijekom razdoblja grijanja za opskrbu toplom vodom zgrada nalazi se po formuli:

F = q god. · n f,

Ovisno o brzini potrošnje vode na temperaturi od 55 0 C, agregirani pokazatelj prosječnog toplinskog toka (W) utrošenog na opskrbu toplom vodom jedne osobe bit će jednak: je 407 vata.

Za 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika, toplinski tok za opskrbu toplom vodom bit će: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,

za trinaest takvih kuća - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.

Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom osam 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W

Za 8 višestambenih zgrada sa 30 stanovnika, toplinski tok za opskrbu toplom vodom bit će:

F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,

za jedanaest takvih kuća - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.

Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom jedanaest 8-stambenih zgrada s 30 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.

Tada će protok topline do vodoopskrbe ureda biti:

FGV. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Potrošnja topline za opskrbu uredskom toplom vodom ljeti:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 47690 = 31 000 W

Toplotni tok za vodoopskrbu meda. točka će biti:

FGV. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Potrošnja topline za med za opskrbu toplom vodom. bodovi ljeti:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

U radionicama je topla voda potrebna i za sanitarne potrebe.

U radionici su smještena 2 uspona s protokom vode od 30 l/h svaki (tj. ukupno 60 l/h). S obzirom da se topla voda za sanitarne potrebe u prosjeku troši oko 3 sata tijekom dana, nalazimo količinu tople vode - 180 l/dan.

FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 - 5) \u003d 38930 W

Protok topline utrošen za opskrbu toplom vodom školske radionice ljeti:

Fgw.l \u003d 38930 0,65 \u003d 25304,5 W

Zbirna tablica toplinskih tokova

∑F ukupno =F od +F do +F g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.

3. Izrada godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja i odabir kotlova

.1 Izrada godišnje krivulje toplinskog opterećenja

Godišnja potrošnja za sve vrste potrošnje topline može se izračunati analitičkim formulama, ali je prikladnije odrediti grafički iz godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, što je također potrebno za uspostavljanje načina rada kotlovnice tijekom cijele godine. Takav raspored gradi se ovisno o trajanju različitih temperatura na određenom području, što je određeno Dodatkom 3.

Na sl. 3 prikazuje godišnji raspored opterećenja kotlovnice koja opslužuje stambeno područje sela i skupinu industrijskih zgrada. Grafikon se gradi na sljedeći način. Na desnoj strani, duž osi apscise, ucrtano je trajanje rada kotlovnice u satima, s lijeve strane - temperatura vanjskog zraka; potrošnja topline iscrtava se duž y-osi.

Najprije se iscrtava grafikon promjene potrošnje topline za grijanje stambenih i javnih zgrada, ovisno o vanjskoj temperaturi. Da bi se to postiglo, ukupni maksimalni toplinski protok utrošen na grijanje ovih zgrada iscrtava se na osi y, a pronađena točka povezuje se ravnom linijom s točkom koja odgovara vanjskoj temperaturi zraka, koja je jednaka prosječnoj projektiranoj temperaturi stambenih zgrada; javne i industrijske zgrade tv = 18 °C. Budući da se početak sezone grijanja uzima pri temperaturi od 8 °C, linija 1 grafikona do ove temperature prikazana je isprekidanom linijom.

Potrošnja topline za grijanje i ventilaciju javnih zgrada u funkciji tn je nagnuta ravna crta 3 od tv = 18 °C do izračunate temperature ventilacije tn.v. za ovu klimatsku regiju. Pri nižim temperaturama se zrak prostorije miješa s dovodnim, t.j. dolazi do recirkulacije, a potrošnja topline ostaje nepromijenjena (grafikon ide paralelno s x-osi). Na sličan način izrađuju se i grafikoni potrošnje topline za grijanje i ventilaciju raznih industrijskih zgrada. Prosječna temperatura industrijskih zgrada tv = 16 °C. Na slici je prikazana ukupna potrošnja topline za grijanje i ventilaciju za ovu skupinu objekata (linije 2 i 4 počevši od temperature od 16 °C). Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom i tehnološke potrebe ne ovisi o tn. Opći grafikon ovih toplinskih gubitaka prikazan je ravnom linijom 5.

Ukupni grafikon potrošnje topline ovisno o temperaturi vanjskog zraka prikazan je isprekidanom linijom 6 (prelomna točka odgovara tn.a.), odsijecajući na y-osi segment jednak maksimalnom potrošenom protoku topline za sve vrste potrošnje (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. in. + ∑Ft) pri projektnoj vanjskoj temperaturi tn.

Zbrajanjem ukupnog opterećenja dobiveno je 2,9 W.

Desno od osi apscise za svaku vanjsku temperaturu ucrtan je broj sati sezone grijanja (kumulativno) tijekom kojih je temperatura održavana jednakom ili nižom od one za koju se gradi ( Dodatak 3). I kroz ove točke nacrtajte okomite linije. Nadalje, ordinate se projiciraju na ove linije iz grafa ukupne potrošnje topline, što odgovara maksimalnoj potrošnji topline pri istim vanjskim temperaturama. Dobivene točke povezane su glatkom krivuljom 7, koja je graf toplinskog opterećenja za razdoblje grijanja.

Područje ograničeno koordinatnim osi, krivulja 7 i horizontalna linija 8, koja prikazuje ukupno ljetno opterećenje, izražava godišnju potrošnju topline (GJ/god):

godina = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n ,

gdje je F površina godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, mm²; m Q i m n - skale potrošnje topline i vremena rada kotlovnice, odnosno W/mm i h/mm.godina = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/god.

Od čega je udio ogrjevnog razdoblja 31681,32 J/god., što je 79,2%, za ljeto 6589,72 J/god., što je 20,8%.

3.2 Izbor medija za prijenos topline

Kao nosač topline koristimo vodu. Budući da je proračunsko toplinsko opterećenje Fr ≈ 2,9 MW, što je manje od uvjeta (Fr ≤ 5,8 MW), dopušteno je koristiti vodu temperature 105 ºS u dovodnom vodu, a temperatura vode u povratnom cjevovodu je pretpostavlja se da je 70 ºS. Pritom uzimamo u obzir da pad temperature u mreži potrošača može doseći i do 10%.

Korištenje pregrijane vode kao nosača topline daje veće uštede u metalu cijevi zbog smanjenja njihovog promjera, smanjuje potrošnju energije mrežnih crpki, budući da se smanjuje ukupna količina vode koja cirkulira u sustavu.

Budući da je nekim potrošačima para potrebna u tehničke svrhe, kod potrošača se moraju ugraditi dodatni izmjenjivači topline.

3.3 Izbor kotla

Kotlovi za grijanje i industrijski kotlovi, ovisno o vrsti kotlova koji se u njih ugrađuju, mogu biti za grijanje vode, pare ili kombinirani - s parnim i toplovodnim kotlovima.

Izbor konvencionalnih kotlova od lijevanog željeza s rashladnom tekućinom niske temperature pojednostavljuje i smanjuje troškove lokalne opskrbe energijom. Za opskrbu toplinom prihvaćamo tri vodena kotla od lijevanog željeza "Tula-3" toplinske snage od 779 kW svaki s plinskim gorivom sljedećih karakteristika:

Procijenjena snaga Fr = 2128 kW

Instalirana snaga Fu = 2337 kW

Površina grijanja - 40,6 m²

Broj odjeljaka - 26

Dimenzije 2249×2300×2361 mm

Maksimalna temperatura grijanja vode - 115 ºS

Učinkovitost pri radu na plin η k.a. = 0,8

Pri radu u parnom načinu, višak tlaka pare - 68,7 kPa

.4 Izrada godišnjeg rasporeda za regulaciju opskrbe termo kotlovnice

Zbog činjenice da toplinsko opterećenje potrošača varira ovisno o vanjskoj temperaturi, načinu rada sustava ventilacije i klimatizacije, protoku vode za opskrbu toplom vodom i tehnološkim potrebama, ekonomičnim načinima proizvodnje topline u kotlovnici treba osigurati centralnom regulacijom opskrbe toplinom.

U mrežama za grijanje vode koristi se visokokvalitetna regulacija opskrbe toplinom, koja se provodi promjenom temperature rashladne tekućine pri konstantnom protoku.

Grafovi temperatura vode u mreži grijanja su tp = f (tn, ºS), to = f (tn, ºS). Izgradivši graf prema metodi danoj u radu za tn = 95 ºS; do = 70 ºS za grijanje (uzima se u obzir da temperatura nosača topline u mreži opskrbe toplom vodom ne smije pasti ispod 70 ºS), tpv = 90 ºS; tov = 55 ºS - za ventilaciju određujemo raspone promjene temperature rashladne tekućine u mrežama grijanja i ventilacije. Na osi apscise su ucrtane vrijednosti vanjske temperature, na osi ordinate - temperatura vode u mreži. Podrijetlo koordinata podudara se s izračunatom unutarnjom temperaturom za stambene i javne zgrade (18 ºS) i temperaturom rashladne tekućine, također jednakom 18 ºS. Na sjecištu okomica vraćenih na koordinatne osi u točkama koje odgovaraju temperaturama tp = 95 ºS, tn = -25 ºS, nalazi se točka A, a povlačenjem vodoravne ravne crte od temperature povratne vode od 70 ºS, točka B. Povezivanjem točaka A i B s početnim koordinatama dobivamo graf promjene temperature direktne i povratne vode u toplinskoj mreži, ovisno o vanjskoj temperaturi. U prisutnosti opterećenja opskrbe toplom vodom, temperatura rashladne tekućine u dovodnoj liniji mreže otvorenog tipa ne bi smjela pasti ispod 70 ° C, stoga grafikon temperature za dovodnu vodu ima točku prekida C, lijevo od koji je τ p = konst. Opskrba toplinom za grijanje pri konstantnoj temperaturi regulira se promjenom brzine protoka rashladne tekućine. Minimalna temperatura povratne vode određuje se povlačenjem okomite linije kroz točku C sve dok se ne siječe s krivuljom povratne vode. Projekcija točke D na os y pokazuje najmanju vrijednost τo. Okomica, rekonstruirana iz točke koja odgovara izračunatoj vanjskoj temperaturi (-16 ºS), siječe ravne linije AC i BD u točkama E i F, pokazujući maksimalne temperature dovodne i povratne vode za ventilacijske sustave. Odnosno, temperature su 91 ºS odnosno 47 ºS, koje ostaju nepromijenjene u rasponu od tn.v i tn (linije EK i FL). U ovom rasponu vanjskih temperatura zraka ventilacijske jedinice rade s recirkulacijom, čiji se stupanj regulira tako da temperatura zraka koji ulazi u grijače ostaje konstantna.

Grafikon temperatura vode u toplinskoj mreži prikazan je na sl.4.

sl.4. Grafikon temperatura vode u toplinskoj mreži.

Bibliografija

1. Efendiev A.M. Projektiranje opskrbe energijom za poduzeća agroindustrijskog kompleksa. Set alata. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Radionica o korištenju topline u poljoprivredi. Drugo izdanje, revidirano i prošireno. Moskva Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Korištenje topline u poljoprivredi. Moskva Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Termoelektrane za poljoprivrednu proizvodnju. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Zgrade i prostori za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.