Metoda za izračunavanje toplinskih gubitaka prostora i postupak za njegovu provedbu (vidi SP 50.13330.2012 Toplinska zaštita zgrade, stav 5).

Kuća gubi toplinu kroz ogradne konstrukcije (zidovi, stropovi, prozori, krov, temelji), ventilaciju i kanalizaciju. Glavni gubici topline prolaze kroz ogradne konstrukcije - 60–90% svih toplinskih gubitaka.

U svakom slučaju, gubitak topline mora se uzeti u obzir za sve konstrukcije ogradnog tipa koje su prisutne u grijanoj prostoriji.

U tom slučaju nije potrebno uzeti u obzir gubitke topline koji se provode kroz unutarnje strukture, ako razlika u njihovoj temperaturi s temperaturom u susjednim prostorijama ne prelazi 3 stupnja Celzijusa.

Gubitak topline kroz ogradne konstrukcije

Toplinski gubici prostora uglavnom ovise o:
1 Temperaturne razlike u kući i vani (što je veća razlika, veći su gubici),
2 Svojstva toplinske zaštite zidova, prozora, vrata, premaza, podova (tzv. ogradne strukture prostorije).

Konstrukcije ograde općenito nisu homogene strukture. I obično se sastoje od nekoliko slojeva. Primjer: zid ljuske = žbuka + školjka ljuska + vanjsko uređenje... Ova struktura također može uključivati ​​zatvorene zračni prostori(primjer: šupljine unutar cigle ili blokova). Gore navedeni materijali imaju različite toplinske karakteristike jedni od drugih. Glavna takva karakteristika strukturnog sloja je njegov otpor prijenosa topline R.

Gdje je q količina izgubljene topline četvorni metar ograđena površina (obično se mjeri u W/m2)

ΔT je razlika između temperature unutar izračunate prostorije i vanjska temperatura zraka (temperatura najhladnijeg petodnevnog razdoblja ° C za klimatsku regiju u kojoj se nalazi izračunata zgrada).

U osnovi se uzima unutarnja temperatura u prostorijama. Stambeni prostor 22°C. Nestambeni 18 oS. Zone obrade vode 33°C.

Kada je u pitanju višeslojna konstrukcija, zatim se zbrajaju otpori slojeva strukture.

δ — debljina sloja, m;

λ je izračunati koeficijent toplinske vodljivosti materijala sloja konstrukcije, uzimajući u obzir radne uvjete ogradnih konstrukcija, W / (m2 oS).

Pa, sredili smo osnovne podatke potrebne za izračun.

Dakle, da bismo izračunali gubitke topline kroz ogradne konstrukcije, trebamo:

1. Otpor konstrukcije na prijenos topline (ako je struktura višeslojna onda Σ R slojeva)

2. Razlika između temperature u prostoriji za računanje i izvan nje (temperatura najhladnijeg petodnevnog razdoblja °C). ΔT

3. Ograđivanje prostora F (odvojeni zidovi, prozori, vrata, strop, pod)

4. Korisna je i orijentacija zgrade u odnosu na kardinalne točke.

Formula za izračun gubitka topline ogradom izgleda ovako:

Qlim = (ΔT / Rlim) * Flim * n * (1 + ∑b)

Qlim - gubitak topline kroz ogradne konstrukcije, W

Rlim - otpornost na prijenos topline, m² ° C / W; (Ako postoji nekoliko slojeva onda ∑ Rlim slojevi)

Magla - površina ogradne konstrukcije, m;

n je koeficijent kontakta ogradne konstrukcije s vanjskim zrakom.

Toplinski gubici svake ogradne konstrukcije računaju se zasebno. Količina gubitka topline kroz ogradne konstrukcije cijele prostorije bit će zbroj toplinskih gubitaka kroz svaku ogradnu konstrukciju prostorije

Proračun gubitka topline kroz podove

Neizolirani pod u prizemlju

Obično se gubitak topline poda u usporedbi sa sličnim pokazateljima drugih ovojnica zgrade (vanjski zidovi, otvori prozora i vrata) a priori pretpostavlja beznačajnim i uzima se u obzir u proračunima sustava grijanja u pojednostavljenom obliku. Takvi se proračuni temelje na pojednostavljenom sustavu obračuna i korekcijskih koeficijenata otpora prijenosa topline različitih Građevinski materijal.

S obzirom na to da je teorijska opravdanost i metodologija za proračun toplinskih gubitaka prizemlja razvijena dosta davno (tj. s velikom razlikom u projektiranju), možemo sa sigurnošću govoriti o praktičnoj primjenjivosti ovih empirijskih pristupa u suvremenim uvjetima. Koeficijenti toplinske vodljivosti i prijenosa topline raznih građevinskih materijala, izolacije i podne obloge dobro poznati i drugi fizičke karakteristike za izračun gubitka topline kroz pod nije potrebno. Prema njihovim karakteristike toplinske tehnike podovi se obično dijele na izolirane i neizolirane, strukturno - podove na tlu i trupce.

Proračun toplinskih gubitaka kroz neizolirani pod na tlu temelji se na općoj formuli za procjenu gubitaka topline kroz ovojnicu zgrade:

gdje P- glavni i dodatni gubici topline, W;

A- ukupna površina ogradne konstrukcije, m2;

televizor , tn- temperatura unutar prostorije i vanjskog zraka, oS;

β - udio dodatnih toplinskih gubitaka u ukupnim;

n- korekcijski faktor čija je vrijednost određena mjestom ogradne konstrukcije;

Ro- otpornost na prijenos topline, m2 ° C / W.

Imajte na umu da je u slučaju homogenog jednoslojnog podnog preklapanja otpor prijenosa topline Ro obrnuto proporcionalan koeficijentu prijenosa topline neizoliranog podnog materijala na tlu.

Pri proračunu toplinskih gubitaka kroz neizolirani pod koristi se pojednostavljeni pristup u kojem je vrijednost (1+ β) n = 1. Uobičajeno je da se toplinski gubici kroz pod proizvode zoniranjem područja prijenosa topline. To je zbog prirodne heterogenosti temperaturnih polja tla ispod poda.

Gubitak topline neizoliranog poda utvrđuje se zasebno za svaku dvometarsku zonu, čija numeracija počinje od vanjskog zida zgrade. Ukupno je uobičajeno uzeti u obzir četiri takve trake širine 2 m, s obzirom da je temperatura tla u svakoj zoni konstantna. Četvrta zona obuhvaća cijelu površinu neizoliranog poda unutar granica prve tri trake. Otpor prijenosa topline uzima se: za 1. zonu R1 = 2,1; za 2. R2 = 4,3; za treći i četvrti R3 = 8,6, R4 = 14,2 m2 * oS / W.

Sl. 1. Zoniranje površine poda na tlu i susjednih udubljenih zidova pri izračunu gubitka topline

U slučaju udubljenih prostorija s nepopločanim podnim dijelom: područje prve zone uz površina zida, računa se dvaput u izračunima. To je sasvim razumljivo, budući da se toplinski gubici poda zbrajaju s toplinskim gubicima u susjednim vertikalnim ograđenim konstrukcijama zgrade.

Proračun toplinskih gubitaka kroz pod vrši se za svaku zonu posebno, a dobiveni rezultati se zbrajaju i koriste za toplinsko-tehničku obrazloženje građevinskog projekta. Proračun temperaturnih zona vanjskih zidova udubljenih prostorija vrši se prema formulama sličnim gore navedenim.

U proračunima gubitka topline kroz izolirani pod (a takvim se smatra ako njegova struktura sadrži slojeve materijala s toplinskom vodljivošću manjom od 1,2 W / (m ° C)), vrijednost otpora prijenosa topline neizolirani pod na tlu povećava se u svakom slučaju za otpor prijenosa topline izolacijskog sloja:

Ru.s = δs / λs,

gdje δu.s- debljina izolacijskog sloja, m; λw.s- toplinska vodljivost materijala izolacijskog sloja, W / (m ° C).

Bit toplinskih proračuna prostorija, u različitim stupnjevima, smještenih u tlu, svodi se na određivanje utjecaja atmosferske "hladnoće" na njihov toplinski režim, odnosno u kojoj mjeri određeno tlo izolira određenu prostoriju od utjecaja atmosferske temperature. . Jer svojstva toplinske izolacije o tlu također ovisi veliki brojčimbenika, usvojena je tzv. 4-zonska tehnika. Temelji se na jednostavnoj pretpostavci da što je sloj tla deblji, to su njegova svojstva toplinske izolacije veća (u većoj mjeri se smanjuje učinak atmosfere). Najkraća udaljenost (okomito ili vodoravno) do atmosfere podijeljena je na 4 zone, od kojih 3 imaju širinu (ako je pod uz tlo) ili dubinu (ako se radi o zidovima uz tlo) od 2 metra, a četvrti ima ove karakteristike jednake beskonačnosti. Svakoj od 4 zone dodjeljuju se vlastita trajna toplinskoizolacijska svojstva po principu - što je zona dalje (što je veći njezin serijski broj), to je manji utjecaj atmosfere. Izostavljajući formalizirani pristup, možemo donijeti jednostavan zaključak da što je točka u prostoriji udaljenija od atmosfere (s višestrukošću od 2 m), to više povoljni uvjeti(sa stajališta utjecaja atmosfere) bit će lociran.

Dakle, brojanje uvjetnih zona počinje uz zid od razine tla, pod uvjetom da postoje zidovi uz tlo. Ako na tlu nema zidova, tada će prva zona biti najbliža podna traka vanjski zid... Nadalje, zone 2 i 3 su numerirane širine 2 metra. Preostala zona je zona 4.

Važno je uzeti u obzir da zona može započeti na zidu i završiti na podu. U tom slučaju trebate biti posebno oprezni pri izračunima.

Ako pod nije izoliran, tada su vrijednosti otpora prijenosa topline neizoliranog poda po zonama:

zona 1 - R n.p. = 2,1 m2 * C / W

zona 2 - R n.p. = 4,3 m2 * C / W

zona 3 - R n.p. = 8,6 m2 * C / W

zona 4 - R n.p. = 14,2 m2 * C / W

Da biste izračunali otpor prijenosa topline za izolirane podove, možete koristiti sljedeću formulu:

- otpor prijenosa topline svake zone neizoliranog poda, m2 * C / W;

- debljina izolacije, m;

- koeficijent toplinske vodljivosti izolacije, W / (m * C);

Prethodno smo izračunali gubitak topline poda iznad zemlje za kuću širine 6m s razinom podzemne vode od 6m i +3 stupnja dubine.
Rezultati i opis problema ovdje -
U obzir je uzet i gubitak topline ulični zrak i duboko u zemlju. Sada ću odvojiti muhe od kotleta, naime, izračun ću izvršiti isključivo u zemlju, isključujući prijenos topline na vanjski zrak.

Provest ću izračune za opciju 1 iz prethodnog izračuna (bez izolacije). i sljedeće kombinacije podataka
1.GLV 6m, +3 na GWL
2.GLV 6m, +6 na GWL
3. GWL 4m, +3 na GWL
4. GWL 10m, +3 na GWL.
5. GWL 20m, +3 na GWL.
Time ćemo zatvoriti pitanja koja se odnose na utjecaj dubine razine podzemne vode i utjecaj temperature na razinu podzemne vode.
Izračun je, kao i prije, stacionaran, ne uzima u obzir sezonske fluktuacije i uopće ne uzima u obzir vanjski zrak
Uvjeti su isti. Tlo ima Lambda = 1, zidovi 310 mm Lambda = 0,15, pod 250 mm Lambda = 1,2.

Rezultati su, kao i do sada, po dvije slike (izoterme i "IK"), a brojčani - otpor prijenosu topline na tlo.

Brojčani rezultati:
1.R = 4,01
2.R = 4,01 (Sve je normalizirano za razliku, inače ne bi smjelo biti)
3.R = 3,12
4.R = 5,68
5.R = 6,14

O vrijednostima. Ako ih povežemo s dubinom GWL-a, dobivamo sljedeće
4m. R/L = 0,78
6m. R/L = 0,67
10m. R/L = 0,57
20m. R/L = 0,31
R / L bi bio jednak jedan (ili bolje rečeno, inverzni koeficijent toplinske vodljivosti tla) za beskonačno velika kuća, u našem slučaju, dimenzije kuće su usporedive s dubinom do koje se provode gubici topline i što manja kuća u usporedbi s dubinom, taj bi omjer trebao biti manji.

Rezultirajuća ovisnost R / L trebala bi ovisiti o omjeru širine kuće i GWL (B / L), plus, kao što je već spomenuto, za B / L-> beskonačnost R / L-> 1 / Lambda.
Ukupno, postoje sljedeće točke za beskonačno dugu kuću:
L / B | R * Lambda / L
0 | 1
0,67 | 0,78
1 | 0,67
1,67 | 0,57
3,33 | 0,31
Ovu ovisnost dobro aproksimira eksponencijalna (vidi graf u komentaru).
Štoviše, eksponent se može napisati na jednostavniji način bez većeg gubitka točnosti, naime
R * Lambda / L = EXP (-L / (3B))
Ova formula u istim točkama daje sljedeće rezultate:
0 | 1
0,67 | 0,80
1 | 0,72
1,67 | 0,58
3,33 | 0,33
Oni. greška unutar 10%, tj. vrlo zadovoljavajuće.

Dakle, za beskonačnu kuću bilo koje širine i za bilo koji GWL u razmatranom rasponu, imamo formulu za izračun otpora prijenosu topline u GWL:
R = (L / Lambda) * EXP (-L / (3B))
ovdje L je dubina razine podzemne vode, Lambda je toplinska vodljivost tla, B je širina kuće.
Formula je primjenjiva u rasponu L/3B od 1,5 do oko beskonačno (visoki GWL).

Ako koristimo formulu za dublje razine podzemne vode, tada formula daje značajnu pogrešku, na primjer, za 50m dubine i 6m širine kuće, imamo: R = (50/1) * exp (-50/18) = 3.1, što je očito premalo.

Ugodan dan svima!

Zaključci:
1. Povećanje dubine razine podzemne vode ne dovodi do odgovarajućeg smanjenja gubitka topline u podzemnoj vodi, jer je sve uključeno velika količina tlo.
2. Istodobno, sustavi s GWL tipa 20m i više možda nikada neće ići u bolnicu primljen u izračun tijekom "života" kuće.
3. R ​​u tlo nije tako velik, na razini je 3-6, tako da je gubitak topline duboko u pod uz tlo vrlo značajan. To je u skladu s prethodno dobivenim rezultatom o izostanku velikog smanjenja gubitka topline kod izolacije trake ili slijepog područja.
4. Formula je izvedena iz rezultata, koristite je za zdravlje (na vlastitu odgovornost i rizik, naravno, molim vas da unaprijed znate da nisam odgovoran za pouzdanost formule i drugih rezultata i njihovu primjenjivost u praksi).
5. Slijedi iz malog istraživanja provedenog u nastavku u komentaru. Gubitak topline izvana smanjuje gubitak topline na tlu. Oni. Netočno je odvojeno razmatrati dva procesa prijenosa topline. A povećanjem toplinske zaštite s ulice, povećavamo gubitak topline na tlo i time postaje jasno zašto učinak zagrijavanja prethodno dobivene konture kuće nije toliko značajan.

Primjer 1

Potrebno je odrediti debljinu betonske podloge u prilazu skladišta. Betonska podna obloga, deblj h 1 = 2,5 cm Opterećenje poda - od vozila MAZ-205; bazno tlo - ilovača. Podzemne vode nema.

Za automobil MAZ-205, koji ima dvije osovine s opterećenjem kotača od 42 kN, izračunato opterećenje kotača je prema formuli ( 6 ):

R p = 1,2 42 = 50,4 kN

Površina traga kotača automobila MAZ-205 je 700 cm 2

Prema formuli ( 5 ) izračunaj:

r = D/ 2 = 30/2 = 15 cm

Prema formuli ( 3 ) r p = 15 + 2,5 = 17,5 cm

2. Za ilovasto tlo baze u nedostatku podzemne vode prema tablici 2.2

DO 0 = 65 N / cm 3:

Za temeljni sloj uzet ćemo beton u smislu tlačne čvrstoće B22.5. Zatim u zoni putovanja u skladište gdje se na podu ne postavlja stacionar tehnološka oprema(prema str. 2.2 skupina I), pod opterećenjem iz beztračnica Vozilo prema tablici 2.1 Rδt = 1,25 MPa, E b = 28500 MPa.

3. σ R... Opterećenje iz automobila, prema str. 2.4 , je opterećenje jednostavna vrsta a prenosi se po okruglom tragu. Stoga se izračunati moment savijanja određuje formulom ( 11 ). Prema cl. 2.13 pitajmo otprilike h= 10 cm.Onda, prema str. 2.10 prihvatiti l= 44.2 cm.Kada je ρ = r R / l= 17,5 / 44,2 = 0,395 prema tablici. 2.6 pronaći K 3 = 103,12. Prema formuli ( 11 ): M p = DO 3 R p = 103,12 50,4 = 5197 N cm / cm. Prema formuli ( 7 ) izračunavamo naprezanja u ploči:

Naprezanje ploča h= 10 cm premašuje izračunati otpor Rδt = 1,25 MPa. U skladu s cl. 2.13 ponavljamo izračun pitajući velika vrijednost h= 12 cm, dakle l= 50,7 cm; ρ = r R / l = 17,5/50,7 = 0,345; DO 3 = 105,2; M R= 105.250.4 = 5302 Ncm / cm

Primljeno σ R= 1,29 MPa razlikuje se od konstrukcijski otpor Rδt = 1,25 MPa (vidi tablicu. 2.1 ) za manje od 5%, stoga uzimamo temeljni sloj betona u klasi tlačne čvrstoće B22,5 debljine 12 cm.

Primjer 2

Za mehaničarske radionice potrebno je odrediti debljinu betonskog podsloja koji se koristi kao pod bez obloge ( h 1 = 0 cm). Opterećenje poda - od strojnog vaganja P str= 180 kN, koji stoji izravno na temeljnom sloju, ravnomjerno je raspoređen duž staze u obliku pravokutnika veličine 220 × 120 cm. Za deformaciju baze nema posebnih zahtjeva. Osnovno tlo je sitni pijesak, koji se nalazi u zoni kapilarnog porasta podzemnih voda.

1. Definirajmo parametre dizajna.

Procijenjena duljina staze prema str. 2.5 i po formuli ( 1 ) a p = a = 220 cm Izračunata širina kolosijeka prema formuli ( 2 ) b p = b = 120 cm 2.2 K 0 = 45 N / cm 3. Za temeljni sloj uzet ćemo beton u klasi tlačne čvrstoće B22.5. Zatim, u mehaničkim radionicama, gdje se na podove postavlja stacionarna tehnološka oprema bez posebnih zahtjeva za deformaciju podloge (prema cl. 2.2 skupina II), sa stacionarnim opterećenjem prema tablici. 2.1 Rδt = 1,5 MPa, E b = 28500 MPa.

2. Odrediti vlačni napon u betonskoj ploči pri savijanju σ R... Opterećenje se prenosi duž staze pravokutan i, prema str. 2.5 , je opterećenje jednostavnog tipa.

Stoga se izračunati moment savijanja određuje formulom ( 9 ). Prema cl. 2.13 pitajmo otprilike h= 10 cm.Onda, prema str. 2.10 prihvatiti l= 48,5 cm.

Uzimajući u obzir α = a p / l= 220 / 48,5 = 4,53 i β = b p / l= 120 / 48,5 = 2,47 prema tablici. 2.4 pronaći DO 1 = 20,92.

Prema formuli ( 9 ): M p = DO 1 · R p = 20,92 5180 = 3765,6 N cm / cm.

Prema formuli ( 7 ) izračunaj napon u ploči:

Naprezanje ploča h= 10 cm je mnogo manje Rδt = 1,5 MPa. U skladu s cl. 2.13 preračunat ćemo i, zadržavajući h= 10 cm, nalazimo niži stupanj betona za podosnovnu ploču, pri čemu σ R » Rδt. Uzmimo beton klase B15 tlačne čvrstoće, za koji Rδt = 1,2 MPa, E b = 23000 MPa.

Zatim l= 46,2 cm; α = a p / l= 220 / 46,2 = 4,76 i β = b p / l= 120 / 46,2 = 2,60; prema tablici 2.4 DO 1 = 18,63;. M R= 18,63 * 180 = 3353,4 Ncm / cm.

Rezultirajuće vlačno naprezanje u ploči od betona klase B15 tlačne čvrstoće je manje Rδt = 1,2 MPa. Uzet ćemo temeljni sloj betona klase B15 tlačne čvrstoće s debljinom h= 10 cm.

Primjer 3

Potrebno je odrediti debljinu betonskog temeljnog podnog sloja u strojograditeljskoj radionici pod opterećenjem automatiziranih linijskih strojeva i vozila ZIL-164. Raspored opterećenja prikazan je na Sl. 1 v", 1 v"", 1 u "" ". Središte kolosijeka kotača automobila je na udaljenosti od 50 cm od ruba kolosijeka stroja. Težina stroja u radnom stanju R R= 150 kN ravnomjerno raspoređeno po površini pravokutne staze dužine 260 cm i širine 140 cm.

Podna obloga je stvrdnuta površina podloge. Osnovno tlo je pjeskovita ilovača. Baza se nalazi u zoni kapilarnog porasta podzemnih voda

Definirajmo parametre dizajna.

Za automobil ZIL-164, koji ima dvije osovine s opterećenjem kotača od 30,8 kN, izračunato opterećenje kotača je prema formuli ( 6 ):

R R= 1,2 30,8 = 36,96 kN

Površina traga kotača automobila ZIL-164 je 720 cm 2

Prema cl. 2.5

r R = r = D/ 2 = 30/2 = 15 cm

Za pješčano ilovasto tlo baze, koje se nalazi u zoni kapilarnog porasta podzemnih voda, prema tablici. 2.2 DO 0 = 30 N / cm 3. Za temeljni sloj uzet ćemo beton klase tlačne čvrstoće B22.5. Zatim za strojogradnju, gdje je na podovima postavljena automatizirana linija (prema cl. 2.2 skupina IV), uz istovremeno djelovanje stacionarnih i dinamičkih opterećenja prema tablici. 2.1 Rδt = 0,675 MPa, E b= 28500 MPa.

Pitajmo otprilike h= 10 cm, zatim prema str. 2.10 prihvatiti l= 53,6 cm U ovom slučaju udaljenost od težišta traga kotača automobila do ruba kolosijeka stroja jednaka je 50 cm l = 321,6 cm, t.j. prema str. 2.4 opterećenja koja djeluju na pod su složena opterećenja.

U skladu s cl. 2.17 postaviti položaj izračunatih centara u težištima kolosijeka stroja (O 1) i kotača automobila (O 2). Iz rasporeda tereta (Sl. 1 c") slijedi da za projektno središte O 1 nije jasno koji smjer osi OY treba postaviti. Stoga je moment savijanja definiran kao kada je smjer osi OY paralelan duga strana staza stroja (sl. 1 c") i okomito na ovu stranu (sl. 1 v""). Za projektno središte O 2 uzimamo smjer OU kroz težišta gusjenica alatnih strojeva i kotača automobila (sl. 1 v""").

Izračun 1 Odredite vlačno naprezanje betonske ploče tijekom savijanja σ R za projektno središte O 1 sa smjerom OU paralelno s dugom stranom kolosijeka stroja (Sl. 1 U ovom slučaju, opterećenje od stroja s pravokutnom stazom odnosi se na jednostavnu vrstu opterećenja. 2.5 u nedostatku podne obloge ( h 1 = 0 cm) i p = a = 260 cm; b p = b = 140 cm.

Uzimajući u obzir vrijednosti α = a p / l= 260 / 53,6 = 4,85 i β = b p / l= 140 / 53,6 = 2,61 prema tablici. 2.4 pronaći K 1 = 18,37.

Za stroj R 0 = R R= 150 kN u skladu sa str. 2.14 određena formulom ( 9 ):

M p = DO 1 · R p = 18,37 * 150 = 27555,5 N * cm / cm.

Koordinate težišta traga kotača automobila: x i= 120 cm i y i= 0 cm.

Uzimajući u obzir odnose x i /l= 120 / 53,6 = 2,24 i y i /l= 0 / 53,6 = 0 prema tablici. 2.7 pronaći DO 4 = -20,51.

Moment savijanja u dizajnerskom centru O 1 iz kotača automobila prema formuli ( 14 ):

M i= -20,51 36,96 = -758,05 N cm / cm.

13 ):

M p I = M 0 + Σ M i= 2755,5 - 758,05 = 1997,45 Ncm / cm

7 ):

Izračun 2 Odredite vlačno naprezanje betonske ploče tijekom savijanja σ R II za dizajnerski centar O 1 kada je smjer OU okomit na dugu stranu kolosijeka stroja (Sl. 1 v""). Područje staze alatnog stroja dijelimo na elementarne površine prema str. 2.18 ... Kompatibilan s dizajnerskim centrom O 1 težište elementarne kvadratne površine s duljinom stranice a p = b p = 140 cm.

Odredite opterećenja R i koji odgovara svakom elementarnom mjestu prema formuli ( 15 ), za koji prvo odredimo površinu kolosijeka stroja F= 260 140 = 36400 cm 2;

Za određivanje momenta savijanja M 0 od opterećenja R 0 za elementarnu kvadratnu površinu s težištem u projektnom središtu O 1 vrijednosti α = β = a p / l= b p / l= 140 / 53,6 = 2,61 i uzimajući ih u obzir prema tablici. 2.4 pronaći K 1 = 36,0; na temelju uputa str. 2.14 i formula ( 9 ) izračunaj:

M 0 = DO 1 · R 0 = 36,0 80,8 = 2908,8 N cm / cm.

M i, od opterećenja smještenih izvan projektnog centra O 1. Izračunati podaci dati su u tablici. 2.10 .

Tablica 2.10

Projektni podaci u projektnom centru O 1 i smjeru osi OY, okomito na dugu stranu kolosijeka stroja

M p II = M 0 + Σ M i= 2908,8 - 829,0 = 2079,8 Ncm / cm

Vlačni napon u ploči tijekom savijanja prema formuli ( 7 ):

Izračun 3 Odredite vlačno naprezanje betonske ploče tijekom savijanja σ R III za projektni centar O 2 (sl. 1 u "" "). Podijelite područje staze alatnog stroja na elementarna područja prema str. 2.18 ... Odredite opterećenja R i, koji se može pripisati svakom elementarnom mjestu, prema formuli ( 15 ).

Moment savijanja određujemo iz opterećenja stvorenog pritiskom kotača automobila, za koji nalazimo ρ = r R / l= 15 / 53,6 = 0,28; prema tablici 2.6 pronaći DO 3 = 112,1. Prema formuli ( 11 ):M 0 = DO 3 R p = 112,1 36,96 = 4143,22 N cm / cm.

Definiramo ukupni moment savijanja Σ M i od opterećenja smještenih izvan projektnog centra O 2. Izračunati podaci dati su u tablici. 2.11 .

Tablica 2.11

Projektni podaci u dizajnerskom centru O 2

M p III = M 0 + Σ M i= 4143,22 + 249,7 = 4392,92 Ncm / cm

Vlačni napon u ploči tijekom savijanja prema formuli ( 7 ):

više Rδt = 0,675 MPa, zbog čega ponavljamo izračun, postavljajući veliku vrijednost h... Proračun će se provesti samo prema shemi opterećenja s projektnim središtem O 2, za koji je vrijednost σ R III u prvom izračunu pokazao se najvećim.

Da preračunamo, postavimo okvirno h= 19 cm, zatim prema str. 2.10 prihvatiti l= 86,8 cm; ρ = r R / l =15/86,8 = 0,1728; DO 3 = 124,7; M 0 = DO 3 R str= 124,7 36,96 = 4608,9 N cm / cm.

Odredite ukupni moment savijanja iz opterećenja koja se nalaze izvan projektnog središta O 2. Izračunati podaci dati su u tablici. 2.12 .

Tablica 2.12

Izračunati podaci o preračunu

Vlačni napon u ploči tijekom savijanja prema formuli ( 7 ):

Rezultirajuća vrijednost σ R= 0,67 MPa razlikuje se od Rδt = 0,675 MPa za manje od 5%. Prihvaćamo temeljni sloj betona klase B22.5 tlačne čvrstoće s debljinom h= 19 cm.