توری تهویه کیلومتر. محاسبه آیرودینامیکی کانال های هوا. توسعه یک نمودار سیستم تهویه

ایجاد شرایط زندگی راحت در محل بدون محاسبه آیرودینامیکی کانال های هوا غیرممکن است. بر اساس داده های به دست آمده، قطر مقطع لوله ها، قدرت فن ها، تعداد و ویژگی های انشعابات تعیین می شود. علاوه بر این، توان بخاری ها و پارامترهای دهانه ورودی و خروجی را می توان محاسبه کرد. بسته به هدف خاص اتاق ها، حداکثر سطح صدای مجاز، نرخ تبادل هوا، جهت و سرعت جریان در اتاق در نظر گرفته می شود. الزامات مدرن در کد قوانین SP 60.13330.2012 مشخص شده است. پارامترهای عادی شاخص های ریزاقلیم داخلی برای اهداف مختلفارائه شده در GOST 30494، SanPiN 2.1.3.2630، SanPiN 2.4.1.1249 و SanPiN 2.1.2.2645. در طول محاسبه شاخص ها سیستم های تهویهتمام مقررات باید در نظر گرفته شود. محاسبه آیرودینامیکی کانال های هوا - الگوریتم اقدامات کار شامل چندین مرحله متوالی است که هر کدام مشکلات محلی را حل می کند. داده های به دست آمده در قالب جداول قالب بندی می شوند و نمودارها و نمودارهای شماتیک بر اساس آنها ترسیم می شود. کار به مراحل زیر تقسیم می شود: توسعه یک نمودار آکسونومتری توزیع هوا در سراسر سیستم. بر اساس نمودار، یک روش محاسبه خاص با در نظر گرفتن ویژگی ها و وظایف سیستم تهویه تعیین می شود. محاسبه آیرودینامیکی کانال های هوا هم در طول مسیرهای اصلی و هم در تمام شاخه ها انجام می شود. بر اساس داده های به دست آمده، شکل هندسی و سطح مقطع کانال های هوا انتخاب شده و پارامترهای فنی فن ها و بخاری های هوا تعیین می شود. علاوه بر این، امکان نصب سنسورهای اطفاء حریق، جلوگیری از انتشار دود و امکان تنظیم خودکار قدرت تهویه با در نظر گرفتن برنامه تدوین شده توسط کاربران در نظر گرفته شده است. توسعه یک نمودار سیستم تهویه بسته به پارامترهای خطی نمودار، مقیاس انتخاب می شود، نمودار موقعیت فضایی کانال های هوا، نقاط اتصال اضافی را نشان می دهد. دستگاه های فنی، انشعابات موجود، نقاط تامین و ورودی هوا. نمودار نشان دهنده بزرگراه اصلی، موقعیت و پارامترهای آن، نقاط اتصال و مشخصات فنیشاخه ها. محل کانال های هوا ویژگی های معماری محل و ساختمان را به طور کلی در نظر می گیرد. هنگام طراحی مدار تغذیه، روش محاسبه از دورترین نقطه از فن یا اتاقی که حداکثر نرخ تبادل هوا برای آن لازم است شروع می شود. در طول تدوین تهویه اگزوزمعیار اصلی حداکثر سرعت جریان هوا است. در طی محاسبات، خط کلی به بخش های جداگانه تقسیم می شود و هر بخش باید دارای مقاطع یکسان کانال های هوا، مصرف هوای پایدار، مواد ساخت و هندسه لوله یکسان باشد. بخش ها به ترتیب از قسمتی با کمترین دبی و به ترتیب افزایش به بالاترین شماره گذاری می شوند. در مرحله بعد، طول واقعی هر بخش مشخص می شود، بخش های جداگانه خلاصه و تعیین می شوند طول کلسیستم های تهویه هنگام برنامه ریزی یک طرح تهویه، می توان آنها را برای مکان های زیر معمول دانست: مسکونی یا عمومی در هر ترکیبی؛ صنعتی، در صورتی که طبق رده ایمنی آتش نشانی به گروه A یا B تعلق داشته باشند و بیش از سه طبقه قرار نگیرند. یکی از دسته بندی ساختمان های صنعتی دسته B1 - B4؛ طبقه بندی ساختمان های صنعتی B1 متر B2 مجاز به اتصال به یک سیستم تهویه در هر ترکیبی هستند. اگر سیستم‌های تهویه کاملاً فاقد امکان تهویه طبیعی باشند، در نمودار باید اتصال اجباری تجهیزات اضطراری را فراهم کند. قدرت و محل نصب فن های اضافی بر اساس محاسبه می شود قوانین عمومی. برای اتاق هایی که دارای دهانه هایی هستند که دائماً باز یا در صورت لزوم باز هستند، نمودار را می توان بدون امکان اتصال اضطراری پشتیبان ترسیم کرد. سیستم های مکش هوای آلوده به طور مستقیم از مناطق فنی یا کاری باید دارای یک فن پشتیبان باشند و تبدیل دستگاه به کار می تواند به صورت خودکار یا دستی باشد. الزامات برای مناطق کاری کلاس های خطر 1 و 2 اعمال می شود. فقط در موارد زیر مجاز است فن پشتیبان در نمودار نصب درج نشود: توقف همزمان فرآیندهای تولید مضر در صورت اختلال در عملکرد سیستم تهویه. که در محل تولیدتهویه اضطراری مجزا با مجرای هوای خود ارائه می شود. چنین پارامترهای تهویه باید حداقل 10٪ از حجم هوای تامین شده توسط سیستم های ثابت را حذف کنند. طرح تهویه باید امکان جداگانه دوش گرفتن را فراهم کند محل کاربا افزایش سطح آلودگی هوا تمام بخش ها و نقاط اتصال در نمودار نشان داده شده و در الگوریتم محاسبات کلی گنجانده شده است. قرار دادن دستگاه های دریافت هوا در فاصله افقی بیش از هشت متر از محل های زباله، محل های پارک خودرو، جاده های دارای ترافیک سنگین ممنوع است. لوله های اگزوزو دودکش ها مسئولین پذیرش دستگاه های هوامشمول حفاظت دستگاه های خاصدر سمت باد. شاخص های مقاومت وسایل حفاظتیدر محاسبات آیرودینامیکی در نظر گرفته می شود سیستم مشترکتهویه محاسبه افت فشار جریان هوامحاسبه آیرودینامیکی کانال های هوا بر اساس تلفات هوا با هدف انجام می شود انتخاب درستبخش هایی برای اطمینان الزامات فنیسیستم و انتخاب قدرت فن ضرر با فرمول تعیین می شود: R yd مقدار تلفات فشار خاص در تمام بخش‌های مجرای هوا است. P gr - فشار هوای گرانشی در کانال های عمودی. Σ l - مجموع بخش های جداگانه سیستم تهویه. افت فشار بر حسب Pa به دست می آید، طول مقاطع بر حسب متر تعیین می شود. اگر حرکت جریان هوا در سیستم های تهویه به دلیل اختلاف فشار طبیعی رخ دهد، پس کاهش تخمینیفشار Σ = (Rln + Z) برای هر بخش جداگانه. برای محاسبه فشار گرانشی باید از فرمول استفاده کنید: P gr - فشار گرانشی، Pa; h - ارتفاع ستون هوا، m. ρ n - چگالی هوا در خارج از اتاق، کیلوگرم بر متر مکعب؛ ρ in – چگالی هوای داخل ساختمان، کیلوگرم بر متر مکعب. محاسبات بیشتر برای سیستم ها تهویه طبیعیطبق فرمول ها انجام می شود: تعریف سطح مقطعکانال های هوا تعیین سرعت حرکت توده های هوا در مجاری گاز محاسبه تلفات بر اساس مقاومت های موضعی سیستم تهویه تعیین تلفات اصطکاک تعیین سرعت جریان هوا در کانال ها محاسبه با طولانی ترین و دورترین بخش سیستم تهویه شروع می شود. در نتیجه محاسبات آیرودینامیکی کانال های هوا، باید از حالت تهویه مورد نیاز در اتاق اطمینان حاصل شود. سطح مقطع با فرمول تعیین می شود: F P = L P / V T . F P - سطح مقطع کانال هوا؛ L P - جریان واقعی هوا در بخش محاسبه شده سیستم تهویه. V T – سرعت جریان هوا برای اطمینان از فرکانس مورد نیاز تبادل هوا در حجم مورد نیاز. با در نظر گرفتن نتایج به دست آمده، افت فشار در حین حرکت اجباری توده های هوا از طریق مجاری هوا تعیین می شود. برای هر ماده مجرای هوا، بسته به شاخص های زبری سطح و سرعت حرکت جریان هوا، فاکتورهای اصلاح اعمال می شود. برای تسهیل محاسبات آیرودینامیکی کانال های هوا، می توانید از جداول استفاده کنید. جدول شماره 1. محاسبه کانال های هوای فلزی پروفیل گرد. جدول شماره 2. مقادیر فاکتورهای اصلاح با در نظر گرفتن مواد مجرای هوا و سرعت جریان هوا. ضرایب زبری مورد استفاده برای محاسبات برای هر ماده نه تنها به آن بستگی دارد خصوصیات فیزیکی، بلکه بر روی سرعت جریان هوا. هرچه هوا سریعتر حرکت کند، مقاومت بیشتری را تجربه می کند. در انتخاب یک ضریب خاص باید این ویژگی را در نظر گرفت. محاسبات آیرودینامیکی برای جریان هوا در مجرای هوای مربعی و گرد، نرخ جریان های متفاوتی را برای سطح مقطع یکسان سوراخ اسمی نشان می دهد. این با تفاوت در ماهیت گرداب ها، معنی و توانایی آنها در مقاومت در برابر حرکت توضیح داده می شود. شرط اصلی برای محاسبات این است که با نزدیک شدن منطقه به فن، سرعت حرکت هوا به طور مداوم افزایش یابد. با در نظر گرفتن این موضوع، الزامات بر روی قطر کانال ها اعمال می شود. در این مورد، پارامترهای تبادل هوا در محل باید در نظر گرفته شود. محل جریان های ورودی و خروجی به گونه ای انتخاب می شود که افرادی که در اتاق می مانند پیش نویس را احساس نکنند. اگر نمی توان نتیجه تنظیم شده را با یک بخش مستقیم بدست آورد، دیافراگم را با از طریق سوراخ ها. با تغییر قطر سوراخ ها، تنظیم بهینه جریان هوا حاصل می شود. مقاومت دیافراگم با استفاده از فرمول محاسبه می شود: محاسبه کلی سیستم های تهویه باید در نظر گرفته شود: فشار هوا پویا در حین حرکت. داده ها با شرایط مرجعو به عنوان معیار اصلی هنگام انتخاب یک فن خاص، مکان و اصل عملکرد آن عمل می کند. اگر اطمینان از حالت های عملیاتی برنامه ریزی شده سیستم تهویه با یک واحد غیرممکن باشد، نصب چندین ارائه می شود. محل خاص نصب آنها به ویژگی ها بستگی دارد نمودار شماتیککانال های هوا و پارامترهای مجاز حجم (سرعت جریان) توده های هوای منتقل شده در بافت هر شاخه و اتاق در واحد زمان. داده های اولیه - الزامات مقامات بهداشتی برای تمیزی محل و ویژگی ها فرآیند تکنولوژیکیشرکت های صنعتی تلفات فشار اجتناب ناپذیر ناشی از پدیده گرداب در حین حرکت جریان هوا با سرعت های مختلف. علاوه بر این پارامتر، سطح مقطع واقعی کانال هوا و شکل هندسی آن در نظر گرفته شده است. سرعت حرکت هوا بهینه در کانال اصلی و به صورت جداگانه برای هر شاخه. این نشانگر بر انتخاب قدرت فن و محل نصب آنها تأثیر می گذارد. برای تسهیل محاسبات، مجاز به استفاده از یک طرح ساده شده است. برای تضمین پارامترهای مورد نیاز، انتخاب فن ها از نظر قدرت و کمیت با حاشیه تا 15 درصد انجام می شود. محاسبات آیرودینامیکی ساده سیستم های تهویه با استفاده از الگوریتم زیر انجام می شود: تعیین سطح مقطع کانال بسته به سرعت بهینه جریان هوا. انتخاب مقطع کانال استاندارد نزدیک به مقطع طراحی. شاخص های خاصهمیشه باید در جهت بالا انتخاب شود. کانال های هوایی ممکن است شاخص های فنی را افزایش داده باشند، کاهش قابلیت های آنها ممنوع است. اگر انتخاب کانال های استاندارد در آن غیرممکن است شرایط فنیپیش بینی می شود که آنها طبق طرح های جداگانه ساخته شوند. بررسی نشانگرهای سرعت هوا با در نظر گرفتن مقادیر واقعی سطح مقطع معمولی کانال اصلی و همه شاخه ها. وظیفه محاسبه آیرودینامیکی کانال های هوا اطمینان از نرخ های تهویه برنامه ریزی شده محل با حداقل تلفات منابع مالی است. در عین حال، لازم است برای کاهش شدت کار و مصرف فلز در کار ساخت و ساز و نصب تلاش کرد تا از عملکرد قابل اعتماد تجهیزات نصب شده در حالت های مختلف اطمینان حاصل شود. تجهیزات ویژه باید در مکان های قابل دسترس نصب شود بازرسی های فنیو کارهای دیگر برای حفظ سیستم در حالت کار. طبق مفاد GOST R EN 13779-2007 برای محاسبه راندمان تهویه ε v باید فرمول را اعمال کنید: با ENA- شاخص های غلظت ترکیبات مضر و مواد معلق در هوای حذف شده؛ با IDA- غلظت مواد مضر ترکیبات شیمیاییو مواد معلق در اتاق یا محل کار؛ c sup- نشانگرهای ورود آلاینده ها به هوای تغذیه. کارایی سیستم های تهویه نه تنها به قدرت اگزوز یا دستگاه های دمنده متصل، بلکه به محل منابع آلودگی هوا نیز بستگی دارد. در طول محاسبات آیرودینامیکی، حداقل شاخص های عملکرد سیستم باید در نظر گرفته شود. توان ویژه (P Sfp > W∙s / m 3) فن ها با استفاده از فرمول محاسبه می شود: de P - قدرت موتور الکتریکی، نصب شده روی فن، W; q v – نرخ جریان هوای تامین شده توسط فن ها در حین کارکرد بهینه، m 3/s. ∆ p - نشانگر افت فشار در ورودی و خروجی هوای فن. η TOT بازده کل موتور الکتریکی، فن هوا و کانال های هوا است. در طول محاسبات، انواع جریان هوای زیر طبق شماره گذاری روی نمودار در نظر گرفته می شود: نمودار 1. انواع جریان هوا در سیستم تهویه. خارجی، از محیط خارجی وارد سیستم تهویه مطبوع می شود. عرضه. جریان هوا پس از ورود به سیستم کانال آماده سازی اولیه(گرمایش یا تمیز کردن). هوای اتاق جریان های هوای جاری حرکت هوا از اتاقی به اتاق دیگر اگزوز. هوا از اتاق به بیرون یا داخل سیستم خارج می شود. گردشمجدد. بخشی از جریان به سیستم بازگشت تا دمای داخلی را در مقادیر مشخص شده حفظ کند. قابل حذف هوایی که به طور غیرقابل برگشت از محل خارج می شود. هوای ثانویه پس از تمیز کردن، گرم کردن، خنک کردن و غیره به اتاق بازگشت. از دست دادن هوا نشتی های احتمالی به دلیل نشتی اتصالات کانال هوا. نفوذ. فرآیند ورود هوا به داخل خانه به طور طبیعی. اکسفیلتراسیون. نشت هوای طبیعی از اتاق مخلوط هوا. سرکوب همزمان چندین رشته. هر نوع هوا مختص به خود را دارد استانداردهای دولتی. تمام محاسبات سیستم های تهویه باید آنها را در نظر بگیرد. برنامه ها می توانند برای طراحان، مدیران و مهندسان مفید باشند. اساسا مایکروسافت اکسل برای استفاده از برنامه ها کافی است. بسیاری از نویسندگان برنامه ناشناخته هستند. از زحمات این افراد که توانستند با استفاده از اکسل چنین برنامه های محاسباتی مفیدی را تهیه کنند، قدردانی می کنم. برنامه های محاسبه تهویه و تهویه مطبوع برای دانلود رایگان هستند. اما، فراموش نکنید! شما نمی توانید به طور مطلق به برنامه اعتماد کنید. با احترام مدیریت سایت به ویژه برای مهندسان و طراحان در زمینه طراحی سازه های مهندسی و سیستم های بهداشتی مفید است. توسعه دهنده Vlad Volkov یک ماشین حساب به روز شده توسط کاربر ok ارسال شد که Ventportal از او تشکر می کند! برنامه ای برای محاسبه پارامترهای ترمودینامیکی هوای مرطوب یا مخلوطی از دو جریان. رابط کاربری راحت و بصری این برنامه نیازی به نصب ندارد. این برنامه مقادیر را از یک مقیاس اندازه گیری به مقیاس دیگر تبدیل می کند. "ترانسفورمر" متداول ترین، کمتر رایج ترین و قدیمی ترین اقدامات را می شناسد. در مجموع، پایگاه داده برنامه حاوی اطلاعاتی در مورد 800 اقدام است که بسیاری از آنها دارای اطلاعات هستند اطلاعات مختصر. امکان جستجو در پایگاه داده، مرتب سازی و فیلتر کردن رکوردها وجود دارد. برنامه Vent-Calc برای محاسبه و طراحی سیستم های تهویه ایجاد شده است. این برنامه بر اساس روش محاسبه هیدرولیک کانال های هوا با استفاده از فرمول های Altschul ارائه شده در برنامه ای برای تبدیل واحدهای اندازه گیری مختلف. زبان برنامه - روسی/انگلیسی. الگوریتم برنامه بر اساس استفاده از یک روش تحلیلی تقریبی برای محاسبه تغییرات در وضعیت هوا است. خطای محاسبه بیش از 3٪ نیست محاسبه آیرودینامیکی مجرای هوا با رسم نمودار آکسونومتری M 1:100 شروع می شود، تعداد مقاطع، بارهای آنها b m / h و طول 1 متر تعیین می شود - از دورترین و بارگذاری شده ترین بخش به فن هنگامی که در هنگام تعیین جهت شک دارید، تمام گزینه های ممکن محاسبه می شود. محاسبه با یک منطقه از راه دور شروع می شود، قطر D، m یا مساحت آن محاسبه می شود. سطح مقطع یک مجرای هوا مستطیلی P, m: شروع سیستم در فن ساختمان های اداری 4-5 متر بر ثانیه 8-12 متر بر ثانیه ساختمان های صنعتی 5-6 متر بر ثانیه 10-16 متر بر ثانیه، با نزدیک شدن به فن، اندازه آن افزایش می یابد. با استفاده از پیوست 21، نزدیکترین مقادیر استاندارد Dst یا (a x b)st را می پذیریم سپس سرعت واقعی را محاسبه می کنیم: 2830 *d; یا———————— ———— - ، m/s. FACT 3660*(a*6)st برای محاسبات بیشتر، شعاع هیدرولیکی کانال های هوای مستطیلی را تعیین می کنیم: £> 1 =--، متر. a + b برای جلوگیری از استفاده از جداول و درون یابی مقادیر تلفات اصطکاک خاص، از یک راه حل مستقیم برای مشکل استفاده می کنیم: ما معیار رینولدز را تعریف می کنیم: Rae = 64 100 * Ost * Ufact (برای مستطیل شکل Ost = Ob) (14.6) و ضریب اصطکاک هیدرولیک: 0.3164* Rae 0 25 در Rae< 60 ООО (14.7) 0.1266 * Nе 0167 در Rе > 60 000. (14.8) افت فشار در منطقه طراحی به صورت زیر خواهد بود: D. که در آن KMR مجموع ضرایب مقاومت محلی در قسمت کانال هوا است. مقاومت های موضعی که بر روی مرز دو بخش قرار دارند (تی، صلیب) باید به بخش با جریان کمتر نسبت داده شود. ضرایب مقاومت محلی در ضمیمه ها آورده شده است. اطلاعات اولیه: مواد مجرای هوا از ورق فولادی گالوانیزه، ضخامت و ابعاد مطابق با App می باشد. 21. جنس شفت ورودی هوا آجری است. توری های قابل تنظیم از نوع PP با سطح مقطع ممکن به عنوان توزیع کننده هوا استفاده می شود: 100*200; 200*200; 400*200 و 600*200 میلی متر، ضریب سایه 0.8 و حداکثر سرعت خروجی هوا تا 3 متر بر ثانیه. مقاومت شیر ​​ورودی عایق شده با تیغه های کاملا باز 10 Pa است. مقاومت هیدرولیک نصب بخاری 132 Pa (طبق یک محاسبه جداگانه). مقاومت فیلتر 0-4 250 Pa. مقاومت هیدرولیک صدا خفه کن 36 Pa (مطابق با محاسبه آکوستیک). بر اساس الزامات معماری، کانال های هوا با مقطع مستطیلی طراحی می شوند. تحویل L، m3/h طول 1 متر بخش a * b, m تلفات در منطقه p، Pa شبکه PP در خروجی

250×250 b =1030

500×500 = Lc=6850

L_ 0.5 * 0.5 / s 0.6 * 0.5

Ph.D. S.B. Gorunovich، مهندس PTO، Ust-Ilimskaya CHPP، شعبه OJSC Irkutskenergo، Ust-Ilimsk، منطقه ایرکوتسک.

بیانیه یک سوال

مشخص است که در بسیاری از شرکت هایی که در گذشته نزدیک دارای ذخایر حرارتی و انرژی الکتریکی، توجه کافی به خسارات آن در حین حمل و نقل صورت نگرفت. مثلا، پمپ های مختلفبه عنوان یک قاعده در این پروژه گنجانده شده بودند، تلفات فشار در خطوط لوله با افزایش عرضه جبران می شد. خطوط لوله اصلی بخار با جامپرها و خطوط بلند طراحی شده بودند که در صورت لزوم امکان انتقال بخار اضافی به واحدهای توربین همسایه را فراهم می کردند. هنگام بازسازی و تعمیر شبکه های حمل و نقل، اولویت به تطبیق پذیری طرح ها داده شد که منجر به اتصالات (اتصالات) و جامپرهای اضافی، نصب سه راهی های اضافی و در نتیجه تلفات محلی اضافی فشار کل شد. در عین حال، مشخص است که در خطوط لوله طولانی با سرعت های متوسط ​​قابل توجه، تلفات محلی فشار کل (مقاومت محلی) می تواند منجر به تلفات قابل توجهی در هزینه ها برای مصرف کنندگان شود.

در حال حاضر، الزامات مربوط به راندمان، صرفه جویی در مصرف انرژی و بهینه سازی کل تولید، ما را مجبور می کند تا نگاهی تازه به بسیاری از مسائل و جنبه های طراحی، بازسازی و بهره برداری از خطوط لوله و خطوط لوله بخار بیندازیم، بنابراین با در نظر گرفتن مقاومت موضعی در سه راهی ها، چنگال ها. و اتصالات در محاسبات هیدرولیک خطوط لوله به یک کار فوری تبدیل می شود.

هدف از این کار توصیف متداول ترین سه راهی ها و اتصالات در شرکت های انرژی، تبادل تجربه در زمینه راه های کاهش ضرایب مقاومت محلی و روش هایی برای ارزیابی مقایسه ای اثربخشی چنین اقداماتی است.

برای تخمین مقاومت موضعی در محاسبات هیدرولیک مدرن، آنها با ضریب بی بعدی مقاومت هیدرولیکی عمل می کنند که بسیار راحت است زیرا در جریان های مشابه دینامیکی که در آن شباهت هندسی مقاطع و برابری اعداد رینولدز مشاهده می شود، صرف نظر از یک مقدار یکسان است. از نوع مایع (گاز) و همچنین سرعت جریان و ابعاد عرضی مقاطع محاسبه شده.

ضریب مقاومت هیدرولیکی نسبت کل انرژی (قدرت) از دست رفته در یک بخش معین به انرژی جنبشی (قدرت) در بخش پذیرفته شده یا نسبت کل فشار از دست رفته در همان بخش به فشار دینامیکی در بخش پذیرفته شده است. بخش:

که در آن  p کل کل فشار از دست رفته (در یک منطقه معین) است. p - چگالی مایع (گاز)؛ w، - سرعت در بخش i-ام.

مقدار ضریب درگ بستگی به سرعت طراحی و در نتیجه به چه مقطعی دارد.

سه راهی اگزوز و تامین

مشخص است که بخش قابل توجهی از تلفات موضعی در خطوط لوله منشعب از مقاومت موضعی در سه راهی ها تشکیل شده است. به عنوان جسمی که مقاومت موضعی را نشان می دهد، سه راهی با زاویه انشعاب a و نسبت های سطح مقطع شاخه ها (جانبی و مستقیم) Fb/Fq، Fh/Fq و FB/Fn مشخص می شود. در سه راهی، نسبت های جریان Q b / Q q، Q n / Q c و بر این اساس، نسبت های سرعت w B / w Q، w n / w Q می توانند تغییر کنند. سه راهی ها را می توان هم در قسمت مکش (سه راهی اگزوز) و هم در قسمت تخلیه (سه راهی تامین) هنگام تقسیم جریان (شکل 1) نصب کرد.

ضرایب مقاومت سه راهی های اگزوز به پارامترهای ذکر شده در بالا بستگی دارد و ضرایب سه راهی های تغذیه با شکل معمولی تقریباً فقط به زاویه انشعاب و نسبت سرعت w n / w Q و w n / w Q بستگی دارد.

ضرایب مقاومت سه راهی اگزوز با شکل معمولی (بدون گرد و پهن یا باریک شدن شاخه جانبی یا مسیر مستقیم) را می توان با استفاده از فرمول های زیر محاسبه کرد.

مقاومت در شاخه جانبی (در بخش B):

که در آن Q B =F B w B، Q q =F q w q - نرخ جریان حجمی در بخش B و C به ترتیب.

برای سه راهی های نوع F n =F c و برای همه a، مقادیر A در جدول آورده شده است. 1.

هنگامی که نسبت Qb /Q q از 0 به 1 تغییر می کند، ضریب مقاومت از 0.9- به 1.1 تغییر می کند (F q =F b، a = 90 O). مقادیر منفی با اثر مکش در خط در QB پایین توضیح داده می شود.

از ساختار فرمول (1) نتیجه می شود که ضریب مقاومت به سرعت با کاهش سطح مقطع نازل (با افزایش Fc /F b) افزایش می یابد. به عنوان مثال، با Q b /Q c = 1، F q / F b = 2، a = 90 O، ضریب 2.75 است.

بدیهی است که با کاهش زاویه شاخه جانبی (نازل) می توان به کاهش مقاومت دست یافت. به عنوان مثال، هنگامی که Fc =F b، α = 45 O، زمانی که نسبت Qb /Q c از 0 به 1 تغییر می کند، ضریب از 0.9- به 0.322 تغییر می کند، یعنی. خود ارزش های مثبتتقریباً 3 برابر کاهش می یابد.

مقاومت در عبور مستقیم باید با فرمول تعیین شود:

برای سه راهی های نوع Fn=Fc، مقادیر KP در جدول آورده شده است. 2.

بررسی اینکه دامنه تغییرات ضریب مقاومت در گذر مستقیم آسان است

که در آن، زمانی که نسبت Qb /Qc از 0 به 1 تغییر می کند، در محدوده 0 تا 0.6 است (F c =F b، α = 90 O).

کاهش زاویه شاخه جانبی (نازل) نیز منجر به کاهش قابل توجه مقاومت می شود. به عنوان مثال، هنگامی که Fc =F b، α =45 O، زمانی که نسبت Qb /Q c از 0 به 1 تغییر می کند، ضریب از 0 به 0.414- تغییر می کند، یعنی. با افزایش QB، "مکش" در گذرگاه رو به جلو ظاهر می شود و مقاومت را بیشتر کاهش می دهد. لازم به ذکر است که وابستگی (2) دارای حداکثر تلفظ است، یعنی. حداکثر مقدارضریب مقاومت روی مقدار Qb /Q c = 0.41 می افتد و برابر با 0.244 است (در Fc = Fb، α = 45 O).

ضرایب مقاومت سه راهی های ورودی با شکل معمولی در جریان آشفته را می توان با استفاده از فرمول ها محاسبه کرد.

مقاومت شاخه جانبی:

که در آن KB نسبت تراکم جریان است.

برای سه راهی های نوع Fn=F c مقادیر A 1 در جدول آورده شده است. 3، K B = 0.

اگر F c =F b ، a = 90 O را در نظر بگیریم ، وقتی نسبت Qb /Q c از 0 به 1 تغییر می کند ، مقادیر ضرایب را در محدوده 1 تا 1.2 به دست می آوریم.

لازم به ذکر است که منبع داده های دیگری برای ضریب A 1 ارائه می دهد. با توجه به داده ها، شما باید A 1 = 1 در w B /w c بگیرید<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. اگر از داده ها استفاده کنیم، وقتی نسبت Q B / Q C از 0 به 1 تغییر می کند، مقادیر ضرایب را در محدوده 1 تا 1.8 به دست می آوریم (F c = F b). به طور کلی، مقادیر کمی بالاتر برای ضرایب مقاومت در همه محدوده ها به دست می آوریم.

تأثیر تعیین کننده بر رشد ضریب مقاومت، مانند فرمول (1)، توسط سطح مقطع B (نازل) اعمال می شود - با افزایش F g / F b، ضریب مقاومت به سرعت افزایش می یابد.

مقاومت در عبور مستقیم برای سه راهی های تغذیه از نوع Fn=Fc در داخل

مقادیر t P در جدول نشان داده شده است. 4.

هنگامی که نسبت QB /Qc(3) از 0 به 1 تغییر می کند (Fc=F B، α=90 O)، مقادیر ضرایب را در محدوده 0 تا 0.3 به دست می آوریم.

همچنین می توان با گرد کردن محل اتصال شاخه جانبی با آستین پیش ساخته، مقاومت تی های معمولی را کاهش داد. در این مورد، برای سه راهی اگزوز، زاویه چرخش جریان باید گرد شود (R 1 در شکل 16). برای سه راهی های تغذیه، گرد کردن باید روی لبه تقسیم نیز انجام شود (R 2 در شکل 16). جریان را پایدارتر کرده و احتمال جدا شدن آن از این لبه را کاهش می دهد.

در عمل، گرد کردن لبه های محل اتصال ژنراتیکس شاخه جانبی و خط لوله اصلی در R/D (3=0.2-0.3) کافی است.

فرمول های پیشنهادی در بالا برای محاسبه ضرایب مقاومت سه راهی ها و داده های جدولی مربوطه به سه راهی های ساخته شده با دقت (چرخش) اشاره دارد. عیوب ساختدر سه راهی ها، اشتباهاتی که در هنگام ساخت آنها انجام می شود (" فرورفتگی " شاخه جانبی و "همپوشانی" مقطع آن با برش نادرست دیواره در قسمت مستقیم - خط لوله اصلی) منبع افزایش شدید مقاومت هیدرولیکی می شود. در عمل، این اتفاق می افتد زمانی که اتصالات به خوبی وارد خط لوله اصلی می شود، که اغلب اتفاق می افتد، زیرا سه راهی های "کارخانه ای" نسبتا گران هستند.

انبساط تدریجی (دیفیوزر) شاخه جانبی به طور موثر مقاومت هر دو اگزوز و سه راهی را کاهش می دهد. ترکیب فیله، اریب و امتداد شاخه جانبی باعث کاهش بیشتر مقاومت سه راهی می شود. ضرایب مقاومت سه راهی های بهبود یافته را می توان با استفاده از فرمول ها و نمودارهای ارائه شده در منبع تعیین کرد. سه راهی با انشعاب های جانبی به صورت خم های صاف نیز کمترین مقاومت را دارند و در موارد کاربردی باید از سه راهی با زوایای شاخه کوچک (تا 60 درجه) استفاده شود.

در جریان آشفته (Re> 4.10 3)، ضرایب مقاومت سه راهی ها کمی به اعداد رینولدز بستگی دارد. در طول انتقال از آشفته به آرام، یک افزایش ناگهانی در ضریب مقاومت شاخه جانبی در هر دو اگزوز و سه راهی (حدود 2-3 برابر) وجود دارد.

در محاسبات، مهم است که در نظر بگیرید که در کدام بخش به سرعت متوسط ​​کاهش می یابد. در منبع قبل از هر فرمول یک لینک در این مورد وجود دارد. منابع یک فرمول کلی ارائه می کنند که سرعت کاهش را با شاخص مربوطه نشان می دهد.

سه راهی متقارن برای ادغام و تقسیم

ضریب مقاومت هر شاخه از سه راهی متقارن هنگام ادغام (شکل 2a) را می توان با استفاده از فرمول محاسبه کرد:

هنگامی که نسبت Qb /Qc از 0 به 0.5 تغییر می کند، ضریب از 2 به 1.25 تغییر می کند و سپس با افزایش Qb /Qc از 0.5 به 1، ضریب مقادیر از 1.25 به 2 را به دست می آورد (برای مورد). F c = F b). بدیهی است که وابستگی (5) به شکل یک سهمی معکوس با حداقل در نقطه Q b /Q c = 0.5 است.

ضریب مقاومت یک سه راهی متقارن (شکل 2a) واقع در بخش تزریق (جداسازی) را نیز می توان با استفاده از فرمول محاسبه کرد:

که در آن K 1 = 0.3 - برای سه راهی های جوش داده شده.

هنگامی که نسبت w B / w c از 0 به 1 تغییر می کند، ضریب از 1 به 1.3 تغییر می کند (F c =F b).

با تجزیه و تحلیل ساختار فرمول های (5، 6) (و همچنین (1) و (3)) می توان متقاعد شد که کاهش سطح مقطع (قطر) شاخه های جانبی (بخش B) بر مقاومت آن تأثیر منفی می گذارد. سه راهی

هنگام استفاده از سه راهی چنگال، مقاومت جریان را می توان 2-3 بار کاهش داد (شکل 26، 2c).

ضریب مقاومت سه راهی چنگال هنگام تقسیم جریان (شکل 2b) را می توان با استفاده از فرمول های زیر محاسبه کرد:

هنگامی که نسبت Q 2 / Q 1 از 0 به 1 تغییر می کند، ضریب از 0.32 به 0.6 تغییر می کند.

ضریب مقاومت تی فورک در طول ادغام (شکل 2b) را می توان با استفاده از فرمول های زیر محاسبه کرد:

هنگامی که نسبت Q 2 /Q 1 از 0 به 1 تغییر می کند، ضریب از 0.33 به -0.4 تغییر می کند.

یک سه راهی متقارن را می توان با خم های صاف ساخت (شکل 2c)، سپس مقاومت آن را می توان بیشتر کاهش داد.

تولید. استانداردها

استانداردهای انرژی صنعت نیاز به لوله کشی نیروگاه حرارتی دارد فشار کم(در فشار کاری P برده.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. برای پارامترهای محیطی بالاتر (P rab.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

طراحی سه راهی های تولید شده بر اساس استانداردهای موجود (ذکر شده در بالا) همیشه از نظر تلفات هیدرولیکی بهینه نیست. کاهش ضریب مقاومت موضعی فقط با شکل سه راهی های مهر و موم شده با گردن کشیده تسهیل می شود، که در آن شعاع گرد شدن در شاخه جانبی مطابق با نوع نشان داده شده در شکل ارائه می شود. 1b و شکل. 3c، و همچنین با فشرده سازی انتهای آن، زمانی که قطر خط لوله اصلی کمی کوچکتر از قطر سه راهی باشد (با توجه به نوع نشان داده شده در شکل 3b). سه چنگال بدیهی است که طبق استانداردهای "کارخانه" به سفارش جداگانه ساخته شده است. در RD 10-249-98 یک پاراگراف به محاسبات قدرت سه چنگال و اتصالات اختصاص داده شده است.

هنگام طراحی و بازسازی شبکه ها، توجه به جهت حرکت رسانه ها و دامنه های احتمالی تغییرات در نرخ جریان در سه راهی ها بسیار مهم است. اگر جهت محیط حمل شده به وضوح مشخص است، توصیه می شود از اتصالات شیب دار (شاخه های جانبی) و سه راهی چنگال استفاده کنید. با این حال، مشکل تلفات هیدرولیکی قابل توجه در مورد سه راهی یونیورسال، که ترکیبی از ویژگی های عرضه و اگزوز است، که در آن ادغام و تقسیم جریان در حالت های عملیاتی مرتبط با تغییرات قابل توجه در نرخ جریان ممکن است، باقی می ماند. ویژگی های ذکر شده در بالا مشخصه، به عنوان مثال، واحدهای سوئیچینگ برای خطوط لوله آب تغذیه یا خطوط لوله بخار اصلی در نیروگاه های حرارتی با "پرش" است.

باید در نظر داشت که برای خطوط لوله بخار و آب گرم، طراحی و ابعاد هندسی سه راهی لوله های جوش داده شده و همچنین اتصالات (لوله، لوله های انشعاب) جوش داده شده بر روی مقاطع مستقیم خطوط لوله، باید مطابق با استانداردهای صنعت، نرمال باشد. و مشخصات فنی به عبارت دیگر، برای خطوط لوله حیاتی لازم است که سه راهی های ساخته شده مطابق با مشخصات فنی را از سازندگان معتبر سفارش دهید. در عمل، به دلیل هزینه نسبی بالای سه راهی های "کارخانه ای"، ضربه زدن به اتصالات اغلب توسط پیمانکاران محلی با استفاده از استانداردهای صنعتی یا کارخانه انجام می شود.

به طور کلی، توصیه می شود تصمیم نهایی در مورد روش درج پس از تحلیل فنی و اقتصادی مقایسه ای گرفته شود. اگر تصمیم به انجام ضربه زدن به خودی خود گرفته شود، پرسنل مهندسی و فنی باید یک الگوی اتصال تهیه کنند، محاسبات قدرت (در صورت لزوم) را انجام دهند، کیفیت ضربه زدن را کنترل کنند (جلوگیری از "شکست" اتصالات و "همپوشانی" سطح مقطع آن با برش نادرست دیوار در یک مقطع مستقیم). توصیه می شود اتصال داخلی بین فلز اتصالات و خط لوله اصلی با یک گرد ایجاد شود (شکل 3c).

تعدادی راه حل طراحی برای کاهش مقاومت هیدرولیکی در سه راهی های استاندارد و واحدهای سوئیچینگ خط وجود دارد. یکی از ساده ترین آنها افزایش اندازه خود سه راهی ها برای کاهش سرعت نسبی محیط در آنها است (شکل 3a، 3b). در این مورد، سه راهی ها باید مجهز به ترانزیشن هایی باشند که زوایای انبساط (انقباض) آنها نیز توصیه می شود از تعدادی از موارد بهینه هیدرولیکی انتخاب شوند. به عنوان یک سه راهی یونیورسال با کاهش تلفات هیدرولیکی، می توانید از سه راهی چنگال با جامپر نیز استفاده کنید (شکل 3d). استفاده از سه چنگال برای واحدهای کلیدزنی اصلی نیز کمی طراحی واحد را پیچیده می کند، اما تأثیر مثبتی بر تلفات هیدرولیک خواهد داشت (شکل 3d، 3f).

توجه به این نکته حائز اهمیت است که با محل نسبتا نزدیک مقاومت های محلی (L=(10-20)d) انواع مختلف، پدیده تداخل مقاومت های موضعی رخ می دهد. به عقیده برخی از محققین، با رویکرد حداکثری مقاومت‌های موضعی، می‌توان مجموع آنها را کاهش داد، در حالی که در یک فاصله معین (L = (5-7)d)، مقاومت کل دارای حداکثر (3-7٪ بیشتر از جمع ساده). اثر کاهش می تواند برای سازندگان بزرگی که آماده تولید و عرضه واحدهای سوئیچینگ با مقاومت محلی کاهش یافته هستند، مورد توجه قرار گیرد، اما برای دستیابی به یک نتیجه خوب، تحقیقات آزمایشگاهی کاربردی ضروری است.

امکان سنجی

هنگام اتخاذ یک یا آن تصمیم سازنده، توجه به جنبه اقتصادی مشکل مهم است. همانطور که در بالا ذکر شد، سه راهی های "کارخانه ای" با طراحی معمولی، و حتی بیشتر از آن هایی که به سفارش خاص ساخته شده اند (از نظر هیدرولیکی بهینه)، هزینه بسیار بیشتری نسبت به قرار دادن یک اتصال دارند. در عین حال، تخمین تقریبی مزایا در صورت کاهش تلفات هیدرولیک در سه راهی جدید و دوره بازپرداخت آن حائز اهمیت است.

مشخص است که تلفات فشار در خطوط لوله ایستگاه با سرعت سیال معمولی (برای Re> 2.10 5) را می توان با فرمول زیر تخمین زد:

که در آن p - کاهش فشار، kgf/cm 2. w - سرعت متوسط، m/s؛ L - طول منبسط شده خط لوله، متر؛ g - شتاب سقوط آزاد، m/s 2; د - قطر طراحی خط لوله، متر؛ k - ضریب مقاومت اصطکاک؛ ∑ἐ m – مجموع ضرایب مقاومت محلی. v - حجم مخصوص محیط، m 3 / kg

وابستگی (7) معمولاً مشخصه هیدرولیکی خط لوله نامیده می شود.

اگر وابستگی را در نظر بگیریم: w=10Gv/9nd 2، که در آن G نرخ جریان، t/h است.

سپس (7) را می توان به صورت زیر نشان داد:

اگر امکان کاهش مقاومت موضعی (سه راه، اتصالات، واحد سوئیچینگ) وجود داشته باشد، بدیهی است که فرمول (9) را می توان به صورت زیر ارائه کرد:

در اینجا ∑ἐ m تفاوت بین ضرایب مقاومت محلی گره های قدیمی و جدید است.

اجازه دهید فرض کنیم که سیستم پمپ-خط لوله هیدرولیک در حالت اسمی (یا در حالتی نزدیک به اسمی) کار می کند. سپس:

که در آن Р n - فشار اسمی (با توجه به مشخصات جریان پمپ/دیگ بخار)، kgf/cm 2. G h - دبی اسمی (با توجه به خصوصیات جریان پمپ/دیگ بخار)، t/h.

اگر فرض کنیم که پس از جایگزینی مقاومت های قدیمی، سیستم "پمپ خط لوله" عملیاتی می شود (Р«Рн) ، سپس از (10) با استفاده از (12) می توانیم دبی جدید (پس از کاهش مقاومت) را تعیین کنیم. :

عملکرد سیستم "پمپ خط لوله" و تغییرات در ویژگی های آن را می توان به وضوح در شکل 1 نشان داد. 4.

بدیهی است که G 1 >G M . اگر ما در مورد خط لوله اصلی بخار صحبت می کنیم که بخار را از دیگ به توربین منتقل می کند، با تفاوت در نرخ جریان LG = G 1 -G n می توان افزایش مقدار گرما (از استخراج توربین) و / را تعیین کرد. یا در مقدار انرژی الکتریکی تولید شده با توجه به ویژگی های عملکرد یک توربین معین.

با مقایسه هزینه یک واحد جدید و مقدار گرما (برق) می توان به طور تقریبی سودآوری نصب آن را تخمین زد.

مثال محاسبه

به عنوان مثال، لازم است مقرون به صرفه بودن جایگزینی سه راهی با سوراخ مساوی خط لوله بخار اصلی در محل تلاقی جریان ها (شکل 2a) با یک سه راهی چنگال با یک جامپر از نوع نشان داده شده در شکل 2 ارزیابی شود. 3 گرم مصرف کننده بخار یک توربین گرمایشی تولید شده توسط TMZ از نوع T-100/120-130 است. بخار از طریق یک رشته از خط لوله بخار (از طریق سه راهی، بخش B، C) وارد می شود.

ما داده های اولیه زیر را داریم:

■ قطر طراحی خط لوله بخار d=0.287 متر.

■ مصرف اسمی بخار G h =Q(3=Q^420 تن در ساعت;

■ فشار اسمی دیگ بخار P n = 140 kgf/cm 2 ;

■ حجم مخصوص بخار (در P pa = 140 kgf/cm 2، t = 560 O C) n = 0.026 m 3 / kg.

بیایید ضریب مقاومت یک سه راهی استاندارد را در محل تلاقی جریان ها (شکل 2a) با استفاده از فرمول (5) محاسبه کنیم - ^ SB1 =2.

برای محاسبه ضریب مقاومت سه چنگال با جامپر، فرض می کنیم:

■ تقسیم جریان ها در شاخه ها به نسبت Q b /Q c "0.5;

■ ضریب مقاومت کل برابر است با مجموع مقاومت های سه راهی تغذیه (با خروجی 45 O، به شکل 1a مراجعه کنید) و سه راهی چنگال در هنگام ادغام (شکل 2b)، یعنی. ما از دخالت غفلت می کنیم.

ما از فرمول های (11، 13) استفاده می کنیم و افزایش مورد انتظار در سرعت جریان را با  G=G 1 -G n = 0.789 t/h بدست می آوریم.

با توجه به نمودار حالت توربین T-100/120-130، دبی 420 تن در ساعت می تواند با بار الکتریکی 100 مگاوات و بار حرارتی 400 GJ/h مطابقت داشته باشد. رابطه بین سرعت جریان و بار الکتریکی نزدیک به مستقیم است.

بهره در بار الکتریکی می تواند: P e = 100AG/Q n = 0.188 مگاوات باشد.

بهره بر حسب بار حرارتی می تواند: T e =400AG/4.19Q n =0.179 Gcal/h باشد.

قیمت محصولات ساخته شده از فولادهای کروم-مولیبدن-وانادیوم (برای سه چنگال 377x50) می تواند به طور گسترده ای از 200 تا 600 هزار روبل متفاوت باشد، بنابراین، دوره بازپرداخت را می توان تنها پس از یک تحقیق کامل بازار در زمان تصمیم گیری قضاوت کرد.

1. این مقاله انواع سه راهی ها و اتصالات را شرح می دهد و مشخصات مختصری از سه راهی های مورد استفاده در خطوط لوله نیروگاه را ارائه می دهد. فرمول هایی برای تعیین ضرایب مقاومت هیدرولیکی ارائه شده و راه ها و روش های کاهش آنها نشان داده شده است.

2. طرح های امیدوارکننده ای از سه چنگال و یک واحد سوئیچینگ برای خطوط لوله اصلی با کاهش ضرایب مقاومت محلی پیشنهاد شده است.

3. فرمول ها، یک مثال آورده شده و امکان سنجی تحلیل فنی و اقتصادی هنگام انتخاب یا جایگزینی سه راهی ها، هنگام بازسازی واحدهای سوئیچینگ نشان داده می شود.

ادبیات

1. Idelchik I.E. کتابچه راهنمای مقاومت هیدرولیک. م.: مهندسی مکانیک، 1992.

2. نیکیتینا I.K. راهنمای خطوط لوله برای نیروگاه های حرارتی. M.: Energoatomizdat، 1983.

3. راهنمای محاسبات سیستم های هیدرولیک و تهویه / ویرایش. مانند. یوریوا سن پترزبورگ: ANO NPO "صلح و خانواده"، 2001.

4. Rabinovich E.Z. هیدرولیک. M.: Nedra، 1978.

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. توربین های بخار تولید همزمان / اد. D.P. بزرگتر م: انرژی‌زدات، 1986.

همچنین می توانید از فرمول تقریبی استفاده کنید:

0.195 v 1.8

RF . (10) d 100 1, 2

خطای آن از 3-5٪ تجاوز نمی کند که برای محاسبات مهندسی کافی است.

کل افت فشار ناشی از اصطکاک برای کل مقطع با ضرب تلفات خاص R در طول مقطع l، Rl، Pa به دست می آید. در صورت استفاده از کانال های هوا یا کانال های ساخته شده از مواد دیگر، اصلاح زبری βsh مطابق جدول ضروری است. 2. به زبری معادل مطلق مواد مجرای هوا K e (جدول 3) و مقدار v f بستگی دارد.

					جدول 2
		مقادیر تصحیح βsh
v f، m/s			βsh در مقادیر K e، mm

جدول 3 زبری معادل مطلق مواد مجرای هوا

						گچ کار-
						روی شبکه
K e، میلی متر

برای کانال های هوای فولادی βsh = 1. مقادیر دقیقتر βsh را می توان در جدول یافت. 22.12. با در نظر گرفتن این اصلاحیه، افت فشار اصطکاک به روز شده Rl βsh، Pa، با ضرب Rl در مقدار βsh به دست می آید. سپس فشار دینامیکی روی شرکت کنندگان مشخص می شود

تحت شرایط استاندارد ρw = 1.2 کیلوگرم بر متر مکعب.

در مرحله بعد، مقاومت های موضعی در منطقه شناسایی می شوند، ضرایب مقاومت محلی (LRC) ξ تعیین می شوند و مجموع IMR در این ناحیه (Σξ) محاسبه می شود. تمام مقاومت های محلی به شکل زیر ثبت می شود.

ورق KMS سیستم های تهویه

و غیره.

که در در ستون "مقاومت محلی" نام مقاومت ها (خم، سه راهی، ضربدر، زانویی، توری، توزیع کننده هوا، چتر و غیره) موجود در این ناحیه را بنویسید. علاوه بر این، کمیت و ویژگی های آنها ذکر شده است که توسط آن مقادیر CMR برای این عناصر تعیین می شود. به عنوان مثال، برای خروجی گرد این زاویه چرخش و نسبت شعاع چرخش به قطر مجرا است. r / d، برای خروجی مستطیلی - زاویه چرخش و ابعاد دو طرف کانال هوا a و b. برای دهانه های جانبی در مجرای هوا یا کانال (به عنوان مثال، در محلی که یک توری ورودی هوا نصب شده است) - نسبت مساحت دهانه به مقطع کانال هوا

f otv / f o . برای سه راهی ها و ضربدرهای روی گذر، نسبت سطح مقطع گذرگاه و تنه f p / f s و سرعت جریان در شاخه و در تنه L o / L s در نظر گرفته می شود. و روی شاخه تلاقی می کند - نسبت سطح مقطع شاخه و تنه f p / f s و دوباره مقدار L o / L c. باید در نظر داشت که هر سه راهی یا صلیب دو بخش مجاور را به هم متصل می کند، اما مربوط به یکی از این بخش ها با جریان هوای L کمتر است. تفاوت بین سه راهی و ضربدر روی گذر و روی شاخه به دلیل جهت طراحی است. این در شکل نشان داده شده است. 11. در اینجا جهت محاسبه شده با یک خط ضخیم و جهت جریان هوا با فلش های نازک نشان داده شده است. علاوه بر این، جایی که دقیقاً در هر نسخه لوله، گذرگاه و دهانه قرار دارد، امضا شده است.

انشعاب سه راهی برای انتخاب صحیح نسبت های fп/fс، fo/fс و Lо/Lс. توجه داشته باشید که در سیستم های تهویه تامین، محاسبه معمولاً در برابر حرکت هوا و در سیستم های تهویه اگزوز - در امتداد این حرکت انجام می شود. مناطقی که تی های مورد نظر به آن تعلق دارند با علامت های چک نشان داده شده اند. همین امر در مورد کراس ها نیز صدق می کند. به عنوان یک قاعده، اگرچه نه همیشه، سه راهی ها و صلیب ها روی گذرگاه هنگام محاسبه جهت اصلی ظاهر می شوند و در شاخه هنگام اتصال آیرودینامیکی بخش های ثانویه ظاهر می شوند (پایین را ببینید). در این صورت می توان همان سه راهی را در جهت اصلی به عنوان سه راهی برای عبور در نظر گرفت و در جهت ثانویه.

– به عنوان یک شاخه با ضریب متفاوت. KMS برای صلیب

در اندازه های مشابه برای سه راهی های مربوطه پذیرفته شده است.

برنج. 11. نمودار محاسبه سه راهی

مقادیر تقریبی ξ برای مقاومت هایی که معمولاً با آن مواجه می شوند در جدول آورده شده است. 4.

			جدول 4
مقادیر ξ برخی از مقاومت های محلی
نام		نام
مقاومت		مقاومت
خم گرد 90 درجه،		توری قابل تنظیم نیست
r/d = 1		می RS-G (اگزوز یا
خمش مستطیلی 90 درجه		ورودی هوا)
سه راهی روی گذرگاه (در-		انبساط ناگهانی
ظلم)
سه راهی روی شاخه		انقباض ناگهانی
سه راهی روی گذرگاه (همه-		اولین سوراخ کناری
		محل (ورودی به ورودی هوا
سه راهی روی شاخه	–0.5* …	معدن بور)
لامپ لامپ (آنموستات) ST-KR،		آرنج مستطیل شکل
		90o
جلوپنجره قابل تنظیم RS-		چتر روی اگزوز
VG (تامین)

*) CMR منفی می تواند در Lo/Lс پایین به دلیل خروج (مکش) هوا از شاخه توسط جریان اصلی رخ دهد.

اطلاعات دقیق تر برای KMS در جدول نشان داده شده است. 22.16 - 22.43. برای رایج ترین مقاومت های محلی -

سه راهی در پاساژ - KMS را نیز می توان تقریباً با استفاده از فرمول های زیر محاسبه کرد:

	0.41 f "25 L" 0.2 4			0.25 در		0.7 و	f "0.5 (11)
- برای سه راهی در هنگام تخلیه (تامین)؛
در L	0.4 می توانید از فرمول ساده شده استفاده کنید
			prox pr 0. 425 0. 25 f p ";
		0.2 1.7 f"		0.35 0.25f"		2.4 لیتر		0. 2 2

– برای سه راهی مکش (اگزوز).

اینجا L"						f o	و f"		f p
						f با

پس از تعیین مقدار Σξ، افت فشار در مقاومت های محلی Z P d، Pa و افت فشار کل را محاسبه کنید.

لنیا در منطقه Rl βш + Z، Pa.

نتایج محاسبات به شکل زیر در جدولی وارد می شود.

محاسبه آیرودینامیکی سیستم تهویه

محاسبه شد

ابعاد کانال

فشار

برای اصطکاک

Rlβ w

جاده،

βsh

د یا

f op،

ff

Vf،

d معادله

ل، م

a×b،

هنگامی که محاسبه تمام بخش های جهت اصلی به پایان رسید، مقادیر Rl βш + Z برای آنها خلاصه می شود و مقاومت کل تعیین می شود.

شبکه تهویه P شبکه = Σ(Rl βш + Z ).

پس از محاسبه جهت اصلی، یک یا دو شاخه به هم متصل می شوند. اگر سیستم چندین طبقه را ارائه می دهد، می توانید شاخه های طبقه را در طبقات میانی برای پیوند انتخاب کنید. اگر سیستم به یک طبقه خدمت می کند، شاخه هایی از خط اصلی که در جهت اصلی قرار ندارند به هم متصل می شوند (به مثال در پاراگراف 4.3 مراجعه کنید). محاسبه بخش های مرتبط به همان ترتیب جهت اصلی انجام می شود و به همان شکل در جدول ثبت می شود. پیوند در صورت مبلغ تکمیل شده در نظر گرفته می شود

افت فشار Σ(Rl βш + Z) در امتداد بخش های متصل از مجموع Σ(Rl βш + Z) در امتداد بخش های موازی متصل جهت اصلی بیش از 10٪ منحرف می شود. مقاطع متصل موازی به مقاطعی در امتداد جهات اصلی و متصل از نقطه انشعاب آنها تا توزیع کننده های انتهایی هوا در نظر گرفته می شوند. اگر مدار مانند شکل 1 به نظر برسد. 12 (جهت اصلی با یک خط ضخیم برجسته شده است)، سپس برای پیوند دادن جهت 2 مستلزم آن است که مقدار Rl βш + Z برای بخش 2 برابر با Rl βш + Z برای بخش 1 باشد که از محاسبه جهت اصلی به دست می آید. دقت 10 درصد اتصال با انتخاب قطر اندازه های گرد یا مقطع مجاری هوای مستطیلی در نواحی متصل و در صورت عدم امکان با نصب دریچه گاز یا دیافراگم روی شاخه ها انجام می شود.

انتخاب فن باید بر اساس کاتالوگ یا داده های سازنده انجام شود. فشار فن برابر است با مجموع تلفات فشار در شبکه تهویه در جهت اصلی که در طول محاسبه آیرودینامیکی سیستم تهویه تعیین می شود و مجموع تلفات فشار در عناصر واحد تهویه (دریچه هوا، فیلتر). ، بخاری هوا، صدا خفه کن و غیره).

برنج. 12. قطعه ای از نمودار سیستم تهویه با انتخاب شاخه برای پیوند

تنها پس از انجام محاسبات آکوستیک، زمانی که موضوع نصب سرکوبگر قطع شده باشد، می توان در نهایت یک فن را انتخاب کرد. محاسبه آکوستیک تنها پس از انتخاب اولیه یک فن قابل انجام است، زیرا داده های اولیه برای آن سطوح قدرت صوتی منتشر شده توسط فن به کانال های هوا است. محاسبات آکوستیک طبق دستورالعمل های فصل 12 انجام می شود. در صورت لزوم اندازه استاندارد صدا خفه کن را محاسبه و تعیین کنید سپس در نهایت فن را انتخاب کنید.

4.3. نمونه ای از محاسبه سیستم تهویه تامین

یک سیستم تهویه تامین برای اتاق غذاخوری در نظر گرفته شده است. ترسیم کانال های هوا و توزیع کننده های هوا روی پلان در بند 3.1 در نسخه اول (نمودار استاندارد برای سالن ها) آورده شده است.

نمودار سیستم

1000x400 5 8310 m3/h

	2772 متر مکعب در ساعت مربع

جزئیات بیشتر در مورد روش محاسبه و داده های اولیه لازم را می توان در اینجا یافت. اصطلاحات مربوطه در آورده شده است.

SHEET KMS SYSTEM P1

		مقاومت محلی
		924 متر مکعب در ساعت
		1. خم گرد 90o r /d =1
		2. سه راهی روی گذرگاه (ترخیص)
		fп/fc		Lo/Lc
		fп/fc		Lo/Lc
		1. سه راهی روی گذرگاه (ترخیص)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. سه راهی روی گذرگاه (ترخیص)
		fп/fc		Lo/Lc
		1. خم مستطیل 1000×400 90o 4 عدد.
		1. شفت ورودی هوا با چتر
		(سوراخ سمت اول)
		1. مشبک ورودی هوای لووردار
	Sheet OF KMS SYSTEM P1 (شعبه شماره 1)
		مقاومت محلی
		1. توزیع کننده هوا PRM3 در نرخ جریان
		924 متر مکعب در ساعت
		1. خم گرد 90o r /d =1
		2. سه راهی شاخه ای (ترخیص)
		fo/fc		Lo/Lc

ضمیمه ویژگی های توری و سایه های تهویه

I. سطح مقطع شفاف، متر مربع، مشبک های خروجی و خروجی RS-VG و RS-G

طول، میلی متر			ارتفاع، میلی متر

ضریب سرعت m = 6.3، ضریب دما n = 5.1.

II. ویژگی های آباژور ST-KR و ST-KV

نام		ابعاد، میلی متر		f fact، m 2
		بعدی	داخلی
لامپ ST-KR
(دور)
لامپ ST-KV
(مربع)

ضریب سرعت m = 2.5، ضریب دما n = 3.

فهرست کتابشناسی

1. Samarin O.D. انتخاب تجهیزات برای تامین واحدهای تهویه (تهویه مطبوع) از نوع KTsKP. راهنمای تکمیل پروژه های درسی و دیپلم برای دانشجویان تخصص 270109 "تامین و تهویه حرارت و گاز". - M.: MGSU، 2009. - 32 p.

2. Belova E.M. سیستم های تهویه مطبوع مرکزی در ساختمان ها – M.: Euroclimate, 2006. – 640 p.

3. SNiP 41-01-2003 "گرمایش، تهویه و تهویه مطبوع". - M.: TsPP شرکت واحد دولتی، 2004.

4. کاتالوگ تجهیزات Arktos.

5. سرویس های بهداشتی. قسمت 3. تهویه و تهویه مطبوع. کتاب 2. / اد. N.N. Pavlov و Yu.I. – م.: استروییزدات، 1992. – 416 ص.

6. GOST 21.602-2003. سیستم اسناد طراحی برای ساخت و ساز. قوانین اجرای اسناد کاری گرمایش، تهویه و تهویه مطبوع. - M.: TsPP شرکت واحد دولتی، 2004.

7. Samarin O.D. درباره نحوه حرکت هوا در کانال های هوای فولادی.

// SOK، 2006، شماره 7، ص. 90-91.

8. کتابچه راهنمای طراح. داخلیامکانات بهداشتی. قسمت 3. تهویه و تهویه مطبوع. کتاب 1. / اد. N.N. Pavlov و Yu.I. – م.: استروییزدات، 1992. – 320 ص.

9. Kamenev P.N.، Tertichnik E.I. تهویه. – M.: ASV, 2006. – 616 p.

10. Krupnov B.A. اصطلاحات فیزیک حرارتی ساختمان، گرمایش، تهویه و تهویه مطبوع: دستورالعمل برای دانشجویان تخصص "تامین و تهویه حرارت و گاز".

 

---

خواندن:
حسابداری تسویه حساب با بودجه کیک پنیر از پنیر در یک ماهیتابه - دستور العمل های کلاسیک برای کیک پنیر کرکی کیک پنیر از 500 گرم پنیر دلمه سالاد مروارید سیاه با آلو سالاد مروارید سیاه با آلو دستور العمل لچو با رب گوجه فرنگی کلمات قصار و نقل قول در مورد خودکشی