Методика за изчисляване на топлинните загуби в помещенията и процедурата за нейното прилагане (виж SP 50.13330.2012 Термична защитасгради, точка 5).

Къщата губи топлина чрез ограждащи конструкции (стени, тавани, прозорци, покрив, фундамент), вентилация и канализация. Основните топлинни загуби възникват през ограждащите конструкции - 60–90% от всички топлинни загуби.

Във всеки случай трябва да се вземат предвид топлинните загуби за всички ограждащи конструкции, които се намират в отопляемото помещение.

В този случай не е необходимо да се вземат предвид топлинните загуби, възникващи през вътрешните конструкции, ако разликата в тяхната температура с температурата в съседните помещения не надвишава 3 градуса по Целзий.

Топлинни загуби през сградни ограждащи конструкции

Топлинните загуби в помещенията зависят основно от:
1 Температурни разлики в къщата и навън (колкото по-голяма е разликата, толкова по-големи са загубите),
2 Топлоизолационни свойства на стени, прозорци, врати, покрития, подове (така наречените ограждащи конструкции на помещението).

Ограждащите конструкции обикновено не са хомогенни по структура. И обикновено се състоят от няколко слоя. Пример: черупкова стена = мазилка + черупка + външна украса. Този дизайн може да включва и затворен въздушни междини(пример: кухини вътре в тухли или блокове). Горните материали имат топлинни характеристики, които се различават един от друг. Основната характеристика на структурния слой е неговото съпротивление на топлопреминаване R.

Където q е количеството топлина, което се губи квадратен метърограждаща повърхност (обикновено се измерва във W/кв.м.)

ΔT - разликата между температурата в изчислената стая и външна температуравъздух (температурата на най-студения петдневен период °C за климатичния район, в който се намира въпросната сграда).

По принцип се взема вътрешната температура в стаите. Жилищни помещения 22 oC. Нежилищен 18 oC. Зони за обработка на водата 33 °C.

Когато става въпрос за многопластова конструкция, тогава съпротивленията на слоевете на конструкцията се сумират.

δ - дебелина на слоя, m;

λ е изчисленият коефициент на топлопроводимост на материала на строителния слой, като се вземат предвид условията на работа на ограждащите конструкции, W / (m2 oC).

Е, подредихме основните данни, необходими за изчислението.

Така че, за да изчислим топлинните загуби през сградните обвивки, имаме нужда от:

1. Съпротивление на топлопреминаване на конструкции (ако структурата е многослойна, тогава Σ R слоеве)

2. Разликата между температурата в помещението за изчисляване и навън (температурата на най-студения петдневен период °C). ΔT

3. Оградни зони F (отделно стени, прозорци, врати, таван, под)

4. Ориентацията на сградата по отношение на посоките на света също е полезна.

Формулата за изчисляване на топлинните загуби от ограда изглежда така:

Qlimit=(ΔT / Rolim)* Folim * n *(1+∑b)

Qlim - загуба на топлина през ограждащи конструкции, W

Rogr – съпротивление на топлопреминаване, m2°C/W; (Ако има няколко слоя, тогава ∑ Rogr слоеве)

Fogr - площ на ограждащата конструкция, m;

n е коефициентът на контакт между ограждащата конструкция и външния въздух.

Топлинните загуби на всяка ограждаща конструкция се изчисляват отделно. Количеството топлинни загуби през ограждащите конструкции на цялото помещение ще бъде сумата от топлинните загуби през всяка ограждаща конструкция на помещението

Изчисляване на топлинните загуби през подовете

Неизолиран под на земята

Обикновено топлинните загуби на пода в сравнение с подобни показатели на други сградни обвивки (външни стени, отвори за прозорци и врати) предварително се приемат за незначителни и се вземат предвид при изчисленията на отоплителните системи в опростена форма. Основата за такива изчисления е опростена система за отчитане и корекционни коефициенти за устойчивост на топлопреминаване на различни строителни материали.

Ако вземем предвид, че теоретичната обосновка и методологията за изчисляване на топлинните загуби на приземен етаж е разработена доста отдавна (т.е. с голям проектен резерв), можем спокойно да говорим за практическата приложимост на тези емпирични подходи в съвременни условия. Коефициенти на топлопроводимост и топлопреминаване на различни строителни материали, изолационни материали и подови покритиядобре познати и други физически характеристикиНе е необходимо да се изчисляват топлинните загуби през пода. Според техните собствени термични характеристикиподовете обикновено се разделят на изолирани и неизолирани, структурно - подове на земята и трупи.

Изчисляването на топлинните загуби през неизолиран под на земята се основава на общата формула за оценка на топлинните загуби през обвивката на сградата:

Къде Q– основни и допълнителни топлинни загуби, W;

А– обща площ на ограждащата конструкция, m2;

tв , тн– вътрешна и външна температура на въздуха, °C;

β - делът на допълнителните топлинни загуби в общите;

п– корекционен коефициент, чиято стойност се определя от местоположението на ограждащата конструкция;

Ро– съпротивление на топлопреминаване, m2 °C/W.

Имайте предвид, че в случай на хомогенна еднослойна подова настилка съпротивлението на топлопреминаване Ro е обратно пропорционално на коефициента на топлопреминаване на неизолирания подов материал върху земята.

При изчисляване на топлинните загуби през неизолиран под се използва опростен подход, при който стойността (1+ β) n = 1. Топлинните загуби през пода обикновено се извършват чрез зониране на зоната на топлообмен. Това се дължи на естествената разнородност на температурните полета на почвата под тавана.

Топлинните загуби от неизолиран под се определят отделно за всяка двуметрова зона, чието номериране започва от външната стена на сградата. Обикновено се вземат предвид общо четири такива ивици с ширина 2 m, като се счита, че температурата на земята във всяка зона е постоянна. Четвъртата зона включва цялата повърхност на неизолирания под в границите на първите три ивици. Приема се съпротивление на топлопреминаване: за 1-ва зона R1=2,1; за 2-ро R2=4.3; съответно за трети и четвърти R3=8.6, R4=14.2 m2*оС/W.

Фиг.1. Зониране на подовата повърхност върху земята и съседните вдлъбнати стени при изчисляване на топлинните загуби

В случай на вградени помещения с мръсен основен под: площта на първата зона в съседство с повърхност на стената, се взема предвид два пъти при изчисленията. Това е съвсем разбираемо, тъй като топлинните загуби на пода се сумират с топлинните загуби в съседните вертикални ограждащи конструкции на сградата.

Изчисляването на топлинните загуби през пода се извършва за всяка зона поотделно, като получените резултати се обобщават и се използват за топлотехническа обосновка на проекта на сградата. Изчисляването на температурните зони на външните стени на вградени помещения се извършва по формули, подобни на тези, дадени по-горе.

При изчисленията на топлинните загуби през изолиран под (и се счита за такъв, ако конструкцията му съдържа слоеве от материал с топлопроводимост по-малка от 1,2 W/(m °C)), стойността на съпротивлението на топлопреминаване на не- изолиран под на земята се увеличава във всеки случай с устойчивостта на топлопреминаване на изолационния слой:

Rу.с = δу.с / λу.с,

Къде δу.с– дебелина на изолационния слой, m; λу.с– топлопроводимост на материала на изолационния слой, W/(m °C).

Същността на топлинните изчисления на помещенията, в една или друга степен разположени в земята, се свежда до определяне на влиянието на атмосферния „студ“ върху техния топлинен режим, или по-точно до каква степен дадена почва изолира дадено помещение от атмосферните влияния. температурни ефекти. защото топлоизолационни свойствапочвата зависи твърде много голям бройфактори, беше възприета така наречената 4-зонова техника. Основава се на простото предположение, че колкото по-дебел е почвеният слой, толкова по-високи са неговите топлоизолационни свойства (влиянието на атмосферата се намалява в по-голяма степен). Най-късото разстояние (вертикално или хоризонтално) до атмосферата е разделено на 4 зони, 3 от които имат ширина (ако е под на земята) или дълбочина (ако са стени на земята) от 2 метра, и четвъртият има тези характеристики, равни на безкрайност. На всяка от 4-те зони се задават собствени постоянни топлоизолационни свойства на принципа - колкото по-отдалечена е зоната (колкото по-голям е нейният сериен номер), толкова по-малко е влиянието на атмосферата. Пропускайки формализирания подход, можем да направим просто заключение, че колкото по-далече е определена точка в помещението от атмосферата (с кратност 2 m), толкова повече благоприятни условия(от гледна точка на влиянието на атмосферата) ще се намира.

По този начин преброяването на условните зони започва по протежение на стената от нивото на земята, при условие че има стени на земята. Ако няма земни стени, тогава първата зона ще бъде най-близката подова лента външна стена. След това се номерират зони 2 и 3, всяка с ширина 2 метра. Останалата зона е зона 4.

Важно е да се има предвид, че зоната може да започне от стената и да завърши на пода. В този случай трябва да сте особено внимателни, когато правите изчисления.

Ако подът не е изолиран, тогава стойностите на съпротивлението на топлопреминаване на неизолирания под по зони са равни на:

зона 1 - Р н.п. =2,1 кв.м*Ю/Ш

зона 2 - Р н.п. =4,3 кв.м*Ю/Ш

зона 3 - Р н.п. =8,6 кв.м*Ю/Ш

зона 4 - Р н.п. =14,2 кв.м*Ю/Ш

За да изчислите съпротивлението на топлопреминаване за изолирани подове, можете да използвате следната формула:

— съпротивление на топлопреминаване на всяка зона на неизолирания под, кв.м*S/W;

— дебелина на изолацията, m;

— коефициент на топлопроводимост на изолацията, W/(m*C);

Преди това изчислихме топлинните загуби на пода по земята за къща с ширина 6 m с ниво на подпочвените води 6 m и дълбочина +3 градуса.
Резултати и изявление на проблема тук -
Взети са предвид и топлинните загуби уличен въздухи дълбоко в земята. Сега ще отделя мухите от котлетите, а именно ще извърша изчислението чисто в земята, с изключение на преноса на топлина към външния въздух.

Ще направя изчисления за вариант 1 от предишното изчисление (без изолация). и следните комбинации от данни
1. GWL 6m, +3 при GWL
2. GWL 6m, +6 при GWL
3. GWL 4m, +3 при GWL
4. GWL 10m, +3 при GWL.
5. GWL 20m, +3 при GWL.
Така ще затворим въпросите, свързани с влиянието на дълбочината на подземните води и влиянието на температурата върху подземните води.
Изчислението, както и преди, е стационарно, без да се вземат предвид сезонните колебания и като цяло без да се взема предвид външният въздух
Условията са същите. Земята е с Лямда=1, стени 310мм Лямда=0,15, под 250мм Лямда=1,2.

Резултатите, както и преди, са две картини (изотерми и “IR”) и числени - устойчивост на пренос на топлина в почвата.

Числени резултати:
1. R=4,01
2. R=4.01 (Всичко е нормализирано за разликата, не би трябвало да е иначе)
3. R=3,12
4. R=5,68
5. R=6,14

Относно размерите. Ако ги съпоставим с дълбочината на нивото на подземните води, получаваме следното
4м. R/L=0,78
6м. R/L=0,67
10м. R/L=0,57
20м. R/L=0,31
R/L ще бъде равно на единица (или по-скоро на обратния коефициент на топлопроводимост на почвата) за безкрайно голяма къща, в нашия случай размерите на къщата са съпоставими с дълбочината, на която се получават топлинни загуби и какви по-малка къщаВ сравнение с дълбочината, толкова по-малък трябва да бъде този коефициент.

Получената връзка R/L трябва да зависи от съотношението на ширината на къщата към нивото на земята (B/L), плюс, както вече беше казано, за B/L->безкрайност R/L->1/Lamda.
Общо има следните точки за безкрайно дълга къща:
L/B | R*Lambda/L
0 | 1
0,67 | 0,78
1 | 0,67
1,67 | 0,57
3,33 | 0,31
Тази зависимост е добре апроксимирана от експоненциална (вижте графиката в коментарите).
Освен това степенният показател може да бъде написан по-просто без голяма загуба на точност, а именно
R*Lambda/L=EXP(-L/(3B))
Тази формула при същите точки дава следните резултати:
0 | 1
0,67 | 0,80
1 | 0,72
1,67 | 0,58
3,33 | 0,33
Тези. грешка в рамките на 10%, т.е. много задоволително.

Следователно, за безкрайна къща с всякаква ширина и за всяко ниво на подпочвените води в разглеждания диапазон, имаме формула за изчисляване на съпротивлението на пренос на топлина в нивото на подземните води:
R=(L/Lamda)*EXP(-L/(3B))
тук L е дълбочината на нивото на подземните води, Lyamda е коефициентът на топлопроводимост на почвата, B е ширината на къщата.
Формулата е приложима в диапазона L/3B от 1,5 до приблизително безкрайност (висок GWL).

Ако използваме формулата за по-дълбоки нива на подпочвените води, формулата дава значителна грешка, например за 50 м дълбочина и 6 м ширина на къща имаме: R=(50/1)*exp(-50/18)=3,1 , което очевидно е твърде малко.

Приятен ден на всички!

Изводи:
1. Увеличаването на дълбочината на нивото на подземните води не води до съответно намаляване на топлинните загуби в подпочвените води, тъй като всичко е включено повечепочва.
2. В същото време системи с ниво на подпочвените води от 20 m или повече може никога да не достигнат стационарното ниво, получено при изчислението по време на „живота“ на къщата.
3. R ​​в земята не е толкова голяма, тя е на ниво 3-6, така че загубата на топлина дълбоко в пода по земята е много значителна. Това е в съответствие с предишния получен резултат за липсата на голямо намаляване на топлинните загуби при изолиране на лентата или слепия участък.
4. Формула е извлечена от резултатите, използвайте я за ваше здраве (на ваша отговорност и риск, разбира се, моля, знайте предварително, че аз по никакъв начин не нося отговорност за надеждността на формулата и другите резултати и тяхната приложимост в практика).
5. Това следва от малко проучване, проведено по-долу в коментара. Загубата на топлина на улицата намалява загубата на топлина на земята.Тези. Неправилно е двата процеса на топлообмен да се разглеждат поотделно. И чрез увеличаване на термичната защита от улицата, ние увеличаваме загубата на топлина в земятаи по този начин става ясно защо ефектът от изолацията на контура на къщата, получен по-рано, не е толкова значителен.

Пример 1

Необходимо е да се определи дебелината на подложката от бетон в прохода на склада. Подовата настилка е бетон, дебела ч 1 = 2,5 см. Натоварване на пода - от МАЗ-205; почва за основа - глинеста почва. Няма подпочвени води.

За автомобил МАЗ-205, който има две оси с натоварване на колелата 42 kN, изчисленото натоварване на колелата е по формулата ( 6 ):

Рр = 1,2·42 = 50,4 kN

Площта на коловоза на автомобила MAZ-205 е 700 cm 2

Според формулата ( 5 ) изчисляваме:

r = г/2 = 30/2 = 15 см

Според формулата ( 3 ) r p = 15 + 2,5 = 17,5 cm

2. За глинеста почва без основа подземни водиспоред табл 2.2

ДО 0 = 65 N/cm3:

За основния слой ще вземем бетон с якост на натиск B22.5. След това в зоната за пътуване склад, където на подовете не е монтирано стационарно оборудване технологично оборудване(според клаузата 2.2 група I), под товар от безрелсови превозни средстваспоред табл 2.1 Рδt = 1,25 MPa, д b = 28500 MPa.

3. σ r. Натоварване от МПС, съгласно ал. 2.4 , е натоварването прост типи се предава по кръгова пътека. Следователно, ние определяме изчисления момент на огъване по формулата ( 11 ). Според клауза 2.13 да попитаме грубо ч= 10 см. След това според т. 2.10 приемаме л= 44,2 см. При ρ = r r/ л= 17,5/44,2 = 0,395 по табл. 2.6 ще намерим К 3 = 103,12. Според формулата ( 11 ): М p = ДО 3 · Р p = 103,12·50,4 = 5197 N·cm/cm. Според формулата ( 7 ) изчислете напрежението в плочата:

Напрежение в дебелината на плочата ч= 10 cm надвишава проектното съпротивление Рδt = 1,25 MPa. В съответствие с ал. 2.13 Нека повторим изчислението, питайки голяма стойност ч= 12 см, тогава л= 50,7 cm; ρ = r r/ л = 17,5/50,7 = 0,345; ДО 3 = 105,2; М r= 105,2·50,4 = 5302 N·cm/cm

получено σ r= 1,29 MPa различно от проектна устойчивост Рδt = 1,25 MPa (виж таблицата. 2.1 ) с по-малко от 5%, следователно приемаме подложен пласт от бетон с клас на якост на натиск B22.5 с дебелина 12 cm.

Пример 2

Изисква се да се определи за механични работилници дебелината на бетонния подложен слой, използван като под без покритие ( ч 1 = 0 см). Натоварване на пода - от теглото на машината П стр= 180 kN, стоящ директно върху долния слой, е равномерно разпределен по дължината на пистата под формата на правоъгълник с размери 220 х 120 cm. Няма специални изисквания за деформация на основата. Основната почва е фин пясък, разположен в зоната на капилярно издигане на подпочвените води.

1. Да определим параметрите на дизайна.

Очаквана дължина на трасето според параграфа. 2.5 и по формулата ( 1 ) а р = а = 220 см. Изчислена ширина на трасето по формулата ( 2 ) b p = b = 120 cm За фундаментна почва от фин пясък, разположена в зоната на капилярно издигане на подпочвените води, съгласно табл. 2.2 К 0 = 45 N/cm 3 . За основния слой ще вземем бетон по отношение на клас на якост на натиск B22.5. След това в механични цехове, където стационарно технологично оборудване е монтирано на подовете без специални изисквания за деформация на основата (съгласно параграф. 2.2 група II), със стационарен товар съгласно табл. 2.1 Рδt = 1,5 MPa, д b = 28500 MPa.

2. Определете напрежението на опън в бетонната плоча при огъване σ r. Натоварването се предава по пътеката правоъгълна формаи съгласно ал. 2.5 , е товар от прост тип.

Следователно, ние определяме изчисления момент на огъване по формулата ( 9 ). Според клауза 2.13 да попитаме грубо ч= 10 см. След това според т. 2.10 приемаме л= 48,5 см.

Като се вземе предвид α = a p / л= 220/48,5 = 4,53 и β = b p / л= 120/48,5 = 2,47 по табл. 2.4 ще намерим ДО 1 = 20,92.

Според формулата ( 9 ): М p = ДО 1 · Р p = 20,92·5180 = 3765,6 N·cm/cm.

Според формулата ( 7 ) изчислете напрежението в плочата:

Напрежение в дебелината на плочата ч= 10 cm значително по-малко Рδt = 1,5 MPa. В съответствие с ал. 2.13 Нека да извършим изчислението отново и да запазим ч= 10 cm, намираме по-нисък клас бетон за плочата на основния слой, при която σ r » Рδt. Приемаме бетон с клас на якост на натиск B15, за който Рδt = 1,2 MPa, д b = 23000 MPa.

Тогава л= 46,2 cm; α = a p / л= 220/46,2 = 4,76 и β = b p / л= 120/46,2 = 2,60; според табл 2.4 ДО 1 = 18,63;. М r= 18,63·180 = 3353,4 N·cm/cm.

Полученото напрежение на опън в бетонна плоча с клас на якост на натиск B15 е по-малко Рδt = 1,2 MPa. Приемаме подложен пласт от бетон с клас на якост на натиск B15, дебелина ч= 10 см.

Пример 3

Необходимо е да се определи дебелината на бетонния подов слой в машинния цех при натоварвания от автоматизирани линейни машини и автомобили ZIL-164. Разположението на товарите е показано на фиг. 1 V", 1 V"", 1 в """. Центърът на коловоза на автомобила е на разстояние 50 см от ръба на коловоза на машината. Тегло на машината в работно състояние Р r= 150 kN се разпределя равномерно върху площта на правоъгълна писта с дължина 260 cm и ширина 140 cm.

Подовото покритие е втвърдената повърхност на долния слой. Основната почва е пясъчна глинеста почва. Базата се намира в зоната на капилярно издигане на подпочвените води

Нека да определим параметрите на дизайна.

За автомобил ZIL-164, който има две оси с натоварване на колелата 30,8 kN, изчисленото натоварване на колелата е по формулата ( 6 ):

Р r= 1,2 30,8 = 36,96 kN

Площта на коловоза на автомобила ZIL-164 е 720 cm 2

Според клауза 2.5

r r = r = г/2 = 30/2 = 15 см

За пясъчно-глинеста почва на основата, разположена в зоната на капилярно издигане на подпочвените води, съгласно табл. 2.2 ДО 0 = 30 N/cm 3 . За основния слой ще вземем бетон с клас на якост на натиск B22.5. След това за машиностроителен цех, където на етажите е инсталирана автоматизирана линия (съгласно параграф. 2.2 група IV), при едновременно действие на постоянни и динамични натоварвания съгласно табл. 2.1 Рδt = 0,675 MPa, д b= 28500 MPa.

Да попитаме приблизително ч= 10 см, след това според т. 2.10 приемаме л= 53,6 см. В този случай разстоянието от центъра на тежестта на маркировката на колелото на автомобила до ръба на маркировката на машината е 50 см l = 321,6 см, т.е. съгласно клауза 2.4 Натоварванията, действащи върху пода, се класифицират като комплексни натоварвания.

В съответствие с ал. 2.17 Нека установим позицията на изчислителните центрове в центровете на тежестта на следата на машината (O 1) и колелото на автомобила (O 2). От диаграмата на натоварването (фиг. 1 c") следва, че за изчислителния център O 1 не е ясно коя посока на оста OS трябва да бъде зададена. Следователно, ние определяме огъващия момент, сякаш посоката на оста OS е успоредна на дълга странамашинна следа (фиг. 1 c") и перпендикулярно на тази страна (фиг. 1 V""). За изчислителния център O 2 вземаме посоката на OU през центровете на тежестта на релсите на машината и колелото на автомобила (фиг. 1 V""").

Изчисление 1 Нека определим напрежението на опън в бетонната плоча по време на огъване σ rза изчислителния център O 1 с посока на OU, успоредна на дългата страна на следата на машината (фиг. 1 c"). В този случай товарът от машината с правоъгълна маркировка се отнася до товар от прост тип. За машинната маркировка съгласно параграф. 2.5 при липса на подово покритие ( ч 1 = 0 cm) a p = a = 260 cm; b p = b = 140 cm.

Като се вземат предвид стойностите на α = a p / л= 260/53,6 = 4,85 и β = b p / л= 140/53,6 = 2,61 по табл. 2.4 ще намерим К 1 = 18,37.

За машината Р 0 = Р r= 150 kN в съответствие с параграф. 2.14 определя се по формулата ( 9 ):

М p = ДО 1 · Р p = 18,37·150 = 27555,5 N·cm/cm.

Координати на центъра на тежестта на колелото на автомобила: x i= 120 cm и y i= 0 см.

Като се вземат предвид отношенията х i /л= 120/53,6 = 2,24 и y i /л= 0/53,6 = 0 съгласно табл. 2.7 ще намерим ДО 4 = -20,51.

Момент на огъване в център на проектиране O 1 от автомобилно колело по формулата ( 14 ):

М i= -20,51·36,96 = -758,05 N·cm/cm.

13 ):

М p I = М 0 + Σ М i= 2755.5 - 758.05 = 1997.45 N cm/cm

7 ):

Изчисление 2 Нека определим напрежението на опън в бетонната плоча по време на огъване σ r IIза селищен център О 1 когато OU е насочен перпендикулярно на дългата страна на маркировката на машината (фиг. 1 V""). Нека разделим площта на следата на машината на елементарни области според параграфа. 2.18 . Съвместим със сетълмент център O 1 центърът на тежестта на елементарна платформа с квадратна форма с дължина на страната a p = b p = 140 cm.

Да дефинираме натоварванията Р i, попадащи на всяка елементарна област по формулата ( 15 ), за което първо определяме площта на машинната следа Е= 260·140 = 36400 cm 2 ;

За определяне на огъващия момент М 0 от натоварване РНека изчислим 0 за елементарна площ с квадратна форма с център на тежестта в изчислителния център O 1 стойности α = β = a p / л= b r / л= 140/53,6 = 2,61 и като ги вземем предвид според табл. 2.4 ще намерим К 1 = 36,0; въз основа на инструкциите на параграф. 2.14 и формула ( 9 ) изчисляваме:

М 0 = ДО 1 · Р 0 = 36,0·80,8 =2908,8 N·cm/cm.

М i, от товари, разположени извън изчислителния център O 1. Изчислените данни са дадени в табл. 2.10 .

Таблица 2.10

Изчислени данни с проектен център O 1 и посока на OU оста, перпендикулярна на дългата страна на следата на машината

М p II = М 0 + Σ М i= 2908.8 - 829.0 = 2079.8 N cm/cm

Напрежение на опън в плоча по време на огъване по формулата ( 7 ):

Изчисление 3 Нека определим напрежението на опън в бетонната плоча по време на огъване σ r IIIза центъра за сетълмент на O 2 (фиг. 1 в """). Нека разделим областта на следата на машината на елементарни области според параграфа. 2.18 . Да дефинираме натоварванията Р i, за всяка елементарна площ, по формулата ( 15 ).

Да определим огъващия момент от товара, създаден от натиска на колелото на автомобила, за който намираме ρ = r r/ л= 15/53,6 = 0,28; според табл 2.6 ще намерим ДО 3 = 112,1. Според формулата ( 11 ):М 0 = ДО 3 · Р p = 112.1·36.96 = 4143.22 N·cm/cm.

Нека определим общия момент на огъване Σ М iот товари, разположени извън центъра за проектиране на O 2 . Изчислените данни са дадени в табл. 2.11 .

Таблица 2.11

Данни за изчисление в център за сетълмент O 2

М p III = М 0 + Σ М i= 4143,22 + 249,7 = 4392,92 N cm/cm

Напрежение на опън в плоча по време на огъване по формулата ( 7 ):

повече Рδt = 0,675 MPa, в резултат на което повтаряме изчислението, като посочим по-голяма стойност ч. Ние ще извършим изчислението само според схемата на натоварване с изчислителния център O 2, за който стойността σ r IIIпри първото изчисление той се оказа най-голям.

За да преизчислим, ще зададем грубо ч= 19 см, след това според т. 2.10 приемаме л= 86,8 cm; ρ = r r/ л =15/86,8 = 0,1728; ДО 3 = 124,7; М 0 = ДО 3 · Р стр= 124,7·36,96 = 4608,9 N·cm/cm.

Нека определим общия огъващ момент от натоварвания, разположени извън проектния център O 2 . Изчислените данни са дадени в табл. 2.12 .

Таблица 2.12

Изчислителни данни за преизчисление

Напрежение на опън в плоча по време на огъване по формулата ( 7 ):

Получена стойност σ r= 0,67 MPa различно от Рδt = 0,675 MPa с по-малко от 5%. Приемаме подложния слой от бетон с клас на якост на натиск B22.5, дебел ч= 19 см.