Mga seksyon ng site
Pinili ng Editor:
- Awit ng 10th Guards Rifle Division
- Lahat ng mga libro tungkol sa: "Russian-Japanese war
- Kampanya ng Italyano (1915-1918) Posisyon sa timog-kanlurang harapan
- Ang hukbong pandagat ng Russia noong bisperas ng unang digmaang pandaigdig
- Paano kumuha ng pagsusuri ng spermogram para sa isang lalaki: paghahanda, interpretasyon ng mga resulta at pagpapabuti ng kalidad ng pagsusuri Pagkuha ng pagsusuri sa spermogram
- Ang kahanga-hangang buhay ng isang cavalry girl of hope durova
- Khatyn: ang kasaysayan ng trahedya
- Anong mga paraan ang mayroon upang maubos ang pantog?
- Ang paggamit ng mga bunker at bunker, ang kanilang mga pagkakaiba at ang kanilang
- Paano pinatay ang heneral ng militar na si Gennady Troshev ng militar ng Troshin
Advertising
| Kms ventilation grill. Aerodynamic na pagkalkula ng mga air duct. Pagbuo ng isang diagram ng sistema ng bentilasyon |
|
Ang paglikha ng mga komportableng kondisyon para sa pananatili sa mga lugar ay imposible nang walang aerodynamic na pagkalkula ng mga air duct. Batay sa data na nakuha, ang diameter ng seksyon ng pipe, ang kapangyarihan ng mga tagahanga, ang bilang at mga katangian ng mga sanga ay tinutukoy. Bukod pa rito, maaaring kalkulahin ang kapangyarihan ng mga heaters, ang mga parameter ng inlet at outlet openings. Depende sa partikular na layunin ng mga silid, ang pinakamataas na pinahihintulutang antas ng ingay, ang dalas ng pagpapalitan ng hangin, ang direksyon at bilis ng mga daloy sa silid ay isinasaalang-alang. Ang mga modernong kinakailangan para sa ay nabaybay sa Code of Practice 60.13330.2012. Normalized na mga parameter ng panloob na microclimate indicator para sa iba't ibang layunin ay ibinigay sa GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 at SanPiN 2.1.2.2645. Sa panahon ng pagkalkula ng mga tagapagpahiwatig mga sistema ng bentilasyon lahat ng mga probisyon ay dapat isaalang-alang nang walang kabiguan. Aerodynamic na pagkalkula ng mga air duct - isang algorithm ng mga aksyonKasama sa gawain ang ilang sunud-sunod na yugto, na ang bawat isa ay nalulutas ang mga lokal na problema. Ang natanggap na data ay naka-format sa anyo ng mga talahanayan, sa batayan kung saan ang mga diagram ng eskematiko at mga graph ay iginuhit. Ang gawain ay nahahati sa mga sumusunod na yugto:
Pagbuo ng isang diagram ng sistema ng bentilasyonDepende sa mga linear na parameter ng scheme, ang isang sukat ay pinili, ang spatial na posisyon ng mga air duct, ang mga punto ng koneksyon ng karagdagang mga teknikal na kagamitan, mga kasalukuyang sangay, suplay ng hangin at mga punto ng pagpasok.
Ang diagram ay nagpapahiwatig ng pangunahing highway, ang lokasyon at mga parameter nito, mga punto ng koneksyon at mga pagtutukoy mga sanga. Ang mga kakaibang lokasyon ng mga air duct ay isinasaalang-alang ang mga katangian ng arkitektura ng lugar at ang gusali sa kabuuan. Kapag gumuhit ng supply circuit, ang pamamaraan ng pagkalkula ay nagsisimula mula sa pinakamalayo na punto mula sa fan o mula sa silid kung saan kinakailangan upang matiyak ang maximum na rate ng air exchange. Sa oras ng compilation maubos na bentilasyon ang pangunahing criterion ay ang pinakamataas na halaga para sa rate ng daloy ng hangin. Sa panahon ng mga kalkulasyon, ang karaniwang linya ay nahahati sa magkakahiwalay na mga seksyon, habang ang bawat seksyon ay dapat magkaroon ng parehong duct cross-sections, stable air consumption, ang parehong mga materyales ng paggawa at pipe geometry.
Ang mga seksyon ay binibilang sa pagkakasunud-sunod mula sa seksyon na may pinakamababang rate ng daloy at sa pataas na pagkakasunud-sunod hanggang sa pinakamataas. Susunod, ang aktwal na haba ng bawat indibidwal na seksyon ay tinutukoy, ang mga indibidwal na seksyon ay summed up at Kabuuang haba mga sistema ng bentilasyon.
Sa panahon ng pagpaplano ng pamamaraan ng bentilasyon, pinapayagan na kunin ang mga ito na karaniwan para sa mga naturang lugar:
Kung walang posibilidad ng natural na bentilasyon sa mga sistema ng bentilasyon, kung gayon ang pamamaraan ay dapat magbigay para sa ipinag-uutos na koneksyon ng mga kagamitang pang-emergency. Ang mga kapasidad at lokasyon ng mga karagdagang tagahanga ay kinakalkula ayon sa pangkalahatang tuntunin... Para sa mga silid na may mga bukas na patuloy na bukas o bukas kung kinakailangan, ang scheme ay maaaring iguhit nang walang posibilidad ng isang backup na emergency na koneksyon. Ang mga sistema para sa pagsipsip ng kontaminadong hangin nang direkta mula sa mga teknolohikal o lugar ng trabaho ay dapat may isang backup na fan, ang aparato ay maaaring awtomatikong i-on o manu-mano. Ang mga kinakailangan ay nalalapat sa mga nagtatrabaho na lugar ng 1st at 2nd hazard classes. Pinapayagan na huwag magbigay ng backup na fan sa diagram ng pag-install lamang sa mga sumusunod na kaso:
Ang pamamaraan ng bentilasyon ay dapat magbigay ng isang hiwalay na posibilidad ng pagligo lugar ng trabaho na may tumaas na mga tagapagpahiwatig ng polusyon sa hangin. Ang lahat ng mga seksyon at mga punto ng koneksyon ay ipinahiwatig sa diagram at kasama sa pangkalahatang algorithm ng pagkalkula. Ipinagbabawal na maglagay ng mga air receiving device na mas malapit sa walong metro nang pahalang mula sa mga basurahan, mga lugar na paradahan ng sasakyan, mga kalsadang may matinding trapiko, mga tubo ng tambutso at mga tsimenea. Pagtanggap mga kagamitan sa hangin ay napapailalim sa proteksyon mga espesyal na aparato mula sa hanging bahagi. Mga tagapagpahiwatig ng paglaban mga kagamitang proteksiyon isinasaalang-alang sa panahon ng aerodynamic na mga kalkulasyon ng pangkalahatang sistema ng bentilasyon.
Ang R yd ay ang halaga ng mga tiyak na pagkawala ng presyon sa lahat ng mga seksyon ng air duct; P gr - gravitational air pressure sa vertical channels; Σ l - ang kabuuan ng mga indibidwal na seksyon ng sistema ng bentilasyon. Ang pagkawala ng presyon ay nakuha sa Pa, ang haba ng mga seksyon ay tinutukoy sa metro. Kung ang paggalaw ng hangin ay dumadaloy sa mga sistema ng bentilasyon ay nangyayari dahil sa natural na pagkakaiba sa presyon, kung gayon tinatayang pagbaba presyon Σ = (Rln + Z) para sa bawat hiwalay na seksyon. Upang makalkula ang gravitational head, kailangan mong gamitin ang formula: P gr - gravitational head, Pa; h ay ang taas ng haligi ng hangin, m; ρ n - density ng hangin sa labas ng silid, kg / m 3; ρ in - ang density ng hangin sa loob ng silid, kg / m 3. Karagdagang mga kalkulasyon para sa mga system natural na bentilasyon ay isinasagawa ayon sa mga formula: Kahulugan cross section mga duct ng hangin Pagpapasiya ng bilis ng paggalaw ng mga masa ng hangin sa mga duct ng gas Pagkalkula para sa mga pagkalugi ng mga lokal na resistensya ng sistema ng bentilasyon Pagpapasiya ng pagkawala ng alitan Pagpapasiya ng rate ng daloy ng hangin sa mga channel Ang pagkalkula ay nagsisimula sa pinakamahaba at pinakamalayo na seksyon ng sistema ng bentilasyon. Bilang resulta ng mga kalkulasyon ng aerodynamic ng mga air duct, dapat ibigay ang kinakailangang mode ng bentilasyon sa silid.
Ang cross-sectional area ay tinutukoy ng formula: F P = L P / V T. F P - cross-sectional area ng air channel; Ang L P ay ang aktwal na pagkonsumo ng hangin sa kinakalkula na seksyon ng sistema ng bentilasyon; Ang V T ay ang bilis ng paggalaw ng mga daloy ng hangin upang matiyak ang kinakailangang rate ng palitan ng hangin sa kinakailangang dami. Isinasaalang-alang ang mga resulta na nakuha, ang pagkawala ng presyon ay tinutukoy sa panahon ng sapilitang paggalaw ng mga masa ng hangin sa pamamagitan ng mga duct ng hangin.
Para sa bawat materyal para sa paggawa ng mga air duct, inilalapat ang mga kadahilanan ng pagwawasto, depende sa mga tagapagpahiwatig ng pagkamagaspang sa ibabaw at ang bilis ng paggalaw ng mga daloy ng hangin. Upang mapadali ang mga kalkulasyon ng aerodynamic ng mga air duct, maaaring gamitin ang mga talahanayan. Tab. #1. Pagkalkula ng mga round metal air ducts.
Talahanayan 2. Ang mga halaga ng mga kadahilanan ng pagwawasto na isinasaalang-alang ang materyal ng paggawa ng mga duct ng hangin at ang bilis ng daloy ng hangin.
Ang mga coefficient ng pagkamagaspang na ginagamit para sa mga kalkulasyon para sa bawat materyal ay nakasalalay hindi lamang sa nito katangiang pisikal, ngunit din sa bilis ng paggalaw ng mga alon ng hangin. Ang mas mabilis na paggalaw ng hangin, mas maraming pagtutol ang nararanasan nito. Ang tampok na ito ay dapat isaalang-alang kapag pumipili ng isang tiyak na koepisyent. Ang aerodynamic na pagkalkula ng air flow rate sa square at round air ducts ay nagpapakita ng iba't ibang indicator ng flow rate para sa parehong nominal na cross-sectional area. Ito ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng mga pagkakaiba sa likas na katangian ng mga vortex, ang kanilang kahulugan at kakayahang labanan ang paggalaw. Ang pangunahing kondisyon ng pagkalkula ay ang bilis ng hangin ay patuloy na tumataas habang papalapit ang site sa fan. Sa pag-iisip na ito, ang mga kinakailangan ay ipinapataw sa mga diameter ng mga channel. Sa kasong ito, dapat isaalang-alang ang mga parameter ng air exchange sa lugar. Pinipili ang mga lokasyon ng pag-agos at paglabas ng mga batis upang hindi makaramdam ng mga draft ang mga tao sa silid. Kung hindi posible na makamit ang regulated na resulta sa isang tuwid na seksyon, pagkatapos ay diaphragms na may sa pamamagitan ng mga butas... Sa pamamagitan ng pagbabago ng diameter ng mga butas, ang pinakamainam na regulasyon ng daloy ng hangin ay nakamit. Ang paglaban ng diaphragm ay kinakalkula gamit ang formula:
Ang pangkalahatang pagkalkula ng mga sistema ng bentilasyon ay dapat isaalang-alang:
Upang mapadali ang paggawa ng mga kalkulasyon, pinapayagan na gumamit ng isang pinasimple na pamamaraan, inilalapat ito sa lahat ng mga silid na may mga hindi kritikal na kinakailangan. Upang magarantiya ang mga kinakailangang parameter, ang pagpili ng mga tagahanga sa mga tuntunin ng kapangyarihan at dami ay ginagawa na may margin na hanggang 15%. Ang pinasimple na aerodynamic na pagkalkula ng mga sistema ng bentilasyon ay isinasagawa ayon sa sumusunod na algorithm:
Ang gawain ng aerodynamic na pagkalkula ng mga air duct ay upang matiyak ang nakaplanong mga rate ng bentilasyon ng mga lugar na may kaunting pagkawala ng mga mapagkukunang pinansyal. Kasabay nito, kinakailangan upang makamit ang isang pagbawas sa intensity ng paggawa at pagkonsumo ng metal ng mga gawa sa konstruksiyon at pag-install, upang matiyak ang pagiging maaasahan ng naka-install na kagamitan na gumagana sa iba't ibang mga mode. Ang mga espesyal na kagamitan ay dapat na mai-mount sa mga lugar na naa-access, binibigyan ito ng walang hadlang na pag-access para sa paggawa ng mga gawain teknikal na inspeksyon at iba pang mga gawain upang mapanatili ang sistema sa kaayusan. Ayon sa mga probisyon ng GOST R EN 13779-2007 para sa pagkalkula ng kahusayan ng bentilasyon ε v kailangan mong ilapat ang formula:
kasama si ENA- mga tagapagpahiwatig ng konsentrasyon ng mga nakakapinsalang compound at nasuspinde na mga solido sa inalis na hangin; kasama IDA- konsentrasyon ng nakakapinsala mga kemikal na compound at mga nasuspinde na solido sa silid o lugar ng trabaho; c sup- mga tagapagpahiwatig ng polusyon na nagmumula sa suplay ng hangin. Ang kahusayan ng mga sistema ng bentilasyon ay nakasalalay hindi lamang sa kapangyarihan ng konektadong tambutso o mga aparato ng pamumulaklak, kundi pati na rin sa lokasyon ng mga mapagkukunan ng polusyon sa hangin. Sa panahon ng pagkalkula ng aerodynamic, ang pinakamababang mga tagapagpahiwatig ng pagganap ng system ay dapat isaalang-alang. Ang partikular na kapangyarihan (P Sfp> W ∙ s / m 3) ng mga fan ay kinakalkula ng formula:
de R - kapangyarihan de-kuryenteng motor naka-install sa fan, W; q v ay ang daloy ng hangin na ibinibigay ng mga tagahanga sa pinakamainam na operasyon, m 3 / s; ∆ p ay ang tagapagpahiwatig ng pagbaba ng presyon sa pumapasok at labasan ng hangin mula sa bentilador; η tot ay ang pangkalahatang kahusayan para sa de-koryenteng motor, air fan at air ducts. Sa panahon ng mga kalkulasyon, ang mga sumusunod na uri ng daloy ng hangin ay sinadya ayon sa pagnunumero sa diagram: Scheme 1. Mga uri ng hangin na dumadaloy sa sistema ng bentilasyon.
Ang bawat uri ng hangin ay may kanya-kanyang sarili mga pamantayan ng estado... Ang lahat ng mga kalkulasyon ng mga sistema ng bentilasyon ay dapat isaalang-alang ang mga ito. Maaaring maging kapaki-pakinabang ang mga programa para sa mga taga-disenyo, tagapamahala, inhinyero. Karaniwan, sapat na ang Microsoft Excel upang magamit ang mga programa. Maraming mga may-akda ng programa ang hindi kilala. Nais kong tandaan ang gawain ng mga taong ito na, batay sa Excel, ay nakapaghanda ng mga kapaki-pakinabang na programa sa pagkalkula. Ang mga programa sa pagkalkula para sa bentilasyon at air conditioning ay libre upang i-download. Ngunit huwag kalimutan! Hindi mo lubos na mapagkakatiwalaan ang programa, suriin ang data nito. Pinakamahusay na pagbati, pangangasiwa ng site
Ang pagkalkula ng aerodynamic ng mga air duct ay nagsisimula sa pagguhit ng isang axonometric diagram M 1: 100, na nakakabit ng mga bilang ng mga seksyon, ang kanilang mga load L m / h, at haba 1, m Ang direksyon ng pagkalkula ng aerodynamic ay natutukoy - mula sa pinaka malayo at na-load. seksyon sa fan. Kung may pagdududa, lahat ng posibleng opsyon ay kinakalkula kapag tinutukoy ang direksyon. Ang pagkalkula ay nagsisimula mula sa isang malayong lugar, ang diameter nito ay kinakalkula D, m, o Square cross-section ng isang rectangular duct P, m: Ang sistema ay nagsisimula sa fan Administratibong mga gusali 4-5 m / s 8-12 m / s Mga gusaling pang-industriya 5-6 m / s 10-16 m / s, Tumataas habang lumalapit ka sa fan. Gamit ang Appendix 21, kinukuha namin ang pinakamalapit na karaniwang mga halaga ng Dst o (a x b) st Pagkatapos ay kinakalkula namin ang aktwal na bilis: O ———————————— -, m / s. KATOTOHANAN 3660 * (a * 6) st Para sa karagdagang mga kalkulasyon, tinutukoy namin ang hydraulic radius ng mga rectangular duct: £> 1 = -, m. a + b Upang maiwasan ang paggamit ng mga talahanayan at interpolating ang mga halaga ng mga tiyak na pagkalugi ng friction, gumagamit kami ng direktang solusyon sa problema: Tinukoy namin ang pamantayan ng Reynolds: Re = 64 100 * Ost * Ufact (para sa rectangular Ost = Ob) (14.6) At ang koepisyent ng hydraulic friction: 0.3164 * Re 0 25 at Re< 60 ООО (14.7) 0.1266 * Ne 0167 para sa Re> 60,000. (14.8) Ang pagkawala ng presyon sa kinakalkula na lugar ay magiging: Kung saan ang KMS ay ang kabuuan ng mga coefficient ng mga lokal na resistensya sa seksyon ng duct. Ang mga lokal na resistensya na nakahiga sa hangganan ng dalawang seksyon (tees, crosses) ay dapat maiugnay sa isang seksyon na may mas mababang rate ng daloy. Ang mga lokal na koepisyent ng paglaban ay ibinibigay sa mga apendise. Paunang data: Duct material - galvanized sheet steel, kapal at sukat alinsunod sa App. 21. Ang materyal ng air intake shaft ay brick. Bilang mga air diffuser, ginagamit ang PP type adjustable grilles na may posibleng mga cross-section: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 at 600 x 200 mm, shading coefficient 0.8 at maximum na bilis ng hangin sa labasan hanggang 3 m / s. Ang paglaban ng intake insulated valve na may ganap na bukas na mga blades ay 10 Pa. Ang hydraulic resistance ng air heater ay 132 Pa (ayon sa isang hiwalay na kalkulasyon). Panlaban sa filter 0-4 250 Pa. Ang hydraulic resistance ng muffler ay 36 Pa (ayon sa disenyo ng tunog). Batay sa mga kinakailangan sa arkitektura, ang mga air duct ay idinisenyo na may mga hugis-parihaba na cross-section.
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Ph.D. SB Gorunovich, engineer ng PTO, "Ust-Ilimskaya CHPP" sangay ng OJSC "Irkutskenergo", Ust-Ilimsk, rehiyon ng Irkutsk.
Pahayag ng isang tanong
Ito ay kilala na sa maraming mga negosyo na sa kamakailang nakaraan ay may mga reserba ng init at enerhiyang elektrikal, hindi sapat na atensyon ang binayaran sa mga pagkalugi nito sa panahon ng transportasyon. Halimbawa, iba't ibang mga bomba ay inilagay sa proyekto, bilang isang panuntunan, na may malaking margin ng kapangyarihan, ang mga pagkalugi ng presyon sa mga pipeline ay nabayaran ng pagtaas ng daloy. Ang mga pangunahing linya ng singaw ay idinisenyo na may mga bulkhead at mahabang linya, na nagpapahintulot, kung kinakailangan, na ilipat ang labis na singaw sa mga kalapit na yunit ng turbine. Sa panahon ng muling pagtatayo at pag-aayos ng mga network ng transportasyon, ang kagustuhan ay ibinigay sa versatility ng mga scheme, na humantong sa karagdagang mga tie-in (fittings) at mga jumper, ang pag-install ng mga karagdagang tee at, bilang isang resulta, sa karagdagang lokal na kabuuang pagkawala ng presyon. Kasabay nito, ito ay kilala na sa mahabang pipelines sa makabuluhang katamtamang bilis, ang mga lokal na pagkawala ng kabuuang presyon (mga lokal na pagtutol) ay maaaring magsama ng malaking pagkalugi ng mga gastos para sa mga mamimili.
Sa kasalukuyan, ang mga kinakailangan para sa kahusayan, pag-save ng enerhiya, kabuuang pag-optimize ng produksyon ay pumipilit sa amin na tingnan ang maraming mga isyu at aspeto ng disenyo, muling pagtatayo at pagpapatakbo ng mga pipeline at steam pipeline, samakatuwid, isinasaalang-alang ang mga lokal na pagtutol sa mga tee, tinidor. at ang mga nozzle sa haydroliko na pagkalkula ng mga pipeline ay nagiging isang kagyat na gawain.
Ang layunin ng gawaing ito ay upang ilarawan ang mga tee at fitting na kadalasang ginagamit sa mga negosyo ng enerhiya, makipagpalitan ng karanasan sa larangan ng mga paraan upang mabawasan ang mga lokal na koepisyent ng paglaban, mga pamamaraan ng paghahambing na pagtatasa ng pagiging epektibo ng mga naturang hakbang.
Upang masuri ang mga lokal na resistensya sa mga modernong kalkulasyon ng haydroliko, nagpapatakbo sila ng isang walang sukat na koepisyent ng haydroliko na pagtutol, na napaka-maginhawa dahil sa pabago-bagong magkatulad na mga daloy, kung saan ang geometric na pagkakapareho ng mga seksyon at ang pagkakapantay-pantay ng mga numero ng Reynolds ay sinusunod, mayroon itong pareho. halaga, anuman ang uri ng likido (gas) , pati na rin sa rate ng daloy at mga transverse na sukat ng mga kinakalkula na seksyon.
Ang coefficient ng hydraulic resistance ay ang ratio ng kabuuang enerhiya (power) na nawala sa isang partikular na seksyon sa kinetic energy (power) sa tinatanggap na seksyon o ang ratio ng kabuuang presyon na nawala sa parehong seksyon sa dynamic na presyon sa pinagtibay. seksyon:
kung saan p total ay ang kabuuang presyon na nawala (sa lugar na ito); p ay ang density ng likido (gas); w, ay ang bilis sa i-th section.
Ang halaga ng drag coefficient ay depende sa kung aling bilis ng disenyo at, samakatuwid, sa kung aling seksyon ito binabawasan.
Mga tambutso at supply ng mga tee
Ito ay kilala na ang isang makabuluhang bahagi ng mga lokal na pagkalugi sa branched pipelines ay mga lokal na resistensya sa mga tee. Bilang isang bagay na kumakatawan sa lokal na paglaban, ang katangan ay nailalarawan sa pamamagitan ng anggulo ng sangay a at ang mga ratio ng mga cross-sectional na lugar ng mga sanga (lateral at straight) F b / F q, Fh / Fq at F B / Fn. Sa katangan, ang flow rate ratio Q b / Q q, Q n / Q c at, nang naaayon, ang rate ratio w B / w Q, w n / w Q ay maaaring magbago. Maaaring i-install ang mga tee sa parehong mga seksyon ng pagsipsip (exhaust tee) at sa mga seksyon ng paglabas (inlet tees) kapag naghihiwalay sa daloy (Larawan 1).
Ang mga koepisyent ng paglaban ng mga exhaust tee ay nakasalalay sa mga parameter na nakalista sa itaas, at para sa mga supply tee ng karaniwang hugis, halos lamang sa anggulo ng sangay at ang ratio ng mga bilis w n / w Q at w n / w Q, ayon sa pagkakabanggit.
Ang mga koepisyent ng paglaban para sa mga tambutso na may normal na hugis (nang walang pag-ikot at pagpapalawak o pagpapaliit ng sanga sa gilid, o tuwid na daanan) ay maaaring kalkulahin gamit ang mga sumusunod na formula.
Paglaban sa lateral branch (sa seksyon B):
kung saan Q B = F B w B, Q q = F q w q - volumetric na mga rate ng daloy sa seksyon B at C, ayon sa pagkakabanggit.
Para sa mga tee ng uri F n = F c at para sa lahat ng a, ang mga halaga ng A ay ibinibigay sa talahanayan. 1.
Kapag nagbago ang ratio Q b / Q q mula 0 hanggang 1, nagbabago ang koepisyent ng paglaban sa hanay mula -0.9 hanggang 1.1 (F q = F b, a = 90 O). Ang mga negatibong halaga ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng epekto ng pagsipsip sa linya sa mababang Q B.
Mula sa istraktura ng formula (1) sumusunod na ang koepisyent ng paglaban ay mabilis na tataas na may pagbaba sa cross-sectional area ng choke (na may pagtaas sa F c / F b). Halimbawa, kapag Q b / Q c = 1, F q / F b = 2, at = 90 O, ang coefficient ay 2.75.
Malinaw, ang pagbaba ng paglaban ay maaaring makamit sa pamamagitan ng pagpapababa ng anggulo ng lateral branch (choke). Halimbawa, kapag ang F c = F b, α = 45 O, kapag ang ratio Q b / Q c ay nagbabago mula 0 hanggang 1, nagbabago ang koepisyent mula -0.9 hanggang 0.322, i.e. kanyang mga positibong halaga bumaba ng halos 3 beses.
Ang paglaban sa tuwid na daanan ay dapat matukoy ng formula:
Para sa mga tee ng uri Fn = F c, ang mga halaga ng K P ay ibinibigay sa talahanayan. 2.
Madaling i-verify na ang hanay ng variation ng drag coefficient sa direktang daanan
de kapag binabago ang ratio Q b / Q c mula 0 hanggang 1 ay nasa hanay mula 0 hanggang 0.6 (F c = F b, α = 90 O).
Ang pagbabawas ng anggulo ng sanga sa gilid (choke) ay humahantong din sa isang makabuluhang pagbaba sa paglaban. Halimbawa, kapag ang F c = F b, α = 45 O, kapag ang ratio Q b / Q c ay nagbabago mula 0 hanggang 1, nagbabago ang koepisyent mula 0 hanggang -0.414, i.e. na may pagtaas sa Q B, ang "pagsipsip" ay lilitaw sa direktang daanan, na higit na binabawasan ang paglaban. Dapat tandaan na ang pag-asa (2) ay may binibigkas na maximum, i.e. pinakamataas na halaga ang koepisyent ng paglaban ay bumaba sa halaga ng Q b / Q c = 0.41 at katumbas ng 0.244 (na may F c = F b, α = 45 O).
Ang mga drag coefficient ng mga supply tee ng normal na hugis sa magulong daloy ay maaaring kalkulahin gamit ang mga formula.
Paglaban ng sanga sa gilid:
kung saan ang K B ay ang flow compression ratio.
Para sa mga tee ng uri Fn = F c, ang mga halaga ng A 1 ay ibinibigay sa talahanayan. 3, K B = 0.
Kung kukuha tayo ng F c = F b, a = 90 O, pagkatapos ay kapag ang ratio Q b / Q c ay nagbago mula 0 hanggang 1, nakukuha natin ang mga halaga ng koepisyent sa saklaw mula 1 hanggang 1.2.
Dapat tandaan na ang pinagmulan ay nagbibigay ng iba pang data para sa koepisyent A 1. Ayon sa data, dapat kang kumuha ng A 1 = 1 na may w B / w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Kung gagamitin namin ang data mula sa, pagkatapos ay kapag ang ratio Q B / Q C ay nagbabago mula 0 hanggang 1, nakukuha namin ang mga halaga ng koepisyent sa saklaw mula 1 hanggang 1.8 (F c = F b). Sa pangkalahatan, makakatanggap kami ng bahagyang mas mataas na mga halaga para sa mga koepisyent ng paglaban sa lahat ng mga saklaw.
Ang mapagpasyang impluwensya sa paglago ng drag coefficient, tulad ng sa formula (1), ay ibinibigay ng cross-sectional area B (choke) - na may pagtaas sa F g / F b, ang drag coefficient ay mabilis na tumataas.
Paglaban sa tuwid na daanan para sa uri ng supply tee Fn = Fc sa loob
Ang mga halaga ng t P ay ipinapakita sa talahanayan. 4.
Kapag nagbago ang ratio Q B / Qc (3 mula 0 hanggang 1 (Fc = F B, α = 90 O), nakukuha namin ang mga halaga ng koepisyent sa saklaw mula 0 hanggang 0.3.
Ang paglaban ng mga maginoo na tee ay maaari ding makabuluhang bawasan sa pamamagitan ng pag-round off sa junction ng lateral branch na may collecting sleeve. Sa kasong ito, para sa mga exhaust tee, ang anggulo ng pag-ikot ng daloy ay dapat bilugan (R 1 sa Fig. 16). Para sa mga supply tee, ang rounding ay dapat ding gawin sa dividing edge (R 2 sa Fig. 16); ginagawa nitong mas matatag ang daloy at binabawasan ang posibilidad ng paghihiwalay nito mula sa gilid na ito.
Sa pagsasagawa, ang pag-ikot ng mga gilid ng isinangkot ng mga generatrice ng lateral branch at ang pangunahing pipeline ay sapat sa R / D (3 = 0.2-0.3.
Ang mga formula sa itaas para sa pagkalkula ng mga koepisyent ng paglaban ng mga tee at ang kaukulang data ng tabular ay tumutukoy sa maingat na ginawa (nakabukas) na mga tee. Mga depekto sa paggawa sa mga tee na ginawa sa panahon ng kanilang paggawa ("dips" ng side branch at "overlap" ng seksyon nito sa pamamagitan ng isang hindi tamang hiwa ng pader sa isang tuwid na seksyon - ang pangunahing pipeline), ay nagiging isang mapagkukunan ng isang matalim na pagtaas sa haydroliko na pagtutol. Sa pagsasagawa, nangyayari ito kapag may mahinang kalidad na tie-in sa pangunahing pipeline ng choke, na nangyayari nang madalas, dahil Ang mga factory tee ay medyo mahal.
Ang unti-unting pagpapalawak (diffuser) ng side branch ay epektibong binabawasan ang resistensya ng parehong tambutso at supply ng mga tee. Ang kumbinasyon ng rounding, bevelling at side branch widening ay higit na nakakabawas sa resistensya ng tee. Ang mga koepisyent ng paglaban ng mga pinahusay na tee ay maaaring matukoy mula sa mga formula at diagram na ibinigay sa pinagmulan. Ang mga tee na may mga gilid na sanga sa anyo ng makinis na mga sanga ay mayroon ding pinakamababang pagtutol, at kung saan praktikal, ang mga tee na may maliliit na anggulo ng sanga (hanggang 60 O) ay dapat gamitin.
Sa isang magulong daloy (Re> 4.10 3), ang mga drag coefficient ng mga tee ay bahagyang nakadepende sa mga bilang ng Reynolds. Sa paglipat mula sa magulong sa laminar, mayroong isang biglaang pagtaas sa koepisyent ng paglaban ng sanga sa gilid kapwa sa tambutso at supply ng mga tee (sa pamamagitan ng mga 2-3 beses).
Sa mga kalkulasyon, mahalagang isaalang-alang kung aling seksyon ito ay nabawasan sa average na bilis. Mayroong isang link sa pinagmulan tungkol dito bago ang bawat formula. Ang mga mapagkukunan ay nagbibigay ng isang pangkalahatang formula, na nagpapahiwatig ng rate ng pagbawas na may kaukulang index.
Symmetrical tee para sa pagsasama at paghahati
Ang koepisyent ng paglaban ng bawat sangay ng isang simetriko tee sa pagsasama (Fig.2a) ay maaaring kalkulahin ng formula:
Kapag ang ratio Q b / Q c ay nagbabago mula 0 hanggang 0.5, nagbabago ang koepisyent sa saklaw mula 2 hanggang 1.25, at pagkatapos, na may pagtaas sa Q b / Q c mula 0.5 hanggang 1, ang koepisyent ay nakakakuha ng mga halaga mula sa 1.25 hanggang 2 (para sa kaso F c = F b). Malinaw, ang pag-asa (5) ay may anyo ng isang baligtad na parabola na may pinakamababa sa puntong Q b / Q c = 0.5.
Ang drag coefficient ng isang symmetrical tee (Fig.2a) na matatagpuan sa seksyon ng injection (separation) ay maaari ding kalkulahin gamit ang formula:
kung saan K 1 = 0.3 - para sa welded tees.
Kapag nagbago ang ratio w B / w c mula 0 hanggang 1, nagbabago ang koepisyent sa hanay mula 1 hanggang 1.3 (F c = F b).
Pagsusuri sa istraktura ng mga formula (5, 6) (pati na rin (1) at (3)), masisiguro ng isang tao na ang pagbaba sa seksyon (diameter) ng mga sanga sa gilid (mga seksyon B) ay negatibong nakakaapekto sa paglaban ng katangan.
Ang paglaban sa daloy ay maaaring mabawasan ng 2-3 beses kapag gumagamit ng mga forked tee (Larawan 26, 2c).
Ang koepisyent ng paglaban ng split tee sa panahon ng paghihiwalay ng daloy (Fig.2b) ay maaaring kalkulahin gamit ang mga formula:
Kapag nagbago ang ratio Q 2 / Q 1 mula 0 hanggang 1, nagbabago ang koepisyent sa hanay mula 0.32 hanggang 0.6.
Ang koepisyent ng paglaban ng tee-fork sa pagsasama (Fig.2b) ay maaaring kalkulahin gamit ang mga formula:
Kapag nagbago ang ratio Q 2 / Q 1 mula 0 hanggang 1, nagbabago ang koepisyent sa hanay mula 0.33 hanggang -0.4.
Ang isang simetriko tee ay maaaring gawin gamit ang makinis na mga sanga (Larawan 2c), kung gayon ang paglaban nito ay maaaring higit pang mabawasan.
Paggawa. Mga pamantayan
Ang mga pamantayan ng industriya ng enerhiya ay nagrereseta para sa mga pipeline sa mga thermal power plant mababang presyon(sa working pressure P work.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762
OST34-42-765-85. Para sa mas mataas na mga parameter ng kapaligiran (R ra b.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.
Ang disenyo ng mga tee na ginawa ayon sa umiiral na (sa itaas) na mga pamantayan ay malayo sa palaging pinakamainam sa mga tuntunin ng pagkalugi ng haydroliko. Ang pagbabawas ng koepisyent ng lokal na pagtutol ay pinadali lamang ng hugis ng mga naselyohang tee na may pinahabang leeg, kung saan ang isang radius ng rounding ay ibinibigay sa lateral branch ng uri na ipinapakita sa Fig. 1b at Fig. 3c, pati na rin sa compression ng mga dulo, kapag ang diameter ng pangunahing pipeline ay bahagyang mas mababa kaysa sa diameter ng tee (sa uri na ipinapakita sa Fig. 3b). Ang mga split tee ay malinaw na custom na ginawa sa mga pamantayan ng "pabrika". Sa RD 10-249-98 mayroong isang talata na nakatuon sa pagkalkula ng lakas ng mga tees-tinidor at mga unyon.
Kapag nagdidisenyo at nagre-reconstruct ng mga network, mahalagang isaalang-alang ang direksyon ng paggalaw ng media at ang mga posibleng saklaw ng mga pagbabago sa mga rate ng daloy sa mga tee. Kung ang direksyon ng transported medium ay kakaibang tinutukoy, ipinapayong gumamit ng mga hilig na unyon (lateral branches) at tees-bifurcations. Gayunpaman, nananatili ang problema ng makabuluhang pagkalugi ng haydroliko sa kaso ng isang unibersal na katangan, na pinagsasama ang mga katangian ng supply at tambutso, kung saan ang parehong pagsasama at paghihiwalay ng daloy ay posible sa mga operating mode na nauugnay sa mga makabuluhang pagbabago sa mga rate ng daloy. Ang mga nabanggit na katangian ay tipikal, halimbawa, para sa paglipat ng mga node ng mga feed water pipeline o pangunahing steam pipeline sa mga TPP na may "jumpers".
Dapat tandaan na para sa mga pipeline ng singaw at mainit na tubig, ang disenyo at geometric na sukat ng mga welded tee mula sa mga tubo, pati na rin ang mga fitting (pipe, nozzle) na hinangin sa mga tuwid na seksyon ng mga pipeline, ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng mga pamantayan ng industriya, mga pamantayan. at teknikal na kondisyon. Sa madaling salita, para sa mga kritikal na pipeline, kinakailangang mag-order ng mga tee na ginawa alinsunod sa mga teknikal na kondisyon mula sa mga sertipikadong tagagawa. Sa pagsasagawa, dahil sa relatibong mataas na halaga ng mga "factory" tee, ang pag-tap ay kadalasang ginagawa ng mga lokal na kontratista gamit ang industriya o mga factory code.
Sa pangkalahatan, ipinapayong gawin ang pangwakas na desisyon sa paraan ng pagpapasok pagkatapos ng isang paghahambing na teknikal at pang-ekonomiyang pagsusuri. Kung ang isang desisyon ay ginawa upang isagawa ang pagpapasok "sa kanilang sarili", ang engineering at teknikal na kawani ay dapat maghanda ng isang template para sa nozzle, gumawa ng pagkalkula ng lakas (kung kinakailangan), kontrolin ang kalidad ng pagpapasok (iwasan ang "mga pagkabigo" ng ang nozzle at "overlap" ng seksyon nito sa pamamagitan ng isang hindi tamang hiwa ng dingding sa isang tuwid na seksyon) ... Maipapayo na gawin ang panloob na joint sa pagitan ng metal ng fitting at ang pangunahing pipeline na may rounding (Fig. 3c).
Mayroong ilang mga solusyon sa disenyo para sa pagbabawas ng hydraulic resistance sa mga karaniwang tee at line switching assemblies. Ang isa sa pinakasimpleng ay ang pagtaas ng laki ng mga tee mismo upang mabawasan ang mga kamag-anak na bilis ng daluyan sa kanila (Larawan 3a, 3b). Sa kasong ito, ang mga tee ay dapat makumpleto na may mga transition, ang mga anggulo ng pagpapalawak (contraction) na kung saan ay ipinapayong pumili mula sa isang bilang ng mga hydraulically na pinakamainam. Ang split tee na may jumper ay maaari ding gamitin bilang universal tee na may pinababang haydroliko na pagkalugi (Fig. 3d). Ang paggamit ng mga tees-forks para sa mga switching node ng mga pangunahing linya ay bahagyang magpapalubha din sa disenyo ng yunit, ngunit magkakaroon ng positibong epekto sa pagkalugi ng haydroliko (Larawan 3d, 3f).
Mahalagang tandaan na sa isang medyo malapit na pag-aayos ng mga lokal (L = (10-20) d) na mga paglaban ng iba't ibang uri, ang kababalaghan ng pagkagambala ng mga lokal na pagtutol ay nagaganap. Ayon sa ilang mga mananaliksik, na may pinakamataas na convergence ng mga lokal na pagtutol, posible na makamit ang isang pagbawas sa kanilang kabuuan, habang sa isang tiyak na distansya (L = (5-7) d), ang kabuuang paglaban ay may pinakamataas (mas mataas ng 3 -7% kaysa sa isang simpleng halaga) ... Ang epekto ng pagbabawas ay maaaring maging interesado sa malalaking tagagawa na handang gumawa at mag-supply ng mga switching assemblies na may mga pinababang lokal na resistensya, ngunit ang inilapat na pananaliksik sa laboratoryo ay kinakailangan upang makamit ang isang magandang resulta.
Pagaaral ukol sa posibilidad ng negosyo
Kapag gumagawa ng isang nakabubuo na desisyon, mahalagang bigyang-pansin ang pang-ekonomiyang bahagi ng problema. Gaya ng nabanggit sa itaas, ang mga "factory" tee ng kumbensyonal na disenyo, at higit pa sa custom-made (hydraulically optimal), ay mas malaki ang halaga kaysa sa pag-tap sa isang unyon. Kasabay nito, mahalagang halos tantiyahin ang mga benepisyo kung sakaling mabawasan ang pagkalugi ng hydraulic sa bagong tee at ang payback period nito.
Alam na ang pagkawala ng presyon sa mga pipeline ng istasyon na may normal na bilis ng paggalaw ng media (para sa Re> 2.10 5) ay maaaring matantya ng sumusunod na formula:
kung saan ang p ay ang pagkawala ng presyon, kgf / cm 2; w ay ang bilis ng daluyan, m / s; L ay ang pinalawak na haba ng pipeline, m; g - acceleration ng gravity, m / s 2; d ay ang tinantyang diameter ng pipeline, m; k - koepisyent ng paglaban sa alitan; ∑ἐ m - ang kabuuan ng mga coefficient ng mga lokal na pagtutol; v - tiyak na dami ng daluyan, m 3 / kg
Ang pag-asa (7) ay karaniwang tinatawag na haydroliko na katangian ng pipeline.
Kung isasaalang-alang natin ang pagtitiwala: w = 10Gv / 9nd 2, kung saan ang G ay ang rate ng daloy, t / h.
Pagkatapos (7) ay maaaring katawanin bilang:
Kung posible na bawasan ang lokal na pagtutol (katangan, unyon, switching unit), kung gayon, malinaw naman, ang formula (9) ay maaaring katawanin bilang:
Narito ang ∑ἐ m ay ang pagkakaiba sa pagitan ng mga coefficient ng lokal na pagtutol ng luma at bagong mga node.
Ipagpalagay natin na ang "pump-pipeline" na hydraulic system ay gumagana sa nominal mode (o sa mode na malapit sa nominal). Pagkatapos:
kung saan ang R n ay ang nominal na presyon (ayon sa katangian ng daloy ng pump / boiler), kgf / cm 2; G h - nominal na rate ng daloy (ayon sa mga katangian ng daloy ng rate ng pump / boiler), t / h.
Kung ipagpalagay natin na pagkatapos palitan ang mga lumang resistances, ang "pump - pipeline" na sistema ay mananatiling operational (Р "Р n), pagkatapos ay mula sa (10), gamit ang (12), maaari naming matukoy ang isang bagong rate ng daloy (pagkatapos bawasan ang paglaban ):
Ang pagpapatakbo ng sistema ng "pump-pipeline", ang pagbabago sa mga katangian nito ay maaaring graphic na kinakatawan sa Fig. 4.
Malinaw, G 1> G M. Kung pinag-uusapan natin ang pangunahing pipeline ng singaw na nagdadala ng singaw mula sa boiler patungo sa turbine, kung gayon ang pagkakaiba sa mga rate ng daloy ng LG = G 1 -G n ay maaaring magamit upang matukoy ang pakinabang sa dami ng init (mula sa pagpili ng turbine ) at / o sa dami ng nabuong elektrikal na enerhiya ayon sa mga katangian ng pagpapatakbo ng turbine na ito.
Kung ikukumpara ang halaga ng isang bagong unit at ang dami ng init (kuryente), halos matantya mo ang kakayahang kumita ng pag-install nito.
Halimbawa ng pagkalkula
Halimbawa, ito ay kinakailangan upang suriin ang kakayahang kumita ng pagpapalit ng isang pantay na katangan ng pangunahing linya ng singaw sa confluence ng mga daloy (Fig.2a) na may isang forked tee na may isang jumper ng uri na ipinapakita sa Fig. 3d. Steam consumer - heating turbine PO TMZ type Т-100 / 120-130. Ang singaw ay pumapasok sa isang thread ng linya ng singaw (sa pamamagitan ng katangan, mga seksyon B, C).
Mayroon kaming sumusunod na paunang data:
■ diameter ng disenyo ng linya ng singaw d = 0.287 m;
■ nominal na pagkonsumo ng singaw G h = Q (3 = Q ^ 420 t / h;
■ nominal boiler pressure P n = 140 kgf / cm 2;
■ tiyak na dami ng singaw (sa P ra b = 140 kgf / cm 2, t = 560 О С) n = 0.026 m 3 / kg.
Kalkulahin natin ang koepisyent ng paglaban ng isang karaniwang tee sa pagsasama ng mga daloy (Fig.2a) ayon sa formula (5) - ^ СБ1 = 2.
Upang kalkulahin ang koepisyent ng paglaban ng isang split tee na may isang jumper, ipagpalagay na:
■ ang paghahati ng mga daloy sa mga sanga ay nangyayari sa proporsyon ng Q b / Q c “0.5;
■ ang kabuuang koepisyent ng paglaban ay katumbas ng kabuuan ng mga resistensya ng supply tee (na may 45 O outlet, tingnan ang Fig. 1a) at ang split tee sa pagsasama (Fig. 2b), i.e. napapabayaan natin ang pakikialam.
Gumagamit kami ng mga formula (11, 13) at nakuha namin ang inaasahang pagtaas sa pagkonsumo ng G = G 1 -G n = 0.789 t / h.
Ayon sa diagram ng rehimen ng T-100 / 120-130 turbine, ang isang rate ng daloy na 420 t / h ay maaaring tumutugma sa isang de-koryenteng pagkarga ng 100 MW at isang pagkarga ng init na 400 GJ / h. Ang ugnayan sa pagitan ng pagkonsumo at pagkarga ng kuryente ay malapit sa direktang proporsyonal.
Ang dagdag sa electrical load ay maaaring: P e = 100AG / Q n = 0.188 MW.
Ang nakuha sa thermal load ay maaaring: T e = 400AG / 4.19Q n = 0.179 Gcal / h.
Ang mga presyo para sa mga produktong gawa sa chromium-molybdenum-vanadium steels (para sa tees-fork 377x50) ay maaaring mag-iba nang malawak mula 200 hanggang 600 thousand rubles, samakatuwid, ang payback period ay maaaring hatulan lamang pagkatapos ng maingat na pananaliksik sa merkado sa oras ng paggawa ng desisyon.
1. Inilalarawan ng artikulong ito ang iba't ibang uri ng tee at fitting, nagbibigay ng maikling paglalarawan ng mga tee na ginagamit sa mga pipeline ng mga power plant. Ang mga pormula para sa pagtukoy ng mga koepisyent ng haydroliko na pagtutol ay ibinibigay, ang mga paraan at pamamaraan ng kanilang pagbawas ay ipinapakita.
2. Ang mga prospective na disenyo ng tees-forks, isang switching unit ng mga pangunahing pipeline na may pinababang local resistance coefficient ay iminungkahi.
3. Ang mga formula, isang halimbawa ay ibinigay, at ang pagiging posible ng isang teknikal at pang-ekonomiyang pagsusuri ay ipinapakita kapag pumipili o nagpapalit ng mga tee, kapag muling nagtatayo ng mga switching node.
Panitikan
1. Idelchik I.E. Reference book sa hydraulic resistance. Moscow: Mechanical Engineering, 1992.
2. Nikitina I.K. Reference book sa mga pipeline ng thermal power plants. M .: Energoatomizdat, 1983.
3. Handbook ng mga kalkulasyon ng hydraulic at ventilation system / Ed. A.S. Yuriev. S.-Pb .: ANO NPO "Kapayapaan at Pamilya", 2001.
4. Rabinovich E.Z. Hydraulics. Moscow: Nedra, 1978.
5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Pagpainit ng mga steam turbine / Ed. D.P. matanda. M: Energoizdat, 1986.
Maaari ka ring gumamit ng tinatayang formula:
0, 195 v 1, 8
R f. (10) d 100 1, 2
Ang error nito ay hindi lalampas sa 3 - 5%, na sapat para sa mga kalkulasyon ng engineering.
Ang kabuuang pagkalugi ng frictional pressure para sa buong seksyon ay nakuha sa pamamagitan ng pagpaparami ng mga tiyak na pagkalugi R sa haba ng seksyon l, Rl, Pa. Kung ang mga air duct o mga channel na gawa sa iba pang mga materyales ay ginagamit, ito ay kinakailangan upang ipakilala ang isang pagwawasto para sa pagkamagaspang βsh ayon sa talahanayan. 2. Depende ito sa ganap na katumbas na pagkamagaspang ng materyal ng air duct K e (Talahanayan 3) at ang halaga ng v f.
talahanayan 2 |
|||||
Mga halaga ng pagwawasto βsh |
|||||
v f, m / s |
βsh sa mga halaga ng K e, mm |
||||
Talahanayan 3 Ganap na katumbas na pagkamagaspang ng materyal ng duct
Plasterer- |
||||||
ka sa grid |
||||||
K eh, mm |
Para sa mga bakal na air duct βsh = 1. Ang mas detalyadong mga halaga ng βsh ay matatagpuan sa talahanayan. 22.12. Isinasaalang-alang ang pagwawasto na ito, ang pinong friction pressure loss Rl βsh, Pa, ay nakuha sa pamamagitan ng pag-multiply ng Rl sa halaga ng βsh. Pagkatapos ay tinutukoy ang dynamic na presyon sa site
karaniwang kondisyon ρw = 1.2 kg / m3.
Dagdag pa, ang mga lokal na pagtutol ay natukoy sa site, ang mga koepisyent ng lokal na pagtutol (LRR) ξ ay tinutukoy, at ang kabuuan ng LRR sa lugar na ito (Σξ) ay kinakalkula. Ang lahat ng mga lokal na pagtutol ay naitala sa listahan sa sumusunod na form.
VENTILATION SYSTEM KMS STATEMENT
atbp.
V sa column na "local resistances" isulat ang mga pangalan ng resistances (branch, tee, cross, elbow, grill, air distributor, umbrella, atbp.) na available sa lugar na ito. Bilang karagdagan, ang kanilang numero at katangian ay nabanggit, ayon sa kung saan ang mga halaga ng CMR ay tinutukoy para sa mga elementong ito. Halimbawa, para sa isang bilog na liko, ito ang anggulo ng pag-ikot at ang ratio ng radius ng pag-ikot sa diameter ng duct. r / d, para sa isang hugis-parihaba na labasan - ang anggulo ng pag-ikot at mga sukat ng mga gilid ng duct a at b. Para sa mga lateral openings sa isang air duct o duct (halimbawa, sa lugar kung saan naka-install ang air intake grille) - ang ratio ng lugar ng pagbubukas sa cross-section ng air duct
f butas / f o. Para sa mga tee at mga krus sa daanan, isaalang-alang ang ratio ng cross-sectional area ng daanan at ang trunk fp / fs at ang daloy ng rate sa sangay at sa trunk L o / L s, para sa mga tee at tumatawid sa sangay - ang ratio ng cross-sectional area ng sangay at ang trunk fp / fs at muli, ang halaga ng L tungkol sa / L s. Dapat tandaan na ang bawat tee o cross ay nag-uugnay sa dalawang katabing seksyon, ngunit tinutukoy nila ang isa sa mga seksyong ito na may mas mababang daloy ng hangin L. Ang pagkakaiba sa pagitan ng mga tee at mga krus sa daanan at sa sangay ay nauugnay sa kung paano tumatakbo ang kinakalkula na direksyon. Ito ay ipinapakita sa Fig. 11. Narito ang kinakalkula na direksyon ay ipinapakita gamit ang isang naka-bold na linya, at ang mga direksyon ng mga daloy ng hangin ay ipinapakita na may manipis na mga arrow. Bilang karagdagan, ito ay nilagdaan kung saan eksakto sa bawat bersyon ay ang trunk, passage at mula sa-
pagsasanga ng katangan para sa tamang pagpili ng mga ratios fп / fс, fо / fс at L о / L с. Tandaan na sa mga sistema ng supply ng bentilasyon, ang pagkalkula ay karaniwang isinasagawa laban sa paggalaw ng hangin, at sa mga sistema ng bentilasyon ng tambutso - kasama ang paggalaw na ito. Ang mga seksyon kung saan nabibilang ang mga itinuturing na tee ay ipinahiwatig ng mga checkmark. Ang parehong naaangkop sa mga crosspieces. Bilang isang patakaran, kahit na hindi palaging, ang mga tee at mga krus sa isang sipi ay lilitaw kapag kinakalkula ang pangunahing direksyon, at sa isang sangay ay lumilitaw ang mga ito kapag ang aerodynamic na linkage ng mga pangalawang seksyon (tingnan sa ibaba). Sa kasong ito, ang parehong tee sa pangunahing direksyon ay maaaring isaalang-alang bilang isang tee bawat sipi, at sa pangalawang direksyon
– bilang isang sangay na may ibang ratio. CCM para sa mga crosspieces
ay tinatanggap sa parehong laki tulad ng para sa kaukulang tee.
kanin. 11. Scheme para sa pagkalkula ng mga tee
Ang mga tinatayang halaga ng ξ para sa mga karaniwang pagtutol ay ibinibigay sa talahanayan. 4.
Talahanayan 4 |
||||
Ξ mga halaga ng ilang lokal na pagtutol |
||||
Pangalan |
Pangalan |
|||
paglaban |
paglaban |
|||
Pabilog na liko 90o, |
Hindi adjustable ang grille |
|||
r / d = 1 |
May RS-G (tambutso o |
|||
Parihabang siko 90 ° |
air intake) |
|||
Isang katangan sa daanan (sa- |
Biglaang pagpapalawak |
|||
pang-aapi) |
||||
Branch tee |
Biglang pagkipot |
|||
Isang katangan sa sipi (su- |
Unang butas sa gilid |
|||
stie (pasukan sa hangin |
||||
Branch tee |
–0.5* … |
boron mine) |
||
Plafond (anemostat) ST-KR, |
Tuhod na hugis-parihaba |
|||
90o |
||||
adjustable grille RS- |
Payong sa itaas ng tambutso |
|||
VG (supply) |
||||
*) Ang negatibong CMR ay maaaring mangyari sa mababang Lo / Lc dahil sa pagbuga (suction) ng hangin mula sa sanga ng pangunahing daloy.
Ang mas detalyadong data para sa CCM ay ipinapakita sa talahanayan. 22.16 - 22.43. Para sa pinakakaraniwang mga lokal na pagtutol -
tees sa daanan - Ang KMS ay maaari ding tinatayang kalkulahin gamit ang mga sumusunod na formula:
0.41 f "25 L" 0.2 4 |
0.25 sa |
0.7 at |
f "0.5 (11) |
|||||||
- para sa mga tee sa paglabas (supply); |
||||||||||
sa L" |
0.4 maaari kang gumamit ng pinasimple na formula |
|||||||||
prox pr 0.425 0.25 f p "; |
||||||||||
0. 2 1. 7 f" |
0.35 0.25 f" |
2.4 L" |
0. 2 2 |
|||||||
- para sa suction (exhaust) tees.
eto L" |
f tungkol sa |
at f" |
f p |
|||||||
f kasama ang |
||||||||||
Matapos matukoy ang halaga ng Σξ, ang pagkawala ng presyon sa mga lokal na resistensya Z P d, Pa, at ang kabuuang pagkawala ng presyon ay kinakalkula.
lane sa seksyong Rl βsh + Z, Pa.
Ang mga resulta ng pagkalkula ay ipinasok sa talahanayan sa sumusunod na form.
AERODYNAMIC CALCULATION NG VENTILATION SYSTEM
Tinatantya |
|||||||||||||||
Mga sukat ng duct |
presyon |
||||||||||||||
sa alitan |
Rlβ w |
RD, |
|||||||||||||
βsh |
|||||||||||||||
d o |
f op, |
ff, |
Vph, |
d eq |
|||||||||||
l, m |
a × b, |
||||||||||||||
Kapag ang pagkalkula ng lahat ng mga seksyon ng pangunahing direksyon ay nakumpleto, ang mga halaga ng Rl βsh + Z para sa kanila ay summed up at ang kabuuang pagtutol ay tinutukoy.
presyon ng network ng bentilasyon P network = Σ (Rl βsh + Z).
Pagkatapos kalkulahin ang pangunahing direksyon, isa o dalawang sangay ay naka-link. Kung ang system ay nagsisilbi sa maraming palapag, maaari kang pumili ng mga sanga sa sahig sa mga intermediate na palapag para sa pag-link. Kung ang sistema ay nagsisilbi sa isang palapag, ang mga sanga mula sa pangunahing linya na hindi kasama sa pangunahing direksyon ay nakatali (tingnan ang halimbawa sa seksyon 4.3). Ang pagkalkula ng mga lugar na maiugnay ay isinasagawa sa parehong pagkakasunud-sunod tulad ng para sa pangunahing direksyon, at naitala sa talahanayan sa parehong anyo. Itinuturing na kumpleto ang link kung ang halaga
ang pagkawala ng presyon Σ (Rl βsh + Z) kasama ang mga konektadong seksyon ay lumihis mula sa kabuuan Σ (Rl βsh + Z) kasama ang magkatulad na konektadong mga seksyon ng pangunahing direksyon ng hindi hihigit sa 10%. Ang mga parallel na konektadong seksyon ay itinuturing na mga seksyon sa kahabaan ng pangunahing at naka-link na mga direksyon mula sa punto ng kanilang pagsasanga hanggang sa mga terminal air distributor. Kung ang circuit ay kamukha ng ipinapakita sa fig. 12 (ang pangunahing direksyon ay naka-highlight sa isang naka-bold na linya), pagkatapos ay ang pag-link ng direksyon 2 ay nangangailangan na ang halaga ng Rl βsh + Z para sa seksyon 2 ay katumbas ng Rl βsh + Z para sa seksyon 1, na nakuha mula sa pagkalkula ng pangunahing direksyon, na may isang katumpakan ng 10%. Ang pagtali ay nakakamit sa pamamagitan ng pagpili ng mga diameter ng bilog o mga sukat ng seksyon ng mga rectangular duct sa mga lugar na itatali, at kung hindi ito posible, sa pamamagitan ng pag-install ng mga throttling valve o diaphragms sa mga sanga.
Ang pagpili ng fan ay dapat isagawa ayon sa mga katalogo ng tagagawa o ayon sa data. Ang presyon ng fan ay katumbas ng kabuuan ng mga pagkawala ng presyon sa network ng bentilasyon sa pangunahing direksyon, na tinutukoy sa panahon ng pagkalkula ng aerodynamic ng sistema ng bentilasyon, at ang kabuuan ng mga pagkawala ng presyon sa mga elemento ng yunit ng bentilasyon (air valve, filter , air heater, noise damper, atbp.).
kanin. 12. Fragment ng diagram ng sistema ng bentilasyon na may pagpili ng isang sangay para sa pag-uugnay
Sa wakas, posible na pumili ng isang fan lamang pagkatapos ng isang acoustic kalkulasyon, kapag ang isyu ng pag-install ng isang silencer ay nalutas. Ang pagkalkula ng acoustic ay maaaring isagawa lamang pagkatapos ng paunang pagpili ng fan, dahil ang paunang data para dito ay ang mga antas ng lakas ng tunog na ibinubuga ng fan sa mga air duct. Ang disenyo ng tunog ay isinasagawa alinsunod sa mga tagubilin sa kabanata 12. Kung kinakailangan, kalkulahin at tukuyin ang karaniwang laki ng silencer, pagkatapos ay piliin ang fan.
4.3. Isang halimbawa ng pagkalkula ng isang supply ventilation system
Isinasaalang-alang ang isang supply ventilation system para sa dining room. Ang nano-posisyon ng mga air duct at air distributor sa plano ay ibinibigay sa sugnay 3.1 sa unang bersyon (karaniwang layout para sa mga bulwagan).
System diagram
1000х400 5 8310 m3 / h
2772 m3 / h2 |
|||||||
Higit pang mga detalye sa pamamaraan ng pagkalkula at ang kinakailangang paunang data ay matatagpuan sa,. Ang kaukulang terminolohiya ay ibinigay sa.
PAHAYAG NG KMS SYSTEM P1
Lokal na pagtutol |
||||||
924 m3 / oras |
||||||
1. Pabilog na liko 90о r / d = 1 |
||||||
2. T-piece sa daanan (discharge) |
||||||
fп / fc |
Lo / Lc |
|||||
fп / fc |
Lo / Lc |
|||||
1. T-piece sa sipi (delivery) |
||||||
fп / fc |
Lo / Lc |
|||||
1. T-piece sa sipi (delivery) |
||||||
fп / fc |
Lo / Lc |
|||||
1. Baluktot na hugis-parihaba 1000 × 400 90о 4 na mga PC |
||||||
1.Pag-inom ng hangin na may payong |
||||||
(unang butas sa gilid) |
||||||
1. Air intake louver |
||||||
PAHAYAG NG KMS SYSTEM P1 (BRANCH No.1) |
||||||
Lokal na pagtutol |
||||||
1. Air distributor PRM3 sa bilis ng daloy |
||||||
924 m3 / oras |
||||||
1. Pabilog na liko 90о r / d = 1 |
||||||
2. Branch tee (discharge) |
||||||
fo / fc |
Lo / Lc |
|||||
APENDIX Mga katangian ng ventilation grilles at shades
I. Libreng cross-sections, m2, para sa supply at exhaust louvres RS-VG at RS-G
Haba, mm |
Taas, mm |
|||||
Ang koepisyent ng bilis ay m = 6.3, ang koepisyent ng temperatura ay n = 5.1.
II. Mga katangian ng plafonds ST-KR at ST-KV
Pangalan |
Mga sukat, mm |
f katotohanan, m 2 |
||
Sa pangkalahatan |
Panloob |
|||
Plafond ST-KR |
||||
(bilog) |
||||
Plafond ST-KV |
||||
(parisukat) |
||||
Ang koepisyent ng bilis ay m = 2.5, ang koepisyent ng temperatura ay n = 3.
LISTAHAN NG BIBLIOGRAPHIC
1. Samarin O.D. Pagpili ng kagamitan para sa supply ng mga yunit ng bentilasyon (air conditioner) ng uri ng KCKP. Mga tagubilin sa pamamaraan para sa pagpapatupad ng mga proyekto ng kurso at diploma para sa mga mag-aaral ng specialty 270109 "Suplay at bentilasyon ng init at gas". - M .: MGSU, 2009 .-- 32 p.
2. Belova E.M. Central air conditioning system sa mga gusali. - M .: Evroklimat, 2006 .-- 640 p.
3. SNiP 41-01-2003 "Pag-init, bentilasyon at air conditioning". - M .: GUP TsPP, 2004.
4. Katalogo ng kagamitan sa Arktos.
5. sanitary device. Bahagi 3. Bentilasyon at air conditioning. Aklat 2. / Ed. N.N. Pavlov at Yu.I. Shiller. - M .: Stroyizdat, 1992 .-- 416 p.
6.GOST 21.602-2003. Sistema ng mga dokumento ng disenyo para sa pagtatayo. Mga panuntunan para sa pagpapatupad ng dokumentasyon sa pagtatrabaho para sa pagpainit, bentilasyon at air conditioning. - M .: GUP TsPP, 2004.
7. Samarin O.D. Tungkol sa mode ng paggalaw ng hangin sa mga duct ng bakal na hangin.
// SOK, 2006, No. 7, p. 90 - 91.
8. Handbook ng taga-disenyo. Panloob sanitary device. Bahagi 3. Bentilasyon at air conditioning. Aklat 1. / Ed. N.N. Pavlov at Yu.I. Shiller. - M .: Stroyizdat, 1992 .-- 320 p.
9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Bentilasyon. - M .: ASV, 2006 .-- 616 p.
10. B.A. Krupnov Terminolohiya para sa pagbuo ng thermal physics, pagpainit, bentilasyon at air conditioning: mga alituntunin para sa mga mag-aaral ng espesyalidad na "Suplay at bentilasyon ng init at gas".
Sikat:
Bago
- Sikretong opisina ng Shishkovsky
- Ang kahulugan ng pangalang Yasmina sa kasaysayan
- Bakit nangangarap ang isang Excavator sa isang panaginip, isang pangarap na libro upang makita ang isang Excavator ano ang ibig sabihin nito?
- Mga lihim ng numerolohiya: kung paano malaman ang petsa ng kamatayan
- Pinoprotektahan ng bituin ng Russia ang sagradong kahulugan ng simbolo ng Old Church Slavonic
- Runa Hyera - ang pangunahing kahulugan at interpretasyon
- Ano ang kahulugan ng pangalang Elizabeth, katangian at kapalaran
- Interpretasyon ng panaginip ni madame Hasse: interpretasyon ng mga pangarap sa pamamagitan ng mga numero
- Tanda ni Belobog - Belbog: kasaysayan, aksyon, kung sino ang nababagay
- Interpretasyon ng panaginip Excavator. Ano ang pangarap ng isang excavator
