Tečaj

Temeljni toplinski izračun TGM-84 kotlovske jedinice E420-140-565

Zadatak za projekt tečaja ............................................. ..............................

1. Kratak opis instalacije kotla .. .......................................... ... ...

• Lažna kamera ................................................ .................................................. ..
• Upravljene uređaje ........................................... ... ... ..... ...
• Superheater ............................................................ .. ...... ..
  • Zračni parobrod ..........................................
  • Stropni superheater ................................. .. ..........
  • Shirm parobrod ................................. .. ......... ...
  • Konvektivni superheater ..........................................
• Voda ekonomija ................................................ ..................
• Regenerativni grijač zraka ...........................................
• Čišćenje grijaćih površina .............................................. ..... ..

1. Izračun kotla .............................................. ........................... ...........................

2.1. Sastav goriva ............................................. ............................

2.2. Izračun volumena i enthalpium proizvoda izgaranja ..............................

2.3. Procijenjena termička ravnoteža i potrošnja goriva ..................................

2.4. Izračun komore peći ............................................. ....................................

2.5. Izračun kotlova pari .............................................. .. ..

2.5.1 Izračun na zidni parobrod ............................... ... .......

2.5.2. Izračun stropnog superheatera ........................ .. ..........

2.5.3. Izračun ožičenog parobroda .......................................

2.5.4. Izračun konvektivnog parobroda ..................... .. ..........

2.6. Zaključak ................................................. ........................................ ..

1. Bibliografija……………………………………………….

Zadatak

Potrebno je proizvesti kalibracijski toplinski izračun TGM-84 branda E420-140-565.

U kalibracijskom toplinskom izračunu prema usvojenom dizajnu i veličini kotla za određeno opterećenje i vrstu goriva, temperature vode, paru, zrak i plinovi određuju se na granicama između pojedinačnih grijaćih površina, učinkovitosti, goriva Potrošnja, potrošnja i brzina pare, zraka i dimnih plinova.

Izračun izračuna se vrši za procjenu pokazatelja isplativosti i pouzdanosti kotla prilikom rada na danom gorivu, identificirajući potrebne rekonstruktivne aktivnosti, izbor pomoćne opreme i pripremu izvornih materijala za izračune: aerodinamički, hidraulički , metalne temperature, čvrstoća cijevi, intenziteti hidrauličkog trošenja cijevi, korozije itd.

Početni podaci:

1. Ocijenjeni izlaz pare D 420 t / h
2. PV PV 230 ° C
3. Temperatura pregrijane pare 555 ° C
4. Tlak pregrijani paru 14 mPa
5. Radni tlak u bubnju kotla 15,5 MPa
6. Temperatura hladnog zraka 30 ° S
7. Temperatura odlaznih plinova 130 ... 160 ° C
8. Gorivo plinovoda prirodnog plina Nadym-Pung-Tura-SverDlovsk-Chelyabinsk
9. Najniži izgaranje topline 35590 KJ / m 3
10. Volumen ložišta 1800m 3
11. Promjer cijevi na zaslonu 62 * 6 mm
12. Korak cijevi zaslona 60 mm.
13. Promjer cijevi 36 * 6
14. CPP izgleda
15. Poprečni PPP s 1 120 mm
16. Longitudinalni PPP s 2 60 mm
17. Promjer cijevi SPP 33 * 5 mm
18. Promjer JPP-a 54 * 6 mm
19. Područje presjeka uživo za prolaz proizvoda izgaranja 35,0 mm

1. temelj TGM-84 parnog kotla i osnovnih parametara.

Kotlovske jedinice serije TGM-84 su dizajnirane tako da dobiju paru visokog tlaka pri čemuljni loživo ulje ili prirodni plin.

1. Kratak opis parni kotla.

Svi TGM-84 series kotlovi imaju raspored u obliku P-u obliku p.

Zasloni za isparivanje i zidni parni parni parni su stavljeni u komoru peći. U gornjem dijelu peći (i u nekim modifikacijama kotla i na horizontalnom kanalu plina) postoji širok parobrod. U konvektivnom rumu, konvektic (u tijeku plinova) sadrži konvektivni parobrod i ekonomij vode. Konvektivni rudnik nakon konvektivnog superheatera podijeljen je na dva plinska udaraca, od kojih je svaki od kojih je jedan potok vodenog ekonomizera. Za ekonomiju vode, plinski kanal se okreće na dnu koji su instalirani spremnici za pepeo i frakcije. Regenerativni rotirajući grijači zraka su instalirani iza konvektivnog rume izvan kotlovske kuće.

1.1. Podna komora.

Komora peći ima prizmatični oblik iu smislu veličine pravokutnika: 6016x14080 mm. Strana i stražnji zidovi komore peći svih vrsta kotlova oklopljeni su evaporativnim cijevima promjera 60x6 mm u koraku od 64 mm od čelika 20. Zračni parobrod je stavljen na prednji zid, čiji je dizajn je opisan u nastavku. Dvo-minutni zaslon dijeli komoru za punjenje na dvije polu-peći. Zaslon s dvostrukim zaslonom sastoji se od tri ploče i formirana je cijevima promjera 60x6 mm (čelik 20). Prva ploča se sastoji od dvadeset šest cijevi s visinom između cijevi 64 mm; Druga ploča je od dvadeset i osam cijevi s korakom između cijevi 64 mm; Treća ploča je od dvadeset devet cijevi, korak između cijevi je 64 mm. Ulazni i izlazni spremnici dvaju vjetrobranskog stakla izrađeni su od cijevi promjera 273x32 mm (Steel20). Dvo-minutni zaslon uz pomoć potiska je suspendirana s metalnim konstrukcijama preklapanja stropa i ima sposobnost kretanja na ekspanziji temperature. Kako bi poravnali pritisak na pola puhanja na dvostrukom zaslonu, postoje prozori koji se formiraju pomoću ožičenja cijevi.

Side i stražnji zasloni su strukturno identični za sve vrste TGM-84 kotlova. Bočni zasloni na dnu oblikuju hladne smjese s nagibom od 15 0 do horizontalne. Sa strani jele, cijevi cijevi su zatvorene slojem od chatotte cigle i sloja kromitne mase. U gornjim i donjim dijelovima toplinske komore, bočni i stražnji zasloni spojeni su na kolekcionare promjera 219x26 mm i 219x30 mm. Gornji kolektori stražnjeg zaslona izrađeni su od cijevi promjera 219x30 mm, na dnu cijevi promjera 219x26 mm. Screen Collector materijal - čelik 20. Podnošenje vode do kolektora ekrana provodi se cijevi promjera 159x15 mm i 133x13 mm. Stroj za rezanje je isprano cijevima promjera 133x13 mm. Cijevi zaslona su pričvršćene na grede okvira kotla kako bi se spriječilo mjed u peći. Bočni zasloni i dvostruki zaslon imaju četiri stupnja zatvarača, stražnji zaslon ploče su tri razine. Suspenzija panela vlakana ekrana provodi se pomoću potiska i omogućuje vertikalno kretanje cijevi.

Zalijevanje cijevi u panelima provodi se zavarenim šipkama promjera 12 mm, duljine 80 mm, materijala - čelik 3kp.

Kako bi se smanjio učinak neravnomjernog grijanja na cirkulaciju, razdijeljeni su svi zasloni toplinske komore: cijevi s kolektorima su napravljene u obliku ploče, od kojih je svaki od njih odvojen krug cirkulacije. Ukupno je petnaest panela u peći: stražnji zaslon ima šest panela, dva puta i svaku stranu tri ploče. Svaka stražnja ploča sastoji se od trideset i pet isparavanja cijevi, tri vodene i tri drenažne cijevi. Svaki bočni zaslon ploča sastoji se od trideset i jedan ispalji cijevi.

U gornjem dijelu toplinske komore nalazi se izbočina (u dubini peći), formirana cijevima stražnjeg zaslona, \u200b\u200bšto doprinosi najboljem pranje dimnih plinova ožičenja dijela parobroda.

1.2. Upravni uređaji.

1 - znamenkasti redoslijed; 2 - kutija ciklona; 3 - tupi okvir; 4 - ciklon; 5 - paleta; 6 - cijev za hitne šljive; 7 - fosfativni razvodnik; 8 - Kolekcionar grijanja pare; 9 - strop s listovima; 10 - hranjiva cijev; 11 - list brijača.

Na ovom kotlu TGM-84 koristi dvostupanjsku shemu isparavanja. Bubanj je čisti odjeljak i prvi je korak isparavanja. Bubanj ima unutarnji promjer od 1600 mm i izrađen od čelika 16gNM. Debljina zida bubnja je 89 mm. Duljina cilindričnog dijela bubnja je 16200 mm, ukupna duljina bubnja je 17990 mm.

Druga faza isparavanja je udaljena ciklona.

Mješavina pare pare pare ulazi u bubanj kotla - u distribucijske kutije ciklona. U ciklonima se razdvoji par vode. Voda iz ciklona se spaja u palete, a razdvojena para ulazi u uređaj za ispiranje.

Pranje pare se provodi u sloju hranjivih tvari, koji je podržan na listu rupe. Par prolazi kroz rupe u rupi i barbarđevi kroz sloj hranjive vode, oslobađajući se od soli.

Distribuirajuće kutije se nalaze iznad uređaja za pranje i imaju u donjem dijelu odvoda vode.

Prosječna razina vode u bubnju je ispod geometrijske osi za 200 mm. Na vodootpornim uređajima, ova razina je prihvaćena za nulu. Najviša i niža razina su niža i viša od prosjeka do 75 m. Da biste spriječili bakar kotla u bubanj, instaliran je cijev za hitnu ispunu, što vam omogućuje da ispustite prekomjernu količinu vode, ali ne i veće od prosječna razina.

Za obradu kotlovne vode s fosfatima, cijev je ugrađen u donjem dijelu bubnja, kroz koji se fosfati uvede u bubanj.

Na dnu bubnja nalaze se dva kolektora grijanja pare bubnja. U modernim parnim kotlovima koriste se samo za ubrzane bubnjeve u kotlovnici. Održavanje odnosa između tjelesne temperature top-Ben tijela postiže se mjerama režima.

1.3. Superheater.

Površine superheatera na svim kotlovima nalaze se u vatrogasnu komoru, horizontalni kanal za plin i konvektivni rudnik. Prilikom prirode toplinske percepcije, parobrod je podijeljen u dva dijela: zračenje i konvektivno.

Dio zračenja uključuje superheater za zračenje (NPP), prvu fazu Shirra i dijela stropa parobroda, koji se nalazi iznad toplinske komore.

Konvektivni dio pripada dijelu širokog superheatera (koji ne prima izravno zračenje od peći), stropni sunheater i konvektivni parobrod.

Shema parobroda je izrađena od dvosmjernog s ponovljenim miješanjem pare unutar svake niti i prijenos pare duž širine kotla.

Shematski dijagram koraka.

1.3.1. Zračni parobrod.

Na kotlovima serije TGM-84, cijevi operatera zračenja štiti prednji zid dimne komore od oznake od 2000 mm do 24600 mm i sastoje se od šest panela, od kojih je svaki neovisni krug. Ploče cijevi imaju promjer 42x5 mm, izrađene od čelika 12x1MF, instalirane u koraku od 46 mm.

Na svakoj ploči, dvadeset i dvije cijevi se spušta, ostatak se podiže. Svi kolektori ploča nalaze se izvan grijane zone. Gornji sakupljači uz pomoć potiska suspendiraju se s metalnim konstrukcijama preklapanja stropa. Pričvršćivanje cijevi u panelima provodi se razlikovanjem placas i zavarenih šipki. U panelima zračenja superheater, postoje ožičenje za ugradnju plamenika i rasporeda pod Lazij i Luch-Rods.

1.3.2. Stropni parobrod.

Stropni parobrod nalazi se iznad toplinske komore, horizontalni kanal za plin i konvektivnu osovinu. Strop na svim kotlovima od cijevi s promjerom od 32x4 mm u količini od tristo devedeset i četiri cijevi postavljene u koracima od 35 mm. Montaža stropnih cijevi je napravljeno na sljedeći način: Pravokutne trake su zavarene na jedan kraj na cijevi stropa parobroda, na druge - na posebne grede, koje su suspendirane uz pomoć preklapanja stropa. Duljina stropnih cijevi ima osam redova zatvarača.

1.3.3. Shirm parobrod (SPP).

Na kotlovima serije TGM-84, su instalirane dvije vrste vertikalnih Shirmas. Snimke zaslona U-oblika s zavojnicama različitih duljina i ujedinjene šume s zavojnicama iste duljine. Shirrni su instalirani na vrhu peći iu izlaznim prozorima peći.

Na kotlovima ulja u ulju, u obliku slova U ugrađene su u jednom ili dva reda. Ujedinjene Shirme u dva reda su instalirane na plinskim kotlovima.

Unutar svakog U-oblika zaslona - četrdeset jedan serpentin, koji su instalirani u koracima od 35 mm, u svakom od seriju osamnaest Shirm, između Shirms Korak 455 mm.

Korak između zavojnica unutar Unified Shirm 40 mm, u svakoj seriji postavljen je na trideset široke šume, svaka dvadeset i tri zavojnice. Remantizacija zavojnica u Shirma provodi se češalj i stezaljke, u nekim strukturama - zavarenim šipkama.

Suspenzija ožičenja parobroda se provodi na stropne metalne strukture pomoću kolektora zavarenih na uši. U slučaju kada se kolekcionari nalaze jedan iznad drugog, niži kolektor je suspendiran na vrh, a zatim se okreće na strop preklapanja.

1.3.4. Konvektivni parobrod (PPC).

Konvektivna shema parobroda (PPC).

Na TGM-84 kotlovima, konvektivni horizontalni tipa parobroda se nalazi na početku konvektivne osovine. Parom se izvodi dvosmjerno i svaki potok se nalazi simetrično u odnosu na osovinu kotla.

Suspenzija paketa prednje razine parobroda se vrši na suspendiranim cijevima konvektivnog rudnika.

Vikend (drugi) faza se nalazi najprije u konvektivnoj rudnici duž plinskih kanala. Svi zavojnice ovog koraka također su izrađene od cijevi promjera 38x6 mm (čelika 12x1MF) s istim koracima. Ulazni kolektori s promjerom 219x30 mm, izlaz s promjerom od 325x50 mm (čelik 12x1mf).

Pričvršćivanje i isključivanje analogno na ulaznu razinu.

U nekim varijantama kotlova, parobrodi se razlikuju od ulaznih i izlaznih kolektora opisanih gore i koraka u paketima zavojnica.

1.4. Vodovodna ekonomija

Voda ekonomizacija nalazi se u konvektivnom rumu, koji je podijeljen u dva plinska udarca. Svaki od potoka Vodeni ekonomizer nalazi se u odgovarajućem kanalu plina, formirajući dva paralelni neovisni protok.

U visini svakog sheathera, vodeni ekonomij je podijeljen na četiri dijela, između kojih ima 665 mm visine s visinom od 665 mm (na nekim kotlovima je visina od 655 mm) za proizvodnju popravka.

Ekonomizer je izrađen od cijevi promjera 25x3,3 mm (čelik 20), a ulazni i izlazni sakupljači su izrađeni promjerom 219x20mm (čelik 20).

Paketi vodnog ekonomizatora izrađeni su od 110 dvostrukih rudarskih zavojnica. Paketi se nalaze u šahovnici s poprečnim korakom s 1 \u003d 80 mm i uzdužnim korakom s 2 \u003d 35 mm.

Voda ekonomizer zavojnice nalaze se paralelno s prednjem dijelom kotla, a kolektori se nalaze izvan plinske postrojenja na bočnim zidovima konvektivne osovine.

Usavršavanje zavojnica u paketima provedenim uz pomoć pet redova regala, čiji kovrčavi vara pokrivaju zavojku s dvije strane.

Gornji dio vodenog ekonomizera temelji se na tri grede smještene unutar plina i zraka hlađenog. Sljedeći dio (drugi u plin) suspendiran je na gore spomenute hlađene grede uz pomoć ekstrektivnih regala. Pričvršćivanje i suspenzija donjih dva dijela vodovoda je identična prva dva.

Ohlađene grede izrađene su od valjanja i obložene betonom za toplinsku zaštitu. Od gore navedenog, beton je prekriven metalnim limom koji štiti grede iz prijevare.

Prvi u tijeku kretanja dimnih plinova zavojnice imaju metalnu oblogu Steel3 kako bi se zaštitilo od habanja u frakciji.

Ulazni i izlazni sakupljači vodnog gospodarstva imaju 4 pokretne potpore za kompenzaciju temperaturnih pokreta.

Kretanje medija u vodovodnom ekonomizu - protučuva.

1.5. Regenerativni grijač zraka.

Za grijanje zraka, kotlovnica ima dva regenerativna rotirajuća zlatni zid RRV-54.

Rvp Dizajn: Tipičan, bez ikafe, grijač zraka je instaliran na poseban armiranobetonsko postolje od vrste okvira, a svi pomoćni čvorovi su pričvršćeni na samoj zraku.

Težina rotora se prenosi kroz poticaj sfernog ležaja montiran u donji nosač, na nosaču, u četiri nosača na temeljima.

Zračni grijač se okreće na vertikalnom vratilu rotora promjera 5400 mm i visine od 2250 mm u zatvorenom tijelu. Vertikalne pregrade podijelite rotor u 24 sektora. Svaki udaljeni particijski sektor podijeljen je u 3 odjeljka, u kojima su paketi čeličnih listova grijanja slagani. Položane listove prikupljenih u paketima postavljene su u dvije razine u visini rotora. Najveći sloj je prvi u tijeku plinova, je "vrući dio" rotora, niže - "hladni dio".

"Vrući dio" s visinom od 1200 mm izrađen je od debljine valovitih listova s \u200b\u200bdebljinom od 0,7 mm. Ukupna površina "vrućeg dijela" od dva uređaja je 17896 m2. Hladni dio s visinom od 600 mm izrađen je od debljine valovitog lista s debljinom od 1,3 mm. Ukupna površina grijanja hladnog dijela grijanja od 7733 m2.

Praznine između udaljenih particija rotora i pakiranja paketa ispunjeni su odvojenim listovima dodatnog pakiranja.

Plinovi i zrak ulaze u rotor i ispuštaju se iz njega po kutijima na temelju posebnog okvira i spojene na donje kapice grijača zraka. Pokrivači zajedno s kućištem kućišta zraka kućište.

Kućište donjeg poklopca oslanja se na nosače instalirane na temeljima i ležaju donje potpore. Vertikalni poklopac sastoji se od 8 dijelova, od kojih su 4 prijevoznici.

Rotacija rotora provodi se električni motor s mjenjačem kroz krug angažman. Brzina rotacije - 2 rpm.

Paketi za pakiranje rotora naizmjence prolaze plinski trakt, zagrijavanje iz dimnih plinova i zračni trakt koji daje protok zraka baterije. U svakom trenutku, 13 sektora od 24 uključeno je u plinski trakt, a 9 sektora - u zraku i 2 sektore su pokriveni brtvenim pločama i odspojeni s posla.

Da bi se spriječili dodaci zraka (gusto razdvajanje protoka plina i zraka) postoje radijalni, periferni i središnji brtvi. Radijalne brtve se sastoje od horizontalnih čeličnih traka koje su fiksirane na radijalnim particijama rotora - radijalne pokretne ploče. Svaka ploča je fiksirana na gornjim i donjim poklopcima s tri vijka za podešavanje. Prilagodba praznina u brtvi provodi se uspon i spuštanja ploča.

Pečapljivi pečati se sastoje od prirubnica rotora, punjene tijekom instalacije i pokretne jastučiće od lijevanog željeza. Jastučići zajedno s vodičima su fiksirani na vrhu i donji poklopac kućišta RVP-a. Podešavanje jastučića provodi se posebnim vijcima za podešavanje.

Unutarnje brtve vratila slične su perifernim brtvi. Vanjski brtvi vratila vrste brtve.

Live poprečni presjek za plinove: a) u "hladnom dijelu" - 7,72 m2.

b) u "vrućem dijelu" - 19,4 m2.

Živi poprečni presjek za prolaz zraka: a) u "vrućem dijelu" - 13,4 m2.

b) u "hladnom dijelu" - 12,2 m2.

1.6. Čišćenje grijaćih površina.

Za čišćenje površina grijanja i hidrochda se koristi.

Uz metak slaganje metode čišćenja površina grijanja, koristi se frakcija lijevanog željeza okruglog oblika 3-5 mm.

Za normalan rad, kontura pisanja pucanja u bunkeru treba biti oko 500 kg frakcije.

Kada je zračni izbacivač uključen, stvara se potrebna brzina zraka za podizanje frakcije kroz pneumatsku cijev na vrh konvektivnog rudnika u sačmaricu. Iz sačmarice ispušni zrak se ispušta u atmosferu, a frakcija kroz konično plahanje, srednji bunker s žičanom mrežom i kroz separator Fraclija, fraci teče u protoku.

U propuštanju, brzina protoka frakcije usporava se pomoću nagnutih polica, nakon čega frakcija pada na sferične posipače.

Prolazeći kroz očišćene površine, koje je provela snimka prikupljena u bunkeru, na izlazu od kojih je instaliran separator zraka. Separator služi za odvajanje pepela iz protoka frakcije i za održavanje posude u čistoći bunkera zrakom ulazi u kanal plina kroz separator.

Čestice pepela, ukiseljeni, zrak, vrate se u zonu aktivnih dimnih plinova i provode se izvan konvektivne osovine. Frakcija čisti od pepela prolazi kroz bljeskalicu separatora i kroz žičanu mrežu bunkera. Od bunkera, frakcija se ponovno poslužuje u pneumatskoj transportnoj cijevi.

Za čišćenje konvektivnog rudnika instalirano je 5 kontura od 10 curenja.

Količina frakcije koja je prošla kroz protok cijevi za pročišćavanje povećava se povećanjem početnog stupnja kontaminacije snopa. Stoga, tijekom rada postrojenja potrebno je težiti smanjenju razmaka između pročišćavanja, što omogućuje relativno male dijelove frakcije za održavanje površine u čistom stanju i stoga tijekom rada agregata Za cijelu tvrtku ima minimalne vrijednosti koeficijenata onečišćenja.

Da biste stvorili pražnjenje u izbacivač, zrak iz biljke pražnjenja s tlakom od 0,8-1,0 ati i korištena je temperatura od 30-60 ° C.

1. Izračun kotla.

2.1. Sastav goriva.

2.2. Izračun volumena i entalpija zraka i izgaranja proizvoda.

Izračuni proizvoda za zrak i izgaranje prikazani su u tablici 1.

Izračun enthalpy:

1. Entalpija Teoretski potrebna količina zraka izračunava se formulom

gdje - Enthalpy 1 m 3 zraka, KJ / kg.

Ovaj enthalpy se također može naći uz XVI tablicu.

1. Entalpija teorijskog volumena produkata izgaranja izračunava se formulom

gdje, - enthalpy 1 m 3 trokatomskih plinova, teoretski volumen dušika, teorijskog volumena vodene pare.

Ovaj enthalpy nalazimo za cijeli niz temperatura i dobivene vrijednosti su u tablici 2.

1. Enthalpija viška zraka očekuje formulu

gdje je višak koeficijenta zraka i nalazi se na XVII i XX stolovima

1. Entalpija izgaranja proizvoda na\u003e 1 Izračunajte formulu

Ovaj enthalpy se nalazi za cijeli temperaturni raspon i dobivene vrijednosti su u tablici 2.

2.3. Procijenjena toplinska ravnoteža i potrošnja goriva.

2.3.1. Izračun gubitka topline.

Ukupan iznos topline unesene u jedinicu kotla naziva se toplina i označena. Toplina koja je napustila kotlovsku jedinicu je količina korisne topline i gubitka topline povezane s tehnološkim procesom razvoja pare ili tople vode. Slijedom toga, toplinska ravnoteža kotla ima oblik: \u003d Q l + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

gdje - nalazi se toplina, KJ / m 3.

P1 - korisna toplina koja se nalazi u par, KJ / kg.

Q 2 - topli gubitak s ispušnim plinovima, KJ / kg.

P 3 - gubitak topline iz kemijske nepotpunosti izgaranja, KJ / kg.

P 4 - gubitak topline iz mehaničke nepotpunosti izgaranja, KJ / kg.

Q 5 - topli gubitak od vanjskog hlađenja, KJ / kg.

P6 - Gubitak topline iz fizičke topline sadržane u uklanjanju troske, te gubici za hlađenje panela i grede nisu uključeni u krug cirkulacije kotla, KJ / kg.

Ravnoteža topline kotla sastavlja se u odnosu na stalni režim toplinske energije, a gubitak topline se izražava kao postotak topline za jednokratnu upotrebu:

Izračun gubitka topline prikazan je u tablici 3. \\ t

Bilješke za tablicu 3:

H Wow - entalpija odlaznih plinova određuje se pomoću tablice 2.

2.3.2. Izračun učinkovitosti i potrošnje goriva.

Učinkovitost pare kotla naziva se omjer korisne topline na toplinu. Nije sva korisna toplina koju generira uređaj šalje se potrošaču. Ako se učinkovitost određuje toplina razvijena - to se zove bruto ako je toplina koja ispušta se neto.

Izračun učinkovitosti i potrošnje goriva prikazana je u tablici 3. \\ t

Stol 1.

Tablica 2.

Tablica 3.

2.4. Toplinski izračun toplinske komore.

2.4.1 Određivanje geometrijskih obilježja peći.

Prilikom projektiranja i operativne instalacije kotla, izračun uređaja za brtvljenje se najčešće izvodi. Tijekom kalibracijskog izračuna peći u skladu s crtežima, potrebno je odrediti: volumen toplinske komore, stupanj njegovog zaštite, površine zidova i površine emisijskih površina grijanja , kao i dizajnerske karakteristike cijevi zaslona (promjer cijevi, udaljenost između sjekira cijevi).

Izračun geometrijskih karakteristika dan je u tablicama 4 i 5.

Tablica 4.

Tablica 5.

2.4.2. Izračun ložišta.

Tablica 6.

Temperatura na izlazu peći je odabrana ispravno i pogreška je bila (920-911,85) * 100% / 920 \u003d 0,885%

2.5. Izračun kotlova.

Konvektivne površine zagrijavanja parnih kotlova igraju važnu ulogu u procesu dobivanja pare, kao i korištenje topline proizvoda izgaranja, ostavljajući dimnu komoru. Učinkovitost rada konvektivnih površina grijanja ovisi o intenzitetu prijenosa topline proizvoda za izgaranje topline.

Proizvodi izgaranja prenose toplinu vanjske površine cijevi konvekcijom i zračenjem. Kroz zid cijevi, toplina se prenosi toplinskom vodljivošću, a od unutarnje površine do para konvekcije.

Shema pare pare na kotlu Top Steampersits:

Pozadine, smješteni na prednjem zidu toplinske komore i zauzimaju cijelu površinu prednjeg zida.

Stropni sunheater, smješten na stropu, prolazeći kroz ploču vlakana, sjajne parobrode i gornji dio konvektivne osovine.

Prva serija sjaja, smještenih u Rotary komori.

Drugi niz šumskih parobroda, koji se nalazi u zakretnoj komori nakon prvog sljedećeg.

Konvektivni parobrod s serijskim mješovitim strujom i ubrizgavanjem hladnjaka pare, instaliran od strane tvrtke Korissechka, instaliran u konvektivni rudnik kotla.

Nakon što su parovi mjenjača uđe u parni kolektor i nadilazi kotlovnicu.

Geometrijske karakteristike koraka

Tablica 7.

2.5.1. Izračun superheatera koji montira na zid.

PP na zid se nalazi u peći, sa svojim izračunom, percepcija topline određuje se kao dio topline, dajući proizvodi izgaranja površine NPP-a s obzirom na ostale površine peći.

Izračun NPP-a prikazan je u tablici br. 8

2.5.2. Izračunavanje stropa parobroda.

S obzirom na činjenicu da se PPP nalazi u komori peći iu konvezantnom dijelu, ali percipirana toplina u konvektivnom dijelu nakon što je SPP i ispod nosača vrlo mali u odnosu na toplinsku opskrbu toplinom u peći u peći u peći u peći u peći u peći u peći peć (oko 10% i 30%, odnosno (iz tehničkog priručnika na kotlu TGM-84. Izračun PPP-a se provodi u tablici br. 9.

2.5.3. Izračun širske parobroda.

Izračun SPP-a provodi se u tablici br. 10.

2.5.4. Izračun konvektivnog parobroda.

Izračun mačke provodi se u tablici br. 11.

Tablica 8.

Temperatura nakon NP se uzima jednaka temperaturi produkata izgaranja na izlazu peći \u003d 911,85 ° C.

Tablica 9.

Tablica10.

vrhovima na tom području

chassal Windows peći

Tablica 11.

Rezultati izračuna:

Q P P \u003d 35590 KJ / kg - zbrinuta toplinom.

Q l \u003d · (q m - IED) \u003d 0.996 · (35565.08 - 17714,56) \u003d 17779,118 KJ / kg.

Q \u003d 2011.55 KJ / kg - toplinska percepcija spp.

Q PE \u003d 3070 KJ / kg - Reachesphesfera kontrolne točke.

Toplinska percepcija NPP i PPP se uzima u obzir u Q L, budući da su NPP i PPP u vatrogascu kotla. To jest, Q NPP i q RPP su uključeni u q l.

2.6 Zaključak

Napravio sam izračun kalibracije TGM-84 kotla.

U kalibraciji izračuna topline na usvojenom dizajnu i veličini kotla za dano opterećenje i vrstu goriva, temperatura vode, paru, zrak i plinovi na granicama između pojedinačnih grijaćih površina, učinkovitosti, potrošnje goriva , Utvrđuju se potrošnja i parna brzina, zračni i dimni plinovi.

Izračun Tweet je izrađen za procjenu pokazatelja gospodarstva i pouzdanosti kotla prilikom rada na danom gorivu, identificirajući potrebne rekonstruktivne mjere, izbor pomoćne opreme i pripremu polaznih materijala za naselja: aerodinamička, hidraulična temperatura, metalna temperatura, čvrstoća cijevi, intenzitet volontera pepela okokadu, koroziju itd.

3. Popis korištene literature

1. Lipov yu.m. Toplinski izračun parni kotla. - Izhevsk: Nic "redovna i kaotična dinamika", 2001
2. Toplinski izračun kotlova (regulatorna metoda). -Spb: NVO Ccti, 1998
3. Tehnički uvjeti i upute za rad parni kotla TGM-84.

Preuzimanje datoteka: Nemate pristup datotekama s naših poslužitelja.

Tipične energetske karakteristike TGM-96B kotla odražava tehnički ostvarivu učinkovitost kotla. Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za sastavljanje regulatornih karakteristika kotlova TGM-96B pri čekućima loživog ulja.

Ministarstvo energetike i elektrifikacije SSSR-a

Glavno upravljanje tehničkom uslugom
Energetski sustavi

Tipična energetska karakteristika
TGM-96B kotler pri spaljivanju loživog ulja

Moskva 1981.

Ova tipična energetska karakteristika razvila je Soyucehenergo (Inzh. G.I. GUTSALO)

Standardne energetske karakteristike TGM-96B kotla pripravljeni su na temelju toplinskih testova provedenih od strane Soyucinenergo na Rigi CHP-2 i Mediaztehenergo na CHP plin i odražava tehnički ostvarive troškove kotla.

Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za sastavljanje regulatornih karakteristika kotlova TGM-96B pri čekućima loživog ulja.

primjena

, Kratka značajka opreme ugradnje kotla

1.1 , Bakar TGM-96B Taganrog kotlovnica - plinski plin s prirodnom cirkulacijom i p-oblikovanim rasporedom, dizajniran za rad s turbinamaT. -100 / 120-130-3 i pt-60-130 / 13. Glavni izračunati parametri kotla pri radu na loživom ulju prikazuju se u tablici. .

Prema TKZ-u, minimalno dopušteno opterećenje kotla ispod cirkulacije je 40% nominalno.

1.2 , Komora peći ima prizmatični oblik i u planu je pravokutnik s dimenzijama 6080 × 14700 mm. Volumen komore peći je 1635 m 3. Termalni napon dimnog volumena je 214 kW / m3, ili 184 · 10 3 kcal / (m3 · h). Evapory ekrani se postavljaju u komoru peći i na prednjem zidnom zidnom zidu parni steaver (RNP). U gornjem dijelu peći u rotacijskoj komori nalazi se širok parobrod (SPP). U spuštenom konvektivnom rumu, dva paketa konvektivnog parova (mačka) i vodeni ekonomij (VE) nalaze se dosljedno uz plinove.

1.3 , Parni put kotla sastoji se od dva neovisna toka s parom prijelaza između bojlera. Temperatura pregrijane pare regulira se injekcijom vlastitog kondenzata.

1.4 , Na prednjem zidu komore peći nalaze se četiri plamenika s dvostrukim protokom HF CKB-WTI. Plamenici su instalirani u dva tiers na -7250 i 11300 mm s kutom podizanja do horizonta 10 °.

Za izgaranje loživog ulja, trajektne mehaničke mlaznice "titanium" s nominalnim kapacitetom od 8,4 t / h na tlaku loživog ulja 3.5 mPa (35 kg / cm2). Pritisak tlaka na čistku i raspršeno gorivo ulje preporučuje se postrojenje od 0,6 mPa (6 kgf / cm2). Potrošnja pare na mlaznici je 240 kg / h.

1.5 , Instalacija kotla opremljena je:

Dva puhanja obožavatelja kapaciteta VDN-16-P s rezervom od 10% 259 · 10 3 m 3 / h, tlak s rezervom od 20% 39,8 MPa (398,0 kgf / m2), 500/250 kW i rotacijska frekvencija 741 / 594 rpm svakog stroja;

Dva pušača DN-24 × 2-0,62 gm s rezervom s rezervom od 10% 415 · 10 3 m 3 / h, tlakom s rezervom od 20% 21,6 mPa (216,0 kgf / m2), s kapacitetom od 800/400 kW i rotacija frekvencije 743/595 o / mm svakog stroja.

1.6 , Za čišćenje konvektivnih površina grijanja od sedimenata pepela, projekt je osiguran za frakcijsku instalaciju, za čišćenje RVP-vode pranje i pjeskarenje s trajektom iz bubnja s smanjenjem tlaka u prigušnu jedinicu. Trajanje puhanja jednog RVP 50 min.

, Tipične karakteristike energije TGM-96B kotla

2.1 , Tipične energetske karakteristike TGM-96B kotla ( sl. , , ) Sastavljeno na temelju rezultata toplinskog ispitivanja kotlova riba CHP-2 i CHP plina u skladu s instrumentalnim materijalima i metodološkim uputama o normalizaciji izvedivosti kotlova. Karakteristika odražava prosječnu ekonomiju novog kotla koji radi s turbinamaT. -100 / 120-130 / 3 i pt-60-130 / 13 u sljedećim uvjetima prihvaćenim za početni ispod.

2.1.1 , U gorivu ravnoteža elektrana, gori tekuće gorivo, većinu otmjenog loživog uljaM. 100. Stoga se karakteristika sastoji od loživog ulja.M 100 ( GOST 10585-75) S karakteristikama:P \u003d 0,14%, W p \u003d 1,5%, s p \u003d 3,5%, (9500 kcal / kg). Svi potrebni izračuni izvršeni su na radnoj masi loživog ulja.

2.1.2 , Temperatura loživog ulja ispred mlaznica uzima se 120 °C ( t tl \u003d 120 ° C) na temelju viskoznosti loživog uljaM. 100, jednak 2,5 ° W, prema § 5.41 pte.

2.1.3 , Prosječnu godišnju temperaturu hladnog zraka (t x.) Na ulazu u ventilator za puhanje uzima se jednak 10 °C. Budući da se uglavnom TGM-96B kotlovi nalaze u klimatskim područjima (Moskva, Riga, Gorky, Chisinau) s prosječnom godišnjom temperaturom zraka u blizini te temperature.

2.1.4 , Temperatura zraka na ulazu u grijač zraka (t vp) usvojen jednak 70 °C. i konstantno kada mijenjate opterećenje kotla, prema § 17.25 PTE.

2.1.5 , Za elektrane s poprečnim vezama, temperatura hranjive tvari (t p.v.) Prije izračunati kotao (230 ° C) i konstantno kada se pojave kotla promijeni.

2.1.6 , Specifična potrošnja topline mreže na instalaciji turbine usvojena je 1750 kcal / (kWh), prema termalnim testovima.

2.1.7 , Koeficijent toplinskog toka prihvaća se mijenjanjem kotla od 98,5% na nazivnom opterećenju na 97,5% s opterećenjem od 0,6D nom..

2.2 , Izračun regulatorne karakteristike proveden je u skladu s uputama "toplinskog izračuna kotlova agregata (regulatorna metoda)", (M.: Energija, 1973).

2.2.1 , Učinkovitost bruto kotla i gubitka topline s odlaznim plinovima izračunava se u skladu s metodom opisanom u knjizi Ya.l. Pecker "Izračuni toplinskog inženjerstva za gore navedene karakteristike goriva" (M.: Energija, 1977).

gdje

ovdje

α wow = α " Ve. + Δ α tr.

α wow - višak koeficijenta zraka u odlaznim plinovima;

Δ α tr. - gledaju u plinskom putu kotla;

Tako uh - Temperatura odlaznih plinova iza dima.

Izračun temperature odlaznih plinova, mjereno u eksperimentima toplinskog ispitivanja kotla i regulatornih uvjeta koji se daju uvjetima za konstruiranje regulatornih značajki (ulazni parametrit x b., t "Kf, t p.v.).

2.2.2 , Izlazni zrak koeficijent zrakoplovne (za ekonomiju vode)α " Ve. Prihvaća se jednak 1.04 o nazivnom opterećenju i mijenja se do 1,1 do 50% opterećenja prema termalnim testovima.

Smanjenje izračunatog (1.13) koeficijenta suviška zraka za ekonomizer vode koji je usvojen u regulatornoj karakteristici (1.04) postiže se pravilno provođenje dimnog režima prema mapi režima kotla, usklađenosti s uvjetima PTE za zračne zalihe u Peć i plinski trakt i odabir mlaznica.

2.2.3 , Zračni šokovi na plinskom putu kotla na nazivnom opterećenju uzimaju se jednake 25%. S promjenom opterećenja zračnih zaliha određuje se formulom

2.2.4 , Gubici topline iz izgaranja kemijskog ne-goriva (p: 3 ) Prihvaćena nula, budući da tijekom ispitivanja kotla u višak zraka usvojenih u tipičnoj energetskoj karakteristici, bili su odsutni.

2.2.5 , Gubitak topline iz mehaničkog izgaranja goriva (p: 4 ) Usvojila jednaku nulu u skladu s "propisima o koordinaciji regulatornih obilježja opreme i procijenjenih specifičnih troškova goriva" (m.: SNTTI ORGRES, 1975).

2.2.6 , Gubici topline u okolišu (p: 5 ) Kada testiranje nije određeno. Izračunavaju se u skladu s "metodom testiranja instalacija kotla" (M.: Energija, 1970) po formuli

2.2.7 , Specifična potrošnja električne energije za prehrambene električne pumpe PE-580-185-2 izračunata je korištenjem karakteristike pumpe usvojene iz tehničkih uvjeta Tu-26-06-899-74.

2.2.8 , Specifična potrošnja električne energije na potisak i puhanje izračunava se troškovima električne energije na pogonu ventilatora i dima, mjereno pri provođenju toplinskih ispitivanja i smanjena na uvjete (δ) α tr. \u003d 25%) usvojeno pri izradi regulatornih obilježja.

Utvrđeno je da s dovoljnom gustoćom plinskog trakta (Δ α ≤ 30%) Pušači daju nominalno opterećenje kotla na frekvenciji male brzine, ali bez ikakvih zaliha.

Puhanje ventilatora na maloj brzini rotacije osiguravaju normalan rad kotla za opterećenje 450 t / h.

2.2.9 , Ukupna električna energija mehanizama ugradnje kotla uključuje električnu energiju: prehrambena električna pumpa, dim, ventilatori, regenerativni grijači zraka (sl. ). Snaga električnog motora regenerativnog grijača zraka prihvaća se prema podacima za putovnice. Snaga električnih motora dima, ventilatora i prehrambene električne pumpe određuje se tijekom testova topline kotla.

2.2.10 , Posebna potrošnja topline za grijanje zraka u kalorijskoj instalaciji izračunava se zagrijavanjem zraka u navijačima.

2.2.11 , Na specifičnu potrošnju topline za vlastite potrebe ugradnje kotla, toplinske gubitke u nosačima, čija je učinkovitost uzeta za 98%; Na parni udarac RVP-a i gubitku topline s parom kotla.

Potrošnja topline za paru puhanje RVP izračunata je formulom

Q HP = Pbd · našao sam · rt · 10-3. Mw. (Gkal / ch)

gdje Pbd \u003d 75 kg / min u skladu s "trenutnim standardima pare i kondenzata za vlastite potrebe elektrana 300, 200, 150 MW" (m.: SNTTI ORGRES, 1974);

našao sam = i. par \u003d 2598 KJ / kg (kcal / kg)

rt \u003d 200 min (4 aparata s radom trajanja od 50 min kada je uključeno unutar 24 sata).

Potrošnja topline s puhanjem kotla izračunata je formulom

Q Prod. = G prod. · i k.v. · 10-3. Mw. (Gkal / ch)

gdje G prod. = PD Nome.10 2 kg / ch

P \u003d 0,5%

i k.v. - entalpija vode kotla;

2.2.12 , Postupak za provođenje ispitivanja i izbor mjernih instrumenata koji se koriste u ispitivanjima određeni su "metodom testiranja instalacija kotla" (M.: ENERGY, 1970).

, Izmjene i dopune regulatornog

3.1 , Da biste donijeli osnovne regulatorne pokazatelje kotla na promijenjene uvjete svog rada u okviru dopuštenih granica odstupanja vrijednosti parametara, dane su izmjene u obliku grafikona i digitalnih vrijednosti. Amandmani K.p: 2 U obliku grafikona prikazanih na Sl. , , Izmjene i dopune temperature odlaznih plinova prikazani su na Sl. , Osim onih navedenih, prezentiraju se izmjene i dopune mijenjanju grijanja temperature loživog ulja koji se isporučuje na kotlu, te da promijeni temperaturu hranjive vode.

Puno ime:"Automatizirani tečaj za obuku" Rad TGM-96B kotla u odbacujućih loživog ulja i prirodnog plina. "

Simbol:

Godina izdavanja: 2007.

Automatizirani tečaj za rad TGM-96B kotlovske jedinice dizajniran je za pripremu operativnog osoblja koji poslužuju instalacije kotla ovog tipa i je sredstvo za učenje, pred-eksponencijalno osposobljavanje i ispitivanje ispitivanja CHP osoblja.

AUC se temelji na regulatornoj i tehničkoj dokumentaciji koja se koristi u radu TGM-96B kotlova. Sadrži tekst i grafički materijal za interaktivno učenje i testiranje učenika.

Ova auka opisuje konstruktivne i tehnološke karakteristike glavne i pomoćne opreme TGM-96B kotlova, naime: toplinska komora, bubanj, parobrod, konvektivni minski, električni čvor, pogonski uređaji, regulacija temperature pare i vode, itd.

Pokretači, redoviti, hitni i zaustavljani načini rada ugradnje kotla, kao i glavne kriterije za pouzdanost pri zagrijavanju i dodavanju parnih cjevovoda, ekrani i drugi elementi kotla se razmatraju.

Razmatra se sustav automatske kontrole kotla, sustava zaštite, brave i alarmi.

Utvrđuje se postupak za upis na pregled, ispitivanje, popravak opreme, sigurnost i sigurnost eksplozije.

Auka sastav:

Automatizirani tečaj (AUC) je softverski alat namijenjen za početno učenje i naknadno testiranje znanja električnih postaja i električnih mreža. Prije svega, za obuku operativnog i operativnog i popravnog osoblja.

Osnova AUKA je postojeća proizvodnja i opisi poslova, regulatorni materijali, podaci proizvođača opreme.

Auch uključuje:

• dio općih teorijskih informacija;
• odjeljak u kojem se razmatraju i pravila rada specifične vrste opreme;
• dio samopouzdanja učenika;
• blok ispitanika.

AUC Osim tekstova, sadrži željeni grafički materijal (sheme, slike, fotografije).

Informacijski sadržaj AUC.

Tekstni materijal temelji se na uputama za rad na TGM-96 kotlovnici, tvorničkim uputama, drugim regulatornim i tehničkim materijalima i uključuje sljedeće odjeljke:

1. Kratak opis dizajna TGM-96 kotla.
1.1. Glavne postavke.
1.2. Raineov raspored.
1.3. Podna komora.
1.3.1. Uobičajeni podaci.
1.3.2. Stavljanje površina grijanja u peć.
1.4. Baklja.
1.4.1. Uobičajeni podaci.
1.4.2. Tehničke karakteristike plamenika.
1.4.3. Loživa ulja.
1.5. Uređaj bubnja i razdvajanja.
1.5.1. Uobičajeni podaci.
1.5.2. Uređaj za umbrane.
1.6. Superheater.
1.6.1. Općenito.
1.6.2. Zračni parobrod.
1.6.3. Stropni parobrod.
1.6.4. Shirm parobrod.
1.6.5. Konvektivni parobrod.
1.6.6. Shema nekoliko kretanja.
1.7. Uređaj za reguliranje temperature pregrijane pare.
1.7.1. Jedinica kondenzacije.
1.7.2. Uređaji za ubrizgavanje.
1.7.3. Shema kondenzata i hranjivih tvari.
1.8. Voda ekonomija.
1.8.1. Uobičajeni podaci.
1.8.2. Suspendirani dio ekonomizera.
1.8.3. Paneli zdravog ekonomizatora.
1.8.4. Konvektivni ekonomiji.
1.9. Grijač zraka.
1.10. Okvir kotla.
1.11. Kotla za rezanje.
1.12. Čišćenje grijaćih površina.
1.13. Istinska instalacija.
2. Ekstrakt iz toplinskog izračuna.
2.1. Glavne karakteristike kotla.
2.2. Višak koeficijenata zraka.
2.3. Termalna ravnoteža i karakteristike vatrogasaca.
2.4. Temperatura proizvoda za izgaranje.
2.5. Temperatura pare.
2.6. Temperatura vode.
2.7. Temperatura zraka.
2.8. Provoditi potrošnju za ubrizgavanje.
2.9. Otpor kotla.
3. Priprema kotla za početak od hladnog stanja.
3.1. Pregled i provjeru opreme.
3.2. Priprema shema oštećenja.
3.2.1. Sheme okupljanja za zagrijavanje smanjene prehrambene i injekcije.
3.2.2. Sheme okupljanja za parne cjevovode i superheater.
3.2.3. Okupljanje plinskog zračnog trakta.
3.2.4. Priprema plinovoda kotlova.
3.2.5. Montažu cijevi za gorivo unutar kotla.
3.3. Punjenje kotla vodom.
3.3.1. Općenito.
3.3.2. Operacije prije punjenja.
3.3.3. Operacije nakon popunjavanja.
4. Navedite kotla.
4.1. Zajednički dio.
4.2. Ometanje plina iz hladnog stanja.
4.2.1. Ventilacija peći.
4.2.2. Punjenje plinovoda plina.
4.2.3. Provjera plinovoda i armature unutar kotla na gustoći.
4.2.4. Rosge prvog plamenika.
4.2.5. Ispričavam se za druge i sljedeće plamenice.
4.2.6. Čišćenje vodootpornih stupaca.
4.2.7. Raspored kotla za miješanje.
4.2.8. Čišćenje donjih točaka zaslona.
4.2.9. Temperaturni režim operatora zračenja tijekom prijelaza.
4.2.10. Temperaturni režim ekonomizera vode tijekom raskida.
4.2.11. Uključivanje kotla na autocestu.
4.2.12. Učitavanje u par.
4.3. Glavni kotao iz vrućeg stanja.
4.4. Majstor kotla pomoću sheme recirkulacije kotla vode.
5. Održavajte kotla i opremu tijekom rada.
5.1. Općenito.
5.1.1. Glavne zadaće operativnog osoblja.
5.1.2. Regulacija operativnog kapaciteta kotla.
5.2. Usluga kotla usluge.
5.2.1. Opažanja tijekom rada kotla.
5.2.2. Kotla hrane.
5.2.3. Regulacija temperature pregrijane pare.
5.2.4. Kontrola preko načina spaljivanja.
5.2.5. Očistiti kotla.
5.2.6. Rad kotla na loživo ulje.
6. Prijelaz iz jedne vrste goriva u drugu.
6.1. Prijelaz iz prirodnog plina u loživo ulje.
6.1.1. Prijenos plinskog plamenika u loživo ulje s Bogom.
6.1.2. Prijenos plamenika iz spaljivanja loživog ulja na prirodni plin na mjestu.
6.2. Prijelaz iz loživog ulja do prirodnog plina.
6.2.1. Prenesite grijanje iz gorivog ulja u prirodni plin s Bogom.
6.2.2. Prijenos plamenika iz spaljivanja loživog ulja na prirodni plin na mjestu.
6.3. Spaljivanje prirodnog plina i loživog ulja.
7. Zaustavite čitanje.
7.1. Općenito.
7.2. Zaustaviti kotla za rezerviranje.
7.2.1. Akcije osoblja tijekom zaustavljanja.
7.2.2. Sigurnosni ventili za testiranje.
7.2.3. Osoblje akcije nakon zaustavljanja.
7.3. Zaustaviti kotla s pražnjenje.
7.4. Stop hitne kotla.
7.4.1. Slučajevi za zaustavljanje kotlova ili osoblje kotla.
7.4.2. Slučajevi hitnog zaustavljanja kotla po redoslijedu glavnog inženjera.
7.4.3. Daljinsko isključivanje kotla.
8. Hitne situacije i postupak za njihovu likvidaciju.
8.1. Općenito.
8.1.1. Zajednički dio.
8.1.2. Odgovornosti službenika u nesreći.
8.1.3. Akcije osoblja tijekom nesreće.
8.2. Resetirajte opterećenje.
8.3. Resetirajte opterećenje stanice s gubitkom vlastitih potreba.
8.4. Smanjenje razine vode.
8.4.1. Znakovi spuštanja razine i djelovanja osoblja.
8.4.2. Djelatnosti nakon ukidanja nesreće.
8.5. Podizanje razine vode.
8.5.1. Znakovi i djelovanje osoblja.
8.5.2. Djelatnosti osoblja u slučaju neuspjeha zaštite.
8.6. Neuspjeh svih vodootpornih uređaja.
8.7. Cijev za osporavanje zaslona.
8.8. Barperiyr cijev pauze.
8.9. Ekonozizator vode za jaz.
8.10. Otkrivanje pukotina u cjevovodima i parnim priključcima kotla.
8.11. Povećan pritisak u bubanj više od 170 bankomata i neuspjeh sigurnosnih ventila.
8.12. Prestanak opskrbe plinom.
8.13. Smanjenje tlaka loživog ulja po ventilu za podešavanje.
8.14. Isključivanje oba pušača.
8.15. Isključivanje obojeva ventilatora.
8.16. Onemogućite sve Rvp.
8.17. Sigurnost depozita u grijačima zraka.
8.18. Eksplozija u peći ili skloništa kotla.
8.19. Blok za baklje, nestabilan namještaj, pulsiranje u peći.
8.20. Voda lijevanje u parobrod.
8.21. Kasty glavnog masutoproda.
8.22. Jaz ili pojavu požara na maswowersu unutar kotla.
8.23. GAP ili pojava požara na plinskim cjevovodima debla.
8.24. Jaz ili pojavu požara na plinskim cjevovodima unutar kotla.
8.25. Smanjenje vanjske temperature je niža od izračunatog.
9. Automatski kotao.
9.1. Općenito.
9.2. Regulator razine.
9.3. Burning kontroler.
9.4. Regulator temperature pregrijane pare.
9.5. Kontinuirani regulator čišćenja.
9.6. Regulator fosfatiranja vode.
10. Termička zaštita kotla.
10.1. Općenito.
10.2. Zaštita pri premotanju kotla.
10.3. Zaštita na razini razine.
10.4. Zaštita prilikom onemogućavanja navijača dima ili puhanja.
10.5. Zaštita kada je onemogućena svi Rvp.
10.6. Hitna kotla zaustavlja se tipkom.
10.7. Zaštita na padajućem tlaku goriva.
10.8. Zaštita povećanja tlaka plina.
10.9. Rad prekidača tipa goriva.
10.10. Zaštita za izdvajanje baklje u peći.
10.11. Zaštita povećanja temperature pregrijane pare iza kotao.
11. Tehnološka zaštita i postavke alarma.
11.1. Tehnološke postavke alarma.
11.2. Postavke tehnološke zaštite.
12. Kotlovi sigurnosti impulsa.
12.1. Općenito.
12.2. Operacija IPU-a.
13. Aktivnosti sigurnosti i požara.
13.1. Zajednički dio.
13.2. Sigurnosne mjere.
13.3. Sigurnosne mjere kada je kotler izveden za popravak.
13.4. Sigurnost i sigurnosni zahtjevi za zaštitu od požara.
13.4.1. Uobičajeni podaci.
13.4.2. Sigurnosni zahtjevi.
13.4.3. Sigurnosni zahtjevi pri radu na kotlu na zamjenama loživog ulja.
13.4.4. Strani sigurnosni zahtjevi.

14. Grafički materijal u ovom AUKE predstavljen je kao dio 17 crteža i sheme:
14.1. Dijelog kotla TGM-96B.
14.2. Ispod gorivne komore.
14.3. Montažni čvor na cijevi zaslona.
14.4. Mjesto plamenika.
14.5. Plamenik uređaja.
14.6. Uređaj za umbrane.
14.7. Jedinica kondenzacije.
14.8. Dijagram smanjenog hranjivih čvora i injekcija kotla.
14.9. Vapoolel.
14.10. Montažu dijagrama za zagrijavanje smanjenog čvora prehrane.
14.11. Shema glodanja kotla (parni trakt).
14.12. Shema kotla za plin.
14.13. Shema plinovoda unutar kotla.
14.14. Shema mazutoprovodova unutar kotla.
14.15. Ventilacija peći.
14.16. Punjenje plinovoda plina.
14.17. Provjerite plinski plinovod na gustoću.

Provjera znanja

Nakon studiranja teksta i grafičkog materijala, učenik može pokrenuti program samoreživanja znanja. Program je test koji provjerava stupanj ovladavanja uputama. Ako je pogrešan odgovor, operater se prikazuje poruka o pogrešci i citat iz teksta instrukcija koji sadrži točan odgovor. Ukupan broj pitanja o ovom tečaju je 396.

Ispit

Nakon prolaska tečaja za obuku i samokontroling znanje o testu učenika učenika. Uključuje 10 pitanja koja se automatski odabire slučajno iz među problemima predviđenim za samo-test. Tijekom ispita, ispit je pozvan da odgovori na ova pitanja bez savjeta i priliku da se odnose na udžbenik. Nema poruka o pogreškama prije prikazivanja završetka testiranja. Nakon završetka ispita, učenik prima protokol u kojem su navedeni predloženi problemi odabrani po ispitivanjima odgovora i komentara o pogrešnim odgovorima. Evaluacija za ispit je automatski izložen. Protokol za ispitivanje sprema se na tvrdi disk računala. Moguće ga je ispisati na pisaču.

Pošaljite dobro djelo u bazu znanja je jednostavna. Koristite obrazac ispod

Učenici, diplomirani studenti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u studijima i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Federalna agencija za obrazovanje

Državna obrazovna ustanova

visoko stručno obrazovanje

"Tehničko sveučilište Uprave - UPI

Ime prvog predsjednika Rusije B.N. Yeltsin "-

grana u mimneuralsk

Specijalnost: 140101

Grupa: TE -441

Tečaj

Termički izračun agregata kotla TGM - 96

U okviru discipline "kotlova instalacije TE"

Učitelj, nastavnik, profesor

Dlkova nina pavlovna

Kashurin Anton Vadimovich

gospodin Sredneuralsk

1. Na projektu kolegija

2. Kratke specifikacije i parametri kotla TGM-96

3. Outlet od viška zraka, volumena i enthalpies proizvoda za izgaranje

4. Termički izračun kotlovske jedinice:

4.1 Termalna ravnoteža i izračun goriva

4.2 Regenerativni grijač zraka

ali. Hladan

b. Vrući dio

4.4 Vikend Shirm

4.4 INPUT SHIMI

Bibliografija

1. Zadatak za projekt tečaja

Za izračun, prihvaća se jedinica kotla bubnja TGM - 96.

Izvor zadataka

Parametri kotla TGM - 96

· Pogled kotla - 485 t / h

· Pritisak pregrijava paru na izlazu kotla - 140 kgf / cm2

· Precijenjena temperatura odlomka - 560 ° C

· Radni tlak u bubnju kotla - 156 kg / cm2

· Temperatura hranjivih tvari na ulazu u kotao - 230 ° C

· Pritisak hranjive vode na ulaz u kotlu - 200 kgf / cm2

· Temperatura hladnog zraka na ulazu u RVP - 30 ° C

2 . Opis toplinskog kruga

Hranjivi kotler je kondenzat turbine. Koja je kondenzatna crpka uzastopno kroz glavni izbacivač, izbacivač brtve, grijač žlijezda, PND-1, PND-2, PND-3 i PND-4 se grije na temperaturu od 140-150 ° C i hrani se Deaaratori 6 na. U deaaaetaratorima, odvajanje plinova otopljenih u kondenzatu (dearacija) i dodatno zagrijavanje na temperaturu od oko 160-170 ° C. Kondenzat iz deaereratora potpisuje bolest prehrambenih crpki, nakon čega se tlak povećava na 180-200 kgf / SM i hranjivu vodu kroz PVD-5, PVD-6 i PVD-7 podešen na temperaturu od 225- 235 ° C. Power Knot kotao. Iza energetskog regulatora tlaka kotla sjedi do 165 kg / sm i poslužuje se u ekonomiji vode.

Hranjiva voda kroz 4 komore D 219x26 mm ulazi u suspendirane cijevi D 42x4,5 mm iz članka 20, koji se nalazi u koraku od 83 mm u 2 reda u svakoj polovici plinske postrojenja. Izlazne komore suspendiranih cijevi nalaze se unutar plinske cijevi, suspendirane su sa 16 cijevi D 108x11 mm Članak 20. komore od vode 12 cijevi D 108X11 mm se isporučuju na 4 kondenzatora i dalje na ploču zidne ekonomizera. U isto vrijeme, potoci se prenose na jednu stranu na drugu. Paneli su izrađeni od cijevi D28X3.5 mm članka 20. i zaštićene bočne zidove i kamera sktoptop.

Voda prolazi dvije paralelne struje kroz gornje i donje ploče, poslane na ulazne kamere konvektivne štednje.

Konvektivni ekonomizer se sastoji od gornjih i donjih paketa, donji dio se vrši u obliku zavojnica iz cijevi promjera 28x3,5 mm. 20, koji se nalazi u provjeru, u koracima od 80x56 mm. Sastoji se od 2 dijela koji se nalaze u desne i lijeve rizike. Svaki se dio sastoji od 4 bloka (2 gornja i 2nge). Kretanje vode i dimnih plinova u konvektivni ekonomizer je counter-tok. Kada radite na plinu, ekonomiji ima 15% ključanja. Odvajanje pare nastale u ekonomizaciji (ekonomizer ima 15% ključanja pri radu na plinu) nastaje u posebnom kutiju za odvajanje pažnje s labirintskim hidroterapijem. Kroz rupu u kutiji, konstantna količina hranjive vode, bez obzira na opterećenje, zajedno s trajektom se opskrbljuje volumen bubnja pod štitovima za ispiranje. Resetiranje vode iz ploča za ispiranje se provodi pomoću ispusnih kutija.

Mješavina za rezanje pare iz zaslona preko cijevi za kuhanje ulazi u distribuirajuće kutije, a zatim u okomite ciklone odvajanja, gdje se događa primarno odvajanje. U čistom odjeljku instalirano je 32 dvokrevetna i 7 pojedinačnih ciklona, \u200b\u200bu soli 8 do 4 za svaku stranu. Kako bi se izbjegli parovi iz ciklona u donjim cijevima pod svim ciklonima, ugrađen je okvir. Voda koja se odvoji u ciklonima teče u volumen bubnja, a parovi zajedno s nekim vlagom se uzdiže prema gore, prolazi kroz reflektirajući poklopac ciklona ulazi u uređaj za ispiranje, koji se sastoji od horizontalnih otvora štitova na koji 50% hranjivih tvari voda se isporučuje. Par koji prolazi kroz sloj uređaja za pranje daje mu glavnu količinu silicijanih soli sadržanih u njoj. Nakon uređaja za pranje, parovi prolaze kroz separator louvre i dodatno se čisti od kapljica vlage, a zatim kroz stropni štit za rupu, izravnavanje polje brzine u parenom prostoru bubnja, ulazi u parobrod.

Svi elementi za razdvajanje srušili su se i pričvršćeni klinovima koji su uhvatili zavarivanjem na pojedinosti odvajanja.

Prosječna razina vode u bubnju ispod sredine prosječne plovične stakla je 50 mm i 200 mm ispod geometrijskog centra bubnja. Gornja dopuštena razina + 100mm, niži dopušten - 175 mm na vodenom staklu.

Za zagrijavanje tijela bubnja tijekom ekstrakata i odspajanja kada je kotler zaustavljen, postavljen je poseban uređaj za UTE projekt. Parovi u ovom uređaju poslužuju se iz obližnjeg radnog kotla.

Zasićeni parovi bubnjeva s temperaturom od 343 ° C ulaze u 6 panela superheatera zračenja i zagrijani na temperaturu od 430 ° C, nakon čega se zagrijava do 460-470 ° C u 6 panela stropa parobroda.

U prvom parobrodu, temperatura para se smanjuje na 360-380 ° C. Prije prvog paruoletektora, protok pare je podijeljen u dva toka, a nakon njih da poravnavaju temperaturno skeniranje, lijevi tok para se pomiče na desnu stranu, a desno je ulijevo ulijevo. Nakon prijenosa, svaki par protoka ulazi u 5 ulaznih hladnoće, iza njih u 5 izlazni hladnoća. U ovim Shirrom, pare se kreće protustrujno. Zatim, izravni protok parova ulazi u 5 vruće ulazne šume, iza njih u 5 vikend vruće Shirm. Hladnoća se nalaze s knjigama knjiga, vruće - u centru. Temperatura pare u Shirmah 520-530 ° C.

Nadalje, 12 pare cijevi D 159X18 mm Članak 12x1MF parova ulazi u ulazni paket konvektivnog parobroda, gdje se zagrijava do 540-545 ° C. U slučaju povećanja temperature, druga injekcija ulazi u rad. Zatim, kroz cjevovod bypass D 325x50 st. 12x1MF ulazi u izlazni paket mačke, gdje je povećanje temperature 10-15 ° C. Nakon njega, parovi ulaze u izlazni sakupljač mačke, koji prema prednjem dijelu kotla odlazi na glavnu parnu liniju, au stražnjem dijelu se montiraju 2 glavna radna procesora sigurnosnih ventila.

Da bi se uklonile soli otopljene u kotlovnoj vodi, proizvode kontinuirano puhanje iz bubnja kotla, regulacija kontinuiranog čišćenja vrijednosti provodi se na zadatku glave pomicanja Himsch. Da biste uklonili mulj s donjih kolektora, zasloni proizvode periodično puhanje donjih točaka. Kako bi se spriječio obrazovanje u kotlu kalcijem da proizvodi fosfatiranje kotlovne vode.

Količina primijenjenog fosfata regulirana je viši strojar na zadatku glave pomicanja Himsech. Za vezanje slobodnog kisika i formiranje pasivirajućih (zaštitnih) filma na unutarnjim površinama cijevi kotla, do doziranja hidrazina u hranjivu vodu, održavajući svoj višak 20-60 ug / kg. Doziranje hidrazina u hranjivu vodu proizvodi osoblje grana turbine na zadatku glave pomicanja Himsech.

Da biste koristili toplinu kontinuiranih kotlova za čišćenje p och. 2 sekvencijalno uključena kontinuirana ekspanzija čišćenja omogućena.

Expander 1 tbsp. Ima volumen od 5000 litara i dizajniran je za tlak od 8 na temperaturi od 170 ° C, parametar je usmjeren na kolektor grijanja pare 6 na, razdvajanje kroz kondenzacijsku posudu u ekspander P och.

Expander Pa. Ima volumen od 7.500 litara i dizajniran je za tlak od 1,5 na temperaturi medija od 127 ° C, šaljete se na NDU i spojeni su paralelno s trakom od drenažnog ekstradera i cjevovoda smanjenog para rabidnog reda. Separator expandera usmjeren je kroz hidrauličnu tablicu visinom od 8 m u kanalizaciji. Podnošenje odvodnih ekspandiranih proizvoda. Shema je zabranjena! Za hitnu šljive od kotlova. i pročišćavanje donjih točaka ovih kotlova u KTC-1 2 paralelno s ekstenderu od 7500 litara svaki i izračunati tlak od 1,5 ATA. Dispalan od svakog periodičnog čišćenja Expander prema cjevovodima promjera 700 mm bez isključivanja je usmjerena na atmosferu i uklonjena je na krovu kotlovnice. Odvajanje pare nastale u ekonomizaciji (ekonomizer ima 15% ključanja pri radu na plinu) nastaje u posebnom kutiju za odvajanje pažnje s labirintskim hidroterapijem. Kroz rupu u kutiji, konstantna količina hranjive vode, bez obzira na opterećenje, zajedno s trajektom se opskrbljuje volumen bubnja pod štitovima za ispiranje. Resetirajte vodu s flushing štitovima se provodi pomoću ispusnih kutija

3 , Koeficijenti izlaznog zraka, volumeni i enthalpyizgaranje proizvoda

Izračunate karakteristike plinovitih goriva (Tablica II)

Izlaz zrakoplova zračnog viška:

· Koeficijent izlaznog zraka na izlazu peći:

t \u003d 1.0 +? T \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1.05

· Višak koeficijenta zraka za PPC:

PPP \u003d t +? PPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

· Višak koeficijenta zraka za IE:

Mi \u003d ppp +? Ve \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

· Višak koeficijenta zraka za RVP:

Rvp \u003d mi +? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1.30

Karakteristike proizvoda za izgaranje

· Teorijski zrak

V ° \u003d 0,0476 (0.5CO + 0.575N 2 O + 1.5H2S + Y (M + N / 4) C M H N - O P)

· Teorijski volumen dušika

· Teorijski volumen vodene pare

· Volumen trohatskih plinova

Proizvodi za enhaulpiju izgaranja (J - tablica).

4.TEPLoBO izračunavanje kotlovske jedinice

4.1 Termalna ravnoteža i izračun goriva

4.2 Reghe.neprofitabilan zrak grijač

{!LANG-309e5b289aa8a33cd9f32923e253f005!}

{!LANG-3be592ea9a5b4c7cafd5c922141f8923!}

{!LANG-228c8bef97f6e4a8ada84a06ed81b283!}

{!LANG-d389ec24df32b9fc6038ffdc2fd451c0!}

{!LANG-acfbde49ca1b1cb06e125a863b8aa3bb!}

{!LANG-d02a27fc9b1417f3a4a9349941432e73!}

{!LANG-6c19374bc43a8a284fea4a9e9c93f8c0!}

{!LANG-497c9fa776ff67c8701cd613013b9281!}

4.3 Baka

4.4 {!LANG-9c2d2c9b62f7752b574eee2a8ceb23bc!}{!LANG-e8a85d84848975fb7316dfa84b79888e!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

4.4 {!LANG-8714a81d4caa0e6a6616616d5c203b2c!}{!LANG-25c6a2d777a0724e9b273d13fcdef7c1!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-9bb1a55fe2e74a1d9647d1154b13e9c0!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-af0a8522b7064cd274a6ffcab6ad984c!}

{!LANG-b9751d0c8b39851642df48339e030187!}

{!LANG-4c1495ff750cae4db3d6b96dbca36ff1!}

{!LANG-42bb99e1945cfc64232dc623516eb591!}

{!LANG-2d691152ce112ca83093a00b243d7c93!}

{!LANG-29a3c3e8d7bda9c848133dcf140f6564!}

{!LANG-2315defc5e8fbf7be03badaab0f522f9!}

{!LANG-8f4fd78f03f850fae632d94d6864e6c0!}

{!LANG-568b9a822e0f7de36936fc6bf53b3dcf!}


{!LANG-440305dae0b363076c3dfdc5c3d23154!}

{!LANG-c956fce1fa70794fc34297ba70451c18!}


{!LANG-21d19f0de9d6be3b01d8c3215afac0a0!}

{!LANG-b09bc419a931ab1fe0a3030d633c9d8c!}


{!LANG-fc73f53f399ac4794d959d91fd5fa8a8!}

{!LANG-5686df77978757053f35c961ab78200b!}


{!LANG-dd42719218d46d0cac7ea083230982e6!}

{!LANG-4998e40a299c4e09488a8de40208e4ac!}


{!LANG-785794f8a52b3322fbe2cb13ca7306fa!}

{!LANG-a46aa47f081ec478307d0b98595a7059!}


{!LANG-96d6211079f8461cf74354d5fe72ad14!}

{!LANG-fcfe5fb13661aa6932da879d032042ed!}


{!LANG-dcc45251c1a80a6a9c7d0ec4e7dbdbf0!}

{!LANG-f4e818b823b354aa3005eb10c1dc16b3!}


{!LANG-84d25bb44cbb3b28b64aca15178bb377!}

{!LANG-4a276826dfcecd2fb3548262d06be502!}


{!LANG-c8bbf709dcce0d2b7855ce274942894d!}