Izum se odnosi na oblikovanje metala i može se koristiti za izradu dijelova od cjevastih proizvoda. Pečat sadrži matricu, bušilicu, stezaljku, gornji i donji držač. Gornji kavez je izrađen s radnom površinom, čiji je unutarnji promjer jednak vanjskom promjeru cjevastog obratka. Pečat sadrži umetak od duktilnog metala promjera jednakog unutarnji promjer cjevasti blank. Donji kavez izrađen je s neradnom šupljinom, čiji je promjer jednak promjeru duktilne metalne košuljice, a visina je jednaka duljini cjevaste praznine. Između gornjeg i donjeg okvira postavlja se matrica s kalibriranom rupom. U ovom slučaju, umetak od duktilnog metala zajedno s matricom izrađen je s mogućnošću okretanja. Povećava produktivnost ponovnom upotrebom obloge. 1 plaća f-li, 2 ilustr.

Nacrti za RF patent 2277027

Izum se odnosi na oblikovanje metala i može se koristiti za izradu dijelova od cjevastih proizvoda.

Poznata marka za izradu dijelova od cjevastih proizvoda (autorska potvrda SU br. 797820, MKI B 21 D 22/02, 1981), koja sadrži umetak, matricu, bušilicu i čahuru za vođenje. Nedostatak poznatog žiga je strukturna složenost kompozitnog štanca i složenost uklanjanja komprimiranog obratka iz šupljine matrice.

Najbliži predloženom žigu po tehničkoj biti i namjeni je žig za crtanje (autorsko potvrda SU br. 863075, MKI B 21 D 22/02, 1980.). Žig sadrži bušilicu, matricu s radnom šupljinom ispunjenom duktilnim metalom, stezaljku i čahuru s neradnom šupljinom i kalibriranom rupom, koji se nalazi u radnoj šupljini matrice. U ovom slučaju, kalibrirana rupa rukavca komunicira sa šupljinom matrice. Nedostatak poznatog žiga je što je nakon oblikovanja proizvoda na ovom žigu potrebno izvršiti operaciju odvajanja i uklanjanja duktilnog metala iz rukavca, što zahtijeva ponovno podešavanje žiga tijekom radnog procesa.

Cilj izuma je povećati produktivnost štanca bez pogoršanja kvalitete gotovih proizvoda zbog mogućnosti ponovne uporabe umetka od nodularnog metala bez dodatne operacije odvajanja i vađenja iz šupljine štanca i ponovnog podešavanja. tijekom radnog procesa.

Kako bi se riješio ovaj problem, žig koji sadrži matricu, bušilicu i stezaljku, za razliku od prototipa, opremljen je gornjim i donjim kopčama. Gornji kavez je izrađen s radnom šupljinom, čiji je unutarnji promjer jednak vanjskom promjeru cjevastog obratka D, u koji je postavljen umetak od duktilnog metala promjera jednakog unutarnjem promjeru d obratka. Donji kavez je napravljen s neradnom šupljinom, čiji je promjer jednak promjeru d duktilne metalne košuljice, i linearna dimenzija u visini jednaka duljini L cjevasta gredica. Zbog djelovanja sile na košuljicu izrađenu od duktilnog metala (na primjer, olovo), osiguran je radijalni protutlak, koji sprječava stvaranje kružnih valova (nabora) na cjevastom obratku i zadebljanje stijenki kako u zoni oblikovanja, tako i u zoni oblikovanja. i u zoni oslonca. Između gornjeg i donjeg prstena nalazi se matrica s kalibriranom rupom. Umetak od duktilnog metala i matrica izrađeni su s mogućnošću zajedničkog zakretanja za 180° u aksijalnom smjeru. Nakon okretanja košuljice zajedno s matricom, proces se nastavlja bez dodatnog pripremni rad. Osim toga, dizajn predviđa zamjenjive matrice s izvrsnim kalibriranim parametrima otvora. Zbog toga je moguće regulirati količinu protutlaka unutar cjevastog obratka.

Izum je ilustriran grafičkim materijalima, gdje slika 1 prikazuje pečat za izradu dijelova od cjevastih proizvoda prije početka rada; na sl. 2 - isto nakon završetka prešanja.

Predloženi žig sadrži matricu 1, bušilicu 2, gornji kavez 3, čiji je unutarnji promjer jednak vanjskom promjeru D cjevastog obratka 4. Umetak 5 izrađen je od duktilnog metala (na primjer, olova) s promjer d jednak unutarnjem promjeru izratka koji se obrađuje ugrađen je u izradak 4. Pečat također sadrži donji prsten 6, matricu 7 i stezaljku 8. Promjer neradne šupljine donjeg prstena 6 jednak je promjeru d umetka od nodularnog metala, a linearna dimenzija visine jednaka je na duljinu cjevastog obratka L.

Žig radi na sljedeći način. Umetak izrađen od plastičnog metala 5 s matricom 7 umetnut je u donji kavez 6, ugrađuju se obradak 4 i gornji kavez 3, a zatim probijač 2 i matrica 1. Tijekom radnog hoda matrice 1 i probijača 2, plastični metalni umetak 5 istiskuje se kroz kalibriranu rupu u matrici 7 u šupljinu donjeg kaveza 6, dok gornji dio Cjevasti radni komad 4 se gura u radnu šupljinu formiranu između matrice 1 i bušilice 2, što rezultira kompresijom cjevastog obratka. Nakon završetka savijanja cjevastog izratka, stezaljka 8 vraća gornju kopču 3 u prvobitni položaj. Nakon primanja i uklanjanja gotovog dijela kako bi se ponovio postupak presovanja cjevastih proizvoda, umetak 5 izrađen od duktilnog metala zajedno s matricom 7 se uklanja iz donjeg držača, okreće se za 180° i ponovno postavlja u matricu, novi cjevasti uzorak je umetnuti, a postupak presovanja se ponavlja. Ako je potrebno promijeniti količinu protutlaka, što utječe na kvalitetu oblikovanja presovanog cjevastog obratka, dovoljno je zamijeniti matricu s drugim kalibriranim parametrom rupe.

Korištenje predloženog izuma omogućuje oblikovanje dijelova bez dodatnog ponovnog podešavanja matrice. Mogućnost korištenja zamjenjivih matrica s različitim kalibriranim rupama omogućuje vam promjenu količine protutlaka u matrici i dobivanje dijelova sa zadanom raspodijeljenom debljinom stijenke, dobivenih od cjevastih proizvoda s različitim geometrijskim i mehaničkim parametrima.

ZAHTJEV

1. Pečat za savijanje cjevastih proizvoda, koji sadrži matricu, bušilicu i stezaljku, naznačen time što je opremljen gornjim i donjim prstenovima, a gornji prsten ima radnu površinu, čiji je unutarnji promjer jednak vanjski promjer cjevastog obrasca i umetak od plastičnog metala promjera jednakog unutarnjem promjeru cjevastog obrasca, donji prsten je izrađen s neradnom šupljinom, čiji je promjer jednak promjeru plastična metalna košuljica, a linearna dimenzija jednaka je duljini cjevastog obrasca, matrice s kalibriranom rupom koja se nalazi između gornjeg i donjeg prstena, dok je plastična metalna košuljica zajedno s matricom izrađena s mogućnošću okretanja .

2. Pečat prema zahtjevu 1, naznačen time što je matrica zamjenjiva, s različitim promjerima kalibrirane rupe.

STRANICA 124

PREDAVANJE br.17

Operacije promjene oblika štancanja lima. Krimpovanje i distribucija

Sažetak predavanja

1. Krimpovanje.

1.1. Osnovni tehnološki parametri prešanja.

1.2. Određivanje dimenzija početnog obratka.

1.3. Određivanje potrebne sile pri presovanju.

2. Distribucija.

2.1. Osnovni tehnološki parametri distribucije.

2.2. Određivanje dimenzija početnog obratka.

3.3. Nacrti matrica.

1. Krimpovanje

Krimpovanje je operacija koja smanjuje poprečni presjek otvoreni kraj unaprijed nacrtanog šupljeg proizvoda ili cijevi.

Tijekom presovanja, otvoreni kraj šupljeg obratka ili cijevi se gura u ljevkasti radni dio matrice, koji ima oblik gotov proizvod ili srednji prijelaz (slika 1). Prstenasta matrica ima radnu šupljinu s pravocrtnom, nagnutom prema osi simetrije ili zakrivljenom generatricom.

Slika 1 - Shema procesa presovanja

Ako se presovanje izvodi u slobodnom stanju, bez povratnog pritiska izratka izvana i iznutra, samo je njegov dio koji se nalazi u šupljini matrice plastično deformiran, ostatak dijela je elastično deformiran. Krimpovanjem se izrađuju grla cilindričnih limenki, limenki za pakiranje aerosola, razni adapteri za cjevovode, rukavna grla i drugi proizvodi.

1.1. Glavni tehnološki parametri prešanja

Tijekom prešanja deformabilni dio izratka je u volumenski deformiranom i volumski napregnutom stanju. U meridijalnom i obodnom smjeru javljaju se tlačne deformacije i tlačna naprezanja, a u radijalnom smjeru (okomito na generatrisu) vlačne deformacije i tlačna naprezanja prstenastih elemenata šupljeg obratka. Ako je sudbina takva unutarnja površinašupljeg izratka tijekom prešanja nije opterećen, a kod izratka s relativno tankim stijenkama je malen u usporedbi s, tada možemo pretpostaviti da će dijagram stanja naprezanja biti ravna dvoosna kompresija u meridijanskom i obodnom smjeru. Kao rezultat toga, na rubu proizvoda dolazi do zadebljanja stijenki.

Deformacija tijekom savijanja procjenjuje se koeficijentom savijanja, koji je omjer promjera obratka i prosječnog promjera njegovog deformiranog dijela:

Količina zgušnjavanja može se odrediti formulom:

gdje je debljina stijenke obratka, mm;

debljina stijenke na rubu proizvoda nakon presovanja, mm;

promjer šupljeg obratka, mm;

promjer gotovog proizvoda (nakon presovanja), mm;

koeficijent savijanja.

Za tanke materijale ( 1,5 mm) omjeri promjera izračunavaju se prema vanjskim dimenzijama, a za deblje - prema prosječnim promjerima. Koeficijenti stezanja za čelične proizvode su 0,85 0,90; za mesing i aluminij 0,8-0,85. Ograničenje omjera savijanja

Smatra se da izradak počinje gubiti stabilnost i na njemu se stvaraju poprečni nabori. Granični koeficijent savijanja ovisi o vrsti materijala, veličini koeficijenta trenja i kutu suženja matrice za savijanje.

gdje je granica razvlačenja materijala;

P - modul linearnog otvrdnjavanja;

 - koeficijent trenja; = 0,2 -0,3;

 - kut suženja matrice.

Optimalni kut Konus matrice s dobrim podmazivanjem i čistom površinom obratka je 12…16 , s manje povoljni uvjeti trenje 20…25 .

Broj nabora može se odrediti formulom:

Između operacija presovanja potrebno je žarenje. Dimenzije dijela nakon prešanja povećavaju se zbog opruge za 0,5 ... 0,8% nazivnih dimenzija.

Krimpanje se provodi u uvjetima neravnomjerne kompresije u aksijalnom i obodnom smjeru. Pri određenim kritičnim vrijednostima tlačnih naprezanja i  dolazi do lokalnog gubitka stabilnosti obratka, što rezultira savijanjem.

A B C D)

Slika 2 Moguće opcije gubitak stabilnosti tijekom savijanja: a), b) stvaranje poprečnih nabora; c) stvaranje uzdužnih nabora; d) plastična deformacija dna

Posljedično, kritična vrijednost koeficijenta skupljanja regulirana je lokalnim gubitkom stabilnosti. Kako bi se spriječilo stvaranje nabora tijekom presovanja, šipka za ravnanje umetnuta je u obradak.

Kritični koeficijent prešanja, točnost dimenzija dijelova dobivenih prešanjem, značajno ovisi o anizotropnim svojstvima materijala izratka. S porastom normalnog koeficijenta anizotropije R granični omjer skupljanja se povećava ( K = D / d )*** K = d / D manje, jer istovremeno se povećava otpornost stijenki obratka na zadebljanje i ispupčenje. Posljedica planarne anizotropije tijekom prešanja je stvaranje izbočina na rubnom dijelu presovanog obratka. To zahtijeva naknadno obrezivanje i stoga povećanu potrošnju materijala.

Kut nagiba matrice za oblikovanje za presovanje je optimalna vrijednost, pri kojoj je meridionalno naprezanje minimalno, pri

 .

Ako je  0,1, tada je = 21  36  ; a ako je  0,05, tada je = 17  .

Kod presovanja u konusnoj matrici sa središnjom rupom, rubni dio izratka, pri prijelazu iz konusne u cilindričnu šupljinu, savija se (rotira), a zatim, prolazeći kroz nju, ponovno dobiva cilindričnog oblika, odnosno rubni dio izratka se naizmjenično savija i ispravlja pod utjecajem momenata savijanja. Polumjer zakrivljenosti radnog ruba matrice ima značajan utjecaj na točnost promjera komprimiranog dijela izratka (slika). To se objašnjava činjenicom da prirodni radijus savijanja (rubni dio) obratka ima vrlo određenu vrijednost, ovisno o debljini, promjeru obratka i kutu nagiba matrice za oblikovanje.

=  (2 sin  ) .

Debljina rubnog dijela izratka može se odrediti sljedećom formulom: =; gdje je baza prirodnog logaritma.

Slika 3 Prešanje u stožastoj matrici sa središnjom rupom

Ako  , tada element izratka koji se kreće iz konusnog dijela zone deformacije u rezultirajući cilindar gubi kontakt s matricom i promjer cilindričnog dijela komprimiranog dijela ili poluproizvoda smanjuje se za, tj.

Ako, tada se ovaj fenomen ne događa, a promjer komprimiranog dijela obratka odgovara promjeru radnog otvora matrice.

Iz navedenog slijedi da radijus matrice mora zadovoljavati sljedeći uvjet:

a moguća promjena promjera cilindričnog dijela komprimiranog dijela može se odrediti formulom:

1.3. Određivanje dimenzija izvornog obratka

Visina obratka namijenjenog presovanju, iz uvjeta jednakosti volumena, može se odrediti pomoću sljedećih formula:

u slučaju cilindričnog presovanja (Sl. 4a)

u slučaju konusnog savijanja (slika 4,b)

u slučaju sfernog savijanja (sl. 4,c)

0.25 (1+).

Slika 4. Shema za određivanje dimenzija izratka

1.4. Određivanje potrebne sile tijekom prešanja

Sila savijanja sastoji se od sile potrebne za samo savijanje u konusnom dijelu matrice, i sila potrebna za savijanje (rotiranje) naboranog ruba dok se ne zaustavi na cilindričnom pojasu matrice

Slika 5. Shema za određivanje sile savijanja

Odjeljak Oa odgovara sili potrebnoj za savijanje ruba izratka do kuta suženja matrice; cijelo područje Ov odgovara; zemljište Sunce odgovara snazi; zemljište CD odgovara klizanju ruba izratka duž cilindričnog pojasa matrice, sila savijanja lagano se povećava.

Kako izradak izlazi iz matrice, sila lagano opada i postaje jednaka sili tijekom stacionarnog procesa presovanja Robzh.

Snaga se određuje formulom:

=  1-  1+  +  1-  1+  3-2 cos  ;

gdje je  -ekstrapolirana granica razvlačenja jednaka .

Krimpovanje se vrši pomoću ručice i hidrauličkih preša. Kod rada na koljenastim prešama silu treba povećati za 10-15

Ako je  = 0,1…0,2; Da

S 4.7

Ova formula daje prilično točan izračun kada 10…30  ; ,1…0,2

Približna sila deformiranja može se odrediti formulom:

2. Postupak doziranja

Operacija distribucije koja se koristi za primanje razne dijelove i poluproizvoda koji imaju varijabilni presjek, omogućuje vam povećanje promjera rubnog dijela šupljeg cilindričnog obratka ili cijevi (slika 6).

Kao rezultat ovog procesa dolazi do smanjenja duljine generatrise izratka i debljine stijenke u zoni plastične deformacije, pokrivajući područje s povećanim poprečnim dimenzijama. Doziranje se vrši u žigu pomoću konusnog bušilice, koja deformira šuplji obradak u obliku komada cijevi, stakla dobivenog izvlačenjem ili zavarene prstenaste ljuske, prodirući u njega.

A B C)

Slika 6. - Vrste dijelova dobivenih distribucijom: a)

2.1. Glavni tehnološki parametri distribucije

Stupanj deformacije u tehnološkim proračunima određen je koeficijentom ekspanzije, koji je omjer najvećeg promjera deformiranog dijela proizvoda i izvornog promjera cilindričnog obratka:

Najmanja debljina izratka nalazi se na rubu dobivenog dijela i određena je formulom:

Što je veći koeficijent rastezanja, veće je stanjenje stijenke.

Kritični stupanj deformacije reguliran je jednom od dvije vrste gubitka stabilnosti: preklapanjem na dnu izratka i pojavom vrata, što dovodi do uništenja - pukotine, u jednom ili istovremeno nekoliko dijelova ruba deformiranog predmeta. dio izratka (slika 7).

Slika 7 Vrste gubitka stabilnosti tijekom širenja: a) preklapanje na dnu izratka; b) pojava vrata

Pojava jedne ili druge vrste defekta ovisi o karakteristikama mehaničkih svojstava materijala obratka, njegovoj relativnoj debljini, kutu nagiba generatrixa udarca, uvjetima kontaktnog trenja i uvjetima za pričvršćivanje obratka u matrici. . Najpovoljniji kut je od 10 do 30  .

Omjer najvećeg promjera deformiranog dijela izratka i promjera izvornog izratka, pri kojem može doći do lokalnog gubitka stabilnosti, naziva se granični koeficijent rastezanja.

Maksimalni omjer raspodjele može biti 10...15% veći od onog navedenog u tablici 1.

U slučaju rada s grijanjem, obradak može biti 20...30% veći nego bez grijanja. Optimalna temperatura grijanje: za čelik 08kp 580…600 S; mesing L63 480…500 C, D16AT 400…420  C.

Tablica 1 Vrijednosti koeficijenata distribucije

Sila raspodjele može se odrediti formulom:

gdje je C koeficijent ovisno o koeficijentu raspodjele.

Na.

2.3. Određivanje dimenzija izvornog obratka

Duljina izratka se određuje pod uvjetom da su volumen izratka i dijela jednaki, a promjer i debljina stjenke pretpostavljaju se jednakima promjeru i debljini stjenke cilindričnog presjeka dijela. Nakon ekspanzije, stožasti presjek dijela ima nejednaku debljinu stijenke, koja varira od do.

Uzdužna duljina izratka može se odrediti pomoću sljedećih formula:

1. pri raspodjeli prema shemi a) (slika 8):

Slika 8. Shema za proračun početnog obratka

2. pri raspodjeli prema shemi b) ako su polumjeri savijanja obratka pri pomicanju na konusni dio štanca i napuštanju međusobno jednaki i njihove vrijednosti odgovaraju:

2.4. Nacrti matrica

Dizajn matrice za točenje ovisi o potrebnom stupnju deformacije. Ako stupanj deformacije nije velik i koeficijent ekspanzije je manji od maksimalnog, tada je lokalni gubitak stabilnosti isključen. U ovom slučaju, otvoreni kalupi se koriste bez protutlaka na cilindričnom dijelu izratka.

Na visoki stupnjevi deformacije, kada je koeficijent veći od granice, koriste se matrice s kliznom potpornom čahurom, koja stvara povratni pritisak na cilindrični presjek izratka (slika 9).

Klizna čahura 4 spušta se prema dolje guračima 3 podesivim po duljini, postavljenim na gornju ploču 1, čime se eliminira mogućnost priklještenja izratka u kontaktnom području probojca 2, izratka i klizne čahure 4. Upotreba žiga s nosačem klizne čahure omogućuje povećanje stupnja deformacije za 25 30% .

Slika 9 - Dijagram žiga za točenje s protutlakom: 1-gornja ploča; 2-bušiti; 3 potiskivača; 4-klizna čahura; 5-trn; 6-opruge; 7-ploča dno

Maksimalni stupanj deformacije tijekom ekspanzije s konusnim probojcem također se može povećati ako se na rubu izratka dobije mala prirubnica širine na unutarnjem radijusu savijanja (slika 10). Tijekom ekspanzije, prirubnica apsorbira bez razaranja veća obodna vlačna naprezanja od ruba obratka bez prirubnice. U tom slučaju maksimalni stupanj deformacije povećava se za 15 20%.

Slika 10 - Shema raspodjele obratka s malom prirubnicom

Raspodjela sirovina u kalupe može se izvršiti pomoću mehaničkih i hidrauličkih preša.

Korisni model odnosi se na oblikovanje metala, posebno na utiskivanje dijelova s ​​elastičnim medijem iz cjevastih proizvoda. Pečat sadrži matricu koja se sastoji od gornjeg i donjeg dijela, bušilicu i elastični medij. Matrica se nalazi u spremniku iu nju je ugrađena cjevasta pločica s elastičnim medijem postavljenim u nju; u donjem i gornjem dijelu matrice napravljena je rupa promjenjivog promjera, što osigurava presovanje krajnjih dijelova cjevasti blank i raspored njegovog srednjeg dijela. Tehnički rezultat sastoji se u povećanju tehnoloških mogućnosti rada dijelova za štancanje iz cjevastih proizvoda zbog istovremenog izvođenja presovanja i distribucije cjevastog proizvoda.

Korisni model odnosi se na oblikovanje metala, posebno na utiskivanje dijelova s ​​elastičnim medijem iz cjevastih proizvoda.

Poznat je uređaj za distribuciju cijevi (Uporaba poliuretana u proizvodnji štancanja limova / V.A. Khodyrev - Perm: 1993. - str. 218, vidi str. 125), koji se sastoji od rascjepkane matrice i bušilice. Matrica sadrži cjevastu ploču unutar koje se nalazi elastični medij. Ovaj uređaj omogućuje proizvodnju dijelova od cijevi nanošenjem cjevastog uzorka s elastičnim medijem preko krute matrice.

Mana ovog uređaja leži u njegovim niskim tehnološkim mogućnostima. Uređaj omogućuje samo širenje cijevi, što se očituje povećanjem veličine poprečnog presjeka cjevastog uzorka, određenog graničnim koeficijentom oblikovanja.

Cilj navedenog korisnog modela je povećati tehnološke mogućnosti rada dijelova za štancanje iz cjevastih proizvoda. Tehnički rezultat koji se postiže navedenim korisnim modelom je povećanje tehnoloških mogućnosti rada dijelova za štancanje iz cjevastih proizvoda zbog istovremenog izvođenja presovanja i distribucije cjevastog proizvoda.

To se postiže činjenicom da se u žigu za raspodjelu i savijanje cjevaste gredice, koja sadrži matricu koja se sastoji od gornjeg i donjeg dijela, bušilicu, elastični medij, u donjem i gornjem dijelu matrice nalazi rupa promjenjivog promjer, koji osigurava savijanje krajnjih dijelova cjevaste gredice i raspodjelu njegovih srednjih dijelova.

Ono što je novo u navedenom uređaju je da se matrica nalazi u spremniku, au donjem i gornjem dijelu matrice nalazi se rupa promjenjivog promjera, koja osigurava presovanje krajnjih dijelova cjevastog obratka i raspodjelu njegov srednji dio.

Zbog činjenice da se matrica, koja se sastoji od gornjeg i donjeg dijela, nalazi u spremniku, osigurano je pouzdano kretanje gornjeg dijela matrice, jer spremnik mu služi kao vodič. Zbog činjenice da se u donjem i gornjem dijelu matrice nalazi rupa promjenjivog promjera, koja osigurava kompresiju krajnjih dijelova cjevastog izratka i raspodjelu njegovog srednjeg dijela, u kombinaciji s drugim značajkama, istodobna kompresija krajeva cjevastog obratka i raspodjela njegovog srednjeg dijela su osigurani. Zbog činjenice da u dijelovima matrice postoji rupa promjenjivog promjera, tako da na onim mjestima matrice gdje su ugrađeni krajnji dijelovi cjevastog obratka, promjer rupe je manji od promjera cijevi. obratka, to će osigurati kompresiju krajnjih dijelova obratka. S obzirom na to da je promjer rupe varijabilan, naime, napravljen je veći od promjera cjevastog obrasca u onim dijelovima matrice gdje će biti srednji dio cjevastog obrasca, moguće je rasporediti njegovu sredinu dio. Osim toga, izrada rupa u dijelovima matrice s promjenjivim promjerom, tj. od promjera manjeg od promjera sirove cijevi do promjera većeg od promjera sirove cijevi, pruža vertikalna instalacija prazna cijev u matrici.

Dizajn matrice omogućuje istovremeno savijanje krajnjih dijelova neobrađene cijevi i raspodjelu njegovog srednjeg dijela.

Podnositelj zahtjeva nije upoznat s objektima s ovim skupom bitnih obilježja, dakle, zatraženim tehničko rješenje ima novosti.

Korisni model je grafički prikazan. Slika prikazuje žig za distribuciju i savijanje cjevastog obrasca.

Pečat uključuje donji dio 1 matrice, spremnik 2. Na donjem dijelu 1 matrice okomito je postavljena cjevasta pločica 3. Pečat također uključuje gornji dio 4 matrice, elastični medij 5, na primjer , poliuretanske granule. Gotovi dio 6 dobiva se iz izratka 3. Elastični medij 5 nalazi se u cjevastom izratku 3 i u otvoru 8 promjenjivog promjera u gornjem dijelu 4 matrice i u otvoru 7 promjenjivog promjera u donjem dijelu. 1 matrice; matrica također uključuje bušilicu 9.

Pečat radi na sljedeći način: donji dio 1 matrice ugrađen je u spremnik 2, cjevasta praznina 3 okomito je umetnuta unutar donjeg dijela matrice, a gornji dio 4 matrice postavljen je na vrh. Elastični medij 5 ulijeva se u rupu 8 ​​u gornjem dijelu 4 matrice u cjevasti radni komad 3 i u rupu 7 u donjem dijelu 1 matrice. Pomicanjem klizača (nije prikazano na slici) silom P, probijač 9 se pomiče, što uzrokuje pomicanje gornjeg dijela 4 matrice, što dovodi do pomicanja cjevastog izratka 3 u rupu 8 ​​promjenjivog promjera. u gornjem dijelu 4 matrice i do pomicanja cjevastog obratka 3 u rupu 7 promjenjivog promjera u donjem dijelu 1 matrice, što dovodi do kompresije krajnjih dijelova cjevastog obratka 3. Sila P je također prenosi se na elastični medij 5, kroz koji se pak prenosi na stijenke cjevastog obratka 3, što dovodi do raspodjele njegovog srednjeg dijela. Nakon što klizač za prešu i izbijač 9 dosegnu maksimalni gornji položaj, gotovi dio 6 i elastični medij 5 uklanjaju se obrnutim redoslijedom.

Žig za distribuciju i savijanje cjevastog obratka, koji sadrži matricu koja se sastoji od gornjeg i donjeg dijela, bušilicu, elastični medij, naznačen time što se matrica nalazi u spremniku i napravljena je s rupama promjenjivog promjera u donjem dijelu. i gornji dijelovi kako bi se omogućilo savijanje krajnjih dijelova cjevastog obratka i istovremena raspodjela njegovog srednjeg dijela.

O OPIS ()664722

IZUMIO I JA

Savez sovjeta

Socijalista

D. N. Korneev (71) Podnositelj zahtjeva (54) ŽIG ZA GREŽANJE CJEVASTIH GREDICA

Izum se odnosi na oblikovanje metala i može se koristiti za štancanje dijelova uglavnom od tankih limova.

Poznate su matrice za prešanje koje se sastoje od donjeg dijela postavljenog na stolu preše i gornje matrice za prešanje u koju je koncentrično ugrađen opružni izbacivač (1).

Izradak se postavlja u donji dio, a savijanje vrši gornja matrica puhanjem preše; gotovi dio se izbacuje iz gornjeg dijela matrice pomoću izbacivača s oprugom. Nedostatak poznatog žiga je u tome što može savijati samo dijelove s relativno debelim stijenkama. Određuje se omjer debljine materijala i promjera konture savijanja pri savijanju u poznatom žigu i, kako bi se izbjeglo stvaranje nabora, ne smije prelaziti određene vrijednosti.

Poznato je da je ovaj nedostatak djelomično otklonjen kod žiga za savijanje šupljih izradaka, koji sadrži koaksijalno postavljenu bušilicu, obujmicu za vanjsku potporu izratka, matricu, trn i izbacivač. Trn je izrađen u obliku čahura. izrađena od elastičnog materijala montirana na probijač i koncentrično ugrađena, a na izbacivač je ugrađena profilirana košuljica koja naliježe u otvor na unutarnjem rukavcu trna. Nedostatak takvog žiga je u tome što se njime mogu savijati samo šuplji obradaci bez dna (2).

Također postoji još jedan poznati žig za savijanje obradaka s tankim stijenkama, koji sadrži bazu, matricu i sredstvo za stezanje, uključujući elastični probijač s držačem probijača, elastični odbojnik. Matrica je izrađena u obliku dva koaksijalno smještena dijela, od kojih je jedan montiran na

15 na podnožju i opterećen je oprugom u aksijalnom smjeru, a drugi je postavljen koncentrično s probijačem s mogućnošću aksijalnog pomicanja njime, dok je elastični odbojnik postavljen po osi žiga između držača probijača i žiga. drugi dio matrice i ima veću krutost od elastičnog probijača (3).

Žig radi na sljedeći način.

Izradak je ugrađen u donji dio matrice. Kada se klizač za prešu pomiče prema dolje, oba dijela matrice su zatvorena, elastični bušač, sabijajući se, ispunjava cijeli prostor matrice, pritišćući obradak na stijenke matrice. Daljnjim pomicanjem klizača, gornji dio matrice 664722 sabija izradak, a držač bušilice se pomiče prema gore, sabijajući elastični odbojnik.

Ovaj uređaj je po tehničkoj biti i postignutom rezultatu najbliži izumu.

Međutim, pritisak kojim elastični izbijač pritišće obradak na stijenke matrice mijenja se tijekom cijele duljine hoda klizača za prešu, dosežući maksimalna vrijednost na kraju poteza. Nije podesiv i u konačnici ovisi o krutosti i ukupne dimenzije elastični odbojnik.

Tehnološke mogućnosti žiga su ograničene pri presovanju šupljih dijelova s ​​dnom. Kod presovanja dijela bez dna, naborani izradak se na početku kretanja gornjeg dijela matrice prema gore pritišće uz matricu elastičnim probijačem sve dok elastični probijač ne poprimi svoj izvorni oblik. Prilikom savijanja stijenki posude s dnom, sav pritisak koji stvara elastični tampon unutar obratka apsorbiraju stijenke posude. Ova okolnost omogućuje savijanje samo posuda koje su dovoljno jake da izdrže pritisak koji nastaje tijekom savijanja.

Svrha izuma je proširiti tehnološke mogućnosti žiga, odnosno omogućiti mogućnost savijanja posuda s relativno tankim stijenkama i dnom bez stvaranja nabora uz mogućnost reguliranja sile pritiskanja štanca.

Ovaj cilj se postiže činjenicom da je poznati žig opremljen hidrauličkim cilindrom, čije je tijelo izrađeno u matrici duž svoje osi, a klip je povezan s elastičnim štancem, te hidrauličnim akumulatorom spojenim na šupljinu klipa. hidrauličkog cilindra.Cjevovod s ventilom kojim se regulira tlak tekućine.

Prisutnost hidraulike omogućuje reguliranje, pomoću ventila, tlaka unutar matrice (sila stezanja) do potrebne mjere i otklanjanje tog pritiska, u skladu s tehnološkom izvedivošću, što nije moguće učiniti u poznatim matricama.

Crtež prikazuje presjek marke, a polovica crteža lijevo od osi prikazuje marku u otvorena pozicija, a desna je zatvorena.

Pečat se sastoji od matrice za savijanje 1, postavljene na klizač za prešu, unutar koje je smješten klip 2, na čijem je dnu pričvršćena bušilica 3 od elastičnog materijala. Prostor iznad klipa povezan je cjevovodom 4 s hidrauličkim akumulatorom 5 kroz provjeriti ventil 6 i podesivi ventil 7. Donji dio matrice, instaliran na stolu za prešu, sastoji se od pomičnog držača 8, opterećenog oprugom

65 stezaljkama 9, i fiksnom podlogom 10, na koju je postavljen obradak 11.

Žig radi na sljedeći način.

Radni komad 11 ugrađen je u pomični držač 8 na postolju 10. Kada se klizač za prešu pomiče prema dolje, bušilica 3 dodiruje dno obratka, deformira se i ispunjava šupljinu obratka. Donji rub matrice za savijanje 1 dodiruje držač 8 i s daljnjim kretanjem prema dolje elastični izbijač ispunjava cijelu šupljinu izratka 11 i konusa matrice za savijanje 1 prije nego što baza konusa matrice dodirne gornji rub izratka. Tlak iznad klipa 2 raste tijekom podešavanja ventila 7, a klip 2 ostaje na mjestu. Kada se klizač dalje pomiče prema dolje, tlak iznad klipa 2 naglo raste, a tekućina, svladavajući silu opruge ventila 7, teče u hidraulički akumulator 5. Klip 2 se pomiče prema gore, a konus matrice 1 komprimira stijenku obratka 11.

Kada klizač dosegne svoj najniži položaj, vanjski pritisak na ventil 7 oslobađa pritisak iznad klipa 2 pod djelovanjem elastičnog udarca

3, klip 2 se pomiče prema gore, a elastični udarac djelomično oslobađa šupljinu proizvoda. Kada se klizač za prešanje pomiče prema gore, klip 2 se pomiče prema dolje pod pritiskom hidrauličkog akumulatora 5. Tekućina ulazi u prostor iznad klipa kroz nepovratni ventil 6. Dio 11 se gura iz matrice za presovanje pomoću elastičnog udarca 3.

Bitna točka za dizajn štanca je mogućnost reguliranja pritiska stezanja i otpuštanja tog pritiska u trenutku kada matrica osjeti pritisak unutar obratka.

Obje ove okolnosti zajedno proširuju tehnološke mogućnosti žiga i omogućuju savijanje dijelova tankih stijenki koji se trenutno proizvode pomoću rotacijska napa i, u konačnici, osigurati povećanu produktivnost u tim operacijama.

Zahtjev

Pečat za savijanje cjevastih proizvoda, koji sadrži držač montiran na podnožju, matricu i pritisnu elastičnu bušilicu postavljenu koaksijalno s matricom, naznačenu time što je, kako bi se osigurala mogućnost reguliranja sile pritiskanja štanca, opremljena s hidrauličkim cilindrom, čije je tijelo izrađeno u matrici duž svoje osi, a klip je hidraulički cilindar povezan s elastičnim štancem, kao i hidroakumulatorom spojenim s nadklipnom šupljinom hidrauličkog cilindra. cjevovod s ventilom koji regulira tlak fluida

Sastavio I. Kapitonov

Techred N. Stroganova

Lektori: L. Orlova i A. Galakhova

Urednik V. Kukharenko

Narudžba 82812 Ed. Broj 337 Tiraž 1034 Pretplata

NVO Državni odbor SSSR za izume i otkrića

1I3035, Moskva, Ya-35, Raushskaya nasip, 4/5

Tiskara, Sapunova avenija, 2

Izvori informacija uzeti u obzir tijekom ispitivanja

1. Štancanje listova, atlas dijagrama, M., Strojarstvo, 1975., str.115, sl. 308.

30. Tipični dizajni matrice za izvlačenje dijelova s ​​prirubnicom, stepenastim i konusnim oblicima.

S prirubnicom:

Tipična izvedba matrice za izvlačenje s držačem preklopa 2, koja radi iz međuspremnika univerzalne preše, prikazana je na sl. 229, a. Prijenosna veza između odbojnika za prešanje i držača preklopa su zatiči odbojnika /. Gotovi dio se uklanja iz matrice 4 na kraju podizanja klizača kroz izbacivač 5 i potiskivač 6. Ako je dno utisnutog dijela ravno i smješteno okomito na os crtanja, tada kada je matrica zatvorena između izbacivača 5 i gornje ploče 3 ostavlja se razmak z, tj. raditi bez "jakog" udarca.

Proces pretvorbe zaliha lima u udubini s uporabom preklopnog držača popraćeno je složenim opterećenjem materijala, posebno u području prirubnice. Rubnica doživljava tangencijalni pritisak od tlačnog naprezanja a, (sl. 229.6), što je glavna deformacija materijala u ovoj zoni, radijalnu napetost od vlačnog naprezanja o r i

oblikovanje.

Konusni oblik:

Crtanje niskih stožastih dijelova obično se izvodi u 1 operaciji, ali je komplicirano činjenicom da čl. Deformacija izratka je mala (s izuzetkom mjesta uz zaobljene rubove bušilice), zbog čega se poklopac "povlači" i gubi svoj oblik. Zbog toga je potrebno povećati pritisak stezanja i

Riža. 229. Izvlačenje šupljeg stakla sa stezanjem obratka

stvaraju značajna vlačna naprezanja u deformabilnom izratku koja prelaze granicu elastičnosti

materijala, korištenjem matrice s ispušnim rebrima (slika 134, a).

Na sl. 134, b prikazuje drugu metodu crtanja plitkih, ali širokih čunjeva (reflektori svjetiljki), proizvedenih u žigu s konusnom stezaljkom. Crtanje ove vrste dijelova također se može dobro izvesti hidrauličkim utiskivanjem. U većini slučajeva, crtanje konusnih dijelova srednje dubine provodi se u 1 operaciji. Samo s malom relativnom debljinom pričvrsnog elementa, kao iu prisutnosti prirubnice, potrebne su 2 ili 3 operacije crtanja. Kod štancanja dijelova iz relativno debelog materijala (S/D)100>2,5, s

mala razlika u dijametralnim dimenzijama, napa se može pojaviti bez pritiskanja, slično napa cilindrični dijelovi. U u ovom slučaju kalibracija je potrebna na kraju radnog hoda s tupim udarcem. U proizvodnji konusnih dijelova tankih stijenki to znači. Razlikom promjera dna i vrha najprije se izvuče jednostavniji zaobljeni oblik s površinom jednakom površini gotovog dijela, a zatim se dobije gotovi dio u kalibracijskom žigu. oblik. Tehnološki proračuni prijelaza ovdje su isti kao kod crtanja cilindričnih dijelova s ​​prirubnicom. mn = dn /dn-1, dn i dn-1 su promjeri sadašnje i prethodne nape.

Stepenasti oblik:

Od posebnog je interesa dvostruki postupak, koji kombinira konvencionalnu napu s inverznom napom.

Reverzibilno crtanje donosi veliki učinak kod utiskivanja dijelova u obliku koraka. Tipičan primjer je proces u više koraka za utiskivanje dubokih dijelova kao što su prednja svjetla automobila. Najprije se izvuče cilindar ili polukugla, a zatim se obradak povlači u suprotnom smjeru (obrnuto) kako bi se dobio željeni oblik proizvoda.

Sheme reverzibilne (reverzibilne) nape

31. Tipične izvedbe matrica za prirubnice.

Matrice za prirubnice mogu se podijeliti u dvije skupine: matrice bez stezanja izratka i žigovi sa stezanjem izratka. Matrice bez stezanja izratka koriste se samo kod perlanja velikih proizvoda, gdje nema bojazni da će se izradak prenapregnuti tijekom obrubljivanja. Potpuno stezanje izratka obično se može postići korištenjem matrica za prirubnice druge skupine s jakim pritiskom.

Na sl. 207, a žig s prirubnicom prikazan je s donjom stezaljkom, koja djeluje od gumenog odbojnika 1 postavljenog ispod žiga, koji prenosi pritisak kroz podlošku 2 i šipke 3 na tlačnu ploču 5. Prilikom spuštanja gornjeg dijela žiga, izradak 6, položen na ploču 5 tako da izbočina za prirubnicu 4 svojim gornjim izbočenjem ulazi u prethodnu rupu, prvo se steže matricom 7, a zatim se uvija. Izbacivanje proizvoda s vrha matrice nakon prirubljivanja može se izvesti pomoću konvencionalnog krutog izbacivača (šipke) koji radi iz same preše, ili, kao što je prikazano na slici, pomoću opruga 9 i izbacivača 8.

Kod flangiranja većih proizvoda, umjesto gumenog odbojnika ili opruge, bolje je koristiti pneumatske ili hidropneumatske uređaje.

Na sl. 207, b prikazuje sličan pečat s gornjom stezaljkom za prirubnicu rupe u kvačilu traktora. Ovdje se proizvod 4 pritisne kada se gornji dio matrice spusti pomoću ploče 3, koja je pod djelovanjem šesnaest opruga 2 smještenih u krugu oko izbojca 1.

Prešanje prstenastog dijela materijala odozdo tijekom procesa prirubljivanja i naknadno izbacivanje proizvoda iz matrice 5 nakon prirubljivanja vrši se pomoću ejektora 6, koji prima kretanje kroz šipke 7 iz donjeg pneumatskog jastuka preše.

32. Tipski nacrti maraka za distribuciju.

Izvedba matrice za točenje ovisi o potrebnom stupnju deformacije, koji

karakterizira koeficijent raspodjele Krazd. Ako je Krazd > Krazd. granica . , kada je isključen lokalni gubitak stabilnosti, tada se koristi jednostavan otvoreni žig sa stožastim probojcem

(za slobodnu raspodjelu) i donju cilindričnu stezaljku duž unutarnjeg promjera neobrađene cijevi, koja je pričvršćena na donju ploču matrice.

Kod viših stupnjeva deformacije,

kada je Krazd< Кразд.прел . применяют штампы со скользящим внешним подпором (рис. 1).

Slika 1. Matrice za raspodjelu krajeva cjevastih proizvoda s kliznim vanjskim nosačem.

Pečat se sastoji od gornje ploče 1 i na njega pričvršćenog stožastog udarca 2 i potiskivača šipke 3. Na donju ploču 7 pričvršćen je cilindrični potporni trn 5, čiji je promjer D jednak vanjskom promjeru sirove cijevi. Potporna čahura 4 pomiče se duž trna, poduprta oprugama 6. Kada je čahura u gornjem položaju (prikazano na slici isprekidanom linijom), obradak je postavljen na ramenu igle 5, a obradak strši iz rukav po

(0,2-0,3) D.

Kada se vrh matrice spusti, stožasti izbijač ulazi u obradak i počinje ga gurati van.

Istovremeno, potiskivači 3 pritišću potpornu čahuru 4 (pritišću opruge 6) i pomiču je prema dolje duž osovine, dopuštajući tako probojniku da potpuno proširi cijev dok

potrebne veličine. Tijekom obrnutog hoda, opruga 6 podiže rukavac 4 zajedno s utisnutim dijelom.

Operacija je uglavnom dizajnirana za povećanje promjera cilindričnog obratka za

spajanje cijevi. Optimalni kut distribucije je 10300.

Ako je promjer početnog šupljeg cilindra d0, tada je najveći promjer d1, do kojeg se može vršiti raspodjela (slika 3).

d1 ,=Kpresjek * d0, gdje je Kpresjek koeficijent rastezanja ovisno o relativnoj debljini

praznine. s/d0 =0,04 Kpresjek =1,46 s/d0 =0,14 Kpresjek =1,68. Debljina materijala se smanjuje tijekom distribucije. Najmanja debljina na mjestu najvećeg istezanja određena je

formula. s1 = s √ 1/ Kpresjek

Doziranje se može izvesti na rubovima šupljeg izratka ili na njegovom središnjem dijelu u kalupima s rascjepnim kalupima, elastičnim medijima i drugim metodama.

Dimenzije izratka za raspodjelu određuju se na temelju jednakosti volumena izratka i dijela bez uzimanja u obzir promjena u debljini metala.

Slika 3. a - elastični bušač. b- u odvojivim matricama.

33. Tipične izvedbe matrica za prešanje.

Kalupi za prešanje dijele se u dvije skupine : matrice za slobodno savijanje i matrice s osloncima obratka.Žigovi prve skupine Imaju samo naprave za vođenje za cjevasti ili šuplji obradak, bez unutarnjih ili vanjskih oslonaca, zbog čega je moguć gubitak stabilnosti tijekom presovanja. Kako bi se spriječio gubitak stabilnosti, obradak u jednoj operaciji dobiva promjenu oblika u kojoj će potrebna sila savijanja biti manja od kritične.

Riža. 1. Sheme matrica za slobodno presovanje krajeva - dijelova.

Na sl. Slika 1 prikazuje dva dijagrama kalupa za slobodno savijanje: na prvom žigu, kraj cijevi 3 (Sl. 1, a) je savijen u nepokretnoj matrici, a na drugom žigu, vrat je savijen

na šupljem proizvodu 3 (slika 1, b) izvodi se pomičnom matricom 1, pričvršćenom na gornju ploču matrice pomoću držača matrice 5. Za pričvršćivanje obratka nalazi se cilindrični remen ili na matrici / , ili na ploči 4. Uklanjanje dijelova vrši se pomoću ejektora 2, koji se napaja iz donjeg ili iz gornjeg međuspremnika. Duljina komprimiranog dijela postavlja se promjenom hoda preše.

Na sl. Slika 2, a prikazuje dijagram matrice s vanjskom potporom; u njemu

dio izratka koji nije podvrgnut savijanju prekriven je vanjskim prstenom 2, koji sprječava gubitak stabilnosti i ispupčenje izratka prema van. Zbog toga takvi kalupi mogu proizvesti veći stupanj deformacije nego kalupi bez nosača. Kako bi se olakšala ugradnja izradaka i uklanjanje naboranih dijelova iz držača 2, napravljen je odvojivim; u neradnom stanju, otpušta se oprugama 1. Stezaljka se zatvara oko obratka pomicanjem gornjeg dijela matrice prema dolje s klinovima 4. Za uklanjanje komprimiranog dijela iz matrice 5, matrica je opremljena ejektor 3, koji djeluje od opruge 6 ili od poprečne šipke u klizaču za prešu.

Postoje i matrice s kliznim vanjskim prstenom koji podupire obradak duž cijelog nedeformiranog dijela.

Na sl. Slike 2, b i c prikazuju matrice za savijanje krajnjeg dijela cijevi ili šupljeg izratka u sferu, opremljene vanjskim (Sl. 2, c) ili vanjskim i unutarnjim (Sl. 2, b) nosačima za izradak.

Riža. 2. Dijagrami matrica za presovanje krajeva dijelova s ​​nosačima Ovi matrice vam omogućuju značajne promjene oblika u jednoj operaciji,

zbog čega se smanjuje broj operacija pri višeoperacijskom štancanju. U žigu namijenjenom za savijanje krajnjeg dijela cijevi (slika 2, b), slijepa cijev ugrađena je u razmak između vanjske klizne trake 2 i unutarnje baze šipke 3, na kojoj se nalazi stepenica za podupiranje kraj praznine. Umetak je utisnut u rupu šipke 3, koja ima kuglastu glavu duž koje je obradak savijen. U žigu za savijanje šupljeg izratka (slika 2, c), nedostaje košuljica 6. Radni komad se postavlja duž držača 2 i bazne šipke 3.

Kada se klizač za prešu pomiče prema dolje, matrica 1 pomiče klizni kavez 2 prema dolje i sabija radni komad duž sfere. Stezaljka djeluje iz donjeg odbojnika preko šipki 4, klizeći u donjoj ploči 5. Dio se gura van kada se preša pomiče prema gore s umetkom 6, također spojenim na donji odbojnik.

Postupak se široko koristi za proizvodnju čahura. Optimalni kut suženja je 15-200. Značajka maraka Potrebno je osigurati stabilnost izratka tijekom procesa presovanja. Matrice se dijele na: 1. bez oslonca obratka 2. s osloncem obratka. Bez oslonca se rijetko koristi i za izratke relativno debelih stijenki.

Mogućnost presovanja cilindričnih izradaka u jednoj operaciji ili koef. presovanje

d ,=Kobzh * D, gdje je Kdiv koeficijent distribucije ovisno o značajke dizajnažig i vrstu materijala. Tablica 5.

Kobzh također ovisi o relativnoj debljini materijala. Za meki čelik (α=200).- s/D=0.02 Kobzh

0,8; s/D=0,12 Kobzh =0,65.

Kako se kut suženja smanjuje, vrijednost Kobj se smanjuje. Debljina stijenke na mjestu savijanja povećava se zbog kompresije metala. Najveća debljina na mjestu najveće kompresije određena je formulom.

s1 = s √ 1/ Kobzh

34. Projektiranje matrica s radnim elementima od tvrde legure.

televizor Legura je keramički (ne metalni) karbid W. Tv. legure imaju povećanu sklonost lomu, stoga je samo uz zadovoljenje posebnih konstrukcijskih i tehnoloških zahtjeva moguće pouzdan rad matrice s radnim elementima od tvrdih legura, tzv. tvrdolegirane matrice, povećavajući njihovu trajnost desetke i stotine puta u odnosu na matrice s radnim elementima od čelika. Moderni dizajni matrice od tvrdog metala trebale bi osigurati povećanu krutost u usporedbi s čelikom, točnije i pouzdanije usmjeravanje gornjeg dijela matrice u odnosu na dno, maksimalnu blizinu osi drške središtu pritiska matrice, trajnost i pouzdanost jedinica za uklanjanje i elastični elementi, povećana otpornost na habanje vodećih traka, eventualno veći broj rebrusova i nedostatak koncentracije naprezanja na tvrdoj leguri.

Povećana krutost i čvrstoća ploča postiže se povećanjem njihove debljine. Za matrice tlocrtne veličine 350x200 mm, preporučena debljina donje ploče je 100-120 mm. Donja i gornja ploča te ploča za skupljanje izrađeni su od čelika 45. Te su ploče toplinski obrađene do tvrdoće od 30-35 HRC. Odstupanje od ravnosti baze matrice i susjedne površine donje ploče matrice, kao i stražnjeg dijela štanca s držačem bušilice i susjedne površine gornje ploče (ili srednje potporne ploče) ne smije biti veće od 0,005 mm. Nepoštivanje ovog zahtjeva može nekoliko puta smanjiti trajnost pečata.

Vijci od tvrdog metala izrađeni su od čelika 45 i zatim toplinski obrađeni. Treba uzeti u obzir da čak i lagano rastezanje vijaka dovodi do smanjenja trajnosti karbidnih matrica.

Točnije i pouzdanije usmjeravanje gornjeg dijela karbidne matrice u odnosu na donji dio, u odnosu na čelik, postiže se korištenjem kotrljajućih vodilica (najmanje 4). Preporučena napetost u kugličnim vodilicama je 0,01-0,015 mm. U nekim slučajevima koristi se smetnja od 0,02, -0,03 mm. Povećanje napetosti dovodi do smanjenja trajnosti vodilica. Međutim, preporučljivo je povećati smetnje prilikom rezanja tanki materijal debljine do 0,5 mm ili pri radu na istrošenim oprema za tisak. Trajnost kotrljajućih vodilica je 10-16 milijuna radnih ciklusa, ovisno o veličini napetosti. Stupovi i čahure izrađeni su od čelika ŠH15. Nakon toplinske obrade Tvrdoća im je 59-63 HRCe. Vodilice s valjcima koriste se pri rezanju materijala debljine do 1,5 mm.

Uklanjanje koncentracije naprezanja u tvrdoj leguri postiže se zaokruživanjem kutova u prozorima matrice radijusa od 0,2-0,3 mm (s izuzetkom radnog kuta u prozoru stepenastog noža sekvencijalnog žiga) i određivanjem debljina matrice, minimalna širina njezine stijenke i udaljenost između radnih prozora na temelju odgovarajućih izračuna.

Osiguravanje trajnosti i pouzdanosti elemenata za skidanje trake i vođenje trake postiže se ojačanjem skidača pločama od kaljenog čelika i karbidnim elementima, korištenjem karbidnih vodilica i sredstava za odvajanje za usmjeravanje i podizanje trake, te korištenjem novih dizajna skidača. Najčešće su dvije vrste ljuštilica: one koje određuju smjer trake dok se kreće preko matrice (slika 1 a) i one koje to ne daju (slika 1, b). Upotreba potonjeg zahtijeva prisutnost zasebnih elemenata u žigu za vođenje trake.

U većini slučajeva pokretni izvlakači izvode se na kotrljajućim vodilicama. Vodilice imaju najveću krutost ako su stupovi kruto pričvršćeni na izvlakač (slika 2). Kako bi se izbjegla izobličenja koja proizlaze iz neravnina na vrpci, izvlakač se ne pritišće na vrpcu; razmak između nje i kompozitne trake je 0,5-0,8 mm (slika 3).

Pri rezanju dijelova od materijala debljine preko 0,5 mm, u pravilu,

marke s fiksnim izvlakač Dijelovi izrezani u ovim matricama su nešto lošiji u ravnosti od onih dobivenih u matricama s pomičnim skidačem, budući da se rezanje odvija s oštrim radnim rubovima izbijača i matrica. Povećanje krutosti probijača postiže se smanjivanjem njihove duljine na najmanju dopuštenu i korištenjem stepenastih probijača. Potrebno je da bušilica bude dobro pričvršćena u držaču bušilice. U pravilu, debljina držača bušilice treba biti najmanje 1/3 visine bušilice.

Konstrukcije radnih dijelova matrica. Dizajni karbidnih matrica uvelike ovise o metodama izrade glavnih dijelova za izgradnju oblika, posebno matrica. Dvije najčešće metode obrade matrica su dijamantno brušenje i