actif Édition de 25.03.2009

"CODE DE RÈGLES" DU SYSTÈME DE PROTECTION INCENDIE. ALARME INCENDIE ET ​​UNITES D'EXTINCTION D'INCENDIE AUTOMATIQUES. RÈGLES ET RÈGLEMENTS DE CONCEPTION "SP 5.13130.2009" (avec "Méthodes de calcul des paramètres de l'APM à un extincteur superficiel eau et mousse à faible multiplicité", "Méthodes de calcul RÉGLAGES mousse à haut foisonnement LUTTE CONTRE L'INCENDIE", " Méthodologie de calcul de la masse d'un gaz d'extinction d'incendie POUR LES USINES AVEC FEU DE GAZ Braisé volumétriquement "," Méthodes de calculs hydrauliques USINES d'extinction d'incendie au dioxyde de carbone BASSE PRESSION "," DISPOSITIONS GÉNÉRALES SUR LE CALCUL DES UNITÉS Module d'extinction d'incendie à poudre de type "," Méthodologie pour le calcul de l'extinction automatique des incendies par aérosol "," Méthodologie de calcul de la surpression de l'aérosol d'extinction d'incendie dans la pièce ") (approuvé par l'arrêté du ministère des Situations d'urgence de la Fédération de Russie du 25 mars 2009 N 175)

Appendice V. MÉTHODE DE CALCUL DES PARAMÈTRES AFS POUR L'EXTINCTION D'INCENDIE DE SURFACE AVEC DE L'EAU ET DE LA MOUSSE À FAIBLE RAPPORT

EN 1. Algorithme de calcul des paramètres de l'AUP pour l'extinction d'incendie en surface avec de l'eau et de la mousse à faible foisonnement

B.1.1. Le type d'agent extincteur (eau pulvérisée ou pulvérisée ou solution moussante) est choisi en fonction de la classe d'incendie de l'installation.

B.1.2. Elle est réalisée en tenant compte du risque d'incendie et de la vitesse de propagation des flammes, du choix du type d'installation d'extinction d'incendie - sprinkler ou déluge, modulaire ou modulaire ou sprinkler-déluge, sprinkler à démarrage forcé.

NOTE - Dans cette annexe, sauf indication contraire, l'arroseur désigne à la fois l'arroseur à eau ou à mousse et l'eau pulvérisée.

B.1.3. Il est installé en fonction de la température de fonctionnement de l'installation d'extinction d'incendie de type AUP (à eau ou à air).

B.1.4. La température de réponse nominale est déterminée en fonction de la température ambiante dans la zone des arroseurs sprinkleurs.

B.1.5. Compte tenu du groupe sélectionné de l'objet de protection (selon l'annexe B et les tableaux 5.1 à 5.3 de cette joint-venture), l'intensité d'irrigation, la consommation d'agent extincteur (OTV), la superficie maximale d'irrigation, la distance entre les arroseurs et la durée de l'alimentation OTW.

B.1.6. Le type d'arroseur est choisi en fonction de sa consommation, de l'intensité de l'arrosage et de la superficie qu'il protège, ainsi que des solutions architecturales et urbanistiques de l'objet protégé.

B.1.7. Le tracé du réseau de canalisations et le plan de placement des gicleurs sont décrits ; pour plus de clarté, le tracé du réseau de canalisations le long de l'objet protégé est représenté sous forme axonométrique (pas nécessairement à l'échelle).

B.1.8. Le périmètre irrigué protégé dictant est mis en évidence sur le plan hydraulique de l'AUP, sur lequel se situe l'arroseur dictant.

B.1.9. Le calcul hydraulique de l'AUP est effectué :

Elle est déterminée en tenant compte de l'intensité d'irrigation normative et de la hauteur de l'emplacement de l'arroseur selon les schémas d'irrigation ou les données du passeport, la pression qui doit être fournie à l'arroseur dictant et la distance entre les arroseurs ;

Les diamètres des canalisations sont attribués pour différents tronçons du réseau hydraulique de l'AUP ; dans le même temps, la vitesse de déplacement de l'eau et de la solution d'agent moussant dans les conduites sous pression ne doit pas dépasser 10 m / s et dans les conduites d'aspiration - pas plus de 2,8 m / s; le diamètre dans les canalisations d'aspiration est déterminé par calcul hydraulique, en tenant compte de la réserve de cavitation de la pompe à incendie appliquée;

La consommation de chaque arroseur situé dans le périmètre d'irrigation protégé dictant adopté est déterminée (en tenant compte du fait que la consommation des arroseurs installés sur le réseau de distribution augmente avec l'éloignement de l'arroseur dictant), et la consommation totale des arroseurs protégeant le périmètre irrigué par eux;

Le calcul du réseau de distribution de l'arroseur AUP est vérifié à partir de la condition de déclenchement d'un tel nombre d'arroseurs dont la consommation totale et l'intensité d'irrigation sur le périmètre irrigué protégé accepté seront au moins les valeurs standards données dans tableaux 5.1 à 5.3 de cette joint-venture. Si en même temps la zone protégée est inférieure à celle indiquée dans les tableaux 5.1 à 5.3, alors le calcul doit être répété avec des diamètres accrus des canalisations du réseau de distribution. Lors de l'utilisation de pulvérisateurs, l'intensité ou la pression d'irrigation au pulvérisateur dictant est attribuée conformément à la documentation normative et technique élaborée de la manière prescrite ;

Le calcul du réseau de distribution de l'AUP déluge est effectué sur la base du fonctionnement simultané de tous les sprinkleurs déluge de la section, ce qui permet d'éteindre l'incendie sur la zone protégée avec une intensité non inférieure à la norme (tableaux 5.1 - 5.3 du présent coentreprise). Lors de l'utilisation de pulvérisateurs, l'intensité ou la pression d'irrigation au pulvérisateur dictant est attribuée conformément à la documentation normative et technique élaborée de la manière prescrite ;

La pression dans la canalisation d'alimentation de la section calculée du réseau de distribution qui protège la zone irriguée acceptée est déterminée;

Les pertes hydrauliques du réseau hydraulique de la section calculée du réseau de distribution à la pompe à incendie sont déterminées, ainsi que les pertes locales (y compris dans l'unité de contrôle) dans ce réseau de canalisations ;

Calculé en tenant compte de la pression à l'entrée de la pompe à incendie, de ses principaux paramètres (pression et débit);

Le type et la marque de la pompe à incendie sont sélectionnés en fonction de la pression et du débit de conception.

EN 2. Calcul du réseau de distribution

B.2.1. La disposition des sprinkleurs sur la canalisation de distribution AUP est le plus souvent réalisée selon un schéma en anneau symétrique, asymétrique, symétrique ou en anneau asymétrique (Figure B.1).

B.2.2. La consommation estimée d'eau (solution d'agent moussant) à travers un asperseur dictant situé dans le périmètre irrigué protégé dictant est déterminée par la formule :

d_1-2 - diamètre entre les premier et deuxième arroseurs du pipeline, mm;

Q_1-2 - Consommation OTV, l / s;

mu est le débit ;

v - vitesse de déplacement de l'eau, m / s (ne doit pas dépasser 10 m / s).

B.2.5. La perte de charge P_1-2 dans la section L_1-2 est déterminée par la formule :

Q_1-2 est la consommation totale de l'OTV des premier et deuxième arroseurs, l/s ;

К_т - caractéristique spécifique du pipeline, l ^ 6 / s ^ 2;

A est la résistance spécifique de la canalisation, en fonction du diamètre et de la rugosité des parois, c ^ 6 / l ^ 2;

B.2.6. La résistivité et les caractéristiques hydrauliques spécifiques des canalisations pour les tuyaux (en matériaux carbonés) de différents diamètres sont présentées dans les tableaux B.1 et B.2.

Tableau B.1

RÉSISTANCE SPÉCIFIQUE À DIFFÉRENTS DEGRÉS DE RUGOSITÉ DES TUYAUX

Tableau B.2

CARACTÉRISTIQUES HYDRAULIQUES SPÉCIFIQUES DES CANALISATIONS

Remarque - Les tuyaux dont les paramètres sont marqués d'un "*" sont utilisés dans les réseaux d'alimentation en eau extérieurs.

B.2.7. La résistance hydraulique des tuyaux en plastique est prise en fonction des données du fabricant, tout en gardant à l'esprit que, contrairement aux canalisations en acier, le diamètre des tuyaux en plastique est indiqué par le diamètre extérieur.

B.2.8. Pression d'arrosage 2 :

B.2.9. La consommation de l'arroseur 2 sera :

B.2.10. Caractéristiques du calcul d'un schéma symétrique d'un réseau de distribution sans issue

B.2.10.1. Pour un schéma symétrique (Figure B.1, section A), le débit estimé dans la zone entre le deuxième arroseur et le point a, c'est-à-dire dans la section 2-a, il sera égal à :

B.2.10.2. Le diamètre du pipeline dans la section L_2-a est attribué par le concepteur ou déterminé par la formule :

B.2.10.4. La pression au point a sera :

B.2.10.5. Pour la branche gauche du rang I (Figure B.1, coupe A), il est nécessaire d'assurer le débit Q_2-a à la pression P_a. La branche droite de la rangée est symétrique à gauche, donc le débit pour cette branche sera également égal à Q_2-a, par conséquent, la pression au point a sera égale à P_a.

B.2.10.6. En conséquence, pour le rang I on a une pression égale à P_a et un débit d'eau :

Le diamètre est augmenté à la valeur nominale la plus proche conformément à GOST 28338.

B.2.10.8. La caractéristique hydraulique des rangées, dont la structure est la même, est déterminée par la caractéristique généralisée de la section calculée de la canalisation.

B.2.10.9. La caractéristique généralisée de la ligne I est déterminée à partir de l'expression :

B.2.10.11. La pression au point b sera :

B.2.10.13. Le calcul de toutes les rangées suivantes jusqu'à l'obtention de la consommation d'eau (réelle) calculée et de la pression correspondante est effectué de la même manière que le calcul de la rangée II.

B.2.11. Caractéristiques du calcul d'un schéma asymétrique d'un réseau sans issue

B.2.11.1. Le côté droit de la section B (Figure C.1) est asymétrique vers la gauche, donc la branche gauche est calculée séparément, définissant P_a et Q "_3-a pour elle.

B.2.11.2. Si nous considérons le côté droit de la 3ème rangée (un arroseur) séparément du gauche 1-a (deux arroseurs), alors la pression sur le côté droit de P "_a devrait être inférieure à la pression P_a sur la gauche.

B.2.11.3. Puisqu'à un moment donné, il ne peut pas y avoir deux pressions différentes, alors une valeur plus grande de pression P_a est prise et le débit corrigé (mis à jour) pour la branche droite de Q_3-a est déterminé :

B.2.11.4. Consommation totale d'eau de la ligne I :

B.2.12. Caractéristiques du calcul des schémas d'anneaux symétriques et asymétriques

B.2.12.1. Les schémas d'anneaux symétriques et asymétriques (Figure B.1, sections C et D) sont calculés de manière similaire à un réseau sans issue, mais à 50 % du débit d'eau estimé pour chaque demi-anneau.

À 3. Calcul hydraulique de l'AUP

B.3.1. Le calcul de l'AUP sprinkler est effectué sur la base de la condition :

Q_n - débit standard de l'arroseur AUP selon les tableaux 5.1 à 5.3 de cette joint-venture ;

Systèmes d'extinction automatique d'incendie à eau. Questions et réponses

L. M. Meshman, candidat en ingénierie, chercheur en chef au FSBI VNIIPO du MES de Russie

Mots clés: protection contre l'incendie, unités d'extinction automatique d'incendie, gicleurs, ligne d'incendie intérieure

Cet article offre des réponses aux concepteurs « questions liées aux spécificités de la conception et de l'efficacité du fonctionnement des systèmes automatisés de lutte contre l'incendie.

La description:

L. M. Meshman, Cand. technologie. Sci., chercheur principal, FGBU VNIIPO EMERCOM de Russie

Ce matériel fournit des réponses aux questions des concepteurs liées à la caractéristique de conception et à l'efficacité du fonctionnement des systèmes d'extinction automatique d'incendie.

Dites-moi, s'il vous plaît, dans le cas où un calcul hydraulique de l'AUP est fait, combiné à une alimentation interne en eau anti-incendie (ERW), est-il nécessaire d'ajouter une pression supplémentaire au point de raccordement des robinets, ce qui est nécessaire à la bouche d'incendie ? Par exemple, au point N, la pression est de 0,26 MPa, un PC apparié y est connecté (d'après le tableau 3 du SP 10.13130.2009 P = 0,1 MPa), faut-il additionner : 0,26 + 2 × 0,1 = 0 , 46 ?

Lors du calcul hydraulique de l'AUP, combiné à une alimentation interne en eau d'extinction (ERW), il est impératif de prendre en compte la consommation des bornes d'incendie (PC).

En règle générale, les concepteurs déterminent la consommation totale par la formule :

Q total = Q PUA + Q REG.

Par exemple, le débit estimé Q AUP est de 10 l / s, et avec la valeur tabulaire du nombre de bouches d'incendie pour le calcul de la consommation d'eau - 2 pcs. Avec le débit de chaque lance d'incendie de 2,5 l/s, le débit de SRE est pris égal à 5 ​​l/s. D'ici Q le total est pris à 15 l / s, ce qui est complètement faux.

Quelles erreurs ont été commises ici ? Comment la consommation du PC doit être prise en compte et correctement calculée Q le total

Il est inadmissible de définir le débit de REG comme Q REG = 2,5 × 2 = 5 l / s. Le calcul du débit total de l'ERW, non combiné avec l'AUP, commence par déterminer le débit du robinet d'incendie dictant en fonction de la hauteur de la pièce, le diamètre de la vanne d'arrêt d'incendie du robinet d'incendie ( et, par conséquent, le diamètre du tuyau d'incendie), la longueur du tuyau d'incendie et le diamètre de la sortie de la lance d'incendie manuelle (voir, par exemple, le tableau 3 SP 10.13130.2009).

Avec un ERW combiné avec AUP, il est conseillé de trouver un point sur la canalisation d'alimentation avec une pression proche, mais pas inférieure à la pression nécessaire pour assurer ce débit au diamètre de sortie de la buse sélectionné, le diamètre nominal du coupe-feu -le robinet d'arrêt du PC et la longueur du tuyau d'incendie (le raccordement du PC au tuyau de distribution n'est pas autorisé du fait que son diamètre est généralement inférieur à DN 50).

Si le point de raccordement de la canalisation de la bouche d'incendie est choisi arbitrairement (en fonction de l'emplacement géométrique de la bouche d'incendie dans la pièce), alors en tenant compte de la consommation d'eau requise pour le PC, qui peut être extraite du tableau. 3 SP 10.13130.2009, la pression au point de jonction de la canalisation PC à la canalisation d'alimentation AUP est spécifiée (en tenant compte des pertes de pression le long de la canalisation, des pertes locales et de la différence de hauteur piézométrique entre la canalisation d'alimentation AUP et PC ). La pression en ce point, calculée selon le schéma hydraulique de l'AUP, ne doit pas être inférieure à la pression en ce point calculée pour le PC, et compte tenu de cette différence de pression, le débit du PC est corrigé et, en conséquence, le débit total à ce point.

Si la pression au point de jonction de la canalisation d'incendie à la canalisation d'alimentation AUP, calculée à partir du débit PC, est supérieure à celle calculée selon le schéma hydraulique AUP, alors la pression de l'arroseur dictant doit être ajustée (vers le haut) de sorte que l'égalité approximative des pressions de conception est observée au point de jonction du pipeline ...

De manière similaire, le point de connexion au pipeline d'alimentation AUP du pipeline du deuxième PC est déterminé et le débit total est déterminé Q le total

Ainsi, au point de jonction de la canalisation d'alimentation AUP avec la canalisation PC ne pas ajouter de pression, et la consommation AUP et la consommation PC.

La portée maximale de l'arroseur sprinkleur est d'environ 2 m (surface 12 m 2). La distance maximale entre les arroseurs par aspersion est de 4 m. Des zones avec une intensité d'irrigation incompréhensible se forment entre les cercles d'irrigation. Comment déterminer si au moins 50 % d'intensité est fournie dans ces zones (selon la NPB 87-2000). Ou faut-il réduire la distance à 2,8 m entre les arroseurs pour que ces zones ne le soient pas ?

Selon GOST R 51043.2002 (entrée en vigueur à la place de NPB 87-2000), la zone d'irrigation circulaire doit être d'au moins 12 m 2 (rayon ≈ 2 m), et l'intensité d'irrigation doit correspondre à la norme, selon le groupe des locaux selon SP5.13130.2009. Mais, bien sûr, l'irrigation ne se limite pas à l'irrigation de la seule zone à l'intérieur S 12 = 12m2. La vraie superficie irriguée est S ≈ (1,3–1,7) S 12, c'est-à-dire dépasse de manière significative la valeur standard de l'aire protégée.

Selon le type d'arroseur, l'intensité d'irrigation sur cette zone supplémentaire à partir de chaque arroseur est (0,2-0,7) je(à partir de la valeur standard de l'intensité d'irrigation je). Par conséquent, dans la zone centrale entre les quatre fossés d'irrigation, en règle générale, l'intensité d'irrigation dépasse 50 % de la valeur standard, et parfois elle peut être supérieure à cette valeur (des informations détaillées peuvent être obtenues à partir du manuel de formation (Meshman LI et al. Installations automatiques d'extinction d'incendie à eau et mousse. Conception. M. : VNIIPO, 2009. - 572 p.) ou à partir du support pédagogique (Meshman LM et al. 2002. - 315 avec.).

Par conséquent, avec une distance entre les arroseurs de 4 m, la zone protégée par chaque arroseur est conventionnellement supposée S= 16m2. Par exemple, si la superficie estimée de l'AUP pour le 1er groupe de locaux est de 60 m 2, le nombre minimum estimé d'arroseurs sera de 4 pcs. (60 m2 : 16 m2 4 pièces) ; respectivement, pour le 2ème groupe de locaux - 8 pcs. (120 m2 : 16 m2 8 pièces).

La canalisation de distribution de l'installation d'extinction d'incendie est posée avec une pente de 0,005 sous un plafond plat. Selon SP5.13130.2009, du ballon d'arrosage au chevauchement de 0,08 à 0,30 m et donc, quelle que soit la pente de la ligne principale, tous les arroseurs doivent être situés dans cet intervalle. Donc, pour installer le premier arroseur, vous avez besoin d'un encastrement de 100 mm, et pour le dernier - 600 mm, pour qu'ils soient alignés ?

La pente des canalisations AUP est prévue pour assurer, si nécessaire, l'évacuation des eaux de celles-ci. La distance entre le centre du ballon d'arrosage et le plan de chevauchement doit être comprise entre 0,08 et 0,30 m. Dans des cas exceptionnels, il est permis d'augmenter cette distance à 0,40 m. dépasse 0,40 m, il est alors nécessaire à cet endroit (au point le plus bas) équiper une vanne de vidange pour évacuer l'eau et remonter le tuyau de façon à ce que la distance du centre de la partie visible du ballon au chevauchement soit d'au moins 0,08 m, puis ce nouveau tronçon de tuyau doit être posé avec la pente requise.

A la demande du client, le réseau de distribution de l'installation sprinkler basé sur le système de double activation dans les salles transversales et serveurs ne doit pas être rempli d'eau. Les locaux sont situés dans le centre d'affaires d'exploitation et occupent quatre étages. A chaque étage, il y a environ deux locaux à cet effet. L'eau ne sera dirigée dans le système que si le détecteur de fumée et le gicleur automatique sont déclenchés simultanément. L'actionnement d'un seul équipement sans l'actionnement simultané de l'autre ne permettra pas à l'eau de pénétrer à l'intérieur du réseau de canalisations des salles transversales et serveurs de l'AUP. Est-il possible d'envisager un tel schéma ?

Les installations proposées sont prises en compte dans la clause 5.6 du SP 5.13130.2009.

En fonction des exigences de vitesse et d'élimination des fausses alarmes, les types d'arroseurs-déluge AUP-SD suivants sont utilisés :

• AUP-SVD rempli d'eau;
• aérien AUP-SVzD.

Le choix du type d'arroseur-déluge AUP-SD est dû à la minimisation des dommages résultant des conséquences d'opérations AUP fausses ou non autorisées :

AUP-SVD rempli d'eau - pour les pièces où une vitesse accrue de l'AUP est requise et des déversements insignifiants d'OTV sont autorisés en cas de dommages ou de faux déclenchement des gicleurs d'arrosage, - en mode veille, les canalisations d'alimentation et de distribution sont remplies d'eau, et l'OTV n'est fourni à la zone protégée que lorsqu'un pompier automatique est déclenché, un détecteur et un sprinkler sprinkler, connectés selon le schéma "ET" logique ;

Air AUP-SVzD (1) - pour les locaux à températures positives et négatives, où les déversements d'OTV sont indésirables en cas de détérioration ou de mauvais fonctionnement des sprinklers sprinklers, - en mode veille, les canalisations d'alimentation et de distribution sont remplies d'air sous pression. Le remplissage de ces canalisations avec un agent d'extinction d'incendie ne se produit que lorsqu'un détecteur d'incendie automatique est déclenché, et l'OTV n'est fourni à la zone protégée que lorsqu'un détecteur d'incendie automatique et un gicleur automatique sont déclenchés, allumés selon la logique "ET". ;

Air AUP-SVzD (2) - pour les pièces à températures positives et négatives, où il est nécessaire d'exclure l'alimentation en OTV du système de canalisation en raison de fausses alarmes de détecteurs d'incendie automatiques, ainsi que de déversements d'OTV en raison de dommages ou de faux alarmes des gicleurs, - dans la salle d'infirmières, les canalisations d'alimentation et de distribution sont remplies d'air sous pression. Le remplissage de ces canalisations avec un agent extincteur et l'alimentation en OTS de la zone protégée ne se produisent que lorsqu'un détecteur d'incendie automatique et un gicleur automatique sont déclenchés, lesquels sont activés selon la logique « ET ».

Il convient de garder à l'esprit que pour la protection des salles de cross et de serveurs, en règle générale, des AFS à gaz sont utilisés.

Il est nécessaire de concevoir une installation de gicleurs pour l'extinction d'incendie d'un entrepôt du 6ème groupe (avec une hauteur de stockage jusqu'à 11 m, une hauteur de bâtiment de 14 m), ce qui ne s'applique pas à la clause 1.3 de SP 5.13130. L'analyse des informations sur les forums nous permet de conclure qu'il est possible d'utiliser soit des arroseurs à productivité augmentée (ESFR/SOBR), effectuant le calcul, guidés par leur STU, soit des arroseurs de TRV. Quoi de plus avantageux dans ce cas ?

La conception des entrepôts à grande hauteur doit être effectuée conformément à la SP 241.13130.2015 ou à la norme VNPB 40-16 "Installations d'extinction automatique d'incendie à eau" AUP-Gefest ". Concevoir. STO 420541.004", ou selon STO 7.3-02-2011" Installations d'extinction d'incendie à eau avec brouillard d'eau à l'aide de pulvérisateurs "Breeze®". Guide de conception".

L'utilisation de buses d'arrosage pour l'eau finement pulvérisée par rapport aux arroseurs d'arrosage ESFR / SOBR peut réduire considérablement la consommation d'eau, cependant, les AUP équipés de buses de pulvérisation sont moins efficaces pour éteindre les incendies dans les locaux des groupes 6 et 7 selon SP 5.13130.2009. Le choix final des arroseurs ESFR / SOBR ou des arroseurs à brouillard d'eau est déterminé par l'étude de faisabilité, la disponibilité de l'AFS approprié sur l'installation, les qualifications du personnel de service, etc.

Il y a un entrepôt frigorifique à hauts rayonnages. Des arroseurs SOBR sont utilisés. Cependant, en raison du fait que les diamètres des tuyaux sont grands, le volume total de la section d'air est également important - environ 25 m 3. Est-il possible de concevoir un AUP avec l'algorithme de fonctionnement suivant : fournir une unité de contrôle de drencher. Devant l'unité de contrôle, les canalisations AUP sont remplies d'eau, puis d'air sans pression. Lorsque les détecteurs d'incendie de la sous-station sont déclenchés, l'unité de contrôle s'ouvre, l'eau remplit les canalisations. Si la réponse n'est pas fausse - lorsque le bulbe sensible à la température de l'arroseur d'arrosage est détruit, l'irrigation commence. Ce schéma présente les avantages suivants :

• aucun compresseur n'est nécessaire (chaque section a désormais besoin de son propre compresseur, et la révision SP 5 avec un compresseur n'a pas encore été adoptée) ;
• Les extracteurs ne sont pas nécessaires. En conséquence, le coût des AUP est réduit, il n'est pas nécessaire de prévoir une automatisation pour les contrôler ;
• l'exigence de remplir le système de canalisations d'eau en 180 s est également simplifiée. La sensibilité du détecteur d'incendie est plus élevée, et au moment où le bulbe sensible à la température est ouvert, les canalisations seront complètement ou partiellement remplies.

Parallèlement, dans la définition de l'air-drencher AUP selon SP5, l'expression « les conduits d'air sont remplis d'air sous pression » est présente.

Il s'avère que formellement il est impossible de concevoir un système sans pression d'air ?

Les exigences réglementaires ne doivent pas entraver le progrès technique. Si des solutions de conception progressives émergent, elles peuvent être convenues pour application conformément aux procédures établies.

Il est tout à fait possible d'utiliser un AUP déluge avec sprinklers sprinklers au lieu d'un sprinkler air AUP, mais en même temps il est nécessaire de bien déterminer tous les avantages de l'utilisation de cette option. Tout d'abord, il sera nécessaire d'installer un système d'alarme incendie avec de nombreux détecteurs d'incendie, qui devra être entretenu par des spécialistes de qualification supérieure. Deuxièmement, il reste 25 m 3 d'air dans le réseau de canalisations. Selon la configuration du réseau de distribution et l'emplacement de l'arroseur sprinkleur déclenché, le dégagement d'air à travers celui-ci peut se produire après un temps considérable (plus de 3 minutes - tout dépend de la complexité du réseau de distribution AUP et de l'emplacement de l'arroseur ).

Alternativement, il est possible de proposer l'utilisation d'une AUP déluge avec sprinklers sprinklers et une petite surpression dans les canalisations d'alimentation et de distribution. L'avantage par rapport au schéma recommandé est l'absence d'installation d'alarme incendie avec plusieurs détecteurs d'incendie, l'inconvénient est une légère diminution de la vitesse d'alimentation en eau de l'objet protégé. Cependant, si l'AUP est divisée en plusieurs sections indépendantes, alors il est possible d'atteindre des performances importantes (voir, par exemple, une demande d'invention : Meshman LM et al. Une méthode pour augmenter les performances d'une installation d'extinction d'incendie par aspersion d'air (options) et un dispositif pour sa mise en œuvre (options) IPC A62C 35/00, date de dépôt 05.2017).

Comme autre option, il est possible de proposer l'utilisation d'une PUA déluge utilisant des sprinklers sprinkler avec contrôle de démarrage ou des sprinklers équipés d'un dispositif de contrôle de démarrage et de démarrage forcé (voir par exemple LM Meshman et al. A procédé de commande d'une installation d'extinction d'incendie par air et dispositif pour ses réalisations : brevet RU n° 2 610 816, A62C 35/00. Publié le 15 février 2017. Bulletin n° 5).

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• Construction de systèmes de détection d'incendie. Principe de fonctionnement.
• Systèmes de détection d'incendie et contrôle des installations d'extinction d'incendie
• Détecteurs d'incendie. Dispositifs de réception et de contrôle. Dispositifs de commande pour installations d'extinction d'incendie.

11h30-13h00 Installations d'extinction d'incendie (FRU). Termes et définitions de base pour les systèmes d'extinction d'incendie.

• Termes et définitions de base. Classification des UFT selon l'usage, le type, le type d'agent extincteur, le temps de réponse, la durée d'action, la nature de l'automatisation, etc.
• Les principales caractéristiques de conception de chaque type de DCS.

14.00-15.15 Conception des installations d'extinction d'incendie. Exigences pour la documentation du projet

• Exigences pour la documentation du projet.
• La procédure pour le développement de la documentation de conception pour UFT.
• Un bref algorithme pour la sélection des installations d'extinction d'incendie par rapport à l'objet de la protection.

15h30-17h00 Introduction à la conception des installations d'extinction d'incendie à base d'eau

• Classification, unités principales et éléments des installations d'extinction d'incendie par gicleurs et déluge.
• Informations générales sur la construction des UPT eau et mousse et leurs moyens techniques.
• Schémas des installations d'extinction d'incendie à eau et algorithme de fonctionnement.
• La procédure pour le développement d'une tâche pour la conception de DCT.

Jour 2.

10.00-13.00 Calcul hydraulique des installations d'extinction d'incendie à eau :

- détermination de la consommation d'eau et du nombre d'arroseurs,

- détermination des diamètres des canalisations, de la pression aux points nodaux, des pertes de charge dans les canalisations, de l'unité de commande et des vannes d'arrêt, du débit sur les arroseurs suivants à partir de l'arroseur dictant dans la zone protégée, détermination du débit total de conception de l'installation .

14.00-17.00 Conception des installations d'extinction d'incendie à mousse

• Portée des systèmes d'extinction d'incendie à mousse. Composition du système. Exigences réglementaires et techniques. Exigences pour le stockage, l'utilisation et l'élimination.
• Dispositifs pour l'obtention de mousse à divers taux d'expansion.
• Agents moussants. Classification, fonctionnalités de l'application, exigences réglementaires. Types de système de dosage.
• Calcul de la quantité d'agents moussants pour éteindre les taux d'expansion faibles, moyens et élevés.
• Caractéristiques de la protection des parcs de stockage.
• La procédure d'élaboration d'une tâche pour la conception de l'AUP.
• Solutions de conception typiques.

Jour 3.

10h00-13h00 Application des installations d'extinction d'incendie à poudre

Les principales étapes du développement des moyens d'extinction d'incendie à poudre autonomes modernes. Poudres d'extinction d'incendie et principes d'extinction. Modules d'extinction d'incendie à poudre, types et caractéristiques, domaines d'application. Exploitation d'installations autonomes d'extinction d'incendie à base de modules à poudre.

Le cadre réglementaire de la Fédération de Russie et les exigences pour la conception des installations d'extinction d'incendie à poudre. Méthodes de calcul pour la conception d'installations modulaires d'extinction d'incendie.

Méthodes modernes de notification et de contrôle - types d'alarmes incendie et antivol et dispositifs de contrôle pour les systèmes d'extinction automatique d'incendie. Système d'extinction automatique sans fil, d'alarme et d'avertissement "Garant-R".

14.00-17.00 Gestion des installations d'extinction d'incendie basées sur S2000-ASPT et Potok-3N

• Fonctionnalités et caractéristiques de conception.
• Caractéristiques d'extinction au gaz, à la poudre et aux aérosols sur la base de S200-ASPT. Modules gaz et poudre, fonctionnalités de surveillance de l'état des circuits connectés.
• Gestion des installations d'extinction d'incendie basées sur le dispositif Potok-3N : équipement d'une station de pompage pour sprinkler, déluge, extincteur à mousse, alimentation en eau d'incendie d'installations industrielles et civiles.
• Travaillez avec AWS "Orion-Pro".

Jour 4.

10h00-13h00 Conception des installations d'extinction d'incendie à gaz (partie 1).

Choix de l'agent extincteur au gaz. Particularités de l'utilisation d'OTS spécifiques - Freon, Inergen, СО2, Novec 1230. Aperçu du marché des autres agents d'extinction d'incendie gazeux.

Développement d'une mission de conception. Type et composition de la mission du projet. Des subtilités particulières.

Calcul de la masse de l'agent extincteur gazeux. Calcul de la surface d'ouverture pour évacuer la surpression

14.00-17.00 Conception des installations d'extinction d'incendie à gaz (partie 2). Leçon pratique.

Elaboration d'une notice explicative. Les principales solutions techniques et le concept du futur projet. Choix et placement du matériel

Création de dessins d'exécution. Par où commencer et quoi rechercher. Conception de tuyauterie. Calcul des débits hydrauliques. Méthodes d'optimisation. Démonstration d'exécution de calculs. Expérience dans l'utilisation de programmes sur des objets réels.

Rédaction d'un cahier des charges des équipements et matériels. Élaboration des affectations pour les sections connexes.

Jour 5.

10h00-12h00 Conception d'installations d'extinction d'incendie par brouillard d'eau (TRV).

• Classification et principe de fonctionnement.
• Champ d'application.
• Tuyauterie et raccords.
• Caractéristiques de la conception des systèmes d'extinction d'incendie par gicleurs pour détendeurs à démarrage forcé.
• Solutions de conception typiques.

12.00-15.00 Conception d'un système interne d'alimentation en eau de lutte contre l'incendie (ERW).

Termes et définitions de base. Classement des REG. Analyse des normes et réglementations internationales et nationales en vigueur. Les principales caractéristiques de conception de l'équipement accessoire ERW. La nomenclature et les paramètres les plus importants des moyens techniques des REG. Les principaux aspects du choix des unités de pompage ERW. Caractéristiques de l'appareil ERW immeubles de grande hauteur. Bref algorithme pour le calcul hydraulique des REG. Exigences de base pour la conception des REG et la détermination de la distance entre les bornes d'incendie. Exigences de base pour l'installation et l'exploitation du REG.

15h30-16h30 Installation et réglage complexe de l'AUP. Exigences NTD pour l'installation d'AUPT.

Personnes responsables, organisation de la supervision de l'installation. Enregistrement des matériaux sur la base des résultats de l'installation. Caractéristiques de l'acceptation en exploitation de l'AUPT. Documentation présentée lors de l'acceptation.

16.40-17.00
Certification finale sous forme de compensation. Enregistrement des pièces comptables. Délivrance de certificats.

Dates d'études