Valide Éditorial de 25.03.2009

"CODE DE RÈGLES" POUR LES SYSTÈMES DE PROTECTION INCENDIE. INSTALLATIONS AUTOMATIQUES D'ALARME INCENDIE ET ​​DE LUTTE CONTRE L'INCENDIE. NORMES ET RÈGLES DE CONCEPTION "SP 5.13130.2009" (avec "MÉTHODOLOGIE DE CALCUL DES PARAMÈTRES DE L'AUP POUR LA LUTTE CONTRE LES INCENDIES DE SURFACE AVEC DE L'EAU ET DE LA MOUSSE À FAIBLE EXPANSION", "MÉTHODOLOGIE M" POUR LE CALCUL DE LA MASSE D'AGENT D'EXTINCTION À GAZ POUR LES INSTALLATIONS DE LUTTE CONTRE L'INCENDIE À GAZ PAR EXTINCTION PAR MÉTHODE VOLUMÉTRIQUE", "MÉTHODE DE CALCUL HYDRAULIQUE DES INSTALLATIONS DE LUTTE CONTRE L'INCENDIE À L'ACIDE DE CARBONE À BASSE PRESSION", "DISPOSITIONS GÉNÉRALES POUR LE CALCUL DES INSTALLATIONS DE LUTTE CONTRE L'INCENDIE À POUDRE DE TYPE MODULAIRE", "MÉTHODE DE CALCUL DES INSTALLATIONS AUTOMATIQUES DE LUTTE CONTRE L'INCENDIE PAR AÉROSOL", "MÉTHODE DE CALCUL DE LA PRESSION EXCESSIVE LORS DE LA FOURNITURE D'AÉROSOL D'EXTINCTION D'INCENDIE DANS UNE PIÈCE") (approuvée par arrêté du ministère des Situations d'urgence de la Fédération de Russie du 25 mars 2009 N 175)

Annexe B. MÉTHODE DE CALCUL DES PARAMÈTRES DE L'AUP POUR LA LUTTE CONTRE LES INCENDIES DE SURFACE AVEC DE L'EAU ET DE LA MOUSSE À FAIBLE EXPANSION

B.1. Algorithme de calcul des paramètres AUP pour l'extinction d'incendie de surface avec de l'eau et de la mousse à faible foisonnement

B.1.1. Le type est choisi en fonction de la classe d'incendie de l'installation agent extincteur(eau pulvérisée ou atomisée ou solution moussante).

B.1.2. Le type d'installation d'extinction d'incendie est choisi en tenant compte du risque d'incendie et de la vitesse de propagation des flammes - arroseur ou déluge, modulaire ou modulaire ou arroseur-déluge, arroseur à démarrage forcé.

Remarque-B cette annexe, sauf indication contraire, un arroseur désigne à la fois l'arroseur d'eau ou de mousse lui-même et l'eau pulvérisée.

B.1.3. Le type de système de gicleurs d'extinction d'incendie (rempli d'eau ou rempli d'air) est défini en fonction de la température de fonctionnement de l'AUP.

B.1.4. Déterminé en fonction de la température environnement dans la zone où se trouvent les sprinklers, la température nominale de leur fonctionnement.

B.1.5. Compte tenu du groupe sélectionné de l'objet de protection (selon l'annexe B et les tableaux 5.1 à 5.3 de cette SP), l'intensité de l'irrigation, la consommation d'agent extincteur (FMA), la superficie maximale d'irrigation, la distance entre les arroseurs et la durée de fourniture du FMA.

B.1.6. Le type d'arroseur est choisi en fonction de sa consommation, de l'intensité de l'irrigation et de la zone qu'il protège, ainsi que des solutions architecturales et urbanistiques de l'objet protégé.

B.1.7. La disposition du réseau de pipelines et le plan de placement des gicleurs sont décrits ; pour plus de clarté, le tracé du réseau de canalisations à travers l'objet protégé est représenté sous forme axonométrique (pas nécessairement à l'échelle).

B.1.8. Le périmètre irrigué protégé dicté est mis en évidence sur le schéma hydraulique de l'AUP, sur lequel se trouve l'arroseur dicté.

B.1.9. Un calcul hydraulique de l'AUP est réalisé :

Elle est déterminée en tenant compte de l'intensité d'irrigation standard et de la hauteur de l'emplacement de l'arroseur selon les schémas d'irrigation ou les données du passeport, de la pression qui doit être assurée au niveau de l'arroseur dicté et de la distance entre les arroseurs ;

Des diamètres de canalisations sont attribués pour différentes sections du réseau hydraulique AUP ; dans ce cas, la vitesse de déplacement de l'eau et de la solution d'émulseur dans les conduites sous pression ne doit pas dépasser 10 m/s et dans les conduites d'aspiration - pas plus de 2,8 m/s ; le diamètre des canalisations d'aspiration est déterminé calcul hydraulique en tenant compte de la réserve de cavitation de la pompe à incendie utilisée ;

La consommation de chaque arroseur situé dans la zone d'irrigation protégée dictée acceptée est déterminée (en tenant compte du fait que la consommation des arroseurs installés sur le réseau de distribution augmente avec la distance de l'arroseur dicté), et la consommation totale des arroseurs protégeant la zone irriguée par eux;

Le calcul du réseau de distribution de l'arroseur AUP est vérifié à la condition qu'un tel nombre d'arroseurs soit activé, dont la consommation totale et l'intensité de l'irrigation sur la zone irriguée protégée acceptée ne seront pas inférieures aux valeurs standards ​​donnés dans les tableaux 5.1 à 5.3 de ce SP. Si dans ce cas la zone protégée est inférieure à celle indiquée dans les tableaux 5.1 à 5.3, alors le calcul doit être répété avec des diamètres accrus des canalisations du réseau de distribution. Lors de l'utilisation de pulvérisateurs, l'intensité ou la pression d'irrigation au niveau du pulvérisateur dicté est attribuée selon la documentation réglementaire et technique élaborée conformément à la procédure établie ;

Le réseau de distribution de l'AUP déluge est calculé à partir de la condition travail simultané tous les arroseurs déluge de la section assurant l'extinction d'incendie dans la zone protégée avec une intensité au moins égale à la norme (Tableaux 5.1 à 5.3 de cette SP). Lors de l'utilisation de pulvérisateurs, l'intensité ou la pression d'irrigation au niveau du pulvérisateur dicté est attribuée selon la documentation réglementaire et technique élaborée conformément à la procédure établie ;

La pression dans la canalisation d'alimentation de la section de conception du réseau de distribution protégeant la zone irriguée acceptée est déterminée ;

Les pertes hydrauliques du réseau hydraulique depuis la section de conception du réseau de distribution jusqu'à la pompe à incendie sont déterminées, ainsi que les pertes locales (y compris dans l'unité de contrôle) dans ce réseau de canalisations ;

Ses principaux paramètres (pression et débit) sont calculés en tenant compte de la pression à l'entrée de la pompe incendie ;

Le type et la marque de la pompe à incendie sont sélectionnés en fonction de la pression et du débit de conception.

B.2. Calcul du réseau de distribution

B.2.1. L'agencement des sprinklers sur la canalisation de distribution AUP est le plus souvent réalisé selon une conception symétrique, asymétrique, en anneau symétrique ou en anneau asymétrique (Figure B.1).

B.2.2. Le débit calculé d'eau (solution moussante) à travers l'arroseur dicté situé dans la zone irriguée protégée dictée est déterminé par la formule :

d_1-2 - diamètre entre le premier et le deuxième arroseur du pipeline, mm ;

Q_1-2 - consommation d'eaux usées, l/s ;

mu - coefficient de débit ;

v - vitesse de déplacement de l'eau, m/s (ne doit pas dépasser 10 m/s).

B.2.5. La perte de charge P_1-2 dans la section L_1-2 est déterminée par la formule :

Q_1-2 - consommation totale des eaux usées du premier et du deuxième arroseur, l/s ;

K_t - caractéristiques spécifiques du pipeline, l^6 / s^2 ;

A est la résistivité du pipeline, en fonction du diamètre et de la rugosité des parois, s^6 / l^2 ;

B.2.6. Résistivité et les caractéristiques hydrauliques spécifiques des canalisations pour tuyaux (en matériaux carbonés) de différents diamètres sont données dans les tableaux B.1 et B.2.

Tableau B.1

RÉSISTANCE À DIFFÉRENTS DEGRÉS DE RUGOSITÉ DES TUYAUX

Tableau B.2

CARACTÉRISTIQUES HYDRAULIQUES SPÉCIFIQUES DES CANALISATIONS

Remarque - Les tuyaux dont les paramètres sont marqués d'un « * » sont utilisés dans les réseaux d'alimentation en eau externes.

B.2.7. La résistance hydraulique des tuyaux en plastique est prise selon les données du fabricant, il faut tenir compte du fait que, contrairement canalisations en acier Le diamètre des tuyaux en plastique est indiqué par le diamètre extérieur.

B.2.8. Pression à l'arroseur 2 :

B.2.9. La consommation du sprinkleur 2 sera de :

B.2.10. Caractéristiques du calcul du schéma symétrique d'un réseau de distribution sans issue

B.2.10.1. Pour un schéma symétrique (Figure B.1, section A), le débit calculé dans la zone située entre le deuxième arroseur et le point a, c'est-à-dire sur la section 2-a, sera égal à :

B.2.10.2. Le diamètre de la canalisation dans la section L_2-a est attribué par le concepteur ou déterminé par la formule :

B.2.10.4. La pression au point a sera :

B.2.10.5. Pour la branche gauche de la rangée I (Figure B.1, section A), il est nécessaire de fournir un débit Q_2-a à la pression P_a. La branche droite de la rangée est symétrique à gauche, donc le débit pour cette branche sera également égal à Q_2-a, donc la pression au point a sera égale à P_a.

B.2.10.6. En conséquence, pour la rangée I nous avons une pression égale à P_a et un débit d'eau :

Le diamètre est augmenté à la valeur nominale la plus proche selon GOST 28338.

B.2.10.8. Les caractéristiques hydrauliques des rangées, rendues structurellement identiques, sont déterminées par les caractéristiques généralisées de la section de conception du pipeline.

B.2.10.9. La caractéristique généralisée de la ligne I est déterminée à partir de l'expression :

B.2.10.11. La pression au point b sera :

B.2.10.13. Le calcul de toutes les rangées suivantes jusqu'à ce que le débit d'eau calculé (réel) et la pression correspondante soient obtenus est effectué de la même manière que le calcul de la rangée II.

B.2.11. Caractéristiques du calcul d'un schéma de réseau asymétrique sans issue

B.2.11.1. Le côté droit de la section B (Figure B.1) est asymétrique par rapport à la gauche, donc la branche gauche est calculée séparément, en déterminant P_a et Q"_3-a pour elle.

B.2.11.2. Si nous considérons le côté droit de la rangée 3 (un arroseur) séparément du côté gauche de la rangée 1 (deux arroseurs), alors la pression dans le côté droit P"_a doit être inférieure à la pression P_a dans le côté gauche.

B.2.11.3. Puisqu’il ne peut y avoir deux pressions différentes à un moment donné, elles prennent valeur plus élevée pression P_a et déterminer le débit corrigé (affiné) pour la branche droite Q_3-a :

B.2.11.4. Consommation totale d'eau de la rangée I :

B.2.12. Caractéristiques du calcul des circuits en anneau symétriques et asymétriques

B.2.12.1. Les circuits en anneau symétriques et asymétriques (Figure B.1, sections B et D) sont calculés de la même manière qu'un réseau sans issue, mais à 50 % du débit d'eau calculé pour chaque demi-anneau.

B.3. Calcul hydraulique de l'AUP

B.3.1. Le calcul de l'AUP du sprinkler s'effectue à partir de la condition :

Q_н - débit standard de l'arroseur AUP selon les tableaux 5.1 à 5.3 de ce SP ;

Systèmes d'extinction automatique d'incendie à eau. Questions et réponses

L. M. Meshman, candidat en ingénierie, chercheur leader au FSBI VNIIPO du MES de Russie

Mots-clés : protection incendie, unités d'extinction automatique d'incendie, arroseur, ligne d'incendie intérieure

Cet article propose des réponses aux questions des concepteurs liées aux spécificités de la conception et à l'efficacité de fonctionnement des systèmes automatisés de lutte contre l'incendie.

Description:

L.M. Meshman, doctorat. technologie. Sciences, chercheur principal de l'Institution budgétaire de l'État fédéral VNIIPO EMERCOM de Russie

Ce document fournit des réponses aux questions des concepteurs liées aux caractéristiques de conception et à l'efficacité opérationnelle des systèmes d'extinction automatique d'incendie.

S'il vous plaît dites-moi, dans le cas où un calcul hydraulique est effectué d'un AUP combiné à un système d'alimentation en eau d'incendie interne (ERW), est-il nécessaire d'ajouter une pression supplémentaire au point de raccordement des robinets, ce qui est nécessaire en cas d'incendie une bouche d'incendie ? Par exemple, au point N la pression est de 0,26 MPa, un PC couplé y est connecté (d'après le tableau 3 SP 10.13130.2009 P = 0,1 MPa), faut-il additionner : 0,26 + 2 × 0,1 = 0, 46 ?

Lors du calcul hydraulique d'un AUP associé à un système interne d'alimentation en eau d'extinction d'incendie, il est impératif de prendre en compte le débit des bouches d'incendie.

En règle générale, les concepteurs déterminent le débit total à l'aide de la formule :

Q total = Q PUA + Q REG.

Par exemple, le débit estimé Q L'AUP est de 10 l/s, et avec la valeur du tableau du nombre de bouches d'incendie pour calculer la consommation d'eau - 2 pièces. Avec un débit de chaque lance d'incendie de 2,5 l/s, le débit de l'ERV est supposé être de 5 l/s. D'ici Q le total est estimé à 15 l/s, ce qui est complètement faux.

Quelles erreurs ont été commises ici ? Comment prendre en compte et calculer correctement la consommation des PC ? Q en général?

Il est inacceptable de déterminer le débit des restes explosifs des guerres comme Q REG = 2,5 × 2 = 5 l/s. Le calcul du débit total des restes explosifs des guerres non combinés avec la vanne de contrôle d'incendie commence par déterminer le débit de la vanne d'incendie dictée en fonction de la hauteur de la pièce, du diamètre de la vanne d'arrêt d'incendie de la vanne d'incendie (et donc le diamètre de la lance d'incendie), la longueur de la lance d'incendie et le diamètre de la sortie de la lance d'incendie manuelle ( voir par exemple le tableau 3 SP 10.13130.2009).

Avec un ERW combiné à un AUP, il est conseillé de trouver un point sur la canalisation d'alimentation avec une pression proche, mais non inférieure, de la pression nécessaire pour assurer ce débit au diamètre de sortie sélectionné de la lance d'incendie, le diamètre nominal du robinet d'arrêt d'incendie PC et la longueur de la lance d'incendie (le raccordement du PC à la canalisation de distribution n'est pas autorisé en raison du fait que son diamètre est généralement inférieur à DN 50).

Si le point de raccordement de la canalisation de la bouche d'incendie est choisi arbitrairement (en fonction de l'emplacement géométrique de la bouche d'incendie dans la pièce), alors en tenant compte du débit d'eau requis pour le PC, qui peut être extrait du tableau. 3 SP 10.13130.2009, la pression au point de raccordement entre la canalisation PK et la canalisation d'alimentation AUP est précisée (en tenant compte des pertes de charge le long de la canalisation, des pertes locales et de la différence de hauteur piézométrique entre la canalisation d'alimentation AUP et PK ). La pression en ce point, calculée selon le schéma hydraulique AUP, ne doit pas être inférieure à la pression en ce point, calculée pour le PC, et compte tenu de cette différence de pression, le débit du PC et, par conséquent, le débit total le taux à ce stade est ajusté.

Si la pression au point de raccordement de la canalisation de la bouche d'incendie à la canalisation d'alimentation de l'AUP, calculée en fonction du débit du PC, est supérieure à celle calculée selon le schéma hydraulique de l'AUP, alors la pression de l'arroseur dicté doit être ajusté (de plus en plus) pour qu'au point de raccordement des canalisations il y ait à peu près l'égalité des pressions calculées .

De même, le point de connexion au pipeline d'alimentation du pipeline AUP du deuxième PC est déterminé et le débit total est déterminé Q total

Ainsi, au point de raccordement du pipeline d'alimentation AUP avec le pipeline PC Ce n'est pas la pression qui s'additionne, et la consommation d'AUP et la consommation de PC.

Le rayon d'action maximum de l'arroseur est d'environ 2 m (surface 12 m2). La distance maximale entre les arroseurs est de 4 m. Des zones d'intensité d'irrigation inconnue se forment entre les cercles d'irrigation. Comment déterminer si une intensité d'au moins 50 % est fournie dans ces zones (selon NPB 87-2000). Ou faut-il réduire la distance entre les arroseurs à 2,8 m pour éviter ces zones ?

Selon GOST R 51043.2002 (entré en vigueur pour remplacer NPB 87-2000), la zone d'irrigation circulaire doit être d'au moins 12 m2 (rayon ≈ 2 m) et l'intensité de l'irrigation doit correspondre à la norme, en fonction du groupe de locaux selon SP5.13130.2009. Mais, bien entendu, l’irrigation ne se limite pas à irriguer uniquement la zone située à l’intérieur S 12 = 12 m2. La véritable zone d'irrigation est S ≈ (1,3–1,7) S 12, c'est-à-dire qu'elle dépasse largement la valeur standard de la zone protégée.

Selon le type d'arroseur, l'intensité d'irrigation sur cette zone supplémentaire de chaque asperseur est de (0,2 à 0,7) je(à partir de la valeur standard de l'intensité de l'irrigation je). Par conséquent, dans la zone centrale entre quatre arroseurs, en règle générale, l'intensité de l'irrigation dépasse 50 % de la valeur standard, et parfois elle peut être supérieure à cette valeur (des informations détaillées peuvent être obtenues dans le manuel pédagogique (Meshman L.I. et al. Installations d'extinction automatique d'incendie à eau et à mousse. Conception. M. : VNIIPO, 2009. – 572 p.) ou du manuel pédagogique (Meshman L. M. et al. Gicleurs pour installations d'extinction automatique d'incendie à eau et à mousse. M. : VNIIPO, 2002. – 315 Avec.).

Ainsi, avec une distance entre les arroseurs de 4 m, la zone protégée par chaque arroseur est acceptée sous condition S= 16 m2. Par exemple, si la superficie estimée de l'AUP pour le 1er groupe de locaux est de 60 m2, alors le nombre minimum estimé de gicleurs sera de 4 pièces. (60 m2 : 16 m2 ≈ 4 pièces) ; en conséquence, pour le 2ème groupe de locaux – 8 pcs. (120 m2 : 16 m2 ≈ 8 pièces).

La canalisation de distribution de l'installation d'extinction d'incendie est posée avec une pente de 0,005 sous un plafond plat. Selon SP5.13130.2009, entre le flacon du gicleur et le plafond, il y a une distance de 0,08 à 0,30 m et, par conséquent, quelle que soit la pente de la route principale, tous les gicleurs doivent être situés dans cet intervalle. Alors pour installer le premier arroseur il faut un insert de 100 mm de long, et pour le dernier – 600 mm pour qu'ils soient alignés ?

La pente des canalisations AUP est prévue pour assurer, si nécessaire, l'évacuation des eaux de celles-ci. La distance entre le centre du ballon d'arrosage et le plan de chevauchement doit être comprise entre 0,08 et 0,30 m. Dans des cas exceptionnels, cette distance peut être augmentée jusqu'à 0,40 m si, avec une pente et une certaine longueur de canalisation. la distance du centre du ballon d'arrosage au plan de chevauchement dépasse 0,40 m, il est alors nécessaire d'installer un robinet de vidange à cet endroit (au point le plus bas) pour évacuer l'eau et de relever le tuyau vers le haut de manière à ce que la distance du Le centre de la partie visible du ballon jusqu'au plafond est d'au moins 0,08 m, puis cette nouvelle section de tuyau doit être posée avec la pente requise.

A la demande du client, le réseau de distribution de l'installation de sprinklers basé sur le système de double activation dans les locaux de brassage et de serveurs ne doit pas être rempli d'eau. Les locaux sont situés dans un centre d'affaires existant et occupent quatre étages. Il y a environ deux salles à cet effet à chaque étage. L'eau ne sera libérée dans le système que si le détecteur de fumée et l'extincteur sont activés simultanément. Le déclenchement d'un seul équipement sans le déclenchement simultané d'un autre ne permettra pas à l'eau de pénétrer dans le réseau de canalisations des AUP cross-country et des serveurs. Est-il possible d'envisager un tel schéma ?

Les installations proposées sont discutées dans la clause 5.6 du SP 5.13130.2009.

En fonction des exigences de rapidité et d'exclusion des fausses alarmes, les types d'arroseurs-drencher AUP-SD suivants sont utilisés :

• AUP-SVD rempli d'eau ;
• AUP-SVzD aéroporté.

Le choix du type d'arroseur-drencher AUP-SD est déterminé en minimisant les dommages dus aux conséquences d'activations fausses ou non autorisées de l'AUP :

AUP-SVD rempli d'eau - pour les locaux où une vitesse accrue de l'AUP est requise et où des déversements mineurs d'agent extincteur sont autorisés en cas de dommages ou de fausse activation des gicleurs - en mode veille, les canalisations d'alimentation et de distribution sont remplies d'eau, et l'alimentation en agent extincteur de la zone protégée s'effectue uniquement lorsque l'alarme incendie automatique est activée, le détecteur et l'arroseur allumés selon le circuit logique « ET » ;

Air AUP-SVzD (1) - pour les pièces à températures positives et négatives, où les déversements d'eaux usées ne sont pas souhaitables en cas d'endommagement ou de faux fonctionnement des gicleurs - en mode veille, les canalisations d'alimentation et de distribution sont remplies d'air sous pression. Le remplissage de ces canalisations avec un agent extincteur n'a lieu que lorsqu'un détecteur d'incendie automatique est déclenché, et l'alimentation en agent extincteur de la zone protégée n'est effectuée que lorsqu'un détecteur d'incendie automatique et un arroseur sont allumés selon le « ET » les circuits logiques sont déclenchés ;

AUP-SVzD aéroporté (2) - pour les pièces à températures positives et négatives, où il est nécessaire d'exclure l'alimentation en agent extincteur dans le système de canalisation en raison de fausses alarmes de détecteurs d'incendie automatiques, ainsi que des déversements d'agent extincteur dus en cas d'endommagement ou de faux fonctionnement des gicleurs, - en mode salle de garde, les canalisations d'alimentation et de distribution sont remplies d'air sous pression. Le remplissage de ces canalisations avec un agent extincteur et l'alimentation en agent extincteur de la zone protégée ne se produisent que lorsqu'un détecteur d'incendie automatique et un arroseur allumé selon le circuit logique « ET » sont déclenchés.

Il convient de garder à l'esprit qu'en règle générale, les AUP à gaz sont utilisées pour protéger celles des cross-connect et des serveurs.

Il est nécessaire de concevoir une installation de gicleurs d'extinction d'incendie pour un entrepôt du 6ème groupe (avec une hauteur de stockage allant jusqu'à 11 m, hauteur de bâtiment 14 m), qui n'est pas couverte par la clause 1.3 du SP 5.13130. L'analyse des informations sur les forums nous permet de conclure que vous pouvez utiliser soit des arroseurs haute performance (ESFR/SOBR), effectuant des calculs en fonction de leurs spécifications, soit des arroseurs TRV. Quoi de plus approprié dans ce cas ?

La conception des entrepôts à rayonnages hauts doit être réalisée conformément au SP 241.13130.2015 ou au VNPB 40-16 « Installations d'extinction automatique d'incendie à eau « AUP-Gefest ». Conception. STO 420541.004", ou selon STO 7.3-02-2011 « Installations d'extinction d'incendie à eau eau finement pulvériséeà l'aide des pulvérisateurs Breeze ®. Guide de conception".

L'utilisation de gicleurs d'eau finement atomisée par rapport aux gicleurs ESFR/SOBR peut réduire considérablement la consommation d'eau, cependant, les AUP équipés de pulvérisateurs sont moins efficaces pour éteindre les incendies dans les pièces des groupes 6 et 7 selon SP 5.13130.2009. Le choix final des asperseurs ESFR/SOBR ou des pulvérisateurs d'eau finement atomisée est déterminé par une étude de faisabilité, la disponibilité des AUP appropriés sur le site, les qualifications du personnel d'exploitation, etc.

Il y a un entrepôt froid à hauts rayonnages. Des arroseurs SOBR sont utilisés. Cependant, étant donné que les diamètres des tuyaux sont grands, le volume total de la section d'air est également important - environ 25 m3. Est-il possible de concevoir un AUP avec l'algorithme de fonctionnement suivant : prévoir une unité de contrôle déluge. Avant l'unité de contrôle, les canalisations AUP sont remplies d'eau, après - d'air sans pression. Lorsque les détecteurs d'incendie de la sous-station se déclenchent, l'unité de contrôle s'ouvre et l'eau remplit les canalisations. Si la réponse n'est pas fausse, lorsque l'ampoule thermosensible de l'arroseur est détruite, l'irrigation commence. Ce schéma présente les avantages suivants :

• aucun compresseur n'est nécessaire (actuellement, chaque section a besoin de son propre compresseur, et la version du SP 5 avec un compresseur n'a pas encore été adoptée) ;
• Les extracteurs ne sont pas nécessaires. En conséquence, le coût des systèmes de contrôle automatisés est réduit ; il n'est pas nécessaire de prévoir une automatisation pour les contrôler ;
• l'obligation de remplir le système de canalisations d'eau dans un délai de 180 s est également simplifiée. La sensibilité du détecteur d'incendie est plus élevée et au moment de l'ouverture du flacon thermosensible, les canalisations seront complètement ou partiellement remplies.

Dans le même temps, la définition des AUP d'air-drencher selon SP5 contient la phrase « les conduits d'air sont remplis d'air sous pression ».

Il s'avère qu'il est formellement impossible de concevoir un système sans pression d'air ?

Les exigences des documents réglementaires ne doivent pas entraver le progrès technique. Si des solutions de conception avancées émergent, elles peuvent être convenues pour être appliquées selon des procédures établies.

Il est tout à fait possible d'utiliser un AUP déluge avec gicleurs au lieu d'un AUP avec arroseur aérien, mais il est nécessaire de bien déterminer tous les avantages de l'utilisation de cette option. Tout d'abord, l'installation est requise alarme incendie avec de nombreux détecteurs d'incendie qui doivent être entretenus par des spécialistes plus qualifiés. Deuxièmement, 25 m 3 d'air restent dans le système de canalisations. Selon la configuration du réseau de distribution et l'emplacement de l'arroseur déclenché, le dégagement d'air à travers celui-ci peut se produire après un temps considérable (plus de 3 minutes - tout dépend de la complexité du réseau de distribution AUP et de l'emplacement du arroseur).

En option, nous pouvons proposer l'utilisation d'un AUP déluge avec gicleurs et une légère surpression dans les canalisations d'alimentation et de distribution. L'avantage par rapport au schéma recommandé est l'absence d'installation d'une alarme incendie avec de nombreux détecteurs d'incendie, l'inconvénient est une légère diminution de la vitesse d'alimentation en eau de l'objet protégé. Cependant, si l'AUP est divisée en plusieurs sections indépendantes, alors des performances significatives peuvent être obtenues (voir par exemple la demande d'invention : Meshman L. M. et al. Méthode d'augmentation des performances d'une installation d'extinction d'incendie par aspersion d'air (options) et un dispositif pour sa mise en œuvre (options) . IPC A62C 35/00, date de dépôt 05.2017).

Comme autre option, on peut proposer l'utilisation d'un AUP déluge utilisant des arroseurs avec commande de démarrage ou des arroseurs équipés d'un dispositif de commande de démarrage et de démarrage forcé (voir par exemple Meshman L. M. et al. Méthode de contrôle d'une installation d'extinction d'incendie à air et d'un dispositif pour sa mise en œuvre : RU n° 2 610 816, A62C 35/00 Publ.

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La formation au cours de conception de systèmes d'extinction d'incendie s'effectue dans les cours du centre de formation TAKIR à Moscou ou avec une visite sur le territoire du Client (pour des groupes de 5 personnes).

Formation à la conception de systèmes d'extinction d'incendie

Programme de formation « Conception d'installations d'extinction d'incendie » par jour :

Jour 1.

10h00-11h30 Construction de systèmes de protection incendie (FPS)

• Construction de systèmes de détection d'incendie. Principe de fonctionnement.
• Systèmes de détection d'incendie et contrôle des installations d'extinction d'incendie
• Détecteurs d'incendie. Appareils de réception et de contrôle. Dispositifs de contrôle pour installations d'extinction d'incendie.

11h30-13h00 Installations d'extinction d'incendie (FUE). Termes et définitions de base pour les systèmes d'extinction d'incendie.

• Termes et définitions de base. Classification des dispositifs d'extinction d'incendie selon la destination, le type, le type d'agent extincteur, le temps de réponse, la durée d'action, la nature de l'automatisation, etc.
• Les principales caractéristiques de conception de chaque type de TPU.

14h00-15h15 Conception d'installations d'extinction d'incendie. Exigences relatives à la documentation de conception

• Exigences relatives à la documentation de conception.
• La procédure d'élaboration de la documentation de conception pour UPT.
• Un bref algorithme de sélection des installations d'extinction d'incendie par rapport à l'objet de protection.

15h30-17h00 Introduction à la conception des installations d'extinction d'incendie à eau

• Classification, principaux composants et éléments des installations d'extinction d'incendie par aspersion et déluge.
• Informations générales sur la conception des UPT à eau et à mousse et leur moyens techniques.
• Schémas des installations d'extinction d'incendie à eau et algorithme de fonctionnement.
• La procédure de développement d'une tâche de conception d'un TPU.

Jour 2.

10.00-13.00 Calcul hydraulique des installations d'extinction d'incendie à eau :

— détermination de la consommation d'eau et du nombre d'arroseurs,

— détermination des diamètres des canalisations, de la pression aux points nodaux, des pertes de charge dans les canalisations, de l'unité de commande et des vannes d'arrêt, du débit des arroseurs ultérieurs dans la zone protégée, détermination du débit total de conception de l'installation.

14h00-17h00 Conception d'installations d'extinction d'incendie à mousse

• Champ d'application des systèmes d'extinction d'incendie à mousse. Composition du système. Exigences réglementaires et techniques. Exigences de stockage, d'utilisation et d'élimination.
• Dispositifs pour produire de la mousse avec différents taux d'expansion.
• Agents moussants. Classification, fonctionnalités de l'application, exigences réglementaires. Types de systèmes de dosage.
• Calcul de la quantité d'agents moussants pour éteindre des taux d'expansion faibles, moyens et élevés.
• Caractéristiques de la protection des parcs de stockage.
• La procédure d'élaboration d'une tâche de conception d'un système de contrôle automatique.
• Solutions de conception standard.

Jour 3.

10h00-13h00 Application de systèmes d'extinction d'incendie à poudre

Les principales étapes de développement des moyens autonomes modernes extincteur à poudre. Poudres d'extinction d'incendie et principes d'extinction. Modules d'extinction d'incendie à poudre, types et caractéristiques, domaines d'application. Exploitation de systèmes d'extinction d'incendie autonomes basés sur des modules à poudre.

Le cadre réglementaire de la Fédération de Russie et les exigences relatives à la conception des installations d'extinction d'incendie à poudre. Méthodes de calcul pour la conception d'installations modulaires d'extinction d'incendie.

Méthodes modernes d'avertissement et de contrôle - types d'alarmes d'incendie et de sécurité et dispositifs de contrôle pour les systèmes d'extinction automatique d'incendie. Système d'extinction automatique d'incendie, d'alarme et d'avertissement sans fil "Garant-R".

14h00-17h00 Gestion des installations d'extinction d'incendie à la base basées sur S2000-ASPT et Potok-3N

• Fonctionnalités et caractéristiques de conception.
• Caractéristiques d'extinction par gaz, poudre et aérosol basées sur S200-ASPT. Modules gaz et poudre, fonctionnalités de surveillance de l'état des circuits connectés.
• Contrôle des installations d'extinction d'incendie basées sur le dispositif Potok-3N : équipement pour une station de pompage pour aspersion, déluge, extinction d'incendie à mousse, alimentation en eau d'incendie dans les installations industrielles et civiles.
• Travailler avec le poste de travail automatisé Orion-Pro.

Jour 4.

10h00-13h00 Conception d'installations d'extinction d'incendie à gaz (partie 1).

Sélection d'agent extincteur à gaz. Caractéristiques de l'utilisation d'agents extincteurs spécifiques - Fréon, Inergen, CO2, Novec 1230. Aperçu du marché d'autres agents extincteurs gazeux.

Élaboration d'une mission de conception. Type et composition de la mission de conception. Subtilités spécifiques.

Calcul de la masse d'agent extincteur gazeux. Calcul de la surface d'ouverture pour évacuer la surpression

14h00-17h00 Conception d'installations d'extinction d'incendie à gaz (partie 2). Leçon pratique.

Élaboration d'une note explicative. Solutions techniques de base et concept du futur projet. Sélection et placement des équipements

Création de dessins d'exécution. Par où commencer et à quoi faire attention. Conception de tuyauterie. Calcul des débits hydrauliques. Méthodes d'optimisation. Démonstration de calculs. Expérience dans l'utilisation de programmes sur des objets réels.

Rédaction des spécifications des équipements et matériels. Développement de tâches pour les sections connexes.

Jour 5.

10h00-12h00 Conception d'installations d'extinction d'incendie avec de l'eau finement pulvérisée (FW).

• Classification et principe de fonctionnement.
• Champ d'application.
• Pipelines et raccords.
• Caractéristiques de la conception des installations de gicleurs d'extinction d'incendie du TRV à démarrage forcé.
• Solutions de conception standard.

12h00-15h00 Conception de l'alimentation en eau interne d'extinction d'incendie (IVP).

Termes et définitions de base. Classification du VRE. Analyse des normes et documents réglementaires internationaux et nationaux en vigueur. Principales caractéristiques de conception des équipements de composants ERW. La nomenclature et les paramètres les plus importants des équipements techniques des REG. Principaux aspects du choix des unités de pompage ERW. Caractéristiques de la conception des restes explosifs des guerres des immeubles de grande hauteur. Bref algorithme pour le calcul hydraulique des restes explosifs des guerres. Exigences de base pour la conception des restes explosifs des guerres et la détermination de la distance entre les bouches d'incendie. Exigences de base pour l'installation et l'exploitation des restes explosifs des guerres.

15h30-16h30 Installation et réglage complet de l'AUP. Exigences NTD pour l’installation d’AUPT.

Personnes responsables, organisation du suivi de l'installation. Préparation des matériaux en fonction des résultats de l'installation. Caractéristiques de la mise en service de l'AUPT. Documentation présentée lors de l'acceptation.

16.40-17.00
Certification finale sous forme de test. Préparation des documents comptables. Délivrance de certificats.

Dates de formation