ترانسفورماتورهای جریان برای کاهش جریان اولیه به مقادیر مناسب طراحی شده اند ابزار اندازه گیریو رله (5 A، کمتر 1 یا 2.5 A)، و همچنین برای جدا کردن مدارهای کنترل و حفاظت از مدارهای اولیه ولتاژ بالا. ترانسفورماتورهای جریان مورد استفاده در تابلو برق به طور همزمان نقش یک عایق بوشینگ (TPL, TPOL) را انجام می دهند. در تابلو برق کامل، از ترانسفورماتورهای جریان پشتیبان (میله ای) استفاده می شود - TLM. TPLC، TNLM، اتوبوس - TSL. در تابلو برق 35 کیلو ولت و بالاتر - داخلی بسته به نوع تابلو و ولتاژ آن.

محاسبه ترانسفورماتورهای جریان در یک پست اساساً به بررسی ترانسفورماتور جریان ارائه شده به همراه سلول انتخاب شده خلاصه می شود. بنابراین، نام تجاری ترانسفورماتور جریان بستگی به نوع سلول انتخاب شده دارد. علاوه بر این، ترانسفورماتورهای جریان انتخاب می شوند:

1) با ولتاژ؛

2) با جریان (اولیه و ثانویه)

باید در نظر داشت که جریان ثانویه نامی 1A برای تابلو برق 500 کیلوولت و در سایر موارد از جریان ثانویه 5 A استفاده می شود جریان طراحی نصب، از آنجایی که سیم پیچ اولیه ترانسفورماتور کم بار است منجر به افزایش خطا می شود.

ترانسفورماتور جریان انتخاب شده برای مقاومت دینامیکی و حرارتی در برابر جریان های اتصال کوتاه آزمایش می شود. علاوه بر این، ترانسفورماتورهای جریان با توجه به کلاس دقت انتخاب می شوند که باید مطابق با کلاس دقت دستگاه های متصل به مدار ثانویهاندازه گیری ترانسفورماتور جریان (ITT) - برای اینکه ترانسفورماتور جریان دقت اندازه گیری مشخص شده را ارائه دهد، توان دستگاه های متصل به آن نباید بیشتر از بار ثانویه نامی مشخص شده در گذرنامه ترانسفورماتور جریان باشد.

مقاومت حرارتی ترانسفورماتور جریان با ضربه حرارتی مقایسه می شود Bk:

ضریب پایداری دینامیکی کجاست

بار روی مدار ثانویه ترانسفورماتور جریان را می توان با عبارت زیر محاسبه کرد:

مجموع مقاومت های تمام سیم پیچ های متصل به سری دستگاه ها یا رله ها کجاست.

مقاومت سیم های اتصال؛

مقاومت اتصالات تماسی (= 0.05 اهم، با 2 تا 3 دستگاه: با بیش از 3 دستگاه = 0.1 اهم).

مقاومت دستگاه ها با فرمول تعیین می شود:

کجا - مقاومتسیم؛

l محاسبه- طول تخمینی سیم ها؛

q- مقطع سیم

طول سیم های اتصال به نمودار اتصال ترانسفورماتور جریان بستگی دارد:

کجا متر- ضریب بسته به مدار سوئیچینگ؛

ل- طول سیم ها (برای پست هایی که می گیرند ل= 5 متر).

هنگام روشن کردن ترانسفورماتور جریان در یک فاز متر= 2، هنگامی که ترانسفورماتور جریان به یک ستاره جزئی متصل است، هنگامی که به یک ستاره متصل است، متر =1.

حداقل سطح مقطع سیم های مدارهای ثانویه ترانسفورماتور جریان با توجه به شرایط نباید از 2.5 میلی متر مربع (برای آلومینیوم) و 1.5 میلی متر مربع (برای مس) کمتر باشد. استحکام مکانیکی. در صورت اتصال کنتور به ترانسفورماتور جریان، این مقاطع باید یک پله افزایش یابد.

در تابلو برق پست LV، ترانسفورماتورهای جریان باید در انواع سلول های زیر انتخاب شوند (بررسی) شوند: ورودی، مقطعی، خطوط خروجی و همچنین در سلول های ترانسفورماتور کمکی. جریان محاسبه شده این سلول ها با عبارات (6.21-6.23) و در سلول های TSN تعیین می شود:

,

(6.38)

کجا S ntsn- قدرت نامی TSN.

نتایج محاسبات در جدول 6.8 خلاصه شده است:

جدول 6.8 - جدول خلاصه برای انتخاب ترانسفورماتورهای جریان برای پست LV:

پارامتر ترانسفورماتور	شرط انتخاب (بررسی).	انواع سلولی
ورودی	بخش بندی	خطوط خروجی	TSN
نوع ترانسفورماتور	تعیین شده توسط سری سلول (طبق دایرکتوری)
ولتاژ نامی
جریان نامی
اولیه
ثانویه	الف
کلاس دقت	مطابق با کلاس دقت دستگاه های متصل
یا
پایداری دینامیکی
پایداری حرارتی

مثال 1

ترانسفورماتور جریان را در سلول ورودی انتخاب کنید ترانسفورماتور قدرتدر پست توان نامی ترانسفورماتور 6.3 MVA، نسبت تبدیل 110/10.5 کیلوولت است. دو ترانسفورماتور در پست نصب شده است. بار طراحی پست است اسحداکثر 10.75 MVA شبکه 10 کیلو ولت زمین نیست. جریان موج در سمت ولتاژ پایین 27.5 کیلو آمپر است. آمپرمترها و کنتورهای توان اکتیو و راکتیو باید به ترانسفورماتورهای جریان متصل شوند. نوع سلول ها در RU-10 کیلوولت KRU-2-10P است.

حداکثر جریان نامی سلول ورودی (برای نامطلوب ترین شرایط عملیاتی):

الف

نزدیکترین ترانسفورماتور جریان استاندارد تعبیه شده در سلول ورودی (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0.5/R را با دو سیم پیچ ثانویه انتخاب کنید: برای ابزارهای اندازه گیری و حفاظت رله. بار نامی چنین ترانسفورماتور جریان با کلاس دقت 0.5 است S 2= 10 VA ( r 2= 0.4 اهم)، تعدد پایداری الکترودینامیکی، k din= 81، ضریب پایداری حرارتی، k T= 3 ثانیه این داده ها در /3، 10/ نشان داده شده است.

ترانسفورماتور جریان انتخاب شده برای پایداری الکترودینامیکی آزمایش می شود:

,

و همچنین پایداری حرارتی:

,

C از محاسبه (جدول 4.4)؛ T a= 0.025 s مطابق جدول 4.3;

1105,92 > 121,78.

در مدارهای بدون زمین کافی است که ترانسفورماتورهای جریان در دو فاز، به عنوان مثال، در A و C وجود داشته باشند. بارهای وارد بر ترانسفورماتور جریان از ابزار اندازه گیری تعیین می شود، داده ها در جدول 6.9 خلاصه شده است:

جدول 6.9 - بار ابزار اندازه گیری بر اساس فاز

جدول نشان می دهد که فاز A بیشترین بارگذاری را دارد، بار آن VA یا است r ورودی= 0.204 اهم. مقاومت سیم های اتصال ساخته شده از آلومینیوم با سطح مقطع تعیین می شود q= 4 میلی متر 2، طول ل= 5 متر

اوم،

که در آن = 0.0283 اهم در میلی متر مربع برای آلومینیوم؛

امپدانس مدار ثانویه:

کجا r تماس= 0.05 اهم

با مقایسه گذرنامه و داده های محاسبه شده در مورد بار ثانویه ترانسفورماتورهای جریان، به دست می آوریم:

در نتیجه، ترانسفورماتور جریان انتخاب شده تمام پارامترها را پاس می کند.

4.4 بررسی دستگاه های محافظ برای مقاومت حرارتی و دینامیکی

سوئیچ AE 2066MP-100

ظرفیت شکست نهایی IAB. pr=9 کیلو آمپر.

ایاو pr=9kA>Iud=3.52kA

سوئیچ AE 2066-100

ظرفیت شکست نهایی IAB. pr=12 kA.

ایاو pr=12 kA>Isp=11.5 kA

مقاومت دینامیکی برای این سوئیچدر حال اجرا است.

بررسی رهاسازی با توجه به شرایط:

جایی که من حداکثر - حداکثر جریان عملیاتی موتور پرس.

فیوز PN-2-100-10

U nom = 380 ولت

I off nom > 100 kA > 1.94 kA را زدم

I nom > I slave 100A > 10A

I nom inst > I slave 31.5A > 10A

هسته ولتاژ بالا قطع کننده مدار SF6

دمای گرمایش پد تماس را می توان با استفاده از فرمول Kukekov معکوس تعیین کرد: , (5.9) که در آن Tk حداکثر است. دمای مجازگرم کردن کنتاکت زمانی که یک جریان اتصال کوتاه از آن عبور می کند ...

فرآیندهای پویا و پایداری سیستم های قدرت الکتریکی کشتی

کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط q?qmin آزمایش می شوند، که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است. qmin - kvBk (برای مارک های PRC که در پروژه مطابق با پیوست 21.OST5.6181-81 پذیرفته شده اند، k=7.3 را می گیریم)...

ارزیابی انتخاب صحیح تعداد و توان واحدهای مولد در شبکه برق کشتی

کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط q?qmin آزمایش می شوند، که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است. qmin - kvVk (برای برندهای PRC که در پروژه مطابق ضمیمه 21 پذیرفته شده است. OST5.6181-81 ما k = 7.3 را می پذیریم)...

سطح مقطع استاندارد 150 میلی متر مربع که برای کابل های a و b برای گرمایش و چگالی جریان اقتصادی انتخاب شده است، باید از نظر مقاومت حرارتی در حالت اتصال کوتاه روی شین های منبع تغذیه 8 کیلو آمپری بررسی شود. پالس جریان اتصال کوتاه با قانون مربع کجاست...

محاسبه پست کششی سه واحدی برای 10 کیلو ولت

این به تعیین تنش مکانیکی در مواد تایر از اثر نیروهای الکترودینامیکی می رسد. بالاترین تنش مکانیکی در مواد تایرهای سفت و سخت نباید از 0.7 استحکام کششی بر اساس Gosstandart تجاوز کند.

محاسبه پست کششی سه واحدی برای 10 کیلو ولت

برای اطمینان از مقاومت حرارتی شین ها در هنگام اتصال کوتاه، لازم است جریان عبوری از آنها باعث افزایش دمای بیش از حداکثر مجاز در گرمایش کوتاه مدت نشود که برای شینه های مسی 300 درجه سانتی گراد است. .

بازسازی سیستم برق رسانی یک منطقه کوچک مسکونی از شهر

کابل‌هایی که در حالت عادی انتخاب شده و برای اضافه بار مجاز در حالت پس از اضطرار آزمایش شده‌اند، مطابق با شرایط (6.10) بررسی می‌شوند که در آن SMIN حداقل سطح مقطع برای مقاومت حرارتی، mm2 است. SE - بخش اقتصادی ...

حفاظت رله و اتوماسیون کنترل سیستم های منبع تغذیه

شرایط پایداری الکترودینامیکی TT TLK-35-50: , جایگزین مقادیر عددی، دریافت می کنیم: بنابراین، ترانسفورماتور جریان TLK-35-50 شرایط پایداری الکترودینامیکی را برآورده می کند ...

سیستم تامین برق مناطق کشاورزی

محاسبه بر اساس فرمول انجام می شود: , mm2, (6.13) که در آن C یک ثابت است و مقدار SIP - 3 C =; Ta.av - مقدار متوسط ​​زمان فروپاشی جریانهای اتصال کوتاه آزاد، Ta.av = 0.02 ثانیه؛

منبع تغذیه نیروگاه زینتر یک کارخانه متالورژی

اجازه دهید حداقل سطح مقطع کابل را با توجه به شرایط مقاومت حرارتی، برای نقطه K-2 میلی متر مربع که C تابع حرارتی است، برای کابل های 6 کیلوولت با هادی های آلومینیومی و عایق کاغذ C = 85 A. s2/ تعیین کنیم. mm2. بیایید حداقل سطح مقطع کابل را تعیین کنیم ...

تامین برق یک ساختمان مسکونی

آزمایش مقاومت حرارتی یک کابل بر اساس محاسبه ضربه حرارتی - مقدار گرما ...

برای آزمایش هادی ها برای مقاومت حرارتی در اتصال کوتاهاز مفهوم ضربه حرارتی Bk استفاده کنید که میزان گرما را مشخص می کند...

منبع تغذیه کارخانه تولید پلی الفین

مورد Scalc، kVA n نام تجاری Fprin، mmІ Bk، kA mmІ qmin، mmІ Fcon، mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 PP206 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

منبع تغذیه کارگاه مونتاژ مکانیکی

هنگامی که جریان اتصال کوتاه عبور می کند در طول کابل، یک ضربه حرارتی در کابل آزاد می شود. مقدار گرما بستگی به مدت زمان حفاظت، مدت زمان جریان اتصال کوتاه و مقدار جریان اتصال کوتاه دارد...

مقاومت ترانسفورماتور جریان در برابر تأثیرات مکانیکی و حرارتی با جریان مقاومت الکترودینامیکی و جریان مقاومت حرارتی مشخص می شود.

جریان مقاومت الکترودینامیکی من Dبرابر با بیشترین دامنه جریان اتصال کوتاه در تمام مدت جریان خود است که ترانسفورماتور جریان می تواند بدون آسیب مانع از عملکرد صحیح بیشتر آن مقاومت کند.

فعلی من Dتوانایی ترانسفورماتور جریان برای مقاومت در برابر اثرات مکانیکی (الکترودینامیکی) جریان اتصال کوتاه را مشخص می کند.

مقاومت الکترودینامیکی را نیز می توان با تعدد مشخص کرد ک دی، که نسبت جریان مقاومت الکترودینامیکی به دامنه است.

الزامات مقاومت الکترودینامیکی برای شینه، ترانسفورماتورهای جریان داخلی و قابل جدا شدن اعمال نمی شود.

جریان حرارتی

جریان حرارتی من tтبرابر است با بالاترین مقدار مؤثر جریان اتصال کوتاه برای دوره t t، که ترانسفورماتور جریان می تواند در تمام مدت زمان بدون گرم کردن قطعات حامل جریان تا دمای بیش از حد مجاز برای جریان های اتصال کوتاه مقاومت کند (به زیر مراجعه کنید). و بدون آسیب مانع از عملکرد بیشتر آن می شود.

مقاومت حرارتی توانایی ترانسفورماتور جریان برای مقاومت در برابر اثرات حرارتی جریان اتصال کوتاه را مشخص می کند.

برای قضاوت در مورد مقاومت حرارتی ترانسفورماتور جریان، لازم است نه تنها مقادیر جریان عبوری از ترانسفورماتور، بلکه مدت زمان آن را نیز دانست یا به عبارت دیگر، مقدار کل گرمای تولید شده را دانست. متناسب با حاصل ضرب مجذور جریان من tTو مدت آن تی تی. این زمان به نوبه خود به پارامترهای شبکه ای که ترانسفورماتور جریان در آن نصب شده است بستگی دارد و از یک تا چند ثانیه متغیر است.

مقاومت حرارتی را می توان با یک عامل مشخص کرد K Tجریان مقاومت حرارتی، که نسبت جریان مقاومت حرارتی به مقدار موثر جریان اولیه نامی است.

مطابق با GOST 7746-78، جریان های مقاومت حرارتی زیر برای ترانسفورماتورهای جریان خانگی ایجاد می شود:

• یک ثانیه من 1Tیا دو ثانیه من 2T(یا کثرت آنها K 1Tو K 2Tدر رابطه با جریان اولیه نامی) برای ترانسفورماتورهای جریان با ولتاژ نامی 330 کیلو ولت و بالاتر.
• یک ثانیه من 1Tیا سه ثانیه من 3T(یا کثرت آنها K 1Tو K 3Tدر رابطه با جریان اولیه نامی) برای ترانسفورماتورهای جریان با ولتاژ نامی تا 220 کیلو ولت شامل.

بین جریان الکترودینامیکی و مقاومت حرارتی باید روابط زیر وجود داشته باشد:

برای ترانسفورماتورهای جریان 330 کیلو ولت و بالاتر

برای ترانسفورماتورهای جریان برای ولتاژهای نامی تا 220 کیلو ولت

شرایط دمایی

دمای قطعات حامل جریان ترانسفورماتورهای جریان در جریان حرارتی نباید بیشتر از:

• 200 درجه سانتیگراد برای قطعات زنده ساخته شده از آلومینیوم؛
• 250 درجه سانتیگراد برای قطعات زنده ساخته شده از مس و آلیاژهای آن در تماس با عایق یا روغن آلی؛
• 300 درجه سانتیگراد برای قطعات زنده ساخته شده از مس و آلیاژهای آن که با عایق یا روغن آلی تماس ندارند.

هنگام تعیین مقادیر دمای مشخص شده، باید از مقادیر اولیه آن که مربوط به عملکرد طولانی مدت ترانسفورماتور جریان در جریان نامی است، اقدام کرد.

مقادیر جریان های الکترودینامیکی و مقاومت حرارتی ترانسفورماتورهای جریان استاندارد دولتیاستاندارد نیستند. با این حال، آنها باید با مقاومت الکترودینامیکی و حرارتی سایر دستگاه های ولتاژ بالا نصب شده در همان مدار با ترانسفورماتور جریان مطابقت داشته باشند. در جدول 1-2 داده های مربوط به مقاومت دینامیکی و حرارتی ترانسفورماتورهای جریان خانگی را نشان می دهد.

جدول 1-2. اطلاعات مربوط به مقاومت الکترودینامیکی و حرارتی برخی از انواع ترانسفورماتورهای جریان خانگی

توجه داشته باشید. مقاومت الکترودینامیکی و حرارتی به مقاومت مکانیکی قطعات عایق و حامل جریان و همچنین به مقطعدومی

شینه ها با توجه به گرمایش مجاز از شرایط انتخاب می شوند.

جایی که من محاسبه کردم جریان محاسبه شده است، من اضافی جریان مجاز بلند مدت با توجه به شرایط گرمایش است.

مقاطع شینه انتخابی باید از نظر مقاومت حرارتی و الکترودینامیکی بررسی شوند.

هنگامی که جریان های اتصال کوتاه از شینه ها و سایر قسمت های زنده عبور می کنند، نیروهای الکترودینامیکی بوجود می آیند که باعث ایجاد گشتاورهای خمشی و تنش در فلز می شود. معیار مقاومت الکترودینامیکی یا مقاومت مکانیکی تایرها حداکثر ولتاژ است که نباید از مقادیر مجاز برای یک ماده خاص تجاوز کند.

σ р ≤ σ اضافی، که σ р، σ اضافی به ترتیب تنش های خمشی محاسبه شده و مجاز ماده هستند.

اتوبوس نصب شده بر روی مقره ها را می توان به عنوان یک تیر چند دهانه در نظر گرفت. بیشترین تنش در فلز در هنگام خمش

که در آن M حداکثر گشتاور خمشی، N m است. W - لحظه مقاومت تایر، m3.

وقتی لاستیک ها روی لبه قرار می گیرند، وقتی صاف قرار می گیرند.

در اینجا b و h عرض (سمت باریک) و ارتفاع ( سمت بزرگ) بخش تایر، m.

اگر لاستیک را به عنوان یک تیر چند دهانه بارگذاری شده یکنواخت در نظر بگیریم، بیانی برای ممان خمشی M ایجاد شده توسط جریان شوک اتصال کوتاه به دست می آید.

کجا ل- فاصله بین مقره ها، متر؛ ζ – ضریب برابر 10 برای دهانه های بیرونی و 12 برای دهانه های دیگر. F نیروی برهمکنش بین هادی ها در هنگام عبور جریان شوک اتصال کوتاه از آنها است.

برای اتوبوس های سه فاز، جریان شوک یک اتصال کوتاه سه فاز به عنوان جریان محاسبه شده در نظر گرفته می شود. علاوه بر این، محاسبه مقاومت الکترودینامیکی برای هادی های فاز میانی انجام می شود، زیرا آنها در معرض بالاترین ارزش ها EDU.

اینجا الف- فاصله بین لاستیک ها، ل- فاصله بین مقره های فاز، Kf - ضریب شکل تعیین شده از منحنی های دوایت (معمولا Kf ≈ 1).

تنش های مکانیکی مواد رسانا نباید از 140 مگاپاسکال برای مس (گرید MT) و 70 مگاپاسکال برای آلومینیوم (گرید AT) تجاوز کند.

هنگام محاسبه نیروی مخرب بر روی یک عایق، که در آن Kn = 1 هنگامی که شینه ها صاف قرار می گیرند، Kn = (h out + b + 0.5h)/h زمانی که لاستیک ها روی لبه قرار می گیرند. برای باز کردن دستگاه های توزیع، در جایی که عایق وسایل الکتریکی در معرض باد، یخ، کشش هادی ها قرار می گیرد، ضریب ایمنی Ks = 3 در محاسبه وارد می شود (بار روی مقره ها باید 3 برابر کمتر از حداکثر بار مخرب باشد). برای نیروگاه های راکتور بسته، ضریب ایمنی به 1.5-1.7 کاهش می یابد.

لاستیک ها مانند هر سیستم دیگری ارتعاشات آزاد یا طبیعی را به صورت امواج ایستاده انجام می دهند. اگر فرکانس نوسانات اجباری تحت تأثیر EDF نزدیک به فرکانس نوسانات طبیعی باشد، رزونانس مکانیکی و تخریب دستگاه ممکن است حتی با تلاش های نسبتاً کوچک رخ دهد. بنابراین، هنگام محاسبه مقاومت الکترودینامیکی، لازم است که امکان تشدید مکانیکی را در نظر گرفت.

فرکانس ارتعاشات طبیعی لاستیک های واقع در همان صفحه را می توان با بیان تعیین کرد.

، کجا 1 - دهانه تایر، متر؛ E - مدول الاستیک مواد تایر، Pa. J – ممان اینرسی سطح مقطع تایر، m 4 . m - جرم یک متر خطیلاستیک، کیلوگرم بر متر ممان اینرسی J نسبت به محور مقطع عمود بر صفحه ارتعاش تعیین می شود. وقتی لاستیک ها روی لبه قرار می گیرند، وقتی لاستیک ها صاف قرار می گیرند

هنگامی که فرکانس نوسانات طبیعی بیش از 200 هرتز باشد، پدیده رزونانس در نظر گرفته نمی شود. اگر فرکانس f 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

برای رعایت شرایط مقاومت حرارتی شینه ها، لازم است جریان اتصال کوتاهی که از آنها می گذرد، باعث افزایش دما بیش از حداکثر مجاز نشود. حداقل مقطع پایدار حرارتی شینه یا هادی باید شرایط زیر را داشته باشد:

که در آن V k پالس جریان حرارتی محاسبه شده است. ج – ضریب حرارتی (عملکرد)، به جنس لاستیک بستگی دارد. برای محاسبات عملی V k = I ¥ 2 t pr،

جایی که I ¥ مقدار مؤثر جریان اتصال کوتاه حالت پایدار است. t pr - کاهش زمان عمل جریان اتصال کوتاه.

منظور از زمان کاهش یافته زمانی است که در طی آن جریان اتصال کوتاه حالت پایدار I ¥ همان مقدار گرما را آزاد می کند که جریان اتصال کوتاه متغیر با زمان در طول زمان واقعی t.

t pr =t pr.p + t pr.a، که در آن t pr.p، t pr.a - اجزای دوره‌ای و دوره‌ای کاهش زمان اتصال کوتاه. مولفه تناوبی زمان t pr.p از منحنی های وابستگی t pr.p = f(β"" تعیین می شود. در اینجا β"" = I""/I ¥، جایی که I"" مقدار مؤثر مولفه تناوبی جریان اتصال کوتاه در دوره اولیه (جریان اتصال کوتاه فوق گذرای اولیه) است. اگر emf منبع ثابت باشد، که وقتی از شبکه ای با توان نامحدود تغذیه می شود، در نظر گرفته می شود که I"" = I ¥ و β"" = 1.

کاهش زمان مولفه تناوبی t pr.a = 0.005β"" 2. ضریب حرارتی C را می توان به صورت تحلیلی از عبارت C =، تعیین کرد.

که در آن A ΘKON، A ΘNACH - توابع حرارتی یا مقادیر پالس‌های جریان ریشه میانگین مربع مربوط به دمای نهایی و اولیه اتوبوس یا هادی‌ها در طول اتصال کوتاه، A 2 s/mm 4.

به طور معمول، کتاب های مرجع منحنی های وابستگی دما به مقادیر انتگرال A Θ را برای مواد مختلف. لاستیک ها برای مقاومت حرارتی با استفاده از این منحنی ها به شرح زیر محاسبه می شوند. دمای مجاز هادی در طول اتصال کوتاه و در جریان نامی تنظیم می شود، سپس مقادیر مربوط به A ΘCON، A ΘSTART از منحنی ها پیدا می شود. برای لاستیک های آلومینیومی در شرایط اسمی دمای اولیه 70 درجه سانتیگراد دمای مجاز نهایی 200 درجه سانتیگراد می باشد در این حالت ضریب حرارتی C = 95 می باشد.

بنابراین، برای شینه های آلومینیومی حداقل بخش مقاوم در برابر حرارت را می توان به صورت تحلیلی از عبارت: .

با استفاده از روش گرافیکی-تحلیلی محاسبه، لازم است θcr ≤ θ اضافی، که در آن θcr دمای گرم شدن شینه توسط جریان اتصال کوتاه است. θ اضافی - دمای گرمایش مجاز، بسته به ماده لاستیک.

دمای گرمایش شینه توسط جریان اتصال کوتاه بسته به دمای اولیه، مواد شینه و ضربه حرارتی از روی منحنی ها تعیین می شود.

6 بررسی کابل ها از نظر مقاومت حرارتی

کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط زیر آزمایش می شوند:

که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است.

qmin - kvBk (برای مارک های PRC که در پروژه مطابق با ضمیمه 21.OST5.6181-81 پذیرفته شده اند، k=7.3 می گیریم).

برای فیدر ژنراتور، تنظیم سفر مدار شکن 0.18 ثانیه و ضربه حرارتی برای این لحظه در زمان Bk = 10.944 kA2 s.

بنابراین حداقل سطح مقطع qmin=7.3v10.944=24.205mm2 است.

بنابراین، تمام بخش هایی که از 25 میلی متر مربع و بیشتر شروع می شوند، برای فیدر ژنراتور مناسب هستند، یعنی. سطح مقطع 370 میلی متر مربع (2?185)، انتخاب شده از شرایط گرمایش، شرایط مشخص شده را برآورده می کند.

حفاظت در فیدرهای مصرف کننده در 0.04 ثانیه فعال می شود. برای این لحظه در زمان Vk=Vk0.04=2.566kA2s و حداقل مقطع qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

بنابراین در فیدرهای متصل به تابلوی اصلی مصرف کنندگان می توان از کابل هایی با سطح مقطع 16 میلی متر مربع یا بیشتر استفاده کرد.

کلید ولتاژ بالا SF6 ستون

دمای گرمایش پد تماسی را می توان با استفاده از فرمول معکوس Kukekov تعیین کرد: , (5.9) که در آن Tk حداکثر دمای مجاز گرمایش کنتاکت در هنگام عبور جریان اتصال کوتاه از آن است.

فرآیندهای پویا و پایداری سیستم های قدرت الکتریکی کشتی

کابل ها برای مقاومت حرارتی با توجه به شرایط q?qmin آزمایش می شوند، که در آن q سطح مقطع هادی انتخاب شده است. qmin - kvBk (برای مارک های PRC که در پروژه مطابق با پیوست 21.OST5.6181-81 پذیرفته شده اند، k=7.3 را می گیریم)...

ارزیابی انتخاب صحیح تعداد و توان واحدهای مولد در شبکه برق کشتی

طراحی شبکه های برق شهری

درجه تاثیر حرارتی جریان اتصال کوتاه بر هادی ها و وسایل الکتریکی با مقدار انتگرال ژول تعیین می شود. اگر شرط محاسبه انتگرال ژول برقرار باشد، می توانید از عبارت:...

توسعه منبع تغذیه خارجی

بیایید یک مدار معادل برای محاسبه اتصال کوتاه ترسیم کنیم.

سطح مقطع استاندارد 150 میلی متر مربع که برای کابل های a و b برای گرمایش و چگالی جریان اقتصادی انتخاب شده است، باید از نظر مقاومت حرارتی در حالت اتصال کوتاه روی شین های منبع تغذیه 8 کیلو آمپری بررسی شود. پالس جریان اتصال کوتاه با قانون مربع کجاست...

محاسبه پست کششی سه واحدی برای 10 کیلو ولت

برای اطمینان از مقاومت حرارتی شین ها در هنگام اتصال کوتاه، لازم است جریان عبوری از آنها باعث افزایش دمای بیش از حداکثر مجاز در گرمایش کوتاه مدت نشود که برای شینه های مسی 300 درجه سانتی گراد است. .

بازسازی سیستم برق رسانی یک منطقه کوچک مسکونی از شهر

کابل‌هایی که در حالت عادی انتخاب شده و برای اضافه بار مجاز در حالت پس از اضطرار آزمایش شده‌اند، مطابق با شرایط (6.10) بررسی می‌شوند که در آن SMIN حداقل سطح مقطع برای مقاومت حرارتی، mm2 است. SE - بخش اقتصادی ...

Sc=1000 MVA xc=0.9 Usr=115 kV L=68km R0=0.43 Ohm/km X0=0...

سیستم منبع تغذیه کارخانه هواپیما

سیستم تامین برق مناطق کشاورزی

محاسبه بر اساس فرمول انجام می شود: , mm2, (6.13) که در آن C یک ثابت است و مقدار SIP - 3 C =; Ta.av - مقدار متوسط ​​زمان فروپاشی جریانهای اتصال کوتاه آزاد، Ta.av = 0.02 ثانیه؛

منبع تغذیه نیروگاه زینتر یک کارخانه متالورژی

اجازه دهید حداقل سطح مقطع کابل را با توجه به شرایط مقاومت حرارتی، برای نقطه K-2 میلی متر مربع که C تابع حرارتی است، برای کابل های 6 کیلوولت با هادی های آلومینیومی و عایق کاغذ C = 85 A. s2/ تعیین کنیم. mm2. بیایید حداقل سطح مقطع کابل را تعیین کنیم ...

تامین برق یک ساختمان مسکونی

آزمایش مقاومت حرارتی یک کابل بر اساس محاسبه ضربه حرارتی - مقدار گرما ...

سوئیچ AE 2066MP-100 ظرفیت شکست نهایی Iab. pr=9 kA. ایو pr=9kA>Iud=3.52kA مقاومت دینامیکی برای این سوئیچ برآورده شده است. بررسی رهاسازی با توجه به شرایط: جایی که Iр. حداکثر - حداکثر جریان عملیاتی موتور پرس ...

منبع تغذیه کارخانه تولید پلی الفین

مورد Scalc، kVA n نام تجاری Fprin، mmІ Bk، kA mmІ qmin، mmІ Fcon، mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 PP206 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

منبع تغذیه کارگاه مونتاژ مکانیکی

هنگامی که جریان اتصال کوتاه عبور می کند در طول کابل، یک ضربه حرارتی در کابل آزاد می شود. مقدار گرما بستگی به مدت زمان حفاظت، مدت زمان جریان اتصال کوتاه و مقدار جریان اتصال کوتاه دارد...